Untitled - Comune di Oggiono

I N D I C E
1. PREMESSA ..........................................................................................................................2
1.1 STATO DI FATTO.............................................................................................................4
1.2 STUDI ESISTENTI ............................................................................................................6
1.3 LINEE GUIDA D’INTERVENTO..........................................................................................12
1.4 SINTESI DELLE OPERE IN PROGETTO ORIGINARIO............................................................13
1.5 GESTIONE DELLE OPERE .................................................................................................15
1.6 SINTESI ECONOMICA DELL’INTERVENTO PREVISTO NEL DICEMBRE 2001 .......................16
2. IDROLOGIA E CALCOLO DELLE PORTATE DI PIENA ...............................................18
2.1 CARATTERISTICHE FISICHE GENERALI DEI CORSI D’ACQUA E DEI BACINI IDROGRAFICI ..18
2.2 STUDIO DELLA PLUVIOMETRIA INTENSA NELLA ZONA D’INTERESSE ..............................20
2.3 CALCOLO DELLE PORTATE DI PIENA PROBABILI..............................................................22
3. CALCOLI IDRAULICI ........................................................................................................39
4. PERIMETRAZIONE DELLE AREE A RISCHIO IDRAULICO ATTUALI ED A
SEGUITO DEGLI INTERVENTI................................................................................................47
4.1 STATO DI FATTO (PLANIMETRIA A.01.02).......................................................................47
4.2 STATO DI RPOGETTO (PLANIMETRIA A.01.03).................................................................49
5. DESCRIZIONE DELLE OPERE IN PROGETTO – DICEMBRE 2001 .............................52
6. ASPETTI DI INSERIMENTO AMBIENTALE ED URBANISTICO.................................63
7. GESTIONE DELLE OPERE E DELLE EMERGENZE ......................................................67
8. AGGIORNAMENTO DICEMBRE 2002.............................................................................73
9. AGGIORNAMENTO NOVEMBRE 2003 ...........................................................................78
10. AGGIORNAMENTO FEBBRAIO 2007..............................................................................80
11. AGGIORNAMENTO GIUGNO 2009..................................................................................81
12. AGGIORNAMENTO LUGLIO 2010...................................................................................82
13. AGGIORNAMENTO OTTOBRE 2010 ...............................................................................83
14. AGGIORNAMENTO DICEMBRE 2010.............................................................................84

15. AGGIORNAMENTO AGOSTO 2011 .................................................................................85
16. AGGIORNAMENTO SETTEMBRE 2011 ..........................................................................86
17. PREVENTIVO DELLA SPESA...........................................................................................87
18. ATTI DEL PROGETTO .......................................................................................................89
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1. PREMESSA
RELAZIONE GENERALE
In ottemperanza al disciplinare d’incarico conferito agli scriventi dalla Regione
Lombardia, la presente relazione riassume i dati posti alla base della
progettazione esecutiva degli interventi di messa in sicurezza idraulica
dell’abitato di Molteno e di frazioni del Comune stesso e di Comuni limitrofi
(Oggiono, Sirone, Annone e Bosisio Parini) nei confronti dei rischi indotti
dalle periodiche esondazioni dei torrenti Bevera, Gandaloglio e Fosso del
Pascolo. Nel seguito sono pertanto riportati in sintesi gli elementi che si
ritrovano sviluppati compiutamente nelle relazioni e negli atti che costituiscono
il progetto esecutivo denominato “Sistemazione idraulica dei torrenti Bevera e
Gandaloglio nel Comune di Molteno e limitrofi (LC)” redatto nell’ambito dei
finanziamenti legati all’attuazione della legge 267/98.
Come rilevabile nel seguito il sistema idrografico costituito dai torrenti Bevera,
Gandaloglio e Fosso del Pascolo manifesta gravi insufficienze idrauliche nel
territorio del Comune di Molteno e dei Comuni circostanti. In particolare
l’abitato principale di Molteno risulta posto alla confluenza dei tre corsi
d’acqua che risultano ivi vincolati non solo da classici manufatti di
attraversamento di diversa età e funzionalità idraulica ma anche da una
situazione morfologica particolare (la Bevera, principale dei tre corsi, è
costretta a compiere un ampio giro attorno all’abitato per effetto della
altimetria del colle ove l’abitato stesso si sviluppa), da ampi tratti tombati e
dalla presenza del rilevato ferroviario della linea FS Como-Lecco che di fatto
impedisce, oggi, lo spagliamento delle portate di piena nella zona a est (nota
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come “i pascoli”) un tempo sede di specchio d’acqua lacustre come
testimoniato dai sondaggi geognostici eseguiti.
L’insieme dei vincoli descritti induce l’insufficienza degli alvei a convogliare a
valle le portate di piena con conseguenti frequenti e vaste esondazioni che
interessano aree urbanizzate, creando danni e disagi per la popolazione.
La frequenza di tali esondazioni è andata via via aumentando a causa dei
progressivi interventi di urbanizzazione dei bacini idrografici afferenti e
dell’eliminazione di zone di esondazione a monte raggiungendo al termine
degli anni ’80 ed all’inizio degli anni ’90 frequenze di più volte all’anno come
documentato da quanto reperito presso l’Amministrazione Comunale di
Molteno in particolare per gli eventi del:
- 24 agosto 1987;
- 4-5 giugno 1988;
- 4 aprile 1989;
- 24 giugno 1989;
- 22 luglio 1989;
- 6 luglio 1992;
- 15 novembre 1996;
- 25 novembre 2002.
In allegato 1 sono riportate le planimetrie con tracciate le aree soggette ad
inondazione durante gli eventi alluvionali del 4 e 5 giugno 1988, 4 e 5 aprile
1989 e 23 giugno 1989. In allegato 2 è riportata la documentazione fotografica
relativa alle situazioni di insufficienza ed esondazione.
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La problematica risulta ampiamente nota sia alle Amministrazioni Comunali
coinvolte sia agli uffici regionali del Genio Civile di Como che all’inizio degli
anni ’90 hanno provveduto a progettare ed eseguire un articolato intervento di
importo pari a £. 2.000.000.000 imperniato sulle seguenti opere:
• inalveamento e risezionamento dei tratti di torrente Bevera e Gandaloglio
interni all’abitato di Molteno;
• rivestimento di fondo e sponda in calcestruzzo e pietrame;
• formazione di due vasche di trattenuta del materiale di fondo trasportato a
monte dell’abitato di Molteno.
1.1 STATO DI FATT
1.2 O
A seguito della realizzazione delle opere previste dal Genio Civile di Como,
oggi la situazione di deflusso di piena nei torrenti Bevera e Gandaloglio risulta
la seguente:
• torrente Gandaloglio: l’alveo del torrente risulta in grado di convogliare,
con poche insufficienze puntuali, la portata cinquantennale di 22,5 m 3 /s in
Comune di Oggiono sino a valle del ponte di via Per Dolzago (in
corrispondenza di C.na Bergamina). Nel tratto successivo la sequenza di
ponti con luce insufficiente e la progressiva riduzione d’alveo di fatto
limitano la portata a valle a circa 12,6 m 3 /s (T = 7÷10 anni). Per il
convogliamento di tale portata occorrono comunque battenti idrici che
sormontano i ponti esistenti a fianco della S.P. 49 e quindi inducono vasti
fenomeni di esondazione nella piana compresa tra Oggiono e Molteno, sia
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in destra che in sinistra idraulica. Tali invasi consentono oggi la riduzione
della portata defluente in Molteno a 12,6 m 3 /s circa senza tuttavia eliminare
le esondazioni nell’abitato. L’alveo del torrente Gandaloglio infatti, nel
tratto tombato a valle della S.P. 49, non risulta in grado di smaltire tale
portata, anche a causa del rigurgito prodotto dalle portate convogliate dal
torrente Bevera. I livelli idrici nel tratto raggiungono l’intradosso della
soletta di copertura e provocano pertanto esondazioni in destra e sinistra a
valle del ponte sulla S.P. 49;
• torrente Bevera a monte della confluenza con t. Gandaloglio: l’alveo del
torrente non risulta in grado di convogliare la portata cinquantennale di 34,0
m 3 /s in corrispondenza dell’abitato di Molteno. I restringimenti costituiti
dai ponti al servizio della S.P. 52 e la piana posta a monte di Sirone e
Brongio limitano infatti la portata massima a valle a circa 25÷29 m 3 /s (T =
20 anni). Il volume eccedente si invasa nelle zone pianeggianti a monte
senza tuttavia provocare gravi danni a case e/o infrastrutture. Nel tratto
urbano di Molteno tuttavia (a valle del ponte sulla S.P. 49) la portata di
25÷29 m 3 /s, per effetto dei rigurgiti da valle e della confluenza con il
torrente Gandaloglio, non è contenuta in alveo e provoca vaste esondazioni
sino alla zona di confluenza con il torrente Gandaloglio stesso;
• torrente Bevera a valle della linea F.S.: la portata di 35÷39 m 3 /s, aumentata
dal contributo dovuto al Fosso del Pascolo variabile tra 2 e 7 m 3 /s, non
risulta comunque contenuta in alveo e provoca vaste esondazioni in destra e
sinistra idraulica sino al ponte della S.P. 36 (cfr. allegato 1);
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• torrente Fosso dei Pascoli: la portata di 2÷7 m 3 /s che caratterizza il Fosso
del Pascolo e deriva sia dai recapiti degli scolmatori delle pubbliche
fognature che dai terreni a bassa permeabilità della zona non viene
contenuta in alveo e provoca già oggi il ristagno nelle aree più depresse che
si presentano a carattere paludoso.
Nella situazione odierna sussiste pertanto una generalizzata insufficienza degli
alvei sia a monte che a valle dell’abitato di Molteno come documentato nella
redazione dello studio per la perimetrazione delle aree a rischio idraulico
eseguita dagli scriventi nel settembre 1999 per conto della Regione Lombardia
a seguito dei dettami della legge 267/98.
Come evidenziato il nodo idraulico costituito dalla confluenza dei tre corsi
d’acqua di fatto si presenta di non semplice risoluzione specie se rapportato alla
notevole urbanizzazione del territorio, alla significatività delle portate e dei
volumi in campo ed alla carenza di spazi per opere di ampio respiro stretti tra i
vincoli indotti dalle edificazioni e dalle infrastrutture presenti.
Per la soluzione dei problemi citati si sono succeduti in passato studi vari tra
cui merita particolare attenzione quello commissionato dal Comune di Molteno
negli anni 1991÷1992.
1.3 STUDI ESISTENTI
Lo studio, eseguito negli anni 1991 e 1992, comprendeva l’analisi idrologica
mirata alla determinazione delle portate di piena probabili per vari tempi di
ritorno ed i calcoli idraulici di verifica della capacità di convogliamento dei
corsi d’acqua.
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Sulla scorta di tali informazioni di base erano state studiate e valutate dal punto
di vista tecnico-economico le seguenti tipologie d’intervento:
1. sistemazione dell’alveo dei torrenti Bevera e Gandaloglio mediante
risagomatura delle sezioni trasversali dei corsi d’acqua e delle luci dei
ponti, in aderenza a quanto previsto dal progetto redatto a cura del Genio
Civile di Como;
2. sistemazione d’alveo come sopra, realizzazione di tre canali scolmatori atti
a trasferire, durante le piene, portate dal t. Bevera al Gandologlio, dal t.
Gandaloglio al Fosso del Pascolo e da quest’ultimo al lago Annone;
3. come al punto 2, e in aggiunta realizzazione di due vasche di laminazione.
Per ciascuna delle alternative si era valutata l’efficacia degli interventi in
termini di frequenza media di fallanza delle opere ed i relativi costi di
realizzazione.
1.3.1 Sistemazione dei torrenti mediante risagomatura dell’alveo
(progetto Genio Civile)
Il sistema dei torrenti Bevera e Gandaloglio attualmente, regimati come dal
progetto attuato dal Genio Civile di Como, considerando la risagomatura delle
luci dei ponti, può esondare con una frequenza media di una volta ogni 3 o 4
anni.
Infatti, la portata massima compatibile con l’alveo attuale e con i vincoli indotti
è circa pari alla portata di piena avente 3÷4 anni di tempo di ritorno (cfr.
relazione idrologica e idraulica).
La sola sistemazione progettata e realizzata da parte del Genio Civile unita alla
risagomatura dei ponti, pur migliorando notevolmente la situazione
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(incremento del tempo di ritorno da 1÷2 anni a 4÷5 anni), non appare quindi
decisiva, in ottica 267/98, nel consentire la soluzione a lungo termine delle
esondazioni che interessano attualmente l’abitato di Molteno. Tale
considerazione è del resto avallata dai fenomeni alluvionali successivi alla
sistemazione.
1.3.2 Sistemazione prevista dal Genio Civile e canali scolmatori
Come già accennato, in aggiunta alle risagomature d’alveo eseguite dal Genio
Civile e alla ristrutturazione dei ponti, era stata studiata la possibilità di
realizzare tre canali scolmatori e relativi manufatti di sfioro e di immissione, in
grado di limitare le portate transitanti nei torrenti sistemati che attraversano il
centro abitato di Molteno.
Il primo canale avrebbe dovuto convogliare verso il torrente Gandaloglio le
portate della Bevera eccedenti il valore massimo compatibile con l’alveo
sistemato. Il secondo verso il Fosso del Pascolo le eccedenze del torrente
Gandaloglio in modo da limitare la portata transitante nell’alveo sistemato
lungo il tratto che attraversa il centro abitato di Molteno.
Per le acque immesse nel Fosso del Pascolo, provenienti dal torrente
Gandaloglio, si era previsto di inviarne parte verso il lago di Annone e parte
verso la Bevera a valle del ponte FF.SS.. Pertanto la soluzione analizzata
prevedeva anche la riprofilatura ed il rimodellamento dell’alveo del Fosso del
Pascolo, oltre alla realizzazione di un canale di scarico nel lago. Successivi
approfondimenti condotti dai Comuni interessati hanno portato ad escludere
tale ipotesi ed individuare come preferibile una soluzione che tenda ad
usufruire di fossi minori esistenti nelle piane denominate “i pascoli” ed i “i
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onchetti” per convogliare le acque eccedenti al lago di Annone. L’utilizzo
infatti di idrografia minore esistente in campagna, da risagomare ed adeguare,
risulta più facilmente attuabile rispetto alla formazione di un nuovo tracciato
che coinvolga il centro urbano di Oggiono.
La soluzione qui analizzata, che come detto consiste nell’eseguire due canali
scolmatori, una sostanziale risagomatura del Fosso del Pascolo e un canale di
scarico al lago di Annone, avrebbe consentito di ridurre la frequenza media
delle esondazioni da una volta ogni 4÷5 anni circa (a progetto del Genio Civile
interamente realizzato più risagomatura dei ponti) a una volta ogni 10 anni
circa. Pur essendo tale risultato già apprezzabile se confrontato con le attuali
esondazioni, è necessario rilevare come sia costante pratica ingegneristica
dimensionare gli interventi di protezione dei centri abitati dalle esondazioni di
corsi d’acqua a tempi di ritorno ben maggiori di 10 anni.
1.3.3 Sistemazione prevista dal Genio Civile, canali scolmatori e vasche di
laminazione
Questa soluzione prevedeva l’integrazione degli interventi precedentemente
descritti mediante la realizzazione di due invasi di laminazione a monte
dell’abitato di Molteno, in grado di limitare le portate nei torrenti sistemati a
valle di detti invasi. Tali invasi erano previsti sfruttando le aree laterali ai
canali scolmatori ed in particolare la zona al confine tra i Comuni di Molteno e
Sirone a sud della S.P. 49 e la zona in Comune di Oggiono a nord della linea
F.S. Como-Lecco.
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La realizzazione dei due invasi di laminazione a monte dell’abitato di Molteno
consentiva di ridurre in modo sostanziale la frequenza delle esondazioni
interessanti il centro abitato.
Realizzando due invasi rispettivamente da circa 150.000 m 3 e circa 80.000 m 3
si otteneva il risultato di ridurre la frequenza delle esondazioni da circa una
volta ogni dieci anni (soluzione prevedente i soli canali scolmatori) a circa una
volta ogni venti anni.
Invasi più rilevanti (rispettivamente 400.000 m 3 e 300.000 m 3 circa)
consentivano di ridurre la citata frequenza media di esondazione a una volta
ogni cinquanta anni.
La localizzazione e l’entità delle due infrastrutture hanno creato negli anni
passati notevoli difficoltà di accettazione da parte delle Amministrazioni
coinvolte essendo rilevante l’occupazione di territorio da esse derivante.
A seguito dei sopralluoghi eseguiti in fase di redazione del Progetto
Preliminare di sistemazione idraulica del fiume Lambro, redatto dagli scriventi
nel corso del 1998 ed in cui venivano riprese le indicazioni passate, si è
individuata come sicuramente attuabile, con modalità di inserimento
ambientale e di riqualifica fruizionale, la laminazione prevista a nord della
linea FS in terreni già in parte paludosi. Di fatto il Comune di Oggiono ha già
intrapreso le prime azioni in tal senso realizzando un reticolo di drenaggio con
recapito nella zona “i pascoli” per il convogliamento delle acque in eccesso a
nord della linea FS.. Tale intervento è oggi limitato all’allontanamento delle
acque di scolo dalle superfici urbane ed in particolar modo dall’area industriale
a sud dell’abitato.
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Per tale motivo si è ritenuto oggi possibile prevedere la deviazione delle acque
in eccesso del torrente Gandaloglio nella piana “i pascoli”, realizzando così una
zona di allagamento controllato oltre che un’opera di bonifica e riqualifica del
reticolo esistente. Non è invece stata ritenuta attuabile in tempi brevi la
laminazione del torrente Bevera. Ulteriori motivazioni hanno condotto a non
prevedere opere di controllo sull’asta del torrente Bevera allo stato del presente
progetto:
• attualmente, ed anche in ottica futura, il torrente Bevera non risulta in grado
di convogliare nella zona di Molteno portate eccedenti il valore di circa
25÷29 m 3 /s a causa di manufatti (specie il ponte sulla S.P. 52) che
restringono la sezione di deflusso e delle conseguenti esondazioni di monte.
E’ fondamentale pertanto che a monte non vengano soppresse le aree di
espansione esistenti. Tale riduzione comporterebbe infatti l’istantaneo
aumento delle portate in Molteno, vanificando tutti gli interventi attuali e
futuri;
• l’onda che giunge a Molteno risulta pertanto già laminata (zona tra Sirone e
Castello di Brianza, fraz. Raviola) e di forma piatta ed allungata.
Nel seguito sarà pertanto ribadita ed evidenziata la necessità a che, a fronte di
pericoli per manufatti di monte che possono essere investiti dal flusso e creare
onde anomale verso valle, i rifacimenti di tali manufatti (auspicabile per la
salvaguardia delle vite e delle infrastrutture) siano eseguiti con ottica di non
alterare i massimi deflussi a valle.
L’eliminazione infatti delle sezioni di controllo esistenti comporterebbe la
possibilità per le portate della Bevera superiori a 25 m 3 /s di giungere all’abitato
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di Molteno entro cui l’alveo non risulta in grado di convogliarle. Occorre
pertanto che via sia una attento controllo del territorio e che ogni modifica a
monte sia valutata a livello di ottica di bacino. Nel caso non venissero adottate
tali cautele nella rimozione dei punti più limitanti (es. S.P. 52) non resterebbe
che procedere all’esecuzione del canale scolmatore Bevera-Gandaloglio e alla
realizzazione di un’area di allagamento indotto sul torrente Bevera nella zona
ipotizzata tra i Comuni di Sirone e Molteno.
1.4 LINEE GUIDA D’INTERVENTO
Il presente progetto, finalizzato alla messa in sicurezza di alcune delle zone
vincolate ai sensi della legge 267/98 come soggette a rischio idraulico, oltre a
segnalare le criticità residue, definisce un quadro di interventi aggiornando ed
integrando quanto prodotto negli anni passati.
L’insieme delle opere in progetto è scaturito, come detto, da un ampio
confronto con le Amministrazioni coinvolte ricercando una sinergia d’azione
che, con l’obiettivo di risolvere le situazioni 267/98, non inducesse sacrifici al
territorio o danni all’ambiente (inteso in senso alto). In tale ottica pertanto si
deve inquadrare sia la scelta di riattivazione e pulizia del reticolo di drenaggio
minore (che scolmando verso il lago di Annone oltre ad alleggerire il carico
idraulico contribuisce al ricircolo delle acque dell’invaso) sia la priorità di
interessamento della piana “i pascoli” da parte delle acque in esubero.
L’attenzione per l’ambiente ed i suoi equilibri hanno inoltre condotto a scelte
strutturali di minimo impatto (le opere di rilievo si riducono al sottopasso della
linea ferroviaria FS, ai manufatti di regolazione su Gandaloglio e Fosso del
Pascolo ed al rifacimento dei ponti di via Consolini – a cura
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dell’Amministrazione Comunale di Molteno - e via Molino) con la
realizzazione di un percorso ciclo-pedonale che valorizza zone oggi
parzialmente degradate e/o abbandonate.
Secondo tali criteri con l’insieme delle opere descritte nel seguito si sono
riperimetrate le aree a vincolo 267/98 come riportato in planimetria A.01.03 .
In planimetria 01-02 è riportata, per confronto, la precedente perimetrazione
relativa allo stato di fatto.
1.5 SINTESI DELLE OPERE IN PROGETTO ORIGINARIO
Sulla base dei criteri descritti al par. 1.3 si sono individuati nel dicembre 2001 i
seguenti interventi di importo complessivo pari a euro 1.097.470,91:
• formazione di un canale scolmatore Gandaloglio-Fosso del Pascolo a monte
dell’abitato di Molteno risezionando l’alveo oggi esistente per lo scarico
delle acque meteoriche dal Comune di Oggiono;
• formazione di una zona di allagamento controllato nella piana detta “i
pascoli” a nord della ferrovia Como-Lecco, con interessamento di zone
paludose ed agricole mediante delimitazione con lievi rilevati percorribili
per piste ciclo-pedonali o per attività agro-silvo-pastorali;
• risagomatura dei fossi minori adducenti al lago di Annone in direzione nord
con pulizia delle tracce esistenti e realizzazione di chiaviche di controllo;
• risagomatura e pulizia Fosso del Pascolo sino al torrente Bevera, previa
regolazione delle portate recapitate a quest’ultimo mediante formazione di
un manufatto di controllo;
• rifacimento dei ponti che implicano i maggiori gradi di vincolo (via
Consolini e Fraz. Molino sulla Bevera) con beneficio a livello generale e
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iduzione del rischio anche a livello locale. Dei due ponti, per limiti
economici di finanziamento, nel presente progetto è inserito quello di via
Molino mentre per quello di via Consolini si sono forniti
all’Amministrazione di Molteno i dati tecnici (quota intradosso e sezione)
per l’esecuzione in proprio dell’opera che verrà realizzata contestualmente
alle opere in appalto;
• pulizia dell’alveo del torrente Bevera tra il ponte F.S. ed il ponte di via A.
Moro ove si rileva la deposizione di notevoli sedimenti.
L’insieme delle opere elencate consente la risoluzione degli allagamenti nei
Comuni di Molteno, Sirone e Oggiono per piene fino a tempo di ritorno 50 anni
e quindi compatibile con l’obiettivo della legge 267/98 per la quale sono
delimitate le fasce di esondazione del presente studio.
Oltre alle opere infrastrutturali risulta tuttavia necessaria, come anticipato,
un’attenta attività di gestione del territorio, manutenzione di alvei e manufatti e
gestione degli eventi come descritto nel seguito.
In merito alla gestione del territorio risulta infatti prioritario, data la sensibilità
del bacino ed il grado di insufficienza delle sezioni in Molteno, il
mantenimento di tutti gli invasi disponibili nelle zone di monte. L’eliminazione
infatti incontrollata e senza coordino di restringimenti potrebbe causare il
propagarsi a valle di portate al colmo ed onde di piena di entità superiore a
quelle odierne vanificando i dimensionamenti progettuali.
Allo stesso modo la mancata manutenzione degli alvei (si veda ad es. l’ostacolo
oggi indotto della vasta deposizione di limo e sabbia nell’alveo del torrente
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Bevera a valle del primo ponte F.S.) produrrebbe un rapido abbattimento dei
margini di sicurezza che non risultano elevati a fronte degli eventi di progetto.
1.6 GESTIONE DELLE OPERE
Come evidenziato in relazione idraulica le opere in progetto consentono di
ridurre significativamente i rischi di esondazione in buona parte delle zone
individuate nello studio del settembre 1999, pur non garantendo franchi di
sicurezza assoluti.
Per tale motivo in progetto si è prevista anche l’installazione di quattro sezioni
di misura e allerta (al ponte sulla S.P. 52; al ponte di via Roma ed al ponte di
via Consolini sul torrente Bevera; al ponte sulla S.P. 51 sul torrente
Gandaloglio) dotate di asta idrometrica.
La sezione sulla Bevera al ponte della S.P. 52, tarata con soglia di allarme per
livello di 50 cm inferiore all’intradosso del ponte, serve ad attivare la
procedura di allerta per il successivo ponte di via Roma che risulta il nodo di
prima criticità dell’alveo. In caso di raggiungimento del livello di 30 cm al di
sotto dell’intradosso del ponte di via Roma, si rivela l’opportunità di procedere
ad una riduzione delle portate in uscita da Gandaloglio e Fosso del Pascolo al
fine di contenere l’effetto di rigurgito da valle e di innalzamento dei livelli nel
tratto urbano. Nel caso pertanto di raggiungimento del livello di 30 cm sotto
l’intradosso di via Roma e portata della Bevera in crescita (aumento livelli al
ponte della S.P. 52) è opportuno prevedere la chiusura dei manufatti di
regolazione sul torrente Gandaloglio con diversione totale dello stesso nella
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zona ad allagamento controllato. In caso di ulteriore crescita dei livelli in via
Roma può essere richiesta anche la progressiva parzializzazione della luce di
fondo della sezione di regolazione sul Fosso del Pascolo.
Analoga azione deve essere condotta per il raggiungimento del livello –30 cm
per il ponte di via Consolini.
Al discendere dei livelli sotto quota –70 cm risulta possibile procedere alla
riapertura delle uscite con la medesima sequenza di chiusura (Gandaloglio e
poi Fosso del Pascolo).
In fase di esecuzione e sulla base delle prime esperienze tali procedure di
manovra saranno ulteriormente affinate al fine di fornire alle Amministrazioni
Comunali competenti un agile strumento di intervento in caso di eventi
alluvionali intensi.
In futuro le stesse sezioni di misura potranno essere automatizzate con
trasmissione in continuo dei dati mediante posa di lettori di livello ad
ultrasuoni e ponte radio alla sede municipale. Durante il corso dei lavori sarà
inoltre verificata e tarata la scala delle portate di ciascuna delle sezioni citate.
1.7 SINTESI ECONOMICA DELL’INTERVENTO PREVISTO NEL DICEMBRE
2001
Il quadro economico dell’opera risulta il seguente:
- importo delle opere euro 1.084.437,47
- oneri per sicurezza euro 13.033,44
Somme a disposizione:
Totale opere euro 1.097.470,91
- IVA 20% sulle opere euro 219.494,18
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- Spese tecniche euro 91.929,33
- INARCASSA 2% su spese tecniche euro 1.838,59
- IVA 20% su spese tecniche ed INARCASSA euro 18.753,58
- Onorari regionali 0,4% euro euro 4.389,88
- Espropri indennizzi e servitù euro 92.827,97
- Oneri gestione spostamento sottoservizi euro 11.882,64
- Collaudi euro 5.164,57
- Spese d’appalto euro 5.619,05
Totale somme a disposizione euro 451.899,79
Totale generale euro 1.549.370,70
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2. IDROLOGIA E CALCOLO DELLE PORTATE DI PIENA
2.1 CARATTERISTICHE FISICHE GENERALI DEI CORSI D’ACQUA E DEI
BACINI IDROGRAFICI
2.1.1 Torrente Bevera
Il torrente Bevera di Molteno, o semplicemente la Bevera, nasce della
confluenza delle valli Chignolo e Taiada, a monte di Colle Brianza nella zona
collinare della Brianza post-lacuale. Il corso d’acqua si sviluppa verso sud, da
Colle Brianza a Rovagnate e poi verso nord-ovest, già in zona pianeggiante,
fino a Molteno dove riceve il contributo del principale affluente, il torrente
Gandaloglio, e di un affluente minore, il Fosso del Pascolo, il cui regime
idraulico è a carattere intermittente.
A valle di Molteno la Bevera prosegue verso ovest fino alla confluenza con il
Lambro, compiendo complessivamente un percorso di circa 19 km.
Alla sezione della Bevera a Colombaio, situata a circa 1,7 km dalla confluenza
con il fiume Lambro, il bacino misura 40,2 km 2 con altitudine media pari a
circa 344 m s.m., minima pari a 248 m s.m., e lunghezza del percorso
idraulicamente più lungo pari a circa 17,5 km. Il bacino stesso a Colombaio è
stato considerato nel presente studio per la presenza di una stazione
idrometrografica installata alla sezione di chiusura; le registrazioni degli eventi
di piena più significativi a Colombaio sono stati utilizzati, come si vedrà più
oltre, per la taratura di un modello afflussi-deflussi.
Il bacino sotteso alla sezione di Molteno, a monte delle confluenze con il t.
Gandaloglio ed il Fosso del Pascolo, ha una superficie di 17,7 km 2 ,
18

un’altitudine media di circa 415 m s.m. ed un’altitudine minima pari a circa
263 m s.m.. La lunghezza del percorso idraulicamente più lungo, fino a
Molteno, è di circa 12,4 km.
2.1.2 Torrente Gandaloglio
Il Gandaloglio ha origine nella zona collinare tra l’abitato di Ello ed il Monte
Regina, si sviluppa a nord della Bevera passando per Dolzago, ancora in zona
collinare, e giungendo a Molteno dopo aver attraversato il territorio di Oggiono
in zona pressocchè pianeggiante.
La superficie del bacino contribuente a monte della confluenza con la Bevera a
Molteno è di circa 10,2 km 2 . Tale estensione del bacino esclude una parte del
centro abitato di Oggiono (1,5 km 2 circa), le cui acque di drenaggio urbano
vengono inviate al lago di Annone e quindi non contribuiscono al deflusso
delle piene nel corso d’acqua.
Le altitudini media e minima del bacino sono rispettivamente pari a 385 m s.m.
e 263 m s.m. mentre la lunghezza del percorso idraulicamente più lungo è di
circa 9,2 km.
2.1.3 Fosso del Pascolo
Trattasi, come già detto, di un corso d’acqua a regime intermittente, che in
assenza di piogge si trova generalmente asciutto. L’area costituente il suo
bacino è formata da una fascia pianeggiante di terreni ad uso agricolo compresa
tra gli abitati di Molteno e Oggiono.
Il Fosso del Pascolo attraversa i campi in direzione nord est-sud ovest da
Oggiono a Molteno e confluisce con la Bevera in sponda destra subito a valle
dello sbocco del Gandaloglio. Il bacino è delimitato a sud della linea
19

ferroviaria Como-Lecco ed a nord da uno spartiacque incerto a causa dei tenui
livelli topografici presenti nella zona. La sua superficie è di circa 5,6 km 2 ,
l’altitudine media è di circa 268 m s.m., quella minima è di 262 m s.m. e la
lunghezza dell’asta principale è di circa 2,7 km.
2.2 STUDIO DELLA PLUVIOMETRIA INTENSA NELLA ZONA D’INTERESSE
Il regime delle piogge intense è stato analizzato statisticamente secondo le
usuali procedure che utilizzano le informazioni disponibili sulle precipitazioni
di breve durata e massima intensità registrate in passato nell’area d’interesse.
Lo studio statistico in questione conduce alle cosiddette curve di possibilità
pluviometrica espresse come curve altezza-durata-frequenza nella loro forma
monomia:
dove:
h(ϑ,T) = a(T) ϑ n(T)
h = altezza di precipitazione in mm;
ϑ= durata dell’evento meteorico in ore;
T = tempo di ritorno legato intrinsecamente alla frequenza probabile
dell’evento intenso;
a e n = costanti caratteristiche della curva con a in mm/ora n e n adimensionale.
Sono stati presi in considerazione i dati relativi alla stazione pluviografica di
Costa Masnaga pubblicati negli annali del S.I.I..
Il numero di anni in cui i dati sono stati pubblicati è pari a 23.
Per ogni durata ϑ, gli N valori disponibili dell’altezza h sono stati ordinati ed a
ciascuno di essi è stata assegnata la frequenza cumulata di non superamento F
= i/N, ove i = 1, 2 …. N è il numero d’ordine dei vari valori.
20

La legge empirica del caso assicura che all’aumentare di N (al limite per N
→oo) la curva (h, F) tende ad un’unica curva teorica limite detta “curva di
distribuzione di probabilità” che può essere stimata sulla base di campioni.
Trattandosi di campioni di massimi annuali di una variabile (altezza h) è usuale
adottare la distribuzione di probabilità di Gumbel che può essere espressa
come:
1 T − 1
h = u - ln − ln
α T
dove u e α sono i parametri della curva di Gumbel i quali vengono stimati sulla
base dei campioni utilizzando il metodo dei momenti. In questo modo si
ottengono le seguenti espressioni:
1,
283
α =
s
u = m – 0,45 s
dove m e s sono rispettivamente la media e lo scarto quadratico medio dei
campioni.
A partire dai valori citati sono stati ricavati i parametri a(T) e n(T) della curva
di possibilità pluviometrica per tempi di ritorno T prefissati. Tali parametri
sono stati determinati tramite l’analisi di regressione dei punti (h, θ) relativi ad
ogni valore di T in modo da ottenere la curva h(T, θ) = a(T) θ n(T) che meglio si
adatta ai suddetti punti.
L’analisi di regressione è stata eseguita utilizzando il metodo dei minimi
quadrati.
21

2.3 CALCOLO DELLE PORTATE DI PIENA PROBABILI
2.3.1 Taratura modello di trasformazione afflussi-deflussi
Come accennato in precedenza, è stato utilizzato un modello matematico di
trasformazione afflussi-deflussi in grado di riprodurre in maniera attendibile il
fenomeno di formazione delle piene nei bacini considerati. Il modello
impiegato si basa sulla depurazione delle perdite idrologiche (infiltrazione,
ritenzione superficiale, ecc.) secondo il metodo CN del Soil Conservation
Service (U.S.A.) e sulla formazione delle onde di piena risultanti dalle
precipitazioni nette sui bacini secondo il metodo della convoluzione
dell’idrogramma unitario istantaneo (I.U.H.) di Nash.
Per la taratura del modello sono stati assegnati i valori dei parametri che
caratterizzano i due metodi citati in funzione delle caratteristiche fisiche dei
bacini considerati. Detti parametri sono i seguenti:
CN = “curve number” il suo valore è funzione del tipo di suolo, del tipo di
copertura, dello stato iniziale del bacino e può essere desunto da
apposite tabelle proposte dallo stesso Soil Consevation Service;
IA = “initial Abstraction”, è la parte di precipitazione che va ad invasarsi
nelle depressioni superficiali o si infiltra prima che il deflusso sul
bacino abbia inizio (perdita iniziale); il suo valore dipende dallo stato
iniziale di umidità del bacino e può essere stimato in relazione al
parametro CN a partire dalle osservazioni pluviografiche eventualmente
disponibili;
22

K e n = costanti caratteristiche del I.U.H. di Nash; i loro valori sono funzione
del tempo di risposta caratteristico del bacino analizzato e possono
essere stimati, se possibile sulla base di eventi di piena osservati.
Il modello è stato tarato ricostruendo alcuni eventi di piena significativi
registrati dal 1973 al 1988 alla stazione idrometrografica di Colombaio. La
determinazione dei parametri di taratura del modello è stata effettuata
nell’ambito del “Progetto Lambro” – Piano di bacino – Proposte per la
sistemazione idraulica del Lambro e per il riassetto paesaggistico della sua
valle” (Provincia di Milano, 1989) e del successivo “Progetto Preliminare
Generale di sistemazione del fiume Lambro a monte di Villasanta” (Regione
Lombardia, 1998). Al parametro CN è stato assegnato il valore 65
corrispondentemente alle caratteristiche del bacino della Bevera secondo le
tabelle del S.C.S..
Per quanto riguarda il parametro IA vennero selezionati eventi molto modesti
tali da consentire l’individuazione della soglia di precipitazione oltre le quale
iniziano i deflussi fluviali, ottenendo per IA il valore di 2 mm.
Quanto alla dinamica del fenomeno di piena, questa venne simulata nello
studio citato con il detto metodo di Nash facendo variare i valori dei parametri
K e n fino ad ottenere per tentativi una ricostruzione delle onde di piena
aderenti alle onde osservate. Così facendo per diversi eventi osservati risultò K
≅ 8 ore e n = 2.
Si fa osservare che, sulla base di numerosi riscontri, l’esperienza ha condotto a
verificare che il valore di K risulta normalmente ed approssimativamente pari a
23

K = 0,5 To/(n – 1), dove To è il tempo di corrivazione del bacino; per n si
hanno generalmente valori non elevati, ad esempio 2 o 3.
Essendo il tempo di corrivazione To del bacino a Colombaio pari a circa 6,5
ore (v. più oltre), i valori di K e n ottenuti dagli Autori del “Progetto Lambro”
sono in discordanza con quanto generalmente si verifica nella mggior parte dei
bacini naturali. Infatti, il valore di n che soddisfa l’espressione di K prima
citata, considerando K = 8 ore e To = 6,5 ore, è pari a circa 1,4 anziché 2.
Tuttavia, considerando che la taratura del modello è stata effettuata dai citati
Autori a partire da eventi di piena reali, che i parametri del I.U.H. di Nash non
hanno un preciso significato fisico e che il comportamento di un determinato
bacino può sempre discostarsi da quello medio generale, si è ritenuto di
adottare per la Bevera a Colombaio, i parametri seguenti:
CN = 65;
IA = 2 mm;
K = 8 ore = 480 min;
n = 2.
Nel presente studio, per i bacini della Bevera e del Gandaloglio racchiusi a
Molteno, si sono mantenuti gli stessi valori di CN e IA per la Bevera a
Colombaio in considerazione del fatto che, dal punto di vista della capacità
d’infiltrazione e di detenzione idrica superficiale, i sottobacini d’interesse
possono essere assunti simili al bacino oggetto della taratura
Diversi riscontri indicano, come già visto, che, per i bacini naturali, la costante
K è proporzionale al tempo di corrivazione To del bacino; il valore di n può
invece essere mantenuto costante.
24

Quindi per la determinazione delle onde di piena nei tre corsi d’acqua in esame
a Molteno, si è mantenuto CN = 65, IA = 2 mm, n = 2 e si è proceduto alla
correzione del parametro K in funzione dei tempi di corrivazione To dei bacini
analizzati.
Date le caratteristiche del bacino, pianeggiante e con terreni agricoli per la
totalità, nel caso del Fosso del Pascolo i valori IA e CN sono stati posti pari a 5
e 50 rispettivamente.
Il tempo di corrivazione è stato stimato per ogni bacino tramite la formula di
Giandotti:
dove:
To
4
=
0,
8
A
+ 1,
5 L
Z − Z
A = superficie del bacino in km 2 :
L = percorso idraulicamente più lungo in m;
Z = altitudine media del bacino in m;
Zm
= altitudine minima del bacino in m.
Per ogni bacino considerato si ha, quindi:
• Bevera a Molteno:
A = 17,7 km 2
L = 12,4 km
Z = 415 m s.m.
Zm = 263 m s.m.
To = 3,59 ore
K/To = 1,216 ⇒ K = 1,216 x 3,59 ≅ 4,36 ore
m
25

• Gandaloglio a Molteno:
A = 10,2 km 2
L = 9,2 km
Z = 385 m s.m.
Zm = 263 m s.m.
To = 3,00 ore
K/To = 1,216 ⇒ K = 1,216 x 3,00 ≅ 3,65 ore
• Fosso del Pascolo:
A = 5,6 km 2
L = 2,7 km
Z = 268 m s.m.
Zm = 262 m s.m.
To = 5,52 ore
K/To = 1,216 ⇒ K = 1,216 x 5,52 ≅ 6,71 ore
In questo modo, i parametri del modello afflussi-deflussi per i tre bacini
racchiusi a Molteno risultano i seguenti:
• Bevera a Molteno:
CN = 65; IA = 2 mm; K = 4,44 ore; n = 2
• Gandaloglio a Molteno:
CN = 65; IA = 2 mm; K = 3,73 ore; n = 2
• Fosso del Pascolo a Molteno:
CN = 50; IA = 5 mm; K = 6,71 ore; n = 2
26

2.3.2 Applicazione del modello alle piogge di progetto
Diversamente da quanto fatto nel già menzionato “Progetto Lambro”, in cui si
è adottato lo ietogramma costante come pioggia di progetto, nel presente studio
si è preferito utilizzare lo ietogramma di tipo Chicago (Keifer e Chu, 1957) le
cui caratteristiche principali sono l’andamento temporale non costante della
pioggia, la presenza di un picco d’intensità all’interno dell’evento e la
congruità esistente tra le intensità medie di precipitazione (mm/ora) dello
ietogramma e le stesse intensità medie definite dalla curva di possibilità
pluviometrica per qualsiasi durata t minore o uguale a quella dello ietogramma
complessivo.
In tal modo la struttura dello ietogramma contiene in sé le piogge critiche per
tutte le durate parziali minori della durata complessiva dell’evento. Perciò è
possibile utilizzare la stessa durata dello ietogramma complessivo come quella
di progetto per qualsiasi sottobacino, purchè tale durata venga assunta
maggiore del tempo di corrivazione del bacino principale (Paoletti, 1990 –
“Lezioni di idraulica fluviale”, Politecnico di Milano).
In questo modo, contrariamente a quanto accade quando si adottano
ietogrammi ad intensità costante, non è necessario ricercare la durata critica
della pioggia. Inoltre, la determinazione dei deflussi di piena a partire dallo
ietogramma Chicago, tiene in conto la presenza di un picco d’intensità che
nella maggior parte dei casi è il responsabile dei colmi di piena.
Pertanto, ad ogni tempo di ritorno prescelto corrisponde uno ietogramma lordo
puntuale avente durata e posizione del picco definiti come sopra. Per il
27

agguaglio delle piogge di progetto alle aree dei bacini analizzati si è adottato il
metodo di Wallingford per l’intera area dei tre corsi d’acqua pari a 33,5 km 2 .
Definite le piogge di progetto si è proceduto all’applicazione del modello
afflussi-deflussi, ottenendosi i risultati tabellati come di seguito dove Ca è il
coefficiente di afflusso risultante dalla depurazione delle piogge e Qc è la
portata al colmo dell’onda di piena calcolata:
Bevera a Molteno
Coefficienti T [anni]
2 7 10 20 50
Ca 0,3 0,42 0,45 0,49 0,53
Qc (m 3 /s) 7,7 17,7 20,5 26,2 34,0
Gandaloglio a Molteno
Coefficienti T [anni]
2 7 10 20 50
Ca 0,3 0,42 0,45 0,49 0,53
Qc (m 3 /s) 5,0 11,7 13,6 17,4 22,5
Fosso del Pascolo a Molteno
Coefficienti T [anni]
2 7 10 20 50
Ca 0,18 0,27 0,29 0,33 0,37
Qc (m 3 /s) 1,0 2,5 2,9 3,8 5,1
Come detto le portate e le onde in ingresso a Molteno sono definite “teoriche”
in quanto in effetti, a seguito dei rilievi di dettaglio eseguiti appositamente, si è
rilevato come gli alvei dei tre corsi d’acqua non siano i grado di convogliare le
portate calcolate a Molteno.
2.3.3 L’onda di piena della Bevera
La lettura della relazione idrologica mette in luce come le onde di piena della
Bevera in funzione del tempo di ritorno siano quelle riportate nella fig. 2.1
28

portata [m 3 /s]
36.0
35.0
34.0
33.0
32.0
31.0
30.0
29.0
28.0
27.0
26.0
25.0
24.0
23.0
22.0
21.0
20.0
19.0
18.0
17.0
16.0
15.0
14.0
13.0
12.0
11.0
10.0
9.0
8.0
7.0
6.0
5.0
4.0
3.0
2.0
1.0
0.0
Onde di piena del torrente Bevera in funzione del tempo di ritorno
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50
tempo [ore]
29
T = 2
T = 7
T = 10
T = 20
T = 50
Fig. 2.1 - Onde di piena della Bevera in funzione del tempo di ritorno.
Facendo riferimento ai tempi di ritorno più elevati, che sono quelli di maggiore
interesse per il presente progetto, si osserva come la portate di piena per T=20
e per T=50 anni siano rispettivamente 26 m 3 /s e 34 m 3 /s.
Sorge spontaneo chiedersi se, tali portate possano fisicamente giungere al
centro abitato di Molteno oppure non trovino la possibilità di laminarsi, ed
eventualmente in che misura, nel corso del loro deflusso verso valle.
L’applicazione del modello idraulico (cfr. relazione idraulica – atto A.03.00)
per la ricostruzione dei profili di moto permanente mette in luce alcuni aspetti
interessanti.
Occorre innanzitutto precisare che la geometria dell’alveo dei due torrenti è
resa nota da un rilievo topografico che, sulla Bevera, inizia in corrispondenza
del ponte sulla S.P. 52, in corrispondenza dello svincolo per la nuova S.P.

La simulazione del deflusso della portata di piena cinquantennale, pari a 34
m 3 /s, ha messo in luce l’insufficienza del ponte stesso. I dati riportati in tabella
2.1 aiutano meglio a comprendere la fisica del fenomeno.
E.G. US. (m) 268.37 Element Inside BR US Inside BR DS
W.S. US. (m) 268.32 E.G. Elev (m) 268.37 268.33
Q Total (m3/s) 34.00 W.S. Elev (m) 268.32 268.22
Q Bridge (m3/s) 22.85 Crit W.S. (m) 266.82 266.80
Q Weir (m3/s) 11.15 Max Chl Dpth (m) 3.47 3.36
Weir Sta Lft (m) 0.00 Vel Total (m/s) 1.82 2.27
Weir Sta Rgt (m) 34.83 Flow Area (m2) 18.67 15.01
Weir Submerg 0.00 Froude # Chl 0.32 0.40
Weir Max Depth (m) 0.37 Specif Force (m3) 26.00 26.02
Min Top Rd (m) 268.00 Hydr Depth (m) 0.54 0.43
Min El Prs (m) 267.20 W.P. Total (m) 46.36 46.15
Delta EG (m) 0.66 Conv. Total (m3/s)
Delta WS (m) 0.74 Top Width (m) 34.83 34.83
BR Open Area (m2) 7.28 Frctn Loss (m)
BR Open Vel (m/s) 3.14 C & E Loss (m)
Coef of Q Shear Total (N/m2)
Br Sel Method Press/Weir Power Total (N/m s)
Tab. 2.1 - Dati caratteristici del ponte sulla Bevera in corrispondenza della S.P. 52.
La portata di piena cinquantennale (Q Total (m3/s)) viene ridistribuita sulla
sezione del ponte in modo tale da determinare un deflusso in pressione (Q
Bridge (m3/s)), attraverso la luce libera della sezione, ed un deflusso a
stramazzo (Q Weir (m3/s)), sulla porzione di sezione che scavalca il rilevato
stradale. La ripartizione delle portate è tale per cui il primo convoglia 22,85
m 3 /s, mentre il secondo i rimanenti 11,15 m 3 /s. Il livello idrico che si instaura
sulla S.P. 52 è pari a W.S. US. (m) =268.32 m s.m. e quindi, dal momento che
la quota del piano strada è pari 268,0 m s.m., si produce un battente di soli 0,32
m. Occorre precisare che il deflusso secondo il comportamento a stramazzo è
stato simulato ipotizzando che tale funzionamento si determini lungo lo
sviluppo dell’intera sezione trasversale, pari a 35 m.
30

Elevation (m)
268.5
268.0
267.5
267.0
266.5
266.0
265.5
265.0
River = Bevera Reach = Monte Ponte sulla SP 52 RS = 162 BR U
.033 .033 .033
264.5
0 5 10 15 20 25 30 35
Station (m)
Fig. 2.2 - Livello idrico sulla sezione trasversale sul ponte della S.P.52.
Osservando la reale conformazione della sezione traversale si comprende come
il vero comportamento della sezione del ponte si allontana da quello simulato.
Fig. 2.3 – Ponte S.P.52.
Le foto mettono in luce la situazione a monte ed a valle del ponte: soprattutto
sulla sezione di valle si nota come esistano degli oggettivi ostacoli al deflusso
secondo un comportamento a stramazzo. In sinistra idraulica si sono rilevati
31
Legend
WS PF 5
Crit PF 5
Ground
Ineff
Bank Sta

siepi e vegetazione molto fitta mentre, in destra idraulica, è presente il muro di
cinta di un’abitazione. Risulta pertanto insostenibile che, mediante questo
comportamento, possano defluire 11,15 m 3 /s.
Il reale comportamento della sezione viene messo in luce da una nuova
simulazione che dimostra come la portata limite, compatibile con la sezione
attuale, sia di circa 25 m 3 /s. Simulando il deflusso di tale portata all’interno
dell’alveo si ottengono i risultati riportati in tabella 2.2.
Si osserva come la massima portata convogliata dalla luce a battente sia sempre
dell’ordine dei 22,5 m 3 /s mentre quella convogliata con funzionamento a
stramazzo sia molto prossima a 2,5 m 3 /s. Anche alla luce delle considerazioni
precedentemente esposte, sembra plausibile che la portata di 25 m 3 /s sia
effettivamente quella massima convogliabile dal ponte sulla S.P.52.
Le osservazioni sopra esposte devono tuttavia essere suffragate anche da un
altro tipo di analisi, legata alla disponibilità di invasare a monte il volume in
eccesso contenuto nell’onda di piena in arrivo e fino al raggiungimento di 34
m 3 /s
E.G. US. (m) 268.14 Element Inside BR US Inside BR DS
W.S. US. (m) 268.10 E.G. Elev (m) 268.14 268.12
Q Total (m3/s) 25.00 W.S. Elev (m) 268.10 268.08
Q Bridge (m3/s) 22.52 Crit W.S. (m) 266.56 266.54
Q Weir (m3/s) 2.48 Max Chl Dpth (m) 3.24 3.22
Weir Sta Lft (m) 0.00 Vel Total (m/s) 2.29 2.43
Weir Sta Rgt (m) 34.83 Flow Area (m2) 10.93 10.28
Weir Submerg 0.00 Froude # Chl 0.41 0.44
Weir Max Depth 0.14 Specif Force (m3) 22.60 22.81
(m)
Min Top Rd (m) 268.00 Hydr Depth (m) 0.31 0.30
Min El Prs (m) 267.20 W.P. Total (m) 45.91 45.88
Delta EG (m) 0.84 Conv. Total (m3/s)
Delta WS (m) 0.93 Top Width (m) 34.83 34.83
BR Open Area (m2) 7.28 Frctn Loss (m)
BR Open Vel (m/s) 3.09 C & E Loss (m)
Coef of Q Shear Total (N/m2)
Br Sel Method Press/Weir Power Total (N/m s)
32

Tab. 2.2 - Dati caratteristici del ponte sulla Bevera in corrispondenza della S.P.52
In assenza di tali zone di allagamento naturale non sarebbe possibile
giustificare una riduzione della portata di piena così sostenuta.
Osservando attentamente il bacino idrografico della Bevera a monte del ponte
sulla S.P.52 si ritrova la vasta pianura posta a valle di Castello di Brianza nella
quale la Bevera è sempre storicamente esondata in occasione degli eventi più
intensi. Una sommaria ma verosimile perimetrazione di tale area mette in luce
una superficie di circa 250.000 m 2 (figura 2.4) nella quale è lecito ipotizzare
che si accumulino le portate in eccesso che non riescono a passare oltre il ponte
della S.P.52. L’analisi dell’onda di piena consente di stimare che per ridurre la
portata di piena della Bevera da 34 m 3 /s a 25 m 3 /s occorrono circa 150.000 m 3
e questo ben si adatta alle superfici, e di conseguenza ai volumi disponibili a
monte.
33

Fig. 2.4 – Zone di laminazione a monte di Molteno sul torrente Bevera
Dopo aver messo in luce come il ponte sulla S.P. 52 rappresenti una
limitazione delle portata convogliate verso valle, occorre prendere in
considerazione anche altri due ponti sulla Bevera prima del tratto tombato di
via Roma.
In particolare, procedendo verso valle si incontrano un piccolo ponticello ed
una altro ben maggiore sulla S.P.49 (figura 2.5), a valle della vasca di
sedimentazione realizzata nel corso del lavori eseguiti su progetto del genio
Civile di Como.
34

Fig. 5.8 - Ponti sulla Bevera compresi tra la S.P.52 ed il tombotto di via Roma.
Le simulazioni effettuate mettono in luce come tali manufatti (tabelle 2.3 e 2.4)
non costituiscano limitazione al deflusso della portata di piena verso valle.
E.G. US. (m) 266.97 Element Inside BR US Inside BR DS
W.S. US. (m) 266.79 E.G. Elev (m) 266.96 266.94
Q Total (m3/s) 25.00 W.S. Elev (m) 266.77 266.75
Q Bridge (m3/s) 25.00 Crit W.S. (m) 265.86 265.86
Q Weir (m3/s) Max Chl Dpth (m) 2.32 2.30
Weir Sta Lft (m) Vel Total (m/s) 1.91 1.93
Weir Sta Rgt (m) Flow Area (m2) 13.06 12.94
Weir Submerg Froude # Chl 0.48 0.48
Weir Max Depth
Specif Force (m3) 18.45 18.30
(m)
Min Top Rd (m) 267.60 Hydr Depth (m) 1.63 1.62
Min El Prs (m) 267.00 W.P. Total (m) 11.15 11.08
35

Delta EG (m) 0.04 Conv. Total (m3/s) 439.5 434.6
Delta WS (m) 0.05 Top Width (m) 8.02 7.96
BR Open Area
(m2)
14.99 Frctn Loss (m) 0.01 0.01
BR Open Vel (m/s) 1.93 C & E Loss (m) 0.00 0.00
Coef of Q Shear Total (N/m2) 37.15 37.88
Br Sel Method Energy only Power Total (N/m s) 71.14 73.21
Tab. 2.3 - Dati caratteristici del ponte sulla Bevera a valle della S.P. 52
E.G. US. (m) 266.23 Element Inside BR US Inside BR DS
W.S. US. (m) 266.13 E.G. Elev (m) 266.23 266.22
Q Total (m3/s) 25.00 W.S. Elev (m) 266.12 266.11
Q Bridge (m3/s) 25.00 Crit W.S. (m) 265.06 265.05
Q Weir (m3/s) Max Chl Dpth (m) 2.09 2.11
Weir Sta Lft (m) Vel Total (m/s) 1.44 1.45
Weir Sta Rgt (m) Flow Area (m2) 17.37 17.27
Weir Submerg Froude # Chl 0.42 0.42
Weir Max Depth
Specif Force (m3) 20.79 20.69
(m)
Min Top Rd (m) 267.15 Hydr Depth (m) 1.18 1.18
Min El Prs (m) 266.35 W.P. Total (m) 17.99 17.92
Delta EG (m) 0.02 Conv. Total (m3/s) 848.0 842.1
Delta WS (m) 0.02 Top Width (m) 14.67 14.59
BR Open Area (m2) 20.91 Frctn Loss (m) 0.01 0.01
BR Open Vel (m/s) 1.45 C & E Loss (m) 0.00 0.00
Coef of Q Shear Total (N/m2) 8.23 8.33
Br Sel Method Energy only Power Total (N/m s) 11.84 12.06
Tab. 2.4 - Dati caratteristici del ponte sulla Bevera in corrispondenza della S.P. 49
Alla luce di quanto detto sopra, le portate di piena della Bevera che possono
giungere nel centro abitato di Molteno, transitando al di sotto del tombotto di
via Roma sono quelle riportate nella fig. 2.5.
36

portata [m 3 /s]
36.0
35.0
34.0
33.0
32.0
31.0
30.0
29.0
28.0
27.0
26.0
25.0
24.0
23.0
22.0
21.0
20.0
19.0
18.0
17.0
16.0
15.0
14.0
13.0
12.0
11.0
10.0
9.0
8.0
7.0
6.0
5.0
4.0
3.0
2.0
1.0
0.0
Onde di piena del torrente Bevera in funzione del tempo di ritorno
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 101112 13141516171819202122232425262728293031323334353637 38394041424344454647484950
tempo [ore]
37
T = 2
T = 7
T = 10
T = 20
T = 50
Qu per T=20
Qu per T=50
Qu per T=10
Fig. 2.5 - Onde di piena della Bevera laminata dal ponte della S.P.52.
2.3.4 L’onda di piena del Gandaloglio
Dalla relazione idrologia si desume come le portate di piena di assegnato
tempo di ritorno siano quelle riportate nel grafico di figura 2.6, con un
massimo pari a circa 22,5 m 3 /s in corrispondenza di T=50 anni. Come già
evidenziato in essa, l’alveo sembra in grado di garantire il convogliamento
della portata di progetto fino a valle del ponte in località cascina Bergamina, a
valle del quale si manifestano progressive riduzioni ed insufficienze di sezione
che producono allagamenti. Tuttavia, nelle valutazioni che accompagnano il
dimensionamento dell’area ad allagamento controllato non è stata introdotta
alcuna limitazione alla portata in arrivo. Questa scelta trova giustificazione nel
fatto che, attualmente non è dato sapere se in futuro saranno effettuate
ricalibrature dell’alveo tali da aumentare la capacità di deflusso della sezione e
consentire il deflusso dell’intera portata di piena. Inoltre la progressiva

portata [m 3 /s]
24.0
23.0
22.0
21.0
20.0
19.0
18.0
17.0
16.0
15.0
14.0
13.0
12.0
11.0
10.0
9.0
8.0
7.0
6.0
5.0
4.0
3.0
2.0
1.0
0.0
espansione dell’area industriale in Comune di Oggiono, contribuirà certamente
all’aumento delle portate di piena del torrente. Da ultimo si evidenzia come
l’area di allagamento tra Oggiono e Molteno sia di volume assai ridotto.
Onde di piena del torrente Gandaloglio in funzione del tempo di ritorno
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50
tempo [ore]
38
T = 2
T = 7
T = 10
T = 20
T = 50
Fig. 2.6 - Onde di piena del Gandaloglio in funzione del tempo di ritorno.

3. CALCOLI IDRAULICI
Nel presente paragrafo si illustrano i calcoli effettuati allo scopo di verificare la
capacità di convogliamento dei torrenti Bevera e Gandaloglio nei tratti che
interessano il centro abitato di Molteno e Oggiono e le aree vicine, a monte ed
a valle dell’abitato stesso, nonché per il tracciamento delle aree soggette ad
esondazione.
Per l’esecuzione dei calcoli sono state rilevate, nell’agosto 1999, 30 sezioni sui
corsi d’acqua oggetto d’intervento e nell’agosto 2000 ulteriori sezioni in
corrispondenza delle zona di intervento in progetto.
In particolare, le analisi condotte nel corso del 1999 mettevano in luce come le
esondazioni fossero legate all’insufficienza dell’alveo della Bevera a valle
della confluenza con il Gandaloglio, decisamente inadatto a convogliare la
totalità delle portate provenienti da monte, e quindi tale da determinare forti
rigurgiti all’interno del centro abitato.
Le figure 3.1 e 3.2 illustrano il profilo di moto permanente che si instaura negli
alvei della Bevera e del Gandaloglio in corrispondenza di un evento
caratterizzato da un tempo di ritorno cinquantennale ed in assenza degli
interventi di progetto.
Le portate considerate per la simulazione con T=50 sono quelle illustrate nella
relazione idrologica in assenza degli interventi previsti nel presente progetto e
pertanto:
• Gandaloglio nel centro abitato di Molteno: 12 m 3 /s
• Bevera a monte del centro abitato di Molteno: 25 m 3 /s
• Fosso del Pascolo: 5 m 3 /s
39

Elevation (m)
270
268
266
264
262
260
258
256
• Bevera a valle del centro abitato di Molteno: 42 m 3 /s
Sezione 2
Sezione 3
Sezione 4
Evento con T=50 senza interventi
valle Monte
Sezione 5
Sezione 6 a valle del ponte.
Sezione 7 di raccordo
Nuovo ponte ferroviario
Sezione 8 a valle del ponte ferroviario
0 500 1000 1500 2000 2500
Main Channel Distance (m)
Tombotto a monte della confluenza
Fig. 3.1 - Profilo di moto permanente sull’alveo della Bevera.
40
Sezione 26 a valle del ponte
Sezione 27 a valle del ponte
Sezione 28 a valle del ponte di via Roma
Tombotto di via roma
Sezione 29 a valle del ponte sulla SP 49
Sezione a valle della gaveta
Sezione 30
Sezione a valle del Ponte sulla SP 52
Sezione 100 m a monte del Ponte sulla SP 52
Legend
WS T = 50 anni
Crit T = 50 anni
Ground
LOB
ROB

Elevation (m)
275
274
273
272
271
270
269
268
267
266
265
264
263
262
261
260
259
258
257
256
Sezione iniziale del tombotto
Sezione 11
Sezione 12
Sezione 13 a valle del ponte.
Sezione 14 a valle del ponte
Sezione 15 a valle del ponte
Sezione 16 a valle del ponte
Sezione 17
Evento con T=50 senza interventi
unico
Sezione 18 a valle del ponte
255
0 500 1000 1500 2000 2500
Main Channel Distance (m)
Fig. 3.2 - Profilo di moto permanente sull’alveo del Gandaloglio.
L’analisi del profilo di moto permanente della Bevera all’interno del centro
abitato di Molteno evidenzia significativi rigurgiti che si innescano in
corrispondenza del ponte di via A. Moro, retrocedono fino al tratto tombinato
in corrispondenza della confluenza e poi aumentano decisamente a monte fino
in corrispondenza della S.P.49. Tutti i ponticelli posti a valle del tombotto di
via Roma sono scavalcati significativamente dalla portata di piena.
Lungo l’asta del Gandaloglio compresa tra il ponte di Cascina Bergamina ed il
tratto tombinato, la corrente subisce decisi innalzamenti producendo
41
Sezione 19
Sezione 20 a valle del ponte
Sezione 21
Sezione 22
Sezione 23
Sezione 24 a valle del ponte della cascina Bergamina
Legend
WS T = 50 anni
Crit T = 50 anni
Ground
LOB
ROB

esondazioni significative nelle aree circostanti. In planimetria A.01.02 sono
riportate le perimetrazioni delle fascie 267/98 attuali.
Sulla base delle considerazioni espresse in premessa ed in relazione idraulica a
cui si rimanda per i dettagli in merito alla gestione dell’area ad allagamento
controllata, sono state esaminate due condizioni estreme di portata.
1. Deviazione parziale del torrente Gandaloglio
• Gandaloglio in arrivo al centro abitato di Molteno: 4 m 3 /s;
• Fosso del Pascolo: 5 m 3 /s;
• Bevera a monte del centro abitato di Molteno: 25 m 3 /s
• Bevera a valle della confluenza: 33 m 3 /s
2. Deviazione totale del torrente Gandaloglio
• Gandaloglio in arrivo al centro abitato di Molteno: 0 m 3 /s;
• Fosso del Pascolo: 5 m 3 /s;
• Bevera a monte del centro abitato di Molteno: 25 m 3 /s
• Bevera a valle della confluenza: 29 m 3 /s
Le condizioni al contorno adottate per il calcolo dei profili di moto
permanente sono rappresentate dalla scelta di un livello di moto uniforme
nelle sezioni di monte e di valle di tutti i corsi d’acqua.
Le perdite di carico di tipo continuo sono state calcolate mediante
l’adozione di un coefficiente di scabrezza di Strickler differenziato in
funzione della tipologia di alveo. In particolare sono state utilizzati i
seguenti valori:
Ks=30 m 1/3 s -1 per alvei naturali a fondo irregolare;
Ks=40 m 1/3 s -1 per alvei naturali regolari a fondo regolare;
42

Elevation (m)
270
269
268
267
266
265
264
263
262
261
260
259
258
257
256
255
254
253
252
251
Ponte sulla S.S.36
Ks=45 m 1/3 s -1 per alvei rivestiti in calcestruzzo;
Ks=14 m 1/3 s -1 per aree golenali ricche di vegetazione arbustiva.
I risultati delle simulazioni sono riportati nella figura 3.3.
Sezione a valle del ponte Molino
Sezione a valle del ponte ferroviario
Sezione a valle ponte via Consolini
Evento T=50 anni con interventi di progetto
valle Monte
Sezione 2
Sezione 3
Sezione 4
Sezione 5
250
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500
Sezione 6 a valle del ponte.
Main Channel Distance (m)
Fig. 3.3
Emerge chiaramente un miglioramento dei livelli idrici lungo tutto l’alveo della
Bevera, dalla sezione di monte a quella di valle costituita dal ponte sulla
S.S.36. In particolare si osservano significative diminuzioni dei livelli idrici nel
tratto della Bevera contenuta tra il tombotto di via Roma ed il successivo, a
monte della confluenza con il Gandaloglio.
43
Sezione 7 di raccordo
Sezione 7 aggiunta
Ponte Ferroviario a valle della confluenza
Tombotto a monte della confluenza
Sezione 26 a valle del ponte
Sezione 27 a valle del ponte
Sezione 28 a valle del ponte di via Roma
Tombotto di via roma
Sezione 29 a valle del ponte sulla SP 49
Inizio vasca di dissipazione
Sezione 30
Sezione ponticello
Sezione a valle del Ponte sulla SP 52
Legend
WS PF 4
WS PF 5
Crit PF 4
Crit PF 5
Ground
LOB
ROB

Appare subito chiaro come la diminuzione dei livelli idrici sia principalmente
legata alla contestuale e significativa riduzione delle portate nell’alveo di valle
dovuta al funzionamento dell’area ad allagamento controllato. Inoltre è
opportuno sottolineare ulteriormente che sono determinanti l’aumento di
sezione in corrispondenza del ponte di via A. Moro e la pulizia dell’alveo in
corrispondenza del ponte ferroviario immediatamente a valle della confluenza
con il Gandaloglio e Fosso del Pascolo.
La geometria adottata nella simulazione, contempla anche una modifica di
sezione per il ponte di via Consolini, prevedendo un adeguamento alla
larghezza della sezione di monte e di valle ed un innalzamento dell’impalcato,
così come per il ponte di via Molino posto più a valle.
Le simulazioni mettono in luce come ci sia una differenza di comportamento
tra i due profili già a partire dal ponte Molino. Il passaggio da 29 m 3 /s a 33
m 3 /s, corrispondenti rispettivamente ad una deviazione totale del torrente
Gandaloglio e ad una sua deviazione parziale all’interno dell’area ad
allagamento controllato, può essere determinante per indurre un funzionamento
quasi in pressione del ponte.
L’ulteriore riduzione di portata può essere ottenuta mediante una chiusura della
sezione di controllo in uscita dall’area ad allagamento controllato in modo da
sfasare temporalmente i colmi di piena in ingresso per poi aprirla al passaggio
del picco dell’onda di piena. Questi tipi di manovra, illustrata in premessa e in
relazione idraulica richiede il controllo di elementi speditivi e di facile lettura
che possono costituire il segnale di una situazione di emergenza imminente.
L’esame delle onde di piena della Bevera e del Gandaloglio nonché dei tempi
44

di riempimento dell’area ad allagamento controllata, mette in luce come
l’entità temporale dei due fenomeni sia del tutto paragonabile. Alla luce di
questa constatazione appare avvalorata l’ipotesi di iniziare ad invasare
all’interno dell’area ad allagamento controllato all’inizio di un evento di
particolare rilievo, senza permettere l’uscita dalla sezione di controllo.
Mantenuta questa regolazione per circa dieci ore, sarà poi possibile consentire
il deflusso dal Fosso del Pascolo avendo ottenuto l’effetto di sfasare i colmi di
piena.
A conclusione delle considerazioni sopra esposte è importante sottolineare
come, tra gli interventi di rifacimento dei ponti sulla Bevera a valle della
confluenza con il Gandaloglio, il progetto contempli solo quello di via Molino.
Se dal punto di vista idraulico la scelta appare ingiustificata, dal momento che
sarebbe stato più opportuno procedere alla rimozione degli elementi che
ostacolano il deflusso procedendo da monte verso valle, privilegiando pertanto
il ponte di via Consolini, la motivazione che ha portato alla scelta di adeguare
il ponte di via Molino trova giustificazione nei colloqui avuti con
l’Amministrazione Comunale di Molteno. Infatti, il rifacimento del ponte di via
Consolini sarà contemplato in un più ampio progetto di rifacimento della
viabilità a servizio di un’attività privata che, con i propri fondi, finanzierà
anche l’intervento di natura idraulica sulla base delle indicazioni fornite dai
progettisti. Questo ha consentito di focalizzare le risorse progettuali verso il
rifacimento del ponte di via Molino estendendo gli interventi alla totalità delle
aree esaminate.
45

In relazione idraulica infine (atto A.03.00) sono riportati i dettagli dei calcoli
per la determinazione delle dimensioni e funzionalità dei singoli manufatti in
progetto (derivazione dal torrente Gandaloglio, canale scolmatore, sottopasso
FS, risagomatura Fosso dei Pascoli, Sezione di controllo Fosso dei Pascoli,
risezionamenti Bevera e rifacimento ponte di via Molino).
46

4. PERIMETRAZIONE DELLE AREE A RISCHIO IDRAULICO
ATTUALI ED A SEGUITO DEGLI INTERVENTI
In base ai profili di moto permanente per T = 50 anni ed alle regole gestionali
dei manufatti calcolati in Relazione Idraulica e riassunti nel capitolo precedente
sono state perimetrate le aree a rischio idraulico nei tratti compreso tra la S.P.
52 ad est, la via Consolini ad ovest e la S.P. 51 a nord di Molteno.
Il criterio di perimetrazione si è basato innanzitutto sul confronto dei livelli
calcolati con le sezioni del rilievo al fine di individuare le aree soggette ad
allagamento diretto, laddove i livelli risultano superiori ai livelli di sponda.
Successivamente si è valutato il possibile allagamento dalle aree esondate
direttamente verso altre aree in base ad analisi dell’andamento del terreno su
cartografia aerofotogrammetrica in scala 1:2.000, fornita dai Comuni ed
all’analisi delle informazioni circa le esondazioni recenti.
4.1 STATO DI FATTO (PLANIMETRIA A.01.02)
4.1.1 Comune di Oggiono
Il Comune di Oggiono viene interessato dalle esondazioni del torrente
Gandaloglio (e del Fosso del Pascolo verso il quale viene già oggi deviata parte
della portata) nelle seguenti aree:
• zona industriale compresa tra la S.P. 49 a nord e la via Magnago a sud.
Buona parte dell’attuale area edificata e dell’espansione ad ovest sino a via
Altobello viene interessata da allagamento indiretto per innalzamento dei
livelli idrici;
47

• frazione abitata denominata C.na Bergamina inserita nel territorio a
vacazione agricola (E3) di salvaguardia ambientale;
• zona agricola a vocazione di salvaguardia ambientale (E3) a nord della
linea ferroviaria FS Monza-Oggiono con interessamento della frazione
abitata C.na Redaella.
4.1.2 Comune di Sirone
Il Comune di Sirone non vede interessato direttamente il nucleo abitato quanto
viceversa le zone industriali poste a ridosso della S.P. 49 ai confini con
Molteno ed Oggiono:
• zona agricola a sud del torrente Gandaloglio con parziale interessamento
della frazione abitata C.na Berta a destinazione residenziale;
• zona mista industriale-residenziale a ridosso della S.P. 49 con particolari
problematicità per i capannoni su via C. Colombo, via Don Minzoni sino
all’incrocio con via C. Colombo, per le case della frazione Rettola, per i
capannoni di via Industria.
4.1.3 Comune di Molteno
Il Comune di Molteno comprende il territorio maggiormente interessato dalle
problematiche in oggetto con vaste aree soggette ad esondazione e in
particolare:
• il centro storico, per tutte le abitazioni ed infrastrutture comprese tra la via
De Gasperi a sud, la linea ferroviaria a nord e la collina del nucleo più
antico ad ovest. Le maggiori problematicità riguardano le vie Roma, De
Gasperi, Portacastello, XXV Aprile, Riva, con gradi di sommersione
variabile in relazione all’altimetria e alla vicinanza ai corsi d’acqua;
48

• la zona a parcheggio e piazzale a servizio dell’industria posta tra la linea FS
a sud, via Aldo Moro ad ovest e la zona industriale di Sirone (via
dell’Industria) a nord-est;
• la zona agricola e di rispetto cimiteriale compresa tra via Consolini ed il
confine nord-comunale con interessamento localizzato di unità abitative e
produttive;
• la zona compresa tra le linea FS a sud e via Consolini a nord con presenza
di numerose unità abitative e produttive;
• la frazione Molino e le aree comprese tra la stessa e la linea ferroviaria FS
Como-Lecco.
4.1.4 Comune di Bosisio Parini
Il Comune di Bosisio Parini non vede interessato direttamente il nucleo abitato
quanto viceversa le zone industriali poste a ridosso della S.S. 36 (ad est della
stessa) ai confini con Molteno ed Annone in corrispondenza delle aree poste a
nord di via Consolini in Comune di Molteno.
4.2 STATO DI RPOGETTO (PLANIMETRIA A.01.03)
4.2.1 Comune di Oggiono
Il Comune di Oggiono vede ridotte le esondazioni del torrente Gandaloglio (e
del Fosso del Pascolo) nelle seguenti aree:
• zona industriale compresa tra la S.P. 49 a nord e la via Magnago a sud;
• frazione abitata C.na Redaella.
Non vengono viceversa ridotte le fondazioni nelle seguenti aree:
49

• frazione abitata denominata C.na Bergamina inserita nel territorio a
vacazione agricola (E3) di salvaguardia ambientale;
• zona agricola a vocazione di salvaguardia ambientale (E3) a nord della
linea ferroviaria FS Monza-Oggiono ove viene prevista l’area ad
allagamento controllato.
4.2.2 Comune di Sirone
Il Comune di Sirone vede ridotte le aree di esondazione nei seguenti siti:
• zona mista industriale-residenziale a ridosso della S.P. 49 (via C. Colombo,
via Don Minzoni sino all’incrocio con via C. Colombo), case della frazione
Rettola e capannoni di via Industria.
4.2.3 Comune di Molteno
Il Comune di Molteno, che comprende il territorio maggiormente interessato
dalle problematiche in oggetto con vaste aree soggette ad esondazione, vede
ridotte o annullate le perimetrazioni nei seguenti siti:
• il centro storico, per tutte le abitazioni ed infrastrutture comprese tra la via
De Gasperi a sud, la linea ferroviaria a nord e la collina del nucleo più
antico ad ovest;
• la zona a parcheggio e piazzale a servizio dell’industria posta tra la linea FS
a sud, via Aldo Moro ad ovest e la zona industriale di Sirone (via
dell’Industria) a nord-est;
• la zona agricola e di rispetto cimiteriale compresa tra via Consolini ed il
confine nord-comunale con interessamento localizzato di unità abitative e
produttive;
50

• la zona compresa tra le linea FS a sud e via Consolini a nord con presenza
di numerose unità abitative e produttive;
• la frazione Molino e le aree comprese tra la stessa e la linea ferroviaria FS
Como-Lecco.
4.2.4 Comune di Bosisio Parini
Il Comune di Bosisio Parini vede lievemente ridotte le perimetrazioni nella
zona industriale a ridosso della S.P. 36.
51

5. DESCRIZIONE DELLE OPERE IN PROGETTO – DICEMBRE
2001
Sulla base delle problematiche evidenziate, di quanto realizzato in passato e di
quanto proposto a vario titolo dalle Amministrazioni coinvolte si evidenzia il
seguente insieme di opere volte a dare compatibilità idraulica per eventi con T
= 50 anni alle zona urbanizzate di Molteno, Sirone e Oggiono.
Le opere sono distribuite su un’area molto vasta e concorrono alla riduzione
delle esondazioni dei torrenti Bevera e Gandaloglio nei Comuni di Molteno,
Oggiono, Sirone ed Annone Brianza mediante la realizzazione di un’area ad
allagamento controllato atta a circoscrivere i fenomeni di esondazione in
un’area definita e controllabile. Le opere contemplano anche interventi di
pulizia e risagomatura degli alvei ed il rifacimento del ponte sul torrente
Bevera in corrispondenza di via Molino. L’area ad allagamento controllato si
compone inoltre di opere puntuali che ne consentono una corretta gestione in
occasione degli eventi di piena più gravosi.
L’intervento pertanto comprende:
- realizzazione di una soglia sfiorante sul torrente Gandaloglio in Comune di
Oggiono e Sirone mediante diaframmi in calcestruzzo armato aventi uno
spessore di 0,6 m ed una profondità di 5,5 m, completati in sommità da una
trave di correa nella quale trova alloggiamento la tubazione in ghisa
sferoidale di diametro 0,6 m, predisposta per la deviazione del collettore
consortile adiacente alla S.P.49. L’opera prevede un allargamento
dell’alveo del Gandaloglio in sponda destra sul quale trova collocazione la
suddetta soglia sfiorante che si sviluppa per una lunghezza di circa 17 m ed
52

è delimitata da due ali di diaframmi a monte ed a valle aventi profondità di
5,5 m e spessore di 0,6 m, completati in superficie da una trave di correa
con spessore di 0,5 m. Trasversalmente all’alveo, in corrispondenza della
sezione terminale della soglia sfiorante trovano collocazione una serie di
diaframmi di chiusura con le medesime caratteristiche di quelli costituenti i
muri d’ala, e nei quali è ricavato l’alloggiamento per due paratoie atte a
bloccare completamento il deflusso delle portate verso valle. Le paratoie, di
forma rettangolare e dimensioni 2,7 m 1,4 m trovano alloggiamento
all’interno del corpo dei diaframmi e sono movimentate mediante una vite
senza fine posta trasversalmente alla direzione dell’alveo e ad una quota
prossima a quella del piano campagna circostante. In corrispondenza del
fondo alveo, ad una distanza di circa 0,15 m da esso, è posta in opera una
trave che ha la funzione di guida inferiore per la movimentazione delle
paratoie, ed è montata su una serie di pilastrini che comunque non
ostacolano il deflusso della corrente, consentendo il passaggio verso valle
del materiale trasportato sul fondo. I diaframmi di contenimento laterale
della soglia sfiorante danno accesso ad una vasca di dissipazione posta alla
quota di circa 263,0 m s.m. mediante uno scivolo in pietrame, con una
pendenza di circa il 20 %, che consente il superamento del dislivello di 2,4
m circa rispetto alla quota della soglia sfiorante. La larghezza dello scivolo
in pietrame, partendo da quella dello sfioratore, si riduce a 6,0 m, ovvero
quella del successivo canale scolmatore diretto all’area ad allagamento
controllato. La vasca di dissipazione, della lunghezza di circa 10 m, termina
53

con una piccola soglia di circa 35 cm, e finalizzata alla localizzazione del
risalto all’interno della vasca di dissipazione;
- passaggio dalla vasca di dissipazione all’area ad allagamento controllato
mediante un canale scolmatore che si suddivide in tre porzioni distinte per
tipologia costruttiva. Il primo tratto del canale scolmatore si sviluppa a
partire dalla sezione terminale della vasca di dissipazione e per una
lunghezza di circa 60 m. Esso è caratterizzato da una forma rettangolare
con larghezza alla base di 6,0 m, pendenza pari a 2‰ ed un’altezza di 2,0
m fino alla sommità dei diaframmi. Partendo da questa quota, il
raggiungimento del piano campagna avviene mediante la formazione di
sponde con pendenza 2/3 successivamente inerbite mediante idrosemina
potenziata. Il contenimento del canale è ottenuto mediante diaframmi in
cemento armato con altezza di 5,5 m e spessore di 0,6 m raccordati in
superficie da una trave di correa dello spessore di 0,5 m. In corrispondenza
della S.P. 49, è prevista la realizzazione di due diaframmi d’ala che
costituiscono il punto di innesto con il successivo tratto di valle del canale
scolmatore. Il corazzamento del fondo alveo è previsto per una lunghezza
di circa 10 m a valle della vasca di dissipazione e per ulteriori 10 m solo in
corrispondenza del raccordo tra il fondo alveo ed i diaframmi verticali.
L’attraversamento della S.P.49 e della linea ferroviaria avvengono
mediante la realizzazione di un manufatto in spingitubo della lunghezza di
circa 30 m. Esso è costituito da un manufatto scatolare armato avente luce
netta pari a 6,0 x 2,2 m e dimensioni esterne di 7,2 x 3,6 m per uno
spessore dei muri laterali e della soletta superiore pari a 0,6 m circa e della
54

soletta inferiore di 0,8 m circa. Il manufatto comprende anche la
realizzazione di un muro di spinta con spessore di circa 1,5 m ed altezza di
circa 5,5 m addossato ad una ricarica di terreno alle spalle per un’altezza di
circa 3 m ed una larghezza in sommità minimo di circa 2,0 m, di cui è
prevista la demolizione al termine della fase di spinta. Lo scorrimento del
manufatto scatolare avviene su una platea di varo precedentemente
predisposta, avente uno spessore di circa 0,3 m e due muri di contenimento
laterali di altezza pari a 0,8 m e spessore di 0,4 m circa. La soletta superiore
del manufatto spingitubo dovrà essere opportunamente impermeabilizzata
con doppia guaina e strato di cls con rete elettrosaldata a maglia 20x20. La
realizzazione del’intero manufatto dovrà essere effettuata secondo le tre
fasi realizzative riportate nelle tavole di progetto e qui sinteticamente
riprese: Fase 1: esecuzione scavo di sbancamento; scavo fino a quota
261,50 circa ed esecuzione di strato di drenaggio in ciottoli di media
pezzatura, strato di sottofondazione in cls magro, platea di varo i c.a. e
muro di spinta;esecuzione muretti di guida; costruzione del manufatto
scatolare; costruzione dei cordoli di appoggio per travi di manovra; posa
delle travi di manovra; posa dei fasci di binari; Fase 2: spostamento sede
stradale e deviazione del traffico su variante; demolizione muretto F.S.;
infissione manufatto fino alla sede stradale; posizionamento prolungamento
platea di varo e martinetti stazione principale contro lo sperone di
contrasto; Fase 3: scavo preventivo della zona interessata dalla spinta;
completamento della fase di spinta; rimozione dei fasci di binari e travi di
manovra / ripristino ballast; demolizione muro di spinta; ripristino muretto
55

e sede strada provinciale; rimozione della variante alla S.P.49 realizzata;
scavo della zona a monte del manufatto di spinta a quota 264,70 circa e
realizzazione diaframmmi; esecuzione raccordi con fondo e soletta di base
collegamento ai diaframmi del tratto di canale scolmatore a monte. Il
manufatto scatolare che, come detto, avrà una lunghezza di 30 m dovrà
essere spinto al di sotto del rilevato ferroviario per una lunghezza di circa
23 m, suddivisa in una prima fase dell’ordine di circa 13,5 m ed in una
successiva dell’ordine di circa 10 m. Il canale scolmatore si completa a
valle fino alla confluenza con il Fosso del Pascolo. Il tratto di canale
scolmatore a valle del manufatto scatolare si sviluppa per circa 410 m
mediante l’adeguamento in sezione di un fosso scolatore esistente, sulla cui
sponda destra, e fino alla confluenza con il Fosso del Pascolo trova
collocazione il rilevato arginale che racchiude l’area ad allagamento
controllato. L’allargamento prevede la formazione di una sezione trapezia
avente larghezza di base pari a 6,0 m e sponde con una pendenza pari a 2/3
fino a ricongiungimento con l’attuale piano campagna. Le sponde del
canale scolmatore dovranno essere rinforzate con una georete antierosione
con le caratteristiche riportate nel capitolato speciale d’appalto e sui disegni
di progetto e per uno sviluppo sulla sponda pari a 2,0 m circa. Tale georete
dovrà essere fissata alle pareti mediante un risvolto sotto il piano campagna
e con l’adozione di opportuni picchetti di ancoraggio. La confluenza con il
Fosso del Pascolo è realizzata mediante un raccordo lungo il quale è
previsto il corazzamento del fondo alveo e delle sponde per una lunghezza
di circa 30 m in prossimità della confluenza.
56

- in uscita dall’area ad allagamento controllato è prevista la realizzazione di
una sezione di controllo per la modulazione delle portate all’interno del
Fosso del Pascolo e, successivamente, della Bevera. L’opera comprende la
realizzazione di una serie di diaframmature per la delimitazione dell’intero
manufatto. In particolare è prevista la posa in opera di due ali di diaframmi
convergenti verso l’alveo di valle del Fosso del Pascolo. Una prima
porzione di tali diaframmi è caratterizzata da una profondità di circa 11,0 m
ed una lunghezza di 6,4 m circa; la porzione successiva, e per un’estensione
di 8,7 m di lunghezza, è caratterizzato da un’altezza variabile da 11,0 m a
8,5 m, in modo da consentire il raccordo graduale verso la sezione di
chiusura. In aggiunta alla formazione delle diaframmature laterali di
contenimento è prevista la realizzazione di una serie di diaframmi in
posizione trasversale rispetto alla direzione dell’alveo. Una doppia linea di
diaframmi, posta all’imbocco ed all’uscita del manufatto scatolare che
attraversa la soglia sfiorante e ne costituisce lo scarico di fondo dando
continuità al Fosso dei Pascoli, è caratterizzato da un’altezza di 2,6 m circa
ed una larghezza di 5,0 m circa. La successiva linea di diaframmi ha
un’altezza di 10 m circa ed una larghezza di circa 13,0 m e rappresenta la
reale soglia sfiorante, interposta tra le due diaframmature laterali
precedentemente descritte. Da ultimo, è prevista una linea di diaframmi a
valle, in chiusura della vasca di dissipazione posta dopo la soglia sfiorante
con larghezza di 5,0 m ed una profondità circa 3 m. Tutte le diaframmature
previste all’interno di questo manufatto sono in cemento armato e sono
caratterizzate da uno spessore di 0,8 m. La soglia sfiorante prevede la
57

ealizzazione di un manufatto scatolare gettato in opera con luce netta di 2
x1 m e spessore di 0,4 m che, sviluppandosi su una lunghezza di circa 9 m,
garantisce la continuità al Fosso del Pascolo. In corrispondenza di un
piccolo muro d’ala sulla sezione iniziale dello scatolare, trova
alloggiamento una paratoia in ghisa sferoidale a comando manuale a
sezione rettangolare con dimensioni 2,5 m x 1,5 m, e tutta la carpenteria
necessaria per l’alloggiamento e la successiva movimentazione. La soglia
di sfioro viene realizzata a ridosso del manufatto scatolare, ed assume una
forma trapezia con sommità posta alla quota 266,0 m s.m. ed una larghezza
di 1,5 m. Essa è realizzata con pietrame di cava non gelivo. L’interno della
vasca di dissipazione prevista a valle della soglia di sfioro è rivestito con la
medesima tipologia di pietrame di cava in modo da mascherare le superfici
dei diaframmi e degradando dalla quota della soglia sfiorante fino alla
quota raggiunta dal setto di dissipazione di valle. Il fondo della vasca di
dissipazione risulta corazzato con massi. L’inserimento dell’opera sul
Fosso del Pascolo si completa mediante l’allargamento della sezione fino in
corrispondenza della soglia sfiorante ed il successivo adeguamento nella
sezione di valle. A monte del manufatto scatolare è previsto un
corazzamento dell’alveo per circa 15 m ed un contestuale rinforzo delle
sponde mediante scogliera in pietrame per l’altezza di 1 m dal fondo
dell’alveo. A valle del setto di dissipazione che chiude la vasca di
dissipazione la protezione dell’alveo è prevista per circa 10 m secondo le
medesime caratteristiche precedentemente illustrate. Alle spalle della
scogliera in pietrame, al di sotto della quale è comunque prevista la posa di
58

ghiaia per uno spessore di circa 10 cm, si dovrà posizionare un tessuto non
tessuto opportunamente ancorato. A completamento dell’opera è prevista la
realizzazione di un ponte pedonale e ciclabile in legno lamellare con
larghezza di 3 m e per una lunghezza di circa 12,5 m per il superamento
della soglia sfiorante e con funzione di collegamento tra le due sponde
opposte dell’argine. Tale ponte è comprensivo dei basamenti, sostegni,
oneri di varo, finiture, raccordi e quant’altro per dare l’opera finita a
perfetta regola d’arte. Su tale andrà posizionato il volantino con riduttore
per l’azionamento automatico della paratoia. A completamento della
sezione di controllo dovranno essere realizzate tutte le opere accessorie per
la risistemazione a verde dell’area circostante, compresa l’idrosemina
potenziata, la risagomatura delle sponde, l’intasamento degli spazi tra i
singoli massi con terreno vegetale o betoncino in corrispondenza del
corazzamento del fondo alveo;
- adeguamento idraulico e strutturale del ponte di via Molino. L’intervento
prevede la demolizione completa con allontanamento a discarica delle
macerie dell’attuale struttura, la realizzazione di una doppia fila di
diaframmi in cemento armato a monte ed a valle a costituire le nuove spalle
del ponte. Essi sono caratterizzati da una larghezza di circa 10 m, una
profondità di circa 12 m ed uno spessore di 0,8 m. L’impalcato è costituito
da una successione di 11 travi in C.A.P. della lunghezza di 13 m circa
disposte in modo obliquo rispetto alle diaframmature di cui sopra e
comunque in modo tale da raccordarsi con la viabilità esistente. La quota
dell’intradosso in corrispondenza della mezzeria dovrà essere pari 262,5 m
59

s.m. mentre l’estradosso, in corrispondenza del finito, sarà pari a 263,35 m
s.m. La soletta dovrà prevedere tubazioni per l’alloggiamento dei
sottoservizi in attraversamento mentre, al di sotto del tappetino di usura
dovrà essere posata una guaina in polietilene per l’impermeabilizzazione
dell’impalcato. Lateralmente si dovrà prevedere la messa in opera di
opportune protezioni stradali in acciaio. Il raccordo con il piano stradale in
direzione dell’uscita della S.S.36 è ottenuto mediante la realizzazione di
una nuova livelletta stradale con pendenza pari al 20 % con inizio in
corrispondenza dell’attuale grata di raccolta delle acque meteoriche e fino
alla quota di progetto per l’estradosso. Il contenimento di tale rampa è
ottenuto mediante la realizzazione di due muri d’ala di altezza variabile a
partire da circa 0,1 m fino a circa 3,10 m con un basamento di forma
pressappoco rettangolare che si estende verso il centro strada per circa 2,5
m e con uno spessore di circa 0,5 m. A corredo della struttura del ponte si
dovrà realizzare un sistema di raccolta delle acque meteoriche provenienti
dalla rampa del ponte. In particolare dovrà esser realizzata una griglia al
piede e potenziare quella attualmente presente in corrispondenza delle
proprietà private. Le acque raccolte verranno convogliate in una tubazione
in cls del diametro di 1 m, di nuova realizzazione che, dopo essere state
raccolte, dovranno essere convogliate nell’alveo della Bevera a valle del
ponte. In corrispondenza di tale recapito, si dovrà realizzare un
corazzamento locale della sponda. La geometria del fondo alveo dovrà
essere risagomata sulla base della nuova luce disponibile e rivestita con una
scogliera in pietrame disposta a coltello per resistere alle sollecitazioni
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della corrente. In sponda sinistra e destra, alle spalle della scogliera in
corrispondenza delle diaframmature, si provvederà ad uno riempimento con
terra. Gli interventi prevedono inoltre lo spostamento e ricollocazione di
tutti i sottoservizi presenti;
- spostamento del collettore consortile in corrispondenza del canale
scolmatore prima dell’attraversamento della S.P.49. Si dovrà procedere alla
demolizione della tubazione esistente per una lunghezza di circa 30 m ed
alla posa della nuova tubazione in gres ceramico per una lunghezza di circa
170 m posizionandola sulla sponda destra del torrente Gandaloglio fino al
ricongiungimento con la cameretta posta in prossimità del ponticello
limitatore di portata. In corrispondenza dell’attraversamento del manufatto
di sfioro, la tubazione del collettore consortile dovrà essere fatta passare
all’interno della soglia sfiorante, annegata all’interno della trave di correa
superiore. In tal caso la tubazione dovrà essere realizzata in ghisa
sferoidale, per una lunghezza di circa 22 m. E’ previsto anche lo
spostamento della condotta SNAM in attraversamento sia in
corrispondenza del primo tratto del canale scolmatore a monte del
manufatto scatolare, che a valle di esso in corrispondenza dell’area ad
allagamento controllato. In tali casi si prevede la realizzazione di una
struttura reticolare in ferro a scavalcare il canale scolmatore, fondata su due
diaframmi realizzati opportunamente;
- pulizia di alcune sezioni del torrente Bevera in corrispondenza della
confluenza con il Torrente Gandaloglio per uno sviluppo di circa 50 m ed
in corrispondenza del ponte di via A.Moro. E’ prevista inoltre la
61

ealizzazione di piccoli pennelli per la deviazione della corrente verso le
zone più predisposte al deposito del materiale;
- formazione di rilevato arginale per uno sviluppo di circa 4000 m, con
formazione di pista ciclabile in sommità; realizzazione di chiaviche di
regolazione in corrispondenza dei punti di recapito nei corpi idrici ricettori;
- pulizia del reticolo di drenaggio superficiale all’interno dell’area ad
allagamento controllato per uno sviluppo di circa 2700 m e del reticolo
diretto al lago di Annone per una lunghezza di circa 1850 m;
- risagomatura dell’alveo del Fosso del Pascolo all’interno dell’area ad
allagamento controllato ed a valle della sezione di controllo fino alla
confluenza con la Bevera; formazione di una briglia in legname per il
superamento del dislivello di quote sul fondo del Fosso del Pascolo prima
della confluenza con il canale scolmatore;
- deviazione della S.P. 49 in corrispondenza della realizzazione del
manufatto spingitubo, e per una lunghezza di circa 150 m;
- posizionamento di n.4 aste idrometriche in corrispondenza dei ponti sulle
S.P. 51 e 52, su via Roma e via Consolini.
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6. ASPETTI DI INSERIMENTO AMBIENTALE ED
URBANISTICO
Gli interventi di salvaguardia del reticolo idraulico costituito dalla Bevera e dal
Gandaloglio nei Comuni di Molteno, Oggiono, Sirone ed Annone Brianza
introducono prepotentemente tematiche di natura ambientale. Ogni volta che si
interviene sul territorio mediante opere di regimazione fluviale si paventa
immediatamente il rischio di vedere realizzati solo ed esclusivamente interventi
di cementificazione e di rettificazione degli alvei. Le conseguenze di tali opere
sono state portate alla luce dell’opinione pubblica proprio negli ultimi anni in
diverse regioni italiane ed è proprio da questi eventi calamitosi che deriva lo
spirito di risanamento ambientale che anima gli interventi finanziati dalla
Regione Lombardia.
Ovunque si è palesata la necessità di restituire ai fiumi lo spazio che è stato
loro tolto nel corso degli anni a causa dello sviluppo urbanistico o comunque di
dare sfogo alle crescenti portate di piena dovute all’aumento delle superfici
impermeabili ed alla drastica riduzione dei tempi di corrivazione all’interno dei
bacini idrografici.
Le soluzioni avanzate nel presente progetto non alterano la natura degli alvei.
Infatti, gli interventi previsti all’interno del corso d’acqua della Bevera si
limitano ad adeguare due sezioni di ponti all’esistente geometria di monte e
valle o all’asportazione dei sedimenti progressivamente accumulatisi nel tempo
e che ostruiscono il regolare deflusso della corrente.
La parte preponderante degli interventi è finalizzata altresì a restituire ai fiumi
lo spazio che progressivamente è stato loro tolto, ovvero offrire loro la
63

possibilità di trovare sfogo alle portate di piena provenienti da bacini
idrografici a monte sempre più impermeabilizzati.
Pertanto la realizzazione dell’area ad allagamento controllato ha come
obbiettivo quello di accogliere le portate di piena del Gandaloglio all’interno di
una zona delimitata e, pertanto controllabile, consentendone il deflusso in un
alveo risagomato.
La definizione di questa area avviene mediante arginature in terra, ricoperte da
vegetazione arborea ed in sommità della quale è ricavata una pista ciclabile che
sicuramente consente di valorizzare una zona attualmente difficilmente
accessibile ed in parte insediata da vegetazione di tipo palustre. Il canale
scolmatore del torrente Gandaloglio viene ricavato dall’adeguamento del
canale di scolo che attualmente riceve le acque provenienti dal canale
rettangolare ricavato a lato della S.P.49. I benefici di questa opera si riflettono
anche in una risagomatura del fosso del Pascolo nel tratto compreso tra la
connessione con il canale scolmatore fino al ponte di via Indipendenza e da
questo punto fino alla confluenza con l’alveo della Bevera a valle del ponte
ferroviario.
L’attivazione di questo reticolo idrografico mediante l’introduzione delle
portate scolmate dal torrente Gandaloglio, contribuirà a mantenere attivo il
deflusso all’interno della sezione, a tutto vantaggio della permanenza delle
ideali condizioni idrauliche. Inoltre la pulizia del reticolo che costeggia l’area
ad allagamento controllato sul lato in cui sono posizionate le tre piccole
chiaviche, consente l’attivazione degli antichi fossi di drenaggio diretti al
torrente Pescone.
64

Da un punto di vista visivo gli elementi più impattanti dell’area ad allagamento
controllato possono essere costituiti dagli argini che si sviluppano per circa 2 m
al di fuori del piano campagna. Tuttavia la loro realizzazione in terra ed il
successivo rinverdimento ne mascherano in parte le dimensioni, che peraltro
possono essere colte solo se ci si colloca oltre la linea ferroviaria, ovvero
all’interno dell’area stessa.
Da un punto di vista ambientale, l’opera che certamente determina un maggiore
impatto visivo è il manufatto di sfioro unito al canale scolmatore. Esso
rappresenta sicuramente un intervento di un certo rilievo ma si propone come
un’opera coraggiosa che va a tutto vantaggio della sicurezza idraulica del
centro abitato di Molteno. Del resto, l’esigenza di dare spazio alle portate di
piena che non sono contenute all’interno dell’alveo e soprattutto la volontà di
controllarle, impone la ricerca di quegli spazi che progressivamente sono stati
sottratti al fiume, deviando all’occorrenza il corso d’acqua verso zone di scarso
pregio urbanistico, ma di notevole utilità idraulica.
Esso si propone come un allargamento dell’alveo del torrente per circa 20 m
sul fondo del quale viene ricavata una soglia sfiorante che da accesso allo
scivolo in pietrame che conduce al canale scolmatore e quindi al tombotto che
sottopassa la S.P49 e la linea ferroviaria.
Gli elementi strutturali che entrano a far parte dell’opera sono assorbiti
all’interno di rivestimenti in pietrame pertanto, l’opera, pur nella sua
grandezza, viene in parte mascherata da elementi naturali attorno ai quali potrà
essere riproposta una vegetazione d’alto fusto di tipo autoctono. Un altro
manufatto di un certo rilievo è rappresentato dalla sezione di controllo in uscita
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dall’area ad allagamento controllato. Essa, realizzata comunque con
l’obbiettivo di minimizzare l’impatto ambientale valorizzando ove possibile il
paesaggio locale, si colloca in un’area in cui è presente una vegetazione
arbustiva di alto fusto in grado di mascherarne la presenza.
Da ultimo, gli interventi di adeguamento del ponte di via Consolini (a carico
dell’Amministrazione di Molteno) e di quello di via Molino non comportano
stravolgimenti del paesaggio, dal momento che l’intervento si propone di
effettuare un allargamento locale della sezione trasversale adeguandolo alla
geometria dell’alveo a monte ed a valle.
Occorre sottolineare infine, che il previsto allagamento dell’area di
esondazione controllata è da ricondurre ad eventi caratterizzati da un tempo di
ritorno elevato, mentre la fruibilità delle proprietà intercluse rimarrà intatta,
seppur limitatamente ad attività di tipo agricolo.
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7. GESTIONE DELLE OPERE E DELLE EMERGENZE
Il reticolo idrografico costituito dai torrenti Bevera e Gandaloglio è
caratterizzato da gravi insufficienze idrauliche nel territorio del Comune di
Molteno e nei Comuni circostanti. L’insufficienza si manifesta con frequenti e
vaste esondazioni anche all’interno del territorio comunale, apportando gravi
disagi alla popolazione. La soluzione di questa problematica può essere
affrontata solo attraverso interventi coraggiosi ma risolutivi. E’ difficile
accettare sul proprio territorio interventi che facciano fronte ad eventi meteorici
e di piena che si possono manifestare mediamente con un orizzonte temporale
di 50 anni. Difficile pensare di avere all’interno del proprio territorio opere di
grande impatto che potranno funzionare magari raramente. Gli interventi di
ripiego sono soltanto dei palliativi che non portano ad una radicale soluzione
del problema.
Le indagini condotte negli anni precedenti per l’individuazione di una
soluzione ad una problematica così complessa e delicata avevano messo in luce
la necessità di ricorrere alla realizzazione di invasi di laminazione a monte
dell’abitato di Molteno in modo da ridurre la frequenza delle esondazioni
semplicemente accumulando l’onda di piena in arrivo e rilasciandola secondo
modalità compatibili con le caratteristiche idrauliche degli alvei di valle.
La localizzazione e l’entità delle infrastrutture hanno creato negli anni passati
notevoli difficoltà di accettazione da parte delle Amministrazioni coinvolte,
essendo rilevante l’occupazione di territorio da esse derivante. Purtroppo la
capacità idraulica dei due torrenti è ormai al limite ed è aggravata dal fatto che
67

essi confluiscono in un unico alveo non compatibile con la portata totale
complessiva. Pertanto, preso atto della oggettiva difficoltà di riprofilare,
innalzare, allargare ed adeguare lunghi tratti di alveo ormai inseriti all’interno
della realtà locale, occorre dare respiro ai due torrenti consentendo loro di
occupare alcune aree di possibile espansione. L’obbiettivo del presente
progetto è stato quello di contenere, controllare e soprattutto gestire il più
possibile le aree destinate a questa espansione.
L’analisi della realtà e l’accoglimento delle richieste nonché dei suggerimenti
delle varie Amministrazioni locali ha consentito di individuare un’unica area in
cui fosse possibile contenere le portate di piena, ovvero l’ampia pianura posta a
valle della S.P. 49 e la linea ferroviaria Lecco-Molteno. Questa area di
allagamento controllato, unita alla realizzazione di un canale scolmatore diretto
al Fosso del Pascolo, ha permesso di ridurre l’entità dell’onda di piena del
torrente Gandaloglio inducendo effetti benefici, ma tuttavia non risolutivi,
sull’alveo della Bevera a valle delle confluenza con il Gandaloglio.
Se si escludono alcuni piccoli interventi di pulizia e risagomatura dell’alveo sul
tratto della Bevera a valle del centro abitato di Molteno il grosso
dell’intervento consiste nella regimazione di questo benefico polmone capace
di accogliere il Gandaloglio in corrispondenza degli eventi più intensi, con
tempo di ritorno cinquantennale. Il sistema idraulico individuato dal presente
progetto rappresenta tuttavia un grado di soluzione che dipende dalla oculata
gestione del territorio. E’ un sistema delicato che si fonda anche sulla capacità
autolaminante della Bevera a monte del ponte sulla S.P.52. Tale manufatto
rappresenta un validissimo limitatore della portata defluente verso valle,
68

iducendo il deflusso al centro abitato di Molteno a circa 25 m 3 /s. Se per il
Gandaloglio è stato possibile trovare un’area per decapitare le onde di piena
fino a 50 anni di tempo di ritorno, per la Bevera questo non è stato possibile e
ci si affida ad un manufatto esistente.
Esso induce rigurgiti della corrente verso monte determinando esondazioni
nella vasta pianura compresa tra i Comuni di Broncio Inf., Castello di Brianza
e Sirone. Il ponte sulla S.P.52 rappresenta un benefico effetto riduttore in
assenza del quale, l’intero progetto darebbe benefici minori. Infatti, l’alveo
della Bevera a valle di tale ponte e fino a quello sulla S.P.49, non sembra
mostrare segni di insufficienza idraulica salvo diventare drasticamente limitato
all’interno del territorio Comunale di Molteno. E’ chiaro pertanto che, in
assenza di ogni possibilità di dare il via alla progettazione di aree ad
allagamento controllato sulla Bevera o di canali scolmatori verso il
Gandaloglio, questo ponte va mantenuto. Il rischio è che il manufatto possa
cedere sotto la pressione delle acque provocando un’onda di piena anomala a
valle. Non è dato sapere quale sia lo stato di conservazione di tale manufatto.
Risulta pertanto fondamentale una verifica della struttura che tuttavia anche in
caso di rifacimento mantenga l’attuale sezione idraulica a meno di accettare
l’ipotesi di reperire aree ad allagamento controllato sulla Bevera prima del suo
ingresso nel Comune di Molteno o di realizzare uno scolmatore al Gandaloglio.
Allo stato attuale, e con gli interventi previsti in progetto, è possibile mettere in
sicurezza il centro abitato per tempi di ritorno ventennali in modo molto
agevole e con buoni margini operativi, ma a franco ridotto in alcune sezioni per
tempi di ritorno cinquantennali.
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Una considerazione deve essere fatta per quanto riguarda il tratto di Bevera a
valle del centro abitato di Molteno. L’alveo è decisamente insufficiente per
tempi di ritorno anche minori di 20 anni. Non è possibile ridurre
significativamente la frequenza delle esondazioni anche ripensando, come è
stato fatto, la geometria dei ponti di via Molino e di via Consolini. Il loro
adeguamento idraulico, impedisce che essi possano essere caratterizzati da un
funzionamento in pressione e, pertanto, non accentua i fenomeni di rigurgito
verso monte, ma questo non è sicuramente sufficiente a garantire che alcune
delle zone che attualmente sono a rischio di esondazione non continuino più ad
essere insidiate in futuro dalle acque. Allegata alla relazione generale è
riportata la perimetrazione 267/98 a seguito degli interventi in progetto.
Pertanto, le soluzioni progettuali adottate consentono di contenere i fenomeni
di piena solo ed esclusivamente agendo sul torrente Gandaloglio, e lasciando
che la Bevera si prenda tutto lo spazio che le serva per laminare le proprie
portate a monte del ponte sulla S.P. 52. Non esistono altre possibili alternative
allo stato attuale se non quelle, già peraltro richiamate, di effettuare scelte
coraggiose che prevedano l’individuazione di aree ad allagamento controllato
anche sulla Bevera.
Un’ultima doverosa considerazione deve essere fatta in merito agli allagamenti
non prodotti direttamente dal Gandaloglio e dalla Bevera. La vasta area nella
quale è previsto il contenimento delle portate del Gandaloglio era
originariamente una zona paludosa e questo trova testimonianza nella fitta rete
di drenaggio attualmente esistente. Se una parte di questi allagamenti deriva
direttamente dalle insufficienze dei torrenti principali, la restante parte è legata
70

alle incurie nella manutenzione del reticolo di drenaggio nel corso degli ultimi
decenni, ed al contestuale accrescimento delle portate scaricate a seguito delle
espansioni degli insediamenti residenziali e produttivi. Pertanto, ferma restando
la prevista pulizia del reticolo principale sulla base della disponibilità
economica, è doveroso sottolineare come alcuni degli allagamenti suddetti non
dipendano dalle problematiche di natura idraulica della Bevera e del
Gandaloglio.
Come evidenziato in relazione idraulica le opere in progetto consentono di
ridurre significativamente i rischi di esondazione in buona parte delle zone
individuate nello studio del settembre 1999, pur non garantendo franchi di
sicurezza assoluti.
Per tale motivo in progetto si è prevista anche l’installazione di quattro sezioni
di misura e allerta (al ponte sulla S.P. 52; al ponte di via Roma ed al ponte di
via Consolini sul torrente Bevera; al ponte sulla S.P. 51 sul torrente
Gandaloglio) dotate di asta idrometrica.
La sezione sulla Bevera al ponte della S.P. 52, tarata con soglia di allarme per
livello di 50 cm inferiore all’intradosso del ponte, serve ad attivare la
procedura di allerta per il successivo ponte di via Roma che risulta il nodo di
prima criticità dell’alveo. In caso di raggiungimento del livello di 30 cm al di
sotto dell’intradosso del ponte di via Roma, si rivela l’opportunità di procedere
ad una riduzione delle portate in uscita da Gandaloglio e Fosso del Pascolo al
fine di contenere l’effetto di rigurgito da valle e di innalzamento dei livelli nel
tratto urbano. Nel caso pertanto di raggiungimento del livello di 30 cm sotto
l’intradosso di via Roma e portata della Bevera in crescita (aumento livelli al
71

ponte della S.P. 52) è opportuno prevedere la chiusura dei manufatti di
regolazione sul torrente Gandaloglio con diversione totale dello stesso nella
zona ad allagamento controllato. In caso di ulteriore crescita dei livelli in via
Roma può essere richiesta anche la progressiva parzializzazione della luce di
fondo della sezione di regolazione sul Fosso del Pascolo.
Analoga azione deve essere condotta per il raggiungimento del livello –30 cm
per il ponte di via Consolini.
Al discendere dei livelli sotto quota –70 cm risulta possibile procedere alla
riapertura delle uscite con la medesima sequenza di chiusura (Gandaloglio e
poi Fosso del Pascolo).
In fase di esecuzione e sulla base delle prime esperienze tali procedure di
manovra saranno ulteriormente affinate al fine di fornire alle Amministrazioni
Comunali competenti un agile strumento di intervento in caso di eventi
alluvionali intensi.
In futuro le stesse sezioni di misura potranno essere automatizzate con
trasmissione in continuo dei dati mediante posa di lettori di livello ad
ultrasuoni e ponte radio alla sede municipale. Durante il corso dei lavori sarà
inoltre verificata e tarata la scala delle portate di ciascuna delle sezioni citate.
72

8. AGGIORNAMENTO DICEMBRE 2002
Il presente paragrafo illustra le modifiche introdotte al progetto del novembre
2001. La vecchia versione progettuale prevedeva, come si evince dai
precedenti paragrafi, la definizione di un’area ad allagamento controllato che
contenesse le acque sfiorate del torrente Gandaloglio e del fosso del Pascolo,
con l’obbiettivo di sgravare il centro abitato di Molteno dagli eventi di piena
contemporanei della Bevera e del Gandaloglio.
La necessità di delimitare questa area di allagamento con un piccolo arginello
deriva dalla necessità di perimetrare in modo chiaro le aree, che in futuro, a
monte del centro abitato di Molteno, potessero eventualmente essere
interessare da esondazioni con livelli idrici che, nelle zone più depresse, ma
anche meno pregiate perché paludose, raggiungessero al più 1,5 m di altezza.
Nell’ideazione di questa opera si era ipotizzato di procedere all’esproprio delle
sole aree interessate da manufatti puntuali quali la sezione di controllo, il
manufatto scatolare ed il fosso risagomato ed al pagamento della servitù per le
zone interessate dall’arginello.
Non era stato volutamente previsto alcun indennizzo per le particelle
all’interno dell’area ad allagamento controllato.
La scelta di operare in questo modo deriva dalla natura dei luoghi già oggi
soggetti ad esondazione dal modesto grado di vincolo indotto (allagamenti
poco frequenti che non inficiano la possibilità di coltivazione delle aree) e da
precedenti in tal senso nel bacino della Bevera medesima (cassa d’espansione
di Boggero).
73

Il progetto nel suo complesso si presentava come un piccolo sistema che se ben
regolato, poteva nelle condizioni più gravose, annullare completamente
l’afflusso del Gandaloglio in Molteno, il suo parziale accumulo all’interno
dell’area di allagamento controllata e la restituzione in parte alla Bevera,
mediante il fosso e Pascoli, ed in minima parte al lago di Annone mediante il
reticolo di drenaggio esistente ed opportunamente ripulito.
L’impossibilità di superare il problema dei mancati indennizzi all’interno
dell’area così definita, mediante un’opportuna convenzione che risarcisse i
mancati raccolti nel corso di un evento di piena particolarmente sfavorevole ha
condotto alla modifica degli elaborati progettuali.
In particolare i Comuni interessati dalle opere, nella convinzione che la
realizzazione del solo canale scolmatore e la pulizia del reticolo di drenaggio
potessero essere sufficienti alla risoluzione del problema degli allagamenti
hanno avanzata la richiesta di togliere l’argine in progetto che delimitava l’area
ad allagamento controllato.
Si fa notare che, avendo il fosso del Pascolo una sezione inferiore a quella del
canale scolmatore, ed avendo i fossi di drenaggio dimensioni piccole, si potrà
verificare la possibilità che alcuni terreni appartenenti all’area in oggetto si
allagheranno in modo incontrollato e con frequenza tanto maggiore quanto più
grande sarà il tempo di ritorno degli eventi di piena che si verificheranno.
Di fronte a questo scenario, i Comuni si sono dichiarati disposti a risarcire,
mediante opportuna convenzione, i proprietari eventualmente interessati.
Questo era proprio lo scenario che ci si prefiggeva in sede progettuale, con la
sola differenza che, allo stato attuale si potranno allagare zone anche al di fuori
74

della precedente delimitazione. Gli eventi alluvionali del passato novembre ne
sono una testimonianza.
Dopo questa doverosa premessa, si procederà a descrivere le modifiche
introdotte. La mancata realizzazione dell’arginello e della pista ciclabile in
sommità ha liberato numerose risorse economiche. Questa opportunità ha
permesso di procedere alla progettazione del ponte di via Consolini che nella
precedente versione del progetto era stato accantonato a favore di quello di via
Molino.
Il ponte di via Consolini verrà adeguato sia nella sua sezione trasversale,
portandolo ad una luce netta di 12 m, sia in quota. Infatti il piano stradale
subirà un innalzamento di circa 80 cm fino a quota 294 m s.m.
L’adeguamento del ponte sarà accompagnato da una conseguente modifica
dell’alveo del torrente nella zona immediatamente a monte ed a valle, dove si
procederà anche al rivestimento delle sponde mediante scogliere in massi.
Poco più a monte, dove la Bevera compie una curva di circa 90°, si procederà
all’apertura dell’ansa mediante l’abbassamento del piano campagna di circa 1
m. Questo accorgimento consentirà al fiume, in corso di piena, di tagliare la
curva così decisa, assumendo una direzione più rettilinea e quindi più consona
al deflusso.
L’adeguamento in quota della struttura del ponte ha imposto la modifica della
viabilità direttamente interferita ovvero con il ripristino di via Consolini ma
anche dell’accesso all’abitazione posta nelle immediate vicinanze.
In particolare, con riferimento agli eventi alluvionale più recenti, si è
controllato come la Bevera, esondando, sia in grado di aggirare completamente
75

l’abitazione allagandone i terreni. Al fine di impedire che questo avvenga di
nuovo, si è progettato un piccolo arginello di soli 60 cm di altezza con
larghezza alla base di 2 m ed in sommità di 1 m, al fine di proteggere
completamente l’abitazione. Inoltre, la necessità di rivedere la quota stradale
lungo via Consolini ha reso necessario l’innalzamento del muretto di
recinzione che si affaccia lungo la via, con un contestuale riposizionamento
dell’intera recinzione che si affaccia sulla vie e sul lato di ingresso.
Nell’ambito del presente progetto si è optato per non sacrificare completamente
l’idea dell’area ad allagamento controllato. Sulla base di questo spirito non è
stata eliminata completamente la sezione di controllo salvo la sola parte che
costituiva la regolazione della portata uscente.
Il completamento di tale manufatto potrà tuttavia avvenire in futuro in quanto
la struttura principale dell’opera risulterebbe inadatta.
In aggiunta al rifacimento del ponte di via Cosolini si è provveduto ad
ipotizzare la sistemazione di alcuni tratti di sponda della Bevera nel tratto
compreso tra il ponte di via A.Moro e quello di via Consolini. I recenti eventi
di piena hanno infatti indotto alcuni fenomeni di instabilizzazione delle sponde
che è opportuno risanare il prima possibile.
In fase di conferenza di servizi i Comuni interessati dal progetto hanno
richiesto lo stralcio del progettato canale scolmatore Bevera-Gandaloglio che
aveva funzione di deviare parte della portata dal torrente Bevera a monte
dell’abitato nel torrente Gandaloglio secondo lo schema riportato nella tavola
allegata alla versione dicembre 2002 della presente relazione. Tale stralcio
76

comporta la riduzione delle possibilità di salvaguardia del centro di Molteno e
l’insufficienza dei ponti esistenti per gli eventi limite di progetto.
77

9. AGGIORNAMENTO NOVEMBRE 2003
Il presente paragrafo illustra le modifiche introdotte al progetto del dicembre
2002. Come descritto in precedenza il progetto prevedeva il rifacimento del
ponte di via Molino in Comune di Molteno.
L’ostruzione burocratica prodotta dalla Sovrintendenza ai Beni Architettonici
ha di fatto congelato per un anno l’iter progettuale in attesa di parere
favorevole degli uffici centrali di Roma per l’abbattimento del manufatto di via
Molino.
A fronte della riunione di commissione dell’aprile 2003 è pervenuto a
settembre 2003 (5 mesi dopo), una richiesta di integrazione fotografica su
stampa (non è previsto l’uso del formato digitale) e la trasmissione di relazione
idraulica. A fronte di tali tempi e della totale mancanza di collaborazione nella
risoluzione di problematiche connesse ad aspetti di protezione civile (nel
novembre 2002 il manufatto in oggetto ha contribuito ai pesanti allagamenti),
le Amministrazioni Comunali coinvolte in accordo con la Regione Lombardia
hanno richiesto lo stralcio del ponte dal progetto.
Tale stralcio se da un lato consente l’avvio della procedura di realizzazione
delle restanti opere, dall’altro determina una ulteriore riduzione di efficacia
dell’intervento nel suo complesso, demandando a lotti futuri la risoluzione
delle problematiche di allagamento individuate nel dicembre 2001.
La presente versione progettuale pertanto è pari a quella del dicembre 2002 con
la eliminazione del rifacimento del ponte di via Molino.
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A seguito dei ritardi citati si è dovuta operare una lieve revisione di alcuni
prezzi (diaframmi. c.a., sottopasso F.S.) sulla base del prezziario regionale
2003 con assorbimento del risparmio per lo stralcio del ponte di via Molino.
Per quanto riassunto si ritiene di dover segnalare la necessità di reperimento di
fondi per il completamento delle opere indicate nelle diverse versioni del
presente progetto, al fine di garantire la riduzione complessiva del rischio
idraulico con orizzonte cinquantennale.
Si segnala da ultimo che i previsti spostamenti dei gasdotti SNAM saranno
eseguiti direttamente dalla medesima società come richiesto in Conferenza dei
Servizi e come preventivato con lettera trasmessa alla Regione Lombardia. Tali
oneri sono compresi nelle somme a disposizione del progetto.
79

10. AGGIORNAMENTO FEBBRAIO 2007
L’aggiornamento febbraio 2007 ha comportato unicamente l’adeguamento al
nuovo D.Lgvo 12.04.2006 n:163 ( “Codice dei contratti pubblici relativi a
lavori, servizi e forniture in attuazione delle direttive 2004/17/CE e
2004/18/CE” ) e la rimodulazione del quadro economico del progetto al fine di
contemplare gli oneri per la procedura di validazione del progetto.
80

11. AGGIORNAMENTO GIUGNO 2009
L’aggiornamento, giugno 2009, ha comportato un nuovo adeguamento al
D.Lgvo 12.04.2006 n:163 ( “Codice dei contratti pubblici relativi a lavori,
servizi e forniture in attuazione delle direttive 2004/17/CE e 2004/18/CE” ), il
coordinamento con gli Enti gestore dei sottoservizi, in particolare SNAM e
Ferrovie dello Stato, per le interferenze ed i costi ad esse connessi, la
rimodulazione del quadro economico del progetto al fine di contemplare gli
oneri per la procedura di validazione del progetto.
Sono inoltre stati inseriti nelle planimetrie di progetto i tracciati certi di alcuni
sottoservizi, in particolare il metanodotto SNAM nei pressi del sottopasso della
linea ferroviaria.
81

12. AGGIORNAMENTO LUGLIO 2010
L’aggiornamento, luglio 2010, deriva dal termine del processo di validazione a
seguito del quale il RUP ha richiesto l’aggiornamento dei prezzi a valori
correnti. A seguito della richiesta, nel corso della riunione convocata presso il
Comune di Oggiono e nonostante il parere di congruità dei prezzi espresso dai
progettisti, si è quindi dato mandato ai sottoscritti progettisti di aggiornare
l’intero progetto con prezzi correnti.
L’aggiornamento dei prezzi comporta la revisione dell’intero quadro
economico come riportato nel successivo capitolo 13.
E’ inoltre stata inserita nelle planimetrie di progetto una rettificata di tracciato
di un fosso in Comune di Annone come segnalato dal Comune stesso nella
citata riunione.
Il progetto viene quindi riproposto con i medesimi contenuti tecnici e
l’aggiornamento del quadro economico.
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13. AGGIORNAMENTO OTTOBRE 2010
L’aggiornamento, ottobre 2010, deriva dal termine del processo di validazione
condotto dal RUP con la struttura interna per cui si è evidenziato come non
fossero acquisiti i terreni oggetto delle opere.
A seguito della riunione in data 7 ottobre 2010 presso il Comune di Oggiono è
stato deciso di riavviare l’intero procedimento con l’approvazione del progetto
preliminare.
Il riavvio del procedimento e l’assenza di accordi bonari sulla cessione dei
terreni oggetto dei lavori comportano il riconteggio degli oneri d’esproprio.
Nella riunione si sono quindi definite le procedure per la stesura del paino
particellare sulla base degli impegni dei singoli Comuni all’acquisizione delle
aree.
L’aggiornamento del piano particellare, e di altre somme a disposizione,
comporta la revisione dell’intero quadro economico come riportato nel
successivo capitolo 14.
Il progetto viene quindi riproposto con i medesimi contenuti tecnici e
l’aggiornamento del quadro economico.
83

14. AGGIORNAMENTO DICEMBRE 2010
L’aggiornamento, dicembre 2010, deriva dalla necessità di adeguamento di
alcuni atti per la predisposizione della variante al PRG del Comune di
Oggiono.
Il progetto viene quindi riproposto con i medesimi contenuti tecnici e
l’aggiornamento degli atti per l’istruzione della pratica di variante del PRG.
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15. AGGIORNAMENTO AGOSTO 2011
L’aggiornamento, agosto 2011, deriva dalla necessità di consegna del progetto
definitivo per le approvazioni del caso (a seguito dell’annullamento dell’iter
precedente già giunto alla fase esecutiva).
L’aggiornamento segue le indicazioni contenute nella lettera protocollo
Z1.2011.002003 del 21/07/2011 della Regione Lombardia a riassunto di quanto
contenuto nelle precedenti comunicazioni in merito all’aggiornamento del
piano particellare. Le risorse per l’aggiornamento del quadro economico sono
reperite nelle voci “lavori in economia non compresi in appalto” e “imprevisti”.
Il progetto viene quindi riproposto con i medesimi contenuti tecnici e
l’aggiornamento degli oneri di piano particellare.
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16. AGGIORNAMENTO SETTEMBRE 2011
L’aggiornamento, settembre 2011, deriva richiesta di aggiornamento del piano
particellare per la porzione servitù temporanee e per variazioni nelle visure
catastali il cui onere di accertamento è comunque in carico alla stazione
appaltante che individua con i propri strumenti i reali proprietari dei beni.
L’aggiornamento segue le indicazioni contenute nella mail del 26 agosto0 2011
della Regione Lombardia a riassunto di quanto contenuto nelle precedenti
comunicazioni. Le risorse per l’aggiornamento del quadro economico sono
reperite nelle voci “lavori in economia non compresi in appalto” e “imprevisti”.
Il progetto viene quindi riproposto con i medesimi contenuti tecnici e
l’aggiornamento delle somme a disposizione. Si evidenzia come il quadro
economico sia di competenza del RUP che può/deve procedere ad
aggiornamenti dello stesso con proprie determinazioni.
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17. PREVENTIVO DELLA SPESA
Come riportato nell’allegato computo metrico e preventivo della spesa, il
quadro economico del progetto risulta il seguente:
- importo delle opere euro 1.410.000,00
- oneri per sicurezza euro 40.000,00
Somme a disposizione:
Totale opere euro 1.450.000,00
- IVA 20% sulle opere euro 290.000,00
- Spese tecniche per progetto e D.L. euro 140.000,00
- Spese tecniche per sicurezza euro 50.000,00
- 4% INARCASSA su spese tecniche euro 7.600,00
- IVA su spese tecniche e INARCASSA euro 39.520,00
- Oneri gestione spostamento sottoservizi euro 318.842,77
- Oneri REGIONALI (0,15%) euro 2.175,00
- Accantonamento art. 92 D.Lgs. 12 aprile
2006 n. 163 euro 29.000,00
- Espropri indennizzi e servitù euro 149.266,03
- Lavori in economia non compresi in appalto
(compresa IVA 20%) euro 25.826,20
- Imprevisti (compresa IVA 20%) euro 21.300,00
- Collaudi euro 10.000,00
- Verifica del progetto a base d’appalto euro 8.700,00
- Spese d’appalto euro 7.140,00
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Totale somme a disposizione euro 1.099.370,00
Totale generale euro 2.549.370,00
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18. ATTI DEL PROGETTO
Il presente progetto definitivo risulta costituito dai seguenti atti:
A.01.01 - Relazione generale
A.01.02 Planimetria 1:10.000 aree a rischio idraulico prima degli
interventi
A.01.03 Planimetria 1:10.000 aree a rischio idraulico dopo gli interventi
A.02.00 - Relazione idrologica
A.03.00 - Relazione idraulica
A.04.00 - Relazione geologica-geotecnica
A.05.00 - Relazione paesaggistica
A.06.00 - Relazione strutturale
A.07.00 - Piano Particellare
B.01.00 - Computo metrico estimativo e preventivo della spesa
B.02.00 - Elenco prezzi
B.03.00 – Disciplinare tecnico degli elementi prestazionali
B.04.01 – Prime indicazioni in materia di sicurezza
B.04.02 - Costi della sicurezza
B.05.00 - Cronoprogramma
C.01.00 - Corografia scala 1:10.000
C.02.01.1 - Planimetria scala 1:2000 opere in progetto – Foglio 1
C.02.01.2 - Planimetria scala 1:2000 opere in progetto – Foglio 2
C.03.01 - Planimetria scala 1:500 opere in progetto nell’area a valle della
linea ferroviaria F.S. Lecco-Albate Comasco – Foglio 1
C.03.02 - Planimetria scala 1:500 opere in progetto nell’area a valle della
linea ferroviaria F.S. Lecco-Albate Comasco – Foglio 2
C.03.03 - Planimetria scala 1:500 opere in progetto nell’area a valle della
linea ferroviaria F.S. Lecco-Albate Comasco – Foglio 3
C.04.00 - Profilo T. Gangaloglio-Fosso dei Pascoli-T. Bevera
C.05.00 - Opera di regolazione T.Gandaloglio – Pianta, sezioni,
particolari costruttivi e c.a.
C. 06.01 - Canale scolmatore T. Gandaloglio–Fosso dei Pascoli - Sezioni
tipo
C.06.02 - Canale scolmatore T. Gandaloglio–Fosso dei Pascoli -
Confluenza tombotto acque drenaggio a valle sottopasso FS
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Milano, settembre 2011
C. 06.03 - Canale scolmatore T. Gandaloglio–Fosso dei Pascoli -
Confluenza con Fosso dei Pascoli
C .06.04 - Attraversamento sede FS della linea Lecco-Albate alla
progressiva P.L. 12+615 e della S.P. 49 con manufatto
spingitubo
C.06.05 - Canale scolmatore T. Gandaloglio–Fosso dei Pascoli -
Deviazione fognatura esistente
C.06.06 - Paratoie di sconnessione T.Gandaloglio-Canale Scolmatore
C.07.00 - Sezioni tipo per la risagomatura, la confluenza e pulizia dei
canali di drenaggio.
C.08.01 - Predisposizione per sezione di controllo Fosso dei Pascoli –
Pianta scala 1:50
C.08.02 - Predisposizione per sezione di controllo Fosso dei Pascoli –
Sezioni, carpenteria e c.a.
C.09.00 - Risagomatura alveo Fosso dei Pascoli
C.10.00 - Risagomatura alveo T. Bevera a valle della confluenza Fosso
dei Pascoli
C.11.00 - Rifacimento ponte di via Consolini
I PROGETTISTI
Prof. Ing. Alessandro Paoletti
Dott. Ing. Giovanni Battista Peduzzi
90

ALLEGATO 1
DOCUMENTAZIONE FOTOGRAFICA
da 2002

Foto 1: Area di futura realizzazione del canale scolmatore.
Foto 2: S.P.49 a monte dell’attraversamento della linea ferroviaria.
Foto 3: Tratto iniziale del futuro canale scolmatore..

Foto 4: Ponte sulla S.P. 52.
Foto 5: Alveo della Bevera a valle della SP.52. e prima della S.P. 49
Foto 6: Tombotto di via Roma: tratto terminale..

Foto 7: Bevera nel centro abitato di Molteno.
Foto 8: Bevera nel centro abitato di Molteno.
Foto 9: Bevera nel centro abitato di Molteno.

Foto 10: Confluenza tra Bevera e Gandaloglio.
Foto 11: Parte terminale del tratto tombato della Bevera.
Foto 12: Parte terminale del tratto tombato del Gandaloglio.

Foto 11: Alveo della Bevera a valle della confluenza con il Gandaloglio.
Foto 12: Nuovo ponte a valle della confluenza con il Gandaloglio
Foto 13: Sedimenti al di sotto del nuovo ponte ferroviario.

Foto 14: Sedimenti al di sotto del nuovo ponte ferroviario.
Foto 14: Sedimenti a valle del nuovo ponte ferroviario sulla Bevera.
Foto 15: Sedimenti a valle del nuovo ponte ferroviario sulla Bevera.

Foto 16: Ponte di Via Consolini.
Foto 17: Via Consolini.
Foto 18: Alveo della Bevera a valle del ponte di via Consolini.

Foto 19: Alveo della Bevera a valle del ponte di via Consolini
Foto 20: Alveo della Bevera a valle del ponte di via Consolini
Foto 21: Alveo della Bevera a valle del ponte ferroviario ed a monte del ponte di via Molino.

Foto 22: Alveo della Bevera a valle del ponte ferroviario ed a monte del ponte di via Molino.
Foto 23: Alveo della Bevera a valle del ponte ferroviario ed a monte del ponte di via Molino.
Foto 24: Alveo della Bevera a valle del ponte ferroviario ed a monte del ponte di via Molino.

Foto 25: Alveo della Bevera a valle del ponte ferroviario ed a monte del ponte di via Molino.
Foto 26: Ponte di via Molino.