Relazione Idraulica

Studio Geotecnico & Ambientale dr. ing. RICCARDO ZOPPELLARO 

I N D I C E 

PREMESSA pag. 2 

INQUADRAMENTO TERRITORIALE pag. 4 

INQUADRAMENTO GEOLOGICO pag. 5 

AREE A RISCHIO ALLAGAMENTO – RETE IDROGRAFICA pag. 9 

PRECIPITAZIONI INTENSE E DI BREVE DURATA pag. 11 

AREE POTENZIALMENTE TRASFORMABILI pag. 20 

ANALISI SITUAZIONE PREESISTENTE pag. 22 

ANALISI SITUAZIONE FUTURA pag. 25 

INDICAZIONI E PRESCRIZIONI GENERALI pag. 33 

APPENDICE 1 A: ELABORAZIONE DATI PRECIPITAZIONI DI BREVE DURATA 

- CISON DI VALMARINO 

APPENDICE 1 B: ELABORAZIONE DATI PRECIPITAZIONI DI BREVE DURATA 

- VALDOBBIADENE 

APPENDICE 2: SCHEDE TECNICHE 

APPENDICE 3: DEFLUSSI E LAMINAZIONI - METODO CINEMATICO 

CLASSICO - ELABORAZIONI 

APPENDICE 4: DEFLUSSI E LAMINAZIONI - METODO CINEMATICO A 

STRUTTURA PROBABILISTICA - ELABORAZIONI 

APPENDICE 5: DEFLUSSI E LAMINAZIONI - METODO DELL’INVASO 

ELABORAZIONI 

APPENDICE 6: DEFLUSSI E LAMINAZIONI - METODO AMERICANO NRCS 

(SCS 1986) - ELABORAZIONI 

ALLEGATO 1: CARTA DELLA PERMEABILITA’ 

ALLEGATO 2: RETE IDROGRAFICA – AREE A RISCHIO ESONDAZIONE 

ALLEGATO 3: AREE POTENZIALMENTE TRASFORMABILI 

P.A.T.I. Vallata – Compatibilità Idraulica 1


PREMESSA 

Gli studi di compatibilità idraulica (o meglio di invarianza idraulica) fanno riferimento alle 

trasformazioni urbanistiche e sono regolamentati dalla recente Deliberazione della Giunta 

Regionale del Veneto n. 1841 del 19 giugno 2007, recante disposizioni in merito ai nuovi 

strumenti urbanistici PAT-PATI-PI o varianti “che comportino una trasformazione 

territoriale che possa modificare il regime idraulico”. La sopra citata Deliberazione 

sostituisce le precedenti D.G.R.V. n. 1322 del 10 maggio 2006 e n. 3637 del 13 dicembre 

2002. 

“Scopo fondamentale dello studio è quello di far sì che le valutazioni urbanistiche, sin 

dalla fase della loro formazione, tengano conto dell’attitudine dei luoghi ad accogliere la 

nuova edificazione”. 

Al fine di evitare alterazioni al regime idraulico dovranno essere previste idonee misure 

compensative (volumi di laminazione ad esempio), tali da garantire l’”invarianza 

idraulica” rispetto alla situazione antecedente l’urbanizzazione. 

Qui di seguito vengono evidenziate le principali prescrizioni contenute nell’allegato A 

(“Modalità operative e indicazioni tecniche”) della sopra citata D.G.R.V. n. 1841/2007: 

- “ogni nuovo strumento urbanistico comunale (PAT/PATI o PI) deve contenere uno 

studio di compatibilità idraulica che valuti per le nuove previsioni urbanistiche le 

interferenze che questi hanno con i dissesti idraulici presenti e le possibili 

alterazioni causate al regime idraulico”; 

- “lo studio di compatibilità idraulica è parte integrante dello strumento urbanistico 

e ne dimostra la coerenza con le condizioni idrauliche del territorio”; 

- “nella valutazione di compatibilità idraulica si deve assumere come riferimento 

tutta l’area interessata dallo strumento urbanistico in esame, cioè l’intero 

territorio comunale per i nuovi strumenti urbanistici (o anche più Comuni per 

strumenti intercomunali) PAT/PATI o PI”; 



- “è richiesta con progressiva definizione la individuazione puntuale delle misure 

compensative, eventualmente articolata tra pianificazione strutturale (Piano di 

Assetto del Territorio – PAT), operativa (Piano degli Interventi – PI), ovvero Piani 

Urbanistici Attuativi – PUA”; 

- “a livello di PAT lo studio sarà costituito dalla verifica di compatibilità della 

trasformazione urbanistica con le indicazioni del PAI e degli altri studi relativi a 

condizioni di pericolosità idraulica, nonché dalla caratterizzazione idrologica ed 

idrografica e dalla indicazione delle misure compensative, avendo preso in 

considerazione come unità fisiografica il sottobacino interessato in un contesto di 

Ambito Territoriale Omogeneo”; 

- “nell’ambito del PI, andando pertanto a localizzare puntualmente le 

trasformazioni urbanistiche, lo studio avrà lo sviluppo necessario ad individuare le 

misure compensative ritenute idonee a garantire l’invarianza idraulica con 

definizione progettuale a livello preliminare/studio di fattibilità”; 

- “la progettazione definitiva degli interventi relativi alle misure compensative sarà 

sviluppata nell’ambito dei Piani Urbanistici Attuativi”. 

Nella valutazione delle misure compensative (volumi di invaso necessari al fine di non 

aggravare la situazione antecedente l’urbanizzazione, eventuali sistemi disperdenti nel 

sottosuolo, ecc.), si è proceduto attraverso le seguenti fasi (vedi punti successivi): 

- studio delle precipitazioni intense e di breve durata, 

- analisi della situazione antecedente (area agricola), 

- analisi della situazione futura (area urbanizzata). 



INQUADRAMENTO TERRITORIALE 

Il territorio intercomunale della Vallata, comprendente i seguenti Comuni della provincia 

di Treviso (vedi inquadramento territoriale di TAV. 1 – scala 1 : 50.000): 

Cison di Valmarino: superficie territoriale: 28,75 km 2 

Follina: superficie territoriale: 26,16 km 2 

Miane: superficie territoriale: 30,92 km 2 

Revine Lago: superficie territoriale: 18,66 km 2 

Tarzo: superficie territoriale: 23,80 km 2 

superficie complessiva 128,29 km 2 . 

Sotto l’aspetto morfologico, il territorio è caratterizzato da una notevole variabilità 

determinata da rilievi di rocce terziarie e da coperture quaternarie di natura morenica o 

alluvionale. 

Nella parte settentrionale si rileva la presenza di rilievi con quote più elevate; procedendo 

da Ovest verso Est si evidenziano in particolare: M.Forconetta (1494 mslm), M.Cimon 

(1438 mslm), M.Salvedella (1289 mslm), M.Crep (1349 mslm), Col de Moi (1358 mslm), 

M.Schiaffet (1056 mslm), M. Torresel (1142 mslm), Cima Fava (1218 mslm), M.Forcella 

(1047 mslm), ecc.. 

Nella parte meridionale del territorio si registrano invece rilievi ben più modesti; 

procedendo da Ovest verso Est si evidenziano in particolare: M.Pertegar (486 msm), Col 

Franchin (440 mslm), M.Mondaresca (412 mslm), M.Stella (418 mslm), M.Baldo (587 

mslm), ecc.. 

Sul fondovalle, procedendo da Ovest verso Est si registra la seguente altimetria orientativa 

in corrispondenza dei centri abitati: 

Combai (390 mslm), Miane (269 mslm), Follina (199 mslm), Cison di Valmarino (243 

mslm), Mura (226 mslm), Lago (235 mslm), S.Maria (246 mslm), Revine (284 mslm). Da 

Fratta (241 mslm) si sale infine verso Tarzo (283 mslm). 



INQUADRAMENTO GEOLOGICO 

Con riferimento alle note illustrative della Carta Geomorfologia d'Italia, Foglio 063 

Belluno, a cura di G.B.Pellegrini (vedi FIG. A), la fascia di territorio in esame è compresa 

fra la linea della Valsugana a Nord e il fronte del Sudalpino a Sud. 

La serie stratigrafica, ricostruita sulla base della Carta Geologica del Veneto scala 1 : 

250.000 (acquisita alla scala 1 : 50.000 – vedi TAVV. 2A-2B), comprende i depositi 

continentali quaternari e le formazioni marine che vanno dal Triassico superiore al 

Messiniano. 

FIG. A 

Con particolare riferimento alle aree di studio, le formazioni più antiche (Dogger - Lias 

medio-inf.), poste sul lato Nord-Ovest della Valle del Fiume Soligo, sono rappresentate 



dalle calcareniti oolitiche massicce che raggiungono spessori anche di 500 m e risultano 

talora intensamente dolomitizzate. 

Alla base di tale complesso roccioso affiorano, nei versanti del bacino Corin, dolomie 

scure ben stratificate e calcareniti selcifere con presenza di alcune zone di facies marnose 

intercalate da calcari nodulari rossastri, con spessore complessivo di ~ 200 m. 

Sempre sul lato Nord-Ovest della Valle sono presenti calcari e calcari argillosi selciferi con 

intercalazioni di calcareniti e brecce calcaree: la formazione, del periodo Cretacico - Malm, 

raggiunge mediamente ~ 500 m di spessore. 

Sul lato Sud-Est verso il fondovalle si rinvengono, in successione cronologica, 

affioramenti potenti ~ 1000 m del Flysch bellunese; si tratta di arenarie e calcareniti 

torbiditiche in fitta alternanza con marne e argilliti (periodo Eocenico). 

Sempre sul versante Sud-Est della Valle i depositi eocenici sono ricoperti in discordanza 

dalla Molassa Sudalpina del periodo Miocene superiore - medio. Tale complesso roccioso 

risulta costituito prevalentemente da conglomerati poligenici, argilliti e arenarie con lenti 

conglomeratiche, arenarie quarzose e calcaree, arenarie glauconitiche, siltiti e marne, con 

alla base calcareniti ed arenarie grossolane fossilifere con ridotti spessori. 

Nelle aree di fondovalle i ricoprimenti sono rappresentati da sedimenti dei processi erosivi 

del Quaternario continentale. 

Dove sorgono gran parte degli abitati di Gai, Fratta e Tarzo sono presenti depositi morenici 

costituiti da materiali detritici di varia natura, trasportati dai ghiacciai prevalentemente nel 

corso dell'ultima glaciazione detta Wurmiana. 

Nelle altre zone di fondovalle i ricoprimenti sono rappresentati da depositi alluvionali 

sempre del periodo Quaternario; si tratta di antichi depositi fluviali e torrentizi pre- 

wurmiani, spesso cementati (conglomerati), di materiali alluvionali ciottolosi post-glaciali 

di fondovalle, di depositi fini lacustri e palustri delle depressioni intermoreniche. 

Sotto l'aspetto morfologico strutturale, sul fianco Nord-Ovest della Valle, le calcareniti 

oolitiche, talora dolomitizzate, i calcari selciferi e marnosi, i calcari nodulari rossastri, 

possono essere raggruppati nelle formazioni carbonatiche che mostrano in superficie gli 



effetti prodotti dai processi di corrosione carsica; infatti, l'intensa e diffusa fratturazione di 

questi ammassi rocciosi favorisce la penetrazione delle acque meteoriche con conseguente 

intenso sviluppo dei processi di disfacimento e dissoluzione della roccia calcarea. 

Ciò determina un ampio sviluppo dei circuiti delle acque sotterranee, caratterizzando tali 

formazioni rocciose di una permeabilità in grande per fessurazione e carsismo, rocce 

quindi molto permeabili. 

Si osserva poi che sul lato Nord-Ovest della Valle è inoltre presente un raggruppamento 

costituito dai calcari argillosi selciferi, con intercalazioni di calcareniti e brecce calcaree, 

mentre sul fianco Nord-Est sono ampiamente diffusi gli affioramenti del "Complesso 

molassimo sudalpino" rappresentato da rocce marnose arenitiche e pelitiche e da 

conglomerati poligenici. 

Si tratta di complessi rocciosi in cui il fenomeno carsico è presente solo nella parte Nord- 

Ovest con scarsa e limitata diffusione; l'infiltrazione e la circolazione delle acque 

internamente a queste formazioni rocciose avviene per la presenza di fratturazioni e di un 

sistema più o meno sviluppato di fessurazioni. Tali rocce vengono così ad essere dotate di 

una permeabilità in grande di tipo medio, mentre nella parte Nord-Est, dove affiorano i 

conglomerati poligenici, si riscontra nell'ammasso roccioso una permeabilità in grande di 

basso valore. 

Nelle aree terrazzate collinari e di montagna e nel fondovalle, dove è presente il 

Quaternario continentale, si rinvengono depositi morenici wurmiani e depositi alluvionali. 

Nel primo caso siamo in presenza di materiali detritici trasportati dai ghiacciai: 

generalmente risultano cementati e quindi poco permeabili, a volte però nelle zone meno 

cementate e più sabbiose sono presenti movimenti d'acqua con venute a giorno sotto forma 

di sorgenti. 

I depositi alluvionali, localizzati per lo più sul fondovalle, sono costituiti da materiali 

sabbiosi e ciottolosi e rappresentano un ammasso detritico mediamente permeabile, a tratti 

anche molto permeabile; dove invece sono presenti depositi fluviali e torrentizi pre- 

wurmiani, spesso cementati, e fini depositi lacustri e palustri, si è in presenza di alluvioni 

praticamente impermeabili o poco permeabili. 



Le caratteristiche di permeabilità dei terreni vengono evidenziate nelle TAVV. 3A-3B 

(scala 1 : 50.000) fornite dal Servizio Geologia della Regione Veneto, derivate dalla sopra 

citata Carta Geologica del Veneto. 

La medesima Carta della Permeabilità è stata inoltre restituita in scala 1 : 20.000, 

adottando come base cartografica le Carte Tecniche Regionali (vedi ALLEGATO 1 – 

CARTA DELLA PERMEABILITA’). 



AREE A RISCHIO ALLAGAMENTO – RETE IDROGRAFICA 

Al fine di verificare la presenza di eventuali aree a rischio allagamento, nel periodo luglio- 

ottobre 2007 lo scrivente ha raccolto tutta una serie di informazioni presso gli Uffici 

competenti, in particolare: 

Direzione Regionale Difesa del Suolo - Venezia 

Ufficio del Genio Civile di Treviso 

Consorzio di Bonifica Pedemonatana Sinistra Piave - Codognè 

Comunità Montana di Vittorio Veneto. 

Il territorio della Vallata rientra nel bacino idrografico del fiume Piave e, come tale, è 

soggetto alle prescrizioni del relativo Progetto di Piano Stralcio per l’Assetto 

Idrogeologico (anno 2003). 

Come evidenziato dalla TAV. 4, estratta dal sopra citato Piano Stralcio, non si rilevano per 

il territorio in esame zone di pericolosità idraulica (P1-P2-P3-P4). 

Con riferimento alla Mappa della Pericolosità Idraulica (anno 1999) dell’Unione Regionale 

Veneta Bonifiche (vedi estratto di TAV. 5), parte del territorio in esame rientra nell’ambito 

delle competenze del Consorzio di Bonifica Pedemontano Sinistra Piave di Codognè (TV). 

Dalla medesima mappa non risulta però la presenza di aree a rischio allagamento, né 

tantomeno di aree ad elevato rischio. 

Un’unica area a rischio esondazione è stata invece segnalata dall’Ufficio Regionale del 

Genio Civile di Treviso. Tale area, di modesta estensione, risulta individuata poco a monte 

dell’abitato di Mura (in Comune di Cison di Valmarino), lungo il fiume Soligo (in destra 

idraulica). Gli allagamenti sono provocati da un restringimento del fiume Soligo, a causa 

del quale si producono effetti di rigurgito nel tratto di monte, e conseguenti possibili 

esondazioni dovute a locali insufficienze arginali (vedi ALLEGATO 2 – RETE 

IDROGRAFICA, INDIVIDUAZIONE AREE A RISCHIO ESONDAZIONE). 



Seguono alcune note inerenti il sistema idrografico superficiale. 

Il fiume Soligo è il principale affluente del Piave ed è caratterizzato da un bacino 

idrografico di circa 130 km 2 e una lunghezza dell’asta principale di circa 24 km. Il Soligo 

viene alimentato principalmente dalle acque provenienti dai laghi di Revine, attraverso il 

canale Tajada, e dal torrente Follina, corso d’acqua di natura carsica che raccoglie le sue 

acque da un bacino sotterraneo sgorgando poi vicino all’Abbazia di Follina. Il Soligo 

riceve inoltre le acque di altri torrenti, tra i quali il Ruio proveniente da Cison e il Corin 

proveniente dalla Valmareno, i cui contributi sono rimarchevoli solo dopo abbondanti 

piogge. 

I laghi naturali presenti nel territorio della Vallata sono i due laghi di Revine. Trattasi di 

due piccoli laghi, denominati Santa Maria e Lago, collegati fra loro da un canale di 

comunicazione stretto e poco profondo. 



PRECIPITAZIONI INTENSE E DI BREVE DURATA 

Si fa riferimento ai dati delle precipitazioni di breve durata e forte intensità registrate nelle 

stazioni pluviografiche di Cison di Valmarino (periodo 1955÷1996) e di Valdobbiadene 

(periodo 1959÷1996) del Servizio Idrografico del Magistrato alle Acque – Venezia. 

Si sono prese in considerazione le precipitazioni massime annuali di durata compresa fra 

15 primi e 1 ora e di durata compresa fra 1 ora e 24 ore. 

Si è proceduto all’elaborazione dei dati mediante analisi statistico-probabilistica (analisi 

statistica legata al concetto di frequenza per i dati rilevati nel passato; proiezioni 

probabilistiche per i dati futuri). 

Nell’ipotesi di eventi governati dal caso, si è fatto riferimento nelle elaborazioni all’analisi 

probabilistica di Gumbel (“Extreme Value” EV1). 

Per ciascuna durata di precipitazione Tp, partendo dai valori massimi annuali ordinati in 

ordine decrescente, definita la relazione fra la variabile casuale y, la probabilità di non 

superamento P e il tempo di ritorno TR: 

y = -ln (-ln P) = -ln [ -ln (1 – 1 / TR) ], 

il problema consiste nel valutare i parametri α e u dell’espressione lineare che lega la 

variabile casuale y alla variabile h (altezza della precipitazione): 

y = α (h – u) . 

Ciò premesso, per la valutazione dei suddetti parametri e, conseguentemente per la 

definizione della legge probabilistica che lega l’altezza della precipitazione h al tempo di 

ritorno TR, si è fatto ricorso al metodo dei Momenti. 

Una volta definita la legge che lega l’altezza della precipitazione h alla durata della 

precipitazione medesima Tp e al tempo di ritorno TR: 

h = h (Tp , TR) 

si perviene alla valutazione delle linee segnalatrici di possibilità pluviometrica: 



h = a Tp n 

relative a precipitazioni di durata Tp inferiore a 1 ora e di durata compresa fra 1 ora e 24 

ore. 

I risultati delle elaborazioni (relativamente a tempi di ritorno TR = 2, 5, 10, 20, 50 anni) 

sono riportate nelle APPENDICI 1A e 1B. 

Ciò considerato, con riferimento ai dati registrati ai pluviografi, prendendo come base delle 

valutazioni precipitazioni con tempo di ritorno TR = 50 anni (D.G.R.V. n. 1841 del 19 

giugno 2007), TR = 20 anni e TR = 10 anni, risultano le seguenti equazioni delle linee 

segnalatrici di possibilità pluviometrica (vedi FIGG. B-C): 

CISON DI VALMARINO 

TR = 50 anni: 

Tp < 1 ora: h (mm) = 83,74 Tp 0,671 Tp (ore) 

Tp > 1 ora: h (mm) = 63,38 Tp 0,325 Tp (ore) 

TR = 20 anni : 








LINEE SEGNALATRICI DI POSSIBILITA' PLUVIOMETRICA 

CISON DI VALMARINO (TV) (1955-1996) 

n 

Servizio Idrografico h = a TP h (mm) t (ore) 

1° CASO TR = 50 anni TR = 20 anni TR = 10 anni 

CRITICO 

durata precipitazione T P < 1 ora: a 1 (mm/ore n ) 101,29 83,74 71,80 62,61 

n 1 0,869 0,671 0,642 0,613 

durata precipitazione T P > 1 ora: a 2 (mm/ore n ) 73,28 63,38 55,14 48,79 

n 2 0,258 0,325 0,332 0,340 

1° CASO CRITICO 

TR = 50 anni 

TR = 20 anni 

TR = 10 anni 

0,01 0,1 1 10 100 

durata T p (ore) 

FIG. B 

P.A.T.I. Vallata – Compatibilità Idraulica 13 

1000 

100 

10 

1 

altezza precipitazione h (mm)



VALDOBBIADENE (TV) (1959-1996) 

Servizio Idrografico h = a T P 


n 

h (mm) t (ore) 

1° CASO TR = 50 anni TR = 20 anni TR = 10 anni 

CRITICO 

durata precipitazione TP < 1 ora: a1 (mm/ore n ) 53,63 55,56 49,11 44,13 

n1 0,339 0,337 0,340 0,343 

durata precipitazione TP > 1 ora: a2 (mm/ore n ) 53,63 55,56 49,11 44,13 

n2 0,339 0,337 0,340 0,343 

1° CASO CRITICO 

TR = 50 anni 

TR = 20 anni 

TR = 10 anni 

0,01 0,1 1 10 

1 

100 


FIG. C 

1000 

100 

10 



VALDOBBIADENE 

TR = 50 anni: 








Tp > 1 ora: h (mm) = 44,13 Tp 0,343 Tp (ore). 

E’ da notare che le elaborazioni effettuate per Cison di Valmarino forniscono in scala 

bilogaritmica due rette che si intersecano in corrispondenza di una durata di precipitazione 

dell’ordine di 0,5 ore, mentre le elaborazioni relative a Valdobbiadene forniscono 

un’unica retta di pendenza costante. 

Il raffronto finale fra le elaborazioni relative alle due stazioni in esame (vedi FIGG. D-E) 

fornisce altezze di precipitazione più critiche per la stazione di Cison di Valmarino. 

Nel seguito si è fatto riferimento prudenzialmente all’inviluppo dei valori massimi (vedi 

FIGG. F-G). 




STAZIONE: VALDOBBIADENE - CISON DI VALMARINO TR = 50 anni 

n 

h = a Tp h (mm) t (ore) 

Valdobbiadene Cison di V. 

durata precipitazione T p < 1 ora: a 1 (mm/ore n ) 55,56 83,74 

n 1 0,337 0,671 

durata precipitazione T p > 1 ora: a 2 (mm/ore n ) 55,56 63,38 

n 2 0,337 0,325 

Valdobbiadene 

Cison di V. 

0,01 0,1 1 10 100 



1000 

100 

10 

1 

FIG. D 




STAZIONE: VALDOBBIADENE - CISON DI VALMARINO TR = 20 anni 

n 


Valdobbiadene Cison di V. 

durata precipitazione T p < 1 ora: a 1 (mm/ore n ) 49,11 71,80 

n 1 0,340 0,642 


n 2 0,340 0,332 

Valdobbiadene 

Cison di V. 

0,01 0,1 1 10 100 



1000 

100 

10 

1 

FIG. E 




STAZIONE: CISON DI VALMARINO - VALDOBBIADENE 

n 


TR = 50 anni TR = 20 anni 

durata precipitazione Tp < 1 ora: a1 (mm/ore n ) 70,75 59,38 

n1 0,435 0,431 


n2 0,325 0,332 

0,01 0,1 1 10 

1 

100 

dr.ing. Riccardo Zoppellaro 

TR = 50 anni 

TR = 20 anni 



1000 

100 

10 

FIG. F 



STAZIONE: CISON DI VALMARINO - VALDOBBIADENE 

altezza precipitazione h (mm) 

intensità media precipitazione j = h/t p (mm/ora) 

200 

180 

160 

140 

120 

100 

80 

60 

40 

20 

0 

170 

160 

150 

140 

130 

120 

110 

100 

90 

80 

70 

60 

50 

40 

30 

20 

10 

0 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 

durata Tp (ore) 

dr.ing. Riccardo Zoppellaro 

TR = 50 anni 

TR = 20 anni 

TR = 50 anni 

TR = 20 anni 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 


FIG. G 



AREE POTENZIALMENTE TRASFORMABILI 

Nell’ALLEGATO 3 vengono evidenziate (così come fornite dai Progettisti) le aree 

potenzialmente trasformabili del P.A.T.I. intercomunale, suddivise in aree residenziali (R), 

produttive (P), servizi-attrezzature-infrastrutture (F) e altro (A). Per ciascuna area vengono 

riportate le relative superfici. 

Si fa presente che le aree riportate negli allegati suddetti rappresentano una gamma di 

possibili soluzioni, tra le quali poi il Piano degli Interventi individuerà quelle che 

effettivamente verranno realizzate. 

Tutto ciò premesso, in base ai dati forniti, vengono individuate le seguenti aree 

potenzialmente trasformabili, suddivise per ciascun Comune della Vallata: 

Revine Lago 

n. 8 aree (R) per complessivi 49.684 m 2 (estensione: 1498÷11294 m 2 ) 

n. 2 aree (P) per complessivi 57.692 m 2 (estensione: 23216÷34476 m 2 ) 

n. 3 aree (F) per complessivi 42.500 m 2 

n. 1 area (A) per complessivi 29.876 m 2 

Tarzo 

(estensione: 3187÷32535 m 2 ) 

n. 16 aree (R) per complessivi 219.367 m 2 (estensione:: 2121÷47870 m 2 ) 

Cison di Valmarino 

n. 4 aree (R) per complessivi 95.130 m 2 

Follina 

(estensione: 15835÷31648 m 2 ) 


n. 1 area (A) per complessivi 60.081 m 2 

Miane 




n. 3 aree (A) per complessivi 43.542 m 2 

(estensione: 3315÷36248 m 2 ). 

In estrema sintesi risulta la seguente variabilità, in termini di estensione, delle aree 

potenzialmente trasformabili: 

aree (R): 0,10÷5,00 ha 

aree (P): 2,50÷3,50 ha 

aree (F): 0,30÷3,00 ha 

aree (A): 0,30÷6,00 ha. 

Dalla Carta della Permeabilità (vedi ALLEGATO 1) risulta che la maggior parte delle aree 

suddette ricade all’interno dell’ampia fascia di depositi alluvionali mediamente permeabili. 

Fanno eccezioni alcune aree residenziali (R) in Comune di Tarzo interessanti in parte 

alluvioni limoso-argillose impermeabili (in località Borgo S.Antonio) e in parte depositi 

morenici e colluviali poco permeabili (in prossimità del centro abitato medesimo). 



ANALISI SITUAZIONE PREESISTENTE 

Come visto in precedenza le aree potenzialmente trasformabili ricadono quasi 

esclusivamente nell’ambito di zone agricole di pianura interessate da depositi alluvionali 

mediamente permeabili. Solo in pochi casi vengono interessate alluvioni limoso-argillose 

impermeabili e depositi morenici e colluviali poco permeabili. 

Nelle ipotesi di trasformazioni di aree di pianura, attualmente ad uso agricolo, valgono le 

considerazioni che seguono. 

La variazione di destinazione d’uso, da area agricola ad area urbanizzata, comporta 

necessariamente un’alterazione del regime idraulico; infatti: 

- la permeabilità del suolo diminuisce, 

- i tempi di deflusso diminuiscono, 

- le portate e i volumi di deflusso aumentano. 

In considerazione del fatto che il rischio idraulico non deve aumentare, occorrerà 

prevedere idonee misure compensative. 

Con riferimento alla situazione attuale vengono valutati i parametri idrologici (portata 

massima, volumi di deflusso), che non potranno essere superati nella successiva fase di 

urbanizzazione (prevedendo idonee misure compensative). 

Con riferimento alle precipitazioni relative a prefissati tempi di ritorno (TR = 50 anni , 

TR = 20 anni), per la valutazione del coefficiente udometrico, si è fatto ricorso 

convenzionalmente al metodo cinematico (Turazza): 

u (litri/s ha) = 0,1157 m k h / (tp + tc) 

ove: 

m = coefficiente di piena 

k = coefficiente di deflusso 



h = altezza di pioggia corrispondente al tempo di precipitazione 

tp = durata della precipitazione (giorni) 

tc = tempo di corrivazione (giorni). 

Considerata la condizione più critica (durata pari al tempo di corrivazione), si perviene alle 

seguenti espressioni (coefficiente udometrico critico e portata massima): 

u (litri/s ha) = 0,1157 k h / tc 

Qmax = u A (ove: A = superficie del bacino). 

Nei calcoli si è fatto riferimento a un valore del coefficiente di deflusso pari a k = 0,10 

tipico di aree agricole (valore prescritto dalla D.G.R.V. n. 1841 del 19 giugno 2007). 

Per la valutazione dei tempi di corrivazione, nell’ipotesi di superfici praticamente 

pianeggianti di modesta estensione, si è fatto ricorso alla nota espressione di Ventura: 

tc (giorni) = 0,315 A 1/2 (A = superficie del bacino in km 2 ) 

Ciò considerato, è stata esaminata un’area tipo potenzialmente trasformabile con superficie 

territoriale assunta convenzionalmente pari a 1,00 ha. 

Con riferimento a un prefissato valore del tempo di ritorno pari a TR = 50 anni, si sono 

ottenuti i seguenti valori del tempo di corrivazione e del coefficiente udometrico 

competenti alla situazione preesistente l’urbanizzazione (area agricola): 

tc = 0,756 ore = 45 primi u = 21,3 litri/s ha (vedi APPENDICE 3). 



In via prudenziale nei calcoli per la valutazione dei volumi di laminazione, si è fatto 

riferimento a un valore massimo del coefficiente udometrico (di norma accettabile nella 

bonifica) pari a: 

u = 10 litri/s ha


ANALISI SITUAZIONE FUTURA 

Sono state fornite dal Progettisti indicazioni (sia pure approssimate) della ripartizione delle 

superfici (permeabili / semipermeabili / impermeabili) nell’ambito di aree residenziali (R) 

e produttive (P) tipo (superficie assunta convenzionalmente pari a 1,00 ha). 

Tenuto conto che tali ripartizioni potranno subire variazioni anche sensibili, tali valori 

rappresentano comunque delle stime indicative attendibili. 

(R) area RESIDENZIALE tipo superficie territoriale 10.000 m 2 100 % 

superfici coperte (impermeabili): 3.000 m 2 

30 % 

verde pubblico (permeabili): 1.000 m 2 10 % 

strade e marciapiedi (impermeabili): 1.500 m 2 15 % 

parcheggi (semipermeabili): 500 m 2 

restante superficie a verde (permeabile): 4.000 m 2 


5 % 

40 % 

(P) area PRODUTTIVA tipo superficie territoriale 10.000 m 2 100 % 

superfici coperte (impermeabili): 5.000 m 2 

50 % 

verde pubblico (permeabili): 500 m 2 5 % 

strade, marciapiedi e piazzali (impermeabili): 1.000 m 2 10 % 

parcheggi (semipermeabili): 500 m 2 

restante superficie a verde (permeabile): 3.000 m 2 

5 % 

30 % 

Per la valutazione delle portate e dei volumi di afflusso relativi alla situazione futura, si è 

fatto riferimento a diverse valutazioni inerenti ai coefficienti di deflusso Ψ (vedi 

APPENDICE 2): 

- valutazioni in base alla sola destinazione (approccio di tipo analitico), 

- valutazioni in base a criteri probabilistici legati al tempo di ritorno TR (Autori vari 

1997).


Nei calcoli si è tenuto conto della presenza di parcheggi da realizzarsi con materiali che 

facilitino l’infiltrazione dell’acqua nel terreno (betonelle riempite di terra, prato armato o 

altro), prevedendo la realizzazione di un adeguato sottofondo in materiale granulare 

drenante (vedi prescrizioni generali). 

Con riferimento al primo tipo di approccio (di tipo analitico) si è tenuto conto dei valori dei 

coefficienti di deflusso prescritti dalla D.G.R.V. 1841/2700, e precisamente: 

0,2 per le superfici permeabili (aree verdi) 

0,6 per le superfici semipermeabili (grigliati drenanti) 

0,9 per le superfici impermeabili (tetti, terrazzi, strade e piazzali). 

Ciò considerato risultano i seguenti valori medi ponderati del coefficiente di deflusso (vedi 

APPENDICE 2): 

aree residenziali (R) Ψ = 0,535 

aree produttive (P) Ψ = 0,640. 

Con il secondo approccio (di tipo probabilistico) risultano valori del tutto simili: 

aree residenziali (R) Ψ = 0,535 

aree produttive (P) Ψ = 0,625. 

L’indice di impermeabilità (aliquota superfici impermeabili) risulta infine pari a: 

aree residenziali (R) Im = 0,475 

aree produttive (P) Im = 0,625. 

Mancano allo stato attuale indicazioni precise concernenti le aree servizi (F) e altre aree 

(A). In via di prima approssimazione, sentiti i Progettisti, le suddette aree (F) e (A) 

vengono considerate alla stregua di aree di tipo residenziale (R). 



Tutto ciò premesso si è proceduto all’analisi della situazione futura e al calcolo idrologico 

delle portate e delle misure compensative (volumi di invaso e altro). 

Con riferimento alle aree tipo (superficie 1,00 ha), il tempo di corrivazione tc è stato 

determinato considerando tempi di accesso alla rete pari a 5’ e una velocità media 

dell’acqua nelle condotte di fognatura (acque bianche) pari a V = 1,00 m/s. 

La portata massima nella situazione futura (relativa a prefissati tempi di ritorno TR = 50 

anni e TR = 20 anni) è stata valutata in base al metodo cinematico: 

ove al solito: 

h = altezza precipitazione 

A = superficie del bacino. 

Qmax = (litri/s) = 2,778 Ψ h (mm) A (ha) / tc (ore) 

I risultati delle elaborazioni effettuate con il metodo cinematico classico (metodo 

razionale) sono contenuti nell’ APPENDICE 3. 

Con riferimento a un tempo di ritorno TR = 50 anni (così come prescritto dalla D.G.R.V. 

n. 1841/2007), si sono determinati i seguenti valori della portata massima nella situazione 

futura (superficie bacino pari a 1,00 ha): 

area residenziale (R) Qmax = 308 litri/s 

area produttiva (P) Qmax = 368 litri/s. 

In modo del tutto analogo è stata condotta la valutazione dei deflussi (portata massima, 

ovvero portata critica) con i seguenti metodi alternativi: 

- metodo cinematico a struttura probabilistica (Becciu et Al., 1998) 

- metodo dell’invaso (serbatoio lineare) 

- metodo Americano NRCS (SCS, 1986). 

I risultati delle elaborazioni condotte con il metodo cinematico a struttura probabilistica 

(Becciu et Al. 1998), nell’ipotesi di coefficiente di variazione dell’intensità di pioggia e del 



coefficiente di deflusso pari rispettivamente a 0,35 e 0,40, sono riportati nell’ 

APPENDICE 4. 

I risultati delle elaborazioni condotte con il metodo dell’invaso (serbatoio lineare), sono 

riportati nell’ APPENDICE 5. 

I risultati delle elaborazioni condotte con il metodo americano NRCS-SCS (1986), sono 

infine riportati nell’ APPENDICE 6. Nell’applicazione di tale metodo si è tenuto conto 

della natura del suolo in base a opportuni valori di CN (Curve Number); si sono ipotizzati 

ietogrammi di pioggia di tipo Cicago (costante di picco pari a 0,4) e ietogrammi di tipo 

rettangolare. 

Sempre con riferimento a TR = 50 anni si sono ricavati i seguenti valori della portata 

massima (sempre per superficie del bacino pari a 1,00 ha): 

area residenziale (R): 

Qmax = 250 litri/s (metodo cinematico struttura probabilistica) 

Qmax = 194-261-300 litri/s (metodo del serbatoio lineare) 

Qmax = 223-227 litri/s (metodo americano NRCS) 

area produttiva (P): 

Qmax = 309 litri/s (metodo cinematico struttura probabilistica) 

Qmax = 249-312-359 litri/s (metodo del serbatoio lineare) 

Qmax = 258-260 litri/s (metodo americano NRCS). 

Nello spirito della deliberazione in oggetto, volendo limitare la portata massima in uscita 

entro valori non superiori a quelli competenti alla situazione preesistente: 

coefficiente udometrico: u = 10 litri/s ha 

si sono infine valutati i volumi di invaso Vo necessari, relativi ai sopra citati tempi di 

ritorno. I risultati sono stati ottenuti in base ad un bilancio fra portata affluente Qa e 

portata in uscita Qu , con riferimento alla nota equazione di continuità: 



Σ dVo = Σ Qa dt - Σ Qu dt. 

Sempre con riferimento a un tempo di ritorno TR = 50 anni è stato condotto un calcolo per 

la valutazione dei volumi di invaso Vo secondo il metodo “cinematico” e secondo il 

metodo del “serbatoio lineare” (Paoletti & Gianas 1979). Le elaborazioni sono riportate 

nelle APPENDICI 3 e 5 (rispettivamente), ottenendo i seguenti risultati (sempre per 

superficie del bacino pari a 1,00 ha): 

aree residenziali (R) – aree (F) – aree (A) 

Vo = 389 m 3 (389 m 3 /ha) (metodo cinematico) 

Vo = 382÷386 m 3 (382÷386 m 3 /ha) (metodo del serbatoio lineare) 

area produttiva (P): 

Vo = 508 m 3 (508 m 3 /ha) (metodo cinematico) 

Vo = 502÷507 m 3 (502÷507 m 3 /ha) (metodo del serbatoio lineare). 

Si rammenta che, in via di prima approssimazione, le aree (F) e (A) sono state considerate 

alla stregua di aree di tipo residenziale (R). 

Considerate le superfici delle aree di potenziale trasformazione: 

aree (R): 0,10÷5,00 ha 

aree (P): 2,50÷3,50 ha 

aree (F): 0,30÷3,00 ha 

aree (A): 0,30÷6,00 ha 

gli interventi in esame (in base alla D.G.R.V. n. 1841/2007) vengono classificati di 

“modesta impermeabilizzazione potenziale” (superfici comprese fra 0,10 e 1,00 ha) e di 

“significativa impermeabilizzazione potenziale” (superfici comprese fra 1,00 e 10,00 ha). 

Si rammenta che nel caso di “modesta impermeabilizzazione potenziale”, oltre al 

dimensionamento dei volumi compensativi cui affidare funzioni di laminazione delle 

piene, la suddetta D.G.R.V. raccomanda che le luci di scarico non eccedano le dimensioni 

di un tubo di diametro D = 200 mm e che i tiranti idrici ammessi nell’invaso non eccedano 



il metro. Nel caso invece di “significativa impermeabilizzazione potenziale” andranno 

dimensionati i tiranti idrici ammessi nell’invaso e le luci di scarico in modo da garantire la 

conservazione della portata massima defluente dall’area in trasformazione ai valori 

precedenti l’impermeabilizzazione. 

In estrema sintesi si perviene alla seguente valutazione dei volumi complessivi di invaso 

quale misura compensativa nei confronti dell’urbanizzazione di tutte le aree 

potenzialmente trasformabili: 

Revine Lago 

n. 8 aree (R) complessivi 4,97 ha * 389 m 3 /ha = 1933 m 3 

n. 2 aree (P) complessivi 5,77 ha * 508 m 3 /ha = 2931 m 3 

n. 3 aree (F) complessivi 4,25 ha * 389 m 3 /ha = 1653 m 3 

n. 1 area (A) complessivi 2,99 ha * 389 m 3 /ha = 1163 m 3 

Tarzo 

totale 7680 m 3 


Cison di Valmarino 



Follina 



n. 1 area (A) complessivi 6,01 ha * 389 m 3 /ha = 2338 m 3 

Miane 



n. 3 aree (A) complessivi 4,35 ha * 389 m 3 /ha = 1692 m 3 




* * * 

Considerate le buone caratteristiche di permeabilità dei terreni (depositi alluvionali) 

interessati dalla stragrande maggioranza delle aree potenzialmente trasformabili, così come 

evidenziato nella Carta della Permeabilità (ALLEGATO 1), in base alla solita D.G.R.V. 

1841/2007 sussiste la possibilità di prevedere “sistemi di infiltrazione facilitata” nel 

sottosuolo in cui convogliare i deflussi in eccesso prodotti dall’impermeabilizzazione; ciò 

risulterà possibile qualora il coefficiente di permeabilità k risulti non inferiore a 1 * 10 -3 

m/s, con frazione limosa inferiore al 5%, nell’ipotesi di falda freatica sufficientemente 

profonda e di regola nel caso di piccole superfici impermeabilizzate. “Questi sistemi, che 

fungono da dispositivi di reimmissione in falda possono essere realizzati, a titolo 

esemplificativo, sotto forma di vasche o condotte disperdenti posizionate negli strati 

superficiali del sottosuolo, in cui sia consentito l’accumulo di un battente idraulico che 

favorisca l’infiltrazione e la dispersione nel terreno. I parametri assunti alla base del 

dimensionamento dovranno essere desunti da prove sperimentali. Tuttavia le misure 

compensative andranno di norma individuate in volumi di invaso per la laminazione di 

almeno il 50 % degli aumenti di portata”. 

I sistemi disperdenti sopra descritti dovranno naturalmente essere oggetto di accurate 

manutenzioni periodiche, al fine di evitare possibili intasamenti. 

La valutazione della portata di infiltrazione nel sottosuolo viene condotta in base alla nota 

espressione di Darcy: 

k = coefficiente di permeabilità 

i = gradiente idraulico (i = 1 nel caso in esame) 

A = superficie disperdente. 

Qi = k i A ove: 



Nel caso vengano previsti sistemi disperdenti nel sottosuolo, i volumi di laminazione 

precedentemente valutati potranno essere ridotti in maniera opportuna, entro i limiti 

consentiti dalla D.G.R.V. 1841/2007. 

* * * 

Qualora vengano coinvolte dalle trasformazioni aree collinari interessanti rocce calcaree 

molto permeabili (per fessurazione e carsismo) e mediamente permeabili (per 

fessurazione), dovrà naturalmente essere garantito il mantenimento della situazione 

preesistente l’urbanizzazione mediante opportuni interventi di mitigazione, quali ad 

esempio: 

- evitare impedimenti nei confronti dei deflussi provenienti dai versanti, procedendo 

a idonei sistemi di regimazione controllata; 

- evitare l’impermeabilizzazione di eventuali doline o fratture presenti nella roccia, 

previo accurato rilevamento geologico. 



INDICAZIONI E PRESCRIZIONI GENERALI 

L’ALLEGATO 2 riporta l’indicazione di un’area a rischio esondazioni, così come 

segnalata dall’Ufficio Regionale del Genio Civile di Treviso. L’area, di modesta 

estensione, risulta individuata poco a monte dell’abitato di Mura (in Comune di Cison di 

Valmarino), lungo il fiume Soligo (in destra idraulica). Gli allagamenti sono provocati da 

restringimento del fiume Soligo, a causa del quale si producono effetti di rigurgito nel 

tratto di monte, e conseguenti possibili esondazioni dovute a locali insufficienze arginali. 

Con nota in data 02-10-2007 (pervenuta via e-mail), in merito alla suddetta aree, l’Ufficio 

Regionale ribadisce che “il nuovo strumento urbanistico dovrà tenere conto di questa 

realtà, ed evitare nuove possibili espansioni urbanistiche in quelle aree”. 

* * * 

I volumi di invaso valutati nel capitolo precedente risulteranno necessari al fine di 

garantire l’invarianza idraulica nei confronti della situazione preesistente. 

Tali volumi potranno essere realizzati secondo criteri diversi, quali ad esempio: 

- creazione di nuovi fossati e/o vasche in terra (a temporanea sommersione) nelle 

zone a verde, e/o realizzazione di vasche di laminazione in calcestruzzo (vedi 

schema di FIG. H), purché ubicati subito a valle della sezione terminale della rete 

di acque bianche (prima dello scarico), con un idoneo dispositivo che limiti la 

portata di deflusso nella rete; 

FIG. H 

1 


2 

3 

4


1 – collettore terminale rete acque bianche 

2 – vasca di accumulo in calcestruzzo (interrata) con 

sfioratore di troppo pieno ed eventuali pompe sommerse 

3 – scarico di fondo (con dispositivo di limitazione di portata) 

4 – corpo recettore 

- realizzazione di zone a verde depresse rispetto al piano campagna circostante (vedi 

schema di FIG. I), con duplice funzione di ricettore di parte delle acque provenienti 

dalle aree impermeabili circostanti e nel contempo di bacino di laminazione del 

sistema di smaltimento; 

1 – area a verde depressa (sommersione in caso di pioggia) ovvero 

adibita a laghetto; necessarie operazioni di disinfestazione (zanzare) 

2 – eventuale scarico di fondo con dispositivo di limitazione di portata 

(in alternativa garantire possibilità di infiltrazione) 

3 – corpo recettore 

1 

FIG. I 


2 

3


- rete di fognatura realizzata con tubazioni sovradimensionate, tali da garantire un 

idoneo volume di invaso (si dovrà avere cura di verificare periodicamente, nei 

pozzetti ispezionabili, la presenza di eventuali depositi di materiale in sospensione, 

procedendo in tal caso alle necessarie operazioni di pulizia). 

I sistemi di laminazione in terra (nuovi fossati o vasche) dovranno ovviamente tenere conto 

dei livelli massimi della falda freatica, utilizzando per l’invaso solo il volume al di sopra di 

tale livello. La stessa cosa vale per le condotte e per le vasche di accumulo interrate, poste 

al di sotto del livello di falda; in questo caso i volumi di invaso potranno essere garantiti a 

mezzo di impianti di sollevamento, adeguatamente dimensionati. 

Particolare cura dovrà essere rivolta alla manutenzione dei sistemi di invaso (che dovrà 

essere prevista con cadenza periodica), adottando opportuni provvedimenti tali da garantire 

una facile manutenzione che eviti gli intasamenti conseguenti al deposito del materiale in 

sospensione. 

I volumi di invaso valutati nella presente fase di pianificazione fanno riferimento a 

coefficienti di deflusso valutati in base a ipotetiche condizioni di permeabilità del suolo. 

Si rimanda alle valutazioni di compatibilità idraulica relative alle successive fasi di 

attuazione, per una più accurata definizione dei parametri idraulici in gioco e dei volumi di 

invaso necessari (e ciò sulla base di precise ipotesi progettuali). 

Si rammenta che, secondo le indicazioni fornite dalla D.G.R.V 1841/2007, i volumi di 

invaso valutati in base a metodi diversi (vedi capitolo precedente) potranno essere 

opportunamente ridotti nel caso in cui si realizzino adeguati “sistemi di infiltrazione 

facilitata” nel sottosuolo. 

Tali sistemi risultano possibili (si rammenta) nel caso di terreni con coefficiente di 

permeabilità k non inferiore a 1 * 10 -3 m/s, con frazione limosa inferiore al 5%, 

nell’ipotesi di falda freatica sufficientemente profonda e di regola nel caso di piccole 



superfici impermeabilizzate. “Questi sistemi, che fungono da dispositivi di reimmissione in 

falda possono essere realizzati, a titolo esemplificativo, sotto forma di vasche o condotte 

disperdenti posizionate negli strati superficiali del sottosuolo, in cui sia consentito 

l’accumulo di un battente idraulico che favorisca l’infiltrazione e la dispersione nel 

terreno. I parametri assunti alla base del dimensionamento dovranno essere desunti da 

prove sperimentali. Tuttavia le misure compensative andranno di norma individuate in 

volumi di invaso per la laminazione di almeno il 50 % degli aumenti di portata”. 

Uno schema di sistema disperdente è riportato nella FIG. L. 

I sistemi disperdenti sopra descritti dovranno naturalmente essere oggetto di accurate 

manutenzioni periodiche, al fine di evitare possibili intasamenti. 

FIG. L 

Qualora vengano coinvolte dalle trasformazioni aree collinari interessanti rocce calcaree 

molto permeabili (per fessurazione e carsismo) e mediamente permeabili (per 

fessurazione), dovrà naturalmente essere garantito il mantenimento della situazione 



preesistente l’urbanizzazione mediante opportuni interventi di mitigazione, quali ad 

esempio: 

- evitare impedimenti nei confronti dei deflussi provenienti dai versanti, procedendo 

a idonei sistemi di regimazione controllata; 

- evitare l’impermeabilizzazione di eventuali doline o fratture presenti nella roccia, 

previo accurato rilevamento geologico. 

* * * 

In linea generale per le nuove costruzioni risulterà opportuno prevedere la sopraelevazione 

del piano di imposta dei fabbricati rispetto al piano campagna e al piano stradale 

circostante. 

Si dovrà evitare, per quanto possibile, la realizzazione di locali posti al di sotto del piano 

campagna; in ogni caso dovranno essere adottati provvedimenti atti a mitigare il rischio di 

allagamento (opportune pendenze e dossi nelle zone circostanti le rampe di accesso, 

sopraelevazioni di sicurezza nelle soglie di ingresso, adeguate impermeabilizzazioni dei 

locali, sistemi di sollevamento delle acque, ecc.). 

Le aree adibite a parcheggio dovranno essere previste di tipo drenante e realizzate su 

idoneo sottofondo che ne garantisca l’efficienza. 

Le suddette aree adibite a parcheggio potranno inoltre essere previste altimetricamente più 

depresse rispetto al piano di imposta dei fabbricati e delle strade allo scopo di garantire un 

ulteriore invaso, fruibile in caso di allagamento (vedi schema di FIG. M). 

AREA PARCHEGGIO 

infiltrazione (sottofondo drenante, materiale granulare lavato) 

FIG. M 



* * * 

Nelle immagini di TAV. 6 vengono rappresentati esempi di volumi di laminazione e 

sistemi disperdenti per infiltrazione, realizzati mediante elementi prefabbricati accostati 

posti al di sotto del piano campagna. 

Si fa presente che di norma le misure compensative finalizzate a garantire l’invarianza 

idraulica vengono realizzate all’interno di ciascuna area di intervento. 

In alternativa, la nuova D.G.R.V. 1841/2007 raccomanda in maniera più razionale, 

relativamente a “interventi diffusi su interi comparti urbani ….. la realizzazione di volumi 

complessivi al servizio dell’intero comparto urbano, di entità almeno pari alla somma dei 

volumi richiesti dai singoli interventi. Tali volumi andranno collocati comunque 

idraulicamente a monte del recapito finale”. Si vedano a proposito gli schemi di TAV. 7. 

Nelle foto di TAV. 8, vengono evidenziati alcuni significativi esempi di volumi 

complessivi realizzati in Comune di Abano Terme (PD) dal Consorzio di Bonifica 

Bacchiglione Brenta. 

* * * 

In merito al dimensionamento degli scarichi controllati (finalizzati al controllo della 

portata massima in uscita verso il corpo recettore) si potrà far riferimento allo schema di 

serbatoio collegato da un tubo di diametro D e lunghezza L, con dislivello idraulico h 

variabile (vedi FIG. N), tenendo conto delle perdite di carico all’imbocco, allo sbocco e di 

tipo continuo. 

Si potrà valutare in tal modo il diametro interno D in funzione della portata in uscita Qu e 

del dislivello h. Si raccomanda comunque di esaminare attentamente le situazioni, 

adottando le necessarie precauzioni, tali da garantire un adeguato deflusso della portata in 

uscita anche nell’ipotesi di impedimenti e/o ostruzioni. 



FIG. N 

In FIG. O viene infine riportato uno schema di dispositivo di limitazione della portata in 

uscita (manufatto di scarico con luce di fondo tarata). 



FIG. O 



* * * 

Per quanto concerne da ultimo gli aspetti relativi alla qualità delle acque meteoriche, si 

rimanda ai contenuti del Testo Unico Ambientale di cui al Decreto Legislativo n. 

152/2006 (art. 113), nonché al Piano di Tutela delle Acque della Regione Veneto.

Relazione Idraulica

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