CC_RELAZIONE STRUTTURALE.pdf - Comune di Pomarance

COMUNE DI POMARANCE 

RIQUALIFICAZIONE AREA DELLA ROTONDA 

A MONTECERBOLI 

PROGETTO ESECUTIVO OPERE STRUTTURALI FABBRICATO IN LEGNO 

Relazione di calcolo A1 

A1.1) RELAZIONE GENERALE ILLUSTRATIVA 

Trattasi della costruzione di un fabbricato ad uso Bar e servizi annessi. La struttura di forma 

allungata è ad un piano con altezza utile interna di 3,0 ml circa; nel lato posteriore a monte per 

buona parte della lunghezza è presente un piccolo corpo ad uso magazzino e servizi con solaio che 

si inserisce nel corpo principale. 

La struttura in elevazione sarà realizzata interamente in legno con il sistema platform costituito da 

telai in montanti e traversi in legno collegati tra loro sulle due facce da pannelli in OSB/3 . 

Le connessioni sono realizzate con chiodi /viti specifiche ed inserti metallici tipici di questo 

sistema costruttivo-(Hold -down,squadrette a taglio...) 

Le fondazioni sono a trave rovescia collegate tra loro e portanti un solaio in predalle dal quale 

partono cordoli rialzati per costituire il piano di appoggio dei telai in legno: 

In una zona di portico vi sono pilastri in legno con travi di copertura . 

Il tutto come evidenziato nei disegni e negli elaborati di progetto. 

Località Comune di Pomarance (PI) 

Hs.l.m. = 370.0 m 

Tipologia di struttura Struttura di tipo Platform Frame con copertura ad una falda 

Struttura portante 

La struttura, estesa su di una superficie in pianta verrà calcolata 

considerando sismoresistenti le pareti 

Le pareti esterne saranno quindi realizzate con una struttura lignea 

costituita da montanti in legno di sezione minima mm.60x120, posti 

ad un interasse pari a cm. 62,5e completati da un corrente inferiore ed 

un corrente superiore, di uguale sezione, inchiodati ai montanti così da 

costituire uno scheletro in legno all'interno del quale viene inserito 

uno strato di isolamento. In punti singolari e per le pareti piu' 

sollecitate la sezione dei montanti sarà maggiorata 

Sui lati dell'intelaiatura viene poi inchiodato il rivestimento portante 

con spessore pari a mm.15 così da assicurare la controventatura delle 

pareti e dei solai. 

L’intervento sarà infine completato dalla copertura realizzata con 

correnti di sezione cm.12x22 per luce massima di circa 5,0 ml ad 

interasse 62,5cm con interposto un pacchetto di isolamento con 

PROGETTO ESECUTIVO 

RIQUALIFICAZIONE AREA DELLA ROTONDA A MONTECERBOLI 


OPERE STRUTTURALI 

RELAZIONE DI CALCOLO

inchiodato sia all’estradosso che all’intradosso una pannellatura in 

OSB. Al di sopra il pacchetto di copertura. 

Allo scopo di costruire un meccanismo statico di un sol pezzo e affinché sia trascurabile 

l'indebolimento prodotto dalle giunzioni, ove necessario, le parti strutturali sono saldamente 

collegate tra di loro mediante idonei angolari e piastre metalliche. 

Si otterrà così un perfetto collegamento tra le varie parti della struttura che soddisferà pienamente la 

normativa antisismica vigente. 

2) NORMATIVA DI RIFERIMENTO 

D.M. del 14.01.2008 

Stati limite; 

Azioni sulle costruzioni; 

Costruzioni civili ed industriali – Costruzioni di legno; 

Progettazioni per azioni sismiche – Requisiti nei confronti degli stati limite; 

Criteri generali di progettazione e modellazione; 

Costruzioni di legno; 

Allegati; 

• CIRCOLARE 2 febbraio 2009, n. 617 - Istruzioni per l'applicazione delle 'Nuove norme 

tecniche per le costruzioni' di cui al decreto ministeriale 14 gennaio 2008. (GU n. 47 del 26- 

2-2009 - Suppl. Ordinario n.27); 

• Eurocodice 1 – Basi di calcolo ed azioni sulle strutture; 

• Eurocodice 3 – Progettazione delle strutture in acciaio; 

• Eurocodice 5 – Progettazione delle strutture in legno 

Parte 1-1: Regole generali e regole per gli edifici; 

1. Eurocodice 8 – Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture; 

. 

Il presente documento, nell' ambito del progetto esecutivo, descrive i carichi di progetto, i metodi 

di calcolo e di verifica degli interventi sulle strutture con riferimento al fabbricato in oggetto: 

I carichi in gioco sono carichi verticali e carichi orizzontali dovuti all'azione sismica e/o al vento. 

La ripartizione, in particolare, viene condotta sui carichi verticali secondo il metodo delle superfici 

di influenza dei singoli setti, mentre sulle azioni orizzontali, in maniera proporzionale alla rigidezza 

a taglio dei setti di controvento: sono infatti questi ad essere interessati a questa ripartizione. 






Relativamente all’ipotesi di assumere in fase di calcolo l'orizzontamento infinitamente rigido, ciò è 

stato possibile, grazie alla presenza di un cordolo continuo, in grado di assorbire le azioni di 

trazione che si sviluppano quando questo viene caricato da azioni orizzontali, e da una adeguata 

continuità agli angoli realizzata attraverso il collegamento con pannelli rigidi che lo rivestono. 

La valutazione delle sollecitazioni agenti sulla struttura per effetto del peso proprio e delle altre 

azioni dovute ai carichi permanenti ed accidentali che la interessano, è stata eseguita mediante i 

metodi classici derivanti dalla Scienza delle Costruzioni. 

Più precisamente, sono state ritenute valide le ipotesi di base della teoria tecnica della trave per 

quanto riguarda gli elementi prismatici (travi e pilastri) che costituiscono i telai e gli 

orizzontamenti. 

Il presente edificio, inoltre, che rientra secondo il citato Decreto nella II classe d’uso (Costruzioni il 

cui uso preveda normali affollamenti, Cu=1), verrà calcolato considerando una pericolosità sismica 

come fornita dall’Allegato B delle suddette norme (Tabella dei parametri che definiscono l’azione 

sismica) nota la posizione del Comune all’interno del reticolo di riferimento oltreché il periodo di 

ritorno TR da considerare. 

Con l'entrata in vigore del D.M. 14 gennaio 2008, infatti, la stima della pericolosità sismica, intesa 

come accelerazione massima orizzontale su suolo rigido (Vs30>800 m/s), viene definita mediante 

un approccio "sito dipendente" e non più tramite un criterio "zona dipendente"; 

Per quanto riguarda il fattore di struttura si è poi considerata una classe di duttilità media con un 

coefficiente di struttura q=3.0, in virtù dell'importante contributo dei pannelli di rivestimento 

connessi meccanicamente alla struttura, mentre, relativamente al terreno dove poggia la struttura si 

è assunta una categoria del sottosuolo di tipo “A” (Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto 

rigidi). 

Le combinazioni di azioni agenti sulla struttura (Fd=azioni di calcolo) e la capacità resistente degli 

elementi strutturali (fd=resistenza di calcolo) sono definite dalla normativa in funzione del metodo 

di calcolo usato nelle verifiche. 

Nel caso in questione si fa riferimento al metodo semiprobabilistico agli stati limite. 

In particolare l’esame strutturale viene effettuato per gli stati limiti ultimi SLU e di esercizio SLE. 






1). ANALISI DEI CARICHI 

La normativa fondamentale a cui far riferimento per la preventiva determinazione dei carichi è il 

Decreto del Ministero delle Infrastrutture 14 gennaio 2008 (G.U. 4 febbraio 2008, n.29 ,s.o.n. 30): 

”Nuove norme tecniche per le costruzioni”. Laddove la norma fa riferimento a “dati suffragati” non 

presenti nel nuovo testo sono state utilizzate le “Istruzioni per l’applicazione delle Norme Tecniche 

per le costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008” (Supplemento ordinario n.27 alla G.U. serie 

generale n.47). 

Copertura 

La struttura del tetto è stata progettata con un sistema a cassettoni, formato da travi 12x20 ca, chiuse 

da pannelli in OSB, con isolante in lana di roccia (d=70kg/mc) inserito tra i travetti ad interasse 

massimo 0,62ml .Per la parte centrale in prossimità dell'asse di simmetria le travi ,anche in funzione 

delle aperture in copertura potranno avere interasse minore. 

In particolare si è andati a considerare nel progetto la soluzione della copertura con maggior carico 

che naturalmente copre anche quella della soluzione piu' leggera come da progetto ultimo 

architettonico : 

1.1)Pacchetto di copertura: in KN/mq 

- peso proprio struttura legno 0. 50 

− tetto verde estensivo (stimato) 2.15 

− pendenza alleggerita (ca 10 cm) 0. 60 

− controsoffitto 0. 15 

-------------------------------------------------------- 

− 3.40 

Totale Carichi Permanenti CoperturaPacchetto di copertura: in KN/mq 

- 

1.2)Pacchetto di solaio piano terra: in KN/mq 

- peso proprio struttura 3. 50 

permanenti definiti 2.20 

− ------------------------------------------ 

5,70 





RELAZIONE DI CALCOLO 

3,4

1.3)Pareti esterne portanti: in KN/mq 

- peso proprio struttura 0.35 

rivestimento interno ed esterno 0.35 

− ------------------------------------------ 

1.4)Carichi e Sovraccarichi: 

0,70 

Sovraccarichi variabili 

Si riporta qui di seguito la Tabella 3.1.II “Valori dei carichi d'esercizio per le diverse categorie di 

edifici” del D.M. 14 gennaio 2008. 

Cat. Ambienti 

A 

Ambienti ad uso residenziale 

Sono compresi in questa categoria i locali di abitazione e 

relativi servizi, gli alberghi. (ad esclusione delle aree 

suscettibili di affollamento) 

B Uffici 

Cat. B1 Uffici non aperti al pubblico 

Cat. B2 Uffici aperti al pubblico 

C 

D 

E 

F-G 

H 

Ambienti suscettibili di affollamento 

Cat. C1 Ospedali, ristoranti, caffè, banche, scuole 

Cat. C2 Balconi, ballatoi e scale comuni, sale convegni, 

cinema, teatri, chiese, tribune con posti fissi 

Cat. C3 Ambienti privi di ostacoli per il libero movimento 

delle persone, quali musei, sale per esposizioni, stazioni 

ferroviarie, sale da ballo, palestre, tribune libere, edifici per 

eventi pubblici, sale da concerto, palazzetti per lo sport e 

relaive tribune. 

Ambienti ad uso commerciale 

Cat. D1 Negozi 

Cat. D2 Centri commerciali, mercati, grandi magazzini, 

librerie... 

Biblioteche, archivi, magazzini e ambienti ad uso 

industriale 

Cat. E1 Biblioteche, archivi, magazzini, depositi, laboratori 

manifatturieri 

Cat. E2 Ambienti ad uso industriale, da valutarsi caso per 

caso 

Rimesse e parcheggi 

Cat. F Rimesse e parcheggi per il transito di automezzi di 

peso a pieno carico fino a 30 kN 

Cat.G Rimesse e parcheggi per transito di automezzi di peso 

a pieno carico superiore a 30 kN: da valutarsi caso per caso 

Coperture e sottotetti 

Cat. H1 Coperture e sottotetti accessibili per sola 

manutenzione 

Cat. H2 Coperture praticabili 

Cat. H3 Coperture speciali (impianti, eliporti, altri) da 

valutarsi caso per caso 

qk 

[kN/m 2 ] 

Qk 

[kN] 

Hk 

[kN/m] 

2,00 2,00 1,00 

2,00 

3,00 

3,00 

4,00 

5,00 

4,00 

5,00 

≥ 6,00 

- 

2,50 

- 

2,00 

2,00 

2,00 

4,00 

5,00 

4,00 

5,00 

6,00 

- 

2 x 10,00 

- 

1,00 

1,00 

1,00 

2,00 

3,00 

2,00 

2,00 

1,00* 

- 

1,00** 

* non comprende le azioni orizzontali eventualmente esercitate dai materiali immagazzinati 

** per i soli parapetti o partizioni nelle zone pedonali. Le azioni sulle barriere esercitate dagli automezzi dovranno 

essere valutate caso per caso. 

*** secondo categoria di appartenenza 

Tabella 3.1. – Valori dei carichi d'esercizio per le diverse categorie di edifici 

Si è andato ad assumere quale sovraccarico variabile: 

0,50 

*** 

- 

1,20 






*** 

- 

- 

1,00 

*** 

-

• per coperture accessibili per sola manutenzione, quello relativo alla categoria H1. 

Pressione del vento 

L’azione di pressione del vento può essere determinata secondo quanto previsto dalla normativa 

come di seguito riportato: 

p = q ⋅ C ⋅ C ⋅ C 

qb 

Ce 

Cp 

Cd 

zmin= 5 m. z0= 0.10 m. 

è la pressione cinetica di riferimento 

è il coefficiente di esposizione 

è il coefficiente di forma o aerodinamico 

è il coefficiente dinamico 

vb,0= 27.00 m/s per aS≤ a0 

Per cui, essendo: 

ρ=1.25 kg/m 3 (densità dell'aria) 

=0.455 kN/m 2 

b 

e 

p 

d 

Poiché la struttura dovrà essere realizzata nella regione 

Toscana (Zona 3) a quota 330 m s.l.m., e quindi inferiore a 

500 m s.l.m. (categoria III) e in classe di rugosità del terreno 

'B' si ottiene: 

a0= 500 m. kr= 0.20 ka= 0.020 

Il valore del coefficiente esposizione Ce per z(2.90m)≤ zmin(5m) è assunto pari a: 

Ce(z)=Ce(zmin)=1.707 

Per il coefficiente di forma Cp (funzione della tipologia e della geometria della costruzione e del suo 

orientamento rispetto al vento) il suo valore può essere ricavato da dati suffragati da opportuna 

documentazione; pertanto si ritiene opportuno rifarsi alle ‘Istruzioni per l’applicazione delle 

“Norme tecniche per le costruzioni” di cui al D.M. 14 gennaio 2008’, che suggeriscono la 

ripartizione delle forze suddette tra pareti sopravento e sottovento, secondo lo schema 

esemplificativo a lato. 

La struttura in oggetto può essere considerata come avente pareti con aperture di superficie

Azione radente pf= qbxcex cf =0,455x1,707x0,02=0,015kN/mq 

Carico da neve 

Il carico della neve sulla copertura è valutato con: 

q = μ ⋅ q ⋅ C ⋅ C 

s 

dove: 

i 

sk 

e 

t 

qs è il carico neve sulla copertura; 

mi è il coefficiente di forma della copertura; 

qsk è il valore caratteristico di riferimento del carico 

neve al suolo; 

Ce è il coefficiente di esposizione; 

Ct è il coefficiente termico. 

Il carico neve al suolo dipende dalle condizioni locali di clima 

e di esposizione, considerata la variabilità delle precipitazioni 

nevose da zona a zona. 

In mancanza di adeguate indagini statistiche, che tengano 

conto sia dell’altezza del manto nevoso che della sua densità, il carico di riferimento neve al suolo, 

per località poste a quota inferiore a 1500 m s.l.m. sarà dato da valori non inferiori a quelli forniti 

dalla mappa delle ' Zone di carico da neve '. 

La costruzione oggetto della relazione si trova in: 

Zona III ad una altitudine aS=370 m s.l.m., pertanto procederemo al calcolo del carico di neve al 

suolo per aS>200 m: 

qsk= 0,82 kN/m2 Il coefficiente di esposizione per classe di topografia 'Normale: aree in cui non è presente una 

significativa rimozione di neve sulla costruzione prodotta dal vento, a causa del terreno, altre 

costruzioni o alberi': Ce = 1; 

Il coefficiente termico in assenza di uno specifico e documentato studio, deve essere utilizzato: Ct 

= 1; 

I valori del coefficiente di forma riportati nella sottostante tabella si riferiscono alle coperture ad una 

o due falde: 

Coefficiente di forma 0≤α≤30° 30°≤α≤60° α≥60° 

μ1 0,8 0,8∙(60- α)/30 0,0 

Nella copertura in esame: 






α = 1.0° m1= 0.80 

per cui: 

Qs= 0,65 kN/mq 

Il carico totale sulla copertura viene dalla combinazione del carico della neve con il 

sovraccarico accidentale di manutenzione; combinazione fondamentale piu' sfavorevole 0,50 

+ 0,50(ψ02)x 0,65=0,82 

Per il solaio di piano terra si assume un sovraccarico di 3,0 KN/mq per la zona bar e 6,00 kN 

/mq per il magazzino 

2) VALUTAZIONE DELLA SICUREZZA E MODELLO STRUTTURALE 

Il modello strutturale prevede i setti resistenti come elementi bidimensionali di rigidezza 

equivalente ai pannelli OSB ,le travi di piano in legno come travi semplicemente appoggiate. I solai 

definiscono un piano rigido e sono considerati come semplicemente appoggiati. 

I pilastri della parte a porticato sono modellati come vincolati a cerniera . 

La struttura come elemento spaziale è verificata insieme alle fondazioni che sono travi vincolate su 

suolo elastico. 

Il calcolo eseguito è fatto con il programma Modest della Tecnisoft di Prato vers 7.27 con solutore 

Xfinest della Harpaceas; il calcolo è fatto in regime dinamico sotto le azioni del sisma secondo le 

combinazioni di legge ed in alternativa al sisma sotto le azioni del vento nelle due direzioni 

principali con i due segni. 

Le cce sono oltre ai carichi permanenti ed agli accidentali ,i carichi aggiuntivi permanenti, il vento 

nelle due direzioni nei due versi .Il fascicolo di calcolo completo è riportato in allegato 1 

3) VERIFICHE SU PARETI A DIAFRAMMA 

Di seguito verrà illustrato il procedimento di calcolo adottato per la resistenza caratteristica a 

compressione della parete a diaframma, tenendo conto della teoria del secondo ordine. I calcoli di 

seguito riportati si riferiscono ad una parete portante, con telaio di spessore 120 mm. Ulteriori dati 

geometrici vengono riportati in tabella. 

In seguito tramite gli opportuni coefficienti si passa dalla resistenza caratteristica a quella di 

progetto, in funzione della combinazione di carico considerata 

3.1) Determinazione della resistenza caratteristica 

La resistenza caratteristica delle pareti per carichi verticali è data dalla minore delle seguenti 

resistenze: 

● Resistenza all’instabilità nel piano della parete delle ossature interne. Tale verifica viene 

omessa per la presenza del rivestimento con pannelli in OSB/3 su ambo i lati che costituiscono 

un ritegno tale da impedire l’instabilità delle ossature interne nel piano della parete. 

Per una parete di 1,25 costituita da n°2 montanti sez 60x120mm ad i=62,5 cm 

● Resistenza all’instabilità fuori dal piano della parete delle ossature interne: 






R c, 

= n ⋅ b ⋅ h ⋅ fc, 

0, 

k ⋅ kc 

= 2 ⋅120 

⋅ 60 ⋅ 24 ⋅ 0, 

87 = 300,67 kN 

k , 1 

kc = 0, 

87 coefficiente riduttivo di tensione per instabilità a carico di punta (≤ 1) 

● Resistenza a compressione ortogonale alla fibratura per l’ossatura di base: 

R c, 

= n ⋅ b ⋅ h ⋅ fc, 

90, 

k ⋅ kc, 

90 = 2 ⋅120 

⋅ 60 ⋅ 2, 

5 ⋅1, 

25 = 45 kN 

k , 2 

k = 1,25 coefficiente amplificativo della resistenza di calcolo per legno massiccio 

c, 

90 

Quindi la resistenza caratteristica delle pareti per carichi verticali è pari a: 

R = R , R , R ) = 45 kN 

c, 

min( k 

c, 

k , 1 c, 

k , 2 c, 

k , 3 

E’ importante sottolineare che in quest’analisi è stato trascurato il contributo di resistenza a 

compressione fornito dai pannelli in OSB/3. Nella realtà infatti, tramite le cambrette, parte del 

carico di compressione sul telaio in legno viene trasmesso ai pannelli in OSB/3. La verifica 

condotta è quindi a favore di sicurezza. 

Dati geometrici di un elemento base costituente la parete (muri tipo 1): 

Lunghezza dell’elemento base li= 1,25 m 

Altezza dell’elemento base (=altezza parete) hi= 3,06 m 

Interasse tra le ossature ar≤ 0,625 m 

numero di appoggi per ogni elemento base n= 2 - 

Sezione ossatura inferiore (bxh) 60x120 mm 

Sezione ossatura di sommità (bxh) 60x120 mm 

Sezione ossatura interna e di bordo (bxh) 60x120 mm 

Spessore lastre in OSB/3 t= 15,0 mm 

Determinazione della resistenza di progetto 

Il coefficiente di sicurezza sul materiale per il legno massiccio per le combinazioni fondamentali è 

pari a γ m = 1,5. 

Gli elementi parete, poiché sempre protetti, sono da considerarsi in classe di servizio 1. 

Vengono individuate due combinazioni di carico fondamentali per i carichi verticali. 

2. Presenza unicamente di carichi permanenti. 

Ne risulta quindi: 

1.1) Muri tipo 1 

k mod = 0,6 

Resistenza di calcolo di progetto: Rc, 

d = 

kmod 

⋅ Rc, 

k 

γ m 

= 

0, 

6 ⋅ 45 

= 18,00 kN > 14,30 kN 

1. 

50 

verificata 

Muro piu' caricato (M114) ; vale per tutti i muri escluso quelli sotto indicati 

1.2) Muri tipo 2 

Per questi muri che sono quelli piu' caricati sotto i carichi verticali (M101-102-105-115) 

si prevede ,a parità delle altre caratteristiche costruttive,l'uso di montanti min 100x120mm ad 

interasse di 62,5 cm 

● Resistenza a compressione ortogonale alla fibratura per l’ossatura di base: 

R c, 

= n ⋅ b ⋅ h ⋅ fc, 

90, 

k ⋅ kc, 

90 = 2 ⋅120 

⋅100 

⋅ 2, 

5 ⋅1, 

25 = 75 kN 

k , 2 

k = 1,25 coefficiente amplificativo della resistenza di calcolo per legno massiccio 

c, 

90 






kmod = 0,6 

Resistenza di calcolo di progetto: 

Muro piu' caricato (M101) ; 

R 

c, 

d 

= 

k 

mod 

γ 

⋅ R 

m 

c, 

k 

= 

0, 

6 ⋅ 75 

= 

1. 

50 

30,00 kN > 23,41 kN 

verificata 

3. Presenza di carichi permanenti e variabili. I carichi variabili sono la neve (sotto i 1000 m di 

quota) e sono da considerarsi carichi di durata breve. Ne risulta quindi: 

2,1) Muri tipo 1 

k = 0,90 

mod 

Resistenza di calcolo di progetto: 

R 

c, 

d 

= 

k 

mod 

γ 

⋅ R 

m 

c, 

k 

= 

0, 

9 ⋅ 45 

= 

1, 

50 

27,00 kN > 18,45 kN 

Muro piu' caricato (M114) ; vale per tutti i muri escluso quelli sotto indicati 

verificata 

2,2) Muri tipo 2 (vale quanto sopra riportato per la resistenza e la geometria) 

Per questi muri che sono quelli piu' caricati sotto i carichi verticali (M101-102-105-115) 

si prevede ,a parità delle altre caratteristiche costruttive,l'uso di montanti 100x120mm ad 

interasse di 62,5 cm 

kmod = 0,90 

Resistenza di calcolo di progetto: Rc, 

d 

Muro piu' caricato (M115) ; 

= 

kmod 

⋅ Rc, 

k 

γ m 

= 

0, 

9 ⋅ 75 

= 45,00 kN > 33,85 kN 

1, 

50 

verificata 

nb : in corrispondenza di punti singolari (aperture,appoggio di travi loggiato,attacchi struttura 

vele) sono previsti rinforzi con doppio montante o con pilastri in lamellare ; 

4. VERIFICHE SU TRAVI DI COPERTURA 

Come specificato in precedenza le travi vengono verificate sulla base delle indicazioni e 

prescrizioni fornite dal D.M.14 gennaio 2008. 

Al fine delle verifiche di resistenza le tensioni interne si possono calcolare nell'ipotesi di 

conservazione delle sezioni piane e di una relazione lineare tra tensioni e deformazioni fino alla 

rottura. 

Gli elementi strutturali in legno, inoltre, non fanno parte delle membrature ai quali è affidata la 

funzione portante verticale e la resistenza alle azioni sismiche orizzontali; sono quindi "portati" 

dalla struttura principale portante (pareti platform frame), alla quale le travi sono collegate 

isostaticamente con vincoli a cerniera. Ne consegue che lo schema statico della struttura è quello di 

travi isostatiche in appoggio; il calcolo delle medesime è stato condotto per singoli elementi in 

appoggio-appoggio. 






Di seguito sono descritti i dati geometrici e non del modello fisico-matematico utilizzato per il 

calcolo strutturale. 

VALORI DI PROGETTO: 

Note le caratteristichemeccaniche di progetto, i valori da impiegare in fase di calcolo saranno dati 

una volta assunte: 

Classe di servizio 1 

Classe di servizio 2 

CLASSI DI SERVIZIO 

E' caratterizzata da un'umidità del materiale in equilibrio con l'ambiente a una temperatura di 20°Ce 

un'umidità relativa dell'aria circostante che non superi il 65%, se non per poche settimane all'anno. 

E' caratterizzata da un'umidità del materiale in equilibrio con l'ambiente a una temperatura di 20°C e 

un'umidità relativa dell'aria circostante che superi l' 85% solo per poche settimane all'anno. 

Classe di servizio 3 E' caratterizzata da un'umidità più elevata di quella della classe di servizio 2. 

VALORI DI CALCOLO DELLE RESISTENZE 

Il valore di calcolo Xd di una proprietà del legno si calcola mediante la relazione: 

Xd=KmodXK/γM 

XK valore caratteristico della proprietà del legno 

γMcoeff. parziale di sicurezza 

Kmodcoeff. di correzione, funzione della durata del carico e dell’umidità 

Stati limite ultimi γM 

-combinazioni fondamentali 

legno massiccio 1,50 

legno lamellare incollato 1,45 

pannelli di particelle o di fibre 1,50 

compensato, pannelli di scaglie orientate 1,40 

unioni 1,50 

-combinazioni eccezionali 1,00 

Materiale Riferimento Classe di 

servizio 

Legno massiccio 

Legno lamellare incollato 

Avremo pertanto: 

EN 14081-1 

EN 14080 

Classe di durata del carico 

Permanente Lunga Media Breve Istantanea 

1 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 

2 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 

3 0,50 0,55 0,65 0,70 0,90 

Kmod = 0,80 (classe di servizio 1, condizione di carico di media durata); 

= 1,50 (stato limite ultimo, combinazione di carico fondamentale); 

γm 

fm,d 

= 

fc,0,d = 

fv,d 

= 

k 

k 

k 

f 

m, 

k 

mod 

γ m 

× ft,0,d = 

f 

c, 

0, 

k 

mod × fc,90,d = 

γ m 

mod × 

f 

γ 

v, 

k 

m 

f t, 

0, 

k 

Le principali formule impiegate in fase di calcolo saranno: 

Momento di Inerzia: 






k 

k 

mod × 

mod × 

γ 

m 

f c, 

90, 

k 

γ 

m

J x = 

3 

B × H 

12 

Momento Resistente: 

Wx = 

2 

B × H 

6 

Stati limite ultimi 

Carico distribuito di progetto: 

= i × γ G + γ Q 

( ) 

qd g K q 1k 

Le sollecitazioni sanno date: 

σ 

f 

σ 

k 

τ 

m, 

x, 

d 

m, 

d 

= 

M d _ x 

W 

x 

3 

B xH 

J y = 

12 

W y 

σ 

= 

m, 

y, 

d 

B 

= 

× 

6 

2 H 

M d _ y 

= kmod 

× 

f m, 

k 

γ M 

d 

σ m, 

y, 

d 

+ km 

× 

f 

≤ 1,0 → VERIFICATO km = 0,70 per sezioni rettangolari 

m, 

x, 

f m, 

d 

m, 

d 

m 

d _ x 

σ m, 

x, 

d σ m, 

y, 

d 

× + ≤ 1,0 → VERIFICATO km = 0,70 per sezioni rettangolari 

f f 

= 

m, 

d 

m, 

d 

Td _ x 

1, 

50 × 

b × h 

2 

τ d = τ d _ x + 

f 

τ 

v, 

d 

d 

f v, 

d 

= 

k 

mod 

× 

f 

γ 

τ 

v, 

k 

M 

2 

d _ y 

τ 

d _ y 

≤ 1,0 → VERIFICATO 

Stati limite di esercizio 

Carichi distribuiti di progetto: 

= 

W 

y 

Td _ y 

1, 

50 × 

b × h 

- carico di progetto azione rara: qd = i × ( Gk 

+ Q1K 

) 

- carico di progetto azione frequente: qd = i × ( Gk 

+ Ψ 1, 

1Q1K 

) 

- carico di progetto azione quasi permanente: qd = i × ( Gk 

+ Ψ 2, 

1Q1K 

) 

Deformazioni istantanee: 

u = 

5 

× 

384 

qd 

× 

E × 

4 

l 

I 

uinst_r,T 

Combinazione rara 

uinst_f,T 

Combinazione frequente 

uinst_qp,T Combinazione quasi permanente 

Deformazioni finali: 

u fin = uinst 

_ r, 

T + uinst 

_ qp, 

T 

l 

× kdef 

< 

150 

→ VERIFICATO kdef = 0,60 

TRAVI DI SOLAIO DI COPERTURA 

Dati 






Classi di resistenza dei materiali 

Legno travi: GL24h 

Dati trave in legno 

Sezione rettangolare 

base B = 12.0 cm altezza H = 20.0 cm (sezione ipotizzata)z 

area sezione = 240.0 cm2 

modulo di resistenza asse forte Wx-x = 800.0 cm3 

modulo di inerzia asse forte Jx-x = 8000.0 cm4 

Dati schema strutturale 

Lunghezza trave = 480.0 cm 

Nella parte centrale sull'asse di simmetria lo spartito delle travi sarà ravvicinato anche per 

compensare la presenza delle aperture. 

Dati carichi 

Carichi permanenti = 340.,0 daN/mq 

Carichi accidentali = 82.0 daN/mq per SLU e per SLE combinazione caratteristica 

Carichi accidentali = 0 per combinazione quasi permanente 

Risultati per combinazione fondamentale 

Sollecitazioni massime: 

Momento flettente = 100300. daNcm 

Taglio : 840 daN 

Azione assiale = 0.0 daN 

Sforzi massimi: 

Tensione longitudinale = 125,0 daN/cmq 

Tensione tangenziale = 5.2 5 daN/cmq 

Verifiche per sforzi massimi: 

Verifica tensione longitudinale = 0.947

Dati trave 101 





base B = 12.0 cm altezza H = 24.0 cm (sezione ipotizzata) 

area sezione = 288.0 cm2 





Dati carichi 






Momento flettente = 121400. daNcm 




Tensione tangenziale = 10,09 daN/cmq 



Dati trave 108 





base B = 12.0 cm altezza H = 12.0 cm (sezione ipotizzata) 

area sezione = 144 cm2 





Dati carichi 






Momento flettente = 350.0 daNcm 




Tensione tangenziale = 9,79 daN/cmq 



5. ANALISI ALLE AZIONI ORIZZONTALI 

L’analisi dell’edificio alle azioni orizzontali verrà effettuata andando a distribuire le forze 

orizzontali fra le diverse strutture di controvento, ed assumendo che gli impalcati siano rigidi. 

Tutti i componenti delle pareti resistenti alle azioni orizzontali, saranno adeguatamente collegati in 

modo da garantire il comportamento unitario della struttura. A livello della copertura sarà prevista 

la presenza di un cordolo continuo intorno tutto il suo perimetro così da poter assorbire tutte le 

azioni di trazione che si sviluppano quando questo, considerato rigido nel proprio piano, viene 

caricato da azioni orizzontali, e la necessaria continuità agli angoli può essere assicurata mediante il 

collegamento con i pannelli di OSB che rivestono l’orizzontamento. 

Sarà infine posta anche la dovuta attenzione alla connessione della sovrastruttura in legno alle 

sottostanti opere in cemento armato sia al fine di evitare il sollevamento, che lo slittamento. 

5.1 ANALISI SISMICA 

Il calcolo del fabbricato in oggetto nei confronti della sollecitazione sismica è stato condotto con 

analisi dinamica considerando il piano rigido (metodo Master Slave). 

Dati struttura 

- Zona sismica: zona 2 

- Sito di costruzione: montecerboli -pomarance Pisa LON. 10.88150 LAT. 43.24620 

Contenuto tra ID reticolo: 22273 22495 22272 22494 

Simbologia 

TCC = Tipo di combinazione di carico 

SLU = Stato limite ultimo 






SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica) 

SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazione rara 

SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazione frequente 

SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazione quasi permanente 

SLD = Stato limite di danno 

SLV = Stato limite di salvaguardia della vita 

SLC = Stato limite di prevenzione del collasso 

SLO = Stato limite di operatività 

SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco 

TR = Periodo di ritorno 

Ag = Accelerazione orizzontale massima al sito 

FO = Valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale 

TC* = Periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale 

TCC T R Ag FO TC* 

------------------------ 

SLO 30 0.0434 2.49 0.22 

SLD 50 0.0556 2.50 0.24 

SLV 475 0.1384 2.47 0.27 

- Tipo di opera: Opera ordinaria 

- Vita nominale VN : 50.00 

- Classe d'uso: Classe II 

- SL Esercizio: SLO-Pvr 81.00, SLD-Pvr 63.00 

- SL Ultimi: SLV-Pvr 10.00, SLC-Pvr no 

- Classe di duttilità: Classe B 

- Quota di riferimento: 0.00 

- Altezza della struttura: 3.33 

- Numero piani edificio: 2 

- Coefficiente q: 0.00 

- Edificio regolare in altezza: si 

− Edificio regolare in pianta: no 

− 

Dati di piano 

Simbologia 

Imp. = Numero dell'impalcato 

Lx = Dimensione del piano in dir. X 

Ly = Dimensione del piano in dir. Y 

Ex = Eccentricità in dir. X 

Ey = Eccentricità in dir. Y 

Ea = Eccentricità complessiva 






Imp. Lx Ly Ex Ey Ea 

 

------------------------------ 

1 13.52 2.47 0.68 0.12 0.69 

2 21.91 6.16 1.10 0.31 1.14 

Dati di calcolo 

- Categoria del suolo di fondazione: A 

- Tipologia edificio: legno a pannelli o reticolari in classe A (qo=3,0)Coeff. C1 

0.05 

Periodo T 1 0.12325 

Coeff. l SLO 1.00 

Coeff. l SLD 1.00 

Coeff. l SLV 1.00 

Rapporto di sovraresistenza (au /a1 ) -- 

Valore di riferimento del fattore di struttura (q 0 ) 3.00 

Fattore riduttivo (Kw ) 1.00 

Fattore di struttura (q) 3.00 

- Categoria topografica: T2 - Pendii con inclinazione media i > 15° 

- Coeff. amplificazione topografica: 1.20 

- Fattore di struttura per sisma verticale (qv): 1.50 

- Modi da calcolare: 6 

- Modi da considerare: tali da movimentare una percentuale di massa pari a 85.00% 

- Trascura modi con massa movimentata minore di: no 

- Smorzamento spettro: 5.00 

- Angolo di ingresso del sisma: 0.00 






5.2 Resistenza di progetto a taglio della parete a diaframma 

Le pareti a diaframma costituiscono un elemento strutturale con comportamento a lastra in grado di 

sopportare, nel loro insieme di elementi strutturali quali telaio, rivestimento e connettori meccanici, 

non solo azioni verticali, ma anche azioni orizzontali nel piano e fuori dal piano. 

Viene quindi indagata la resistenza della parete ad azioni orizzontali agenti nel proprio piano. 


pari a γ m = 1, 

5. 

Il coefficiente di sicurezza sul materiale per il pannello in OSB/3 per le combinazioni fondamentali 

è pari a γ m = 1, 

4 . 

Gli elementi parete, poiché sempre protetti, sono da considerarsi in classe di servizio 1, mentre, la 

durata dei carichi può essere considerata istantanea. 

Ne risulta quindi che 1, 

0 k . 

mod = 

Il calcolo della resistenza a taglio di una parete, realizzata da uno o più elementi base (laddove ogni 

elemento base consiste in un pannello OSB/3 fissato ad un telaio di legno) è eseguito secondo EC5 

(punto 9.2.4, metodo A). Sono verificate le prescrizioni costruttive riportate nell’EC5 che impone 

che la spaziatura dei mezzi di unione sia costante lungo il perimetro di ciascun pannello OSB/3 e 

che la larghezza di ciascun pannello OSB/3 sia almeno pari a h/4. 

La resistenza di progetto di un elemento base (pannello intelaiato di lunghezza 1.25m) per carichi 

orizzontali agenti nel piano è data dalla minore delle seguenti resistenze, per ognuna delle quali va 

condotta una verifica separata: 

● Resistenza a compressione ortogonale alle fibre per il cordolo in legno di base(larice), in 

corrispondenza del montante di bordo per singolo montante: 

R 

v, 

1, 

d 

= b ⋅ h ⋅ f 

c, 

90, 

k 

⋅ k 

c, 

90 

k 

γ 

mod 

m 

= 120 ⋅ 60 ⋅ 2, 

5 ⋅ 1, 

25 

⋅ 

1 

1, 

5 

= 

15 kN 

k c, 

90 = 1,25 

E’ importante sottolineare, che la verifica per questo particolare tipo di sollecitazione va 

condotta tenendo conto che tale stato di sollecitazione è determinato non solo dalle forze 

orizzontali di taglio nel piano, ma anche dalle forze verticali di compressione che normalmente 

agiscono sulle pareti. 

● Resistenza di un montante in LL a trazione: 

kmod 

1 

Rv, 

2, 

d = b ⋅ h ⋅ ft 

, 0, 

d = 120 ⋅ 60 ⋅16. 

5 ⋅ = 81,93 kN 

γ m 

1, 

45 

Poiché tale resistenza è nettamente maggiore della resistenza a compressione e si verifica che le 

pareti sono sempre soggette a carichi verticali di compressione, (che quindi in parte o totalmente 

compensano il carico di trazione sul pilastro) tale resistenza non è mai determinante e la sua 

verifica può essere trascurata. 

● Resistenza del rivestimento in OSB/3. Tale resistenza è data dalle minori delle seguenti 

resistenze: 

- Resistenza dei pannelli OSB/3 di spessore 15 mm (sollecitazione a lastra) 






kmod 

1 

Rv, 

3, 

d , a = 2 ⋅ t ⋅ li 

⋅ fv, 

k = 2 ⋅15 

⋅1250 

⋅ 6, 

8 ⋅ = 182 kN 

γ m 

1, 

4 

- Resistenza della connessione tramite chiodi tipo Anker fi 4x60. L’interasse degli elementi di 

connessione dei pannelli OSB/3 è pari a ie per i bordi dell’elemento base ed a ii=2*ie per la 

connessione sul montante interno. ie=7,0cm 

2 

2 

2Rv 

, c, 

dli 

2 ⋅ 0, 

70 ⋅1, 

25 

Rv 

, 3, 

d , b = nl 

= 2 

= 20,42 kN 

i h 0, 

070 ⋅ 3, 

06 

R v, 

c, 

d 

legno) 

= 

e 

0,70 kN (resistenza di progetto a taglio di un chiodo fi 4 in un collegamento pannello- 

- Resistenza ad ingobbamento per taglio dei fogli. Tale modo di rottura può essere trascurato 

poiché 

a r 

t 

≅ 56. 5 / 1. 

5 = 38 ≤ 100 

Quindi la resistenza del rivestimento OSB/3 è pari a 

R = R , R ) = 20,42 kN. 

v, 

3, 

d min( v, 

3, 

d , a v, 

3, 

d , b 

Dati geometrici di un elemento base costituente la parete: 

Lunghezza dell’elemento base li= 1,25 m 

Altezza dell’elemento base (=altezza parete) hi= 3,06 m 

Interasse tra le ossature ar≤ 0,625 m 

numero di appoggi per ogni elemento base n= 2 - 

Sezione ossatura inferiore (bxh) 60x120 mm 

Sezione ossatura di sommità (bxh) 60x120 mm 

Sezione ossatura interna e di bordo (bxh) 60x120 mm 

Spessore pannelli in OSB/3 t= 15,0 mm 

Numero di pannelli di controvento nl= 2 - 

Interasse dei chiodi sul bordo pannello ie= 75 mm 

Interasse dei chiodi sul montante interno ii= 150 mm 

La resistenza di una parete composta da più elementi base è calcolata secondo la seguente 

espressione: 

R v, 

d = Ri, 

v, 

R 

∑ 






Per contrastare il ribaltamento delle pareti sottoposte a taglio nel piano è necessaria la presenza di 

un sistema di collegamento che ancori all’estremità la parete resistendo a taglio ed a trazione. 

Entrambi tali collegamenti sono realizzati tramite barre filettate e resina, che collegano la parete al 

basamento, ad un interasse variabile in funzione delle necessità strutturali. 

Per il calcolo della resistenza del collegamento si rimanda si rimanda al seguito della presente 

relazione. 

Resistenza a trazione 

Resistenza a trazione del tassello Fisher FAZ II . Tale resistenza viene fornita direttamente dal 

produttore nella scheda tecnica (dimensionamento secondo ETA), in funzione della classe di 

resistenza del calcestruzzo (Rc,k,min=30 MPa): 

Rt,d = 16.70 kN per M12 Rtd=26,30 per M16 

Per le pareti per cui la resistenza a trazione dell’ancoraggio necessaria è maggiore di questo valore 

viene raddoppiato questo ancoraggio .. 

Resistenza a taglio 


pari a γm = 1,5. 

Il coefficiente di sicurezza sul materiale per l’acciaio è pari a γm = 1,1. 

Gli elementi parete, poiché sempre protetti, sono da considerarsi in classe di servizio 1. 

Sia in caso di azione del vento che del sisma si possono considerare i carichi di trazione 

sull’elemento di collegamento appartenenti alla classe di durata istantanea. 

Ne risulta quindi che kmod= 1,0. 

Per determinare il valore della resistenza a taglio del sistema di collegamento della parete a 

diaframma alla struttura di basamento sono state individuate le resistenze di tutti gli elementi 

costituenti la connessione stessa. La resistenza del collegamento è posta quindi pari a quella 

dell’elemento più debole. 

Resistenza a taglio del p 

rofilo in legno cm.6x12 disposto alla base del telaio in legno e 

soggetto all’azione puntuale esercitata dal tassello: 

Rv,1,d = 4,45 kN(fi 12) ; 6,85kN(fi 16) 

Resistenza a taglio del tassello Fisher FAZ II M12(16) . Tale resistenza viene fornita 

direttamente dal produttore (dimensionamento secondo ETA): 

Rv,2,d = 23,6 kN (44,0 kN) 

La resistenza a taglio del sistema di collegamento della parete alla struttura di basamento è quindi 

pari a: 

Rv,d = min(Rv,1,d, Rv,2,d)= 4,45 kN(6,85 kN fi 16) 

5.2 SOLLECITAZIONE DI PROGETTO E VERIFICA 

La forza di taglio Fi,v,Ed a cui è soggetta la singola parete è determinata, come illustrato 

precedentemente tramite la ridistribuzione delle forze orizzontali alle pareti controventanti. Le forze 

esterne Fi,c,Ed ed Fi,t,Ed (vedi figura) sono determinate tramite: 






Fi, 

v, 

Ed h N 

Fi, 

t, 

Ed = 

− 

bi 

2 

Dove il secondo termine rappresenta il contributo riequilibrante dovuto ai carichi permanenti agenti 

sulla parete considerando un coefficiente di sicurezza sulle azioni pari a 1,0 (carico a svantaggio di 

sicurezza). 

Sollecitazion 

e di progetto 

degli 

elementi 

resistenti 

Dalla modellazione strutturale discendono le sollecitazioni integrate delle varie pareti ,composte da 

vari pannelli a loro volta costituiti dal telaio in legno e dai pannelli OSB chiodati al telaio.Per queste 

verifiche si considera la struttura portante di legno realizzata in opera con i vari pannelli OSB resi 

solidali a tutti i montanti; dove per motivi di calcolo sono previsti montanti accoppiati questi 

saranno collegati tra loro con viti idonee per rendere il montante come unico a tutti gli effetti. 

A) Pareti longitudinali e parete 109 

Azione orizzontale di progetto su parete 

Azione su ogni elemento base l=1,25 ml 

( si considera la peggiore ) 

Azione assiale di trazione nelle nervature perimetrali 

Azione assiale di compressione sulle pareti 

F h, 

d = 6,47 kN/m 

F h, 

elem, 

d 

= 

= 8,08 kN 






F t, 

Ed 20,10-6,73/2= 16,73kN 

F c, 

d = 7 kN/m

Azione assiale per montante 60x120mm i=62,5cm 

Azione assiale di compressione risultante per effetto 

di Fhd e di Fcmont,d 

B)Pareti trasversali interne (m 116,m107;m120) 

Azione orizzontale di progetto su parete 

Azione su ogni elemento base l=1,25 ml 

Azione assiale di trazione nelle nervature perimetrali 

Azione assiale di compressione sulle pareti 

Azione assiale per montante 60x120mm i=62,5cm 

Azione assiale di compressione risultante per effetto 

di Fhd e di Fcmont,d 

Verifica delle pareti maggiormente sollecitate 

A) Pareti longitudinali e parete trasversale 109 

F c , 

, mont d = 7x1,25/2= 4,4kN 

F c, 

mont, 

R = 24,50kN 

F , = 14,88 kN/m 

h d 

( si considera la peggiore ) 

F h, 

elem, 

d = 18,60 kN 

F t, 

Ed = 46,27-13,82/2= 39,36kN 

F c, 

d = 14,38 kN/m 

F c, 

mont, 

d = 14,38x1,25/2= 8,98N 

F c, 

mont, 

R = 55,25kN 

Devono essere eseguite le seguenti verifiche: 

● Verifica di resistenza della parete a diaframma per un’azione orizzontale nel proprio piano. 

Rv,d , max = 20,42 kN ≥ Fh,d , max = 8,08 kN Verificata 

● Verifica di resistenza a trazione del sistema di collegamento della parete a diaframma alla 

struttura in c.a.(si applica il coefficiente di sovraresistenza =1,30 di cui al DM08 cap 7) 

R v, 

d = 26,30 kN (1 tassello fi 16)≥ F t, 

d 

Verificata 

= 16,73x1,30=21,74 kN 

● Verifica di resistenza a taglio del sistema di collegamento della parete a diaframma alla 

struttura in c.a., tasselli interasse 62,5 cm 

R , = 6,85 kN/0,625m = 10,96 kN/m ≥ = 

v d 

F h, 

d 6,47 x1,30=8,41 kN/m Verificata 

● Verifica di resistenza a compressione ortogonale alle fibre del listello di base 

(all'estremità della parete sul pannello terminale si prevede un montante 120x120 o doppio 

montante 60x120 collegati con viti fi6/150) 

R , = 15 kN x2= 30 ≥ = 

v d 

F h, 

d 24,50 kN Verificata 

● Verifica a compressione e pressoflessione sui montanti delle pareti: 

N =4,4 kN(a montante) 

M (vento)= 80x0,625x1,5=0,75 kN/m x3,05^2/8=0,90kNm/(per montante)Verificata 

Pareti con punti singolari saranno opportunamente rinforzate 






B)Pareti trasversali interne(M 116,M108,M120) 

Devono essere eseguite le seguenti verifiche: 

● Verifica di resistenza della parete a diaframma per un’azione orizzontale nel proprio piano. 

Rv,d , max = 20,42 kN ≥ Fh,d , max = 18,60 kN Verificata 

● Verifica di resistenza a trazione del sistema di collegamento della parete a diaframma alla 

struttura in c.a. 

R v, 

d = 26,30(tassello M16)x2=52,60 kN ≥ F t, 

d 

Verificata 

= 39,36 kN 

● Verifica di resistenza a taglio del sistema di collegamento della parete a diaframma alla 

struttura in c.a., tasselli M16 interasse 31,25 cm 

R , = 6,86 kN/0,312m = 21,95 kN/m ≥ = 

v d 

F h, 

d 14,88 x1,30=19,34 kN/m Verificata 

● Verifica di resistenza a compressione ortogonale alle fibre del listello di base 

(all'estremità della parete sul pannello terminale si prevedono almeno due montanti rinforzati 

costituiti da montanti 120x120 

R v, 

d = 30 kN(montante da 120 )x2= 60 ≥ F h, 

d 

Verificata 

= 55,25 kN 

● Verifica a compressione e pressoflessione sui montanti delle pareti: 

N =8,98 kN(a montante) 

M (vento)= 80x0,625x1,5=0,75 kN/m x3,05^2/8=0,90kNm/(per montante)Verificata 

Pareti con punti singolari saranno opportunamente rinforzate 

Resistenza a taglio delle connessioni 

− Connessione legno/c.a. con tasselli tipo Fischer M16, singolo piano di taglio Rd = 6,86 kN 

il progettista 

Dott Ing Vittorio Zappelli 






FONDAZIONI 





A5,2). RELAZIONE SULLE FONDAZIONI 

Il sistema delle fondazioni è costituito da un insieme di travi rovesce sotto i muri portanti e da 

travi di collegamento. Le travi sostengono il solaio predalle che da l'appoggio ai cordoli rialzati 

sui quali vengono fissati con apposite staffe i telai delle pareti; 

- Il piano d'imposta esatto delle fondazioni da ricavare sul posto sarà raggiunto variando 

eventualmente lo spessore del magrone. 

- Le fondazioni ,da quanto indicato nella relazione del geologo, raggiungono comunque il piano 

roccioso in situ. 

- Lo schema di calcolo prevede le fondazioni calcolate come travi su suolo elastico alla Winkler 

con coefficiente di sottofondo di 8,0 Kg/cm3 

- Le tensioni risultanti massime allo SLU sono dell'ordine di 1,0 daN/cm2 inferiori a quelle 

indicative date dal Geologo per l'approccio 2 (ca 3.0 daN/cm2); allo SLE le tensioni sono di 

circa 0,8 DaN/cm2 inferiori a quelle indicate come limite per i cedimenti (ca 1,4 daN/cm2)





Piano di manutenzione strutture A4 

1) premesse 

Durabilità 

b-lìstrutture in ca :la durabilità ,intesa come conservazione delle caratteristiche fisiche e 

meccaniche dei materiali,riguarda non solo il mantenimento dei coefficienti di sicurezza stabiliti in 

progetto ma anche il rispetto degli stati limite legati alla funzionalità dell'opera per tutta la vita di 

servizio. Tre sono le fasi della prevenzione del degrado delle strutture in ca,progetto ,la 

realizzazione e la manutenzione. 

Il riferimento normativo richiamato dalle Ntc 08 è la UNI EN 206-1. Secondo i dettami di tale 

norma ,una volta indicato nel progetto il Cls idoneo per la classe di esposizione stabilita, i requisiti 

di durabilità dipendono :1) dalla corretta messa in opera ,compattazione e stagionatura del cls in 

conformità per esempio con la ENV 13670-1 o altre norme, 2) dal rispetto del copriferro minimo 

richiesto per le specifiche condizioni ambientali in accordo con la norma di progetto pertinente 

quale ad esempio la ENV1992-1 

Pertanto la richiesta del requisito durabilità passa a partire dal progetto dalle varie fasi sopra 

descritte e coinvolge direttamente il fornitore del Cls, l'Impresa esecutrice e la Dll. 

b-2)strutture in legno: per queste strutture , a parte la fornitura e la classificazione del materiale che 

deve corrispondere al progetto, la durabilità dipende sia da una corretta progettazione dei particolari 

costruttivi sia dalla manutenzione programmata che individui sul nascere fenomeni aggressivi 

quali percolazioni di acqua e fenomeni di condensa,suscettibili di danneggiare nel tempo i 

materiali. 

Piano di manutenzione 

opere in ca: 

Le componenti di fondazione non sono oggetto di impiego diretto e quindi le modalità di uso e 

conservazione si limitano al monitoraggio delle anomalie. Le strutture sono di difficoltosa 

osservazione quindi è indispensabile il monitoraggio nel tempo delle alterazioni generali di cui 

> sopra con l'osservazione dei sintomi di eventuali fenomeni di subsidenza e cedimento localizzato. 

In assenza di anomalie non sono richiesti interventi manutentivi .Nei casi di limitata scopertura o 

aggressione dei componenti dovranno essere ricreate le condizione di protezione originarie 

(copriferri protezione contro l'ossidazione dei ferri con prodotti specifici inibitori ...) 

opere in legno 

Particolare cura dovrà essere posta per evitare percolazione di acqua e formazione di condense e 

conseguenti attacchi al corpo del legno. In particolare dovrà essere verificata la efficienza delle 

impermealizzazioni del legname a contatto con il terreno: In caso di attacco completo da funghi e 


DI RIQUALIFICAZIONE AREA DELLA ROTONDA A MONTECERBOLI 

COMUNE DI POMARANCE

muffe , si dovrà prevedere la sostituzione delle parti attaccate ,con nuovo materiale da innestare 

sull'esistente con collegamenti chiodati/avvitati e con l'ausilio di incollaggi. 

Per le parti esposte all'esterno sarà prevista la riverniciatura protettiva .previa ispezione visiva sulle 

esitente con cadenza triennale. 

Il progettista 


DI RIQUALIFICAZIONE AREA DELLA ROTONDA A MONTECERBOLI 

COMUNE DI POMARANCE





A2). RELAZIONE SUI MATERIALI 

I materiali da porre in opera sono i seguenti: 

Acciaio per carpenteria metallica S275. 

Acciaio per Cemento Armato B450C saldabile 

Cls per getti non armati C12/15 ;S4;inerte max

Legno strutturale: Classe di resistenza C24 secondo UNI EN 338 

Moduli di elasticità 

mod. elast. parali, medio 11000 MPa 

mod. elast. parali, carati. ^0,05 7400 MPa 

mod. elast. ortog. medio ^90,mean 370 MPa 

modulo di taglio medio 

Valori caratteristici di resistenza 

G 

690 MPa 

flessione W 24,00 MPa 

traz. parallela alle fibre 14,00 MPa 

traz. ortog. alle fibre *t,90,k 0,50 MPa 

compr. parallela alle fibre fc,0,k 21,00 MPa 

compr. ortog. alle fibre fc90,k 2,50 MPa 

taglio 2,50 MPa 

Pannelli OSB: 

Pannelli OSB/3 dello spessore di 15 e 12 mm, secondo DIN 1052:2004 

Densità pk550 kg/rri3 

Sollecitazioni a piastra 

Flessione fm,k 16,4 MPa 

Compressione hmk 10,0 MPa 

Taglio fv.k 1,0 MPa 

Modulo di elasticità Emean 4930 MPa 

Modulo a taglio Gmean 50 MPa 

Sollecitazioni a lastra 

Flessione fm,k 9,4 MPa 

Trazione ft,k 9,4 MPa 

Compressione few* 15,4 MPa 

Taglio fv,k6,d MPa 

Modulo di elasticità Emean 3800 MPa 

Modulo a taglio Gmean 1080 MPa 

Nota: per ottenere i valori caratteristici delle rigidezze Eos e Gosil valore di calcolo si ottiene: 

E05 = 0,85' Emean , Go5 = 0,%5-Gmean.

1MOD7,27/MONTECERBOLI/FN1DI.REL 1 

PROGETTO ESECUTIVO RIQUALIFICAZIONE AREA DELLA ROTONDA A 

MONTECERBOLI 


OPERE STRUTURALI 

FASCICOLO DEI CALCOLI A1.5


ELENCO VINCOLI NODI


Simbologia 

Vn = Numero del vincolo nodo 

Comm. = Commento 

Sx = Spostamento in dir. X (L=libero, B=bloccato, E=elastico) 

Sy = Spostamento in dir. Y (L=libero, B=bloccato, E=elastico) 

Sz = Spostamento in dir. Z (L=libero, B=bloccato, E=elastico) 

Rx = Rotazione intorno all'asse X (L=libera, B=bloccata, E=elastica) 

Ry = Rotazione intorno all'asse Y (L=libera, B=bloccata, E=elastica) 

Rz = Rotazione intorno all'asse Z (L=libera, B=bloccata, E=elastica) 

RL = Rotazione libera 

Ly = Lunghezza (dir. Y locale) 

Lz = Larghezza (dir. Z locale) 

Kt = Coeff. di sottofondo su suolo elastico alla Winkler 

Vn Comm. Sx Sy Sz Rx Ry Rz RL Ly Lz Kt Vn Comm. Sx Sy Sz Rx Ry Rz RL Ly Lz Kt 

 

------------------------------------------------------- ------------------------------------------------------- 

1 Libero L L L L L L 3 El. sew 110001 B B L L L B 

ELENCO COSTANTI ELASTICHE NODALI 

Simbologia 

Nodo = Numero del nodo 

Kx = Costante elastica in dir. X 

Ky = Costante elastica in dir. Y 

Kz = Costante elastica in dir. Z 

KRx = Costante elastica intorno all'asse X 

KRy = Costante elastica intorno all'asse Y 

Nodo Kx Ky Kz KRx KRy Nodo Kx Ky Kz KRx KRy 

 

------------------------------------------------ ------------------------------------------------ 

ELENCO NODI 

Simbologia 


X = Coordinata X del nodo 

Y = Coordinata Y del nodo 

Z = Coordinata Z del nodo 


Vn = Numero del vincolo nodo 

Nodo X Y Z Imp. Vn Nodo X Y Z Imp. Vn Nodo X Y Z Imp. Vn Nodo X Y Z 

Imp. Vn 

 

----------------------------- ----------------------------- ----------------------------- 

----------------------------- 

-224 19.77 6.25 3.33 2 1 -223 19.62 6.15 3.33 2 1 -222 19.36 6.09 3.33 2 1 -221 17.91 5.72 3.33 

2 1 

-220 4.31 5.69 3.33 2 1 -219 17.33 5.58 3.33 2 1 -218 5.21 5.51 3.33 2 1 -217 20.31 5.44 3.33 

2 1 

-216 16.46 5.36 3.33 2 1 -215 16.24 5.31 3.33 2 1 -214 15.92 5.31 3.33 2 1 -213 15.02 5.31 3.33 

2 1 

-212 14.20 5.31 3.33 2 1 -211 13.38 5.31 3.33 2 1 -210 12.55 5.31 3.33 2 1 -209 11.98 5.31 3.33 

2 1 

-208 11.36 5.31 3.33 2 1 -207 10.53 5.31 3.33 2 1 -206 10.05 5.31 3.33 2 1 -205 9.45 5.31 3.33 

2 1 

-204 8.86 5.31 3.33 2 1 -203 8.11 5.31 3.33 2 1 -202 7.42 5.31 3.33 2 1 -201 6.52 5.31 3.33 

2 1 

-200 6.25 5.31 3.33 2 1 -199 20.84 4.63 3.33 2 1 -198 16.40 4.21 3.33 2 1 -197 6.08 4.20 3.33 

2 1 

-196 21.38 3.81 3.33 2 1 -195 16.55 3.10 3.33 2 1 -194 5.92 3.10 3.33 2 1 -193 21.91 3.00 3.33 

2 1 

-192 20.84 2.55 3.33 2 1 -191 19.76 2.10 3.33 2 1 -190 16.71 2.00 3.33 2 1 -189 5.75 1.99 3.33 

2 1 

-188 18.69 1.65 3.33 2 1 -187 16.82 1.26 3.33 2 1 -186 16.87 0.88 3.33 2 1 -185 5.58 0.88 3.33 

2 1 

-184 4.65 0.83 3.33 2 1 -183 3.73 0.78 3.33 2 1 -182 6.52 0.75 3.33 2 1 -181 2.80 0.73 3.33 

2 1 

-180 15.76 0.72 3.33 2 1 -179 7.46 0.61 3.33 2 1 -178 14.65 0.57 3.33 2 1 -177 8.39 0.48 3.33 

2 1 

-176 13.54 0.41 3.33 2 1 -175 9.33 0.35 3.33 2 1 -174 11.55 0.13 3.33 2 1 -173 10.92 0.13 3.33 

2 1 

-172 11.23 0.09 3.33 2 1 -171 18.82 7.78 2.22 1 1 -170 17.90 7.55 2.22 1 1 -169 16.97 7.32 2.22 

1 1 

-168 16.05 7.09 2.22 1 1 -167 15.13 7.09 2.22 1 1 -166 14.21 7.09 2.22 1 1 -165 13.29 7.09 2.22 

1 1 

-164 12.37 7.09 2.22 1 1 -163 11.45 7.09 2.22 1 1 -162 10.53 7.09 2.22 1 1 -161 9.52 7.09 2.22 

1 1 

-160 8.52 7.09 2.22 1 1 -159 7.51 7.09 2.22 1 1 -158 6.50 7.09 2.22 1 1 -157 19.77 6.25 2.22 

1 1 

-156 10.53 6.20 2.22 1 1 -155 19.62 6.15 2.22 1 1 -154 19.36 6.09 2.22 1 1 -153 17.91 5.72 2.22


1 1 

-152 4.31 5.69 2.22 0 1 -151 17.33 5.58 2.22 1 1 -150 5.21 5.51 2.22 0 1 -149 20.31 5.44 2.22 

0 1 

-148 16.46 5.36 2.22 1 1 -147 16.24 5.31 2.22 1 1 -146 15.92 5.31 2.22 1 1 -145 15.02 5.31 2.22 

1 1 

-144 14.20 5.31 2.22 1 1 -143 13.38 5.31 2.22 1 1 -142 12.55 5.31 2.22 1 1 -141 11.98 5.31 2.22 

1 1 

-140 11.36 5.31 2.22 1 1 -139 10.53 5.31 2.22 1 1 -138 10.05 5.31 2.22 1 1 -137 9.45 5.31 2.22 

1 1 

-136 8.86 5.31 2.22 1 1 -135 8.11 5.31 2.22 1 1 -134 7.42 5.31 2.22 1 1 -133 6.52 5.31 2.22 

1 1 

-132 6.25 5.31 2.22 1 1 -131 20.84 4.63 2.22 0 1 -130 16.40 4.21 2.22 0 1 -129 6.08 4.20 2.22 

0 1 

-128 21.38 3.81 2.22 0 1 -127 16.55 3.10 2.22 0 1 -126 5.92 3.09 2.22 0 1 -125 21.91 3.00 2.22 

0 1 

-124 20.84 2.55 2.22 0 1 -123 19.76 2.10 2.22 0 1 -122 16.71 2.00 2.22 0 1 -121 5.75 1.99 2.22 

0 1 

-120 18.69 1.65 2.22 0 1 -119 16.82 1.26 2.22 0 1 -118 16.87 0.88 2.22 0 1 -117 5.58 0.88 2.22 

0 1 

-116 4.65 0.83 2.22 0 1 -115 3.73 0.78 2.22 0 1 -114 6.52 0.75 2.22 0 1 -113 2.80 0.73 2.22 

0 1 

-112 15.76 0.72 2.22 0 1 -111 7.46 0.61 2.22 0 1 -110 14.65 0.57 2.22 0 1 -109 8.39 0.48 2.22 

0 1 

-108 13.54 0.41 2.22 0 1 -107 9.33 0.35 2.22 0 1 -106 11.55 0.13 2.22 0 1 -105 10.92 0.13 2.22 

0 1 

-104 11.23 0.09 2.22 0 1 -103 18.82 7.78 1.11 0 1 -102 17.90 7.55 1.11 0 1 -101 16.97 7.32 1.11 

0 1 

-100 16.05 7.09 1.11 0 1 -99 15.13 7.09 1.11 0 1 -98 14.21 7.09 1.11 0 1 -97 13.29 7.09 1.11 

0 1 

-96 12.37 7.09 1.11 0 1 -95 11.45 7.09 1.11 0 1 -94 10.53 7.09 1.11 0 1 -93 9.52 7.09 1.11 

0 1 

-92 8.52 7.09 1.11 0 1 -91 7.51 7.09 1.11 0 1 -90 6.50 7.09 1.11 0 1 -89 19.77 6.25 1.11 

0 1 

-88 10.53 6.20 1.11 0 1 -87 19.62 6.15 1.11 0 1 -86 19.36 6.09 1.11 0 1 -85 17.91 5.72 1.11 

0 1 

-84 4.31 5.69 1.11 0 1 -83 17.33 5.58 1.11 0 1 -82 5.21 5.51 1.11 0 1 -81 20.31 5.44 1.11 

0 1 

-80 16.46 5.36 1.11 0 1 -79 16.24 5.31 1.11 0 1 -78 15.92 5.31 1.11 0 1 -77 15.02 5.31 1.11 

0 1 

-76 14.20 5.31 1.11 0 1 -75 13.38 5.31 1.11 0 1 -74 12.55 5.31 1.11 0 1 -73 11.98 5.31 1.11 

0 1 

-72 11.36 5.31 1.11 0 1 -71 10.53 5.31 1.11 0 1 -70 10.05 5.31 1.11 0 1 -69 9.45 5.31 1.11 

0 1 

-68 8.86 5.31 1.11 0 1 -67 8.11 5.31 1.11 0 1 -66 7.42 5.31 1.11 0 1 -65 6.52 5.31 1.11 

0 1 

-64 6.25 5.31 1.11 0 1 -63 20.84 4.63 1.11 0 1 -62 16.40 4.21 1.11 0 1 -61 6.08 4.20 1.11 

0 1 

-60 21.38 3.81 1.11 0 1 -59 16.55 3.10 1.11 0 1 -58 5.92 3.09 1.11 0 1 -57 21.91 3.00 1.11 

0 1 

-56 20.84 2.55 1.11 0 1 -55 19.76 2.10 1.11 0 1 -54 16.71 2.00 1.11 0 1 -53 5.75 1.99 1.11 

0 1 

-52 18.69 1.65 1.11 0 1 -51 16.82 1.26 1.11 0 1 -50 16.87 0.88 1.11 0 1 -49 5.58 0.88 1.11 

0 1 

-48 4.65 0.83 1.11 0 1 -47 3.73 0.78 1.11 0 1 -46 6.52 0.75 1.11 0 1 -45 2.80 0.73 1.11 

0 1 

-44 15.76 0.72 1.11 0 1 -43 7.46 0.61 1.11 0 1 -42 14.65 0.57 1.11 0 1 -41 8.39 0.48 1.11 

0 1 

-40 13.54 0.41 1.11 0 1 -39 9.33 0.35 1.11 0 1 -38 11.55 0.13 1.11 0 1 -37 10.92 0.13 1.11 

0 1 

-36 11.23 0.09 1.11 0 1 -35 17.90 7.55 0.00 0 3 -34 16.97 7.32 0.00 0 3 -33 15.13 7.09 0.00 

0 3 

-32 14.21 7.09 0.00 0 3 -31 13.29 7.09 0.00 0 3 -30 12.37 7.09 0.00 0 3 -29 11.45 7.09 0.00 

0 3 

-28 9.52 7.09 0.00 0 3 -27 8.52 7.09 0.00 0 3 -26 7.51 7.09 0.00 0 3 -25 10.53 6.20 0.00 

0 3 

-24 5.21 5.51 0.00 0 3 -23 20.31 5.44 0.00 0 3 -22 14.20 5.31 0.00 0 3 -21 13.38 5.31 0.00 

0 3 

-20 11.98 5.31 0.00 0 3 -19 10.53 5.31 0.00 0 3 -18 9.45 5.31 0.00 0 3 -17 8.11 5.31 0.00 

0 3 

-16 20.84 4.63 0.00 0 3 -15 16.40 4.21 0.00 0 3 -14 6.08 4.20 0.00 0 3 -13 21.38 3.81 0.00 

0 3 

-12 16.55 3.10 0.00 0 3 -11 5.92 3.10 0.00 0 3 -10 20.84 2.55 0.00 0 3 -9 19.76 2.10 0.00 

0 3 

-8 5.75 1.99 0.00 0 3 -7 4.65 0.83 0.00 0 3 -6 3.73 0.78 0.00 0 3 -5 6.52 0.75 0.00 

0 3 

-4 15.76 0.72 0.00 0 3 -3 7.46 0.61 0.00 0 3 -2 14.65 0.57 0.00 0 3 -1 8.39 0.48 0.00 

0 3 

1 0.00 0.50 0.00 0 3 2 2.20 6.16 0.00 0 3 3 11.23 0.09 0.00 0 3 4 10.92 0.13 0.00 

0 3 

5 11.55 0.13 0.00 0 3 6 9.33 0.35 0.00 0 3 7 13.54 0.41 0.00 0 3 8 2.80 0.73 0.00 

0 3 

9 5.58 0.88 0.00 0 3 10 16.87 0.88 0.00 0 3 11 16.82 1.26 0.00 0 3 12 18.69 1.65 0.00 

0 3 

13 16.71 2.00 0.00 0 3 14 21.91 3.00 0.00 0 3 15 6.25 5.31 0.00 0 3 16 6.52 5.31 0.00 

0 3 

17 7.42 5.31 0.00 0 3 18 8.86 5.31 0.00 0 3 19 10.05 5.31 0.00 0 3 20 11.36 5.31 0.00 

0 3 

21 12.55 5.31 0.00 0 3 22 15.02 5.31 0.00 0 3 23 15.92 5.31 0.00 0 3 24 16.24 5.31 0.00 

0 3 

25 16.46 5.36 0.00 0 3 26 17.33 5.58 0.00 0 3 27 4.31 5.69 0.00 0 3 28 17.91 5.72 0.00 

0 3


29 19.36 6.09 0.00 0 3 30 19.62 6.15 0.00 0 3 31 19.77 6.25 0.00 0 3 32 6.50 7.09 0.00 

0 3 

33 10.53 7.09 0.00 0 3 34 16.05 7.09 0.00 0 3 35 18.82 7.78 0.00 0 3 101 0.00 0.50 3.33 

2 1 

102 2.20 6.16 3.33 2 1 

ELENCO MATERIALI 

Simbologia 

Mat. = Numero del materiale 


P = Peso specifico 

E = Modulo elastico 

G = Modulo elastico tangenziale 

ν = Coeff. di Poisson 

α = Coeff. di dilatazione termica 

Mat. Comm. P E G ν α 

 

-------------------------------------------------------------------------------------- 

1 Calcestruzzo 2500 300000.00 130000.00 0.1 1.000000E-005 

3 Legname a bassa elasticità 370 80000.00 5000.00 0.39 4.000000E-006 

4 Legname a media elasticità 460 120000.00 7500.00 0.39 4.000000E-006 

6 osb 2300 32300.00 9200.00 0.39 4.000000E-006 

ELENCO SEZIONI ASTE 

Simbologia 

Sez. = Numero della sezione 


Tipo = Tipologia 

2C = Doppia C lato labbri 

2Cdx = Doppia C lato costola 

2I = Doppia I 

2L = Doppia L lato labbri 

2Ldx = Doppia L lato costole 

C = C 

Cdx = C destra 

Cir. = Circolare 

Cir.c = Circolare cava 

I = I 

L = L 

Ldx = L destra 

Om. = Omega 

Pg = Pi greco 

Pr = Poligono regolare 

Prc = Poligono regolare cavo 

Pc = Per coordinate 

Ia = Inerzie assegnate 

R = Rettangolare 

Rc = Rettangolare cava 

T = T 

U = U 

Ur = U rovescia 

V = V 

Vr = V rovescia 

Z = Z 

Zdx = Z destra 

Ts = T stondata 

Ls = L stondata 

Cs = C stondata 

Is = I stondata 

Dis. = Disegnata 

Me = Membratura 

G = Generica 

T = Trave 

P = Pilastro 

Ver. = Verifica prevista 

N = Nessuna 

C = Cemento armato 

A = Acciaio 

L = Legno 

B = Base 

b = Base inferiore 

H = Altezza 

h = Altezza parte inf. 

Ma = Numero del materiale 

C = Numero del criterio di progetto 

Ccol = Numero del criterio di progetto collegamento 

Sez. Comm. Tipo Me Ver. B b H h Ma C Ccol Sez. Comm. Tipo Me Ver. B b H h Ma C Ccol 

 

--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------------- 

1 R P L 25.00 25.00 3 1 4 T T C 25.00 55.00 45.00 25.00 1 1 

5 T T C 25.00 50.00 45.00 25.00 1 1 7 R T L 12.00 20.00 4 1


8 R T L 12.00 12.00 4 1 9 R T L 20.00 25.00 4 1 

ELENCO VINCOLI ASTE 

Simbologia 

Va = Numero del vincolo asta 



SVI = Definizione di vincolamenti interni 

ELA = Vincolo su suolo elastico alla Winkler 

BIE-RTC = Biella resistente a trazione e a compressione 

BIE-RC = Biella resistente solo a compressione 

BIE-RT = Biella resistente solo a trazione 

Ni = Sforzo normale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato) 

Tyi = Taglio in dir. Y locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato) 

Tzi = Taglio in dir. Z locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato) 

Mxi = Momento intorno all'asse X locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato) 

Myi = Momento intorno all'asse Y locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato) 

Mzi = Momento intorno all'asse Z locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato) 

Nf = Sforzo normale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato) 

Tyf = Taglio in dir. Y locale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato) 

Tzf = Taglio in dir. Z locale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato) 

Mxf = Momento intorno all'asse X locale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato) 

Myf = Momento intorno all'asse Y locale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato) 

Mzf = Momento intorno all'asse Z locale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato) 


Va Comm. Tipo Ni Tyi Tzi Mxi Myi Mzi Nf Tyf Tzf Mxf Myf Mzf Kt 

 

------------------------------------------------------------------------ 

1 Inc+Inc SVI 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 

5 Inc+CerY SVI 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 1 

6 CerY+Inc SVI 1 1 1 1 0 1 1 1 1 1 1 1 

7 CerY+CerY SVI 1 1 1 1 0 1 1 1 1 1 0 1 

30 ELA 8.00 

ELENCO ASTE 

Simbologia 

Asta = Numero dell'asta 

N1 = Nodo iniziale 

N2 = Nodo finale 


Va = Numero del vincolo asta 

Par. = Numero dei parametri aggiuntivi 

Rot. = Rotazione 

FF = Filo fisso 

Dy1 = Scost. filo fisso Y1 


Dz1 = Scost. filo fisso Z1 

Dz2 = Scost. filo fisso Z2 


Asta N1 N2 Sez. Va Par. Rot. FF Dy1 Dy2 Dz1 Dz2 Kt 

 

-------------------------------------------------------------------- 

0 -181 -183 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -183 -184 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -184 -185 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -185 -182 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -185 -189 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -182 -179 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -189 -194 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -179 -177 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -177 -175 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -194 -197 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -220 -218 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -173 -172 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -172 -174 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -132 -133 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -133 -134 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -197 -200 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -132 -158 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -218 -200 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -200 -201 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -134 -135 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -135 -136 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -202 -203 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -203 -204 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -158 -159 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -136 -137 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -176 -178 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -137 -138 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -159 -160 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -138 -139 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00


0 -206 -207 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -178 -180 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -160 -161 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -139 -140 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -139 -156 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -140 -141 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -207 -208 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -180 -186 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -161 -162 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -156 -162 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -141 -142 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -186 -187 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -162 -163 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -142 -143 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -210 -211 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -187 -190 1 2.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -163 -164 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -143 -144 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -211 -212 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -190 -195 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -164 -165 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -144 -145 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -145 -146 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -212 -213 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -195 -198 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -165 -166 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -188 -191 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -146 -147 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -147 -148 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -148 -151 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -198 -215 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -214 -215 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -215 -216 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -166 -167 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -191 -192 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -167 -168 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -151 -153 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -219 -221 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -168 -169 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -192 -193 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -153 -154 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -169 -170 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -193 -196 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -196 -199 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -154 -155 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -199 -217 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -155 -157 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -222 -223 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -217 -224 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -171 -157 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -223 -224 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

0 -170 -171 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

1 1 101 1 6 2.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 

2 2 102 1 6 348.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

100 101 102 9 7 2.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

101 101 -181 7 7 2.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 

102 -175 -173 7 7 2.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 

103 -174 -176 7 7 2.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 

104 -186 -188 7 7 2.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 

105 102 -220 7 7 2.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

106 -201 -202 8 7 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

107 -204 -205 8 6 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

107 -205 -206 8 5 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

108 -208 -209 8 6 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

108 -209 -210 8 5 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

109 -213 -214 8 7 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

110 -216 -219 8 7 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

111 -221 -222 8 7 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 

401 15 16 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

401 16 17 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

401 17 -17 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

401 -17 18 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

401 18 -18 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

401 -18 19 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

401 19 -19 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

401 -19 20 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

401 20 -20 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

401 -20 21 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

401 21 -21 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

401 -21 -22 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

401 -22 22 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

401 22 23 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

401 23 24 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

402 32 -26 5 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

402 -26 -27 5 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

402 -27 -28 5 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

402 -28 33 5 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

402 33 -29 5 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

402 -29 -30 5 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

402 -30 -31 5 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

402 -31 -32 5 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00


402 -32 -33 5 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

402 -33 34 5 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

403 -19 -25 5 30 0.00 22 0.00 0.00 0.00 0.00 8.00 

403 -25 33 5 30 0.00 22 0.00 0.00 0.00 0.00 8.00 

404 9 -5 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 

404 -5 -3 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 

404 -3 -1 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 

404 -1 6 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 

404 6 4 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 

404 4 3 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 

405 3 5 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 

405 5 7 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 

405 7 -2 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 

405 -2 -4 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 

405 -4 10 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 

406 1 8 4 30 0.00 11 0.00 -7.50 0.00 0.00 8.00 

406 8 -6 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 

406 -6 -7 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 

406 -7 9 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 

407 10 12 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 

407 12 -9 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 

407 -9 -10 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 

407 -10 14 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 

408 10 11 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 

408 11 13 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 

408 13 -12 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 

408 -12 -15 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 

408 -15 24 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 

409 1 2 4 30 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 8.00 

410 9 -8 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

410 -8 -11 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

410 -11 -14 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

410 -14 15 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

410 15 32 5 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

411 14 -13 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 

411 -13 -16 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 

411 -16 -23 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 

411 -23 31 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 

411 35 31 5 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

412 24 25 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

412 25 26 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

412 26 28 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

412 28 29 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

412 29 30 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

412 30 31 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

413 2 27 4 30 0.00 33 0.00 7.50 0.00 0.00 8.00 

413 27 -24 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

413 -24 15 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

415 34 -34 5 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

415 -34 -35 5 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

415 -35 35 5 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 

430 3 20 4 30 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 8.00 

ELENCO TIPI ELEMENTI BIDIMENSIONALI 

Simbologia 

Tb = Numero del tipo muro/elemento bidimensionale 



F = Flessionale 

M = Membranale 

W-RC = Winkler resistente solo a compressione 

W-RTC = Winkler resistente a trazione e a compressione 

Uso = Utilizzo 

G = Generico 

P = Parete 

S = Soletta/Platea 

N = Nucleo 

M = Muratura 

L = Pilastro 

Mat. = Numero del materiale 

Crit. = Numero del criterio di progetto 

Spess. = Spessore 


Tb Comm. Tipo Uso Mat. Crit. Spess. Kt Tb Comm. Tipo Uso Mat. Crit. Spess. Kt 

 

-------------------------------------------- -------------------------------------------- 

2 F P 6 4 3.00 3 F P 6 4 20.00 

ELENCO ELEMENTI BIDIMENSIONALI 

Simbologia 

Bid. = Numero del muro/elemento bidimensionale 

Tb = Numero del tipo muro/elemento bidimensionale


N1 = Nodo 1 

N2 = Nodo 2 

N3 = Nodo 3 

N4 = Nodo 4 

FF = Filo fisso 




Bid. Tb N1 N2 N3 N4 FF Dy1 Dy2 Kt Bid. Tb N1 N2 N3 N4 FF Dy1 Dy2 Kt 

 

------------------------------------------------- ------------------------------------------------- 

101 2 8 -6 -47 -45 11 0.00 0.00 101 2 -116 -117 -185 -184 11 0.00 0.00 

101 2 -47 -48 -116 -115 11 0.00 0.00 101 2 -115 -116 -184 -183 11 0.00 0.00 

101 2 -45 -47 -115 -113 11 0.00 0.00 101 2 -113 -115 -183 -181 11 0.00 0.00 

101 2 -6 -7 -48 -47 11 0.00 0.00 101 2 -7 9 -49 -48 11 0.00 0.00 

101 2 -48 -49 -117 -116 11 0.00 0.00 102 2 -49 -46 -114 -117 11 0.00 0.00 

102 2 -117 -114 -182 -185 11 0.00 0.00 102 2 9 -5 -46 -49 11 0.00 0.00 

102 2 -109 -107 -175 -177 11 0.00 0.00 102 2 -43 -41 -109 -111 11 0.00 0.00 

102 2 -5 -3 -43 -46 11 0.00 0.00 102 2 -46 -43 -111 -114 11 0.00 0.00 

102 2 -114 -111 -179 -182 11 0.00 0.00 102 2 -3 -1 -41 -43 11 0.00 0.00 

102 2 -1 6 -39 -41 11 0.00 0.00 102 2 -111 -109 -177 -179 11 0.00 0.00 

102 2 -41 -39 -107 -109 11 0.00 0.00 103 3 -105 -104 -172 -173 11 0.00 0.00 

103 3 4 3 -36 -37 11 0.00 0.00 103 3 -37 -36 -104 -105 11 0.00 0.00 

104 3 3 5 -38 -36 11 0.00 0.00 104 3 -36 -38 -106 -104 11 0.00 0.00 

104 3 -104 -106 -174 -172 11 0.00 0.00 105 2 -40 -42 -110 -108 11 0.00 0.00 

105 2 -108 -110 -178 -176 11 0.00 0.00 105 2 -2 -4 -44 -42 11 0.00 0.00 

105 2 -42 -44 -112 -110 11 0.00 0.00 105 2 -110 -112 -180 -178 11 0.00 0.00 

105 2 -4 10 -50 -44 11 0.00 0.00 105 2 -44 -50 -118 -112 11 0.00 0.00 

105 2 -112 -118 -186 -180 11 0.00 0.00 105 2 7 -2 -42 -40 11 0.00 0.00 

106 2 -50 -51 -119 -118 11 0.00 0.00 106 2 10 11 -51 -50 11 0.00 0.00 

106 2 -118 -119 -187 -186 11 0.00 0.00 107 2 -122 -127 -195 -190 11 0.00 0.00 

107 2 -59 -62 -130 -127 11 0.00 0.00 107 2 -12 -15 -62 -59 11 0.00 0.00 

107 2 -15 24 -79 -62 11 0.00 0.00 107 2 -62 -79 -147 -130 11 0.00 0.00 

107 2 -130 -147 -215 -198 11 0.00 0.00 107 2 -54 -59 -127 -122 11 0.00 0.00 

107 2 -127 -130 -198 -195 11 0.00 0.00 107 2 13 -12 -59 -54 11 0.00 0.00 

108 2 -52 -55 -123 -120 11 0.00 0.00 108 2 12 -9 -55 -52 11 0.00 0.00 

108 2 -10 14 -57 -56 11 0.00 0.00 108 2 -56 -57 -125 -124 11 0.00 0.00 

108 2 -124 -125 -193 -192 11 0.00 0.00 108 2 -9 -10 -56 -55 11 0.00 0.00 

108 2 -55 -56 -124 -123 11 0.00 0.00 108 2 -123 -124 -192 -191 11 0.00 0.00 

108 2 -120 -123 -191 -188 11 0.00 0.00 109 2 -60 -63 -131 -128 11 0.00 0.00 

109 2 -57 -60 -128 -125 11 0.00 0.00 109 2 -125 -128 -196 -193 11 0.00 0.00 

109 2 -13 -16 -63 -60 11 0.00 0.00 109 2 -23 31 -89 -81 11 0.00 0.00 

109 2 -81 -89 -157 -149 11 0.00 0.00 109 2 -149 -157 -224 -217 11 0.00 0.00 

109 2 -63 -81 -149 -131 11 0.00 0.00 109 2 -131 -149 -217 -199 11 0.00 0.00 

109 2 14 -13 -60 -57 11 0.00 0.00 109 2 -128 -131 -199 -196 11 0.00 0.00 

109 2 -16 -23 -81 -63 11 0.00 0.00 110 2 -87 -89 -157 -155 33 0.00 0.00 

110 2 -155 -157 -224 -223 33 0.00 0.00 110 2 30 31 -89 -87 33 0.00 0.00 

111 2 -86 -87 -155 -154 33 0.00 0.00 111 2 29 30 -87 -86 33 0.00 0.00 

111 2 -154 -155 -223 -222 33 0.00 0.00 112 2 26 28 -85 -83 33 0.00 0.00 

112 2 28 29 -86 -85 33 0.00 0.00 112 2 -151 -153 -221 -219 33 0.00 0.00 

112 2 25 26 -83 -80 33 0.00 0.00 112 2 -85 -86 -154 -153 33 0.00 0.00 

112 2 -83 -85 -153 -151 33 0.00 0.00 112 2 -80 -83 -151 -148 33 0.00 0.00 

113 2 -79 -80 -148 -147 33 0.00 0.00 113 2 24 25 -80 -79 33 0.00 0.00 

113 2 -147 -148 -216 -215 33 0.00 0.00 114 2 21 -21 -75 -74 33 0.00 0.00 

114 2 17 -17 -67 -66 33 0.00 0.00 114 2 -73 -74 -142 -141 33 0.00 0.00 

114 2 23 24 -79 -78 33 0.00 0.00 114 2 22 23 -78 -77 33 0.00 0.00 

114 2 -70 -71 -139 -138 33 0.00 0.00 114 2 20 -20 -73 -72 33 0.00 0.00 

114 2 19 -19 -71 -70 33 0.00 0.00 114 2 18 -18 -69 -68 33 0.00 0.00 

114 2 -18 19 -70 -69 33 0.00 0.00 114 2 16 17 -66 -65 33 0.00 0.00 

114 2 15 16 -65 -64 33 0.00 0.00 114 2 -78 -79 -147 -146 33 0.00 0.00 

114 2 -146 -147 -215 -214 33 0.00 0.00 114 2 -77 -78 -146 -145 33 0.00 0.00 

114 2 -19 20 -72 -71 33 0.00 0.00 114 2 -74 -75 -143 -142 33 0.00 0.00 

114 2 -142 -143 -211 -210 33 0.00 0.00 114 2 -22 22 -77 -76 33 0.00 0.00 

114 2 -76 -77 -145 -144 33 0.00 0.00 114 2 -144 -145 -213 -212 33 0.00 0.00 

114 2 -72 -73 -141 -140 33 0.00 0.00 114 2 -143 -144 -212 -211 33 0.00 0.00 

114 2 -66 -67 -135 -134 33 0.00 0.00 114 2 -134 -135 -203 -202 33 0.00 0.00 

114 2 -17 18 -68 -67 33 0.00 0.00 114 2 -67 -68 -136 -135 33 0.00 0.00 

114 2 -138 -139 -207 -206 33 0.00 0.00 114 2 -68 -69 -137 -136 33 0.00 0.00 

114 2 -75 -76 -144 -143 33 0.00 0.00 114 2 -64 -65 -133 -132 33 0.00 0.00 

114 2 -69 -70 -138 -137 33 0.00 0.00 114 2 -135 -136 -204 -203 33 0.00 0.00 

114 2 -65 -66 -134 -133 33 0.00 0.00 114 2 -139 -140 -208 -207 33 0.00 0.00 

114 2 -21 -22 -76 -75 33 0.00 0.00 114 2 -132 -133 -201 -200 33 0.00 0.00 

114 2 -71 -72 -140 -139 33 0.00 0.00 115 2 -150 -132 -200 -218 33 0.00 0.00 

115 2 -152 -150 -218 -220 33 0.00 0.00 115 2 -82 -64 -132 -150 33 0.00 0.00 

115 2 27 -24 -82 -84 33 0.00 0.00 115 2 -84 -82 -150 -152 33 0.00 0.00 

115 2 -24 15 -64 -82 33 0.00 0.00 116 2 -14 15 -64 -61 33 0.00 0.00 

116 2 -11 -14 -61 -58 33 0.00 0.00 116 2 -117 -121 -189 -185 33 0.00 0.00 

116 2 -126 -129 -197 -194 33 0.00 0.00 116 2 -8 -11 -58 -53 33 0.00 0.00 

116 2 -121 -126 -194 -189 33 0.00 0.00 116 2 -61 -64 -132 -129 33 0.00 0.00 

116 2 -129 -132 -200 -197 33 0.00 0.00 116 2 -58 -61 -129 -126 33 0.00 0.00 

116 2 -53 -58 -126 -121 33 0.00 0.00 117 2 34 -34 -101 -100 33 0.00 0.00 

117 2 -34 -35 -102 -101 33 0.00 0.00 117 2 -102 -103 -171 -170 33 0.00 0.00 

117 2 -101 -102 -170 -169 33 0.00 0.00 117 2 -100 -101 -169 -168 33 0.00 0.00 

117 2 -35 35 -103 -102 33 0.00 0.00 118 2 -28 33 -94 -93 33 0.00 0.00 

118 2 -20 21 -74 -73 33 0.00 0.00 118 2 32 -26 -91 -90 33 0.00 0.00 

118 2 33 -29 -95 -94 33 0.00 0.00 118 2 -91 -92 -160 -159 33 0.00 0.00 

118 2 -27 -28 -93 -92 33 0.00 0.00 118 2 -92 -93 -161 -160 33 0.00 0.00 

118 2 -33 34 -100 -99 33 0.00 0.00 118 2 -93 -94 -162 -161 33 0.00 0.00 

118 2 -94 -95 -163 -162 33 0.00 0.00 118 2 -95 -96 -164 -163 33 0.00 0.00 

118 2 -90 -91 -159 -158 33 0.00 0.00 118 2 -98 -99 -167 -166 33 0.00 0.00


118 2 -31 -32 -98 -97 33 0.00 0.00 118 2 -26 -27 -92 -91 33 0.00 0.00 

118 2 -97 -98 -166 -165 33 0.00 0.00 118 2 -32 -33 -99 -98 33 0.00 0.00 

118 2 -30 -31 -97 -96 33 0.00 0.00 118 2 -96 -97 -165 -164 33 0.00 0.00 

118 2 -99 -100 -168 -167 33 0.00 0.00 118 2 -29 -30 -96 -95 33 0.00 0.00 

120 2 -88 -94 -162 -156 33 0.00 0.00 120 2 -19 -25 -88 -71 33 0.00 0.00 

120 2 -71 -88 -156 -139 33 0.00 0.00 120 2 -25 33 -94 -88 33 0.00 0.00 

ELENCO TIPI SOLAI 

Simbologia 

Ts = Numero del tipo solaio 


Qps = Carico permanente strutturale 

Qpn = Carico permanente non strutturale 

Qa = Carico accidentale 

Rip. ter. = Ripartizione su aste terminali 

Rip. int. = Ripartizione su aste interne 

s = Coeff. di riduzione 

Ts Comm. Qps Qpn Qa Rip. ter. Rip. int. s Ts Comm. Qps Qpn Qa Rip. ter. Rip. int. s 

 

--------------------------------------------------------- --------------------------------------------------------- 

1 340.00 0.00 85.00 50.00 50.00 0.33 2 570.00 0.00 300.00 50.00 50.00 0.50 

3 75.00 0.00 85.00 50.00 50.00 0.33 4 450.00 0.00 600.00 50.00 50.00 1.00 

ELENCO SOLAI 

Simbologia 

Sol. = Numero del solaio 

Ts = Numero del tipo solaio 

Ord. = Orditura 

Nodi = Nodi del solaio 

Sol. Ts Ord. Nodi 

 

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

-------------- 

100 1 80.00 101 -181 -183 -184 -185 -189 -194 -197 -200 -218 -220 102 

101 1 90.00 -172 -174 -176 -178 -180 -186 -187 -190 -195 -198 -215 -214 -213 -212 -211 -210 -209 -208 -207 -206 

-205 -204 -203 

-202 -201 -200 -197 -194 -189 -185 -182 -179 -177 -175 -173 

102 1 110.00 -186 -188 -191 -192 -193 -196 -199 -217 -224 -223 -222 -221 -219 -216 -215 -198 -195 -190 -187 

400 2 90.00 1 8 -6 -7 9 -8 -11 -14 15 -24 27 2 

401 2 90.00 3 5 7 -2 -4 10 11 13 -12 -15 24 23 22 -22 -21 21 -20 20 -19 19 -18 18 -17 17 16 15 -14 -11 -8 9 -5 -3 

-1 6 4 

402 2 90.00 10 12 -9 -10 14 -13 -16 -23 31 30 29 28 26 25 24 -15 -12 13 11 

403 2 90.00 15 16 17 -17 18 -18 19 -19 -25 33 -28 -27 -26 32 

404 4 90.00 -19 20 -20 21 -21 -22 22 23 24 25 26 28 29 30 31 35 -35 -34 34 -33 -32 -31 -30 -29 33 -25 

405 3 90.00 -132 -133 -134 -135 -136 -137 -138 -139 -156 -162 -161 -160 -159 -158 

406 3 90.00 -139 -140 -141 -142 -143 -144 -145 -146 -147 -148 -151 -153 -154 -155 -157 -171 -170 -169 -168 -167 

-166 -165 -164 

-163 -162 -156 

CONDIZIONI DI CARICO ELEMENTARI: 

Simbologia 

CCE = Numero della condizione di carico elementare 


Mx = Moltiplicatore della massa in dir. X 

My = Moltiplicatore della massa in dir. Y 

Mz = Moltiplicatore della massa in dir. Z 

Jpx = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse X 

Jpy = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse Y 

Jpz = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse Z 

Tipo CCE = Tipo di CCE per calcolo agli stati limite 

Sicurezza = Contributo alla sicurezza 

F = a favore 

S = a sfavore 

A = ambigua 

Variabilità = Tipo di variabilità 

B = di base 

I = indipendente 

A = ambigua 

Condizioni di carico elementari 

CCE Comm. Mx My Mz Jpx Jpy Jpz Tipo CCE 

Sicurezza Variabilità 

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

--------------------- 

1 PESO E PERM 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1 D.M. 08 Permanenti strutturali 

S -- 

2 acc copertura 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 11 D.M. 08 Variabili Neve (a quota


S B 

3 acc solaio pav 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 5 D.M. 08 Variabili Categoria C Ambienti suscettibili di affollamento 

S B 

4 AGG PERM 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1 D.M. 08 Permanenti strutturali 

S -- 

5 Vento -Y 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 10 D.M. 08 Variabili Vento 

S B 

6 Vento +Y 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 10 D.M. 08 Variabili Vento 

S B 

7 Vento -X 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 10 D.M. 08 Variabili Vento 

S B 

8 Vento +X 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 10 D.M. 08 Variabili Vento 

S B 

ELENCO CARICHI NODI 

CONDIZIONE DI CARICO 4: AGG PERM 

CARICHI CONCENTRATI 

Simbologia 


Px = Componente X della forza applicata 

Py = Componente Y della forza applicata 

Pz = Componente Z della forza applicata 

Mx = Momento intorno all'asse X 

My = Momento intorno all'asse Y 

Mz = Momento intorno all'asse Z 

Nodo Px Py Pz Mx My Mz Nodo Px Py Pz Mx My Mz Nodo Px Py Pz Mx 

My Mz 

 

 

------------------------------------------ ------------------------------------------ 

------------------------------------------ 

-186 0.00 100.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -186 170.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -185 0.00 100.00 0.00 

0.00 0.00 0.00 

-185 -170.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -172 0.00 180.00 0.00 0.00 0.00 0.00 

ELENCO CARICHI NODI 

CONDIZIONE DI CARICO 5: Vento -Y 

CARICHI CONCENTRATI 

Nodo Px Py Pz Mx My Mz Nodo Px Py Pz Mx My Mz Nodo Px Py Pz Mx 

My Mz 

 

 

------------------------------------------ ------------------------------------------ 

------------------------------------------ 

-186 170.00 300.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -185 -170.00 300.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -172 0.00 720.00 0.00 

0.00 0.00 0.00 

ELENCO CARICHI ASTE 

CONDIZIONE DI CARICO 1: PESO E PERM 

CARICHI DISTRIBUITI 

Simbologia 


N1 = Nodo iniziale 

N2 = Nodo finale 

S = Numero del solaio di provenienza 

T = Tipo di carico 

QA = Carico accidentale da solaio 

QPS = Carico permanente strutturale da solaio 

QPN = Carico permanente non strutturale da solaio 

PP = Peso proprio 

M = Manuale 

DC = Direzione del carico 

XG,YG,ZG = secondo gli assi Globali 

XL,YL,ZL = secondo gli assi Locali 

Xi = Distanza iniziale 

Qi = Carico iniziale 

Xf = Distanza finale 

Qf = Carico finale 

Asta N1 N2 S T DC Xi Qi Xf Qf Asta N1 N2 S T DC Xi Qi Xf Qf 

 

----------------------------------------------------- ----------------------------------------------------- 

0 -181 -183 100 QPS ZG 0.00 856.36 0.64 827.47 0 -181 -183 100 QPS ZG 0.64 827.47 0.93 815.98 

0 -183 -184 100 QPS ZG 0.00 815.98 0.66 789.30 0 -183 -184 100 QPS ZG 0.66 789.30 0.93 778.61 

0 -184 -185 100 QPS ZG 0.00 778.61 0.82 745.87 0 -184 -185 100 QPS ZG 0.90 186.47 0.93 0.00 

0 -184 -185 100 QPS ZG 0.87 372.94 0.90 186.47 0 -184 -185 100 QPS ZG 0.84 559.40 0.87 372.94 

0 -184 -185 100 QPS ZG 0.82 745.87 0.84 559.40 0 -185 -182 101 QPS ZG 0.00 0.00 0.51 571.22


0 -185 -182 101 QPS ZG 0.68 761.63 0.95 767.99 0 -185 -182 101 QPS ZG 0.51 571.22 0.68 761.63 

0 -185 -189 100 QPS ZG 0.00 0.00 1.12 4.68 0 -185 -189 101 QPS ZG 0.00 0.00 1.12 28.76 

0 -182 -179 101 QPS ZG 0.00 767.99 0.00 768.05 0 -182 -179 101 QPS ZG 0.91 789.46 0.95 790.30 

0 -182 -179 101 QPS ZG 0.00 768.05 0.91 789.46 0 -189 -194 100 QPS ZG 0.00 4.68 1.12 9.35 

0 -189 -194 101 QPS ZG 0.00 28.76 1.12 57.51 0 -179 -177 101 QPS ZG 0.00 790.30 0.66 805.88 

0 -179 -177 101 QPS ZG 0.66 805.88 0.95 812.60 0 -177 -175 101 QPS ZG 0.00 812.60 0.95 834.90 

0 -194 -197 100 QPS ZG 0.00 9.35 1.12 14.03 0 -194 -197 101 QPS ZG 0.00 57.51 1.12 86.27 

0 -220 -218 100 QPS ZG 0.00 849.40 0.28 837.61 0 -220 -218 100 QPS ZG 0.28 837.61 0.92 810.23 

0 -173 -172 101 QPS ZG 0.00 873.36 0.31 880.10 0 -172 -174 101 QPS ZG 0.00 880.55 0.32 873.80 

0 -132 -133 405 QPS ZG 0.00 0.00 0.25 66.76 0 -132 -133 405 QPS ZG 0.25 66.76 0.27 66.76 

0 -133 -134 405 QPS ZG 0.00 66.76 0.90 66.76 0 -197 -200 100 QPS ZG 0.00 14.03 1.12 18.70 

0 -197 -200 101 QPS ZG 0.00 86.27 1.12 115.03 0 -132 -158 405 QPS ZG 0.00 0.00 1.80 9.36 

0 -218 -200 100 QPS ZG 0.00 810.24 0.26 799.27 0 -218 -200 100 QPS ZG 0.26 799.26 1.05 765.66 

0 -200 -201 101 QPS ZG 0.00 769.20 0.27 775.63 0 -200 -201 101 QPS ZG 0.27 775.63 0.27 775.68 

0 -134 -135 405 QPS ZG 0.00 66.76 0.69 66.76 0 -135 -136 405 QPS ZG 0.00 66.76 0.75 66.76 

0 -202 -203 101 QPS ZG 0.00 797.31 0.69 813.89 0 -203 -204 101 QPS ZG 0.00 813.89 0.75 831.91 

0 -158 -159 405 QPS ZG 0.00 66.76 1.01 66.76 0 -136 -137 405 QPS ZG 0.00 66.76 0.59 66.76 

0 -176 -178 101 QPS ZG 0.00 824.83 0.67 809.14 0 -176 -178 101 QPS ZG 0.67 809.14 1.12 798.45 

0 -137 -138 405 QPS ZG 0.00 66.76 0.60 66.76 0 -159 -160 405 QPS ZG 0.00 66.76 1.01 66.76 

0 -138 -139 405 QPS ZG 0.00 66.76 0.48 66.76 0 -206 -207 101 QPS ZG 0.00 860.14 0.48 871.46 

0 -178 -180 101 QPS ZG 0.00 798.45 1.12 772.08 0 -160 -161 405 QPS ZG 0.00 66.76 1.01 66.76 

0 -139 -140 406 QPS ZG 0.00 66.76 0.83 66.76 0 -140 -141 406 QPS ZG 0.00 66.76 0.62 66.76 

0 -207 -208 101 QPS ZG 0.00 871.46 0.39 880.60 0 -207 -208 101 QPS ZG 0.70 887.40 0.83 884.64 

0 -207 -208 101 QPS ZG 0.39 880.60 0.70 887.40 0 -180 -186 101 QPS ZG 0.00 772.08 0.48 760.68 

0 -180 -186 101 QPS ZG 1.07 65.15 1.12 0.00 0 -180 -186 101 QPS ZG 0.96 192.33 1.07 65.15 

0 -180 -186 101 QPS ZG 0.80 381.78 0.96 192.33 0 -180 -186 101 QPS ZG 0.64 571.23 0.80 381.78 

0 -180 -186 101 QPS ZG 0.48 760.68 0.64 571.23 0 -161 -162 405 QPS ZG 0.00 66.76 1.01 66.76 

0 -141 -142 406 QPS ZG 0.00 66.76 0.57 66.76 0 -186 -187 101 QPS ZG 0.00 0.00 0.38 8.58 

0 -186 -187 102 QPS ZG 0.00 0.00 0.38 13.62 0 -162 -163 406 QPS ZG 0.00 66.76 0.92 66.76 

0 -142 -143 406 QPS ZG 0.00 66.76 0.82 66.76 0 -210 -211 101 QPS ZG 0.00 856.68 0.82 836.95 

0 -187 -190 101 QPS ZG 0.00 9.67 0.75 28.56 0 -187 -190 102 QPS ZG 0.00 12.59 0.75 37.26 

0 -163 -164 406 QPS ZG 0.00 66.76 0.92 66.76 0 -143 -144 406 QPS ZG 0.00 66.76 0.82 66.76 

0 -211 -212 101 QPS ZG 0.00 836.95 0.17 833.00 0 -211 -212 101 QPS ZG 0.17 833.00 0.82 817.16 

0 -190 -195 101 QPS ZG 0.00 27.31 1.11 54.20 0 -190 -195 102 QPS ZG 0.00 38.45 1.11 76.32 

0 -164 -165 406 QPS ZG 0.00 66.76 0.92 66.76 0 -144 -145 406 QPS ZG 0.00 66.76 0.82 66.76 

0 -145 -146 406 QPS ZG 0.00 66.76 0.90 66.76 0 -212 -213 101 QPS ZG 0.00 817.16 0.82 797.49 

0 -195 -198 101 QPS ZG 0.00 54.20 1.11 81.10 0 -195 -198 102 QPS ZG 0.00 76.32 1.11 114.19 

0 -165 -166 406 QPS ZG 0.00 66.76 0.92 66.76 0 -188 -191 102 QPS ZG 0.00 707.22 0.07 705.53 

0 -188 -191 102 QPS ZG 0.66 689.36 1.16 676.75 0 -188 -191 102 QPS ZG 0.07 705.53 0.66 689.36 

0 -146 -147 406 QPS ZG 0.00 66.76 0.13 66.76 0 -146 -147 406 QPS ZG 0.13 66.76 0.32 68.57 

0 -147 -148 406 QPS ZG 0.00 66.87 0.23 67.05 0 -148 -151 406 QPS ZG 0.00 66.66 0.90 66.55 

0 -198 -215 101 QPS ZG 0.00 81.10 1.11 108.00 0 -198 -215 102 QPS ZG 0.00 114.19 1.11 152.05 

0 -214 -215 101 QPS ZG 0.00 775.89 0.32 768.22 0 -215 -216 102 QPS ZG 0.00 730.48 0.23 723.77 

0 -166 -167 406 QPS ZG 0.00 66.76 0.92 66.76 0 -191 -192 102 QPS ZG 0.00 676.75 0.99 652.06 

0 -191 -192 102 QPS ZG 0.99 652.06 1.16 646.93 0 -167 -168 406 QPS ZG 0.00 66.76 0.92 66.76 

0 -151 -153 406 QPS ZG 0.00 66.73 0.58 66.89 0 -151 -153 406 QPS ZG 0.58 66.89 0.60 66.89 

0 -219 -221 102 QPS ZG 0.00 701.90 0.60 685.81 0 -168 -169 406 QPS ZG 0.00 64.77 0.20 66.54 

0 -168 -169 406 QPS ZG 0.43 66.71 0.95 66.65 0 -168 -169 406 QPS ZG 0.20 66.54 0.43 66.71 

0 -192 -193 102 QPS ZG 0.00 646.93 0.09 644.37 0 -192 -193 102 QPS ZG 0.94 162.55 1.16 0.00 

0 -192 -193 102 QPS ZG 0.71 325.10 0.94 162.55 0 -192 -193 102 QPS ZG 0.26 650.19 0.71 325.10 

0 -192 -193 102 QPS ZG 0.09 644.38 0.26 650.19 0 -153 -154 406 QPS ZG 0.00 66.68 0.94 66.49 

0 -153 -154 406 QPS ZG 0.94 66.49 1.50 29.83 0 -169 -170 406 QPS ZG 0.00 66.65 0.37 66.60 

0 -169 -170 406 QPS ZG 0.37 66.60 0.95 66.77 0 -193 -196 102 QPS ZG 0.00 0.00 0.97 37.61 

0 -196 -199 102 QPS ZG 0.00 37.61 0.97 75.22 0 -154 -155 406 QPS ZG 0.00 29.99 0.27 12.49 

0 -199 -217 102 QPS ZG 0.00 75.22 0.97 112.84 0 -155 -157 406 QPS ZG 0.00 10.66 0.18 0.00 

0 -222 -223 102 QPS ZG 0.00 647.93 0.18 642.84 0 -222 -223 102 QPS ZG 0.18 642.83 0.27 640.30 

0 -217 -224 102 QPS ZG 0.00 112.84 0.97 150.45 0 -171 -157 406 QPS ZG 0.00 36.17 1.03 16.23 

0 -171 -157 406 QPS ZG 1.52 6.76 1.80 0.00 0 -171 -157 406 QPS ZG 1.03 16.23 1.52 6.76 

0 -223 -224 102 QPS ZG 0.00 626.79 0.18 632.45 0 -170 -171 406 QPS ZG 0.00 66.77 0.02 66.77 

0 -170 -171 406 QPS ZG 0.02 66.77 0.95 66.58 1 1 101 -- PP ZG 0.00 23.13 3.33 23.13 

2 2 102 -- PP ZG 0.00 23.13 3.33 23.13 100 101 102 100 QPS ZG 0.00 0.00 6.07 186.52 

100 101 102 -- PP ZG 0.00 23.00 6.07 23.00 101 101 -181 100 QPS ZG 0.00 0.00 1.22 928.41 

101 101 -181 100 QPS ZG 1.22 928.41 2.81 850.44 101 101 -181 -- PP ZG 0.00 11.04 2.81 11.04 

102 -175 -173 101 QPS ZG 0.00 835.24 0.12 838.04 102 -175 -173 101 QPS ZG 0.73 852.02 1.61 872.29 

102 -175 -173 101 QPS ZG 0.12 838.04 0.73 852.02 102 -175 -173 -- PP ZG 0.00 11.04 1.61 11.04 

103 -174 -176 101 QPS ZG 0.00 872.01 1.84 828.78 103 -174 -176 101 QPS ZG 1.84 828.78 2.01 824.88 

103 -174 -176 -- PP ZG 0.00 11.04 2.01 11.04 104 -186 -188 102 QPS ZG 0.00 0.00 0.08 62.81 

104 -186 -188 102 QPS ZG 1.15 728.57 1.98 707.10 104 -186 -188 102 QPS ZG 0.92 735.31 1.15 728.57 

104 -186 -188 102 QPS ZG 0.69 552.19 0.92 735.31 104 -186 -188 102 QPS ZG 0.46 369.07 0.69 552.19 

104 -186 -188 102 QPS ZG 0.23 185.95 0.46 369.07 104 -186 -188 102 QPS ZG 0.08 62.81 0.23 185.95 

104 -186 -188 -- PP ZG 0.00 11.04 1.98 11.04 105 102 -220 100 QPS ZG 0.00 958.79 1.54 878.27 

105 102 -220 100 QPS ZG 1.54 878.27 2.17 848.64 105 102 -220 -- PP ZG 0.00 11.04 2.17 11.04 

106 -201 -202 101 QPS ZG 0.00 775.68 0.90 797.31 106 -201 -202 -- PP ZG 0.00 6.62 0.90 6.62 

107 -204 -205 101 QPS ZG 0.00 831.91 0.47 843.20 107 -204 -205 101 QPS ZG 0.47 843.20 0.59 846.02 

107 -204 -205 -- PP ZG 0.00 6.62 0.59 6.62 107 -205 -206 101 QPS ZG 0.00 846.02 0.60 860.14 

107 -205 -206 -- PP ZG 0.00 6.62 0.60 6.62 108 -208 -209 101 QPS ZG 0.00 884.64 0.19 880.60 

108 -208 -209 101 QPS ZG 0.19 880.60 0.62 870.32 108 -208 -209 -- PP ZG 0.00 6.62 0.62 6.62 

108 -209 -210 101 QPS ZG 0.00 870.32 0.57 856.68 108 -209 -210 -- PP ZG 0.00 6.62 0.57 6.62 

109 -213 -214 101 QPS ZG 0.00 797.49 0.90 775.89 109 -213 -214 -- PP ZG 0.00 6.62 0.90 6.62 

110 -216 -219 102 QPS ZG 0.00 725.78 0.83 704.39 110 -216 -219 102 QPS ZG 0.83 704.39 0.90 702.71 

110 -216 -219 -- PP ZG 0.00 6.62 0.90 6.62 111 -221 -222 102 QPS ZG 0.00 686.76 0.51 674.19 

111 -221 -222 102 QPS ZG 0.51 674.19 1.50 649.60 111 -221 -222 -- PP ZG 0.00 6.62 1.50 6.62 

401 15 16 401 QPS ZG 0.00 1289.54 0.27 1300.41 401 15 16 -- PP ZG 0.00 625.00 0.27 625.00 

401 16 17 401 QPS ZG 0.00 1300.41 0.90 1336.67 401 16 17 -- PP ZG 0.00 625.00 0.90 625.00 

401 17 -17 401 QPS ZG 0.00 1336.67 0.04 1338.08 401 17 -17 401 QPS ZG 0.04 1338.08 0.69 1364.46 

401 17 -17 -- PP ZG 0.00 625.00 0.69 625.00 401 -17 18 401 QPS ZG 0.00 1364.46 0.75 1394.67 

401 -17 18 -- PP ZG 0.00 625.00 0.75 625.00 401 18 -18 401 QPS ZG 0.00 1394.67 0.47 1413.60 

401 18 -18 401 QPS ZG 0.47 1413.60 0.59 1418.33 401 18 -18 -- PP ZG 0.00 625.00 0.59 625.00 

401 -18 19 401 QPS ZG 0.00 1418.33 0.60 1441.99 401 -18 19 -- PP ZG 0.00 625.00 0.60 625.00 

401 19 -19 401 QPS ZG 0.00 1441.99 0.48 1460.97 401 19 -19 -- PP ZG 0.00 625.00 0.48 625.00 

401 -19 20 401 QPS ZG 0.00 1460.97 0.39 1476.30 401 -19 20 401 QPS ZG 0.70 1487.70 0.83 1483.07


401 -19 20 401 QPS ZG 0.39 1476.30 0.70 1487.70 401 -19 20 -- PP ZG 0.00 625.00 0.83 625.00 

401 20 -20 401 QPS ZG 0.00 1483.07 0.19 1476.30 401 20 -20 401 QPS ZG 0.19 1476.30 0.62 1459.06 

401 20 -20 -- PP ZG 0.00 625.00 0.62 625.00 401 -20 21 401 QPS ZG 0.00 1459.06 0.57 1436.20 

401 -20 21 -- PP ZG 0.00 625.00 0.57 625.00 401 21 -21 401 QPS ZG 0.00 1436.20 0.82 1403.12 

401 21 -21 -- PP ZG 0.00 625.00 0.82 625.00 401 -21 -22 401 QPS ZG 0.00 1403.12 0.17 1396.50 

401 -21 -22 401 QPS ZG 0.17 1396.50 0.82 1369.95 401 -21 -22 -- PP ZG 0.00 625.00 0.82 625.00 

401 -22 22 401 QPS ZG 0.00 1369.95 0.82 1336.97 401 -22 22 -- PP ZG 0.00 625.00 0.82 625.00 

401 22 23 401 QPS ZG 0.00 1336.97 0.90 1300.76 401 22 23 -- PP ZG 0.00 625.00 0.90 625.00 

401 23 24 401 QPS ZG 0.00 1300.76 0.32 1287.89 401 23 24 -- PP ZG 0.00 625.00 0.32 625.00 

402 32 -26 -- PP ZG 0.00 593.75 1.01 593.75 402 -26 -27 -- PP ZG 0.00 593.75 1.01 593.75 

402 -27 -28 -- PP ZG 0.00 593.75 1.01 593.75 402 -28 33 -- PP ZG 0.00 593.75 1.01 593.75 

402 33 -29 -- PP ZG 0.00 593.75 0.92 593.75 402 -29 -30 -- PP ZG 0.00 593.75 0.92 593.75 

402 -30 -31 -- PP ZG 0.00 593.75 0.92 593.75 402 -31 -32 -- PP ZG 0.00 593.75 0.92 593.75 

402 -32 -33 -- PP ZG 0.00 593.75 0.92 593.75 402 -33 34 -- PP ZG 0.00 593.75 0.92 593.75 

403 -19 -25 -- PP ZG 0.00 593.75 0.89 593.75 403 -25 33 -- PP ZG 0.00 593.75 0.89 593.75 

404 9 -5 401 QPS ZG 0.00 0.00 0.17 319.21 404 9 -5 401 QPS ZG 0.68 1276.85 0.95 1287.52 

404 9 -5 401 QPS ZG 0.51 957.64 0.68 1276.85 404 9 -5 401 QPS ZG 0.34 638.42 0.51 957.64 

404 9 -5 401 QPS ZG 0.17 319.21 0.34 638.42 404 9 -5 -- PP ZG 0.00 625.00 0.95 625.00 

404 -5 -3 401 QPS ZG 0.00 1287.52 0.00 1287.62 404 -5 -3 401 QPS ZG 0.91 1323.51 0.95 1324.91 

404 -5 -3 401 QPS ZG 0.00 1287.62 0.91 1323.51 404 -5 -3 -- PP ZG 0.00 625.00 0.95 625.00 

404 -3 -1 401 QPS ZG 0.00 1324.91 0.66 1351.03 404 -3 -1 401 QPS ZG 0.66 1351.03 0.95 1362.30 

404 -3 -1 -- PP ZG 0.00 625.00 0.95 625.00 404 -1 6 401 QPS ZG 0.00 1362.30 0.95 1399.69 

404 -1 6 -- PP ZG 0.00 625.00 0.95 625.00 404 6 4 401 QPS ZG 0.00 1400.26 0.12 1404.95 

404 6 4 401 QPS ZG 0.73 1428.38 1.61 1462.37 404 6 4 401 QPS ZG 0.12 1404.95 0.73 1428.38 

404 6 4 -- PP ZG 0.00 625.00 1.61 625.00 404 4 3 401 QPS ZG 0.00 1464.16 0.31 1475.47 

404 4 3 -- PP ZG 0.00 625.00 0.31 625.00 405 3 5 401 QPS ZG 0.00 1476.21 0.32 1464.90 

405 3 5 -- PP ZG 0.00 625.00 0.32 625.00 405 5 7 401 QPS ZG 0.00 1461.90 1.84 1389.43 

405 5 7 401 QPS ZG 1.84 1389.43 2.01 1382.88 405 5 7 -- PP ZG 0.00 625.00 2.01 625.00 

405 7 -2 401 QPS ZG 0.00 1382.79 0.67 1356.51 405 7 -2 401 QPS ZG 0.67 1356.51 1.12 1338.58 

405 7 -2 -- PP ZG 0.00 625.00 1.12 625.00 405 -2 -4 401 QPS ZG 0.00 1338.58 1.12 1294.37 

405 -2 -4 -- PP ZG 0.00 625.00 1.12 625.00 405 -4 10 401 QPS ZG 0.00 1294.37 0.48 1275.25 

405 -4 10 401 QPS ZG 1.07 109.23 1.12 0.00 405 -4 10 401 QPS ZG 0.96 322.44 1.07 109.23 

405 -4 10 401 QPS ZG 0.80 640.04 0.96 322.44 405 -4 10 401 QPS ZG 0.64 957.65 0.80 640.04 

405 -4 10 401 QPS ZG 0.48 1275.25 0.64 957.65 405 -4 10 -- PP ZG 0.00 625.00 1.12 625.00 

406 1 8 400 QPS ZG 0.00 0.00 2.20 1556.45 406 1 8 400 QPS ZG 2.20 1556.45 2.81 1503.89 

406 1 8 -- PP ZG 0.00 625.00 2.81 625.00 406 8 -6 400 QPS ZG 0.00 1506.76 0.93 1433.40 

406 8 -6 -- PP ZG 0.00 625.00 0.93 625.00 406 -6 -7 400 QPS ZG 0.00 1433.40 0.58 1387.22 

406 -6 -7 400 QPS ZG 0.58 1387.22 0.93 1362.95 406 -6 -7 -- PP ZG 0.00 625.00 0.93 625.00 

406 -7 9 400 QPS ZG 0.00 1362.95 0.56 1323.24 406 -7 9 400 QPS ZG 0.56 1323.24 0.93 1297.56 

406 -7 9 -- PP ZG 0.00 625.00 0.93 625.00 407 10 12 402 QPS ZG 0.00 1203.10 0.50 1182.55 

407 10 12 402 QPS ZG 1.13 1154.89 1.98 1120.52 407 10 12 402 QPS ZG 0.50 1182.55 1.13 1154.89 

407 10 12 -- PP ZG 0.00 625.00 1.98 625.00 407 12 -9 402 QPS ZG 0.00 1122.05 0.73 1093.16 

407 12 -9 402 QPS ZG 1.01 1080.28 1.16 1089.60 407 12 -9 402 QPS ZG 0.73 1093.16 1.01 1080.28 

407 12 -9 -- PP ZG 0.00 625.00 1.16 625.00 407 -9 -10 402 QPS ZG 0.00 1089.59 0.01 1090.02 

407 -9 -10 402 QPS ZG 0.59 817.52 1.16 546.71 407 -9 -10 402 QPS ZG 0.01 1090.03 0.59 817.52 

407 -9 -10 -- PP ZG 0.00 625.00 1.16 625.00 407 -10 14 402 QPS ZG 0.00 546.72 0.00 545.02 

407 -10 14 402 QPS ZG 0.00 545.01 1.16 0.00 407 -10 14 -- PP ZG 0.00 625.00 1.16 625.00 

408 10 11 401 QPS ZG 0.00 0.00 0.38 14.39 408 10 11 402 QPS ZG 0.00 170.42 0.38 155.82 

408 10 11 -- PP ZG 0.00 625.00 0.38 625.00 408 11 13 401 QPS ZG 0.00 16.22 0.75 47.88 

408 11 13 402 QPS ZG 0.00 175.62 0.75 143.45 408 11 13 -- PP ZG 0.00 625.00 0.75 625.00 

408 13 -12 401 QPS ZG 0.00 45.78 1.11 90.87 408 13 -12 402 QPS ZG 0.00 137.16 1.11 91.36 

408 13 -12 -- PP ZG 0.00 625.00 1.11 625.00 408 -12 -15 401 QPS ZG 0.00 90.87 1.11 135.96 

408 -12 -15 402 QPS ZG 0.66 64.08 1.11 45.63 408 -12 -15 402 QPS ZG 0.00 91.36 0.66 64.08 

408 -12 -15 -- PP ZG 0.00 625.00 1.11 625.00 408 -15 24 401 QPS ZG 0.00 135.97 1.11 181.06 

408 -15 24 402 QPS ZG 0.00 45.63 1.11 0.00 408 -15 24 -- PP ZG 0.00 625.00 1.11 625.00 

409 1 2 400 QPS ZG 0.00 0.00 6.07 564.89 409 1 2 -- PP ZG 0.00 625.00 6.07 625.00 

410 9 -8 401 QPS ZG 0.00 0.00 1.12 48.21 410 9 -8 400 QPS ZG 0.00 194.32 1.12 145.74 

410 9 -8 -- PP ZG 0.00 625.00 1.12 625.00 410 -8 -11 401 QPS ZG 0.00 48.21 1.12 96.42 

410 -8 -11 400 QPS ZG 0.00 145.74 1.12 97.16 410 -8 -11 -- PP ZG 0.00 625.00 1.12 625.00 

410 -11 -14 401 QPS ZG 0.00 96.42 1.12 144.63 410 -11 -14 400 QPS ZG 0.00 97.16 1.12 48.58 

410 -11 -14 -- PP ZG 0.00 625.00 1.12 625.00 410 -14 15 401 QPS ZG 0.00 144.63 1.12 192.84 

410 -14 15 400 QPS ZG 0.00 48.58 1.12 0.00 410 -14 15 -- PP ZG 0.00 625.00 1.12 625.00 

410 15 32 -- PP ZG 0.00 593.75 1.80 593.75 411 14 -13 402 QPS ZG 0.00 0.00 0.97 162.50 

411 14 -13 -- PP ZG 0.00 625.00 0.97 625.00 411 -13 -16 402 QPS ZG 0.00 162.50 0.97 325.01 

411 -13 -16 -- PP ZG 0.00 625.00 0.97 625.00 411 -16 -23 402 QPS ZG 0.00 325.00 0.01 326.01 

411 -16 -23 402 QPS ZG 0.01 326.02 0.97 487.51 411 -16 -23 -- PP ZG 0.00 625.00 0.97 625.00 

411 -23 31 402 QPS ZG 0.00 487.51 0.97 650.01 411 -23 31 -- PP ZG 0.00 625.00 0.97 625.00 

411 35 31 -- PP ZG 0.00 593.75 1.80 593.75 412 24 25 402 QPS ZG 0.00 0.00 0.16 316.53 

412 24 25 402 QPS ZG 0.16 316.53 0.23 444.48 412 24 25 -- PP ZG 0.00 625.00 0.23 625.00 

412 25 26 402 QPS ZG 0.00 441.91 0.10 630.04 412 25 26 402 QPS ZG 0.42 1266.48 0.90 1244.85 

412 25 26 402 QPS ZG 0.37 1157.99 0.42 1266.48 412 25 26 402 QPS ZG 0.26 945.85 0.37 1157.99 

412 25 26 402 QPS ZG 0.10 630.04 0.26 945.85 412 25 26 -- PP ZG 0.00 625.00 0.90 625.00 

412 26 28 402 QPS ZG 0.00 1248.19 0.60 1218.99 412 26 28 -- PP ZG 0.00 625.00 0.60 625.00 

412 28 29 402 QPS ZG 0.00 1215.07 0.80 1178.90 412 28 29 402 QPS ZG 0.80 1178.90 1.50 1148.54 

412 28 29 -- PP ZG 0.00 625.00 1.50 625.00 412 29 30 402 QPS ZG 0.00 1154.99 0.27 1141.38 

412 29 30 -- PP ZG 0.00 625.00 0.27 625.00 412 30 31 402 QPS ZG 0.00 974.64 0.17 983.05 

412 30 31 402 QPS ZG 0.17 983.05 0.18 983.45 412 30 31 -- PP ZG 0.00 625.00 0.18 625.00 

413 2 27 400 QPS ZG 0.00 1523.85 0.62 1472.39 413 2 27 400 QPS ZG 0.62 1472.39 2.17 1355.58 

413 2 27 -- PP ZG 0.00 625.00 2.17 625.00 413 27 -24 400 QPS ZG 0.00 1363.69 0.35 1339.83 

413 27 -24 400 QPS ZG 0.35 1339.83 0.92 1300.79 413 27 -24 -- PP ZG 0.00 625.00 0.92 625.00 

413 -24 15 400 QPS ZG 0.00 1301.09 0.37 1275.85 413 -24 15 400 QPS ZG 0.88 318.96 1.05 0.00 

413 -24 15 400 QPS ZG 0.71 637.92 0.88 318.96 413 -24 15 400 QPS ZG 0.54 956.88 0.71 637.92 

413 -24 15 400 QPS ZG 0.37 1275.85 0.54 956.88 413 -24 15 -- PP ZG 0.00 625.00 1.05 625.00 

415 34 -34 -- PP ZG 0.00 593.75 0.95 593.75 415 -34 -35 -- PP ZG 0.00 593.75 0.95 593.75 

415 -35 35 -- PP ZG 0.00 593.75 0.95 593.75 430 3 20 -- PP ZG 0.00 625.00 5.22 625.00 


CONDIZIONE DI CARICO 2: acc copertura 

CARICHI DISTRIBUITI



 

-------------------------------------------------- -------------------------------------------------- 

0 -181 -183 100 QA ZG 0.00 214.09 0.64 206.87 0 -181 -183 100 QA ZG 0.64 206.87 0.93 204.00 

0 -183 -184 100 QA ZG 0.00 204.00 0.66 197.32 0 -183 -184 100 QA ZG 0.66 197.32 0.93 194.65 

0 -184 -185 100 QA ZG 0.00 194.65 0.82 186.47 0 -184 -185 100 QA ZG 0.90 46.62 0.93 0.00 

0 -184 -185 100 QA ZG 0.87 93.23 0.90 46.62 0 -184 -185 100 QA ZG 0.84 139.85 0.87 93.23 

0 -184 -185 100 QA ZG 0.82 186.47 0.84 139.85 0 -185 -182 101 QA ZG 0.00 0.00 0.51 142.81 

0 -185 -182 101 QA ZG 0.68 190.41 0.95 192.00 0 -185 -182 101 QA ZG 0.51 142.81 0.68 190.41 

0 -185 -189 100 QA ZG 0.00 0.00 1.12 1.17 0 -185 -189 101 QA ZG 0.00 0.00 1.12 7.19 

0 -182 -179 101 QA ZG 0.00 192.00 0.00 192.01 0 -182 -179 101 QA ZG 0.91 197.37 0.95 197.57 

0 -182 -179 101 QA ZG 0.00 192.01 0.91 197.37 0 -189 -194 100 QA ZG 0.00 1.17 1.12 2.34 

0 -189 -194 101 QA ZG 0.00 7.19 1.12 14.38 0 -179 -177 101 QA ZG 0.00 197.57 0.66 201.47 

0 -179 -177 101 QA ZG 0.66 201.47 0.95 203.15 0 -177 -175 101 QA ZG 0.00 203.15 0.95 208.73 

0 -194 -197 100 QA ZG 0.00 2.34 1.12 3.51 0 -194 -197 101 QA ZG 0.00 14.38 1.12 21.57 

0 -220 -218 100 QA ZG 0.00 212.35 0.28 209.40 0 -220 -218 100 QA ZG 0.28 209.40 0.92 202.56 

0 -173 -172 101 QA ZG 0.00 218.34 0.31 220.03 0 -172 -174 101 QA ZG 0.00 220.14 0.32 218.45 

0 -132 -133 405 QA ZG 0.00 0.00 0.25 75.66 0 -132 -133 405 QA ZG 0.25 75.66 0.27 75.66 

0 -133 -134 405 QA ZG 0.00 75.66 0.90 75.66 0 -197 -200 100 QA ZG 0.00 3.51 1.12 4.68 

0 -197 -200 101 QA ZG 0.00 21.57 1.12 28.76 0 -132 -158 405 QA ZG 0.00 0.00 1.80 10.61 

0 -218 -200 100 QA ZG 0.00 202.56 0.26 199.82 0 -218 -200 100 QA ZG 0.26 199.82 1.05 191.41 

0 -200 -201 101 QA ZG 0.00 192.30 0.27 193.92 0 -134 -135 405 QA ZG 0.00 75.66 0.69 75.66 

0 -135 -136 405 QA ZG 0.00 75.66 0.75 75.66 0 -202 -203 101 QA ZG 0.00 199.33 0.69 203.47 

0 -203 -204 101 QA ZG 0.00 203.47 0.75 207.98 0 -158 -159 405 QA ZG 0.00 75.66 1.01 75.66 

0 -136 -137 405 QA ZG 0.00 75.66 0.59 75.66 0 -176 -178 101 QA ZG 0.00 206.21 0.67 202.29 

0 -176 -178 101 QA ZG 0.67 202.29 1.12 199.61 0 -137 -138 405 QA ZG 0.00 75.66 0.60 75.66 

0 -159 -160 405 QA ZG 0.00 75.66 1.01 75.66 0 -138 -139 405 QA ZG 0.00 75.66 0.48 75.66 

0 -206 -207 101 QA ZG 0.00 215.03 0.48 217.86 0 -178 -180 101 QA ZG 0.00 199.61 1.12 193.02 

0 -160 -161 405 QA ZG 0.00 75.66 1.01 75.66 0 -139 -140 406 QA ZG 0.00 75.66 0.83 75.66 

0 -140 -141 406 QA ZG 0.00 75.66 0.62 75.66 0 -207 -208 101 QA ZG 0.00 217.86 0.39 220.15 

0 -207 -208 101 QA ZG 0.70 221.85 0.83 221.16 0 -207 -208 101 QA ZG 0.39 220.15 0.70 221.85 

0 -180 -186 101 QA ZG 0.00 193.02 0.48 190.17 0 -180 -186 101 QA ZG 1.07 16.29 1.12 0.00 

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0 -180 -186 101 QA ZG 0.64 142.81 0.80 95.45 0 -180 -186 101 QA ZG 0.48 190.17 0.64 142.81 

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0 -186 -187 101 QA ZG 0.00 0.00 0.38 2.15 0 -186 -187 102 QA ZG 0.00 0.00 0.38 3.40 

0 -162 -163 406 QA ZG 0.00 75.66 0.92 75.66 0 -142 -143 406 QA ZG 0.00 75.66 0.82 75.66 

0 -210 -211 101 QA ZG 0.00 214.17 0.82 209.24 0 -187 -190 101 QA ZG 0.00 2.42 0.75 7.14 

0 -187 -190 102 QA ZG 0.00 3.15 0.75 9.32 0 -163 -164 406 QA ZG 0.00 75.66 0.92 75.66 

0 -143 -144 406 QA ZG 0.00 75.66 0.82 75.66 0 -211 -212 101 QA ZG 0.00 209.24 0.17 208.25 

0 -211 -212 101 QA ZG 0.17 208.25 0.82 204.29 0 -190 -195 101 QA ZG 0.00 6.83 1.11 13.55 

0 -190 -195 102 QA ZG 0.00 9.61 1.11 19.08 0 -164 -165 406 QA ZG 0.00 75.66 0.92 75.66 

0 -144 -145 406 QA ZG 0.00 75.66 0.82 75.66 0 -145 -146 406 QA ZG 0.00 75.66 0.90 75.66 

0 -212 -213 101 QA ZG 0.00 204.29 0.82 199.37 0 -195 -198 101 QA ZG 0.00 13.55 1.11 20.28 

0 -195 -198 102 QA ZG 0.00 19.08 1.11 28.55 0 -165 -166 406 QA ZG 0.00 75.66 0.92 75.66 

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0 -188 -191 102 QA ZG 0.07 176.38 0.66 172.34 0 -146 -147 406 QA ZG 0.00 75.66 0.13 75.66 

0 -146 -147 406 QA ZG 0.13 75.66 0.32 77.72 0 -147 -148 406 QA ZG 0.00 75.79 0.23 75.99 

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0 -198 -215 102 QA ZG 0.00 28.55 1.11 38.01 0 -214 -215 101 QA ZG 0.00 193.97 0.32 192.05 

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0 -196 -199 102 QA ZG 0.00 9.40 0.97 18.81 0 -154 -155 406 QA ZG 0.00 33.99 0.27 14.15 

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0 -222 -223 102 QA ZG 0.00 161.98 0.18 160.71 0 -222 -223 102 QA ZG 0.18 160.71 0.27 160.07 

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102 -175 -173 101 QA ZG 0.12 209.51 0.73 213.01 103 -174 -176 101 QA ZG 0.00 218.00 1.84 207.20 

103 -174 -176 101 QA ZG 1.84 207.20 2.01 206.22 104 -186 -188 102 QA ZG 0.00 0.00 0.08 15.70 

104 -186 -188 102 QA ZG 1.15 182.14 1.98 176.78 104 -186 -188 102 QA ZG 0.92 183.83 1.15 182.14 

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107 -204 -205 101 QA ZG 0.47 210.80 0.59 211.51 107 -205 -206 101 QA ZG 0.00 211.51 0.60 215.03 

108 -208 -209 101 QA ZG 0.00 221.16 0.19 220.15 108 -208 -209 101 QA ZG 0.19 220.15 0.62 217.58 

108 -209 -210 101 QA ZG 0.00 217.58 0.57 214.17 109 -213 -214 101 QA ZG 0.00 199.37 0.90 193.97 

110 -216 -219 102 QA ZG 0.00 181.44 0.83 176.10 110 -216 -219 102 QA ZG 0.83 176.10 0.90 175.68 

111 -221 -222 102 QA ZG 0.00 171.69 0.51 168.55 111 -221 -222 102 QA ZG 0.51 168.55 1.50 162.40 


CONDIZIONE DI CARICO 3: acc solaio pav 




------------------------------------------------ ------------------------------------------------ 

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401 15 16 401 QA ZG 0.00 678.70 0.27 684.38 401 15 16 403 QA ZG 0.25 267.03 0.27 267.03 

401 16 17 403 QA ZG 0.00 267.03 0.90 267.03 401 16 17 401 QA ZG 0.00 684.43 0.90 703.51 

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401 17 -17 401 QA ZG 0.00 703.51 0.04 704.25 401 -17 18 403 QA ZG 0.00 267.03 0.75 267.03 

401 -17 18 401 QA ZG 0.00 718.14 0.75 734.04 401 18 -18 403 QA ZG 0.00 267.03 0.59 267.03 

401 18 -18 401 QA ZG 0.47 744.00 0.59 746.49 401 18 -18 401 QA ZG 0.00 734.04 0.47 744.00 

401 -18 19 403 QA ZG 0.00 267.03 0.60 267.03 401 -18 19 401 QA ZG 0.00 746.49 0.60 758.94 

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401 20 -20 401 QA ZG 0.19 777.00 0.62 767.92 401 -20 21 401 QA ZG 0.00 767.92 0.57 755.89 

401 -20 21 404 QA ZG 0.00 534.06 0.57 534.06 401 21 -21 401 QA ZG 0.00 755.89 0.82 738.48 

401 21 -21 404 QA ZG 0.00 534.06 0.82 534.06 401 -21 -22 401 QA ZG 0.00 738.48 0.17 735.00 

401 -21 -22 404 QA ZG 0.00 534.06 0.82 534.06 401 -21 -22 401 QA ZG 0.17 735.00 0.82 721.03 

401 -22 22 401 QA ZG 0.00 721.03 0.82 703.67 401 -22 22 404 QA ZG 0.00 534.06 0.82 534.06 

401 22 23 401 QA ZG 0.00 703.67 0.90 684.61 401 22 23 404 QA ZG 0.00 534.06 0.90 534.06 

401 23 24 401 QA ZG 0.00 684.61 0.32 677.84 401 23 24 404 QA ZG 0.13 534.06 0.32 548.60 

401 23 24 404 QA ZG 0.00 534.06 0.13 534.06 402 32 -26 403 QA ZG 0.00 267.03 1.01 267.03 

402 -26 -27 403 QA ZG 0.00 267.03 1.01 267.03 402 -27 -28 403 QA ZG 0.00 267.03 1.01 267.03 

402 -28 33 403 QA ZG 0.00 267.03 1.01 267.03 402 33 -29 404 QA ZG 0.00 534.06 0.92 534.06 

402 -29 -30 404 QA ZG 0.00 534.06 0.92 534.06 402 -30 -31 404 QA ZG 0.00 534.06 0.92 534.06 

402 -31 -32 404 QA ZG 0.00 534.06 0.92 534.06 402 -32 -33 404 QA ZG 0.00 534.06 0.92 534.06 

402 -33 34 404 QA ZG 0.00 534.06 0.92 534.06 404 9 -5 401 QA ZG 0.00 0.00 0.51 504.02 

404 9 -5 401 QA ZG 0.68 672.02 0.95 677.64 404 9 -5 401 QA ZG 0.51 504.02 0.68 672.02 

404 -5 -3 401 QA ZG 0.00 677.64 0.00 677.69 404 -5 -3 401 QA ZG 0.91 696.59 0.95 697.32 

404 -5 -3 401 QA ZG 0.00 677.69 0.91 696.59 404 -3 -1 401 QA ZG 0.00 697.32 0.66 711.07 

404 -3 -1 401 QA ZG 0.66 711.07 0.95 717.00 404 -1 6 401 QA ZG 0.00 717.00 0.95 736.68 

404 6 4 401 QA ZG 0.00 736.98 0.12 739.45 404 6 4 401 QA ZG 0.73 751.78 1.61 769.67 

404 6 4 401 QA ZG 0.12 739.45 0.73 751.78 404 4 3 401 QA ZG 0.00 770.61 0.31 776.56 

405 3 5 401 QA ZG 0.00 776.95 0.32 771.00 405 5 7 401 QA ZG 0.00 769.42 1.84 731.28 

405 5 7 401 QA ZG 1.84 731.28 2.01 727.83 405 7 -2 401 QA ZG 0.00 727.79 0.67 713.95 

405 7 -2 401 QA ZG 0.67 713.95 1.12 704.52 405 -2 -4 401 QA ZG 0.00 704.52 0.37 696.76 

405 -2 -4 401 QA ZG 0.37 696.76 1.12 681.25 405 -4 10 401 QA ZG 0.00 681.25 0.48 671.19 

405 -4 10 401 QA ZG 1.07 57.49 1.12 0.00 405 -4 10 401 QA ZG 0.96 169.71 1.07 57.49 

405 -4 10 401 QA ZG 0.80 336.87 0.96 169.71 405 -4 10 401 QA ZG 0.64 504.03 0.80 336.87 

405 -4 10 401 QA ZG 0.48 671.19 0.64 504.02 406 1 8 400 QA ZG 0.00 0.00 2.20 819.18 

406 1 8 400 QA ZG 2.20 819.18 2.81 791.52 406 8 -6 400 QA ZG 0.00 793.03 0.93 754.42 

406 -6 -7 400 QA ZG 0.00 754.42 0.58 730.12 406 -6 -7 400 QA ZG 0.58 730.12 0.93 717.34 

406 -7 9 400 QA ZG 0.00 717.34 0.56 696.44 406 -7 9 400 QA ZG 0.56 696.44 0.93 682.93 

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407 10 12 402 QA ZG 0.50 622.40 1.13 607.84 407 12 -9 402 QA ZG 0.00 590.55 0.73 575.35 

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407 -9 -10 402 QA ZG 0.01 573.70 0.59 430.27 407 -10 14 402 QA ZG 0.00 287.75 0.00 286.85 

407 -10 14 402 QA ZG 0.00 286.85 1.16 0.00 408 10 11 401 QA ZG 0.00 0.00 0.38 7.57 

408 10 11 402 QA ZG 0.00 89.70 0.38 82.01 408 11 13 401 QA ZG 0.00 8.54 0.75 25.20 

408 11 13 402 QA ZG 0.00 92.43 0.75 75.50 408 13 -12 401 QA ZG 0.00 24.09 1.11 47.83 

408 13 -12 402 QA ZG 0.00 72.19 1.11 48.09 408 -12 -15 401 QA ZG 0.00 47.83 1.11 71.56 

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408 -15 24 401 QA ZG 0.00 71.56 1.11 95.29 408 -15 24 402 QA ZG 0.00 24.02 1.11 0.00 

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410 9 -8 400 QA ZG 0.00 102.27 1.12 76.71 410 -8 -11 401 QA ZG 0.00 25.37 1.12 50.75 

410 -8 -11 400 QA ZG 0.00 76.71 1.12 51.14 410 -11 -14 401 QA ZG 0.00 50.75 1.12 76.12 

410 -11 -14 400 QA ZG 0.00 51.14 1.12 25.57 410 -14 15 401 QA ZG 0.00 76.12 1.12 101.49 

410 -14 15 400 QA ZG 0.00 25.57 1.12 0.00 410 15 32 403 QA ZG 0.00 0.00 1.80 37.44 

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411 -16 -23 402 QA ZG 0.00 171.05 0.01 171.59 411 -16 -23 402 QA ZG 0.01 171.59 0.97 256.58 

411 -23 31 402 QA ZG 0.00 256.58 0.97 342.11 411 35 31 404 QA ZG 0.00 289.39 1.03 129.82 

411 35 31 404 QA ZG 1.52 54.05 1.80 0.00 411 35 31 404 QA ZG 1.03 129.82 1.52 54.05 

412 24 25 404 QA ZG 0.00 534.95 0.23 536.38 412 24 25 402 QA ZG 0.16 166.59 0.23 233.94 

412 24 25 402 QA ZG 0.00 0.00 0.16 166.59 412 25 26 404 QA ZG 0.00 533.27 0.90 532.38 

412 25 26 402 QA ZG 0.42 666.57 0.90 655.18 412 25 26 402 QA ZG 0.37 609.47 0.42 666.57 

412 25 26 402 QA ZG 0.26 497.81 0.37 609.47 412 25 26 402 QA ZG 0.10 331.60 0.26 497.81 

412 25 26 402 QA ZG 0.00 232.58 0.10 331.60 412 26 28 404 QA ZG 0.00 533.80 0.58 535.12 

412 26 28 402 QA ZG 0.00 656.94 0.60 641.57 412 26 28 404 QA ZG 0.58 535.12 0.60 535.15 

412 28 29 404 QA ZG 0.00 533.43 0.94 531.89 412 28 29 402 QA ZG 0.80 620.47 1.50 604.50 

412 28 29 402 QA ZG 0.00 639.51 0.80 620.47 412 28 29 404 QA ZG 0.94 531.89 1.50 238.61 

412 29 30 404 QA ZG 0.00 239.95 0.27 99.91 412 29 30 402 QA ZG 0.00 607.89 0.27 600.73 

412 30 31 404 QA ZG 0.00 85.31 0.18 0.00 412 30 31 402 QA ZG 0.17 517.40 0.18 517.60 

412 30 31 402 QA ZG 0.00 512.97 0.17 517.40 413 2 27 400 QA ZG 0.00 802.03 0.62 774.95 

413 2 27 400 QA ZG 1.57 737.22 2.17 713.46 413 2 27 400 QA ZG 0.62 774.95 1.57 737.22 

413 27 -24 400 QA ZG 0.00 717.73 0.35 705.17 413 27 -24 400 QA ZG 0.35 705.17 0.92 684.63 

413 -24 15 400 QA ZG 0.00 684.79 0.37 671.50 413 -24 15 400 QA ZG 0.88 167.88 1.05 0.00 

413 -24 15 400 QA ZG 0.71 335.75 0.88 167.88 413 -24 15 400 QA ZG 0.54 503.62 0.71 335.75 

413 -24 15 400 QA ZG 0.37 671.50 0.54 503.62 415 34 -34 404 QA ZG 0.00 518.19 0.20 532.29 

415 34 -34 404 QA ZG 0.43 533.71 0.95 533.19 415 34 -34 404 QA ZG 0.20 532.30 0.43 533.71 

415 -34 -35 404 QA ZG 0.00 533.19 0.37 532.82 415 -34 -35 404 QA ZG 0.37 532.82 0.95 534.13 

415 -35 35 404 QA ZG 0.00 534.13 0.02 534.17 415 -35 35 404 QA ZG 0.02 534.17 0.95 532.63 


CONDIZIONE DI CARICO 4: AGG PERM 



 

---------------------------------------------- ----------------------------------------------


0 -181 -183 -- M ZG 0.00 50.00 0.93 50.00 0 -183 -184 -- M ZG 0.00 50.00 0.93 50.00 

0 -184 -185 -- M ZG 0.00 50.00 0.93 50.00 0 -185 -182 -- M ZG 0.00 50.00 0.95 50.00 

0 -182 -179 -- M ZG 0.00 50.00 0.95 50.00 0 -179 -177 -- M ZG 0.00 50.00 0.95 50.00 

0 -177 -175 -- M ZG 0.00 50.00 0.95 50.00 0 -220 -218 -- M ZG 0.00 80.00 0.92 80.00 

0 -173 -172 -- M ZG 0.00 50.00 0.31 50.00 0 -172 -174 -- M ZG 0.00 50.00 0.32 50.00 

0 -218 -200 -- M ZG 0.00 80.00 1.05 80.00 0 -200 -201 -- M ZG 0.00 80.00 0.27 80.00 

0 -202 -203 -- M ZG 0.00 80.00 0.69 80.00 0 -203 -204 -- M ZG 0.00 80.00 0.75 80.00 

0 -176 -178 -- M ZG 0.00 50.00 1.12 50.00 0 -206 -207 -- M ZG 0.00 80.00 0.48 80.00 

0 -178 -180 -- M ZG 0.00 50.00 1.12 50.00 0 -207 -208 -- M ZG 0.00 80.00 0.83 80.00 

0 -180 -186 -- M ZG 0.00 50.00 1.12 50.00 0 -210 -211 -- M ZG 0.00 80.00 0.82 80.00 

0 -211 -212 -- M ZG 0.00 80.00 0.82 80.00 0 -212 -213 -- M ZG 0.00 80.00 0.82 80.00 

0 -188 -191 -- M ZG 0.00 50.00 1.16 50.00 0 -214 -215 -- M ZG 0.00 80.00 0.32 80.00 

0 -215 -216 -- M ZG 0.00 80.00 0.23 80.00 0 -191 -192 -- M ZG 0.00 50.00 1.16 50.00 

0 -219 -221 -- M ZG 0.00 80.00 0.60 80.00 0 -192 -193 -- M ZG 0.00 50.00 1.16 50.00 

0 -193 -196 -- M ZG 0.00 80.00 0.97 80.00 0 -196 -199 -- M ZG 0.00 80.00 0.97 80.00 

0 -199 -217 -- M ZG 0.00 80.00 0.97 80.00 0 -222 -223 -- M ZG 0.00 80.00 0.27 80.00 

0 -217 -224 -- M ZG 0.00 80.00 0.97 80.00 0 -223 -224 -- M ZG 0.00 120.00 0.18 120.00 

100 101 102 -- M ZG 0.00 80.00 6.07 80.00 101 101 -181 -- M ZG 0.00 50.00 2.81 50.00 

102 -175 -173 -- M ZG 0.00 50.00 1.61 50.00 103 -174 -176 -- M ZG 0.00 50.00 2.01 50.00 

104 -186 -188 -- M ZG 0.00 50.00 1.98 50.00 105 102 -220 -- M ZG 0.00 80.00 2.17 80.00 

106 -201 -202 -- M ZG 0.00 80.00 0.90 80.00 107 -204 -205 -- M ZG 0.00 80.00 0.59 80.00 

107 -205 -206 -- M ZG 0.00 80.00 0.60 80.00 108 -208 -209 -- M ZG 0.00 80.00 0.62 80.00 

108 -209 -210 -- M ZG 0.00 80.00 0.57 80.00 109 -213 -214 -- M ZG 0.00 80.00 0.90 80.00 

110 -216 -219 -- M ZG 0.00 80.00 0.90 80.00 111 -221 -222 -- M ZG 0.00 80.00 1.50 80.00 


CONDIZIONE DI CARICO 5: Vento -Y 



 

---------------------------------------------- ---------------------------------------------- 

0 -181 -183 -- M YG 0.00 50.00 0.93 50.00 0 -183 -184 -- M YG 0.00 50.00 0.93 50.00 

0 -184 -185 -- M YG 0.00 50.00 0.93 50.00 0 -185 -182 -- M YG 0.00 50.00 0.95 50.00 

0 -182 -179 -- M YG 0.00 50.00 0.95 50.00 0 -179 -177 -- M YG 0.00 50.00 0.95 50.00 

0 -177 -175 -- M YG 0.00 50.00 0.95 50.00 0 -220 -218 -- M YG 0.00 200.00 0.92 200.00 

0 -173 -172 -- M YG 0.00 50.00 0.31 50.00 0 -172 -174 -- M YG 0.00 50.00 0.32 50.00 

0 -218 -200 -- M YG 0.00 200.00 1.05 200.00 0 -200 -201 -- M YG 0.00 160.00 0.27 160.00 

0 -202 -203 -- M YG 0.00 160.00 0.69 160.00 0 -203 -204 -- M YG 0.00 160.00 0.75 160.00 

0 -158 -159 -- M YG 0.00 185.00 1.01 185.00 0 -176 -178 -- M YG 0.00 50.00 1.12 50.00 

0 -159 -160 -- M YG 0.00 185.00 1.01 185.00 0 -206 -207 -- M YG 0.00 160.00 0.48 160.00 

0 -178 -180 -- M YG 0.00 50.00 1.12 50.00 0 -160 -161 -- M YG 0.00 185.00 1.01 185.00 

0 -207 -208 -- M YG 0.00 160.00 0.83 160.00 0 -180 -186 -- M YG 0.00 50.00 1.12 50.00 

0 -161 -162 -- M YG 0.00 185.00 1.01 185.00 0 -162 -163 -- M YG 0.00 185.00 0.92 185.00 

0 -210 -211 -- M YG 0.00 160.00 0.82 160.00 0 -163 -164 -- M YG 0.00 185.00 0.92 185.00 

0 -211 -212 -- M YG 0.00 160.00 0.82 160.00 0 -164 -165 -- M YG 0.00 185.00 0.92 185.00 

0 -212 -213 -- M YG 0.00 160.00 0.82 160.00 0 -165 -166 -- M YG 0.00 185.00 0.92 185.00 

0 -188 -191 -- M YG 0.00 50.00 1.16 50.00 0 -214 -215 -- M YG 0.00 160.00 0.32 160.00 

0 -215 -216 -- M YG 0.00 160.00 0.23 160.00 0 -166 -167 -- M YG 0.00 185.00 0.92 185.00 

0 -191 -192 -- M YG 0.00 50.00 1.16 50.00 0 -167 -168 -- M YG 0.00 185.00 0.92 185.00 

0 -219 -221 -- M YG 0.00 160.00 0.60 160.00 0 -168 -169 -- M YG 0.00 185.00 0.95 185.00 

0 -192 -193 -- M YG 0.00 50.00 1.16 50.00 0 -169 -170 -- M YG 0.00 185.00 0.95 185.00 

0 -222 -223 -- M YG 0.00 160.00 0.27 160.00 0 -223 -224 -- M YG 0.00 160.00 0.18 160.00 

0 -170 -171 -- M YG 0.00 185.00 0.95 185.00 101 101 -181 -- M YG 0.00 50.00 2.81 50.00 

102 -175 -173 -- M YG 0.00 50.00 1.61 50.00 103 -174 -176 -- M YG 0.00 50.00 2.01 50.00 

104 -186 -188 -- M YG 0.00 50.00 1.98 50.00 105 102 -220 -- M YG 0.00 100.00 2.17 100.00 

106 -201 -202 -- M YG 0.00 160.00 0.90 160.00 107 -204 -205 -- M YG 0.00 160.00 0.59 160.00 

107 -205 -206 -- M YG 0.00 160.00 0.60 160.00 108 -208 -209 -- M YG 0.00 160.00 0.62 160.00 

108 -209 -210 -- M YG 0.00 160.00 0.57 160.00 109 -213 -214 -- M YG 0.00 160.00 0.90 160.00 

110 -216 -219 -- M YG 0.00 160.00 0.90 160.00 111 -221 -222 -- M YG 0.00 160.00 1.50 160.00 


CONDIZIONE DI CARICO 6: Vento +Y 



 

------------------------------------------------ ------------------------------------------------ 

0 -181 -183 -- M YG 0.00 -200.00 0.93 -200.00 0 -183 -184 -- M YG 0.00 -200.00 0.93 -200.00 

0 -184 -185 -- M YG 0.00 -200.00 0.93 -200.00 0 -185 -182 -- M YG 0.00 -200.00 0.95 -200.00 

0 -182 -179 -- M YG 0.00 -200.00 0.95 -200.00 0 -179 -177 -- M YG 0.00 -200.00 0.95 -200.00 

0 -177 -175 -- M YG 0.00 -200.00 0.95 -200.00 0 -220 -218 -- M YG 0.00 -50.00 0.92 -50.00 

0 -173 -172 -- M YG 0.00 -200.00 0.31 -200.00 0 -172 -174 -- M YG 0.00 -200.00 0.32 -200.00 

0 -218 -200 -- M YG 0.00 -50.00 1.05 -50.00 0 -200 -201 -- M YG 0.00 -50.00 0.27 -50.00 

0 -202 -203 -- M YG 0.00 -50.00 0.69 -50.00 0 -203 -204 -- M YG 0.00 -50.00 0.75 -50.00 

0 -158 -159 -- M YG 0.00 -50.00 1.01 -50.00 0 -176 -178 -- M YG 0.00 -200.00 1.12 -200.00 

0 -159 -160 -- M YG 0.00 -50.00 1.01 -50.00 0 -206 -207 -- M YG 0.00 -50.00 0.48 -50.00 

0 -178 -180 -- M YG 0.00 -200.00 1.12 -200.00 0 -160 -161 -- M YG 0.00 -50.00 1.01 -50.00 

0 -207 -208 -- M YG 0.00 -50.00 0.83 -50.00 0 -180 -186 -- M YG 0.00 -200.00 1.12 -200.00 

0 -161 -162 -- M YG 0.00 -50.00 1.01 -50.00 0 -162 -163 -- M YG 0.00 -50.00 0.92 -50.00 

0 -210 -211 -- M YG 0.00 -50.00 0.82 -50.00 0 -163 -164 -- M YG 0.00 -50.00 0.92 -50.00 

0 -211 -212 -- M YG 0.00 -50.00 0.82 -50.00 0 -164 -165 -- M YG 0.00 -50.00 0.92 -50.00 

0 -212 -213 -- M YG 0.00 -50.00 0.82 -50.00 0 -165 -166 -- M YG 0.00 -50.00 0.92 -50.00 

0 -188 -191 -- M YG 0.00 -200.00 1.16 -200.00 0 -214 -215 -- M YG 0.00 -50.00 0.32 -50.00 

0 -215 -216 -- M YG 0.00 -50.00 0.23 -50.00 0 -166 -167 -- M YG 0.00 -50.00 0.92 -50.00 

0 -191 -192 -- M YG 0.00 -200.00 1.16 -200.00 0 -167 -168 -- M YG 0.00 -50.00 0.92 -50.00 

0 -219 -221 -- M YG 0.00 -50.00 0.60 -50.00 0 -168 -169 -- M YG 0.00 -50.00 0.95 -50.00


0 -192 -193 -- M YG 0.00 -200.00 1.16 -200.00 0 -169 -170 -- M YG 0.00 -50.00 0.95 -50.00 

0 -222 -223 -- M YG 0.00 -50.00 0.27 -50.00 0 -223 -224 -- M YG 0.00 -50.00 0.18 -50.00 

0 -170 -171 -- M YG 0.00 -50.00 0.95 -50.00 101 101 -181 -- M YG 0.00 -200.00 2.81 -200.00 

102 -175 -173 -- M YG 0.00 -200.00 1.61 -200.00 103 -174 -176 -- M YG 0.00 -200.00 2.01 -200.00 

104 -186 -188 -- M YG 0.00 -200.00 1.98 -200.00 105 102 -220 -- M YG 0.00 -50.00 2.17 -50.00 

106 -201 -202 -- M YG 0.00 -50.00 0.90 -50.00 107 -204 -205 -- M YG 0.00 -50.00 0.59 -50.00 

107 -205 -206 -- M YG 0.00 -50.00 0.60 -50.00 108 -208 -209 -- M YG 0.00 -50.00 0.62 -50.00 

108 -209 -210 -- M YG 0.00 -50.00 0.57 -50.00 109 -213 -214 -- M YG 0.00 -50.00 0.90 -50.00 

110 -216 -219 -- M YG 0.00 -50.00 0.90 -50.00 111 -221 -222 -- M YG 0.00 -50.00 1.50 -50.00 


CONDIZIONE DI CARICO 7: Vento -X 



 

---------------------------------------------- ---------------------------------------------- 

0 -185 -189 -- M XG 0.00 30.00 1.12 30.00 0 -189 -194 -- M XG 0.00 30.00 1.12 30.00 

0 -194 -197 -- M XG 0.00 30.00 1.12 30.00 0 -197 -200 -- M XG 0.00 30.00 1.12 30.00 

0 -193 -196 -- M XG 0.00 200.00 0.97 200.00 0 -196 -199 -- M XG 0.00 200.00 0.97 200.00 

0 -199 -217 -- M XG 0.00 200.00 0.97 200.00 0 -217 -224 -- M XG 0.00 200.00 0.97 200.00 

100 101 102 -- M XG 0.00 40.00 6.07 40.00 


CONDIZIONE DI CARICO 8: Vento +X 



 

------------------------------------------------ ------------------------------------------------ 

0 -185 -189 -- M XG 0.00 -120.00 1.12 -120.00 0 -189 -194 -- M XG 0.00 -120.00 1.12 -120.00 

0 -194 -197 -- M XG 0.00 -120.00 1.12 -120.00 0 -197 -200 -- M XG 0.00 -120.00 1.12 -120.00 

0 -193 -196 -- M XG 0.00 -50.00 0.97 -50.00 0 -196 -199 -- M XG 0.00 -50.00 0.97 -50.00 

0 -199 -217 -- M XG 0.00 -50.00 0.97 -50.00 0 -217 -224 -- M XG 0.00 -50.00 0.97 -50.00 

100 101 102 -- M XG 0.00 -160.00 6.07 -160.00 

ELENCO CARICHI ELEMENTI BIDIMENSIONALI 

CONDIZIONE DI CARICO 1: PESO E PERM 

CARICHI UNIFORMI 

Simbologia 

Bid. = Numero del muro/elemento bidimensionale 

N1 = Nodo1 

N2 = Nodo2 

N3 = Nodo3 

N4 = Nodo4 

T = Tipo di carico 

PP = Peso proprio 

M = Manuale 

DC = Direzione del carico 

G = secondo gli assi Globali 

L = secondo gli assi Locali 

Qx = Carico in dir. X 

Qy = Carico in dir. Y 

Qz = Carico in dir. Z 

Bid. N1 N2 N3 N4 T DC Qx Qy Qz Bid. N1 N2 N3 N4 T DC Qx Qy Qz 

 

------------------------------------------------------ ------------------------------------------------------ 

101 8 -6 -47 -45 PP G 0.00 0.00 69.00 101 -116 -117 -185 -184 PP G 0.00 0.00 69.00 

101 -47 -48 -116 -115 PP G 0.00 0.00 69.00 101 -115 -116 -184 -183 PP G 0.00 0.00 69.00 

101 -45 -47 -115 -113 PP G 0.00 0.00 69.00 101 -113 -115 -183 -181 PP G 0.00 0.00 69.00 

101 -6 -7 -48 -47 PP G 0.00 0.00 69.00 101 -7 9 -49 -48 PP G 0.00 0.00 69.00 

101 -48 -49 -117 -116 PP G 0.00 0.00 69.00 102 -49 -46 -114 -117 PP G 0.00 0.00 69.00 

102 -117 -114 -182 -185 PP G 0.00 0.00 69.00 102 9 -5 -46 -49 PP G 0.00 0.00 69.00 

102 -109 -107 -175 -177 PP G 0.00 0.00 69.00 102 -43 -41 -109 -111 PP G 0.00 0.00 69.00 

102 -5 -3 -43 -46 PP G 0.00 0.00 69.00 102 -46 -43 -111 -114 PP G 0.00 0.00 69.00 

102 -114 -111 -179 -182 PP G 0.00 0.00 69.00 102 -3 -1 -41 -43 PP G 0.00 0.00 69.00 

102 -1 6 -39 -41 PP G 0.00 0.00 69.00 102 -111 -109 -177 -179 PP G 0.00 0.00 69.00 

102 -41 -39 -107 -109 PP G 0.00 0.00 69.00 103 -105 -104 -172 -173 PP G 0.00 0.00 460.00 

103 4 3 -36 -37 PP G 0.00 0.00 460.00 103 -37 -36 -104 -105 PP G 0.00 0.00 460.00 

104 3 5 -38 -36 PP G 0.00 0.00 460.00 104 -36 -38 -106 -104 PP G 0.00 0.00 460.00 

104 -104 -106 -174 -172 PP G 0.00 0.00 460.00 105 -40 -42 -110 -108 PP G 0.00 0.00 69.00 

105 -108 -110 -178 -176 PP G 0.00 0.00 69.00 105 -2 -4 -44 -42 PP G 0.00 0.00 69.00 

105 -42 -44 -112 -110 PP G 0.00 0.00 69.00 105 -110 -112 -180 -178 PP G 0.00 0.00 69.00 

105 -4 10 -50 -44 PP G 0.00 0.00 69.00 105 -44 -50 -118 -112 PP G 0.00 0.00 69.00 

105 -112 -118 -186 -180 PP G 0.00 0.00 69.00 105 7 -2 -42 -40 PP G 0.00 0.00 69.00 

106 -50 -51 -119 -118 PP G 0.00 0.00 69.00 106 10 11 -51 -50 PP G 0.00 0.00 69.00 

106 -118 -119 -187 -186 PP G 0.00 0.00 69.00 107 -122 -127 -195 -190 PP G 0.00 0.00 69.00 

107 -59 -62 -130 -127 PP G 0.00 0.00 69.00 107 -12 -15 -62 -59 PP G 0.00 0.00 69.00 

107 -15 24 -79 -62 PP G 0.00 0.00 69.00 107 -62 -79 -147 -130 PP G 0.00 0.00 69.00 

107 -130 -147 -215 -198 PP G 0.00 0.00 69.00 107 -54 -59 -127 -122 PP G 0.00 0.00 69.00 

107 -127 -130 -198 -195 PP G 0.00 0.00 69.00 107 13 -12 -59 -54 PP G 0.00 0.00 69.00


108 -52 -55 -123 -120 PP G 0.00 0.00 69.00 108 12 -9 -55 -52 PP G 0.00 0.00 69.00 

108 -10 14 -57 -56 PP G 0.00 0.00 69.00 108 -56 -57 -125 -124 PP G 0.00 0.00 69.00 

108 -124 -125 -193 -192 PP G 0.00 0.00 69.00 108 -9 -10 -56 -55 PP G 0.00 0.00 69.00 

108 -55 -56 -124 -123 PP G 0.00 0.00 69.00 108 -123 -124 -192 -191 PP G 0.00 0.00 69.00 

108 -120 -123 -191 -188 PP G 0.00 0.00 69.00 109 -60 -63 -131 -128 PP G 0.00 0.00 69.00 

109 -57 -60 -128 -125 PP G 0.00 0.00 69.00 109 -125 -128 -196 -193 PP G 0.00 0.00 69.00 

109 -13 -16 -63 -60 PP G 0.00 0.00 69.00 109 -23 31 -89 -81 PP G 0.00 0.00 69.00 

109 -81 -89 -157 -149 PP G 0.00 0.00 69.00 109 -149 -157 -224 -217 PP G 0.00 0.00 69.00 

109 -63 -81 -149 -131 PP G 0.00 0.00 69.00 109 -131 -149 -217 -199 PP G 0.00 0.00 69.00 

109 14 -13 -60 -57 PP G 0.00 0.00 69.00 109 -128 -131 -199 -196 PP G 0.00 0.00 69.00 

109 -16 -23 -81 -63 PP G 0.00 0.00 69.00 110 -87 -89 -157 -155 PP G 0.00 0.00 69.00 

110 -155 -157 -224 -223 PP G 0.00 0.00 69.00 110 30 31 -89 -87 PP G 0.00 0.00 69.00 

111 -86 -87 -155 -154 PP G 0.00 0.00 69.00 111 29 30 -87 -86 PP G 0.00 0.00 69.00 

111 -154 -155 -223 -222 PP G 0.00 0.00 69.00 112 26 28 -85 -83 PP G 0.00 0.00 69.00 

112 28 29 -86 -85 PP G 0.00 0.00 69.00 112 -151 -153 -221 -219 PP G 0.00 0.00 69.00 

112 25 26 -83 -80 PP G 0.00 0.00 69.00 112 -85 -86 -154 -153 PP G 0.00 0.00 69.00 

112 -83 -85 -153 -151 PP G 0.00 0.00 69.00 112 -80 -83 -151 -148 PP G 0.00 0.00 69.00 

113 -79 -80 -148 -147 PP G 0.00 0.00 69.00 113 24 25 -80 -79 PP G 0.00 0.00 69.00 

113 -147 -148 -216 -215 PP G 0.00 0.00 69.00 114 21 -21 -75 -74 PP G 0.00 0.00 69.00 

114 17 -17 -67 -66 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -73 -74 -142 -141 PP G 0.00 0.00 69.00 

114 23 24 -79 -78 PP G 0.00 0.00 69.00 114 22 23 -78 -77 PP G 0.00 0.00 69.00 

114 -70 -71 -139 -138 PP G 0.00 0.00 69.00 114 20 -20 -73 -72 PP G 0.00 0.00 69.00 

114 19 -19 -71 -70 PP G 0.00 0.00 69.00 114 18 -18 -69 -68 PP G 0.00 0.00 69.00 

114 -18 19 -70 -69 PP G 0.00 0.00 69.00 114 16 17 -66 -65 PP G 0.00 0.00 69.00 

114 15 16 -65 -64 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -78 -79 -147 -146 PP G 0.00 0.00 69.00 

114 -146 -147 -215 -214 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -77 -78 -146 -145 PP G 0.00 0.00 69.00 

114 -19 20 -72 -71 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -74 -75 -143 -142 PP G 0.00 0.00 69.00 

114 -142 -143 -211 -210 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -22 22 -77 -76 PP G 0.00 0.00 69.00 

114 -76 -77 -145 -144 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -144 -145 -213 -212 PP G 0.00 0.00 69.00 

114 -72 -73 -141 -140 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -143 -144 -212 -211 PP G 0.00 0.00 69.00 

114 -66 -67 -135 -134 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -134 -135 -203 -202 PP G 0.00 0.00 69.00 

114 -17 18 -68 -67 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -67 -68 -136 -135 PP G 0.00 0.00 69.00 

114 -138 -139 -207 -206 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -68 -69 -137 -136 PP G 0.00 0.00 69.00 

114 -75 -76 -144 -143 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -64 -65 -133 -132 PP G 0.00 0.00 69.00 

114 -69 -70 -138 -137 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -135 -136 -204 -203 PP G 0.00 0.00 69.00 

114 -65 -66 -134 -133 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -139 -140 -208 -207 PP G 0.00 0.00 69.00 

114 -21 -22 -76 -75 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -132 -133 -201 -200 PP G 0.00 0.00 69.00 

114 -71 -72 -140 -139 PP G 0.00 0.00 69.00 115 -150 -132 -200 -218 PP G 0.00 0.00 69.00 

115 -152 -150 -218 -220 PP G 0.00 0.00 69.00 115 -82 -64 -132 -150 PP G 0.00 0.00 69.00 

115 27 -24 -82 -84 PP G 0.00 0.00 69.00 115 -84 -82 -150 -152 PP G 0.00 0.00 69.00 

115 -24 15 -64 -82 PP G 0.00 0.00 69.00 116 -14 15 -64 -61 PP G 0.00 0.00 69.00 

116 -11 -14 -61 -58 PP G 0.00 0.00 69.00 116 -117 -121 -189 -185 PP G 0.00 0.00 69.00 

116 -126 -129 -197 -194 PP G 0.00 0.00 69.00 116 -8 -11 -58 -53 PP G 0.00 0.00 69.00 

116 -121 -126 -194 -189 PP G 0.00 0.00 69.00 116 -61 -64 -132 -129 PP G 0.00 0.00 69.00 

116 -129 -132 -200 -197 PP G 0.00 0.00 69.00 116 -58 -61 -129 -126 PP G 0.00 0.00 69.00 

116 -53 -58 -126 -121 PP G 0.00 0.00 69.00 117 34 -34 -101 -100 PP G 0.00 0.00 69.00 

117 -34 -35 -102 -101 PP G 0.00 0.00 69.00 117 -102 -103 -171 -170 PP G 0.00 0.00 69.00 

117 -101 -102 -170 -169 PP G 0.00 0.00 69.00 117 -100 -101 -169 -168 PP G 0.00 0.00 69.00 

117 -35 35 -103 -102 PP G 0.00 0.00 69.00 118 -28 33 -94 -93 PP G 0.00 0.00 69.00 

118 -20 21 -74 -73 PP G 0.00 0.00 69.00 118 32 -26 -91 -90 PP G 0.00 0.00 69.00 

118 33 -29 -95 -94 PP G 0.00 0.00 69.00 118 -91 -92 -160 -159 PP G 0.00 0.00 69.00 

118 -27 -28 -93 -92 PP G 0.00 0.00 69.00 118 -92 -93 -161 -160 PP G 0.00 0.00 69.00 

118 -33 34 -100 -99 PP G 0.00 0.00 69.00 118 -93 -94 -162 -161 PP G 0.00 0.00 69.00 

118 -94 -95 -163 -162 PP G 0.00 0.00 69.00 118 -95 -96 -164 -163 PP G 0.00 0.00 69.00 

118 -90 -91 -159 -158 PP G 0.00 0.00 69.00 118 -98 -99 -167 -166 PP G 0.00 0.00 69.00 

118 -31 -32 -98 -97 PP G 0.00 0.00 69.00 118 -26 -27 -92 -91 PP G 0.00 0.00 69.00 

118 -97 -98 -166 -165 PP G 0.00 0.00 69.00 118 -32 -33 -99 -98 PP G 0.00 0.00 69.00 

118 -30 -31 -97 -96 PP G 0.00 0.00 69.00 118 -96 -97 -165 -164 PP G 0.00 0.00 69.00 

118 -99 -100 -168 -167 PP G 0.00 0.00 69.00 118 -29 -30 -96 -95 PP G 0.00 0.00 69.00 

120 -88 -94 -162 -156 PP G 0.00 0.00 69.00 120 -19 -25 -88 -71 PP G 0.00 0.00 69.00 

120 -71 -88 -156 -139 PP G 0.00 0.00 69.00 120 -25 33 -94 -88 PP G 0.00 0.00 69.00 

PARAMETRI DI CALCOLO 

La modellazione della struttura e la rielaborazione dei risultati del calcolo sono stati effettuati con: 

ModeSt ver. 7.27, prodotto da Tecnisoft s.a.s. - Prato 

La struttura è stata calcolata utilizzando come solutore agli elementi finiti: 

Xfinest ver. 2010, prodotto da Ce.A.S. S.r.l. - Milano 

Tipo di normativa: stati limite D.M. 08 

Tipo di calcolo: analisi sismica dinamica 

Schematizzazione piani rigidi: metodo Master-Slave 

Modalità di recupero masse secondarie: trasferire all'impalcato più vicino con modifica XY baricentro 

Generazione combinazioni 

- Lineari: si 

- Valuta spostamenti e non sollecitazioni: no 

- Buckling: no 

Opzioni di calcolo 

- Sono state considerate infinitamente rigide le zone di connessione fra travi, pilastri ed elementi bidimensionali con 

una riduzione del 20% 

- Calcolo con offset rigidi dai nodi: no 

- Uniformare i carichi variabili: no 

- Massimizzare i carichi variabili: no 

- Minimo carico da considerare: 0.00 

- Recupero carichi zone rigide: taglio e momento flettente 

- Modalità di combinazione momento torcente: disaccoppiare le azioni 

Opzioni del solutore 

- Tipo di elemento bidimensionale: ISOSHELL


- Trascura deformabilità a taglio delle aste: No 

- Analisi dinamica con metodo di Lanczos: Sì 

- Check sequenza di Sturm: Sì 

- Soluzione matrice con metodo ver. 5.1: No 

- Analisi non lineare con Newton modificato: No 

- Usa formulazione secante per Buckling: No 

- Trascura Buckling torsionale: No 

Dati struttura 

- Zona sismica: zona 2 

- Sito di costruzione: montecerboli -pomarance Pisa LON. 10.88150 LAT. 43.24620 

Contenuto tra ID reticolo: 22273 22495 22272 22494 

Simbologia 












T R = Periodo di ritorno 

Ag = Accelerazione orizzontale massima al sito 

FO = Valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale 

TC* = Periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale 

TCC T R Ag FO TC* 

------------------------ 

SLO 30 0.0434 2.49 0.22 

SLD 50 0.0556 2.50 0.24 

SLV 475 0.1384 2.47 0.27 

- Tipo di opera: Opera ordinaria 

- Vita nominale V N : 50.00 

- Classe d'uso: Classe II 

- SL Esercizio: SLO-Pvr 81.00, SLD-Pvr 63.00 

- SL Ultimi: SLV-Pvr 10.00, SLC-Pvr no 

- Classe di duttilità: Classe B 

- Quota di riferimento: 0.00 

- Altezza della struttura: 3.33 

- Numero piani edificio: 2 

- Coefficiente θ: 0.00 

- Edificio regolare in altezza: si 

- Edificio regolare in pianta: no 

- Forze orizzontali convenzionali per stati limite non sismici: no 

Dati di piano 

Simbologia 


Lx = Dimensione del piano in dir. X 

Ly = Dimensione del piano in dir. Y 

Ex = Eccentricità in dir. X 

Ey = Eccentricità in dir. Y 

Ea = Eccentricità complessiva 

Imp. Lx Ly Ex Ey Ea 

 

------------------------------ 

1 13.52 2.47 0.68 0.12 0.69 

2 21.91 6.16 1.10 0.31 1.14 

Dati di calcolo 

- Categoria del suolo di fondazione: A 

- Tipologia edificio: legno a pannelli o reticolari in classe A (qo=3,0)Coeff. C 1 

0.05 

Periodo T 1 0.12325 

Coeff. λ SLO 1.00 

Coeff. λ SLD 1.00 

Coeff. λ SLV 1.00 

Rapporto di sovraresistenza (α u /α 1 ) -- 

Valore di riferimento del fattore di struttura (q 0 ) 3.00 

Fattore riduttivo (K w ) 1.00 

Fattore di struttura (q) 3.00 

- Categoria topografica: T2 - Pendii con inclinazione media i > 15° 

- Coeff. amplificazione topografica: 1.20 

- Fattore di struttura per sisma verticale (qv): 1.50 

- Modi da calcolare: 6 

- Modi da considerare: tali da movimentare una percentuale di massa pari a 85.00%


- Trascura modi con massa movimentata minore di: no 

- Smorzamento spettro: 5.00 

- Angolo di ingresso del sisma: 0.00 

CONDIZIONI DI CARICO ELEMENTARI: 

Simbologia 

CCE = Numero della condizione di carico elementare 


Mx = Moltiplicatore della massa in dir. X 

My = Moltiplicatore della massa in dir. Y 

Mz = Moltiplicatore della massa in dir. Z 

Jpx = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse X 

Jpy = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse Y 

Jpz = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse Z 

Tipo CCE = Tipo di CCE per calcolo agli stati limite 

Sicurezza = Contributo alla sicurezza 

F = a favore 

S = a sfavore 

A = ambigua 

Variabilità = Tipo di variabilità 

B = di base 

I = indipendente 

A = ambigua 

Condizioni di carico elementari 

CCE Comm. Mx My Mz Jpx Jpy Jpz Tipo CCE Sicurezza Variabilità 

------------------------------------------------------------------------------- 

1 PESO E PERM 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1 S -- 

2 acc copertura 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 11 S B 

3 acc solaio pav 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 5 S B 

4 AGG PERM 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1 S -- 

5 Vento -Y 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 10 S B 

6 Vento +Y 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 10 S B 

7 Vento -X 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 10 S B 

8 Vento +X 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 10 S B 

ELENCO TIPI CCE DEFINITI: 

Simbologia 

Tipo CCE = Tipo condizione di carico elementare 



G = Permanente 

Q = Variabile 

I = Da ignorare 

A = Azione eccezionale 

P = Precompressione 

Durata = Durata del carico 

N = Non definita 

P = Permanente 

L = Lunga 

M = Media 

B = Breve 

I = Istantanea 

γ min. = Coeff. γ m i n . 

γ max = Coeff. γ m a x 

ψ 0 = Coeff. ψ 0 



ψ 0 , s = Coeff. ψ 0 sismico (D.M. 96) 

Tipo CCE Comm. Tipo Durata γ min. 

γ max ψ 0 ψ 1 ψ 2 ψ 0 , s 

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

-------------------------- 

1 D.M. 08 Permanenti strutturali G N 1.00 

1.30 

2 D.M. 08 Permanenti non strutturali G N 0.00 

1.50 

3 D.M. 08 Variabili Categoria A Ambienti ad uso residenziale Q N 0.00 

1.50 0.70 0.50 0.30 0.00 

4 D.M. 08 Variabili Categoria B Uffici Q N 0.00 

1.50 0.70 0.50 0.30 0.00 

5 D.M. 08 Variabili Categoria C Ambienti suscettibili di affollamento Q N 0.00 

1.50 0.70 0.70 0.60 0.00 

6 D.M. 08 Variabili Categoria D Ambienti ad uso commerciale Q N 0.00 

1.50 0.70 0.70 0.60 0.00 

7 D.M. 08 Variabili Categoria E Biblioteche, archivi, magazzini e ambienti ad uso industriale Q N 0.00 

1.50 1.00 0.90 0.80 0.00


8 D.M. 08 Variabili Categoria F Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso 30 kN) Q N 0.00 

1.50 0.70 0.50 0.30 0.00 

10 D.M. 08 Variabili Vento Q N 0.00 

1.50 0.60 0.20 0.00 0.00 

11 D.M. 08 Variabili Neve (a quota 1000 m s.l.m.) Q N 0.00 

1.50 0.70 0.50 0.20 0.00 

13 D.M. 08 Variabili Variazioni termiche Q N 0.00 

1.50 0.60 0.50 0.00 0.00 

14 D.M. 96 Permanenti G N 1.00 

1.40 

15 D.M. 96 Variabili Abitazioni Q P 0.00 

1.50 0.70 0.50 0.20 0.70 

16 D.M. 96 Variabili Uffici, negozi, scuole, ecc. Q N 0.00 

1.50 0.70 0.60 0.30 0.70 

17 D.M. 96 Variabili Autorimesse Q N 0.00 

1.50 0.70 0.70 0.60 0.70 

18 D.M. 96 Variabili Vento Q N 0.00 

1.50 0.70 0.20 0.00 0.00 

AMBIENTI DI CARICO: 

Simbologia 

N Numero 

Comm. Commento 

1 PESO E PERM 

2 acc copertura 

3 acc solaio pav 

4 AGG PERM 

5 Vento -Y 

6 Vento +Y 

7 Vento -X 

8 Vento +X 

F azioni orizzontali convenzionali 

SLU Stato limite ultimo 

SLR Stato limite per combinazioni rare 

SLF Stato limite per combinazioni frequenti 

SLQ\D Stato limite per combinazioni quasi permanenti o di danno 

N Comm. 1 2 3 4 5 6 7 8 S SLU SLR SLF SLQ 

------------------------------------------------------------ 

1 Calcolo sismico si si si si si si si si si si no no no 

2 Calcolo statico si si si si si si si si no si si si si 

ELENCO COMBINAZIONI DI CARICO SIMBOLICHE: 

Simbologia 

CC = Numero della combinazione delle condizioni di carico elementari 













CC Comm. TCC 1 2 3 4 5 6 7 8 S 

------------------------------------------------------------------------------ 

1 Amb. 1 ( Sisma) SLU S 1 ψ 2 ψ 2 1 ψ 2 ψ 2 ψ 2 ψ 2 1 

2 Amb. 2 (SLU) SLU γ max γ max γ max γ max γ max γ max γ max γ max ----- 

3 Amb. 2 (SLE R) SLE R 1 1 1 1 1 1 1 1 ----- 

4 Amb. 2 (SLE F) SLE F 1 ψ 1 ψ 1 1 ψ 1 ψ 1 ψ 1 ψ 1 ----- 

5 Amb. 2 (SLE Q) SLE Q 1 ψ 2 ψ 2 1 ψ 2 ψ 2 ψ 2 ψ 2 ----- 

Genera le combinazioni con un solo carico di tipo variabile come di base: no 

Considera sollecitazioni dinamiche con segno dei modi principali: no 

COMBINAZIONI DELLE CCE: 

Simbologia 


Comm. = Commento













An. = Tipo di analisi 

L = Lineare 

NL = Non lineare 

Bk = Buckling 

S = Si 

N = No 

CC Comm. TCC An. Bk 1 2 3 4 5 6 7 8 Mt ±S X ±S Y 

------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

1 CC 1 - Amb. 1 (SLU S) S Mt+X+0.3Y SLV L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1.00 0.30 

2 CC 2 - Amb. 1 (SLE) S Mt+X+0.3Y SLD L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1.00 0.30 

3 CC 3 - Amb. 1 (SLE) S Mt+X+0.3Y SLO L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1.00 0.30 

4 CC 4 - Amb. 1 (SLU S) S Mt+X-0.3Y SLV L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1.00 -0.30 

5 CC 5 - Amb. 1 (SLE) S Mt+X-0.3Y SLD L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1.00 -0.30 

6 CC 6 - Amb. 1 (SLE) S Mt+X-0.3Y SLO L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1.00 -0.30 

7 CC 7 - Amb. 1 (SLU S) S Mt+0.3X+Y SLV L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.30 1.00 

8 CC 8 - Amb. 1 (SLE) S Mt+0.3X+Y SLD L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.30 1.00 

9 CC 9 - Amb. 1 (SLE) S Mt+0.3X+Y SLO L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.30 1.00 

10 CC 10 - Amb. 1 (SLU S) S Mt-0.3X+Y SLV L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 -0.30 1.00 

11 CC 11 - Amb. 1 (SLE) S Mt-0.3X+Y SLD L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 -0.30 1.00 

12 CC 12 - Amb. 1 (SLE) S Mt-0.3X+Y SLO L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 -0.30 1.00 

13 CC 13 - Amb. 1 (SLU S) S -Mt+X+0.3Y SLV L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.00 1.00 0.30 

14 CC 14 - Amb. 1 (SLE) S -Mt+X+0.3Y SLD L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.00 1.00 0.30 

15 CC 15 - Amb. 1 (SLE) S -Mt+X+0.3Y SLO L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.00 1.00 0.30 

16 CC 16 - Amb. 1 (SLU S) S -Mt+X-0.3Y SLV L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.00 1.00 -0.30 

17 CC 17 - Amb. 1 (SLE) S -Mt+X-0.3Y SLD L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.00 1.00 -0.30 

18 CC 18 - Amb. 1 (SLE) S -Mt+X-0.3Y SLO L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.00 1.00 -0.30 

19 CC 19 - Amb. 1 (SLU S) S -Mt+0.3X+Y SLV L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.00 0.30 1.00 

20 CC 20 - Amb. 1 (SLE) S -Mt+0.3X+Y SLD L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.00 0.30 1.00 

21 CC 21 - Amb. 1 (SLE) S -Mt+0.3X+Y SLO L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.00 0.30 1.00 

22 CC 22 - Amb. 1 (SLU S) S -Mt-0.3X+Y SLV L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.00 -0.30 1.00 

23 CC 23 - Amb. 1 (SLE) S -Mt-0.3X+Y SLD L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.00 -0.30 1.00 

24 CC 24 - Amb. 1 (SLE) S -Mt-0.3X+Y SLO L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.00 -0.30 1.00 

25 CC 25 - Amb. 2 (SLU) SLU L N 1.30 1.50 1.50 1.30 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 

26 SLU L N 1.30 1.50 1.50 1.30 0.00 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 

27 CC 26 - Amb. 2 (SLE R) SLU L N 1.30 1.50 1.50 1.30 0.00 0.00 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 

28 SLU L N 1.30 1.50 1.50 1.30 0.00 0.00 0.00 1.50 0.00 0.00 0.00 

29 SLE R L N 1.00 1.00 1.00 1.00 0.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 

30 SLE R L N 1.00 1.00 1.00 1.00 0.00 0.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 

31 SLE R L N 1.00 1.00 1.00 1.00 0.00 0.00 0.60 0.00 0.00 0.00 0.00 

32 SLE R L N 1.00 1.00 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.60 0.00 0.00 0.00 

33 CC 27 - Amb. 2 (SLE F) SLE F L N 1.00 0.20 0.70 1.00 0.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 

34 SLE F L N 1.00 0.20 0.70 1.00 0.00 0.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 

35 SLE F L N 1.00 0.20 0.70 1.00 0.00 0.00 0.20 0.00 0.00 0.00 0.00 

36 SLE F L N 1.00 0.20 0.70 1.00 0.00 0.00 0.00 0.20 0.00 0.00 0.00 

37 CC 28 - Amb. 2 (SLE Q) SLE Q L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 

ELENCO BARICENTRI E MASSE IMPALCATI: 

Simbologia 


X = Coordinata X 

Y = Coordinata Y 

Z = Coordinata Z 

Mo = Massa orizzontale 

Jpz = Momento d'inerzia polare intorno all'asse Z 

Imp. X Y Z Mo Jpz Imp. X Y Z Mo Jpz 

 

-------------------------------------- -------------------------------------- 

1 12.62 4.33 2.22 1013.27 31209.40 2 10.65 3.11 3.33 3808.33 139657.00 

TOTALI MASSE IMPALCATI: 

Mo Jpz 

 

----------------- 

4821.60 170867.00 

ELENCO FORZE SISMICHE DI IMPALCATO 

Simbologia 


cx = Coeff. c in dir. X


cy = Coeff. c in dir. Y 

Mz = Momento intorno all'asse Z 

Imp. cx cy Mz 

 

---------------------- 

1 0.15 0.15 1051.86 

2 0.85 0.85 5930.07 

TOTALI FORZE SISMICHE: 

Mz 

 

------- 

6981.92 


Imp. cx cy Mz 

 

---------------------- 

1 0.15 0.15 1350.71 

2 0.85 0.85 7614.93 


Mz 

 

------- 

8965.65 


Imp. cx cy Mz 

 

---------------------- 

1 0.15 0.15 1108.16 

2 0.85 0.85 6247.47 


Mz 

 

------- 

7355.62 

ELENCO MODI DI VIBRARE, MASSE PARTECIPANTI E COEFFICIENTI DI PARTECIPAZIONE 

Simbologia 

Modo = Numero del modo di vibrare 

C = * indica che il modo è stato considerato 

Per. = Periodo 

Diff. = Minima differenza percentuale dagli altri periodi 

Φx = Coefficiente di partecipazione in dir. X 

Φy = Coefficiente di partecipazione in dir. Y 

Φz = Coefficiente di partecipazione in dir. Z 

%Mx = Percentuale massa partecipante in dir. X 

%My = Percentuale massa partecipante in dir. Y 

%Mz = Percentuale massa partecipante in dir. Z 

%Jpz = Percentuale momento d’inerzia polare partecipante intorno all’asse Z 

Modo C Per. Diff. Φx Φy Φz %Mx %My %Mz %Jpz 

---------------------------------------------------------------------- 

1 * 0.1632 54.64 5.02 -61.80 0.00 0.523 79.218 0.000 15.982 

2 * 0.1055 15.52 32.17 27.62 0.00 21.463 15.825 0.000 60.748 

3 * 0.0914 15.52 -56.83 10.93 0.00 66.972 2.477 0.000 19.984 

4 0.0483 13.62 6.16 -6.94 0.00 0.786 0.999 0.000 1.810 

5 0.0425 13.62 -10.18 -8.45 0.00 2.150 1.480 0.000 0.844 

6 0.0251 69.36 -19.77 0.02 0.00 8.105 0.000 0.000 0.631 

Tot.cons. 88.96 97.52 0.00 96.71 

ELENCO COEFFICIENTI DI RISPOSTA 

Simbologia 

Modo = Numero del modo di vibrare 

Sx = Coefficiente di risposta (moltiplicato per 100) in dir. X 

Sy = Coefficiente di risposta (moltiplicato per 100) in dir. Y 

Stato limite di operativitàModo Sx Sy 

---------------- 

1 12.97 12.97 

2 12.97 12.97 

3 12.97 12.97 

4 10.32 10.32 

5 9.70 9.70 

6 7.86 7.86


Stato limite di dannoModo Sx Sy 

---------------- 

1 16.66 16.66 

2 16.66 16.66 

3 16.66 16.66 

4 12.70 12.70 

5 11.98 11.98 

6 9.80 9.80 

Stato limite di salvaguardia della vitaModo Sx Sy 

---------------- 

1 13.67 13.67 

2 13.67 13.67 

3 13.67 13.67 

4 15.03 15.03 

5 15.22 15.22 

6 15.79 15.79 

Verifica pushover 

SPOSTAMENTI RELATIVI MASSIMI ALLO SLD: 

Simbologia 

N1 = Nodo1 

N2 = Nodo2 

h = Altezza teorica 

δ = Spostamento relativo tra i due nodi 

δ/h = Rapporto (moltiplicato per 1000) tra lo spostamento relativo e l'altezza 


N1 N2 h δ δ/h CC N1 N2 h δ δ/h CC 

 

---------------------------- ---------------------------- 

1 101 3.33 0.22535 0.677 8 2 102 3.33 0.20324 0.610 8 

TENSIONI SUL TERRENO 

Simbologia 


σ t = Tensione sul terreno 


Nodo σt CC Nodo σt CC Nodo σt CC Nodo σt CC Nodo σt CC 

 

--------------------- --------------------- --------------------- --------------------- --------------------- 

-35 Max 0.43 26 -35 Min. 0.21 19 -34 Max 0.42 26 -34 Min. 0.22 7 -33 Max 0.41 25 

-33 Min. 0.23 1 -32 Max 0.42 26 -32 Min. 0.23 7 -31 Max 0.43 26 -31 Min. 0.23 7 













1 Max 0.62 27 1 Min. 0.42 1 2 Max 0.88 26 2 Min. 0.55 7 3 Max 0.87 25 

3 Min. 0.55 19 4 Max 0.86 25 4 Min. 0.54 19 5 Max 0.85 25 5 Min. 0.54 19 













SOLLECITAZIONI ASTE 

Simbologia 


N1 = Nodo1 

N2 = Nodo2 

X = Coordinata progressiva rispetto al nodo iniziale 

N = Sforzo normale



Ty = Taglio in dir. Y 

Mz = Momento flettente intorno all'asse Z 

Tz = Taglio in dir. Z 

My = Momento flettente intorno all'asse Y 

Mx = Momento torcente intorno all'asse X 

Asta N1 N2 X N CC Ty CC Mz CC Tz CC My CC Mx CC 

 

-------------------------------------------------------------------------------------------- 

100 101 102 Max 32.83 238.56 28 636.16 28 122.47 27 678.40 27 0.00 1 1.66 26 

100 101 102 Max 328.69 -53.81 27 1117.04 27 

100 101 102 Max 582.43 59.64 27 119.32 27 112.83 27 -619.72 1 0.00 1 1.66 26 

100 101 102 Min. 32.83 -59.64 27 -131.87 27 -580.73 28 465.14 1 0.00 1 -0.39 7 

100 101 102 Min. 282.24 10.63 19 729.22 19 

100 101 102 Min. 582.43 -238.56 28 -648.87 28 -590.83 28 -937.32 27 0.00 27 -0.39 7 

101 101 -181 Max 26.15 31.29 26 187.51 25 201.48 26 1561.04 26 0.00 1 1.20 26 

101 101 -181 Max 157.10 -101.76 26 1214.50 26 

101 101 -181 Max 280.94 7.82 25 234.75 26 0.97 26 -1166.93 1 0.00 26 1.20 26 

101 101 -181 Min. 26.15 -7.82 25 -405.32 26 -97.83 25 941.43 1 0.00 1 -0.34 25 

101 101 -181 Min. 179.03 15.61 1 707.56 1 

101 101 -181 Min. 280.94 -31.29 26 -124.12 25 -0.28 25 -1938.76 26 0.00 1 -0.34 25 

102 -175 -173 Max 0.01 8.24 25 139.48 25 3.02 28 1209.24 26 0.00 1 0.07 19 

102 -175 -173 Max 80.43 -44.88 26 487.99 26 

102 -175 -173 Max 160.33 32.96 26 233.60 26 64.01 26 -737.80 1 0.00 26 0.07 19 

102 -175 -173 Min. 0.01 -32.96 26 -158.09 26 1.83 7 727.92 1 0.00 1 -0.08 26 

102 -175 -173 Min. 151.99 38.90 7 58.30 7 

102 -175 -173 Min. 160.33 -8.24 25 -64.01 25 38.76 19 -1225.79 26 0.00 1 -0.08 26 

103 -174 -176 Max 0.31 41.94 26 60.98 25 134.32 26 1527.97 26 0.00 1 0.04 26 

103 -174 -176 Max 98.98 -54.49 26 759.76 26 

103 -174 -176 Max 200.96 10.48 25 179.10 26 0.53 25 -903.98 1 0.00 26 0.04 26 

103 -174 -176 Min. 0.31 -10.48 25 -311.54 26 81.19 7 919.71 1 0.00 1 -0.83 25 

103 -174 -176 Min. 3.39 85.01 33 29.22 33 

103 -174 -176 Min. 200.96 -41.94 26 -193.02 25 0.32 19 -1501.62 26 0.00 1 -0.83 25 

104 -186 -188 Max 0.00 115.50 26 122.56 25 114.36 26 819.04 26 0.00 1 0.01 26 

104 -186 -188 Max 105.18 -61.52 26 554.84 26 

104 -186 -188 Max 197.62 28.88 25 173.58 26 0.00 26 -721.01 1 0.00 26 0.01 26 

104 -186 -188 Min. 0.00 -28.88 25 -302.43 26 -51.56 25 496.79 1 0.00 1 -0.14 25 

104 -186 -188 Min. 125.26 7.17 17 319.11 17 

104 -186 -188 Min. 197.62 -115.50 26 -83.51 25 -0.01 25 -1194.61 26 0.00 1 -0.14 25 

105 102 -220 Max 25.28 31.40 25 241.13 25 9.47 26 1576.93 26 0.00 1 -0.14 25 

105 102 -220 Max 118.97 -2.57 26 741.70 26 

105 102 -220 Max 216.65 15.70 26 12.09 26 0.42 26 -928.35 1 0.00 30 -0.14 25 

105 102 -220 Min. 25.28 -15.70 26 -19.73 26 -88.27 25 959.49 1 0.00 1 -0.52 26 

105 102 -220 Min. 141.46 9.71 20 429.22 20 

105 102 -220 Min. 216.65 -31.40 25 -146.94 25 0.11 25 -1524.79 26 0.00 1 -0.52 26 

106 -201 -202 Max 0.00 0.00 1 108.00 25 5.06 26 640.78 25 0.00 1 0.94 26 

106 -201 -202 Max 45.09 8.10 25 144.79 25 

106 -201 -202 Max 90.00 0.00 1 33.75 26 5.06 26 -394.53 1 0.00 1 0.94 26 

106 -201 -202 Min. 0.00 0.00 1 -33.75 26 -16.20 25 391.28 1 0.00 1 -0.42 7 

106 -201 -202 Min. 45.09 88.40 1 

106 -201 -202 Min. 90.00 0.00 1 -108.00 25 -16.20 25 -646.21 25 0.00 25 -0.42 7 

107 -204 -205 Max 0.00 0.00 1 70.80 25 2.18 26 905.56 25 0.00 1 0.18 25 

107 -204 -205 Max 29.20 3.48 25 200.07 25 

107 -204 -205 Max 59.00 0.00 1 22.13 26 2.18 26 9.99 25 270.77 25 0.18 25 

107 -204 -205 Min. 0.00 0.00 1 -22.13 26 -6.96 25 552.17 1 0.00 1 -0.34 26 

107 -204 -205 Min. 28.95 0.46 33 126.75 33 

107 -204 -205 Min. 59.00 0.00 1 -70.80 25 -6.96 25 6.06 1 165.09 1 -0.34 26 

107 -205 -206 Max 0.00 0.00 1 72.00 25 2.25 26 9.99 25 270.77 25 0.18 25 

107 -205 -206 Max 0.65 -6.74 25 270.81 25 

107 -205 -206 Max 60.00 0.00 1 22.50 26 2.25 26 -557.76 1 0.00 1 0.18 25 

107 -205 -206 Min. 0.00 0.00 1 -22.50 26 -7.20 25 6.06 1 165.09 1 -0.34 26 

107 -205 -206 Min. 29.44 0.48 33 132.09 33 

107 -205 -206 Min. 60.00 0.00 1 -72.00 25 -7.20 25 -914.93 25 0.00 25 -0.34 26 

108 -208 -209 Max 0.00 0.00 1 74.40 25 2.40 26 939.63 25 0.00 1 0.10 26 

108 -208 -209 Max 59.35 -5.80 25 278.15 25 

108 -208 -209 Max 62.00 0.00 1 23.25 26 2.40 26 -25.34 1 277.60 25 0.10 26 

108 -208 -209 Min. 0.00 0.00 1 -23.25 26 -7.69 25 572.51 1 0.00 1 -0.27 25 

108 -208 -209 Min. 31.00 0.51 33 136.87 33 

108 -208 -209 Min. 62.00 0.00 1 -74.40 25 -7.69 25 -41.63 25 169.16 1 -0.27 25 

108 -209 -210 Max 0.00 0.00 1 68.40 25 2.03 26 -25.34 1 277.60 25 0.10 26 

108 -209 -210 Max 28.22 3.25 25 203.50 25 

108 -209 -210 Max 57.00 0.00 1 21.38 26 2.03 26 -566.91 1 0.00 1 0.10 26 

108 -209 -210 Min. 0.00 0.00 1 -21.38 26 -6.50 25 -41.63 25 169.16 1 -0.27 25 

108 -209 -210 Min. 27.97 0.43 33 130.41 33 

108 -209 -210 Min. 57.00 0.00 1 -68.40 25 -6.50 25 -930.25 25 0.00 25 -0.27 25 

109 -213 -214 Max 0.00 0.00 1 108.00 25 5.06 26 646.36 25 0.00 1 0.18 25 

109 -213 -214 Max 45.00 8.10 25 144.82 25 

109 -213 -214 Max 90.00 0.00 1 33.75 26 5.06 26 -391.37 1 0.00 25 0.18 25 

109 -213 -214 Min. 0.00 0.00 1 -33.75 26 -16.20 25 394.61 1 0.00 1 -0.18 26 

109 -213 -214 Min. 44.36 88.41 1 

109 -213 -214 Min. 90.00 0.00 1 -108.00 25 -16.20 25 -640.93 25 0.00 1 -0.18 26 

110 -216 -219 Max 0.00 8.25 26 104.36 25 4.88 26 590.00 25 0.00 1 -0.76 7 

110 -216 -219 Max 44.85 7.80 25 131.67 25 

110 -216 -219 Max 89.71 26.39 25 32.61 26 4.88 26 -357.48 1 0.00 25 -0.76 7 

110 -216 -219 Min. 0.00 -26.39 25 -32.61 26 -15.60 25 360.93 1 0.00 1 -1.24 25 

110 -216 -219 Min. 44.20 80.55 1 

110 -216 -219 Min. 89.71 -8.25 26 -104.36 25 -15.60 25 -584.22 25 0.00 1 -1.24 25 

111 -221 -222 Max 0.00 13.87 26 173.92 25 13.55 26 929.02 25 0.00 1 -14.64 13 

111 -221 -222 Max 74.79 21.68 25 344.50 25 

111 -221 -222 Max 149.58 44.38 25 54.35 26 13.55 26 -559.88 1 0.00 1 -14.64 13


111 -221 -222 Min. 0.00 -44.38 25 -54.35 26 -43.36 25 569.14 1 0.00 1 -23.88 25 

111 -221 -222 Min. 73.57 211.07 1 

111 -221 -222 Min. 149.58 -13.87 26 -173.92 25 -43.36 25 -913.51 25 0.00 25 -23.88 25 

ARMATURE TRAVI 

Simbologia 

Caso = Caso di verifica 

Xg = Coordinata progressiva (dal primo nodo) in cui viene effettuato il progetto/verifica 

CC = Combinazione delle condizioni di carico elementari 

c = momento fittizio in campata 

a = momento fittizio agli appoggi 

TG = taglio da gerarchia delle resistenze 

T = momento traslato per taglio 

e = eccentricità aggiuntiva in caso di compressione o pressoflessione 












El = Elemento (asta) in cui viene effettuato il progetto/verifica (progressivo sul numero di aste) 


Crit. = Numero del criterio di progetto 

X = Coordinata progressiva rispetto al nodo iniziale 

AfT S = Area di ferro teorica totale strettamente necessaria nel punto di verifica, superiore 

AfT I = Area di ferro teorica totale strettamente necessaria nel punto di verifica, inferiore 

AfE S = Area di ferro effettiva totale presente nel punto di verifica, superiore 

AfE I = Area di ferro effettiva totale presente nel punto di verifica, inferiore 

My = Momento flettente intorno all'asse Y 

AfTP S = Area di ferro teorica parziale strettamente necessaria nella CC considerata, per la sollecitazione 

indicata, superiore 

AfTP I = Area di ferro teorica parziale strettamente necessaria nella CC considerata, per la sollecitazione 

indicata, inferiore 

AfEP S = Area di ferro effettiva parziale presente nella CC considerata, per la sollecitazione indicata, superiore 

AfEP I = Area di ferro effettiva parziale presente nella CC considerata, per la sollecitazione indicata, inferiore 

Myu = Momento ultimo intorno all'asse Y 

x/d = Rapporto x/d a rottura 

ε Y = Deformazione nell'acciaio (*1000) 

ε C = Deformazione nel calcestruzzo (*1000) 

TS = Modalità di calcolo sicurezza 

N/e = N costante ed eccentricità costante 

My/e = My costante ed eccentricità costante 

My/N = My e N costante 

Mz/e = Mz costante ed eccentricità costante 

Mz/N = Mz e N costante 

Sic. = Sicurezza a rottura 

σ f sup = Tensione nel ferro - superiore 

σ f inf = Tensione nel ferro - inferiore 

σ c = Tensione nel calcestruzzo 

Tz = Taglio in dir. Z 

X0 = Coordinata progressiva (dal nodo iniziale) dell'inizio del tratto di progettazione 

X1 = Coordinata progressiva (dal nodo iniziale) della fine del tratto di progettazione 

Lung. = Lunghezza del tratto di progettazione 

AfT St. = Area di ferro teorica della staffatura (d'anima per travi a T o L) 

Staff. = Staffatura adottata 

AfE St. = Area di ferro effettiva della staffatura (d'anima per travi a T o L) 

bw = Larghezza membratura resistente al taglio 

Vsdu = Taglio agente nella direzione del momento ultimo 

ctgθ = Cotangente dell'angolo di inclinazione dei puntoni di calcestruzzo 

VRsd = Taglio ultimo lato armatura 

VRcd = Taglio ultimo lato calcestruzzo 

AfE St. ala = Area di ferro effettiva della staffatura d'ala 

AfT St. ala = Area di ferro teorica della staffatura d'ala 

c = Ricoprimento dell’armatura 

s = Distanza minima tra le barre 

K3 = Coefficiente di forma del diagramma delle tensioni prima della fessurazione 

s r m = Distanza media tra le fessure 

Φ = Diametro della barra 

A s = Area complessiva dei ferri nell’area di calcestruzzo efficace 

A c e f f = Area di calcestruzzo efficace 

σ s = Tensione nell’acciaio nella sezione fessurata 

σ s r = Tensione nell’acciaio corrispondente al raggiungimento della resistenza a trazione nel calcestruzzo 

ε s m = Deformazione unitaria media dell’armatura (*1000) 

Wk = Apertura delle fessure 

Travata n. 401 Nodi: 15 16 17 -17 18 -18 19 -19 20 -20 21 -21 -22 22 23 24Stato Limite Ultimo - Ferri longitudinali - 

Verifiche armatura 

Travata priva di sollecitazioni - è stata disposta l'armatura minima di regolamento


Stato Limite Ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura a Taglio 

Travata priva di sollecitazioni - è stata disposta l'armatura minima di regolamento 

Stato Limite Esercizio - Ferri longitudinali - Verifiche armatura 


Staffe - Verifiche armatura 


Staffatura ala, ferri di suola e ferri di fianco - Verifiche armatura 

CC X0 X1 Lung. Staff. AfE St. ala AfT St. ala 

 

----------------------------------------------------------- 

26 SLU 0.03 9.96 9.93 ø8/24 2 br. 4.19 0.22 

Travata n. 402 Nodi: 32 -26 -27 -28 33 -29 -30 -31 -32 -33 34Stato Limite Ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche 

armatura 










 

---------------------------------------------------------- 

26 SLU 0.00 9.54 9.54 ø8/24 2 br. 4.19 0.09 

Travata n. 403 Nodi: -19 -25 33Stato Limite Ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura 










 

---------------------------------------------------------- 

25 SLU 0.00 1.75 1.75 ø8/24 2 br. 4.19 0.14 

Travata n. 404 Nodi: 9 -5 -3 -1 6 4 3 

Stato Limite Ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura 

Xg CC TCC El X AfT S AfT I AfE S AfE I AfTP S AfTP I AfEP S AfEP I My Myu x/d ε Y ε C TS 

Sic. 

 

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

--- 

3.79 19 SLV 5 0.00 5.45 5.00 6.03 8.04 5.00 5.00 5.54 8.04 -605.48 -13785.90 0.07 20.00 -1.56 Mz/e 

22.763 

5.39 25 SLU 5 160.51 5.12 5.00 6.03 8.04 5.00 5.00 5.89 8.04 -1502.86 -14635.10 0.07 20.00 -1.59 Mz/e 

9.740 


Xg CC TCC El X AfT S AfE S Tz AfTP S AfEP S σ f sup 

 

----------------------------------------------------------------- 

3.79 25 SLU 5 0.00 5.45 6.03 -1746.19 0.45 0.49 3533.14 

5.39 19 SLV 5 160.51 5.12 6.03 466.57 0.12 0.14 3321.00 


Xg CC TCC El X AfT S AfT I AfE S AfE I My AfTP S AfTP I AfEP S AfEP I σ f sup σ f inf σ c 

 

-------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

3.79 30 SLE R 5 0.00 5.00 5.00 6.03 8.04 -161.03 5.00 5.00 5.54 8.04 47.34 -6.07 0.67 

3.79 37 SLE Q 5 0.00 5.00 5.00 6.03 8.04 -53.85 5.00 5.00 5.54 8.04 0.23 

5.39 29 SLE R 5 160.51 5.00 5.00 6.03 8.04 -964.60 5.00 5.00 5.89 8.04 266.96 -36.12 3.94 

5.39 37 SLE Q 5 160.51 5.00 5.00 6.03 8.04 -661.54 5.00 5.00 5.89 8.04 2.70 

Verifiche stato limite di formazione delle fessure 

Caso Xg CC TCC El Sez. Crit. X My c s K3 s r m Φ A s A c e f f σ s σ s r 

ε s m Wk 

 

 

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

---- 

25 3.79 37 SLE Q 5 4 1 0.00 -53.85 38.00 79.00 0.20 174.75 16.00 6.03 385.66 15.83 2394.35 0.00 

0.00 

27 3.79 34 SLE F 5 4 1 0.00 -86.90 38.00 79.00 0.20 174.75 16.00 6.03 385.66 25.55 2394.35 0.00


0.00 

54 5.39 37 SLE Q 5 4 1 160.51 -661.54 38.00 79.00 0.20 174.72 16.00 6.03 385.66 183.09 2413.05 0.04 

0.01 

55 5.39 33 SLE F 5 4 1 160.51 -748.55 38.00 79.00 0.20 174.72 16.00 6.03 385.66 207.17 2413.05 0.04 

0.01 


CC X0 X1 Lung. AfT St. Staff. AfE St. bw Vsdu ctgθ VRsd VRcd 

 

-------------------------------------------------------------------------------------- 

25 SLU 3.79 5.39 1.61 0.30 ø8/12 2 br. 8.38 0.25 1746.19 2.09 40383.50 40383.50 



 

---------------------------------------------------------- 

25 SLU 0.00 3.79 3.79 ø8/24 2 br. 4.19 0.23 

25 SLU 3.79 5.39 1.61 ø8/24 2 br. 4.19 0.23 

25 SLU 5.39 5.65 0.26 ø8/24 2 br. 4.19 0.23 

Travata n. 405 Nodi: 3 5 7 -2 -4 10 



Sic. 

 

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

--- 

0.32 25 SLU 2 0.00 5.06 5.00 6.03 8.04 5.00 5.00 5.96 8.04 -1510.16 -14813.70 0.07 20.00 -1.60 Mz/e 

9.811 

2.33 19 SLV 2 200.96 5.44 5.00 6.03 8.04 5.00 5.00 5.54 8.04 867.63 19447.00 0.12 20.00 -2.61 Mz/e 

22.424 



 

---------------------------------------------------------------- 

0.32 1 SLV 2 0.00 5.06 6.03 -219.77 0.06 0.07 3280.08 

2.33 25 SLU 2 200.96 5.44 6.03 1734.55 0.44 0.49 3531.21 



 

--------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

0.32 29 SLE R 2 0.00 5.00 5.00 6.03 8.04 -1000.82 5.00 5.00 5.96 8.04 273.65 -37.42 4.06 

0.32 37 SLE Q 2 0.00 5.00 5.00 6.03 8.04 -718.77 5.00 5.00 5.96 8.04 2.92 

2.33 30 SLE R 2 200.96 5.00 5.00 6.03 8.04 540.45 5.00 5.00 5.54 8.04 -34.54 112.99 3.05 

2.33 37 SLE Q 2 200.96 5.00 5.00 6.03 8.04 379.64 5.00 5.00 5.54 8.04 2.14 



ε s m Wk 

 

 

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

--- 

25 0.32 37 SLE Q 2 4 1 0.00 -718.77 38.00 79.00 0.20 174.71 16.00 6.03 385.66 196.53 2416.94 0.04 

0.01 

26 0.32 33 SLE F 2 4 1 0.00 -796.75 38.00 79.00 0.20 174.71 16.00 6.03 385.66 217.86 2416.94 0.04 

0.01 

54 2.33 37 SLE Q 2 4 1 200.96 379.64 38.00 152.67 0.18 223.85 16.00 8.04 816.87 79.37 2718.32 0.02 

0.01 

56 2.33 34 SLE F 2 4 1 200.96 423.51 38.00 152.67 0.18 223.85 16.00 8.04 816.87 88.54 2718.32 0.02 

0.01 



 

-------------------------------------------------------------------------------------- 

1 SLV 0.32 2.33 2.01 0.05 ø8/12 2 br. 8.38 0.25 277.68 2.09 40383.50 40383.50 

25 SLU 2.33 5.67 3.33 0.30 ø8/24 2 br. 4.19 0.25 1734.55 2.50 24119.20 35798.00 



 

----------------------------------------------------------- 

25 SLU 0.05 0.32 0.27 ø8/24 2 br. 4.19 0.23 

25 SLU 0.32 2.33 2.01 ø8/24 2 br. 4.19 0.23 

25 SLU 2.33 5.67 3.33 ø8/24 2 br. 4.19 0.23 

Travata n. 406 Nodi: 1 8 -6 -7 9 

Stato Limite Ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura



Sic. 

 

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

-- 

0.26 26 SLU 1 25.83 5.11 5.00 6.03 8.04 5.00 5.00 5.90 8.04 -409.29 -14653.30 0.07 20.00 -1.59 Mz/e 

35.802 

0.96 25 SLU 1 95.57 5.04 5.00 6.03 8.04 5.00 5.00 5.99 8.04 -583.60 -14864.90 0.07 20.00 -1.60 Mz/e 

25.481 

2.81 27 SLU 1 280.84 5.54 5.00 6.03 8.04 5.00 5.00 5.44 8.04 1376.55 19454.70 0.12 20.00 -2.62 Mz/e 

14.133 



 

---------------------------------------------------------------- 

0.26 25 SLU 1 25.83 5.11 6.03 -445.11 0.11 0.13 3317.44 

0.96 19 SLV 1 95.57 5.04 6.03 144.14 0.04 0.04 3267.54 

2.81 27 SLU 1 280.84 5.54 6.03 2109.24 0.54 0.59 3593.33 



 

-------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

0.26 30 SLE R 1 25.83 5.00 5.00 6.03 8.04 -308.61 5.00 5.00 5.90 8.04 85.32 -11.55 1.26 

0.26 37 SLE Q 1 25.83 5.00 5.00 6.03 8.04 -264.23 5.00 5.00 5.90 8.04 1.08 

0.96 29 SLE R 1 95.57 5.00 5.00 6.03 8.04 -436.16 5.00 5.00 5.99 8.04 118.81 -16.30 1.77 

0.96 37 SLE Q 1 95.57 5.00 5.00 6.03 8.04 -368.38 5.00 5.00 5.99 8.04 1.49 

2.81 31 SLE R 1 280.84 5.00 5.00 6.03 8.04 963.93 5.00 5.00 5.44 8.04 -61.79 201.57 5.45 

2.81 37 SLE Q 1 280.84 5.00 5.00 6.03 8.04 750.59 5.00 5.00 5.44 8.04 4.24 



ε s m Wk 

 

 

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

--- 

25 0.26 37 SLE Q 1 4 1 25.83 -264.23 38.00 79.00 0.20 174.72 16.00 6.03 385.66 73.05 2413.39 0.01 

0.00 

27 0.26 34 SLE F 1 4 1 25.83 -272.92 38.00 79.00 0.20 174.72 16.00 6.03 385.66 75.45 2413.39 0.01 

0.00 

54 0.96 37 SLE Q 1 4 1 95.57 -368.38 38.00 79.00 0.20 174.71 16.00 6.03 385.66 100.35 2418.15 0.02 

0.01 

55 0.96 33 SLE F 1 4 1 95.57 -381.69 38.00 79.00 0.20 174.71 16.00 6.03 385.66 103.98 2418.15 0.02 

0.01 

83 2.81 37 SLE Q 1 4 1 280.84 750.59 38.00 152.67 0.18 223.82 16.00 8.04 816.87 156.95 2715.74 0.03 

0.01 

86 2.81 35 SLE F 1 4 1 280.84 805.21 38.00 152.67 0.18 223.82 16.00 8.04 816.87 168.38 2715.74 0.03 

0.01 



 

-------------------------------------------------------------------------------------- 

25 SLU 0.26 0.92 0.65 0.08 ø8/12 2 br. 8.38 0.25 443.45 2.09 40383.50 40383.50 

27 SLU 0.92 2.16 1.24 0.22 ø8/24 2 br. 4.19 0.25 1255.74 2.50 24119.20 35798.00 

27 SLU 2.16 2.81 0.65 0.22 ø8/24 2 br. 4.19 0.25 1255.74 2.50 24119.20 35798.00 



 

----------------------------------------------------------- 

25 SLU 0.26 0.92 0.65 ø8/24 2 br. 4.19 0.22 

25 SLU 0.92 2.16 1.24 ø8/24 2 br. 4.19 0.22 

25 SLU 2.16 2.81 0.65 ø8/24 2 br. 4.19 0.23 

25 SLU 2.81 2.81 0.00 ø8/24 2 br. 4.19 0.23 

25 SLU 2.81 5.59 2.78 ø8/24 2 br. 4.19 0.23 

Travata n. 407 Nodi: 10 12 -9 -10 14 



Sic. 

 

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

----- 

0.01 26 SLU 1 0.77 5.23 5.00 6.03 8.04 5.00 5.00 5.76 8.04 -2176.41 -14333.80 0.07 20.00 -1.58 Mz/e 

6.585 

1.98 13 SLV 1 197.62 5.46 5.00 6.03 8.04 5.00 5.00 5.52 8.04 765.67 19460.80 0.12 20.00 -2.61 Mz/e 

25.409




 

------------------------------------------------------------------ 

0.01 26 SLU 1 0.77 5.23 6.03 906.62 0.23 0.27 3393.95 

1.98 25 SLU 1 197.62 5.46 6.03 1803.67 0.46 0.51 3542.67 



 

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

0.01 30 SLE R 1 0.77 5.00 5.00 6.03 8.04 -1491.59 5.00 5.00 5.76 8.04 421.66 -55.99 6.14 

0.01 37 SLE Q 1 0.77 5.00 5.00 6.03 8.04 -1157.33 5.00 5.00 5.76 8.04 4.77 

1.98 29 SLE R 1 197.62 5.00 5.00 6.03 8.04 455.68 5.00 5.00 5.52 8.04 -29.14 95.27 2.57 

1.98 37 SLE Q 1 197.62 5.00 5.00 6.03 8.04 306.30 5.00 5.00 5.52 8.04 1.73 


Caso Xg CC TCC El Sez. Crit. X My c s K3 sr m Φ As Ac e f f σs σs r εs m Wk 

 

 

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

------ 

25 0.01 37 SLE Q 1 4 1 0.77 -1157.33 38.00 79.00 0.20 174.73 16.00 6.03 385.66 327.17 2406.36 0.06 

0.02 

27 0.01 34 SLE F 1 4 1 0.77 -1248.23 38.00 79.00 0.20 174.73 16.00 6.03 385.66 352.86 2406.36 0.07 

0.02 

54 1.98 37 SLE Q 1 4 1 197.62 306.30 38.00 152.67 0.18 223.84 16.00 8.04 816.87 64.04 2717.84 0.01 

0.00 

55 1.98 33 SLE F 1 4 1 197.62 350.26 38.00 152.67 0.18 223.84 16.00 8.04 816.87 73.23 2717.84 0.01 

0.01 



 

------------------------------------------------------------------------------------------ 

26 SLU 7.71E-003 1.98 1.97 0.16 ø8/12 2 br. 8.38 0.25 906.62 2.09 40383.50 40383.50 



 

------------------------------------------------------------ 

25 SLU 0.01 1.98 1.97 ø8/24 2 br. 4.19 0.20 

25 SLU 1.98 5.44 3.46 ø8/24 2 br. 4.19 0.19 

Travata n. 408 Nodi: 10 11 13 -12 -15 24 



Sic. 

 

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

-- 

0.38 26 SLU 2 0.00 5.93 5.00 6.03 8.04 5.00 5.00 5.09 8.04 -914.89 -12694.10 0.07 20.00 -1.51 Mz/e 

13.876 

1.13 26 SLU 2 74.81 5.53 5.00 6.03 8.04 5.00 5.00 5.45 8.04 -3246.71 -13578.40 0.07 20.00 -1.55 Mz/e 

4.182 



 

---------------------------------------------------------------- 

0.38 26 SLU 2 0.00 5.93 6.03 -3627.78 0.93 0.94 3845.08 

1.13 26 SLU 2 74.81 5.53 6.03 -2079.52 0.53 0.58 3588.40 



 

-------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

0.38 30 SLE R 2 0.00 5.00 5.00 6.03 8.04 -628.77 5.00 5.00 5.09 8.04 200.80 -23.89 2.73 

0.38 37 SLE Q 2 0.00 5.00 5.00 6.03 8.04 -482.22 5.00 5.00 5.09 8.04 2.09 

1.13 30 SLE R 2 74.81 5.00 5.00 6.03 8.04 -2047.21 5.00 5.00 5.45 8.04 611.09 -77.29 8.62 

1.13 37 SLE Q 2 74.81 5.00 5.00 6.03 8.04 -1366.42 5.00 5.00 5.45 8.04 5.76 



ε s m Wk 

 


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

-- 

25 0.38 37 SLE Q 2 4 1 0.00 -482.22 38.00 79.00 0.20 174.79 16.00 6.03 385.66 154.00 2370.59 0.03 

0.01 

27 0.38 34 SLE F 2 4 1 0.00 -521.31 38.00 79.00 0.20 174.79 16.00 6.03 385.66 166.48 2370.59 0.03 

0.01 

54 1.13 37 SLE Q 2 4 1 74.81 -1366.42 38.00 79.00 0.20 174.76 16.00 6.03 385.66 407.87 2389.84 0.08 

0.02 

56 1.13 34 SLE F 2 4 1 74.81 -1564.55 38.00 79.00 0.20 174.76 16.00 6.03 385.66 467.01 2389.84 0.09 

0.03 



 

-------------------------------------------------------------------------------------- 

26 SLU 0.38 1.13 0.75 0.63 ø8/12 2 br. 8.38 0.25 3627.78 2.09 40383.50 40383.50 



 

----------------------------------------------------------- 

25 SLU 0.03 0.38 0.35 ø8/24 2 br. 4.19 0.20 

25 SLU 0.38 1.13 0.75 ø8/24 2 br. 4.19 0.19 

26 SLU 1.13 4.44 3.31 ø8/24 2 br. 4.19 0.22 

Travata n. 409 Nodi: 1 2 



Sic. 

 

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

--- 

0.33 25 SLU 1 32.83 5.69 5.00 6.03 5.65 5.00 5.00 5.30 5.65 -809.52 -13217.10 0.07 20.00 -1.53 Mz/e 

16.328 

3.54 26 SLU 1 354.07 5.03 5.00 6.03 5.65 5.00 5.00 6.00 5.65 -4328.06 -14907.00 0.07 20.00 -1.62 Mz/e 

3.444 

5.82 26 SLU 1 582.43 5.99 5.00 6.03 5.65 5.00 5.00 5.03 5.65 -608.57 -12559.70 0.07 20.00 -1.50 Mz/e 

20.632 



 

----------------------------------------------------------------- 

0.33 26 SLU 1 32.83 5.69 6.03 -2685.32 0.69 0.73 3688.84 

3.54 25 SLU 1 354.07 5.03 6.03 101.42 0.03 0.03 3260.46 

5.82 26 SLU 1 582.43 5.99 6.03 3890.26 0.99 1.00 3888.60 



 

--------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

0.33 29 SLE R 1 32.83 5.00 5.00 6.03 5.65 -570.92 5.00 5.00 5.30 5.65 175.21 -22.73 2.51 

0.33 37 SLE Q 1 32.83 5.00 5.00 6.03 5.65 -464.49 5.00 5.00 5.30 5.65 2.05 

3.54 30 SLE R 1 354.07 5.00 5.00 6.03 5.65 -3175.01 5.00 5.00 6.00 5.65 863.93 -124.53 13.29 

3.54 37 SLE Q 1 354.07 5.00 5.00 6.03 5.65 -2700.65 5.00 5.00 6.00 5.65 11.30 

5.82 30 SLE R 1 582.43 5.00 5.00 6.03 5.65 -400.55 5.00 5.00 5.03 5.65 129.41 -16.04 1.80 

5.82 37 SLE Q 1 582.43 5.00 5.00 6.03 5.65 -286.77 5.00 5.00 5.03 5.65 1.29 



ε s m Wk 

 

 

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

--- 

25 0.33 37 SLE Q 1 4 1 32.83 -464.49 38.00 79.00 0.20 174.62 16.00 6.03 385.66 142.55 2361.81 0.03 

0.01 

26 0.33 33 SLE F 1 4 1 32.83 -492.14 38.00 79.00 0.20 174.62 16.00 6.03 385.66 151.03 2361.81 0.03 

0.01 

54 3.54 37 SLE Q 1 4 1 354.07 -2700.65 38.00 79.00 0.20 174.56 16.00 6.03 385.66 734.86 2398.44 0.14 

0.04 

56 3.54 34 SLE F 1 4 1 354.07 -2811.46 38.00 79.00 0.20 174.56 16.00 6.03 385.66 765.01 2398.44 0.15 

0.04 

83 5.82 37 SLE Q 1 4 1 582.43 -286.77 38.00 79.00 0.20 174.65 16.00 6.03 385.66 92.65 2347.48 0.02 

0.01 

85 5.82 34 SLE F 1 4 1 582.43 -318.39 38.00 79.00 0.20 174.65 16.00 6.03 385.66 102.87 2347.48 0.02 

0.01 



 

--------------------------------------------------------------------------------------


26 SLU 0.33 0.98 0.65 0.47 ø8/ 8 2 br. 12.57 0.25 2685.32 1.61 46551.10 46551.10 

26 SLU 0.98 5.17 4.19 0.38 ø8/24 2 br. 4.19 0.25 2167.16 2.50 24119.20 35798.00 

26 SLU 5.17 5.82 0.65 0.68 ø8/ 8 2 br. 12.57 0.25 3890.26 1.61 46551.10 46551.10 



 

---------------------------------------------------------- 

26 SLU 0.33 0.98 0.65 ø8/24 2 br. 4.19 0.24 

26 SLU 0.98 5.17 4.19 ø8/24 2 br. 4.19 0.24 

26 SLU 5.17 5.82 0.65 ø8/24 2 br. 4.19 0.24 

Travata n. 410 Nodi: 9 -8 -11 -14 15 32 



Sic. 

 

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

---- 

0.03 26 SLU 1 3.00 6.06 5.00 6.28 8.04 5.00 5.00 5.18 8.04 -477.88 -12926.20 0.07 20.00 -1.52 Mz/e 

27.047 

1.12 26 SLU 1 112.01 5.35 5.00 6.28 8.04 5.00 5.00 5.87 8.04 -3712.44 -14588.80 0.07 20.00 -1.59 Mz/e 

3.930 

4.48 26 SLU 5 0.00 6.05 4.75 12.32 8.04 4.75 4.75 9.66 8.04 5431.75 19485.20 0.10 20.00 -2.30 Mz/e 

3.585 

6.25 25 SLU 5 176.83 5.05 4.75 6.03 8.04 4.75 4.75 5.67 8.04 197.69 19462.00 0.11 20.00 -2.60 Mz/e 

98.419 



 

------------------------------------------------------------------ 

0.03 26 SLU 1 3.00 6.06 6.28 -4150.61 1.06 1.10 3774.49 

1.12 26 SLU 1 112.01 5.35 6.28 -1370.37 0.35 0.41 3332.00 

4.48 26 SLU 5 0.00 6.05 12.32 -5104.24 1.30 2.65 1923.76 

6.25 26 SLU 5 176.83 5.05 6.03 -1191.41 0.30 0.36 3278.98 



 

---------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

0.03 30 SLE R 1 3.00 5.00 5.00 6.28 8.04 -332.98 5.00 5.00 5.18 8.04 104.43 -12.63 1.43 

0.03 37 SLE Q 1 3.00 5.00 5.00 6.28 8.04 -268.70 5.00 5.00 5.18 8.04 1.16 

1.12 30 SLE R 1 112.01 5.00 5.00 6.28 8.04 -2318.33 5.00 5.00 5.87 8.04 643.69 -86.84 9.47 

1.12 37 SLE Q 1 112.01 5.00 5.00 6.28 8.04 -1523.70 5.00 5.00 5.87 8.04 6.23 

4.48 30 SLE R 5 0.00 4.75 4.75 12.32 8.04 3680.30 4.75 4.75 9.66 8.04 -207.91 763.38 18.76 

4.48 37 SLE Q 5 0.00 4.75 4.75 12.32 8.04 2809.65 4.75 4.75 9.66 8.04 14.32 

6.25 29 SLE R 5 176.83 4.75 4.75 6.03 8.04 123.26 4.75 4.75 5.67 8.04 -7.85 25.76 0.69 

6.25 37 SLE Q 5 176.83 4.75 4.75 6.03 8.04 83.38 4.75 4.75 5.67 8.04 0.47 



ε s m Wk 

 

 

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

------ 

25 0.03 37 SLE Q 1 4 1 3.00 -268.70 36.00 158.00 0.19 214.25 20.00 6.28 446.95 84.27 2282.90 0.02 

0.01 

27 0.03 34 SLE F 1 4 1 3.00 -286.17 36.00 158.00 0.19 214.25 20.00 6.28 446.95 89.75 2282.90 0.02 

0.01 

54 1.12 37 SLE Q 1 4 1 112.01 -1523.70 36.00 158.00 0.19 214.14 20.00 6.28 446.95 423.06 2317.88 0.08 

0.03 

56 1.12 34 SLE F 1 4 1 112.01 -1756.48 36.00 158.00 0.19 214.14 20.00 6.28 446.95 487.69 2317.88 0.09 

0.03 

83 4.48 37 SLE Q 5 5 1 0.00 2809.65 38.00 136.00 0.18 213.40 16.00 8.04 751.71 582.79 2629.86 0.11 

0.04 

85 4.48 34 SLE F 5 5 1 0.00 3049.82 38.00 136.00 0.18 213.40 16.00 8.04 751.71 632.61 2629.86 0.12 

0.04 

112 6.25 37 SLE Q 5 5 1 176.83 83.38 38.00 136.00 0.18 212.29 16.00 8.04 751.71 17.43 2563.07 0.00 

0.00 

113 6.25 33 SLE F 5 5 1 176.83 95.37 38.00 136.00 0.18 212.29 16.00 8.04 751.71 19.93 2563.07 0.00 

0.00 



 

--------------------------------------------------------------------------------------- 

26 SLU 0.03 1.12 1.09 0.72 ø8/12 2 br. 8.38 0.25 4150.61 2.09 40383.50 40383.50 

26 SLU 4.48 6.25 1.77 0.89 ø8/12 2 br. 8.38 0.25 5104.24 2.09 40383.50 40383.50 

Staffatura ala, ferri di suola e ferri di fianco - Verifiche armatura



 

----------------------------------------------------------- 

25 SLU 0.03 1.12 1.09 ø8/24 2 br. 4.19 0.23 

25 SLU 1.12 4.45 3.33 ø8/24 2 br. 4.19 0.20 

26 SLU 4.48 6.25 1.77 ø8/24 2 br. 4.19 0.12 

Travata n. 411 Nodi: 14 -13 -16 -23 31 35 


Xg CC TCC El X AfT S AfT I AfE S AfE I AfTP S AfTP I AfEP S AfEP I My Myu x/d ε Y ε C TS Sic. 

 

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

3.89 26 SLU 5 180.28 5.56 4.75 12.32 8.04 4.75 4.75 10.53 8.04 3023.73 19475.40 0.10 20.00 -2.26 Mz/e 6.440 

5.67 25 SLU 5 2.86 4.90 4.75 6.03 8.04 4.75 4.75 5.85 8.04 209.10 19459.00 0.11 20.00 -2.58 Mz/e 93.056 



 

---------------------------------------------------------------- 

3.89 26 SLU 5 180.28 5.56 12.32 3150.18 0.81 1.78 1765.09 

5.67 1 SLV 5 2.86 4.90 6.03 572.23 0.15 0.18 3176.33 



 

-------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

3.89 30 SLE R 5 180.28 4.75 4.75 12.32 8.04 2008.53 4.75 4.75 10.53 8.04 -110.71 416.07 10.04 

3.89 37 SLE Q 5 180.28 4.75 4.75 12.32 8.04 1514.68 4.75 4.75 10.53 8.04 7.57 

5.67 29 SLE R 5 2.86 4.75 4.75 6.03 8.04 126.48 4.75 4.75 5.85 8.04 -8.01 26.42 0.71 

5.67 37 SLE Q 5 2.86 4.75 4.75 6.03 8.04 74.01 4.75 4.75 5.85 8.04 0.41 



ε s m Wk 

 

 

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

---- 

25 3.89 37 SLE Q 5 5 1 180.28 1514.68 38.00 136.00 0.18 213.63 16.00 8.04 751.71 313.77 2648.97 0.06 

0.02 

27 3.89 34 SLE F 5 5 1 180.28 1656.78 38.00 136.00 0.18 213.63 16.00 8.04 751.71 343.21 2648.97 0.07 

0.02 

54 5.67 37 SLE Q 5 5 1 2.86 74.01 38.00 136.00 0.18 212.35 16.00 8.04 751.71 15.46 2567.61 0.00 

0.00 

55 5.67 33 SLE F 5 5 1 2.86 89.23 38.00 136.00 0.18 212.35 16.00 8.04 751.71 18.64 2567.61 0.00 

0.00 



 

-------------------------------------------------------------------------------------- 

26 SLU 3.89 5.67 1.77 0.55 ø8/12 2 br. 8.38 0.25 3150.18 2.09 40383.50 40383.50 



 

----------------------------------------------------------- 

26 SLU 0.03 3.86 3.83 ø8/24 2 br. 4.19 0.15 

26 SLU 3.89 5.67 1.77 ø8/24 2 br. 4.19 0.10 

Travata n. 413 Nodi: 2 27 -24 15 



Sic. 

 

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

-- 

0.25 25 SLU 1 25.41 5.23 5.00 6.03 8.04 5.00 5.00 5.77 8.04 271.25 19453.80 0.11 20.00 -2.59 Mz/e 

71.733 

2.17 25 SLU 1 216.52 5.13 5.00 6.03 8.04 5.00 5.00 5.88 8.04 -846.58 -14606.50 0.07 20.00 -1.59 Mz/e 

17.252 



 

---------------------------------------------------------------- 

0.25 25 SLU 1 25.41 5.23 6.03 -891.33 0.23 0.26 3391.42 

2.17 26 SLU 1 216.52 5.13 6.03 512.61 0.13 0.15 3328.63 

Stato Limite Esercizio - Ferri longitudinali - Verifiche armatura



 

-------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

0.25 29 SLE R 1 25.41 5.00 5.00 6.03 8.04 186.08 5.00 5.00 5.77 8.04 -11.81 38.88 1.04 

0.25 37 SLE Q 1 25.41 5.00 5.00 6.03 8.04 156.95 5.00 5.00 5.77 8.04 0.88 

2.17 29 SLE R 1 216.52 5.00 5.00 6.03 8.04 -443.36 5.00 5.00 5.88 8.04 122.98 -16.61 1.81 

2.17 37 SLE Q 1 216.52 5.00 5.00 6.03 8.04 -189.67 5.00 5.00 5.88 8.04 0.77 



ε s m Wk 

 

 

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

------- 

25 0.25 37 SLE Q 1 4 1 25.41 156.95 38.00 152.67 0.18 223.92 16.00 8.04 816.87 32.80 2724.45 0.01 

2.42E-003 

26 0.25 33 SLE F 1 4 1 25.41 166.37 38.00 152.67 0.18 223.92 16.00 8.04 816.87 34.76 2724.45 0.01 

2.57E-003 

54 2.17 37 SLE Q 1 4 1 216.52 -189.67 38.00 79.00 0.20 174.72 16.00 6.03 385.66 52.61 2412.34 0.01 

3.03E-003 

55 2.17 33 SLE F 1 4 1 216.52 -269.40 38.00 79.00 0.20 174.72 16.00 6.03 385.66 74.73 2412.34 0.01 

4.31E-003 



 

-------------------------------------------------------------------------------------- 

26 SLU 0.26 2.17 1.91 0.17 ø8/12 2 br. 8.38 0.25 1003.46 2.09 40383.50 40383.50 



 

------------------------------------------------------------ 

26 SLU 0.26 2.17 1.91 ø8/24 2 br. 4.19 0.24 

26 SLU 2.17 2.17 0.00 ø8/24 2 br. 4.19 0.20 

26 SLU 2.17 4.14 1.98 ø8/24 2 br. 4.19 0.20 

Travata n. 415 Nodi: 34 -34 -35 35Stato Limite Ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura 










 

---------------------------------------------------------- 

26 SLU 0.00 2.86 2.86 ø8/24 2 br. 4.19 0.08 

Travata n. 430 Nodi: 3 20 



Sic. 

 

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

--- 

0.20 26 SLU 1 19.89 6.37 5.00 6.03 5.65 5.00 5.00 4.66 5.65 -390.33 -11656.60 0.07 20.00 -1.45 Mz/e 

29.868 

2.37 25 SLU 1 236.57 5.01 5.00 6.03 5.65 5.00 5.00 6.02 5.65 -5855.92 -14957.80 0.07 20.00 -1.62 Mz/e 

2.553 

5.19 25 SLU 1 519.16 6.67 5.00 6.03 5.65 5.00 5.00 4.36 5.65 2626.23 13798.90 0.10 20.00 -2.23 Mz/e 

5.252 



 

----------------------------------------------------------------- 

0.20 25 SLU 1 19.89 6.37 6.03 -5360.17 1.37 1.37 3913.04 

2.37 26 SLU 1 236.57 5.01 6.03 -40.17 0.01 0.01 3250.31 

5.19 25 SLU 1 519.16 6.67 6.03 6547.20 1.67 1.67 3913.04 



 

--------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

0.20 30 SLE R 1 19.89 5.00 5.00 6.03 5.65 -284.13 5.00 5.00 4.66 5.65 98.89 -11.46 1.32


0.20 37 SLE Q 1 19.89 5.00 5.00 6.03 5.65 -238.85 5.00 5.00 4.66 5.65 1.11 

2.37 29 SLE R 1 236.57 5.00 5.00 6.03 5.65 -4251.50 5.00 5.00 6.02 5.65 1153.34 -166.69 17.77 

2.37 37 SLE Q 1 236.57 5.00 5.00 6.03 5.65 -3523.21 5.00 5.00 6.02 5.65 14.73 

5.19 29 SLE R 1 519.16 5.00 5.00 6.03 5.65 1791.83 5.00 5.00 4.36 5.65 -127.54 527.37 11.81 

5.19 37 SLE Q 1 519.16 5.00 5.00 6.03 5.65 1365.57 5.00 5.00 4.36 5.65 9.00 



ε s m Wk 

 

 

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

---- 

25 0.20 37 SLE Q 1 4 1 19.89 -238.85 38.00 79.00 0.20 174.69 16.00 6.03 385.66 83.13 2328.04 0.02 

0.00 

27 0.20 34 SLE F 1 4 1 19.89 -249.59 38.00 79.00 0.20 174.69 16.00 6.03 385.66 86.87 2328.04 0.02 

0.01 

54 2.37 37 SLE Q 1 4 1 236.57 -3523.21 38.00 79.00 0.20 174.55 16.00 6.03 385.66 955.77 2399.43 0.19 

0.06 

55 2.37 33 SLE F 1 4 1 236.57 -3697.47 38.00 79.00 0.20 174.55 16.00 6.03 385.66 1003.04 2399.43 0.19 

0.06 

83 5.19 37 SLE Q 1 4 1 519.16 1365.57 40.00 114.50 0.19 213.28 12.00 5.65 674.05 401.92 3668.64 0.08 

0.03 

84 5.19 33 SLE F 1 4 1 519.16 1480.67 40.00 114.50 0.19 213.28 12.00 5.65 674.05 435.79 3668.64 0.08 

0.03 



 

-------------------------------------------------------------------------------------- 

25 SLU 0.20 0.85 0.65 0.93 ø8/ 8 2 br. 12.57 0.25 5360.17 1.61 46551.10 46551.10 

25 SLU 0.85 4.54 3.68 0.77 ø8/24 2 br. 4.19 0.25 4458.70 2.50 24119.20 35798.00 

25 SLU 4.54 5.19 0.65 1.14 ø8/ 8 2 br. 12.57 0.25 6547.20 1.61 46551.10 46551.10 



 

---------------------------------------------------------- 

25 SLU 0.20 0.85 0.65 ø8/24 2 br. 4.19 0.23 

25 SLU 0.85 4.54 3.68 ø8/24 2 br. 4.19 0.23 

25 SLU 4.54 5.19 0.65 ø8/24 2 br. 4.19 0.23 

Travi in c.a. 

Generali 

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

---------------------------------------------------------- 

Parametri di progetto 

Passo di progettazione 

0.30 

Tipo di sollecitazioni zone rigide 

Costanti 

Min. angolo per spinte a vuoto 

10.00 

Invertire i ferri anche in presenza di pilastro sottostante 

Si 

Max differenza larghezza travi continue 

5.00 

Progetta a taglio con traliccio ad inclinazione variabile 

Si 

-Classe A 

-In zona critica limita ctg θ a 

1 

-In zona non critica limita ctg θ a 

2.5 

-Classe B 

-In zona critica limita ctg θ a 

2.5 

-In zona non critica limita ctg θ a 

2.5 

Verifiche a taglio per edifici esistenti come per edifici nuovi 

No 

Lunghezze e arrotondamenti 

Max lunghezza barre 

12.00 

Arrotondamento lunghezza ferri 

50.00 

Lunghezza ferri nei muri d'estremità 

1.20 

Min. interferro ammissibile 

2.00 

Elenco diametri minimizzazione interferri 

16 18 20 22 

Riduzione ancoraggi 

-Nella zona compressa per flessione 

No


-Nei punti inferiori della travata 

Si 

Considerare nel calcolo degli ancoraggi i risvolti specificati nei criteri generali di disegno 

No 

Considera indicazione formula 4.1.22 come aggiuntive all'ancoraggio 

No 

Reggistaffe 

Interruzione reggistaffe in campata 

No 

Modalità di sovrapposizione reggistaffe 

Per garantire la copertura del momento negativo 

Modalità di unificazione reggistaffe Solo se la geometria 

della travata e la lunghezza totale delle barre lo consentono 

Minimi di regolamento 

Min. percentuale di regolamento 

-Per le travi di fondazione 

No 

-Per le travi di elevazione 

Si 

Per le travi di fondazione ai sensi del D.M. 08 considerare 0.2% anzichè 1.4/fyk 

Si 

Min. di armatura a taglio 

-Per le travi di fondazione 

Si 

-Per le travi di elevazione 

Si 

Tipo di armatura per taglio (T.A.) 

Mista 

Controllo passo e 12Fi 

Si 

Min. di regolamento a torsione nell'ala 

No 

Min. di regolamento nell'ala 

No 

Stampe 

Verifiche a flessione in relazione 

Minimizzate 

Verifiche a taglio in relazione 

Max scorrimento per taglio e torsione 

Parametri di disegno 

Scala disegno travi 

50 

Scala disegno sezioni 

25 

Campitura sezioni 

Fitta 

Disegno sezione travi in falso 

Si 

Disegna sezioni 

Si 

Campitura travi in falso 

Fitta 

Campitura muri 

Rada 

Tipo di quotatura luci nette trave 

Con riferimento ai pilastri superiori 

Lunghezza monconi di pilastro 

Minimizzata 

Linee di riferimento quote 

Si 

Quotatura zone di staffatura 

No 

Quotatura zone di staffatura 

No 

Indicazione numero bracci staffe 

Solo se il numero è maggiore di due 

Disegno ferri longitudinali 

Disegno ferri dentro la trave 

Si 

Disegno esploso ferri di parete 

No 

Distanza fra ferri esplosi 

0.10 

Disegno reggistaffe aggiuntivi per travi a T e L 

Reggistaffe aggiuntivi tipo 3 

Disegno staffe 

Posizione staffe esterne 

In automatico 

Disegno staffe dentro la sezione 

Si 

Specifici 1 

----------------------------------------------------------------------------------------- 

Materiali 

Calcestruzzo 

-Tipo di calcestruzzo C25/30 

-Rck calcestruzzo 300 

-Modulo elastico 314472.0 

-Resistenza caratteristica cilindrica (Fck) 249.0 

-Resistenza caratteristica a trazione (Fctk) 17.9 

-Riduci Fcd per tutte le verifiche secondo il D.M. 08 Si 

-γ c per stati limite ultimi


-Automatico x 

-Pari a 

-σ amm. calcestruzzo 97.5 

-τc0 6.0 

-τc1 18.3 

Acciaio 

-D.M. 92/96 

-Tipo di acciaio (Fe B 22÷44 k) 44 

-Modulo elastico 2.06E+006 

-Tensione caratteristica di snervamento (Fyk) 4300.0 

-Sigma amm. acciaio 2600 

-Sigma amm. reti e tralicci 2600 

-D.M. 08 

-Tipo di acciaio (B450A÷B450C) B450C 

-Modulo elastico 2.06E+006 


- γ s per stati limite ultimi 

-Automatico x 

-Pari a 

Coeff. di omogeneizzazione 15.0 

Materiali per edifici esistenti 

-Considera come elemento nuovo No 

-Calcestruzzo 

-Livello di conoscenza LC2 

-Fattore di confidenza 1.20 

-Tipo di calcestruzzo C25/30 

-Rck calcestruzzo 300.0 

-Modulo elastico 314472.0 

-Resistenza media (Fcm) 249.0 

-Resistenza media a trazione (Fctm) 17.9 

-Resistenza caratteristica cilindrica (Fck) 249.0 

-Resistenza caratteristica a trazione (Fctk) 17.9 

-Acciaio 

-Livello di conoscenza LC2 

-Fattore di confidenza 1.20 

-Tipo di acciaio 44 

-Modulo elastico ******** 

-Tensione media di snervamento (Fym) 4300.0 


-Allungamento per verifiche di duttilità (Agt) 4.0 

-Coeff. di omogeneizzazione 15.0 

Parametri per analisi pushover 

Numero fibre 200.0 

Fattore di confinamento nucleo interno 1.0 

Fattore di incrudimento acciaio 0.10 

Parametri per verifiche di duttilità 

Considera rotazione massima di esercizio per determinare SLO e SLD No 

Modalità di calcolo luce di taglio Lv 

-Lv=L/2 x 

-Lv=M/V 

-Lv=Punto di nullo del momento flettente 

Capacità di rotazione alla corda al collasso 

-Formula C8A.6.1 con fattore di riduzione pari a 

-Formula C8A.6.5 x 

Sforzo normale di verifica per analisi pushover 

-Gravitazionale 

-Dal calcolo x 

Parametri di calcolo 

Progetto a pressoflessione Si 

-Per tutte le travi 

-Solo per travi inclinate x 

-Min. angolo per pressoflessione 10.0 

-Compressione massima senza progetto a pressoflessione 10.0 

Progetto a torsione No 

-Trazione senza progetto a torsione 

Armatura secondo Circ. 65 del 10/04/97 No 

Non progettare in gerarchia delle resistenze No 

Non effettuare verifiche per CC sismiche (elemento secondario) No 

Escludi dal calcolo sovraresistenza per pilastri incidenti No 

Rispetta limitazioni geometriche e d'armatura per zone sismiche Si 

Sollecitazioni complanari ad eventuali elementi bidimensionali No 

Copriferro teorico superiore 4.6 

Copriferro teorico inferiore 4.6 

Min. momento fittizio agli appoggi No 

-Denominatore 

Min. momento fittizio in campata No 

-Denominatore 

Incremento percentuale momento in campata 10.0 

Usa taglio max per traslazione momento (S.L.) Si 

Limitare momento traslato al valore max di appoggio (S.L.) No 

Limitare momento traslato al valore max di campata (S.L.) No 

Taglio da momento resistente in fondazione (S.L.) No 

Tipo di progetto in doppia armatura (T.A.) 

-Tensioni pari ai valori amm. 

-Tensioni pari ai valori amm. con AfComp/AfTesa minore o pari a 1.00 

-Con AfComp/AfTesa pari a 

Parametri di progettazione armatura 

Max differenza fra diametri per unificazioni 2 

Max distanza fra barre per unificazioni 1.0 

Denominatore per individuazione zona di campata 32.00


Fattore di copertura appoggi (0÷1) 0.00 

Fattore di riduzione per ancoraggio ferri 1.00 

Minimizzazione momenti resistenti di appoggio (stati limite D.M. 08) Si 

-Arretramento reggistaffe dall'appoggio 2.0 

-Tolleranza di copertura da sovrapposizione 10.00 

Tipo di distribuzione armatura eccedente in fase di verifica 

-Ripartita proporzionalmente per flessione, torsione e taglio x 

-Tutta agente per flessione 

-Tutta agente per taglio 

Armatura a flessione 

Elenco diametri ferri longitudinali 1 12 

Elenco diametri ferri longitudinali 2 16 

Elenco diametri ferri longitudinali 3 





Max differenza fra diametri nella trave 8 

Max differenza fra diametri ferri accoppiati 4 

Reggistaffe superiori 

-Numero 

-Pari a 3.00 

-Max mutua distanza 

-Diametro 

-Automatico x 

-Pari a 

-Minimo 

Reggistaffe inferiori 

-Numero 

-Pari a 4.00 

-Max mutua distanza 

-Diametro 

-Automatico x 

-Pari a 

-Minimo 

Armatura a taglio 

Scorrimento (T.A.) 

-Percentuale assorbita dalle staffe 100 

-Percentuale assorbita dai ferri piegati 0 

-Percentuale assorbita dai ferri di parete 0 

-Considerare il valore relativo alle staffe come minimo percentuale da adottare No 

Variabilità staffe 

-Staffe uguali a passo costante 

-Staffe diverse in tre parti della trave in funzione delle zone critiche x 

-Staffe diverse in tre parti della trave in 

funzione di un multiplo dell'altezza pari a 

Variabilità staffe ala 

-Passi uguali a passi anima 

-Passi multipli di passi anima x 

-Passi indipendenti da passi anima 

Min. lunghezza tratto centrale come multiplo dell'altezza della trave 1.10 

Elenco diametri staffe 1 8 

Elenco diametri staffe 2 






Elenco numero bracci staffe 1 2 

Elenco numero bracci staffe 2 




Passi staffe 

-Minimo 4.0 

-Massimo 25.0 

-Incremento 4.0 

Elementi costanti 

-Diametro Si 

-Passo No 

-Bracci Si 

Tipo di minimizzazione staffatura 

-Minimizza il numero delle staffe x 

-Minimizza il peso delle staffe 

Raffittimento staffe all'estremità della trave No 

-Passo non superiore a 

Lunghezza max del tratto di calcolo scorrimento 

-Pari al tratto in cui τ > τc0 x 

-Pari a 

-Come multiplo dell'altezza pari a 

Armatura a taglio e torsione 

Elenco diametri ferri piegati 1 12 





Elenco diametri ferri piegati 6 

Elenco diametri ferri piegati 7 

Angolo di piegatura 45.0 

Posizione primo punto di piegatura 

-Pari al multiplo dell'altezza


-Distanza 5.0 

Interasse punti di piegatura 

-Pari al multiplo dell'altezza 

-Distanza 25.0 

Tipo di ferri piegati 

-Solo sagomati 

-Solo cavallotti 

-Sia sagomati che cavallotti x 

Ferri di parete Si 

-Max distanza fra le barre 30.0 

Elenco diametri ferri di parete 1 8 

Elenco diametri ferri di parete 2 






Elenco diametri staffe orizzontali 1 8 

Elenco diametri staffe orizzontali 2 






Parametri di disegno 

Risvolto ferri superiori Si 

-Pari a 25.0 

-Pari all'altezza della trave 

Risvolto ferri inferiori Si 

-Pari a 25.0 

-Pari all'altezza della trave 

Risvolto ferri laterali Si 

-Pari a 25.0 

-Pari alla larghezza della trave 

Magrone Si 

-Allargamento laterale 10.0 

-Altezza 10.0 

Dati per progettazione interattiva sezioni 

Copriferro reale al bordo staffa 3.0 

Diametro staffa teorica 8 

Distanza fra ferri su più strati 1 

Integrare lo scorrimento lungo il tratto Si 

-Lunghezza del tratto 1.00 

Dati per progettazione agli stati limite 

Gruppo di esigenza 

-Ambiente poco aggressivo x 

-Ambiente moderatamente aggressivo 

-Ambiente molto aggressivo 

Usa dominio N-M per flessioni rette Si 

-Ricerca della sicurezza con sforzo normale costante 

-Ricerca della sicurezza con eccentricità costante x 

Controllo rapporto X/D Si 

Barre da considerare tese per verifiche a taglio 

-Solo le barre con deformazione percentuale rispetto 

alla barra più tesa non inferiore al 30.0 

-Tutte le barre in trazione 

Dati per verifiche di resistenza al fuoco 

-Tempo di verifica (REI) 120.00 

Dimensione MESH 2.0 

-Passo di calcolo 10.00 

-Temperatura ambiente 20.00 

-Coeff. di convezione a temperatura ambiente 9.00 

Calcestruzzo 

-Tipo di aggregati SILICEI 

Massa volumica a secco 2300.0 

-Umidità iniziale 3.00 

-Fattore di interpolazione conducibilità 0.50

CC_RELAZIONE STRUTTURALE.pdf - Comune di Pomarance

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