ÐÐÐÐ¥ÐÐ - Ð¥ÐÐ

More documents

Recommendations

Info

довжини) забезпечує ріст частоти вільних коливань кільця. Для того, щоб відслідкувати вплив інших факторів на зміну частоти вільних коливань самозатяжного кільця, звернемось до графіків, зображених на рис. 5. Такі графіки побудовані для клинопасової передачі, що має такі параметри (див. рис. 1): передача оснащена приводним клиновим пасом з перерізом типу A , що має площу поперечного перерізу A = 81 мм 2 , довжину l = 1600 мм, і жорсткість = 50 Рис. 5. Зміна частот вільних коливань самозатяжного кільця с Н/мм; діаметри ролика, кільця і шківа: d 90 мм; d = 150 мм; d = 2 135 мм; міжосьова відстань передачі a = 600 мм; маса кільця m = 1,2 кг, а його ексцентриситет відносно ролика e = 30 мм; розрахункові безрозмірні коефіцієнти δ = 0, 9 ; γ = 1, 05 . Для побудови графіків, зображених на рис. 5, використані вирази (19) і (21). При цьому прийняті до уваги значення сили попереднього сталого пружного натягу приводного паса: F = 0 , F = 10 Н і F = 30 Н. * * * Висновок. На підставі аналізу залежності частоти k вільних коливань самозатяжного кільця від корисного навантаження F t приводного паса за рис. 5 можна констатувати наступне: • зі збільшенням корисного навантаження F t зросте також і частота k вільних коливань кільця, причому темп росту k є меншим в діапазоні робочих навантажень передачі; • вплив на частоту вільних коливань кільця сили F * попереднього сталого пружного натягу приводного паса є несуттєвий в діапазоні робочих навантажень пасової передачі (збільшення F * понад 20 % від F t max не має сенсу, оскільки тоді втрачається ефект від застосування автоматично регульованої пасової передачі); • значний вплив на частоту k вільних коливань кільця має F * при малих значеннях навантаження F t , тобто під час холостого режиму роботи пасової передачі, що дозволяє ефективно уникати коливань незначною зміною F * . Зауважимо, що основними частотами збурення коливань у пасовій передачі можуть бути частоти обертання ролика, самозатяжного кільця і веденого шківа. Для запобігання виникнення небажаних коливань кільця потрібно під час проектування автоматично регульованої пасової передачі надавати їй таких розмірів і параметрів, щоб частота вільних коливань самозатяжного кільця не наближалась до частоти збурювальних факторів на 0 = основних режимах роботи пасової передачі. Список літератури: 1. Василенко Н. В. Теория колебаний. – К.: Вища шк., 1992. – 430 с. 2. Деклараційний патент на корисну модель UA 10157. Шків автоматично регульованої пасової передачі / Павлище В. Т., Предко Р. Я. Бюл. № 11, 2005. 3. Кіндрацький Б. І., Павлище В.Т., Предко Р.Я. Розрахункові параметри автоматично регульованої пасової передачі з самозатяжним кільцем // Вісник Східноукраїнського національного університету імені В. Даля. – 2007. – № 9. – С.73-78. 4. Павлище В. Т., Предко Р. Я. Про пружні властивості приводних клинових пасів пасових передач. //Вісник Нац. ун-ту „Львівська політехніка”. – 2004. – № 509. – С.96-99. 5. Пановко Я. Г. Введение в теорию механических колебаний. – М.: Наука, 1971. – 240 с. Поступила в редакцію 15.04.07
УДК 519.8 Вісс. Гр. КЛИМЕНКО, канд. фіз.-мат. наук, НТУ “ХПІ” ДО ПОБУДОВИ ЗОНИ ВІДЧУЖЕННЯ ДЛЯ СИСТЕМИ ОБ’ЄКТІВ В багатьох задачах конструкторського проектування, пов’язаних із розміщенням об’єктів (компактів), доводиться вже на стадії прийняття рішення, або ж на стадії формалізації цих задач враховувати, що ці об’єкти є джерелами ризиків (становлять загрозу суміжним об’єктам). Тобто в цих задачах фактичними об’єктами розміщення є їх зони відчуження, побудова яких виділяється в окрему задачу. В даній роботі пропонується (для деякого класу функцій ризиків) загальний підхід до побудови зони відчуження опуклих компактів та їх систем. В статті наведені конкретні ілюстративні приклади. In many tasks of constructor’s design related to placing of objects (compacts), it is necessary to take into consideration already on the stage of decision-making or on the stage of formalization of these tasks that these objects are the sources of risks (make a threat to contiguous objects). That is in these tasks the actual objects of placing are their areas of alienation, the construction of which is selected to separate task. In this work the general approach is offered (for some class of risk functions) to the construction of area of alienation of convex compacts and their systems. In the paper concrete illustrative examples are exemplified. Представлена робота тісно примикає до теоретичних досліджень, поданих в статті [1], фактично поповнює їх. Тож в подальшому викладі будемо послуговуватись термінами і позначеннями, вже введеними в згаданій n статті. Отже, нехай в евклідовому точково-векторному просторі R означено довільний опуклий компакт A , якому зіставлено довільний строго спадний шаблон (шаблон ризику) h ( d ) ∈G (G є множина неперервних і не зростаючих, додатно визначених на R + функцій). Зауважимо, що в силу опуклості компакта A для строго спадної функції h ( d ) існує неперервна редукція (функція ризику, див. [1]) суперпозиції функції h ( d ) і евклідової відстані – max h Y∈A h ⎛ ⎜ ⎝ ( d( X , Y )) = h min d( X , Y ) = h( d( X , π ( X ))) def Y∈A ⎞ ⎟ ⎠ n ( µ ( X , A) ) = M ( X , h, A) : R → R+ ; M ( X , h, A) | X∈A = h( 0) > 0. ∀ Y ∈ A h ( d( X Y )) M ( X , h, A) Зауважимо, виходячи із того, що при маємо включення: def n+ 1 Hyp h d X , Y = X , λ ∈ R | h d ( ( )) {( ) ( ( X , Y )) ≥ λ} n+ 1 {( X , λ) ∈ R | M ( X , h, A) ≥ λ} = Hyp M ( X , h, A) , = , ≤ , ⊂ (1) причому Fr Hyph( d( X Y )) ∩ Fr Hyp M ( X , h, A) ≠ ∅ функції ризику Hyp M ( X h, A) ризиків Hyp h( d( X Y )) | Y∈A , , то гіпограф , обгортає зверху сім’ю гіпографів локальних , компакта A . Для зручності, а також з метою наближення термінології теоретичного дослідження даної статті до можливого його практичного використання, умовимось в подальшому викладі лебегову множину n L( M ( X , h, A) , λ) = { X ∈ R | M ( X , h, A) ≥ λ} = n n −1 { X ∈ R | h( µ ( X , A) ) ≥ λ} = { X ∈ R | µ ( X , A) ≤ h ( λ) } іменувати також і зоною відчуження для компакта A , яка відповідає h d і параметру ризику λ > 0 . Із рівності (2) випливає, що шаблону ризику ( ) для побудови зон відчуження компакта A бажано мати нормальну функцію цього компакта. Метод побудови нормальних функцій для широкого класу 2 компактів простору R наведений в роботі [3]. В цій статті ми обміркуємо загальний підхід до побудови нормальних функцій компактів евклідового простору, без обмеження їхньої розмірності. i = Нехай опуклий компакт A = U m A i , де A i є неперетинні між собою i= 1 многовиди розмірності pi = dim Ai ≤ n , і нехай Y = Ui( S) = ( Ui ( S) , , Uin( S) ): Ti → Ai n p де ( ) Y = y , , y n ∈ R 1 K , 1 K і ( ) i p i i (2) S = s1, K , s ∈T ⊂ R є параметричні n зображення цих многовидів. В силу опуклості компакта A , простір R розбивається на m неперетинних між собою областей Діріхле n Di = { X ∈ R | π ( X ) ∈ A i } відповідних многовидам A i . Тобто таких m неперетинних між собою областей Діріхле D i , що для ∀ X ∈ Di існує єдина точка (проекція) π i( X ) ∈ Ai і така, що d( X , π i ( X )) = min d( X , Y ) . Y∈ def ( X , π ( X )) b ⎧d i Позначаємо через µ ( X , Ai ) = ⎨ звуження нормальної функції ⎩0, X ∉ Di µ ( X , A) на многовид A i . Зрозуміло, що проекції π i( X ) = ( y1, K , yn ) ∈ Ai буде відповідати єдиний розв’язок системи A i
Page 2 and 3: УДК 621.74 В.И. АЛЕХИН,
Page 4 and 5: И.В. АРТЕМОВ, гл. кон
Page 6 and 7: Устройство срезки
Page 8 and 9: dн − dв S S Разность м
Page 10 and 11: когда овальность п
Page 12 and 13: • силовой агрегат,
Page 14 and 15: Универсальное прог
Page 16 and 17: 1. Определение рабо
Page 18 and 19: где w F - прогиб комп
Page 20 and 21: конкретизации вида
Page 22 and 23: 3 -- 1,3 28,7 0,88 52,8 130 4 -- 1,
Page 24 and 25: На рис. 7 представле
Page 26 and 27: что все эти факторы
Page 28 and 29: Рис. 2 Область сущес
Page 30 and 31: Б. І. КІНДРАЦЬКИЙ, п
Page 32 and 33: в Рис. 2. Конструкці
Page 34 and 35: 2 d ϕ1 ⎛dϕ1 dϕ2 ⎞ ⎫ J1 = T
Page 36 and 37: роботи. Такі муфти,
Page 38 and 39: Для запобігання ко
Page 42 and 43: ⎪⎧ ∂d ⎨ ⎪⎩ ( X , U ( )
Page 44 and 45: ⎛ ⎛ j ⎞ ⎞ ( ) = ⎜ + ⎜ (
Page 46 and 47: 3 нормальні функції
Page 48 and 49: УДК 628.94 В.И. КОХАНОВ
Page 50 and 51: зависимости от сво
Page 52: 5 отображен сравнит
Page 56 and 57: возникновения искр
Page 58 and 59: получения оптималь
Page 60 and 61: данных эксперимент
Page 63 and 64: УДК 621.01:539.3 Т.В. ПОЛИ
Page 65 and 66: Рис. 3. Зависимости
Page 67 and 68: боковых вертикальн
Page 69 and 70: Рис. 12. Результаты э
Page 71: построенные модели
Page 74 and 75: механических систе
Page 76 and 77: напряженно-деформи
Page 79 and 80: УДК 621.961:539.3 Н.А. ТКА
Page 81 and 82: теоретических обоб
Page 83 and 84: перемещения точек
Page 85 and 86: MN MN MX MX при нулевом
Page 87 and 88: времени была прове
Page 89 and 90: напряженно-деформи
Page 91 and 92:
создавать специали
Page 93 and 94:
Особенностью распр
Page 95 and 96:
Значения растягива
Page 97 and 98:
функция, откуда сле
Page 99:
НАУКОВЕ ВИДАННЯ ВІ
show all

ÐÐÐÐ¥ÐÐ - Ð¥ÐÐ

You also want an ePaper? Increase the reach of your titles

Delete template?

Save as template?

ÐÐÐÐ¥ÐÐ - Ð¥ÐÐ