43.247 KB - Energetische Sanierung der Bausubstanz - EnSan

Abschlussbericht 

Förderkennzeichen 0329750S 

Gesamtlaufzeit 1.1.2004 – 31.3.2008 

„Energetische Verbesserung der Bausubstanz, 

Teilkonzept 3: Entwicklung und Erprobung 

übertragbarer Lösungen zur Steigerung der 

Energieeffizienz im Gebäudebestand. 

Realisierung energetisch unterschiedlicher 

Sanierungskonzeptionen an zwei baugleichen 

Haushälften aus der Gründerzeit in Hamburg.“ 

Hamburg, Kleine Freiheit 46–52

2 Einführung

Inhalt 

Der nachfolgende Bericht umfasst die Abschnitte A bis G, welche 

größtenteils wiederum in einzelne Kapitel untergliedert sind. 

Vorwort 5 

Projektbeteiligte 6 

A Bestand / Bestandsaufnahme 10 

I Bestand 10 

II Mieterstruktur 17 

III Statik 19 

IV Balkenköpfe 23 

V Haustechnik und Energiebedarf 25 

VI Bautechnik 35 

B Konzeption 39 

I Sanierungskonzept 39 

II Balkenkopf-AG 44 

III Sanierungskonzept Haustechnik und Energiebedarf 53 

IV Bautechnik 65 

V Messtechnik 77 

VI Energetisch wirksame Investitionskosten 85 

C Bauliche Umsetzung 87 

I Bauliche Umsetzung 87 

II Balkenkopf 97 

III Haustechnik und Energiebedarf 101 

IV Messtechnik 118 

V Mieterbetreuung 125 

VI Beratung zur Qualitätssicherung / 

Luftdichtheitsuntersuchung 127 

D Mess- und Auswertungsphase 150 

E Öffentlichkeitsarbeit / Verwertung 153 

F Ergebnisse 165 

I Bautechnik und Balkenkopf 165 

II Haustechnik und Energiebedarf 184 

III Messtechnik 198 

IV Mieter 199 

V Auswertung der Baukosten nach Abrechnung 202 

G Schlussfolgerungen / Fazit 209 

Literatur- und Quellenangaben / Produkte 214 

Anhang (CD) 216 

Einführung 3

4 Einführung

Vorwort / Aufgabenstellung 

Die Aufgabenstellung des im Folgenden beschriebenen Projekts 

war die Entwicklung übertragbarer Lösungen zur energetischen Sanierung 

von Gründerzeitbauten anhand zweier baugleicher Haushälften 

mit unterschiedlichen Sanierungkonzepten unter Berücksichtigung 

des Nutzerverhaltens sowie die Erforschung effizienter 

Verfahren zur Balkenkopfsanierung. 

Aufgrund der Symmetrie des Gebäudes bestand die Gelegenheit, 

in der einen Gebäudehälfte einen hohen energetischen Standard 

umzusetzen (im Folgenden „EnSan-Standard“), während in der 

anderen Gebäudehälfte der derzeit normale Standard ausgeführt 

wurde (gemäß Anforderungen der Hamburger Förderprogramme, 

im Folgenden „HH-Standard“). 

Anschließende Messungen über knapp zwei Heizperioden machten 

einen Vergleich der unterschiedlichen Verbräuche sowie der investiven 

Kosten gegenüber den energierelevanten Betriebskosten 

möglich. 

Die Kerninstrumente waren: 

- vergleichende Untersuchung alternativer Haustechniklösungen 

- Reduzierung der Wärmebrücken, besonders: Entwicklung 

thermisch entkoppelter Balkenköpfe und thermisch getrennter 

Balkone 

- Bewältigung besonderer Problemstellungen (u. a. Hochdämmstandard) 

im schützenswerten Gebäudebestand 

- Prüfung der Nutzerverträglichkeit 

- Vergleichsmessungen und Auswertung der unterschiedlich 

sanierten Gebäudehälften über zwei Heizperioden 

- Begleitforschung, Messungen und Auswertungen 

- Dokumentation anhand jährlicher Statusberichte sowie Zwischenberichte 

und eines Endberichts in Text und Bild sowie 

einer graphischen Aufbereitung aller relevanten Ergebnisse. 

Einführung 5

Projektbeteiligte 

Zuwendungsempfänger / Projektleitung 

Stadterneuerungs- und Stadtentwicklungsgesellschaft Hamburg 

mbH (steg Hamburg mbH) 

Schulterblatt 26–36 

D-20357 Hamburg 

Tel. (040) 43 13 93 - 0 

Fax (040) 43 13 93 - 10 

Internet http://www.steg-hamburg.de 

Ansprechpartner: 

Dipl.-Ing. Architektin Karin Dürr 

E-Mail karin.duerr@steg-hh.de 

Dipl.-Ing. Architektin Birgit Wessel 

Projektbeteiligte 

Planung: 

Dittert & Reumschüssel 

Architektur und Stadtentwicklung 

Colonnaden 43 

Goseriede 13a 

D-20354 Hamburg D-30159 Hannover 

Tel. (040) 35 71 96 00 (0511) 727 999 -00 

Fax (040) 35 71 97 00 (0511) 727 999 -29 

Internet http://www.dr-architekten.de 


Dipl.-Ing. Architekt Thomas Dittert 

E-Mail thomas-dittert@dr-archtitekten.de 

Bautechnik: 

Technische Universität Hamburg Harburg 

Institut für Angewandte Bautechnik 

Leiter: Prof. Dr.-Ing. habil. H.-J. Holle 

Institut G-1 


Tel. (040) 428 78 - 40 41 

Fax (040) 428 78 - 40 65 

Internet http://www.tuhh.de/abt 


Prof. Dr.-Ing. habil. H.-J. Holle 

E-Mail h-j.holle@tuhh.de 

Dipl.-Ing. Architekt Götz Schünemann 

Dr.-Ing. Architekt Daniel Scherz 

Dipl.-Ing. Björn-Axel Dose 

6 Einführung

Messtechnik: 


Institut für Baustoffe, Bauphysik und Bauchemie 

Prof. Dr.-Ing. Werner Leschnik 

Eißendorfer Straße 42 


Tel. (040) 4 28 78 - 37 44 

Fax (040) 4 28 78 - 29 05 

Internet http://www.tuhh.de/abt 



E-Mail leschnik@tuhh.de 

Tragwerksplanung: 

Ingenieurbüro für Bauwesen 

Dipl.-Ing. Axel Rohde Beratender Ingenieur VBI 

Am Stadtrand 60a 


Tel. (040) 69 65 67 30 

Fax (040) 69 65 67 33 


Dipl.-Ing. Axel Rohde 

E-Mail mail@rohde-ingenieure.de 

Haustechnik: 

innovaTec Energiesysteme GmbH 

Ingenieurbüro für technische Gebäudeausrüstung 

und Energiekonzepte 

Im Graben 5 

D-34292 Ahnatal 

Tel. (05609) 80 92-0 

Fax (05609) 80 92-22 


Dipl.-Ing. Joachim Otte 

E-Mail info@innovatec-web.de 

Holz- und Bautenschutz: 

Manfred Eichhorn 

Vereidigter Sachverständiger für Holz- und Bautenschutz 

Eimsbütteler Straße 65 


Tel. (040) 43 33 10 

Fax (040) 43 78 74 


Dipl. Biol. Manfred Eichhorn 

E-Mail eichhornmanfred@aol.com 

Einführung 7

Qualitätssicherung: 

Passivhaus Institut Darmstadt 

Rheinstraße 44/46 

D-64283 Darmstadt 

Tel. (06151) 82 69 9 - 0 

Fax (06151) 82 69 9 - 11 

Internet http://www.passiv.de 


Dr. Ing. Wolfgang Feist 

E-Mail passivhaus@t-online.de 

Dipl.-Ing. Søren Peper 

E-Mail soeren.peper@passiv.de 

Dokumentation, Öffentlichkeitsarbeit: 

target GmbH 

Walderseestr. 7 

D-30163 Hannover 

Tel. (0511) 90 96 88 30 

Fax (0511) 90 96 88 40 

Internet http://www.targetgmbh.de 


Andreas Steege 

E-Mail steege@targetgmbh.de 

Dipl.-Ing. Architektin Gabi Schlichtmann 

E-Mail schlichtmann@targetgmbh.de 

Forschungsbegleitung 

Forschungszentrum Jülich GmbH 

Leo-Brandt-Straße 

D-52428 Jülich 

Tel. (02461) 61 - 86 44 

Fax (02461) 61 - 31 31 

Internet http://www.fz-juelich.de 


Dipl.-Ing. Markus Kratz 

E-Mail m.kratz@fz-juelich.de 

Fraunhofer-Institut für Bauphysik (IBP) 

Nobelstraße 12 

D-70569 Stuttgart 

Tel. (0711) 9 70 - 33 37 

Fax (0711) 9 70 - 33 99 

Internet http://www.ibp.fhg.de 


Dipl.-Ing. Johann Reiß 

E-Mail reiss@ibp.fhg.de 

8 Einführung

Technische Universität München 

Lehrstuhl für Energiewirtschaft und Anwendungstechnik 

Arcisstraße 21 

D-80333 München 

Tel. (089) 2 89 - 23 94 6 

Fax (089) 2 89 - 28 31 3 


Dipl.-Ing. Martin Wenning 

E-Mail mwenning@ewk.ei.tum.de 

Technische Universität Dresden 

Institut für Bauklimatik (IBK) 

Zellescher Weg 17 

01062 Dresden 

Tel. 0351-463-0 

Fax 0351-463-2627 


Prof. John Grunewald 

Dipl.-Ing. Hans Petzold 

Bergische Universität Wuppertal 

Fachbereich D - Bauphysik und Technische Gebäudeausrüstung 

Gaußstr. 20 

42119 Wuppertal 

Tel. 0202-439-0 

Fax 0202-4296 


Prof. Dr.-Ing. Karsten Voss 

Universität Karlsruhe 

Fachgebiet Bauphysik und Techischer Ausbau 

Englerstr. 7 

76131 Karlsruhe 

Tel. 0721-608-0 

Fax 0721-608-6092 


Prof Dipl.-Ing., Andreas Wagner 

Einführung 9

Abschnitt A: Bestand / Bestandsaufnahme 

I Bestand 

Lage und Stadtteilhistorie 

Das Gebäude befindet sich westlich, in geringer Entfernung zur 

Hamburger Innenstadt, zwischen innerem und äußerem Ring im 

Stadtteil St. Pauli. Das Gebiet wurde am 4. März 1997 vom Hamburger 

Senat zum Sanierungsgebiet St. Pauli S 5 – Wohlwillstraße 

erklärt. 

Während das historische Altonaer Gelände seit dem 17. Jahrhundert 

an den beiden Freiheiten (Große und Kleine Freiheit) mit Sakral-, 

Wohn- und Gewerbebauten besiedelt war, fand sich auf der Seite 

von St. Pauli selbst im 18. Jahrhundert nur wenig Bebauung, was 

mit dem Pesthof, einem alten Krankenhof, zusammenhing. So entstand 

das heutige Straßennetz in unterschiedlichen Entwicklungssträngen. 

Die Große und die Kleine Freiheit gehörten im 17. Jahrhundert 

zur Stadt Altona. 

Im 19. Jahrhundert gewann das Unterhaltungsgewerbe an Bedeutung 

für dieses Gebiet. Insofern hat sich hier ein schutzwürdiges 

Ensemble unterschiedlicher Bauten mit unterschiedlichen Nutzungen 

erhalten. Die Ansiedlung des Unterhaltungsgewerbes war die 

Voraussetzung für die spezifische Entwicklung und Geschichte dieses 

Quartiers. 

Planung 



Hamburg, Hannover 


Link 

Allgemeine Informationen der Behörde 

für Stadtentwicklung und Umwelt in 

Hamburg: 

http://www.hamburg.de/stadtplanung/ 

Hinweis: Die mit dem roten Kästchen 

gekennzeichneten Abbildungen, Grafiken 

und Hinweise sind im Anhang des 

Berichts entweder in größerem Format 

dargestellt oder mit ergänzendem / vertiefendem 

Material versehen. 

10 Bestand

Allgemeine Bestandsdaten 

Treuhändische Eigentümerin 

Gebäudetyp 

Adresse 

steg Hamburg mbH 

Geschosswohnungsbau mit Gewerbe im EG 

Kleine Freiheit 46 bis 52, 22767 Hamburg 

Baujahr 1907 

Wohneinheiten 14 

Bewohner vor Sanierung ca. 40 

Gewerbeeinheiten 

4 (2 Ladenwohnungen) 

Vollgeschosse 

4 (zzgl. teilausgebautes Dachgeschoss) 

Eingänge 

2 (spiegelsymmetrisch aufgebauter Grundriss) 

Wohnfläche Bestand 1.037 m² 

Gesamt-Nutzfläche 

1.294 m² (energetische Bezugsfläche) 

beheiztes Gebäudevolumen 5.932 m³ 

Quelle: D&R 

Bestand II.02 

Allgemeine Bestandsdaten 

Eigentümerin des Objekts ist die Stadterneuerungs- und Stadtentwicklungsgesellschaft Hamburg mbH (steg Hamburg 

mbH). 

Der viereinhalbgeschossige teilunterkellerte Gebäudekomplex besteht aus zwei Gebäudehälften und wurde im Jahr 

1907 fertiggestellt. Die Gesamt-Nutzfläche betrug 1.294 m², das beheizte Gebäudevolumen 5.932 m³. Die Bauteile 

der Gebäudehülle waren seit der Errichtung im Wesentlichen unverändert, die Gebäude im Zweiten Weltkrieg 

nicht gravierend beschädigt worden. Bis auf einen Teil der Fenster und bis auf einige Elemente der Haustechnik 

waren seit Errichtung keine energetischen und wohnwertsteigernden Verbesserungen am Gebäude durchgeführt 

worden. 

Zum Zeitpunkt der Entmietung vor der Modernisierung bewohnten ca. vierzig Mieterinnen und Mieter die vierzehn 

Wohnungen. Im Erdgeschoss befanden sich prinzipiell vier Gewerbeeinheiten, die von drei Gewerben genutzt wurden 

(siehe auch Abschnitt Mieterstruktur). Die Instandsetzung und Modernisierung wurde im entmieteten Zustand 

umgesetzt. 

Bestand 11

Schützenswerte Straßenansicht 

Das Erscheinungsbild der Straßenfassade des Gebäudekomplexes wird durch einen um 1,5-fache Mauerstärke vorstehenden 

Erker bestimmt. Er erstreckt sich vom ersten Obergeschoss bis zum Dachgeschoss. Weitere wesentliche 

Elemente sind die großen Schaufensterflächen des Gewerbes im Erdgeschoss sowie die in den Obergeschossen 

auskragenden Balkone. Die Fassade der beiden Gebäude ist spiegelsymmetrisch aufgebaut. 

Die Außenwände verjüngen sich vom Erdgeschoss zu den darüber liegenden Geschossen. Auf der Straßenseite 

befinden sich Stuckaturen und Klinkerriemchen, auf der Hofseite war die Fassade – wie so häufig bei Bauten aus 

dieser Zeit – schmucklos. Die Holzfenster waren zu zwei Dritteln einfach verglast, der Rest isolierverglast. 

Die U-Werte der Bautteile sind hier in der Übersicht dargestellt; die detaillierten Bauteilaufbauten und Bauteil-U- 

Werte sind den Anlagen dieses Berichts zu entnehmen. 

12 Bestand

Die beiden Gebäudehälften 

Ziel der Sanierung war die Realisierung unterschiedlicher Sanierungskonzeptionen in den zwei baugleichen Gebäudehälften. 

Dadurch wurde ein direkter Vergleich hinsichtlich Umfang und Eignung bzw. Effektivität von Maßnahmen 

der energetischen Gebäudemodernisierung bei Gründerzeitgebäuden ermöglicht. Die Sanierung des Gebäudes 

mit den Hausnummern 46 bis 48 wurde nach den Kriterien des EnSan-Projekts konzipiert, beim Gebäude 

mit den Hausnummern 50 bis 52 wurde nach dem so genannten Hamburger Standard geplant, der je nach Bauteil 

10 % bis 20 % über dem Niveau der Energieeinsparverordnung (EnEV 2002) liegt. Zudem ist der Umgang mit 

ästhetisch schützenswerten Bauteilen, wie z. B. die Erhaltung der straßenseitigen Fassadengestalt durch geeignete 

Innenwärmedämmverfahren, ein wesentlicher Punkt, der modellhaft bearbeitet wurde. 

Bestand 13

Grundrissaufteilung und Geschossdecken 

Der Grundriss der beiden Gebäude ist, ebenso wie die Fassade, spiegelsymmetrisch aufgebaut. In der Abbildung 

zuvor ist exemplarisch der Grundriss des Erdgeschosses (Gewerbe) dargestellt. Hier kann man deutlich sowohl die 

Gebäudekubatur mit dem hofseitigen Sägezahneinschnitt erkennen als auch den nach oben offenen Lichtschacht 

neben dem Treppenhaus. Die Geschossdecken sind bis zum obersten Geschoss Holzbalkendecken mit Einschub, 

mit Ausnahme der Kellerdecke, die als Patentdecke aus Ziegelformsteinen und Stahlträgern besteht. 

Wärmebrücken 

Die Vermeidung von Wärmebrücken vermindert neben dem Heizenergieverbrauch auch das Bauschadenrisiko. 

Die Wärmebrücken-Problematik bestand beim Gebäude Kleine Freiheit 46–52 aufgrund der vorhandenen Gebäudegeometrie: 

z. B. Sägezähne, nach oben offene Lichtschächte, Anschlüsse der Außenwände an die Kellerdecke 

oder Anschlüsse der Giebel an die Außenwände. Weitere Wärmebrücken resultierten ebenfalls aus der Lage bestimmter 

Bauteile, z. B. 

- Außenwände im Keller (Feuchtemanagement unterhalb der Terrainoberkante), 

- Bauteilanschlüsse wie Außenwände-Deckenbalkenköpfe mit der entsprechenden Feuchteproblematik 

Oberflächentauwasser, Dampfdiffusion, Dampfkonvektion), 

- Außenwände mit niedrigem Dämmniveau 

- sowie die oben abgebildeten auskragenden Balkone. 

Eine ausführliche Behandlung des Themas Wärmebrücken findet sich in Abschnitt B dieses Berichts, Kapitel IV 

„Bautechnik“. 

14 Bestand

Dachlandschaft 

Das Dach hat die Form eines Hamburger Mansarddachs. Es hatte eine zerklüftete Dachlandschaft mit einer sehr 

alten und lediglich an Schadstellen ausgebesserten Dachabdichtung. Einige der Schornsteine waren ungenutzt. 

Das Dach bestand im nicht ausgebauten Bereich von innen nach außen aus: Sparren 10/16 cm, Holz-Schalung 

2,5 cm und einer Abdichtung aus Bitumendachbahnen. 

Im ausgebauten Bereich bestand es von innen nach außen aus: Innenputz 1,5 cm, Holzwolleleichtbauplatten 3,0 cm 

bis 4,0 cm, Sparschalung 2,5 cm, Sparren 10/16 cm, Holz-Schalung 2,5 cm und einer Abdichtung aus Bitumendachbahnen. 

Die Bauteilaufbauten und Bauteil-U-Werte sind im Detail aus der Tabelle im Anhang ersichtlich. 

Bestand 15

Der Charme vergangener Zeiten 

Aufgrund des Zustandes waren die Gebäude grundsätzlich als kurzfristig instandsetzungs- und modernisierungsbedürftig 

einzuordnen. Im Innenraum zeugten nur noch wenige Elemente, wie die oben dargestellten Treppenhausdetails, 

vom Charme der Gründerzeit. Diese wurden im Zuge der Baumaßnahmen überwiegend erhalten. 

Es lagen diverse konstruktive Schäden vor, u. a. Undichtigkeiten am Dach, abgängige Schornsteinköpfe, massive 

Feuchtigkeitsschäden an den Außenwänden, tierischer und pflanzlicher Befall an den Holzbalkendecken, insbesondere 

an den Balkenköpfen sowie Korrosion an den tragenden Elementen der Balkone. 

Diese Schäden waren so gravierend, dass alle Balkone abgetragen werden mussten. 

Hinzu kam ein nach heutigen Anforderungen verbesserungswürdiger Wärmeschutz aller wärmeübertragenden 

Außenbauteile. Diese besaßen weder im Dach noch an den Außenwänden und den Kellerdecken nennenswerte 

Wärmedämmschichten. Die Holzfenster waren überwiegend einfach verglast und der Schallschutz mangelhaft. 

16 Bestand


II Mieterstruktur 

Bestand Mieterstruktur 

Abst. Wohnung DG Wohnung Abst. 

Wohnung Wohnung 3.OG Wohnung Wohnung 



Ladenwohnung 

Laden EG Laden 

Ladenwohnung 

52 50 48 46 

Quelle: STEG Hamburg 

Bestand Mieter II.01 

Nutzungen 

Direkt von der Straße aus werden im Erdgeschoss vier Gewerbeeinheiten 

und zwei Treppenhäuser erschlossen. Die Nutzung des 

Gebäudes bestand zu rund 80 % aus Wohnen. 

Ursprünglich befanden sich im Erdgeschoss Ladenwohnungen, die 

vor der Sanierung nur noch in den Hausnummern 52 und 46 vorhanden 

waren. In den Obergeschossen wird jeweils über ein Treppenhaus 

ein Zwei-Spänner erschlossen. In den beiden Dachgeschossen 

der Haushälfte befand sich vor der Modernisierung jeweils eine 

Wohnung, die vermutlich in der Nachkriegszeit ausgebaut wurde. 

Gewerbe 

Im Gebäude befanden sich ein türkischer Imbiss, ein Antiquitätenhandel 

sowie ein Gebrauchtwarenhandel für Waschmaschinen, 

Kühlschränke etc. 

Mieterstruktur und Sozialverhalten 

Die Mieterstruktur in den Gebäuden war ausgesprochen stark gemischt: 

ca. 60 % hatten Migrationshintergrund, davon ca. 40 % die 

türkische Staatsbürgerschaft. Die Mieter mit Migrationshintergrund 

lebten im Familienverbund mit jeweils ca. zwei bis vier Kindern. Die 

restlichen 40 % der Bewohner waren deutsche Staatsbürger, darunter 

vier einzelne Bewohner und eine Wohngemeinschaft. Die Altersstruktur 

lag bei den Erwachsenen (ohne Rentenempfänger) um 

die 40 Jahre sowie zwischen 10 und 20 Jahren bei den Kindern. 

Soweit feststellbar, standen alle ausländischen Bewohner in Arbeitsverhältnissen. 

Von den deutschen Haushalten bezog einer Sozialhilfe, 

alle anderen waren berufstätig bzw. Rentner. Insgesamt 

gehörten alle Bewohner den unteren Einkommensschichten an. 

Eigentümer 

Stadterneuerungs- und Stadtentwicklungsgesellschaft 

Hamburg mbH (steg) 



Infrastruktur des Umfelds 

Im Sanierungsgebiet St. Pauli S5 – Wohlwillstraße 

gab es knapp 400 Gewerbebetriebe 

(Stand Mitte 2001). Am 

stärksten vertreten waren Gaststätten 

und Hotelgewerbe mit 30,5 %, Dienstleistung 

(26,5 %) und Einzelhandel mit 

22,6 %, zu dem auch der sanierungsbetroffene 

Betrieb gehört. Der Anteil des 

Einzelhandels war rückläufig. 

Auffällig war die hohe Fluktuation, die 

zwischen 1996 und 2001 bei 37,1 % 

lag. Bei einer Befragung durch die steg 

Hamburg mbH nach dem Hauptgrund 

für die Betriebsaufgaben und -verlagerungen 

wurden zu über einem Drittel 

die unzureichenden Erträge genannt. 

Die Leerstandsquote betrug zu diesem 

Zeitpunkt zwischen 11 % und 12 %. 

Mieter 17

Planung Mieterstruktur 

Sanierung „Hamburger Standard“ 

Sanierung „EnSan“ 

Abst. FREI DG FREI Abst. 

FREI - 

Messwohnung Rü 3.OG Rü 

FREI - 

Messwohnung 

Rü Rü 2.OG Rü 

FREI - 

Messwohnung 

Rü Rü 1.OG Rü 

FREI - 

Messwohnung 

FREI Rü EG FREI FREI 

52 50 48 46 

FREI - Messwohnung = neue Mieter 

FREI = neue Mieter 

Rü = Mieter ziehen zurück 


Bestand Mieter II.02 

Gewerbe 

Der Gebrauchtwarenhandel nutzte vor der Sanierung die beiden Gewerbeflächen Nr 52 und 50 vollständig. Der 

Mieter dieser beiden Flächen war sanierungsbetroffen, d. h., ihm stand ein Rückzugsrecht nach der Sanierung zu. 

In diesem Fall waren die Stadt Hamburg und der Sanierungsträger bei der Suche nach Ersatzraum während der 

Bauzeit behilflich, die Verlagerungskosten wurden anteilig von der Stadt übernommen. 

Einbindung der Mieter 

Nach Hamburger Sozialplan steht allen Mieterinnen und Mietern grundsätzlich ein Recht auf Wiederherstellung 

ihrer Wohnung sowie auf Rückkehr zu. Aufgrund des zuvor beschriebenen Mieterklientels und des zum Teil eher 

niedrigen Bildungsniveaus war ein ausgesprochen sensibler Umgang bei der Einbindung der Bewohner gefragt, 

sowohl hinsichtlich des zukünftigen Wohnverhaltens und der Informationspolitik als auch bezüglich des Messprogramms. 

Nach der Sanierung wurden neun Wohnungen (davon acht mit Sanierungsbetroffenen) neu belegt, wobei die 

Vorgaben des Wohnungsamtes (Dringlichkeitsscheinbewerber) eingehalten werden mussten. Die Mieterinnen und 

Mieter, die in ihre alte Wohnung zurückkehrten, wurden ca. drei Monate vor Fertigstellung der Gebäude von dem 

bei der steg Hamburg mbH beschäftigten Sozialarbeiter in Zusammenarbeit mit der Sozialplanung informiert. 

Den Mieterinnen und Mietern der Messwohnungen wurden mit dem neuen Mietvertrag Einwilligungserklärungen 

zur Unterschrift vorgelegt. 

Rechtsgrundlage 

Als Rechtsgrundlage für die Datenerfassung gilt für alle Mieterinnen und Mieter das Bundesdatenschutzgesetz 

(BDSG). Laut BDSG besteht keine Ermächtigung in Form einer Rechtsgrundlage über die Erhebung personenbezogener 

Daten über persönliche und sachliche Verhältnisse. Der Schutz dieser Daten ist als hohes Gut verfassungsmäßig 

abgesichert. Danach ist die Datenerhebung, da keine Erlaubnisform (z. B. in Form der Erlaubnisnorm 

zur Erhebung von Daten zur Erstellung des Hamburger Mietenspiegels) vorlag, nur zulässig, wenn der Betroffene 

einwilligt (§ 4 BDSG). Diese Einwilligung stellt rechtlich einen Vertragsabschluss auf freiwilliger Basis dar, d. h. der 

Betroffene muss umfassend informiert worden sein, eine anonymisierte Auswertung sollte ihm zugesichert werden 

(vgl. § 40 BDSG). Das Widerrufsrecht der Einwilligung bleibt unbenommen. 

18 Mieter


III Statik 

Bestand Dach 

Holzkonstruktion 

nach Brandschaden 

bereits in Teilen erneuert 

Quelle: Rohde 

Bestand Statik II.1 

Dachkonstruktion 

Die Dachdichtung bestand im Flachdachbereich aus einer mehrschichtigen 

Papplage auf einer hölzernen, zölligen Schalung. Der 

Steildachbereich war mit Pfannen auf Dachlatten eingedeckt. 

Die Dachkonstruktion ist ein hölzernes Pfettendach. Die Mittelpfetten 

wurden unterstützt von hölzernen Dachstielen mit Kopfbändern. 

Am Fußpunkt der Dachsparren befand sich auf der Gebäuderückseite 

eine auf den Deckenbalken gelagerte Fußschwelle. 

An der Straßenseite stützte eine auf einem ca. 50 cm hohen Drempelmauerwerk 

liegende Fußschwelle die Dachsparren. 

Die hier vorgefundene Dachkonstruktion ist typisch für zu Beginn 

des 20. Jahrhunderts in Hamburg erbaute Gebäude. 

Die Dachkonstruktion war in Teilbereichen bereits erneuert worden, 

wahrscheinlich infolge eines Brandschadens. 

Statik 


Beratender Ingenieur VBI 

Ingenieurbüro für Bauwesen, Hamburg 


Statik 19

Bestand Decken 

Kellerdecke und Sohle 

Holzbalkendecken mit Einschub 

Quelle: Rohde 


Decken 

Geschossdecken 

Wie in vergleichbaren Hamburger Wohngebäuden sind die Geschossdecken als Holzkonstruktion und die Kellerdecke 

als massive Platte hergestellt worden. Die Geschossdecken sind ca. 24 cm dicke Holzbalkendecken, mit Einschub 

aus Lehm o. ä. zur Verbesserung des Brand- und Schallschutzes. Unterseitig befand sich eine Rohrputzdecke 

mit Stuckelementen auf einer zölligen Sparschalung. Den oberen Abschluss bildete eine direkt auf den Deckenbalken 

liegende hölzerne Dielung, die bereichsweise mit verschiedenen Bodenbelägen abgedeckt war. 

Die Deckenbalken spannen parallel zu den Gebäudetrennwänden (d. h. quer zur Straßenfront), mit Ausnahme 

der hofseitigen Räume im 1. OG, dort wechselt die Spannrichtung um 90°. Sie haben in den Außenwänden ein 

Auflager, das ca. einen Stein tief ist. An ungefähr jedem dritten Balkenkopf befand sich ein Flachstahlanker zur 

Verankerung in der Außenwand. 

Über den tragenden Innenwänden sind die Deckenbalken meistens gestoßen, dieser Stoß ist sehr häufig mit einem 

Wechsel der Balkenbreite verbunden. Wenn im Auflagerbereich der Mauerwerkswände Schornsteinzüge o. ä. 

Schwächungen vorhanden sind, wurden die Deckenbalken vor der Wand durch Holzbalken ausgewechselt. 

Kellerdecke und Sohle 

Abweichend von der damals üblichen Bauweise wurde die Kellerdecke nicht als Kappendecke, sondern als eine 

relativ dünne, ca. 8 bis 9 cm dicke Stahlbetondecke mit Spannweiten bis zu 3,50 m hergestellt. Offenbar wurde hier 

der seinerzeit neue Baustoff „Eisenbeton“ ausprobiert, heutzutage ist eine so dünne (schlanke) Deckenkonstruktion 

nicht mehr zulässig. Auf der Decke befand sich ein unterschiedlich dicker Verbundestrich mit verschiedenen 

Belägen. 

Die Sohle im nicht unterkellerten Bereich bestand aus einem Ziegelsplittbeton unterschiedlicher Dicke und lagerte 

auf verdichtetem Erdreich. Der Fußboden bestand aus einer Dielung auf Lagerhölzern. Zwischen den Lagerhölzern 

befand sich eine Schlackeschüttung. Dieser Aufbau der nichttragenden Sohle war für Hamburger Gebäude aus der 

Zeit Anfang des 20. Jahrhunderts durchaus üblich. Die Lagerhölzer waren durch die vorhandene Feuchtigkeit stark 

geschädigt. 

20 Statik

Bestand straßenseitige Balkone 

Balkon-Stahlträger 

Kragträger der Balkone 

Quelle: Rohde 


Balkone 

Die Balkone der Straßenseite bestanden aus einer Betonkappen-Konstruktion. Die Stahlträger kragten im Abstand 

von etwa 1,7 m ungefähr 1,0 m aus den Außenwänden aus. Zwischen den Trägern befanden sich 16 cm dicke, 

unbewehrte Ziegelsplitt-Betonkappen. Die Kragträger waren ca. 60–70 cm in die Decken geführt und dort über 

querliegende Holzbalken gegen Abheben verankert. 

Die Stahlträger wiesen einen geringen Korrosionsansatz auf, Blattrost größeren Ausmaßes konnte erst während der 

Baumaßnahmen an den Trägern auf der Innenseite der Außenwände festgestellt werden. 

Die Balkone der Gebäuderückseite waren offensichtlich bereits saniert worden. Auch hier bestand die Balkonplatte 

aus einer Betonkappenkonstruktion auf Stahlträgern, analog zur Straßenseite. An der gebäudeabgewandten Seite 

lag die Stahlkonstruktion jedoch zusätzlich auf offenbar nachträglich eingebauten Stahlstützen auf. Die Stahlprofile 

waren hier bereichsweise so stark korrodiert, dass die Tragfähigkeit nicht mehr gewährleistet war. 

Treppen 

Das Treppenhaus hat massive Treppenläufe und Podeste. Bei den Treppenläufen kragen die Stufen aus den 

Stein´schen Treppenhauswänden aus. Die Podeste sind als Kappendecke zwischen Stahlträgern ausgeführt. 

Statik 21

Bestand Wände und Stürze 

Lauftext Mager + Fett 

Probenentnahme 

Außenwand aus 

Ziegelmauerwerk 

Stahlträger im Fenstersturz 

Quelle: Rohde 


Wände, Stürze und Fundamente 

Wände 

Wie bei damaligen Gebäuden üblich, sind die Innenwände (und auch die Wohnungstrennwände) in der Regel 

½-Stein dick, teilweise auch 1-Stein dick und bestehen aus Ziegelmauerwerk mit beidseitigem Putz. Die zur damaligen 

Zeit auch üblichen Fachwerkwände mit Holzstielen und -schwellen wurden nicht vorgefunden. 

Die Außenwände sind 1½-Stein bis 2-Stein dick und bestehen, wie die Innenwände, aus Ziegelmauerwerk mit 

innenseitigem Putz. Die Außenseite ist teils verputzt, teils mit Klinkerriemchen verkleidet. Beeinträchtigungen der 

Tragfähigkeit durch nachträgliche Schwächungen konnten bei den Wänden nicht festgestellt werden. 

Tür- und Fensterstürze 

Die Tür- und Fensterstürze in den Außenwänden bestehen meistens aus mindestens zwei nebeneinander liegenden 

Stahlträgern aus Doppel-T-Profilen. Die äußeren Profile waren zum Teil stark angerostet und nur noch bedingt 

tragfähig. 

Fundamente 

Wie in vergleichbaren Hamburger Wohngebäuden ist das Gebäude auf mehrfach abgetreppten Streifenfundamenten 

aus Mauerwerk flach gegründet. Die Einbindetiefe der Fundamente unterhalb der Kellersohle ist unterschiedlich, 

wie üblich jedoch bereichsweise nur sehr gering. 

22 Statik


IV Balkenköpfe 

Bestand Balkenköpfe 

Begutachtung 

der freigelegten 

Hölzer in den 

Außenwandbereichen 

Quelle: TUHH 

Bestand Balkenkopf II.01 

Untersuchung auf Holzschäden im Bereich der Balkenköpfe 

Aufgabenstellung war die Begutachtung der freigelegten Hölzer in 

den Außenwandbereichen und den freigelegten Innenflächen der 

EnSan-Gebäudehälfte auf Befall durch holzzerstörende Pilze und 

Insekten. 

In den Außenwandbereichen wurde dafür die Dielung auf ca. 

0,7 Meter aufgenommen. Der Einschlag und der Einschub wurden 

entfernt, die Auflager der Balken seitlich freigelegt sowie zusätzlich 

die Balken an einigen Innenflächen zugänglich gemacht. 

Die Bestimmung der Pilze erfolgte nur makroskopisch zur Einordnung 

der Art. 

Gutachter 

Dipl.-Biologe M. Eichhorn 

Vereidigter Sachverständiger für Holzund 

Bautenschutz; Hamburg 

Im Dachgeschoss wurden die Balkenauflager in dem vorderen Bereich 

freigelegt. Die Hölzer unter dem rückseitigen Flachdach wurden 

erst nach Aufnahme der Eindeckung geprüft. Das Erdgeschoss 

und der Keller wurden später geprüft. 

Zur Orientierung wurden die Nummern der Befundstellen in den 

anliegenden Bestandsplänen aufgelistet und, sofern nicht gesondert 

aufgeführt, dabei die jeweiligen Fußböden untersucht. 

In der Gebäudehälfte 50/52 wurden im Bauablauf zusätzliche Balkenkopfuntersuchungen 

durchgeführt. Vorhandene Schäden wurden 

auf konventionelle Art saniert. 

Beispielhaft werden die Untersuchungsergebnisse der Geschossdecke 

2. OG / 3. OG im Folgenden beschrieben. 

Balkenkopf 23

Bestand Balkenkopf 

Decke 2.OG / 3.OG 

Haus 46/48 

Legende 

keine Schäden 

Fäuleschäden 

Fäule- und weitere Schäden 

z. B. Verpilzungen, Würfelbruch, 

Schwämme, Insekten 

Sanierung erforderlich, Zerstörung 

durch Hausschwamm etc. 

Quelle: M. Eichhorn 

Bestand Balkenkopf II.04 

Befund „EnSan“-Gebäudehälfte (Haus-Nr. 46 / 48), 3. Obergeschoss 

In den Auflagern eines geringen Anteils der Balken waren keine Schäden erkennbar (grün markiert). 

Im Auflager der gelb markierten Deckenbalken und teilweise davor wurden Fäule- oder Insektenschäden oder 

Fraßschäden vom Holzwurm vorgefunden. 

Im Fall der orange markierten Auflager hatte der Balken oder auch der Bereich davor Braunfäule, Würfelbruch, 

Fäule- und Insektenschäden. 

Im Bereich der pinkfarbenen Markierung der Balkenköpfe war der erste Balken im Auflager und davor zerstört. Der 

Balken hatte aufgrund von Schäden im Dach sowie von Feuchte an der Fassade Braunfäule, Würfelbruch, Insektenschäden 

und Befall durch den Echten Hausschwamm (Serpula lacrimans). Bei der früheren Ausbesserung wurde 

lediglich ein kleines Vierkantholz eingebaut, die befallenen Hölzer wurden belassen. 

Einige weitere Balken hatten Befall oder lagen im Befallbereich des Echten Hausschwamms, in einem Fall hatte die 

Wand stärkeren Myzelbewuchs. 

Eine konventionelle Sanierung erfolgte auf Grundlage der DIN 68800 Teil 4 auf der Hofseite des „EnSan“-Gebäudeteils. 

24 Balkenkopf


V Haustechnik und Energiebedarf 

Bestand Energieverbrauchsstruktur 

Wohnungsübersicht: 

Raumwärmeversorgung 

im Bestand 

Quelle: innovaTec Energiesysteme 

Bestand Haustechnik II.01 

Bestandsanalyse der Haustechnik 

Der Zustand der Haustechnik im Gebäude wurde für alle Wohnungen 

und Läden sowie für die allgemeinen Versorgungsinstallationen 

im Keller als dringend sanierungsbedürftig eingestuft. Der 

marode Zustand der Haustechnik fand vor der Sanierung seine Entsprechung 

in den – als vergleichsweise hoch zu bewertenden – Energieverbräuchen. 

Die Untersuchungsgebäude verfügten in allen Nutzungseinheiten 

über keine einheitliche Raumwärmeversorgung, das Gleiche gilt für 

die Trinkwarmwasserbereitung. Das Spektrum verwendeter Energieträger 

reichte von Holz oder Kohle über Gas bis Strom. Die zur 

Energiewandlung benutzten „Wärmeerzeuger“ waren in der Regel 

veraltet und am oder über dem Limit ihrer technischen Lebensdauer. 

Es gab Wohnungen, in denen mit Gas gekocht und das Trinkwarmwasser 

im Gas-Durchlauferhitzer bereitet wurde, die Raumwärme 

aber mit kohlebefeuerten Einzelöfen erzeugt wurde. Andere Wohnungen/Läden 

verwendeten allein Elektrizität als Energieträger und 

deckten demzufolge auch den Raumwärmebedarf elektrisch über 

Nachtspeicheröfen ab. 

Die Trinkwarmwasserbereitung wurde häufig elektrisch versorgt, 

z. B. über Untertischgeräte an Waschbecken und Durchlauferhitzer 

bzw. über elektrische Warmwasserboiler in den Bädern. 

Von den Mietparteien wurden über die Jahre Installationen in Eigenregie 

verändert. Die Situation in den Wohnungen und Läden 

nach Auszug der Mieter ist exemplarisch mit den angefügten Fotos 

dokumentiert. 

Haustechnik 


Ing.-Büro für Technische Gebäudeausrüstung 

und Energiekonzepte, Ahnatal 

Dipl.-Ing. Otte 

Haustechnik und Energiebedarf 25

Bestand Energienutzung zum Heizen 

Elektro-Nachtspeicherheizung 

mit Schimmelflecken an der Wand 

Einzelofen mit Kohlefeuerung 

Quelle: innovaTec 


Heizenergie im Bestand 

Die Bereitstellung der Heizenergie zur Raumwärmeversorgung im Bestand erfolgte über: 

- elektrische Nachtspeicherheizungen 

- Einzelöfen für Gasbetrieb oder feste Brennstoffe (Steinkohle, Braunkohle, Holz) 

- Gas-Etagenheizungen (Wohnungs-Zentralheizung). 

Elektrische Nachtspeicherheizungen 

Etwa ein Fünftel der Nutzungseinheiten im Untersuchungsobjekt wurde mit elektrischer Speicherheizung wärmeversorgt. 

Diese von allen Heizungsarten teuerste Versorgung von Wohnräumen führt häufig dazu, dass viel 

zu wenig gelüftet wird. Solche Wohnungen werden aus Kostengründen häufig nur teilbeheizt. Der mit einem 

derartigen Nutzungsverhalten verbundene Anstieg der relativen Luftfeuchten in den Wohnungen kann zusammen 

mit dem wärmetechnisch schlechten Zustand der Außenwände Schwarzverfärbungen von Wänden führen (siehe 

Foto). Verursacht wird das Entstehen dieser Schimmelpilzkulturen durch Kondensation der Luftfeuchtigkeit auf den 

Innenseiten der (kühlen) Außenwände. Die genannten Folgen traten dabei insbesondere in den nicht beheizten 

Räumen verstärkt auf. 

Elektrische Nachtspeicheröfen werden zwischen 22:00 Uhr und 6:00 Uhr mittels elektrischem Strom (Wärmespeicher) 

geladen. Demzufolge haben diese – zumeist ähnlich wie Heizkörper in den Räumen platzierten Speicher 

– morgens die höchste Temperatur bzw. die höchste Wärmeabstrahlung und geben die Wärme über den Tag 

an den Aufstellraum ab. Über die Zuschaltung eines Gebläses lässt sich die Wärmeabgabe (insbesondere für die 

Abendstunden) steigern. 

Diese Art der Wärmeversorgung ist aufgrund des Einsatzes von Strom im Betrieb sehr teuer, die spezifischen Brennstoffkosten 

des Nachtstroms sind gegenüber sonstigen Energieträgern deutlich höher. Zudem ist die elektrische 

Nachtspeicherheizung unkomfortabel, weil die Ladezeiten (nachts) und die geforderte Wärmeabgabe (tagsüber 

und insbesondere abends) zeitlich versetzt stattfinden. Dies ist für die Wohnbehaglichkeit kritisch. 

Die Regelungsmöglichkeiten einer Nachtspeicherheizung sind beschränkt. Gleichzeitige Solarstrahlung führt häufig 

zur Überhitzung der Räume, weil der „Heizkörper“ geladen ist und seine Wärmestrahlung nicht abschaltbar. 

Andererseits führen milde Winternächte zu geringen Ladezeiten und bei ggf. folgendem trübem Tag ist die Wärmeversorgung 

in den Nachmittagsstunden nicht mehr ausreichend. Dann kann nur – wiederum noch teurer – über 

den Tagtarif-Strom Wärme nachgeladen werden. 

26 Haustechnik und Energiebedarf

Bestand Energienutzung zum Heizen 

Einzelofen mit Kohlefeuerung 

Richtwert ca. 50 kg Kohle 

pro Ofen und Woche 

Gas-Einzelofen 



Einzelöfen für Gasbetrieb oder feste Brennstoffe (Steinkohle, Braunkohle, Holz) 

Gut die Hälfte aller Nutzungseinheiten in den beiden Gebäuden wurde mittels Einzelöfen versorgt, davon ca. 60 % 

unter Einsatz von Festbrennstoffen. Über die örtlichen Kohlehändler konnten Verbrauchszahlen – für Hamburg 

nach typischem Wohnungsbestand – grob ermittelt und mit den Werten der Berechnung abgeglichen werden. 

Einzelöfen mit Festbrennstoffen stellen die preisgünstigste Variante der Wärmeversorgung dar, da keine fixen Kosten 

für Abrechnung oder Bereitstellung von Energie entstehen. Allerdings können diese Einzelöfen nur geringe 

Ansprüche an Komfort oder Behaglichkeit erfüllen. 

Etwas komfortabler sind Gas-Einzelöfen einzustufen, da keine manuelle Beschickung erforderlich ist. Zudem sind 

Gas-Öfen in der Wärmeabgabe besser regelbar als Festbrennstoff-Öfen. Auch der energetische Wirkungsgrad ist 

geringfügig besser. 

Dem System Einzelofen gemeinsam ist der Nachteil, dass die Wärmeverteilung sehr wenig Wohnbehaglichkeit bietet. 

Die Räume werden durch den ungeregelten Betrieb der Öfen häufig überhitzt, ferner stehen die Öfen wegen 

der kurzen Anbindung an Schornsteine in der Regel an Innenwänden bzw. in Raumecken. Beim zugleich schlechten 

Wärmedämmstandard der Außenwände und Fenster stellen sich wohnbehaglich ungünstige thermische Zirkulationen 

der Raumluft (Kaltluftseen am Boden) ein. 

Die Raumluft wird im Bereich der Öfen stark erhitzt und steigt schnell unter die Raumdecke auf, dabei werden 

Staubpartikel mitgerissen (typisch sind die dunklen Verfärbungen von Wänden und Decken durch erhöhte Staubablagerungen) 

bzw. Luftstaubpartikel im Bereich der heißen Metalloberflächen des Ofens „verschwelt“. 


Bestand Heizung / Warmwasserbereitung 

Küche Gastherme 

Küche Heizkörper 



Gas-Etagenheizung (Wohnungs-Zentralheizung) 

Drei der achtzehn Nutzungseinheiten verfügten bereits über eine Gas-Etagenheizung, die Gastherme wurde in den 

Küchen platziert, von dort führten Kupferrohre, auf Putz ungedämmt im Bereich der Fußleisten und Deckenkanten 

verlegt, zu den Heizkörpern. Die Kombination Wärmeversorgung und Trinkwarmwasserbereitung mittels Gastherme 

war nur in einer Wohnung gegeben. 

Für die Be- und Entlüftung von Wohnungen sind Gasthermen von Vorteil, da über den Kamin und durch die vergleichsweise 

offene Luftzuführung der Therme immer Raumluft entweicht. Der Effekt ist umso stärker, je größer 

der Temperaturunterschied zwischen innen und außen (Schornsteinmündung) ist. 

Allerdings wird die Qualität der „Gasthermenlüftung“ den eigentlichen Lüftungserfordernissen nicht gerecht, denn 

sie hat den stärksten (thermischen) Antrieb, wenn es draußen am kältesten ist. Aber gerade dann werden die geringsten 

Luftwechselraten benötigt (geringe absolute Luftfeuchte der Außenluft). Eine „Gasthermenlüftung“ führt 

demzufolge zu höheren Energiekosten bei der notwendigen Lufterneuerung, als eine z. B. maschinell geregelte 

Entlüftung. Aber immerhin findet bei der „Gasthermenlüftung“ eine kontinuierliche Lufterneuerung statt. 


Bestand Warmwasserversorgung 

Trink-Warmwasser Elt. 

Gasanschluss TWW-Bereiter 

Dusche, elektrisch beheizt 



Trinkwarmwasserbereitung im Bestand 

Folgende Systeme zur Trinkwarmwasser-Bereitung wurden verwendet: 

- elektrische Warmwasserbereiter 

- gasbetriebene Warmwasserbereiter. 

Auf dem Bild oben links ist das Beispiel elektrische Trinkwarmwasserbereitung im WC dokumentiert. Das hier ehemals 

installierte drucklose Elektro-Untertischgerät war allein für das Handwaschbecken installiert. Aufgrund der 

geringen Wärmedämmung des Vorratsbehälters und ständiger Betriebsbereitschaft tragen solche Geräte auch zur 

– unkontrollierten – elektrischen Raumheizung bei (schleichender Stromverbrauch). 

In der Küche einer Wohnung befand sich eine zur Freiaufstellung eingebrachte Dusche mit elektrischer Warmwasserbereitung 

(siehe Foto). Diese Geräte finden sich gelegentlich in Wohnungen des sehr alten Gebäudebestands 

(solche ohne Bad), die zudem seit Jahren unsaniert geblieben sind. Die Duschen sind nicht komfortabel, 

der Warmwasservorrat ist gering, die Betriebskosten wegen der elektrischen Warmwasserbereitung entsprechend 

hoch. Die Aufstellung erfolgt aus Platzgründen und wegen des Abwasseranschlusses häufig – wie hier auch – in 

Küchenräumen. 

Der ehemals in einem Abstellraum einer Wohnung montierte Gaszähler diente der Versorgung eines Gas-Durchlauferhitzers 

zur Trinkwarmwasserbereitung. Die Raumwärmeversorgung dieser Wohnung erfolgte über Einzelöfen. 


Bestand Hausanschluss / Schornstein 

Hauswasseranschluss im Keller 

Schornsteinwand im Dachgeschoss 



Sonstige Haustechnik 

Der Hausanschlussraum im Keller wurde von einem Mieter als Abstellkeller genutzt. Der im Bild sichtbare Hauswasseranschluss 

entsprach seit Jahren nicht mehr dem Stand der Technik, wichtige Elemente wie Druckminderer, 

Wasserfilter und Wärmedämmung fehlten, die Rohrleitungsdimension erfüllte nicht mehr heutige Anforderungen. 

Dieser Anschluss wurde komplett erneuert. 

In der Dachgeschosswohnung des Hauses 46 / 48 zeigten sich an der Schornsteinwand die Spuren einer undichten 

Dacheinbindung des Schornsteins. Vermutlich ist eingedrungenes Regenwasser raumseitig an der Schornsteinwand 

hinabgelaufen. 


Zusammenfassung der Verbrauchsdaten 

(Basis: Abrechnungen der Versorgungsunternehmen) 

Jahreswerte Gesamt Haushalt Heizen Allgemein 

Strom 112.758 kWh 77.260 kWh 31.963 kWh 3.535 kWh 

Gas 161.267 kWh 11.641 kWh 149.626 kWh 0 kWh 

Summe 274.025 kWh 88.901 kWh 181.589 kWh 3.535 kWh 


Bestand Energiebedarf II.07 

Vorgehensweise bei der Energiebedarfsermittlung 

Bei der Ermittlung des Energiebedarfs wurde wie folgt vorgegangen: 

- Der Energiebedarf für den Ist-Zustand wurde anhand der vorhandenen 

Unterlagen (Verbrauchsabrechnungen, Bestandspläne, 

Mitteilungen Bauherr und Energieversorger, auch Kohlehändler) 

in den Sparten Raumwärme, Warmwasser und Strom 

ermittelt. 

- Zum Vergleich wurde der Heizwärmebedarf mit Hilfe eines EDV- 

Programms über die Hüllfläche berechnet. Beide Resultate des 

ermittelten Energiebedarfs ergaben ähnliche Werte, woraus abgeleitet 

werden konnte, dass die ermittelten Werte den Ist-Zustand 

ausreichend widerspiegeln. 

- In einem weiteren Bilanzierungsverfahren, dass vom Büro Dittert 

& Reumschüssel durchgeführt wurde, finden sich die ausgewiesenen 

Werte (s. u.) ebenfalls bestätigt. 

- Bei der Umrechnung der so ermittelten Endenergiewerte auf die 

benötigte Nutzenergie wurden folgende Jahresnutzungsgrade 

angenommen. 

Nachtspeicheröfen: 0,95 

Gasheizung: 0,80 

Kohleöfen: 0,70 

- Der nicht zu Heizzwecken dienende Strombedarf der Gewerbeflächen 

wurde mit dem doppelten Wert des Haushaltsstroms 

der Wohneinheiten angenommen. 

- Eine Wohnung im DG stand lange leer, war unbeheizt, ohne 

Strom und wurde daher in dieser Bedarfsermittlung nicht berücksichtigt. 

Energiebedarf 


Dipl.-Ing. Otte 

in Zusammenarbeit mit 



Ausgangsdaten 

Ausgangsdaten der ermittelten Energiebedarfswerte 

im Bestand: 

- Eine Wohnung im DG stand lange leer, 

war unbeheizt und ohne Strom und 

wurde daher in der Jahresermittlung 

nicht berücksichtigt 

- 13 Wohneinheiten, davon 12 ca. 74 m 2 / 

1 DG-Wohnung 

- 4 gewerblich genutzte Einheiten im 

EG inkl. Lagerräumen im KG 

Wärmebereitstellung im Gebäude: 

- 6 Einheiten mit Kohleöfen 

- 7 Einheiten mit Gasversorgung 

- 4 Einheiten, mit Elektroheizungen 

Warmwasserbereitstellung im Gebäude 

- in 7 WE mit Elektrodurchlauferhitzern 

- in 6 WE mit Elektrospeichern 

- in 4 WE über einen Gas-Durchlauferhitzer 

bzw. einer Gas-Kombitherme 


Bestand Stromverbrauch nach Nutzung 

Jahreswerte 

Anz. NE 

Fläche Gesamtverbrauch 

Verbrauch Verbrauch CO 2 - 

Strom 

n 

pro m² pro WE )** Äquivalent 

Allgemeinstrom 17 W + G 1.294 m² 3.535 kWh 3 kWh 208 kWh 2.414 kg/a 

Haushalt incl. TWW. 17 W + G 1.294 m² 77.260 kWh 60 kWh 4.545 kWh 52.769 kg/a 

Nachtspeicheröfen 4 W + G 147 m² 63.926 kWh 217 kWh 15.982 kWh 59.451 kg/a 

Summe 1.294 m² 144.721 kWh 114.634 kg/a 

NE = Nutzungseinheiten 

W = Wohnungsnutzung 

G = Gewerbe 

)** Der Stromverbrauch der Gewerbeflächen ist etwa gleich hoch wie derjenige der 

Wohnungen, da die Trinkwarmwasserbereitung in der Mehrzahl der Wohnungen elektrisch 

erfolgte. 



Ergebnisse Verbrauch und Bedarf 

Die verfügbaren Unterlagen zum aktuellen Energieverbrauch (Datenbasis 2001) wurden ausgewertet und in der 

tabellarischen Übersicht „Berechnung des Jahres-Endenergiebedarfs im Bestand“ in zusammengefasster Form dargestellt. 

Die Strom- und Gasabrechnungen erlaubten eine relativ genaue Aussage zu den (End-) Energieverbräuchen einzelner 

Wohnungen. Diese Datengrundlage wurde mit den übrigen Gebäudedaten verknüpft, um Aussagen zu den 

sonstigen Energieverbräuchen und dem Gesamtverbrauch treffen zu können. Der Endenergiebedarf der Kohleöfen 

wurde z. B. in Anlehnung an die gasbezogenen Werte und aufgrund der Lieferangaben von Kohlehändlern unter 

Berücksichtigung von Quadratmeterzahl und Güte der Energiewandlung errechnet. 

Der Stromverbrauch der Gewerbeflächen war zwar spezifisch höher als derjenige der Wohnungen, allerdings wurde 

bei der Mehrzahl der Wohnungen der Trinkwarmwasserbedarf elektrisch erhitzt. Daher wurden die Stromverbräuche 

bei Wohnungen und Gewerbe in erster Näherung etwa in gleicher Größenordnung angesetzt. Der 

„Haushaltsstromverbrauch“ wurde zu gleichen Teilen auf die Anzahl der Wohn- und Gewerbeeinheiten aufgeteilt 

(Ausnahme: Mansardenwohnung im DG). 


Bestand Gasverbrauch nach Nutzung 

Jahreswerte 

Anz. NE 



Gas 

n 

pro m² pro WE Äquivalent 

Kochen )* 3 W 222 m² 1.800 kWh 8 kWh 600 kWh 445 kg/a 

TWW )* 3 W 222 m² 9.841 kWh 44 kWh 3.280 kWh 2.431 kg/a 

Heizgas 7 W + G 581 m² 149.626 kWh 258 kWh 21.375 kWh 36.958 kg/a 

Summe 1.294 m² 161.267 kWh 39.833 kg/a 



G = Gewerbe 

)* angenommene Werte beim Haushaltsgas pro Wohnung: Kochen: 600 kWh, 

Trinkwarmwasser: 3.280 kWh; dies entspricht durchschnittlich 3,5 Personen pro Wohnung 



Die in der tabellarischen Übersicht ausgewiesenen Endenergie-Bedarfswerte sind unterteilt nach Strom und Gas 

sowie nach der Nutzung (Haushalt, Heizen, Allgemeinstrom wie Treppenhausbeleuchtung). Die Aufteilung dieser 

Verbräuche auf die unterschiedlichen Nutzungsbereiche zeigt sowohl strom- wie auch gasbezogen plausible Verbrauchszahlen. 

Die Trinkwarmwasserbereitung (TWW) konnte für den Energieträger Gas anteilig ermittelt werden. 

Grundlage der Tabellen sind die vorhandenen Verbrauchswerte des Jahres 2001. Die Energieverbräuche der Warmwasserbereitung 

waren weder bei Gas noch bei Strom explizit ausgewiesen. 

Bestand Endenergiebedarf 

Jahreswerte 

Anz. NE 



Raumwärme 

n 

pro m² pro WE Äquivalent 

Heizgas 7 W + G 581 m² 149.626 kWh 258 kWh 21.375 kWh 36.958 kg/a 

Strom (Nachtsp.) 4 W 147 m² 63.926 kWh 217 kWh 15.982 kWh 59.451 kg/a 

Kohleöfen 6 W 566 m² 124.885 kWh 294 kWh 20.814 kWh 56.448 kg/a 

Summe 17 1.294 m² 338.437 kWh Ø 261 kWh Ø 20.477 kWh 152.857 kg/a 



G = Gewerbe 



In der Tabelle sind die Jahreswerte des Endenergiebedarfs für Raumwärme ausgewiesen. Demnach ist der Endenergieeinsatz 

bei Kohleöfen ca. 20 % höher als z. B. derjenige gasversorgter Wohnungen. Am günstigsten schneiden 

in diesem Vergleich die Nachtspeicheröfen ab, da die elektrische Energie in den Wohnungen nahezu vollständig 

in Wärme umgesetzt wird. Dies gilt allerdings nur für die Betrachtungsebene Endenergie. Primärenergetisch sind 

selbst die alten, technisch völlig überholten Gas- und Kohleöfen der Elektro-Heiztechnik um ein Vielfaches überlegen. 


Der gesamte Endenergieeinsatz für Raumwärme betrug für die beiden Gebäude Kleine Freiheit 46–52 

ca. 338.000 kWh. Als mittlerer spezifischer Verbrauch ergab sich ein Wert von ca. 260 kWh/(m 2 a). Dieser Wert 

liegt deutlich oberhalb des bundesweiten Durchschnitts von Mehrfamilienhäusern im Wohnungsbau. Die entsprechenden 

jährlichen CO 2 

-Belastungen der einzelnen Sparten sind ebenfalls in der Tabelle auf der vorigen Seite unten 

ausgewiesen. 

Fazit 

Auch die Verbrauchszahlen wiesen darauf hin, dass die beiden Gebäudehälften Kleine Freiheit 46–52 in erheblichem 

Maße energetisch sanierungsbedürftig waren. Um den Energiebedarf signifikant zu senken wurden durchgreifende 

Maßnahmen beim Wärmeschutz als unverzichtbar erklärt. 

Die nur geringen Energie-Einsparmöglichkeiten bei der TWW-Bereitstellung basierten lediglich auf der (end-)energetisch 

besseren Energiewandlung, nicht auf verminderten Verbrauchswerten. Der Verzicht auf die vormals elektrische 

TWW-Bereitung sollte andererseits ein erhebliches Stromsparpotential erschließen, das zusammen mit dem 

Verzicht auf Nachtspeicherheizung eine Stromeinsparung von bis zu 60 % ermöglichen sollte. 



VI Bautechnik 

Wärmebrückenübersicht Straßenansicht 

Quelle: TUHH 

Bestand Begleitforschung II.01 

Bestandsaufnahme der Wärmebrücken 

Die Wärmebrücken beider Gebäudehälften wurden nach Kategorien 

der DIN 4108-6 aufgenommen, in den Grundriss-, Schnitt- und 

Ansichtsplänen markiert und in einer Übersichtstabelle zusammengestellt. 

Im Ist-Zustand wurden so ca. 90 Wärmebrücken erfasst, 

wobei solche mit ähnlichen Eigenschaften zusammengefasst 

worden sind. Die Aufnahme und Berechnung der Wärmebrücken 

ist Vorraussetzung für eine detaillierte Bestimmung des Heizenergieverbrauchs 

ohne pauschalen Wärmebrückenzuschlag. In Anbetracht 

der großen Anzahl von Wärmebrücken wurden zunächst nur 

die Wärmebrücken einer Wohneinheit eingehender untersucht und 

berechnet, um so den detaillierten und den pauschalen Wärmebrückenansatz 

miteinander vergleichen zu können. 

Angewandte Bautechnik 

Technische Universität Hamburg- 

Harburg (TUHH) 

Arbeitsbereich Angewandte Bautechnik 

Leiter: 

Univ.-Prof. Dr.-Ing. habil. H.-J. Holle 

Mitarbeiter: 


Doktorand; Untersuchung und Konzept 

der Balkenkopfsanierung 

Dipl.-Ing. Architekt Daniel Scherz 

Doktorand; Berechnung, Untersuchung 

und Sanierungskonzept der 


. 

Bautechnik 35

Wärmebrückendetails 

Fenstersturz 

Quelle: TUHH 


Bauaufnahme einzelner Baudetails 

Als Grundlagenermittlung für die Wärmebrückenberechnung wurden bestimmte, vorher freigelegte, Baudetails 

aufgemessen. So wurden die Tür- und Fensterstürze und Leibungen der Straßen- und Hofseite, der Kellerdeckenaufbau, 

der straßenseitige Außenwandquerschnitt im 2. OG und das Traufgesims in ihrem jeweiligen Schicht- und 

Materialaufbau aufgenommen und als CAD-Zeichnung angelegt. 

Wärmebrückenberechnung 

Temperaturverlauf in 

der Außenwand 

20.00 

15.00 

10.00 

5.00 

0.00 

-5.00 

°C 

Quelle: TUHH 



Für einen Innenwandanschluss an die straßenseitige Außenwand im 2. OG wurden Berechnungen der U-, F- und 

psi-Werte für den Ist-Zustand, den Zustand nach Sanierung mit einer 6 cm starken Zelluloseinnendämmung und 

für den zusätzlichen Einsatz von Dämmkeilen nach DIN 4108, Beiblatt 2 sowie DIN4108-2 durchgeführt. Das diente 

einerseits dazu, die Energieeffizienz der Dämmmaßnahmen zu beurteilen und andererseits die zu erwartenden 

Oberflächentemperaturen bewerten zu können. Zur Berechnung der Wärmebrücken wurde das Programm „WIN- 

Feuchte“ der Sommer-Informatik GmbH verwendet. 

36 Bautechnik

Thermografieaufnahmen 

Innen: 

freigelegte 

Balkenköpfe 

Balkontür 

Innen: 

freigelegte 

Balkenköpfe 

Zwei straßenseitige, übereinander liegende Wohnungen wurden während einer Kälteperiode beheizt und Thermografieaufnahmen 

von der außen- und der innenseitigen Straßenfassade angefertigt. Die Aufnahmen dienten 

der Beurteilung energetischer Schwachstellen der Gebäudehülle und als Vergleich mit den errechneten Wärmebrückenwerten. 

Aussen: 

Fassadenausschnitt 

Quelle: TUHH 


Thermografieaufnahmen 

Luftdichtheitsprüfung 

Es wurden zwei Unterdruckmessungen mit einer Minneapolis-Blower-Door im Bestand ausgeführt. Der Einbau 

erfolgte jeweils in den Balkontüren der Wohnungen des ersten und des dritten Obergeschosses. Die Messungen 

ergaben unterschiedliche Werte für die beiden Wohnungen bei Unterdruck: 

- Die Wohnung im 1. OG wies einen n 50 -Wert von 9,8 h -1 auf. 

- Die Wohnung im 3. OG wies einen n 50 -Wert von 11,7 h -1 auf. 

Damit wurde der Grenzwert von 3,0 h -1 nach DIN 4108-7 in den Wohnungen deutlich überschritten, die Dichtheit 

der Gebäudehülle war unzureichend. 

Lufteintrittstellen waren insbesondere diverse Anschlüsse von Wand zu Fußboden, teilweise die Anschlüsse von 

Wand zur Decke, diverse Fensteranschlüsse, der Abfluss-Schacht im WC, die Einzelöfen sowie Elektoinstallationen 

und Steckdosen. 

Bautechnik 37

Stoffprobenentnahme Deckenbalken 

Quelle: TUHH 


Bestandsaufnahme der Materialien 

Für die späteren Berechnungen und Simulationen und somit für die genauere Einschätzung der Bausubstanz wurden 

in den beiden Gebäudehälften Materialproben entnommen. Der Schwerpunkt der Untersuchungen lag hierbei 

auf der stuckbesetzten, straßenseitigen Außenwand. Diese Außenwand war aufgrund der geplanten Innendämmung 

bauphysikalisch problematischer als die von außen gedämmte rückseitige Außenwand. Es wurden Proben 

von Innenputz, Mauerwerk, Mörtel, Außenputz, Klinkerriemchen, Außenwandbeschichtungen (siehe Bild oben 

links: Außenputz) und von den einbindenden Holzbalken genommen (siehe Bild rechts). Alle ermittelten Materialwerte 

gingen in eine projektbezogene Datenbank ein. 

Folgende Stoffkennwerte wurden im Labor der TUHH ermittelt: 

- Porenradienverteilung aller mineralischen Baustoffe mit Hilfe eines Quecksilberporosimeters 

- Wasserdampfdiffusionswiderstand von Außenputz, Klinkerriemchen und Außenwandbeschichtungen 

in Anlehnung an DIN EN ISO 12572 

- feuchteabhängiger Wasserdampfdiffusionswiderstand des Holzes der Deckenbalken 

- Sorptionsisothermen der Deckenbalken und diverser Dämmstoffe in Anlehnung an DIN EN ISO 12571 

- kapillare Wasseraufnahme der Deckenbalken und diverser Dämmstoffe in Anlehnung an DIN 52 617 

- Rohdichte aller mineralischen Baustoffe und des Holzes 

38 Bautechnik

Abschnitt B: Konzeption 

I Sanierungskonzept 

Straßenansicht Bestand – Sanierungshälften 

Hamburger Standard 

EnSan-Standard 

Nr. 50-52 

Nr. 46-48 

Hamburg, Kleine Freiheit 46-52; STEG Hamburg mbH 

Quelle: D&R 

Sanierungskonzept II.1 

Die beiden Haushälften des Gründerzeitgebäudes Kleine Freiheit 

46–52 waren im Bestand baulich weitgehend identisch, auch energetisch 

ergaben sich keine Unterschiede. Das Konzept sah vor, 

beide Hälften auf unterschiedlichem energetischem Niveau zu modernisieren: 

1. Die von der Straße aus gesehene linke Hälfte (Nr. 50–52) wurde 

entsprechend den Anforderungen der Hamburger Förderprogramme 

zur Modernisierung („Hamburger Standard“ – „HH-Standard“) 

modernisert. 

2. Die rechte Hälfte (Nr. 46–48) wurde auf dem höheren energetischen 

Niveau des bundesweiten Förderprogramms zur energetischen 

Sanierung („EnSan-Standard“ – „EnSan“) modernisiert. 

Planung 





Die unterschiedlichen Dämmniveaus ermöglichen einen rechnerischen 

und tatsächlichen (Verbrauchs-)Vergleich der beiden Haushälften 

und damit auch eine Abschätzung, wie effektiv erhöhte 

energetische Standards sind. 

Zusätzlich zu den U-Werten der Bauteile, wurden die Wärmebrücken-Wirkungen 

im „EnSan“-Teil besonders minimiert (siehe Abschnitt 

B Kapitel IV in diesem Bericht). 

Die wesentlichen Unterschiede der energetischen Modernisierungsmaßnahmen 

der wärmeübertragenden Umfassungsfläche zwischen 

dem „Hamburger Standard“ und dem „EnSan-Standard“ werden 

im Folgenden dargestellt. 


gekennzeichneten Abbildungen und 

Grafiken sind im Anhang des Berichts in 

größerem Format dargestellt oder mit 

ergänzendem / vertiefendem Material 

versehen. 

Sanierungskonzept 39

Vergleich der Sanierungshälften, Opake Bauteile 

1. Bestand 2. HH-Standard 3. EnSan 

Lfd.Nr. Gescho Seite Bauteil-Bezeichnung Fläche U-Wert Fläche U-Wert Verbesserung 

Fläche U-Wert Verbesserung 

m² W/(m²K) m² W/(m²K) 

m² W/(m²K) 

Wände gegen Außenluft 

1 EG Hof Außenwand d=48cm 119,58 1,342 82,77 0,277 79% 83,97 0,188 86% 

2 EG Straße Außenwand d=67cm 17,32 1,102 17,95 0,521 53% 18,98 0,521 53% 

3 EG Straße AW-Pfeiler d=25cm 4,72 1,747 4,72 0,567 68% 4,72 0,567 68% 

4 EG Straße Außenwandnase d=40cm 7,36 1,578 7,36 0,608 61% 7,36 0,608 61% 

5 1.-3.OG Hof Außenwand d=37cm 284,63 1,593 203,73 0,286 82% 203,73 0,192 88% 

6 1.-3.OG Straße Außenwand d=37cm 82,85 1,615 82,85 1,628 -1% 82,85 0,613 62% 

7 DG Hof Außenwand-Kü/Bad 8,88 1,979 20,26 0,298 85% 19,96 0,197 90% 

8 DG Straße AW-Gaubenwange 8,12 0,261 8,12 0,261 

9 DG Straße Außenwand-Drempel 4,88 0,854 7,93 0,315 63% 7,93 0,281 67% 

10 DG Straße Außenwand-Erker 2,76 1,301 2,76 1,314 -1% 2,76 0,562 57% 

Wände zu unbeheiztem Dach 

11 DG S FH-Tür zum Boden 1,78 1,78 2,000 1,78 2,000 

12 DG S IW Treppenhaus-Boden 12,97 1,807 12,97 0,287 84% 12,97 0,240 87% 

13 DG S Massive I-Wand neu z. Boden 14,75 2,466 14,75 0,298 88% 14,75 0,246 90% 

Wände zu unbeheizten Räumen 

14 EG --- LB-Wand Treppenhaus zu KG-Abgang 3,77 1,807 3,77 0,376 79% 3,77 0,357 80% 

15 EG --- Wand Laden/Müllraum zu KG-Abgang 5,30 1,807 5,30 0,431 76% 5,30 0,407 78% 

Mittlerer U-Wert Außenwände 1,554 0,550 65% 0,306 80% 


Quelle: D&R 


Opake Bauteile – Außenwand 

Außenwand Straßenfassade 

Die straßenseitige Fassade des „EnSan“-Teils erhielt eine 50 mm starke Innendämmung aus Kalziumsilikatplatten 

mit einer Leitfähigkeit von 0,065 W/mK. Aus gestalterischen Gründen war eine außenseitige Wärmedämmschicht 

nicht möglich. Der Innendämmung wurde eine belüftete Luftschicht mit d = 27 mm und eine Verkleidung aus Gipsfaserplatten 

d = 15 mm vorgesetzt. Damit wird dauerhaft sichergestellt, dass Feuchte aus dem Außenwandbauteil 

nach innen ausdiffundieren kann sowie eine Beschädigung oder Zerstörung der Kalziumsilikatplatten verhindert, 

da eine Vorgabe für die Mieterinnen und Mieter für die Oberflächenbehandlung nach Bezug nicht realisierbar war. 

Die Innendämmung wurde an den Geschossdecken in voller Stärke durchgezogen, um Wärmebrückenwirkungen 

zu vermeiden. 

Um die Wärmebrückenwirkung der in die Außenwände einbindenden Holzbalkenköpfe zu vermeiden, wurde ein 

neues Balkenkopf-Detail entwickelt. An den Fensterleibungen und -stürzen wurde die Innendämmschicht in geringerer 

Stärke fortgesetzt. Lediglich im Bereich der einbindenden Innenwände wurde sie unterbrochen. Um auch hier 

mit vertretbarem Aufwand Wärmebrücken zu vermeiden, wurde die Innendämmschicht bis an das unverputzte 

Mauerwerk der Innenwände herangeführt. 

Auf die Besonderheiten der Bauphysik wird in Abschnitt B Kapitel IV Bautechnik eingegangen. 

Zur Vermeidung von Tauwasser – und damit Schimmelpilzbildung – erhielten die Leibungen und Stürze der Fenster 

auch im „HH-Standard“-Teil eine Innendämmung. Die übrigen Wandfl ächen dieser Haushälfte blieben in den 

Wohngeschossen energetisch unverändert. Im gewerblich genutzten Erdgeschossteil erhielten neben den tiefen 

Leibungen auch die wenigen verbleibenden Außenwandflächen in beiden Haushälften aus konstruktiv-gestalterischen 

Gründen eine innenseitige Wärmedämmschicht aus Kalziumsilikatplatten. 

Außenwand Hoffassade 

Auf der hofseitigen Fassade des „EnSan“-Teils wurde außenseitig ein 160 mm starkes Wärmedämmverbundsystem 

(WDVS) aufgetragen; während die Stärke des WDVS auf der hofseitigen Fassade des „HH-Standard“-Teils 100 mm 

beträgt. Das WDVS besteht aus Mineralwolle oder Polystyrol, mit einer Leitfähigkeit von 0,035 W/mK. 

40 Sanierungskonzept





m² W/(m²K) m² W/(m²K) 

m² W/(m²K) 

Dachflächen 

16 3.OG O Flach gen. Dach über "Sägezähnen" 52,97 0,761 54,06 0,173 77% 56,31 0,175 77% 

17 DG O Dach Küche/Bad/Flur bis First 46,12 1,227 46,12 0,161 87% 46,12 0,158 87% 

18 DG O Dach Bäder 8,94 0,189 9,32 0,185 

19 DG O Dach Treppenhaus 17,85 1,191 17,85 0,151 87% 17,85 0,147 88% 

20 DG W Steildach Straße 43,02 1,522 33,42 0,197 87% 33,42 0,182 88% 

21 DG W Dach Gaube 9,28 0,173 9,28 0,169 

22 DG S Dach Erker 3,60 1,522 3,60 0,197 87% 3,60 0,182 88% 

Mittlerer U-Wert Dächer/OGD 1,097 0,181 83% 0,200 82% 


Quelle: D&R 


Opake Bauteile – Dächer / oberste Geschossdecken 

Der unbeheizte Teil des Dachgeschosses des „EnSan“-Teils erhielt in der Dachebene eine Wärmedämmschicht 

zusätzlich zur wärmegedämmten obersten Geschossdecke. Im „HH-Standard“-Teil erhielt lediglich die oberste Geschossdecke 

eine Wärmedämmschicht. 

In der Vergleichs-Übersicht ergibt sich für die Dachbauteile beim „HH-Standard“-Teil ein besserer Durchschnittswert 

als im „EnSan“-Teil, da die kumulierte Wirkung der Dämmschicht der obersten Geschossdecke und des Daches 

bei dieser einfachen Durchschnittsbildung nicht berücksichtigt werden konnte. 

Aus konstruktiven bzw. optischen Gründen sind die Dämmschichten der beiden Haushälften im Bereich der Dachflächen 

weitgehend identisch. Eine weitere Erhöhung der Dämmschichtstärken im „EnSan“-Teil hätte zu einem höheren 

konstruktiven Aufwand im Bereich des Versatzes und zu einer von außen wahrnehmbaren Höhendifferenz 

in der Dachfläche geführt. Zudem waren die dämmtechnischen Anforderungen des „Hamburger Standards“ mit 

U max 

= 0,20 W/(m²K) bereits relativ hoch. 

In beiden Gebäudeteilen erhielten die Flächen des Mandarddaches 2 x 140 mm starke Wärmedämmschichten aus 

Mineralwolle zwischen den Altsparren und den Sparren-Aufdoppelungen. 






m² W/(m²K) m² W/(m²K) 

m² W/(m²K) 

Decken unten gegen Außenluft 

23 EG/1.OG Erkerunterseite 1,71 1,003 1,71 0,907 10% 1,71 0,907 10% 

Kellerdecke zum unbeh. Keller mit Perimeterdämmung 

24 EG/KG W Decke (d=40cm) Laden /4 über KG 35,86 0,838 40,77 0,271 68% 40,77 0,177 79% 

25 EG/KG O/W Decke (d=20cm) Laden 2/3 über KG 77,74 1,076 80,37 0,271 75% 80,76 0,231 79% 

26 EG/KG O/W Kellerdecke zum Treppenhaus 9,93 3,302 9,93 3,479 -5% 9,93 0,387 88% 

27 EG/KG O/W Decke Treppe über Kellerabgang 4,29 2,311 4,29 0,367 84% 4,29 0,367 84% 

28 EG/KG W Decke Zugangsflur über Keller 6,85 3,302 6,85 0,437 87% 6,85 0,394 88% 

Decken zu unbeh. Räumen / Keller 

29 EG/KG O Decke unter Müllraum 6,05 0,438 6,05 0,395 

30 3.OG/DG S Oberste Geschossdecke (OGD) 49,17 0,902 51,72 0,208 77% 52,01 0,305 66% 

31 EG O Fußboden Laden 1 nicht unterkellert 54,66 0,857 48,42 0,343 60% 48,42 0,176 80% 

Mittlerer U-Wert Grund/Kellerdecken 1,193 0,463 61% 0,228 81% 

Summe Flächen aller opaken Bauteile / Mittlerer U-Wert 975,31 1,383 900,39 0,440 68% 905,62 0,263 81% 


Quelle: D&R 


Opake Bauteile – Grund- und Kellerdecken 

Die Dämmung der Kellerdecken bzw. Decken über dem nicht unterkellerten Bereich wurde gegenüber dem Bestand 

um 68 % („HH-Standard“) bzw. 81 % („EnSan-Standard“) verbessert. Dies war räumlich-konstruktiv möglich, 

weil die Decken 

- entweder bereits eine relativ große Aufbaustärke hatten, die nach Ersatz der nicht tragenden Altstoffe durch 

Wärmedämm- und Tragschichten über Dämmschichtdicken von bis zu 210 mm verfügten 

- oder über dem nicht unterkellerten Bereich vollständig ersetzt wurden. 

Hier waren nach Ausbau des Altmaterials und Auskoffern des darunter liegenden Schutts bzw. Erdreichs ebenfalls 

wirksame Dämmschichtdicken von bis zu 210 mm vorgesehen. Diese Dämmschichten liegen in den Läden 

1 bzw. 4 auf der Tragschicht. 

In den Bereichen, in denen keine ausreichende Dämmschicht oberhalb der Tragschicht platziert werden konnte 

(Laden 2 bzw. 3), wurden zusätzlich unterseitig Dämmschichten aus Polystyrol mit bis zu 65 mm Stärke und beidseitiger 

Kaschierung mit 5 mm Holzwolleleichtbauplatten eingebaut. Dadurch ergibt sich in diesen Bereichen eine 

maximale Dämmschichtdicke von 150 mm, bei Wärmeleitwerten zwischen 0,035 und 0,040 W/mK. 

An Kellerdecken, an denen die Wärmedämmschicht zusätzlich unterseitig angebracht wurde, wurde im „EnSan“- 

Teil oben an den anschließenden Innen- und Außenwänden eine 50 cm hohe und 100 mm dicke Dämmschürze 

angebracht, um die Wärmebrückenwirkung dieser Wände zu mindern. 

42 Sanierungskonzept

Vergleich der Sanierungshälften 




m² W/(m²K) m² W/(m²K) 

m² W/(m²K) 

Transparente Bauteile 

1 EG-Ost 16,47 5,200 16,47 1,500 71% 16,47 1,300 75% 

2 EG-West 26,75 5,200 26,75 1,500 71% 26,75 1,300 75% 

3 EG-Nord 13,88 5,200 10,56 1,500 71% 10,56 1,300 75% 

4 1.-3.OG-Ost 38,47 5,200 38,47 1,500 71% 38,47 1,300 75% 

5 1.-3.OG-West 51,10 2,600 51,10 1,500 42% 51,10 1,300 50% 

6 DG-Ost 16,53 5,200 4,59 1,500 71% 4,59 1,300 75% 

7 DG-West 4,59 5,200 8,98 1,500 71% 8,98 1,300 75% 

1,94 2,600 

Summe Fläche transparente Bauteile / Mittlerer U-Wert 169,72 4,388 156,91 1,500 66% 156,91 1,300 70% 

Summe Fläche / mittlerer U-Wert aller Bauteile 1.145,03 1,829 1.057,30 0,597 67% 1.062,54 0,416 77% 

Gesamt-Volumen 2.869,45 m³ 3.010,79 m³ 3.038,30 m³ 

Verhältnis A/V = Kompaktheit 0,40 1/m 0,35 1/m 12% 0,35 1/m 12% 


Quelle: D&R 


Transparente Bauteile / Flächen- und Volumen-Gesamtsummen 

Fenster 

Der Wärmedurchgangskoeffizient der Fenster des „EnSan“-Teils beträgt maximal U w max 

= 1,3 W/(m²K), gegenüber 

U w max 

= 1,5 W/(m²K) im „HH-Standard“-Teil. Die gleichzeitige Erfüllung von Schallschutzanforderungen an den 

straßenseitigen Fenstern wirkte sich erheblich kostensteigernd aus. 

Flächen- und Volumen-Gesamtsummen 

Die Flächen- und Volumendifferenzen zwischen Bestand und Modernisierung resultieren im Wesentlichen aus der 

Umnutzung der Lichtschächte an den Treppenhäusern zu Bädern bzw. zum Müllraum, so dass weniger Hüllfläche 

und mehr Volumen entstand. Nach der Sanierung fließen zusätzlich die neuen Gauben zur Straßenseite und die 

Veränderungen der beiden Wohnungen im Dachgeschoss in das Volumen ein. 

Durch unterschiedliche Dämmstärken ergibt sich ebenfalls eine Volumendifferenz zwischen den beiden Sanierungshälften, 

da die Flächen jeweils bis zur Außenkante der Wärmedämmung einbezogen wurden. 



II Balkenkopf-AG 

Balkenkopfsanierung – bekannte Lösungen 

Balkenkopfinstandsetzung 

mit Zwickauer Balkenschuh 

aus Stahlprofilen 

Weimarer Korbaufhängung, 

Aufhängekonstruktion im 

Fußbereich befestigt 

Quelle: TUHH 

Balkenkopf AG II.01 

Aufgabenstellung Bautechnik und Balkenköpfe 

Auf der einen Seite, dem Gebäudeteil Kleine Freiheit 50–52 („Hamburger-Standard“), 

blieb die Straßenfassade ungedämmt. Die Holzbalkenköpfe 

wurden, wenn möglich, erhalten. Hier galt es, eine 

konstruktive Minimierung der Holzfeuchte im Balkenauflagerbereich 

über die Entwicklung einer kostengünstigen, einfachen, robusten 

und übertragbaren Lösung zu erarbeiten. 

Auf der anderen Seite, dem Gebäudeteil Kleine Freiheit 46–48 

(„EnSan-Standard“), wurde eine thermische Optimierung vorgenommen. 

Die stuckverzierte Straßenfassade wurde über die Innendämmung 

thermisch aufgewertet, wobei eine Gefährdung der 

Bausubstanz vermieden wurde. Zur Verhinderung von Schimmelpilzbildung 

an Wandoberflächen wurden Wärmebrücken untersucht. 

Für die Holzbalkenköpfe ist eine thermisch und hygrisch entkoppelte 

Lösung entwickelt worden. 

Die Arbeitsgruppe (AG) Balkenkopf 

besteht aus (in alphabetischer Reihenfolge): 

Herrn Dittert, Frau Dürr, Herrn Eichhorn, 

Frau Wessel, Herrn Holle, Herrn Rohde, 

Herrn Schünemann; als Konsultant Herrn 

Peper. 

Ziel 

Entwicklung effektiver, wiederverwendungsfähiger 

Lösungen für die Sanierung 

der Balkenköpfe der Holzbalkendecken 

bei thermischer und hygrischer 

Entkopplung 

Untersuchungen / Recherchen 

Im Rahmen einer systematischen Lösungssuche zur Variantenentwicklung 

und -bewertung wurden Literaturrecherchen, Diskussionen 

/ Brainstorming in der Arbeitsgruppe, Bau von Modellen, 

Berechnungen und Tests der Handhabung durchgeführt, Einzelbeiträge 

von Mitgliedern der AG berücksichtigt sowie Fachbereiche 

und Bauausführende konsultiert. 

Ergebnis: 

Eine Kraftübertragung durch eine Stahlkonstruktion war zwingend 

erforderlich. Dabei waren die Bedingungen der Entkoppelung einzuhalten, 

z. B. durch eine Ummantelung. 






versehen. 

44 Balkenkopf-AG

Feuchteverteilung am Balkenkopf 

relative Feuchteverteilung am Balkenkopf 

Quelle: TUHH 


Simulation hygrothermischer Prozesse 

Zur Simulation der hygrothermischen Prozesse im Außenmauerwerk wurde das Programm „DELPHIN“ des Bauklimatischen 

Instituts der TU Dresden verwendet (http://www.bauklimatik-dresden.de/delphin_totocom/index. 

html). 

DELPHIN ist ein bauphysikalisches Simulationsprogramm, das – unter Verwendung des Modells gekoppelten Wärme-, 

Feuchte-, Salz- und Lufttransports in kapillarporösen Baustoffen – folgende baukonstruktiv relevanten Vorgänge 

numerisch analysieren kann: 

- Wärme- und Energietransport durch Bauteile / Konstruktionsdetails 

- Feuchtetransport sowie Wasseranreicherung in Konstruktionen zum Nachweis der Dauerhaftigkeit 

(Vermeidung von Feuchteschäden etc.). 

Zweck des Programmeinsatzes war es, über Modellrechnungen zu Feuchte- und Wärmetransportprozessen quantitative 

Aussagen zum hygrothermischen Verhalten von Bauteilen unter natürlichen Klimabedingungen zu treffen 

(siehe Diagramm oben: Balkenkopf). 

Balkenkopf-AG 45

Messung Luftspalt 

Quelle: TUHH 


Begleitforschung zur Balkenkopf-Problematik 

Begleitend wurden folgende Versuche durchgeführt: 

- diffusive Wasseraufnahme und -verteilung in natürlich getrocknetem Holz unter stationären Randbedingungen, 

die in der Einbausituation temporär vorzufinden sind (siehe Abbildung „Feuchteverteilung...“ auf der vorherigen 

Seite) 

- Untersuchung des konvektiv bedingten, hygrothermischen Verhaltens des in der Einbausituation befindlichen 

Luftspaltes zwischen der Stirnseite des Holzbalkens und dem Außenmauerwerk (siehe Bilder oben). 

Anforderungen an die konstruktive Lösung 

Es war ein Bedingungsgefüge mit folgenden Komponenten vorhanden: 

a) statische Anforderungen: Sicherung der Tragfunktion / sichere Lastübertragung für alle Beanspruchungen 

(Druck, Zug, Torsion ...) 

b) bauphysikalische Anforderungen bezüglich Wärmedämmung, Feuchtigkeitsschutz, Schallschutz, Brandschutz 

c) Anforderungen aus der Fertigung / den Arbeitsprozessen / der Baustellentechnologie: 

- Anpassungsfähigkeit an verschiedene Einbausituationen bezüglich Länge und Breite 

- Auflagermöglichkeiten / Befestigungsmöglichkeiten für Fußboden- Dielen, Deckeneinschub und untere 

Deckenschalung 

- leichter Einbau, robuste Handhabung 

d) Wirtschaftlichkeit: 

- Preisvergleiche (siehe CFK, GFK) 

- Beständigkeit 

- serielle Herstellbarkeit 

- breites Anwendungsspektrum. 

46 Balkenkopf-AG

Balkenkopfsanierung – Lösungsstand 

Quelle: TUHH 

Balkenkopf AG II.04 

Lösung: Balkenkopf-Ersatz durch Stahlschwert 

Unter Beachtung der genannten Bedingungen wurden zunächst verschiedene Zwischenstände für die Balkenkopf- 

Konstruktion entwickelt und verfolgt, von denen eine letztlich weiterentwickelt wurde. Diese sah das Abschneiden 

und senkrechte Schlitzen von statisch notwendigen Teilen des Deckenbalkens und das anschließende Einlegen 

eines Flachstahlschwertes vor. Eine senkrecht zum Schwert sitzende Stahlplatte trägt die vertikalen Kräfte auf das 

Mauerwerk ab. Zur thermischen Entkopplung wurde ein hoch druckfester Dämmstoff zwischengelegt. 

Das zunächst als Problem angesehene passgenaue Erstellen von Bohrlöchern in Schwert und Balken für den statischen 

Nachweis von Stabdübeln konnte mit Hilfe einer Schablone behoben werden. Die Entwicklung einer „Kombinationsschablone“ 

erlaubte sowohl die schlitzende Säge / Fräse als auch die Bohrer für die Stabdübel passgenau 

zu führen. 

Für die thermische Entkopplung des Stahlschwertes wurde eine Dämmstoff-Kompaktlösung gefunden, die als 

Fertigteil auf die Baustelle geliefert werden konnte. Das gedämmte Stahlschwert wurde nach der Ausrichtung mit 

Fließmörtel vergossen, um den Kraftschluss zum Mauerwerk herzustellen. Das Außenmauerwerk wurde im Bereich 

seitlich und oberhalb des Dämmstoffklotzes beigemauert und einschlussfrei vergossen. Der Dämmklotz wurde 

luftdicht an die Kalziumsilikat-Ebene angeschlossen. 

Die Materialdetails sowie der Einbau von drei Prototypen werden im Folgenden beschrieben. 

Balkenkopf-AG 47

Balkenkopf-Dämmklotz 

Untersuchung zweier Materialien: Schaumglas und XPS 

9 

Wassermasse im Außenmauerwerk (Fläche: 0.61m²) nach Verguss des 

Balkenkopfauflagers 

Dämmklotz: Schaum-Glas; Verguss: Kalkzementmörtel Dämmklotz: XPS; Verguss: Kalkzementmörtel Dämmklotz: XPS; Verfüllung: Perlite 

8,5 

8 

Wassermasse [kg] 

7,5 

7 

6,5 

6 

5,5 

5 

0 1 Zeit [a] 

2 3 


Quelle: TUHH 

Balkenkopf-AG III.2 

Der Dämmklotz und die Verfüllung des Hohlraums 

zwischen Dämmklotz und Mauerwerk 

Für den Dämmklotz kamen nur wenige Dämmmaterialien in Frage, da einerseits eine hohe Druckfestigkeit im 

Auflagerbereich des Stahlschwertes benötigt und andererseits eine geringe Wärmeleitfähigkeit angestrebt wurde. 

Der Dämmklotz sollte in sich luftdicht hergestellt werden; das bedeutete, dass bei einem aus mehreren Teilen zusammengesetzten 

Dämmklotz die Fugen verklebt bzw. abgedichtet werden mussten. Um den Dämmklotz von einer 

Firma fertigen lassen zu können und keine Materialunterschiede innerhalb des Dämmklotzes zu haben, wurde 

entschieden, auch in Bereichen ohne erhöhte statische Belastung auf das gleiche Material zurückzugreifen. Dämmstoffe 

auf Basis von gemahlenem und verdichtetem PUR, extrudiertem Polystyrol und Schaumglas wurden in die 

Überlegungen mit einbezogen. 

Für die Verfüllung des Hohlraums zwischen Dämmklotz und Mauerwerk boten sich zwei Modelle an: 

- eine „trockene“ Verfüllung mit einer Schüttung (z. B. Perlite) und 

- ein „klassischer“ Verguss aus kalk- bzw. zementhaltigem Mörtel. 

Gegen den großen Vorteil der „trockenen“ Verfüllung, keine zusätzliche Feuchte in das vorhandene Mauerwerk 

einzubringen, stand jedoch die praktische Umsetzung auf dem Bau. So wurde entschieden, die Hohlräume zwischen 

Dämmklotz und Mauerwerk mit einem Vergussmörtel zu schließen. 

Es wurde darauf hingewiesen, dass der Verguss viel Feuchte in das Außenmauerwerk einträgt und somit ein Abtrocknen 

der Wand mittels günstiger Randbedingungen (warme, trockene Umgebung / großer Luftaustausch) 

gefördert werden sollte. Als günstig wird das Einbringen des Vergusses im Frühjahr (April / Mai) eingeschätzt, so 

dass die gesamte Trocknungsperiode des Sommers genutzt werden kann. 

Die oben dargestellte Grafik zeigt, dass bei einer Ausführung des Dämmklotzes aus XPS die Austrocknung der 

Außenwand nach Verguss und bei angenommener Wohnnutzung schneller voranschreitet, als bei der Erstellung 

des Dämmklotzes aus Schaumglas. 

48 Balkenkopf-AG

Einbau der Balkenkopf-Prototypen 1 


Quelle: TUHH 


Einbau der Balkenkopf-Prototypen 2 


Quelle: TUHH 


Einbau dreier Prototypen 

Drei Prototypen des Balkenkopfes wurden inklusive ca. 5 m² Kalziumsilikatdämmung in den ersten Oktoberwochen 

2004 eingebaut. Aufgrund eines exakt beschriebenen Arbeitsablaufes und des Hinzuziehens der einbauenden 

Firma in der Planungsphase gab es nur geringfügige Probleme in der Ausführung. 

Balkenkopf-AG 49

Einbau Wärmestromplatte 

Einbausituation der 

Wärmestromplatte an 

der ungedämmten, 

straßenseitigen 

Außenwand 


Quelle: TUHH 


Beurteilung der eingebauten Balkenkopf-Prototypen anhand von Messungen an Außenwand 

und Balkenkopf 

Im Januar 2005 wurden zwei Wärmestromplatten in die Außenwände eingebaut und für 50 Tage vorgehalten. Hier 

wurde einerseits der Wärmestrom durch den ungedämmten Regelquerschnitt und andererseits durch den innen 

gedämmten Regelquerschnitt der straßenseitigen Außenwand gemessen. Parallel dazu wurden außen wie innen 

Oberflächentemperaturen sowohl der Außenwand als auch der einbindenden Balken bzw. Balkenkopfprothesen 

messtechnisch erfasst. 

Aus den am ungedämmten Regelquerschnitt der Außenwand erfassten Daten konnten Rückschlüsse auf die 

z. T. nur angenommenen Materialdaten mit Hilfe von Vergleichssimulationen, unter Zuhilfenahme der gemessenen 

Randbedingungen, gezogen werden. Es wurden die aus Materialdatenbanken zusammengesuchten Wärmedurchgangskoeffizienten 

der einzelnen Materialien bei Annahme gängiger Wärmeübergangskoeffizienten 

(α e 

=25 W/m²K; α i 

=8 W/m²K) bestätigt. Der Wärmedurchgangskoeffizient der Kalziumsilikatplatte entsprach dem 

Wert, der von der produzierenden Firma angegeben wurde. Während die ungedämmte Wand einen Temperaturfaktor 

von f Rsi 

=0,77 [-] aufwies, konnte bei der innen gedämmten Wand ein Temperaturfaktor von f Rsi 

=0,89 [-] 

sowohl messtechnisch als auch in der Simulation nachgewiesen werden. 

Am Diagramm zur Messung des Wärmestroms konnte zunächst eindeutig abgelesen werden, dass der Wärmestrom 

durch die ungedämmte Außenwand, wie zu erwarten war, deutlich höher war als der Wärmestrom durch 

die gedämmte Wand. 

Zudem war eine gute Übereinstimmung der an der ungedämmten Wand gemessenen und der mit DELPHIN simulierten 

Werte zu erkennen. Bei dieser Wand konnte bereits auf eine Reihe von Messdaten zurückgegriffen werden, 

die eine genaue Einschätzung des hygrothermischen Zustands der Wandfläche zu Beginn der Erfassung des Wärmestroms 

ermöglichten. Die erst kurz vor dem Aufbringen der Wärmestromplatten innen gedämmte Wand hingegen 

wurde einerseits vor der Wärmestrommessung messtechnisch gar nicht erfasst und andererseits durch das 

Vergießen der Balkenkopfprothesen und das Aufbringen frischen Putzes einer schlecht abzuschätzenden Menge 

Feuchte ausgesetzt. Das führte dazu, dass die in der Simulation angenommene Feuchteverteilung und Feuchtemenge 

sich aufgrund der realistischen Randbedingungen erst einmal einpendeln musste. Nach einer Laufzeit von 

10 bis 20 Tagen war eine Annäherung der gemessenen und der simulierten Kurven deutlich ablesbar. 

50 Balkenkopf-AG

Wärmestrom-Messung 


Quelle: TUHH 


Oberflächentemperaturen 


Quelle: TUHH 


Auf Grundlage dieser Daten konnten Simulationsmodelle der Prototypen in DELPHIN aufgestellt und anhand der 

gemessenen Oberflächentemperaturen an Außenwand, Innenwand und Stahlschwert aus thermischer Sicht validiert 

werden. 

Das dargestellte Diagramm ist ein Beispiel einer Simulation von Oberflächentemperaturen. Die simulierten 

Oberflächentemperaturen bilden grundlegend die gemessenen Temperaturen ab. 

Balkenkopf-AG 51

Temperaturverteilungen im Balkenkopf 

unsaniert 

saniert 


Quelle: TUHH 


Die validierten Simulationsmodelle wurden zur Ermittlung des Wärmebrückenverlustkoeffizienten unter normierten, 

stationären Randbedingungen herangezogen. 

Auf dem dargestellten Bild des sanierten Balkenkopfes ist die Temperaturverteilung (wie eingebaut) unter normierten, 

stationären Randbedingungen zur Ermittlung des punktförmigen Wärmebrückenverlustkoeffizienten 

(Ξ =0,023 W/K) dargestellt. 

Auf dem Bild des unsanierten Balkenkopfs ist die Temperaturverteilung bei innengedämmter Außenwand 

(Ξ =0,11 W/mK) dargestellt. Bei dieser Variante ist jedoch anzumerken, dass die Annahme der Materialeigenschaften 

für die „stehenden Luftschichten“, die in den verwendeten Simulationsmodellen auf Grund der auftretenden 

Konvektion nicht simulierbar sind, einen gravierenden Einfluss auf den o. g. Ξ-Wert haben. 

Es liegt also bei dem sanierten Balkenkopf ein Wärmebrückenverlustkoeffizient von Ξ =0,023 W/K vor. Eine noch 

größere thermische Optimierung der Situation ist unter Berücksichtigung der Kostensituation kaum möglich. Aus 

feuchtetechnischer Sicht wurde mit dem sanierten Balkenkopf allerdings eine gänzlich optimale Lösung vorgelegt: 

Das Holz der Balken befindet sich im Innenraum des Hauses und ist somit weder diffusiver, noch fehlerhaft von 

außen eindringender Feuchte ausgesetzt. Eine feuchtebedingte Schädigung des Holzes kann also nur noch durch 

interne Feuchtequellen ausgelöst werden. 

52 Balkenkopf-AG


III Sanierungskonzept Haustechnik und Energiebedarf 

Maßnahmenübersicht Haustechnik 



Haustechnik und Energie IV.1 

Integrativer Planungsansatz 

Die Sanierungsplanung integrativ im Projektteam zu besprechen 

war für den Zeit- und Kostenrahmen sowie für die Qualität des Projekts 

vorteilhaft, weil Lösungsansätze direkt diskutiert und entwickelt 

werden konnten. 

Die integrativen Planungsschritte bei Haustechnik und Energiebedarf 

waren wie folgt aufgebaut: 

a) Vorstellung der Entwurfsplanung(en) unter Berücksichtigung 

der EnSan-Anforderungen; Erläuterung und Klärung der grundsätzlich 

möglichen Systeme 

b) Skizzierung von Leitungsführungen, Platzanforderungen der unterschiedlichen 

technischen Systeme; Kosten- / Nutzen-Überlegungen 

c) Kontinuierliche Einarbeitung der Planungsergebnisse, Verfeinerung 

der Randbedingungen, Klärung genehmigungsrechtlicher 

Zusammenhänge 

d) Fertigstellung der Planung bis zur ausführungsreifen Lösung 

Haustechnik 





Die Darstellungen der „Maßnahmenübersicht Haustechnik“, die in 

der obigen und der folgenden Abbildung zu sehen sind, sind exemplarische 

Ergebnisse des beschriebenen Prozesses. 







Haustechnik und Energie 53

Maßnahmenübersicht Haustechnik 




Haustechnisches Konzept 

Das Konzept für die technische Ausstattung des „EnSan“-Gebäudeteils war in seinen Schwerpunkten bereits für 

den Forschungsantrag entwickelt worden. Die Einbindung, Anpassung und Auswahl der konzeptionellen Möglichkeiten 

in das vorhandene Gebäude erfolgten im Rahmen der Entwurfsplanung. 

54 Haustechnik und Energie

Haustechnisches Konzept 

Bereich 

Wärmeverteilung: 

Wärmerückgewinnung: 

Wärmebereitstellung: 

Regenerative Energie: 

„EnSan-Standard“ 

Heizungsnetz: 

Anpassung des Heizungsrohrnetzes an den verminderten Wärmebedarf (Verringerung der 

Transmissionswärmeverluste aufgrund erhöhter Wärmedämmung der Hüllflächen sowie Minimierung der 

Lüftungswärmeverluste aufgrund geregelter Be- und Entlüftung mit Wärmerückgewinnung), 

stromeffiziente Auslegung, Verbesserung der Bedienbarkeit durch elektronischen Wohnungsthermostat. 

Heizflächenauslegung: 

Reduzierung der Heizflächen aufgrund geringeren Wärmebedarfs (s. o.) und Minderung der 

Wärmeverluste auf den Rohrleitungstrassen aufgrund erhöhter Rohrwärmedämmung. 

Geregelte Be- und Entlüftung mit Wärmerückgewinnung: 

Jede ENSAN-Wohnung erhält die Möglichkeit, per wohnungsweise geplantem Lüftungsgerät mit 

hocheffizienter Wärmerückgewinnung die Luftwechselrate jederzeit selbst zu wählen. 

Heizungs-Pufferspeicher mit Frischwassersystem: 

In der Heizzentrale wird zur Pufferung des erforderlichen Wärmeleistungsbedarfs der 

Trinkwarmwasserbereitstellung ein Pufferspeicher verwendet. Dieser ist mit Heizungswasser gefüllt. 

Die Trinkwarmwasserbereitung erfolgt über einen leistungsstarken Gegenstrom-Plattenwärmetauscher 

(Frischwassersystem). 

Diese wasserhygienisch ideale Lösung bietet den Vorteil, andere Wärmeerzeuger über den, auch als 

hydraulische Weiche fungierenden, Pufferspeicher in die Wärmeversorgung integrieren zu können 

(z. B. eine thermische Solaranlage). 

Thermische Solaranlage: 

Die Einbindung einer thermischen Solaranlage in die Wärmeversorgung wurde planerisch vorbereitet. Die 

Anlage hat ca. 30 m 2 Kollektorfläche in Verbindung mit einer Speichergröße von zusammen ca. 3.000 l 

(Heizungs-) Wasser. 




Haustechnische Alternativen 

Mit der Konkretisierung der Planung wurden auch mögliche haustechnische Alternativen wie folgt entschieden: 

- Fernwärme- oder Erdgasanschluss: 

Entscheidung wegen der günstigeren jährlichen Betriebskosten für einen Erdgasanschluss. 

- BHKW-Einbindung in die Wärmeversorgung: 

Aufgrund der nicht wirtschaftlichen Betriebsbedingungen bei Volleinspeisung der elektrischen Energie in das 

öffentliche Stromnetz wurde auf diese Lösung verzichtet. Der Bauherr wollte auch nicht als Stromlieferant gegenüber 

seinen Mietern agieren. 

- Zentrale Lüftungsanlage mit Wärmerückgewinnung: 

Aufgrund fehlender Platz- bzw. Raumverhältnisse im Gebäude war eine zentrale bzw. semizentrale Lüftungslösung 

nicht bzw. nur mit hohen Mehrkosten realisierbar. Andererseits ließ sich die dezentrale Lüftungstechnik 

bei den gegebenen Grundrissen sehr gut integrieren. 

Die Lage der Abstellräume jeweils an Außenwänden neben der Küche (1.–3. OG) bot die Möglichkeit, die Lüftungsgeräte 

mit kurzen Anschlusslängen bei Frisch- und Fortluft energieeffizient zu versorgen. Durch die Wahl 

geeigneter Ansaug- und Ausblasventile konnte die Gefahr von Lüftungskurzschlüssen zwischen Frisch- und 

Fortluft sowohl wohnungsweise als auch zwischen verschiedenen Wohnungen ausgeschlossen werden. 

Lediglich bei den neu ausgebauten Dachgeschosswohnungen wurde das Lüftungsgerät im Bad bzw. dessen 

Vorraum platziert, mit kurzen Anschlüssen für Frisch- und Fortluft über Dach. 

- Leitungsführung der Heizleitungen innerhalb der vorhandenen Holzdecken: 

Aufgrund schallschutztechnischer Bedenken (Gefahr von Geräuschübertragungen bei wärmeausdehnungsbedingten 

Längenänderungen der Heizungsrohrleitungen) wurden keine Heizleitungen innerhalb der existierenden 

Hohlräume der Geschossdecken verlegt. 

Zudem galt für die Geschossdecken hinsichtlich der Brandschutzklassifizierung Bestandsschutz; durch Eingriffe 

in den Deckenaufbau bzw. die Einbringung von „Fremdmaterialien“ hätte die Bestandsregel hinfällig werden 

können. 

Die gewählten haustechnischen Lösungen ermöglichten trotz der Erweiterung um eine komplette Sparte (geregelte 

Be- und Entlüftung mit Wärmerückgewinnung) eine schlanke Installation. Die Einbindung der Handwerksbetriebe 

in die Baumaßnahme konnte nach einer detaillierten Einweisungsbesprechung erfolgreich verlaufen, da bekannte 

Installationspraktiken bei verbesserter Ausstattungsqualität beibehalten werden konnten. 


Konzept Heizzentrale (Planausschnitt) 




Haustechnik-Entwurfsplanung im Detail: Wärmeversorgung und TWW-Bereitung 

Wärmeversorgung: 

- über Gas-Brennwertkessel im Heizungsraum im KG, Pufferspeicher als hydraulische Weiche und Leistungspuffer 

für TWW-Bereitung 

- Pufferspeicher: Minimum 800 Liter; die genaue Auslegung war abhängig von der Solarthermie-Nutzung 

> räumliche Voraussetzung: Türbreite Technikraum: lichtes Maß ≥ 90 cm. 

> bei Solarthermie-Nutzung: empfohlene Türbreite: lichtes Maß ≥ 115 cm. 

- Die Abgasführung wurde mit dem Schornsteinfegermeister abgestimmt; sie wurde im Flur KG in den Schornstein 

geführt, F90-Verkleidung. 

- je Gebäudeteil ein Heizkreis; Verbrauchsmessung über Wärmemengenzähler (messtechn. Vorgabe der TUHH) 

- Ein Heizkreis für die TWW-Bereitung über Gegenstrom-Plattenwärmetauscher; Verbrauchserfassung primärseitig 

über Wärmemengenzähler (messtechnische Vorgabe durch die TUHH) 

- Steigleitungen Heizung in den ausgewiesenen Installationsschächten (je zwei pro Gebäudehälfte) 

- Verbrauchserfassung der Wohnungen gemäß Vorgabe der TUHH, elektronische Heizkostenverteiler für Heizkostenabrechnung 

gemäß Vorgabe Bauherr 

- Heizungsleitungen zur Heizkörper-Anbindung im 1.–3. OG + DG vorrangig innerhalb der Fußleisten verlegt; im 

Bereich der Straßenfassade vorrangig in Konstruktionsebene („EnSan“-Teil); im Standard-Gebäude auf Putz 

- Anbindung der Heizkörper im EG vorrangig in neuer Dämmlage des EG-Bodens, sofern nicht ausreichend 

Höhe vorhanden; Anschluss vom KG bzw. Verziehung auf Putz 

- Die Heizkörper wurden vorrangig im Bereich der Fensterbrüstungen platziert (Standard-Profil-Ventil-Heizkörper) 

Heizkörper in KG-Räumen waren nicht vorgesehen, ein Einbau erfolgte lediglich im KG Nr. 50 (Gewerbe). 

- Lüftungsgeräte im „EnSan“-Teil erhielten keine Nachheizung 

- Regelung der Wohnungstemperatur über konventionelle Thermostatköpfe (Heizkörper); im „EnSan“-Teil zusätzlich 

Wohnungsthermostate mit Nachtabsenkungsfunktion 

- Auslegung der hydraulischen Netze auf geringe Strömungsverluste und geringe elektrische Hilfsenergie 

Trinkwarmwasser(TWW)-Bereitung: 

- zentral über Plattenwärmetauscher als Frischwassersystem, mit Zirkulation 

- Primär- und Zirkulationspumpe getaktet 

- „EnSan“-Teil mit erhöhter Rohrdämmung gegenüber EnEV 


Lüftungsplanung: Rohrleitungsverlauf 

Grundriss 

1./2. OG 




Haustechnik-Entwurfsplanung im Detail: Lüftung 

- im „EnSan“-Teil geregelte Be- und Entlüftung mit hocheffektiver Wärmerückgewinnung 

- im Gebäudeteil „HH-Standard“ geregelte Entlüftung über dezentrale Einzellüfter in den fensterlosen WC / 

Bädern (DIN 18017 T3) 

- Einsatz stromsparender Ventilatoren 

- Luftmengen im „EnSan“-Teil stufenlos regulierbar, im „HH-Standard“-Teil zentral per Drehzahlregler wählbar 

- Lüftungsleitungen im „EnSan“-Teil im Flur in abgehängter Decke; lichte Höhe der abgehängten Decke ca. 

20 cm 

- im „EnSan“-Teil Aufstellung der Lüftungsgeräte wandhängend im Abstellraum, nahe der Außenwand; Führung 

der Frisch- und Fortluftleitung durch die Fassade; das Fenster im Abstellraum wurde zugemauert. 

- Ausnahme Wohnung im DG: Platzierung des Lüftungsgerätes im Vorraum des Bades, Trockenbauwand (GK- 

Ständerwand), Aufhängung des Lüftungsgerätes schallentkoppelt, Anschluss Fort- / Frischluft der DG-Lüftung 

über Dachhauben 

- Im „HH-Standard“-Gebäudeteil wurden Abluftventile mit Schalldämpfern in die Schachtwände integriert, 

keine abgehängten Decken erforderlich; Ausnahme: Wohnung im DG. 

- Der Verlauf der Lüftung in den Läden musste später abgestimmt werden. Hier waren Ausdehnung und Höhe 

der abgehängten Deckenbereiche entscheidende Parameter, ebenso die Nutzungsausrichtung. 

- Eine gewerbliche Nutzung als Veranstaltungsort, Café oder Gaststätte war mit der projektierten Energiespar- 

Lüftung nicht möglich und nicht vorgesehen. 

- Im „HH-Standard“-Teil war im EG (Läden) nur für das fensterlose WC eine Lüftung vorgesehen. Fensterlose 

Lagerräume sollten in Lüftung einbezogen werden. 

- Stromverbrauchserfassung von Lüftungsgeräten gemäß Vorgaben der TUHH 

- Ein Brandschutz der Lüftung im „EnSan“-Teil war nicht erforderlich, da sich alle Lüftungsgeräte innerhalb der 

Wohnungen bzw. Läden befinden und keine Leitungen durch andere Brandabschnitte geführt wurden. 

- Ein Brandschutz des „HH-Standard“-Gebäudeteils erfolgt mithilfe wartungsfreier Brandschutz-Deckenschotts 

in der Steigleitung im Installationsschacht sowie mit Kaltrauchsperren an den Abluft-Tellerventilen. 


Haustechnik-Entwurfsplanung im Detail: Sanitär, Elektro, Solar 

Sanitär: 

- Schmutzwasser(SW)-Fallrohrleitungen in SML mit Conlit-Schalen (Brandschutz) 

- Neuinstallation SW- und Regenwasser(RW)-Sammelleitungen im KG als Hochsiel; Revisionsöffnungen beim 

Übergang von Fallrohren in horizontale Leitungen; dito vor Zusammenfassung als Mischwasserleitung; dito vor 

Durchgang Mischwasserleitung durch Kellerwand zum Siel 

- RW-Leitungen wurden außen an Vorder- und Rückfassade geführt, im KG schwitzwasserisoliert mit Mineralfaser 

und Alu-Kaschierung. 

Elektroinstallation: 

- Ausstattung gemäß Bauherrin – WK-Standard (WK: Hamburgische Wohnungsbaukreditanstalt) 

- Es wurde eine Satelliten-Antennenanlage für beide Gebäudeteile gewählt. 

Solarthermische Nutzung: 

- Auf den Dächern der beiden Gebäude standen ca. 130 m² als Bruttofläche für die Aufstellung von Kollektoren 

zur Verfügung. In Süd ausgerichtet, mit Unterkonstruktion, konnten darauf bis zu ca. 55 m² Kollektorfläche 

installiert werden. Es wurden 30 m² Kollektur-Aperturfläche ausgeführt. 

- Die erste Auslegung hätte ein Pufferspeichervolumen von ca. 4000 m³ erfordert, für das im Bestand keine 

Platzmöglichkeiten gesehen wurde. Nach Abwägung aller Möglichkeiten wurden 2 x 1.000 l Pufferspeicher im 

Keller installiert. 


Haustechnik-Ausführungsplanung: thermische Solaranlage 

Das Konzept der Solaranlage hat sich in der Ausführungsplanung gegenüber der Ausschreibung inhaltlich nur 

marginal verändert. Die Anlagenplanung wurde hinsichtlich der Aufstellflächen auf dem Dach konkretisiert und 

mit den statischen Belangen abgestimmt. Die Darstellung oben zeigt die Anordnung der Kollektoren. Zu beachten 

waren die erforderlichen Mindestabstände, um eine gegenseitige Verschattung, auch an Wintertagen, mit niedrigem 

Sonnenstand auszuschließen. Desweiteren hatte die Platzierung Rücksicht zu nehmen auf die Dacheinbauten 

wie Rauch-Wärme-Abzüge (RWA) der Treppenhäuser und Positionen der Dachflächenfenster. Das Durchdringen 

der in der Gebäudemitte vertikal auskragenden Brandwand wurde wegen der geringen Leitungsdurchmesser ohne 

aufwändige Brandschutzmaßnahmen realisiert. Die Sicherung der Kollektorflächen gegen Windlasten erfolgte mit 

Schwerlast-Betonplatten am Boden des Kollektor-Aufstellrahmens. Die wasserführende Dachhaut wurde von der 

Aufständerung nicht durchdrungen. 

Die Verrohrung der Kollektoren untereinander erfolgte als Low-Flow-Anlage, bei der immer jeweils drei Kollektoren 

in Reihe geschaltet sind, d. h. die Solarflüssigkeit durchströmt zuerst Kollektor 1, dann Kollektor 2 und wird 

nach Durchströmen von Kollektor 3 wieder zum Pufferspeicher zurückgeführt. Auf diese Weise findet – ähnlich 

einer Batterie – in jedem Kollektor eine Temperaturhebung der Wärmeträgerflüssigkeit statt. Bei einer Kollektor- 

Absorberfläche von 2,5 m² teilen sich die 30 m² Gesamtfläche auf 4 Stränge zu je 7,5 m² auf. Die Transportleitung 

zwischen Heizzentrale und Dachfläche ist ein Leitungspaar (VL/RL), die Verrohrung auf dem Dach zu den einzelnen 

Kollektorfeldern erfolgte als hydraulisch ausgeglichenes Rohrsystem, z. B. nach Tichelmann (gleiche Rohrlängen). 

Es wurden 2 Pufferspeicher à 1.000 l Inhalt installiert, die jeweils parallel beschickt und entladen werden. Der obere 

Pufferspeicherbereich ist für die Trinkwarmwasserbereitung (TWW-Bereitung) per Plattenwärmetauscher (Frischwassersystem) 

reserviert. Die Solaranlage schichtet abhängig von der erreichten VL-Temperatur oben oder in der 

Mitte der Pufferspeicher ein. Für die TWW-Bereitung ergibt sich noch die Besonderheit, dass abhängig von den 

primärseitigen Rücklauftemperaturen (TWW-Bereitung oder reiner Zirkulationsbetrieb) ebenfalls mittig oder unten 

in den Pufferspeichern eingeschichtet wird. 

Haustecnik und Energie 59

Auszug aus der Messstellen-Matrix 

HH-Standard 

EnSan 

Sparte 

Mess-System 

Gesamt 

46-52 

Gesamt 

Laden 1 

Laden 2 

W1 

W2 

W3 

W4 

W5 

W6 

W7 

Gesamt 

Laden 1 

Laden 2 

W1 

W2 

W3 

W4 

W5 

W6 

W7 

Summen 

Einheit 

Rückbau 

/ Umbau 

Zeile-Nr. 

Heizwärme 1 

Heizkostenverteiler (STEG) x x x x x x x x x x x x x x x x x x 9 WE 2 

Wärmemengenzähler (TUHH) 

mit Impuls-Ausgang x x x x x x 2 Stk. R 3 

TWW / Zirkulation 8 

Wasserzähler (TUHH), Impuls-A. x x 1 Stk. R 9 

Temperaturfühler TWW (TUHH) x x 1 Stk. R 10 

Temperaturfühler Zirk (TUHH) x x 1 Stk. R 11 

Lüftung 18 

Volumenstrommesser in der 

Zuluft, Impuls-A. (TUHH) x x x 0 Stk. R 19 

Volumenstrommesser in der 

Abluft, Impuls-A. (TUHH) x x x x x 2 Stk. R 20 

Temperaturfühler Zuluft x x x x 1 Stk. R 21 

Temperaturfühler Abluft x x x x x 2 Stk. R 22 

Solaranlage 0 Stk. 32 

Wärmemengenzähler (TUHH) im 

Sekundärkreis, Impuls-A. x 1 Stk. 33 

Temperaturfühler Solar VL prim. x 1 Stk. R 34 

Temperaturfühler Solar RL prim. x 1 Stk. R 35 

Gaszähler 0 Stk. 36 

Gaszähler mit Impulsausgang x 1 Stk. 37 


Quelle: innovaTec, STEG, TUHH 


Integration der Messtechnik in die Haustechnik – Kosten 

Für die Durchführung des Forschungsprojekts war eine Messtechnik zur Analyse der Betriebsvorgänge und Bilanzierung 

der Energieverbräuche unverzichtbar. 

Die Übersicht der kompletten Messanforderungen im Projekt zeigt tabellarisch die Messstellen-Matrix. 

Für die „EnSan“-Maßnahme stellte die Implementierung der Messtechnik Mehrkosten dar. 

Dabei war zwischen direkten und indirekten Kosten zu unterscheiden. Direkte Kosten setzten sich z. B. aus der 

Messtechnik Hardware wie Strom- oder Wärmezähler, Fühler und Mess- bzw. Versorgungsleitungen zusammen. 

Indirekte Kosten entstanden dort, wo für die Messtechnik Installationen vorgenommen wurden, die normalerweise 

(„EnSan-“ oder „Hamburger Standard“) nicht erforderlich gewesen wären, für die messtechnischen Aufgaben 

aber notwendig waren. 

60 Haustecnik und Energie

Energiebilanzen Gebäudebestand 

Nutzfläche (Aufmaß) 1.294 m² Nutzfläche (EnEV) AN= 1.836 m² 

Nutzfläche "Gasheizung" 581 m² Nutzfläche AN Gashzg= 824 m² 

Nutzfläche "Stromheizung" 295 m² Nutzfläche AN Stromhzg= 419 m² 

Nutzfläche "Kohleöfen" 418 m² Nutzfläche AN Kohleöfen= 593 m² 

Nutzfläche "TWW mit Gas" 222 m² Nutzfläche AN TWW.Gas= 315 m² 

Nutzfläche "TWW mit Strom" 1.072 m² Nutzfläche AN TWW.Strom= 1.521 m² 

Jahresnutzungsgrad Gasofen 

Jahresnutzungsgrad Elt.-Nachtspeicher 

Jahresnutzungsgrad Kohleofen 

0,8 

0,95 

0,7 

Gesamtgebäude „Bestand“ (Energieversorgungs-Mix) 

Energiewerte 

nach EnEV 

Energieträger 

. 

Raumwärme (aus Datenerh.) 

Trinkwarmwasser (aus Daten) 

Fenster-Lüftung 

Primärenergie 

Gesamt (aus Datenerhebung) 

Nutzenergie 

Endenergie 

Primärenergie- 

Faktor 


Nutzenergie 

Endenergie 


Faktor 


Nutzenergie 

("-" wg. WRG) 

Endenergie 


Faktor 

Nutzenergie 

Endenergie 


Faktor 


Aufwandszahl 

(Primärenergie) 

Erdgas 

Elektrizität 

Braunkohle 

kWh/a 119701 149626 1 149626 7873 9841 1 9841 127574 159467 1 159467 

kWh/m²a 145,2 181,5 1 181,5 25,0 31,2 1 31,2 154,7 193,4 1 193,4 

kWh/m²a 206,0 257,5 1 257,5 35,5 44,3 1 44,3 219,6 274,4 1 274,4 

kWh/a 60730 63926 2,8 178993 39267 41334 2,8 115735 99997 105260 2,8 294728 

kWh/m²a 145,1 152,7 2,8 427,6 25,8 27,2 2,8 76,09 238,9 251,5 2,8 704,1 

kWh/m²a 205,9 216,7 2,8 606,8 36,6 38,6 2,8 107,96 339,0 356,8 2,8 999,1 

kWh/a 87420 124885 1 124885 1 0 87420 124885 1 124885 

kWh/m²a 147,4 210,6 1 210,6 1 0,0 147,4 210,6 1 210,6 

0,0 0,0 

kWh/m²a 209,1 298,8 1 298,8 0,0 0,0 1 0,0 209,1 298,8 1 298,8 

1,84 

Energiemix 

(gesamt) 

kWh/a 267850 338437 453504 47140 51175 125576 314990 389612 579080 

kWh/m²a 145,9 184,3 247,0 25,7 27,9 68,4 171,6 212,2 315,4 

kWh/m²a 207,0 261,5 350,5 36,4 39,5 97,0 243,4 301,1 447,5 

1,84 

Anmerkung: Abweichend von der ENEV wurden gemäß Vorgabe Fraunhofer-Institut der PE-Energiefaktor für Gas mit „1,0", der PE-Energiefaktor 

für Strom mit „2,8" bewertet. 




Energiebilanzen 

Allgemeine Anmerkungen 

Die ausgewiesenen Tabellenwerte zeigen die Nutz-, End- und Primärenergiezahlen der untersuchten Sanierungsvarianten 

auf Basis der EnEV-Berechnungsrichtlinien. Neben den besseren energetischen Standards der Gebäudehülle 

wirkte sich im „EnSan“-Gebäudeteil insbesondere die Lüftungsanlage mit Wärmerückgewinnung in der Berechnung 

deutlich verbrauchsmindernd aus. 

Dabei ist zu beachten, dass die Primärenergie-Aufwandszahlen lediglich Verhältniswerte darstellen und nur eine 

Beurteilung der eingesetzten Energieträger bezüglich ihrer Primärenergie-Effizienz erlauben. Aussagen zu den absoluten 

Energieverbrauchswerten lassen sich daraus jedoch nicht ableiten. 

Bestand 

In der oben dargestellten Tabelle wird zunächst, als Grundlage des Vergleichs, nochmals der Bestand dargestellt. 


Energiebilanz Hamburger Standard 

Gebäudehälfte ohne thermische Solaranlage 

Nutzfläche A N = 964 m² 

Nutzfläche (WoFlV) 700 m² 

Energiewerte 

nach EnEV 


. 

Raumwärme (nach EnEV) 

Trinkwarmwasser (nach EnEV) 

Lüftung ohne WRG (nach EnEV) 

Nutzenergie 

Gesamt (nach EnEV) 

Nutzenergie 

Endenergie 


Faktor 


Nutzenergie 

Endenergie 


Faktor 


Nutzenergie 

("-" wg. WRG) 

Endenergie 


Faktor 


Endenergie 


Faktor 


Aufwandszahl 


Erdgas 

Elektrizität 

kWh/a 48599 54390 1 54390 12044 21207 1 21207 60643 75307 1 75307 

kWh/m²a 50,4 56,5 1 56,5 12,5 22,0 1 22,0 62,9 78,2 1 78,2 

kWh/m²a 69,5 77,7 1 77,7 17,2 30,3 1 30,3 86,7 107,6 1 107,6 

kWh/a 145 867 2,8 2428 61 366 2,8 1025 325 1638 2,8 4586 

119 405 2,8 1133 

kWh/m²a 0,15 0,90 2,8 2,52 0,06 0,38 2,8 1,06 0,12 0,42 2,8 1,18 0,34 1,70 2,8 4,76 

kWh/m²a 0,21 1,24 2,8 3,47 0,09 0,52 2,8 1,47 0,17 0,58 2,8 1,62 0,46 2,34 2,8 6,56 

1,32 

Gebäudehälfte mit thermischer Solaranlage 

Energiewerte 

nach EnEV 


. 

Raumwärme (nach EnEV) Trinkwarmwasser (nach EnEV) Lüftung ohne WRG (nach EnEV) Gesamt (nach EnEV) 

Nutzenergie 

Endenergie 


Faktor 


Nutzenergie 

Endenergie 


Faktor 


Nutzenergie 

("-" wg. WRG) 

Endenergie 


Faktor 


Nutzenergie 

Endenergie 


Faktor 


Aufwandszahl 


Erdgas 

Elektrizität 

kWh/a 48599 48686 1 48686 12044 10502 1 10502 60643 59188 1 59188 

kWh/m²a 50,4 50,5 1 50,5 12,5 10,9 1 10,9 62,9 61,4 1 61,4 

kWh/m²a 69,5 69,6 1 69,6 17,2 15,0 1 15,0 86,7 84,6 1 84,6 

kWh/a 136 819 2,8 2293 74 443 2,8 1241 329 1676 2,8 4694 

119 405 2,8 1133 

kWh/m²a 0,14 0,85 2,8 2,38 0,08 0,46 2,8 1,29 0,12 0,42 2,8 1,18 0,34 1,74 2,8 4,87 

kWh/m²a 0,20 1,17 2,8 3,28 0,11 0,63 2,8 1,77 0,17 0,58 2,8 1,62 0,47 2,40 2,8 6,71 

1,05 






Energiebilanz EnSan-Standard 

Gebäudehälfte ohne thermische Solaranlage 

Nutzfläche A N = 972 m² 

Nutzfläche (WoFlV) 691 m² 

Raumwärme (nach EnEV) 

Trinkwarmwasser (nach EnEV) 

Lüftung mit WRG (nach EnEV) 

Gesamt (nach EnEV) 

Energiewerte 

nach EnEV 


. 

Nutzenergie 

Endenergie 


Nutzenergie 

Endenergie 


Nutzenergie 

("-" wg. WRG) 

Endenergie 


Nutzenergie 

Endenergie 


Faktor 


Faktor 


Faktor 


Faktor 


Aufwandszahl 


Erdgas 

Elektrizität 

kWh/a 37064 21070 1 21070 12154 20914 1 20914 -18571 1 49218 41984 1 41984 

kWh/m²a 38,1 21,7 1 21,7 12,5 21,5 1 21,5 -19,1 1 50,6 43,2 1 43,2 

kWh/m²a 53,6 30,5 1 30,5 17,6 30,3 1 30,3 -26,9 1 71,2 60,7 1 60,7 

kWh/a 139 836 2,8 2341 50 301 2,8 844 712 2,8 902 3549 2,8 9937 

2421 6779 

kWh/m²a 0,14 0,86 2,8 2,41 0,05 0,31 2,8 0,87 0,73 2,49 2,8 6,97 0,93 3,65 2,8 10,22 

kWh/m²a 0,20 1,21 2,8 3,39 0,07 0,44 2,8 1,22 1,03 3,50 2,8 9,81 1,30 5,13 2,8 14,37 

1,05 

Gebäudehälfte mit thermischer Solaranlage 

Energiewerte 

nach EnEV 


. 

Raumwärme (nach EnEV) Trinkwarmwasser (nach EnEV) Lüftung mit WRG (nach EnEV) Gesamt (nach EnEV) 

Nutzenergie 

Endenergie 


Faktor 


Nutzenergie 

Endenergie 


Faktor 


Nutzenergie 

("-" wg. WRG) 

Endenergie 


Faktor 


Nutzenergie 

Endenergie 


Faktor 


Aufwandszahl 


Erdgas 

Elektrizität 

kWh/a 37064 18970 1 18970 12154 11804 1 11804 -18571 1 49218 30773 1 30773 

kWh/m²a 38,1 19,5 1 19,5 12,5 12,1 1 12,1 -19,1 1 50,6 31,7 1 31,7 

kWh/m²a 53,6 27,4 1 27,4 17,6 17,1 1 17,1 -26,9 1 71,2 44,5 1 44,5 

kWh/a 133 797 2,8 2232 70 418 2,8 1171 701 2,8 903 3588 2,8 10046 

2382 6670 

kWh/m²a 0,14 0,82 2,8 2,30 0,07 0,43 2,8 1,20 0,72 2,45 2,8 6,86 0,93 3,69 2,8 10,33 

kWh/m²a 0,19 1,15 2,8 3,23 0,10 0,60 2,8 1,69 1,01 3,45 2,8 9,65 1,31 5,19 2,8 14,53 

0,83 






Energiebilanzen für „EnSan-Standard“ und „Hamburger Standard“ (Basis EnEV) 

Gemäß EnEV-Berechnung verminderte die Sanierung nach „Hamburger Standard“ den Endenergieverbrauch um ca. 

60 % gegenüber dem Bestandswert. Die gleiche Maßnahme, gemäß „EnSan“ durchgeführt, sollte eine Minderung 

um 75 % erzielen, was eine Verbesserung um mehr als 40 % gegenüber dem „Hamburger Standard“ ergeben würde. 

In der bestmöglichen Variante „EnSan“ plus thermische Solarnutzung sollte eine Endenergieeinsparung von mehr als 

80 % gegenüber dem ursprünglichen Wert im Bestand erzielt werden. 


CO 2 

-Emission bezogen auf den Gebäudezustand 

dargestellt: Emissionsmengen für jeweils eine Gebäudehälfte 

100.000 

Jährliche CO2-Emission [kg/a] 

90.000 

80.000 

70.000 

60.000 

50.000 

40.000 

30.000 

20.000 

10.000 

0 

Bestand HH-Standard HH-Standard 

plus 

Solarthermie 

ENSAN 

ENSAN plus 

Solarthermie 

Braunkohle 

Nachtstrom 

Strom 

Erdgas 

Variantendarstellung energetischer Gebäudestandards 




CO 2 

-Bilanz für „EnSan-Standard“ und „Hamburger Standard“ (Basis EnEV) 

Gegenüber dem Bestand mit ca. 91.700 kg jährlicher CO 2 

-Belastung (für eine Haushälfte!) ließen sich rechnerisch 

durch die Sanierungsmaßnahmen CO 2 

-Einsparungen von bis zu 90 % erzielen. 

Die höchsten Einsparwerte wurden für die „EnSan“-Maßnahme in Kombination mit thermischer Solarenergienutzung 

ermittelt, bei der die CO 2 

-Belastung durch die Sanierung auf 11 % des ursprünglichen Wertes vermindert 

wurde (Faktor 10!). Eine Sanierung des Gebäudes nach dem „Hamburger Standard“ hätte bereits eine CO 2 

-Minderung 

auf 21 % des ursprünglichen Wertes erzielt, immerhin Faktor 5 zum Ausgangswert. 

Gegenüber dem Hamburger Standard reduzieren sich die CO 2 

-Belastungen rechnerisch mit der EnSan-Maßnahme 

um ca. ein Drittel, dies gilt jeweils sowohl mit als auch ohne thermische Solarenergienutzung zum jeweiligen Pendant 

im Hamburger Standard. 

Zu bemerken ist, dass die CO 2 

-Einsparung im Bereich Wärmeversorgung (Erdgas) durch die „EnSan“-Maßnahme 

gegenüber dem Hamburger Standard zwar rechnerisch noch deutlicher ausfällt, diese Einsparung 

aufgrund des höheren Hilfsenergiebedarfs einer Lüftungsanlage mit Wärmerückgewinnung jedoch wieder 

überproportional vermindert wird. Würde der stromseitige CO 2 

-Anteil gegenüber der gesamten CO 2 

-Belastung 

im Hamburger Standard ca. 6 % betragen, so würde sich dieser für die „EnSan“-Maßnahme auf ca. 

20 % erhöhen. Daraus ließ sich folgern, dass der Einsatz von Lüftungsgeräten stromseitig so energieeffizient wie 

möglich zu erfolgen hat. 

Vergleicht man die Werte für die Einsparung von Endenergie und CO 2 

mit den Bestandswerten, so zeigt sich, dass 

die geplanten Sanierungsmaßnahmen aufgrund der Energieverbrauchswerte CO 2 

-effizient waren. Dies resultiert 

im Wesentlichen daraus, dass die hohen Stromanteile (Nachtstromheizung) und die Anteilswerte an Braunkohle im 

Bestand in der Sanierung durch Erdgas ersetzt wurden, subsituiert mit dem reduzierten Verbrauchsniveau. 


Energiepass der Stadt Hamburg für beide Gebäudehälften 

Im Mai 2005 wurde für die beiden Gebäudehälften jeweils der Hamburger Energiepass erstellt. Die Berechnung der 

Energiebilanz erfolgte mit dem von der Deutschen Energie-Agentur empfohlenen Berechnungsverfahren für die Erstellung 

von Gebäude-Energiepässen mit den Klimadaten für den mittleren Standort Deutschland; Ergebnis hier: 

- Gebäudehälfte „EnSan“: Durch Umsetzung der Sanierung können ca. 80 % des jetzigen Energiebedarfs eingespart 

werden. Die CO 2 

-Emission reduziert sich dadurch im Jahr um 82.487 kg bzw. bezogen auf die Nutzfläche 

um 90 kg/m². 

- Gebäudehälfte „Hamburger Standard“: Durch Umsetzung der Sanierung können ca. 74 % des jetzigen Energiebedarfs 

eingespart werden. Die CO 2 

-Emission reduziert sich dadurch im Jahr um 79.218 kg bzw. bezogen 

auf die Nutzfläche um 87 kg/m². 



IV Bautechnik 

Lage der untersuchten Wärmebrücken 

Pos. 2 

Pos. 1 

Pos. 3 


Quelle: TUHH 

Bautechnik V.1 

Wärmebrücken / Bauphysik 

Im Rahmen des Projekts wurde untersucht und bewertet, wie hoch 

sich die Wärmeverluste über Wärmebrücken im Ist-Zustand und 

nach Durchführung der geplanten Flächensanierungsmaßnahmen 

darstellen. Zusätzlich wurde die Gefahr einer Schimmelpilzbildung 

an den Innenoberflächen über die Ermittlung der zu erwartenden 

Oberflächentemperaturen bewertet. 

Dazu wurden beispielhaft 3 Wärmebrücken (einbindende Innenwand, 

Balkonanschluss, Fenstersturz) untersucht, die alle an der 

straßenseitigen Außenwand liegen, da hier aufgrund der flächigen 

Innendämmung vom Standardfall abweichende Details vorliegen. 

Zu jeder Wärmebrücke sind im weiteren Verlauf Optimierungsmaßnahmen 

in jeweils mehreren Varianten untersucht worden, mit dem 

Ziel, die Wärmeverluste zu verringern und gleichzeitig an jeder Stelle 

der Außenwandinnenoberflächen ein erhöhtes Schimmelpilzrisiko 

zu vermeiden. 

Zusätzlich wurde der für die Sanierung vorgesehene Dachaufbau 

hinsichtlich der Gefahr von Tauwasserausfall im Bauteil mit einem 

instationären Berechnungsverfahren untersucht und bewertet. 



(TUHH) 


Leiter 

Univ.-Prof. Dr.-Ing. habil. H.-J. Holle 

Mitarbeiter 


Doktorand; Untersuchung und Konzept 

der Balkenkopfsanierung 

Dipl.-Ing. Architekt Daniel Scherz 

Doktorand; Berechnung, Untersuchung 

und Sanierungskonzept der 


Bautechnik 65

Auszug aus der Materialdatenbank 


Quelle: TUHH 



Berechnungsgrundlagen 

Für die Wärmebrückenberechnungen wurde das Programm „WinFeuchte 3.0“ der Sommer-Informatik GmbH verwendet. 

Allen psi- und f-Wertberechnungen liegen die Randbedingungen nach DIN 4108 Bbl. 2 zu Grunde. Die 

bauphysikalische Untersuchung des Dachaufbaus wurde mit der Software „Wufi 3.3“ des IBP durchgeführt. 

Die Stoffkennwerte der verwendeten Materialien wurden der projektbezogenen Materialdatenbank entnommen. 

Berechnungsgang 

Für die Wärmebrücken wurden zunächst im Ist-Zustand die psi- und f-Werte sowie die minimalen Innenoberflächentemperaturen 

ermittelt. Die Berechnung dieser Werte für den sanierten Zustand des Hauses (Dämmung der 

Außenwände etc.) ohne besondere Optimierungsmaßnahmen bezüglich der Wärmebrücken erfolgte in einem 

zweiten Schritt, worauf die Optimierungsvarianten berechnet und untersucht wurden. Zusätzlich zu den ermittelten 

Werten ist auch der Isothermenverlauf pro Berechnung dargestellt worden, wobei die 0 °C-Linie (Frostgrenze) 

und die 12,6 °C-Linie (Mindestanforderungen zur Vermeidung von Schimmelpilzen auf Bauteiloberflächen, 

DIN 4108-2) hervorgehoben worden sind. 

Zur Beurteilung des Dachaufbaus wurden die hygrothermischen Vorgänge im Bauteilquerschnitt über 5 Jahre bei 

Standard-Klimabedingungen für die geplante Variante und für zwei Alternativen simuliert. 

66 Bautechnik

Beispiel Isothermen Sanierung 

Variante 3: Durchführung der Innendämmung 


Quelle: TUHH 


Wärmebrücken – Position 1: einbindende Innenwand 

Untersucht wurde der Anschlusspunkt Außenwand / Innenwand. Die Außenwand bestand in diesem Bereich aus 

Ziegelmauerwerk mit einem Zementputz und einer Riemchenverkleidung auf der Außenseite sowie einem Kalkputz 

auf der Innenseite. Die einbindende Innenwand bestand aus Ziegelmauerwerk mit beidseitig aufgebrachtem 

Kalkputz. 

Folgende Ergebnisse wurden ermittelt: 

- Der Anschlusspunkt Außen- an Innenwand wird erst durch Aufbringen der Innendämmung zu einer Wärmebrücke 

mit zusätzlichen Wärmeverlusten. Es bestand im Ist-Zustand allerdings Schimmelpilzgefahr. 

- Nach Aufbringen der Innendämmung beträgt der psi-Wert 0,136 W/mK. Bei 26 m Gesamtlänge einbindende 

Innenwand, –5 °C Außen- und 20 °C Innentemperatur entspricht das einem Verlust über diese Wärmebrücke 

von ca. 90 W pro Haushälfte für die Geschosse 1–3 (ohne EG, DG). Schimmelpilzgefahr besteht nicht mehr. 

- Variante 1: Durch Einbau eines Dämmkeils können die zusätzlichen Wärmeverluste vollständig vermieden werden. 

- Variante 2: Durch Anbringen eines Dämmstreifens im Einbindungsbereich können die zusätzlichen Wärmeverluste 

mehr als halbiert werden. 

- Variante 3: Bei Durchführung der Innendämmung auf das Mauerwerk der einbindenden Innenwand verringern 

sich die Verluste um knapp 1/3. 

Bautechnik 67


Variante 4: Kappen der Stahlträger 


Quelle: TUHH 


Wärmebrücken – Position 2: Balkonträgereinbindung 

Die straßenseitigen Balkone banden im Bestand jeweils über 3 Stahlträger in die Decke ein, wobei der mittlere 

Träger in der Achse der Wohnungstrennwand lag. Die beiden äußeren Träger waren über einen Wechsel mit den 

Holzbalken der Decke verbunden. 


- Bereits im Bestand stellen die einbindenden Stahlträger eine deutliche Wärmebrücke mit zusätzlichen Verlusten 

gegenüber dem Regelquerschnitt dar. 

- Nach Sanierung ohne Optimierung hinsichtlich der Wärmebrückenverluste erhöhen sich die psi-Werte weiter. 

Für eine Haushälfte betragen die Verluste über diese Wärmebrücke bei 3 Balkonen überschlägig 25 W. Die relative 

Feuchte an der Stahlinneroberfläche steigt um 10 %. Der Stahl ist damit einem erhöhten Korrosionsrisiko 

ausgesetzt. 

- Variante 1: Durch eine Dämmung der Stege verringert sich der Wärmebrückenverlust geringfügig. Im Anschlusspunkt 

untere Deckenverkleidung / Außenwand besteht ein erhöhtes Schimmelpilzrisiko. Die relative Feuchte an 

der Stahloberfläche steigt auf maximal 97 %, wodurch es an dieser Stelle zu Tauwasserausfall kommt, Schimmel- 

und Fäulnisgefahr für das Holz sowie ein erhöhtes Korrosionsrisiko für den Stahl bestehen. 

- Variante 2: Eine komplette Ummantelung der Stahlträger mit Dämmung verringert die Wärmeverluste auf 15 W 

pro Haushälfte. Die relative Feuchte an der Stahloberfläche liegt um 15 % höher als beim Bestandsfall, wodurch 

es an den betroffenen Stellen zu Tauwasserausfall kommt, Schimmel- und Fäulnisgefahr für das Holz sowie ein 

erhöhtes Korrosionsrisiko für den Stahl bestehen. 

- Variante 3: Die Dämmung des Stahlträgers in der Außenwand führt nur zur einer geringfügigen Verminderung 

der Wärmeverluste gegenüber dem Fall ohne Wärmebrückensanierung. Die maximale relative Feuchte an dem 

freiliegenden Stahlträger ist etwas höher als im Ist-Zustand. Der Stahl ist damit einem erhöhten Korrosionsrisiko 

ausgesetzt. 

- Variante 4: Das Kappen der Stahlträger (auch des Mittelträgers) und die vollflächige Überdämmung verringert 

die psi-Werte deutlich. Die Wärmebrückenverluste werden damit fast komplett vermieden. Durch die gleichmäßig 

hohen Innenoberflächentemperaturen von minimal 15,51 °C besteht kein erhöhtes Schimmelpilzrisiko. Es 

gibt keine freiliegenden Stahlteile mehr, für die Korrosionsgefahr bestehen könnte. 

68 Bautechnik

Die Berechnungen der Balkonträgereinbindung ergaben sowohl für den Ist-Zustand als auch für alle Sanierungsvarianten 

– außer beim Kappen des Trägers – eine erhöhte raumseitige Feuchtebelastung des Stahls bei unterschiedlicher 

Wärmebrückenwirkung. Die vier Sanierungsvarianten sind dann mit folgendem Ergebnis analysiert worden: 

- Da das innenseitige Dämmen des Trägers (Var. 1 „Steg dämmen“ und Var. 2 „Umdämmen“) zwar zu einer Verminderung 

der Wärmebrückenverluste, aber zu einer starken Erhöhung der relativen Feuchten am Stahl führt 

und ein dampfdichter Abschluss des Trägerbereiches sich als sehr aufwändig darstellt, kommt diese Variante 

nicht für eine Sanierung in Betracht. 

- Das Dämmen des Trägers im ersten Drittel des Außenmauerwerks (Var. 3 „Dämmung in Außenwand“) führt 

ebenfalls zu einer erhöhten Feuchtebelastung bei nur geringer Wärmebrückenminderung und bedeutet dabei 

einen hohen technischen und finanziellen Zusatzaufwand. Das Kosten-Nutzen-Verhältnis dieser Variante ist 

daher zu ungünstig. 

- Das aus feuchte- und wärmetechnischer Sicht günstigere Kappen des Trägers (Var. 4 „Abschneiden“) ist aus 

statischer Sicht nicht durchführbar, da stellenweise vorhandene Sturzträger das Einbringen der dann notwendigen 

Lastverteilungsträger nicht zulassen. 

- Für den Fall einer Sanierung mit Innendämmung ohne zusätzliche Dämmmaßnahmen am Stahlträger ist eine 

etwas geringere Feuchtebelastung als bei der innenseitigen Trägerdämmung errechnet worden. Die Wärmebrückenverluste 

sind punktuell zwar hoch, auf die Gesamtverluste des Gebäudes bezogen aber tolerierbar. Als 

mögliche Sanierungsvariante kam daher das Beschichten des Stahlträgers mit korrosionsverhindernden Anstrichen 

in den feuchtetechnisch kritischen Bereichen in Betracht. 

Bautechnik 69

Es wurden daher weitere feuchtetechnische Untersuchungen durchgeführt, um zu ermitteln, in welchen Trägerbereichen 

raum- und mauerwerksseitig eine korrosionsverhindernde Beschichtung als Schutzmaßnahme aufgebracht 

werden müsste. Hierzu wurde in Ergänzung des ursprünglichen Berechnungsmodells die Luftschicht in dem Deckenhohlraum 

als gesonderte, von der Raumluft unabhängige Zone angesetzt, was zu einer weiteren Abkühlung 

im Stahlträgerbereich führt. Um die feuchtetechnischen Veränderungen, die sich durch das Aufbringen einer Innendämmung 

ergeben, beurteilen zu können, wurde die Bestandssituation nach dem gleichen Verfahren berechnet. 

Das Isothermenbild zeigt für den Bestand eine Temperatur im Anschlussbereich Decke / Wand von 9,8 °C, was auf 

eine erhöhte Schimmelpilzgefahr in diesem Bereich hinweist. Bei der Sanierung mit Innendämmung ohne weitere 

dämmtechnische Behandlung des Stahlträgers ergeben sich in diesem Bereich Temperaturen knapp unterhalb der 

12,6 °C-Marke. 

Die Berechnung der relativen Feuchten (siehe Darstellungen) ergab für die Bestandssituation einen Feuchtebereich 

von über 90 % am Stahlträger, der ca. 10 cm ab Mauerwerksaußenkante beginnt und bis ca. 10 cm ins Deckeninnere 

hineinreicht, wobei im zweiten Drittel der Außenwand Tauwasser ausfällt. Bei der Innendämmvariante verschiebt 

sich dieser Bereich nur unwesentlich, wobei die relativen Feuchten geringfügig sinken, aber auf einem 

hohen Niveau bleiben. 

70 Bautechnik

Aufgrund der hohen Feuchtebelastung mit Tauwasserausfall am Träger, die bereits im Bestand vorherrschte, konnte 

eine Vorschädigung des Stahls im Mauerwerksbereich nicht ausgeschlossen werden. Daher wurde bei einem Vor- 

Ort-Termin im Januar 2005 der Träger hinsichtlich möglicher Korrosionserscheinungen im Mauerwerksbereich untersucht. 

Die begutachteten Träger wiesen alle deutliche Korrosion im Bereich des Außenmauerwerks auf (siehe exemplarisch 

Abbildung oben). Teilweise war diese schon so weit fortgeschritten, dass Rostbereiche als größere Platten 

abgehoben werden konnten. Die Schädigung war so stark, dass eine Erhaltung der meisten Träger nicht mehr 

möglich war und ein neues Sanierungkonzept, mit thermisch getrennten und verzinkten Profilen als Ersatz für die 

alten Träger, erarbeitet wurde. 

Bautechnik 71


Variante 3: Dämmung zwischen Rahmen und Mauerwerk 


Quelle: TUHH 


Wärmebrücken – Position 3: Fenster / Sturz 

Untersucht wurde der Anschlusspunkt Fenster / Sturz. Die Außenwand bestand in diesem Bereich aus dem Standardaufbau: 

Ziegelmauerwerk mit einem Zementputz und einer Riemchenverkleidung auf der Außenseite sowie einem 

Kalkputz auf der Innenseite. Im Bereich des Sturzes überspannen drei Stahlträger die Fensteröffnung. Die psi-Werte 

beziehen sich auf den zusätzlichen Wärmeverlust durch den Anschlusspunkt Fensterrahmen an Mauerwerk. 


- Im Ist-Zustand besteht eine deutliche Wärmebrücke mit zusätzlichen Verlusten von 0,19 W/mK. 

- Nach dem Aufbringen der Innendämmung ohne Wärmebrückensanierung steigen die Verluste auf 0,34 W/mK. 

Dies entspricht bei 25 m Gesamtsturzlänge in den Obergeschossen Wärmeverlusten pro Haushälfte von 217 W. 

Im Leibungsbereich besteht eine deutliche Schimmelpilzgefahr. 

- Variante 1: Durch Dämmung der Leibung mit 5,0 cm Kalziumsilikat-Dämmplatten vor dem Fensterrahmen können 

die Verluste auf 55 W pro Haushälfte reduziert werden. Es besteht kein erhöhtes Schimmelpilzrisiko. 

- Variante 2: Durch eine Erhöhung dieser Dämmschichtstärke auf 8,0 cm werden die Verluste noch einmal mehr 

als halbiert. Es besteht kein erhöhtes Schimmelpilzrisiko. 

- Variante 3: Bei Dämmung der Leibung mit 5,0 cm Kalziumsilikat-Dämmung auch zwischen Fensterrahmen und 

Mauerwerk steigen die Leibungstemperaturen weiter an. Die Verluste liegen zwischen denjenigen der beiden 

ersten Varianten. 

Es zeigte sich später allerdings, dass aus bautechnischen Gründen im Leibungsbereich lediglich Dämmstoffstärken 

von 3,0 cm vorgesehen werden konnten. Bei den bis dahin untersuchten Dämmvarianten hätte eine Verringerung 

der Dämmstärke allerdings zu einer deutlichen Absenkung der Innenoberflächentemperatur im Leibungsbereich 

und damit zu einem erhöhten Schimmelpilzrisiko geführt. Aus diesem Grund wurden weitere Berechnungen mit 

unterschiedlichen Dämmstoffstärken- und Anordnungen durchgeführt, um eine aus feuchteschutztechnischer 

Sicht unkritische Anschlusssituation zu erhalten. 

Es zeigte sich, dass bei allen Dämmkonzeptionen, die sich lediglich auf die innenseitige Fensterleibung beschränkten 

und eine Stärke von 3,0 cm aufwiesen, immer mit einem erhöhten Feuchteniveau und daher gemäß dem 

Prognosemodell von Sedlbauer mit Schimmelpilzbefall zu rechnen ist. 

72 Bautechnik

Die Analyse der Wärmeströme zeigte, dass der außenseitige Mauerwerksanschlag eine deutliche thermische 

Schwachstelle darstellt. Eine Entkopplung des Fensterrahmens von diesem Punkt durch einen 2,5 cm starken PUR- 

Schaumstreifen als thermischen Puffer führte in den Berechnungen dann zu deutlich geringeren relativen Feuchten 

im Leibungsbereich (um 10 % verringerte Spitzenbelastung), so dass diese Konstruktion mit großer Sicherheit 

schimmelpilzfrei bleiben würde. 

Bautechnik 73

Stoffprobenentnahme Straßenfassade 

µ = 191 

µ = 240 

µ = 321 

µ = 327 

µ = 379 

µ = 497 

µ = 627 

µ = 326 

µ = 145 

µ = 266 

Quelle: TUHH 


Wärmebrücken – Dach 

Untersucht wurde der ungestörte Querschnitt des sanierten Daches mit dem Aufbau (von außen nach innen) Dachbahn, 

OSB-Platte, Mineralfaser (WLG 035), Dampfbremse (sd = 3,3 m), Mineralfaser (WLG 040), Luftschicht und 

Gipskartonplatte. Als Varianten wurden der Austausch der Dampfbremse durch eine Dampfbremsfolie mit einem 

sd-Wert von 50 m sowie ein solcher durch eine Dampfsperre angenommen. Folgende Untersuchungsergebnisse 

wurden ermittelt: 

- Bei geplanter Ausführung steigen die Bauteilfeuchte und die relative Feuchte in den äußeren Bauteilschichten 

über den betrachteten Zeitraum kontinuierlich an. Insbesondere im Bereich der OSB-Platte und der äußeren 

Wärmedämmung fällt in der Tauperiode mehr Tauwasser aus, als in der Verdunstungsperiode wieder abgegeben 

werden kann. 

- Bei Einsatz einer Dampfbremse mit einem sd-Wert von 50 m ist nur noch ein sehr leichter Anstieg der relativen 

Luftfeuchten im Bereich der äußeren Bauteilschichten zu verzeichnen. 

- Bei Einsatz einer Dampfsperre steigen die relativen Luftfeuchten und die Bauteilfeuchten über den betrachteten 

Zeitraum nicht signifikant an. Eine auf der Innen- und Außenseite dampfdichte Konstruktion birgt aber 

das Risiko, dass durch Fehlstellen eingedrungenes Wasser nicht mehr in ausreichender Menge aus dem Bauteil 

abgegeben werden kann. 

Laborergebnisse 

Die konstruktiven Vorüberlegungen mussten revidiert werden, da unerwartete Laborergebnisse zu einer Veränderung 

der bauphysikalischen Einschätzung führten. Der ermittelte Wasserdampf-Diffusionswiderstand des Außenputzes 

ist extrem hoch. Es wurden zur Sicherheit weitere Außenputzproben genommen (siehe Abbildung Stoffprobenentnahme 

Straßenfassade – rote Punkte = neue Proben). Diese Proben bestätigten die außerordentliche 

Dampfdichte des Materials. 

74 Bautechnik

Detail Innendämmung / Anschluss Fenster 


Quelle: D & R 


Auswirkungen auf die Wahl eines Innendämmsystems 

Die veränderten Materialwerte wurden in die Untersuchungen mit eingebunden. Es wurde eine „Worst case-Simulation“ 

des Ist-Zustands des zu Baubeginn aktuellen 2-jährigen Leerstands erstellt (siehe Diagramm Wandfeuchte). 

Auf Grundlage des so ermittelten Feuchtezustandes der Außenwand wurden simulatorisch unterschiedliche Innendämmsysteme 

auf die Wand aufgebracht. Mit Hilfe des Außenklimadatensatzes TRY Bremen und einem angenommenen, 

den Jahreszeiten angepassten Innenraumklima wurde dann der Wassergehalt der Außenwand über einen 

Zeitraum von 8 Jahren beobachtet (siehe Diagramm Innendämmsysteme). 

Das Außenklima sorgt hier für einen Feuchteeintrag in das Außenmauerwerk über die Fassade. Diese Feuchte kann 

im Sommer nicht abtrocknen, wenn innenseitig Dampfbremsen vorgesehen werden. Lediglich über eine Kalziumsilikat-Dämmung 

wird ein Aufschaukeln der Feuchte verhindert. Wenn der Feuchteeintrag von außen nachhaltig 

unterbunden werden könnte, wären auch die anderen Innendämmsysteme denkbar gewesen. Es wurde entschieden, 

dass Fassadenschäden jedoch nicht auszuschließen sind, so dass eine Innendämmlösung, die ein Austrocknen 

der Konstruktion nach innen ermöglicht, favorisiert wurde. 

Gewählt wurden plattenförmig angebrachte Kalziumsilikatplatten. Diese Innendämmvariante kann aufgrund der 

kapillaraktiven Eigenschaften des Kalziumsilikats zu einer Trocknung der Außenwandkonstruktion beitragen. Die 

Kalziumsilikatplatten wurden vollflächig auf den ausgebesserten Innenputz aufgebracht, um herablaufendes Tauwasser 

auf der ehemaligen Innenputzoberfläche zu vermeiden. 

Die empfindliche Oberfläche des Dämmstoffes wurde in Bezug auf die bauherrenseitige Einschätzung der Nutzer 

als kritisch erachtet: Das Bekleben der Innenwandoberfläche mit diffusionsdichten Wandbelägen (z. B. alukaschierte 

Thermotapete) würde das Austrocknen der Außenwand in den Innenraum hinein unterbinden; Stuhllehnen und 

Tischkanten hinterlassen leicht Spuren in der Dämmstoffoberfläche, was vorrangig zu ästhetischen Qualitätseinbußen 

der Wandoberfläche führt. Aus diesem Grund wurde eine hinterlüftete Vorsatzschale aus einlagig montierten 

Gipsfaserplatten auf Metallprofilen innenseitig vor den Kalziumsilikatplatten gewählt. 

Alle dargestellten Untersuchungsergebnisse sind bei der baulichen Umsetzung berücksichtigt worden. 

Bautechnik 75

Wandfeuchte 

relative Feuchte im Mauerwerksdurchschnitt in bewohntem Zustand und nach zwei Jahren 

Leerstand 

94 

92 

90 

relative Luftfeuchte [%] 

88 

86 

84 

82 

80 

0 1 2 3 4 5 6 

Zeit [a] 

Quelle: TUHH 


Innendämmsysteme 

Wassermasse in 0.31m² Außenwand "Kleine Freiheit 46" bei unterschiedlichen Innendämmsystemen 

Multipor_6 Zell_6 Zell_4 Zell_4_PA_4 Zell_4_PA CaSi_5-stehende Luft CaSi_5 

6 

5,5 

5 

Wassermasse [kg] 

4,5 

4 

3,5 

3 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 

Zeit [a] 

Quelle: TUHH 


76 Bautechnik


V Messtechnik 

Projektbegleitende Messung bauphysikalischer 

Größen 

Die Sanierung des Objekts mit unterschiedlichen Sanierungsstandards 

bei symmetrischen Gebäudehälften bot die seltene Möglichkeit, 

insbesondere die wärme- und feuchtetechnische Wirkung 

einer ungedämmten Fassade mit derjenigen einer gedämmten zu 

vergleichen. Bei diesem Vergleich wurde zum einen die Wirkung 

des Dämmstandards auf den Energieverbrauch des Gebäudes zur 

Beheizung, Warmwasserversorgung usw. untersucht. Zum anderen 

wurde die Wirkung des Wärmedämmstandards der Straßenfassade 

auf die wärme- und feuchtetechnischen Eigenschaften der Außenbauteile, 

insbesondere im Bereich von Wärmebrücken (Stahlträger 

der Balkone, Balkenköpfe der Deckenbalken der Holzbalkendecken 

usw.), betrachtet. Letztlich sollten Aussagen darüber getroffen 

werden, welche baulichen Maßnahmen bauphysikalisch notwendig 

bzw. sinnvoll sind und somit für Sanierungen aus bauphysikalischer 

Sicht gefordert bzw. empfohlen werden können. 

Zur Verifizierung rechnerischer Betrachtungen und Einschätzungen 

wurde eine messtechnische Begleitung der Gebäudesanierung vorgesehen. 

Dabei sollte eine kontinuierliche Messung zahlreicher bauphysikalischer 

Größen über einen längeren Zeitraum am sanierten 

Gebäude stattfinden. Im Vorfeld der Sanierung wurden zusätzlich 

Messungen an Holzbalkendecken und Wärmebrücken-Messungen 

im Bestand vorgenommen. 

Ziele 

Die Messdaten sollten grundsätzlich kontinuierliche Aussagen zu 

den Themen Außenklima, Raumlufttemperaturen und relative 

Raumluftfeuchten, Nutzerverhalten (hinsichtlich Öffnen der Fenster 

oder Fenstertüren), Gebäude- und Anlagentechnik, Heizwärmeverbrauch, 

Energieverbrauch für Warmwasser, Stromverbrauch und 

mechanische Lüftung liefern. 

Begleitforschung Messtechnik 

Technische Universität Hamburg-Harburg 

Institut für Baustoffe, Bauphysik und 

Bauchemie 








Messtechnik 77

Für verschiedene Parameter, wie z. B. Heizenergieverbräuche, wurden Informationen zum einen für die Haushälften, 

zum anderen aber auch zu einzelnen Wohnungen (ausgewählte Messwohnungen) gewünscht. Den besonderen 

Gegebenheiten des Objektes wurde insofern Rechnung getragen, als weitere ausgewählte Messdaten gesammelt 

wurden, und zwar zum Vergleich 

- des Energieverbrauchs beider Haushälften und vergleichbarer Wohnungen in beiden Haushälften 

- der bauphysikalischen Eigenschaften der gedämmten und der ungedämmten Fassade (innen- und außenseitige 

Dämmschichten an Straßen- und Hofseite), insbesondere an den Holzbalken der Geschossdecken und an Wärmebrücken 

im Wand- und Fensterbereich. 

Messprogramm 

1. Messungen vor der Sanierung 

zum thermischen Verhalten im Bestand zum einen der Außenwand, insbesondere im Bereich der Wärmebrücken, 

und zum anderen der Balkenköpfe, Holzbalken und Decke, im Zustand wie vorgefunden ohne thermische 

Entkopplung der Balkenköpfe und ohne Wärmedämmung der Außenwand 

2. Messungen nach der Sanierung 

- zum Energieverbrauch in der EnSan-Haushälfte und in drei ausgewählten Messwohnungen (entsprechend dem 

EnSan-Programm) 

- zum Energieverbrauch in der HH-Standard-Haushälfte und in einer ausgewählten Messwohnung 

- zum Energieverbrauch der dezentralen mechanischen Be- und Entlüftung der Wohnungen in den EnSan-Nutzereinheiten 

- zum thermischen Verhalten der Außenwand, insbesondere im Bereich von Wärmebrücken, ohne und mit Wärmedämmung 

- zum thermischen Verhalten der Holzbalkenköpfe ohne thermische Entkopplung (unter Nutzerbedingungen) 

3. Auswertung der Messdaten 

- Berechnung der Mittelwerte bzw. der Summenwerte der Messdaten für Stunden und grafische Darstellung des 

vierwöchigen Verlaufs 

- Ermittlung der Teil-Energieverbräuche für Stunden und grafische Darstellung des vierwöchigen Verlaufs 

- Ermittlung des Gesamt-Energieverbrauchs für Stunden und grafische Darstellung des vierwöchigen Verlaufs 

- Berechnung der Energieverbräuche für Tage, Monate und Jahr(e) 

- Verbrauch an Endenergie für Jahr(e) 

- Verbrauch an Primärenergie für Jahr(e) 

78 Messtechnik

Messgrößen 

Aus den genannten Zielen wurde ein detaillierter Messplan entwickelt, d. h., es wurde eine Liste der zu installierenden 

Messfühler aufgestellt und eine Vorauswahl hinsichtlich der zu verwendenden Messfühler durchgeführt. Dieser 

Messplan wurde im Laufe der Planung verschiedentlich modifiziert bzw. ergänzt. Ursache für die Änderungen 

waren insbesondere Änderungen in der baulichen Planung und der haustechnischen Ausstattung. Beispielsweise 

war eine dezentrale mechanische Be- und Entlüftung der „EnSan“-Wohnungen (mit Wärmerückgewinnung) messtechnisch 

zu berücksichtigen. 

Im Folgenden sind alle Größen aufgeführt, die später messtechnisch erfasst wurden, und zwar jeweils bezogen 

auf die relevante Einheit wie Raum, Wohnung, Haushälfte usw. Insgesamt handelt es sich um 151 Messgrößen, die 

kontinuierlich aufgezeichnet wurden. 

1. Messungen außerhalb des Gebäudes (Außenklima, Messort auf dem Dach des Gebäudes) 

- Außenlufttemperatur 

- relative Außenluftfeuchte 

- Strahlung horizontal und vertikal Süd 

2. Messungen in den Wohnungen 

Von den vier Messwohnungen befanden sich drei im „EnSan“-Teil und eine im „HH-Standard“-Teil des Gebäudes 

(siehe auch Abbildung nächste Seite). 

Messungen je Raum 

- Raumlufttemperatur 

- relative Raumluftfeuchte 

Messungen je Wohnung 

- Wärmemenge Heizung 

- Wärmemenge Warmwasser (Verbrauch) 

- Wärmemenge Abgabe und Rückgewinnung durch mechanische Be- und Entlüftung (nur EnSan-Wohnungen) 

- Temperaturen vor und hinter Wärmtauscher bei mechanischer Be- und Entlüftung (nur EnSan-Wohnungen) 

- Wärmeabgabe durch Badezimmerlüftung (nur HH-Standard-Wohnung) 

- Fensteröffnungszeiten (nach Einheiten: Front, Hof und Küche) 

- Nutzerstrom Wohnung 

- Nutzerstrom Lüftungsanlage (nur EnSan-Wohnungen) 

Messtechnik 79

Messwohnungen 

S 1 

E 3 

E 2 

E 1 

Gebäudehälfte „HH-Standard“ 

Gebäudehälfte „EnSan-Standard“ 

Hamburg, Kleine Freiheit 46-52; steg Hamburg mbH 

Quelle: TUHH, Prof. Leschnik 

Messtechnik B_IV.4 

3. Messungen in allen EnSan-Nutzereinheiten (Wohnungen und Gewerbeeinheiten) 

Messungen je Einheit 

- Nutzerstrom Lüftungsanlage 

4. Messungen im Gebäude 

Messungen je Haushälfte 

- Wärmemenge Heizung 

- Wärmemenge Warmwasser, getrennt nach Verbrauch und Zirkulation 

- Temperaturen Heizmittel und Warmwasser 

- Hausstrom 

5. Messungen im Außenwandbereich 

Die Messungen erfolgten in den beiden Messwohnungen im 3. Obergeschoss, Zimmer zur Straße, (Zimmer rechts 

bei „EnSan“-Wohnung und Zimmer links bei „HH-Standard“-Wohnung) 

Messwohnungen im 3. OG. 

- Temperatur und relative Luftfeuchte (Ausgleichsfeuchte als Maß für Bauteilfeuchte) im Außenwandbereich 

(1x „EnSan“-Wohnung) und in zwei Deckenbalken (2x „HH-Standard“-Wohnung) 

- Temperaturen innerhalb der Außenwand insbesondere an Wärmebrücken (5x „EnSan“-Wohnung und 14x „HH- 

Standard“-Wohnung) 

- Wärmefluss (Wärmestromdichte) im weitgehend ungestörten Außenwandbereich (1x „EnSan“-Wohnung und 

1x „HH-Standard“-Wohnung) 

80 Messtechnik

Messrate und Datenumfang 

Messgrößen, deren Werte sich eher rasch verändern können und die nur im Moment der Abfrage aufgenommen 

werden, wie z. B. Temperaturfühler, sollten in einem Abstand von maximal 15 Minuten abgetastet werden. Bei 

Messgrößen, deren Beiträge in einem Zwischenzähler solange aufaddiert werden, bis sie ausgelesen werden, wie 

z. B. Impulszähler für Wärmemengen, genügt eine Abfrage im Stundenabstand. 

Tatsächlich erfolgte die Abfrage aller Messwerte bei den Messungen deutlich häufiger, da dies mit der später gewählten 

Messanlage möglich war, nämlich im Abstand von 30 Sekunden, d. h., dass pro Minute 302 Messwerte 

aufgenommen wurden. Für den geplanten Messzeitraum von 18 Monaten waren somit ca. 240 Millionen Messwerte 

abzutasten und zu speichern. 

Messtechnik 81

Planung der Messanlage 

Die Planung der Messanlage umfasste folgende Punkte: 

- Planung und Auswahl der erforderlichen messtechnischen und rechentechnischen Anlagen und Einbauten wie 

Messwerterfassungsanlagen, Rechner, Messfühler, Energiemengenzähler usw. unter Berücksichtigung der jeweiligen 

Erfordernisse 

- Planung der Lage der Messpunkte, des Einbaus und des Anschlusses der Messfühler, der Verkabelung in den 

Wohnungen und im Gebäude und Vorbereitung der Ausschreibung 

- Beschaffung der Messgeräte und der Messfühler 

Nachfolgend werden diese Punkte näher beleuchtet. 

Das Messprogramm umfasste die kontinuierliche Aufnahme einer Reihe unterschiedlicher Messgrößen. Hierzu 

gehörten Außenlufttemperatur und Strahlungsintensitäten, Temperaturen und relative Feuchten der Raumluft, 

Temperaturen und Volumenströme der dezentralen Lüftungsanlagen, Wärmemengen von Heizung und Warmwasser, 

Wassertemperaturen von Heizung, Warmwasser, Kaltwasser und Abwasser, Öffnungszeiten von Fenstern 

und Fenstertüren, Wärmestromdichten und Temperaturen in Außenbauteilen, Gasmenge sowie Strommengen für 

Nutzer, Heizungsanlage, Lüftung usw. Damit handelt es sich um eine relativ komplexe Messaufgabe. Das Messgeräteprogramm 

der Fa. Ahlborn mit Datenloggern vom Typ MA 59900xx schien für diese Messaufgabe besonders 

geeignet. Es handelt es sich um ein sehr vielseitig einsetzbares System mit folgenden Vorteilen: 

- Die Datenlogger können praktisch alle elektrischen und (bau-) physikalischen Größen erfassen. 

- Die Sensoren werden über einen Ahlborn-Einheitsstecker nach dem Prinzip „Plug&Play“ angeschlossen. 

- Bei Einsatz von Sensoren der Fa. Ahlborn werden diese vom Messsystem selbständig erkannt und kalibriert. 

- Fremdfühler können grundsätzlich auch angeschlossen werden, müssen aber per Software deklariert und kalibriert 

werden. 

- Messfühler können nach Werksangaben bis 100 m verlängert werden. 

- Mehrere Datenlogger können über ein Datennetzwerk (RS 422-Schnittstellen) mit einem Rechner verbunden 

werden, der über die Software WinControl der Fa. Ahlborn die Anlagen steuert und die Daten erfasst. 

Es wurde entschieden, die Messanlage mit Geräten der Fa. Ahlborn aufzubauen. Sie wurde so konzipiert und letztlich 

auch ausgeführt, dass in den 4 Messwohnungen jeweils mit einem dezentralen Datenlogger die Messdaten der 

Wohnungen aufgenommen wurden. In den Wohnungen im 3. Obergeschoss wurden die Messdaten der bauphysikalischen 

Messungen im Außenwandbereich ebenfalls den Datenloggern in der jeweiligen Wohnung zugeführt. 

82 Messtechnik

Im Keller wurden mit einem einzigen Datenlogger die Messdaten von Heizung und Warmwasserversorgung je 

Haushälfte, Gasaufnahme, alle Strommessungen sowie die Daten der Außenklimamessungen aufgenommen. 

Die Datenlogger wurden über ein digitales Netzwerk der Fa. Ahlborn mit einem Computer im Keller verbunden. Die 

Messwerte der im Netzwerk verbundenen Datenlogger wurden alle 30 Sekunden abfragt und von dem Computer 

gespeichert, der sich ebenfalls im Keller befand. Hierzu wurde die Software WinControl der Fa. Ahlborn benutzt. 

Um die Daten per Fernabfrage zur TUHH übertragen zu können, wurde ein Telefonanschluss mit passendem Modem 

vorgesehen. 

Da zwischen Datenlogger und Ort der Messfühler Entfernungen von bis 30 m zu überbrücken waren, musste eine 

Reihe von Verlängerungsleitungen vorgesehen werden. Hierfür wurden im allgemeinen handelsübliche mehradrige 

abgeschirmte Telefonleitungen verwendet. Nur bei einigen speziellen Sensoren der Fa. Ahlborn wurde der Einsatz 

von Original-Verlängerungen der Fa. Ahlborn geplant. 

Für die dezentralen Datenlogger in den Wohnungen wurden abschließbare Messschränke im Wohnungsflur der 

Messwohnungen vorgesehen, für den Datenlogger mit PC (Rechner) und Modem im Keller ein Platz in einem kleinen 

Raum (Messraum) im Keller neben dem Heizungsraum. Die Messschränke und der Messraum erhielten einen 

getrennten Stromanschluss mit eigenem Zähler. 

Um die Fensteröffnung beobachten zu können, bauten die Fensterbauer in die Fenster der Messwohnungen Magnetschalter 

ein, deren Leitungen in Verteilerdosen neben den Fenstern geführt wurden, von wo aus eine Verbindung 

über Verlängerungsleitungen zu den Datenloggern vorgesehen wurde. 

Die Auswahl der Messfühler erfolgte nach unterschiedlichen Gesichtspunkten. Es wurden kostengünstige Lösungen 

gesucht, letztlich war jedoch meist die Genauigkeit ausschlaggebend. So wurden für Temperaturmessungen 

bei kurzen Entfernungen zum Datenlogger Thermoelemente vorgesehen, bei größeren Entfernungen PT 100 in 

Vier-Leiter-Technik. Aber auch andere Gesichtspunkte kamen in Frage: Bei den Fühlern zur Messung von Temperatur 

und relativer Feuchte, der von den Mietern genutzten Räume, wurde darauf geachtet, dass das Design 

ansprechend war. 

Messtechnik 83

Einige haus- und messtechnische Erfordernisse 

1. Heizung im Keller 

- Nach der Warmwassererzeugung im Heizkessel o. ä.: Verzweigung für beide Haushälften 

- Einbau von Wärmemengenmessern (für Durchfluss) mit elektrischem Ausgang in den Strang jeder Haushälfte 

2. Heizung in den Messwohnungen 

- Nur eine Steigleitung je Wohnung, also Anschluss aller Heizkörper an einen Strang 

- Einbau eines Wärmemengenmessers (für Durchfluss) mit elektrischem Ausgang in den Strang jeder Wohnung 

3. Warmwasser in den Messwohnungen 

- Nur eine Steigleitung je Wohnung, also Anschluss aller Zapfstellen an einen Strang 

- Einbau von Durchflussmessern mit elektrischem Ausgang in den Strang jeder Haushälfte, Wärmemengenbestimmung 

über zusätzliche Temperaturmessungen 

4. Warmwasser im Keller 

- Nach Warmwassererzeugung in Therme o. ä.: Verzweigung für beide Haushälften 

- Einbau von Durchflussmessern mit elektrischem Ausgang in den Strang jeder Haushälfte, Wärmemengenbestimmung 

über zusätzliche Temperaturmessungen 

5. Warmwasser in den Messwohnungen 

- Anschluss aller Verbraucherstellen an einen Strang 

- Einbau eines Durchflussmessers mit elektrischem Ausgang und von Temperaturfühlern zur Wärmemengenbestimmung 

6. Dezentrale Lüftungseinrichtungen mit Wärmerückgewinnung in den EnSan-Wohnungen 

- Einbau von Volumenstrommesskreuzen mit elektrischem Ausgang und Temperaturfühlern in Zuluft- und Abluftkanal 

für Wärmemengenbestimmung 

7. Lüftung in der HH-Standard-Haushälfte 

- Gemeinsame zentrale Entlüftung der Bäder in HH-Standard-Wohnungen 

- Einbau von Volumenstrommesskreuzen mit elektrischem Ausgang und von Temperaturfühlern in Abluftkanal 

für Wärmemengenbestimmung 

8. Gas und Strom 

- Gaszähler und für das Projekt relevante Stromzähler mit elektrischem Ausgang 

84 Messtechnik


VI Energetisch wirksame Investitionskosten 

Energetisch wirksame Investitionskosten 

(energierelevante Kosten) 


Quelle: steg 

Kosten B_VI.1 

Vergleich der Kosten der Vorkalkulation gegenüber 

dem Kostenanschlag 

Die Kosten, die der EnSan-Antragstellung im November 2003 zugrunde 

lagen, basierten in der Kostengruppe 300 (Baukonstruktionen) 

auf Kostenschätzungen der Leistungsphase 3 (Entwurfsplanung), 

anteilig auch der Leistungsphase 4 (Bauantragsplanung), die 

Kosten der Kostengruppe 400 (Technische Ausrüstung) auf groben 

Kostenschätzungen der Leistungsphase 2 (Vorentwurfsplanung), 

anteilig auch der Leistungsphase 3 (Entwurfsplanung). 

Im Dezember 2004 wurden die Ausschreibungen der Einzelgewerke 

an die Bieter versandt, Mitte Januar 2005 erfolgte die Submission 

und im Februar 2005 – auf Basis des Kostenanschlages – die 

Antragstellung bei der Hamburgischen Wohnungsbaukreditanstalt 

sowie die Fortschreibung der „Liste der Investitionen“, also die Kostenfortschreibung 

des EnSan-Antrags. 

Kosten 

Eigentümer 











Kosten 85

Energetisch wirksame Investitionskosten 

(energierelevante Kosten) 


Quelle: steg 

Kosten B_VI.4 

Vergleich der Gesamtkosten brutto 

Ein Vergleich der reinen Baukosten zwischen EnSan-Antrag und Kostenanschlag ergibt ein durchaus positives Ergebnis. 

Die Kosten der Kostengruppe 300 lagen 2,75 % über denen des Antrags, die Kosten der Kostengruppe 

400 sogar um ca. 4,95 % unter denen des Antrags. 

Lediglich in den Kostengruppen 200 und 500, jedoch bei geringen Einzelbeträgen im Vergleich zu den Gesamtkosten, 

waren Kostensteigerungen zu verzeichnen. Die Baukosten insgesamt lagen ca. 5 % über den beantragten 

Kosten. 

Bei der Berechnung der Technischen Nebenkosten wurden die Planungsmehrkosten anhand einer Differenzbildung 

ermittelt. Zunächst wurden die normalen Honorarkosten aufgrund der geringeren anrechenbaren Kosten berechnet, 

anschließend die Honorarkosten aufgrund der erhöhten EnSan-Baukosten und des Planungsmehraufwandes, 

der bei der Standard-Modernisierung und -Instandsetzung nicht vergütet wurde. Von dieser Honorarsumme wurde 

die normalerweise zu zahlende Honorarsumme abgezogen. Die Differenz wurde als Planungsmehrkosten ausgewiesen. 

Insgesamt ergab sich dadurch eine Reduzierung im Vergleich zum Antrag von ca. 12,2 %, so dass die Gesamtkosten 

im Vergleich zum Antrag um lediglich 2,75 % überschritten wurden. 

Vergleicht man nur die energetischen Kosten in den Kostengruppen 300 und 400, so lag die Abweichung zwischen 

EnSan-Antrag und Anschlag bei + 3,16 %, absolut bei Mehrkosten von ca. 25.245,- €. 

Bei einer Wohn- und Nutzfläche von insgesamt 1.391 m 2 lagen die Bruttobaukosten der Kostengruppen 200 bis 

500 nach Kostenanschlag bei ca. 1.497,- €/m 2 einschl. der energetischen Mehrkosten, bezogen auf die Nutzfläche 

AN (1.936 m 2 ) bei ca. 1.075,- €/m 2 . Die technischen Nebenkosten betrugen ca. 13,5 %, ein durchaus geringer 

Anteil. 

Betrachtet man ausschließlich die energetischen Kosten, so lagen diese, bezogen auf die Wohn- und Nutzfläche 

des Gebäudes bei ca. 721,- €/m 2 , bezogen auf die Nutzfläche AN bei ca. 518,- €/m 2 . Bei einem Gebäude dieser 

Altersklasse mit dem vorhandenen Instandsetzungsbedarf und -stau machen die energetischen Kosten somit fast 

50 % aus. 

86 Kosten

Abschnitt C: Bauliche Umsetzung 

I Bauliche Umsetzung 

Bautenstand April 2005 


Quelle: D&R 

Bautenstand II.1 

Bauliche Umsetzung 2005 

Die Ausschreibung wurde für alle Gewerke im November 2004 

abgeschlossen, die Vergaben erfolgten ab Januar 2005, offizieller 

Baubeginn war der 7. März 2005. 

Begonnen wurde mit der Einrichtung der Baustelle, Räumung der 

Hofflächen, mit dem Gerüstaufbau, der Abplanung der Straßenseite, 

dem Abbruch der Innenwände und der Demontage der Elektroinstallationen 

sowie der gesamten alten Haustechnik in beiden 

Gebäudeteilen. 

Planung 





Das Gerüst auf der Hofseite wurde im April aufgestellt. Im Gebäudeteil 

„Hamburger Standard“ wurden der Einbau der statisch notwendigen 

Stahlträger in Angriff genommen und im Bereich der 

ehemaligen Lichtschächte neue Betondecken für beide Gebäudeteile 

eingezogen. Dort wurden auch alle Balkenköpfe freigelegt und 

vom Sachverständigen, Herrn Eichhorn, begutachtet. Darüber hinaus 

wurde die straßenseitige Außenfassade abgebeizt. 






versehen. 

Bauliche Umsetzung 87

Bautenstand Mai 2005 


Quelle: D&R 

Bautenstand II.2 

Die Sanierung des Hausschwamms wurde sukzessive in den einzelnen Geschossen durchgeführt, zunächst im 

„EnSan-“, danach im „Hamburger-Standard-“Teil. 

Die statisch notwendigen Stahlträger im „EnSan“-Teil wurden eingebaut, die hofseitigen Balkone abgebrochen. 

Nach Freigabe durch den Sachverständigen, Herrn Eichhorn, wurde mit der Balkenkopfsanierung begonnen. Im 

Zuge der umfangreichen Umbauten aufgrund des Dachgeschossausbaus wurde das Dach komplett abgedeckt und 

Teile des Dachstuhls wurden für den Einbau der neuen Gauben abgebrochen. Wegen beträchtlicher Schädigungen 

mussten außerdem Teile der Decke im 3. Obergeschoss erneuert werden. 

Im Anschluss wurden die gesamten losen Putzflächen an den Außen- und Innenwänden der Wohnungen abgestemmt; 

zunächst im „Hamburger-Standard“-Teil, dann im „EnSan“-Teil. Auch der Ausbau des Daches bzw. der 

Dachgeschosswohnungen ging im Rohbau voran. 

Sonderthema Friese 

Aufgrund des Abbeizens der straßenseitigen Fassade wurden Schädigungen sichtbar: der Putzflächen, der Sturzträger 

über den Fenstern und damit zusammenhängend auch der Friese. Aus Kostengründen wurden im Zuge der 

Riss- und Putzsanierung nur die Großformen wiederhergestellt. Kleinformen wurden durch Glattputzflächen ersetzt, 

was übrigens auch in der Vergangenheit schon mehrfach geschehen war. Lose sitzende Friesflächen wurden 

so weit wie möglich nachverfestigt. 

88 Bauliche Umsetzung

Ähnlich wie bei vielen anderen Sanierungen, ergaben sich bei der Ausführung der geplanten baulichen Maßnahmen 

einige „Überraschungen“. Trotz der relativ eingehenden Bestandsaufnahme gab es mehr Baumängel, als 

ursprünglich erwartet. Dies betraf insbesondere die Qualität 

- der Dachkonstruktion, 

- der Holzbalkendecken, 

- des Innenputzes, 

- der Straßenfassade, 

- der dortigen Balkonkonstruktionen und 

- einiger Einzelpunkte an Schornsteinzügen, Fensterstürzen, -brüstungen und -leibungen. 

Bei der Dachkonstruktion, den Holzbalkendecken und beim Innenputz mussten mehr abgängige Materialien ausgetauscht 

werden, als zum Zeitpunkt der Ausschreibung vorhersehbar war. Bei den Holzbalkendecken führten die 

vermehrt beschädigten Deckenputzflächen zu einem massiveren Einbau abgehängter Deckenkonstruktionen. 

Auch die Straßenfassade musste umfangreicher saniert werden, als vor Entfernen der dicken Farbschicht 

zu vermuten war. Die nach der Fassadenreinigung sichtbaren Schäden zeigten Lockerungen von Schmuckelementen, 

Putzabplatzungen und eine erheblich umfangreichere Korrosion von Stahlträgern in den Fensterstürzen. 

Zudem war die Putzoberfläche wesentlich rauer und mit Rissen durchzogen. Die Instandsetzung der Fassade 

musste im Zuge einer zusätzlichen Maßnahme durchgeführt werden. 

Bei der Bewältigung der beträchtlichen Änderungen in Umfang und Art der Ausführung war die fundierte Sanierungserfahrung 

der Bauherrin sehr hilfreich. So mussten nach Fachdiskussionen zwischen Architekten und Bauherrin 

häufig kurzfristig Entscheidungen getroffen werden. 

Im Juli wurde das gesamte bestehende Dach bis auf die Schalung abgedeckt, die vorhandenen Sparren aufgedoppelt, 

neu verschalt und vollständig mit Bitumendeckung bzw. Unterspannbahn neu eingedeckt. Auch die Zimmerarbeiten 

für den Dachgeschossausbau wurden ausgeführt. Weiterhin wurde die Leca-Betonfüllung auf den 

Einschüben in den Holzbalken-Decken für beide Gebäudehälften hergestellt. Auf dieser tragenden Füllung wurde 

dann der Fußbodenaufbau mit schwimmendem Estrich und Trittschalldämmung erstellt, was zu einer schalltechnischen 

Verbesserung gegenüber dem Bestand führte. 


Im Herbst wurden Dachabdichtung und -eindeckung im Gebäudeteil „Hamburger Standard“ fertiggestellt und im 

„EnSan-Gebäudeteil“ wurde damit begonnen. 

Straßenseitig wurden die neuen Balkone gesetzt, bis auf die Geländer auch montiert und mit einer Schutzabdeckung 

versehen. Im Gebäudeteil „Hamburger Standard“ begann die Verlegung der Elekroinstallationen. 

Während dessen wurde im „EnSan“-Gebäudeteil die Dacheindeckung fertiggestellt, sämtliche Fenster wurden 

ausgebaut, auf der Hofseite begann der Abbruch der alten Fensterbrüstungen sowie die Erstellung neuer Fensteröffnungen. 

Im Innenraum erfolgte der Abbruch der Fußböden im Ladenbereich. Die Böden waren in den Läden erheblich 

unebener, als im Planungsstadium angenommen, weshalb die Höhendifferenzen des Rohfußbodens von bis zu 8 

cm ausgeglichen werden mussten. Der geplante Fußbodenaufbau wurde entsprechend höher gesetzt, um eine 

Änderung der energetischen Qualität zu vermeiden. 


Die Fensterleibungen wurden vorgeputzt, um später eine durchgehende luftdichte Ebene herstellen zu können, 

sowie die neuen Fenster in den Wohngeschossen eingebaut. Sämtliche Abbrucharbeiten in den Geschossen waren 

erfolgt, und im Bereich des Ladens wurden, nach Abbruch des Fußbodens, die neuen Wände gezogen. 

Im Gebäudeteil „Hamburger Standard“ wurde das Wärmedämmverbundsystem (WDVS) auf der Hofseite angebracht 

und fertiggestellt. Im Innenraum wurde mit dem Aufbringen des neuen Innenputzes sowie mit den Sanitärinstallationsarbeiten 

begonnen. 

Im ersten bis dritten Obergeschoss des „EnSan“-Gebäudeteils wurde mit der Montage von Trockenbauwänden 

und Decken begonnen, und in einigen Geschossen konnten die Elektroarbeiten abgeschlossen werden. Begonnen 

wurde mit den Innenputzarbeiten an den Außenwänden, um einen ebenen Untergrund für die Kalziumsilikatplatten 

(Innendämmung) sicherzustellen. 

Im Innenraum der Gebäudehälfte des „Hamburger Standards“ wurden die Grobputzarbeiten auf allen Etagen 

abgeschlossen und mit dem Trockenbau begonnen. 


Planungsänderungen 

Aufgrund der umfangreichen Bestandsaufnahme vor Beginn der Sanierungsplanung konnten gravierende Planungsänderungen 

vermieden werden. Änderungen ergaben sich hauptsächlich wegen der umfangreicheren Schäden 

an den Decken und an den vorderseitigen Balkonen. 

Die Balkone zeigten sich nach Freilegung der tragenden Teile stärker geschädigt als zunächst angenommen. Eine 

Gegenüberstellung der Kosten für die Sanierung und für die vollständige Erneuerung zeigte finanzielle Vorteile für 

die Sanierungsvariante. Aufgrund der Nachhaltigkeit in Bezug auf die Investitionskosten und die laufenden Instandhaltungskosten, 

wurden die Balkone jedoch vollständig abgetragen und durch eine neue, deutlich leichtere, reine 

Stahlkonstruktion ersetzt. Zudem konnte so die äußere Tragkonstruktion thermisch von der inneren Konstruktion 

entkoppelt werden, was zu einer weiteren Energieeinsparung und zur Vermeidung bauphysikalischer Probleme 

(Tauwasserausfall an den kalten Innentragelementen) führte (siehe Abbildung oben sowie auf der vorhergenden 

Seite). 

Der Deckenputz in den Ladengeschossen war ebenfalls vollständig abgängig, weshalb der Deckenaufbau neu geplant 

werden musste, um Schallschutz und Brandschutz durch die neue Konstruktion sicherzustellen. 

Der Wechsel in der Beauftragung des Rohbauunternehmens (durch Konkurs) war verbunden mit den Bautenstandfeststellungen, 

Zwischenabrechungen und Vertragsverhandlungen und führte zu einer Bauzeitverzögerung von 

rund vier Wochen. 


Bauliche Umsetzung 2006 

Innerhalb des ersten halben Jahres konnte das Bauvorhaben bis auf einige Restarbeiten und offene Mängelbeseitigungen 

abgeschlossen werden. Die Bauzeit verlängerte sich um insgesamt ca. 4 Wochen, aufgrund des erforderlichen 

Wechsels des Rohbauunternehmers sowie der ungewöhnlich lang anhaltenden niedrigen Außentemperaturen, 

die von Januar bis Anfang April häufig um den Gefrierpunkt lagen. Dies hatte erhebliche Auswirkungen auf 

den Bauablauf. Die Wirksamkeit der kurzfristig installierten Bauheizung war ebenfalls nur sehr eingeschränkt, da 

der Bau in vielen Bereichen noch nicht geschlossen war. So konnten die Wohnungen nur teilbeheizt werden. 

Die unterschiedlichen Bauzustände innerhalb der Gebäudehälften erschwerten auch die Durchführung des ersten 

Blower-Door-Tests im Zustand des „qualifizierten Rohbaus” erheblich, da Leckagen während der Durchführung 

des Tests nicht gründlich genug beseitigt werden konnten. Aufgrund dessen konnten dauerhafte Leckagen der 

Konstruktion und der Haustechnik nur schwer geortet werden. Dies wirkte sich negativ auf den Schlusstest aus, da 

hier Werte gemessen wurden, die über dem Zielwert von ≤ 1,5 1/h lagen. 

Der Luftdichtheitstest zeigte allerdings auch, dass eine luftdichte Konstruktion von Altbauten dieser Art erhebliche 

Anforderungen an die Planung und Bauausführung stellt. In einigen Bereichen waren Luftundichtheiten nicht 

zu umgehen. Dies gilt insbesondere für die unverputzten Außenwände in der Ebene der Holzbalkendecken, für 

haustechnische Installationen, die die Außenbauteile durchdringen sowie in den Bereichen der Dachdecke an aufgehenden 

Wänden, Drempeln, Trägern und Holzbalkendecken. Der Aufwand zur Abdichtung solcher Bereiche war 

teilweise unverhältnismäßig hoch. 


In der Gebäudehälfte des „Hamburger Standards“ wurden die Putzarbeiten in den Wohnungen inklusive Feinputz 

aufgrund von Kapazitätsproblemen der Firmen und der Temperaturen mit erheblicher Verzögerung fertiggestellt. 

Die Elektro-Leitungsarbeiten hingegen waren abgeschlossen, die Kellertreppe gesetzt und das Podest betoniert. 

Die Trockenbauwände waren in den Wohnungen gestellt, die Deckenmontage weitgehend abgeschlossen und die 

Fensteröffnungen in den Läden hergestellt. 

In beiden Gebäudehälften wurden die Sanitärarbeiten durchgeführt und die Heizleitungen verlegt, während mit 

der Verlegung der Lüftungsleitungen begonnen wurde. 

Im „EnSan-Gebäudeteil” waren im Februar die Putzarbeiten in den Wohnungen inklusive Feinputz fast fertiggestellt. 

Die Innendämmung aus Kalziumsilikatplatten an der Straßenfassade war bis auf die Verkleidung für die 

Belüftung fertiggestellt. Die Metallgitterbefestigungen für die Fenster auf der Hofseite des Erdgeschosses waren 

montiert, die Quarzsandauffüllungen (Einschübe) in den Decken eingebracht und die Restarbeiten an der Dachdeckung 

erledigt. Die haustechnischen Arbeiten wurden durchgeführt. 

Im Gebäudeteil „Hamburger Standard” waren die Sanitärarbeiten und die Arbeiten an den Lüftungsleitungen 

gleichermaßen abgeschlossen, ebenso die Verlegung der Heizleitungen inklusive Montage der Heizkörper. Die 

Brandschottung mittels Beton in den Schächten war in Arbeit. Der Verputz einzelner Kellerwandflächen sowie die 

Montage von Kalziumsilikatplatten an den Fensterleibungen der Wohnungen wurden durchgeführt, während der 

Abbruch defekter Kellersohlenteile und die Erstellung neuer Sohlflächen abgeschlossen waren. 


Im März war die Innendämmung aus Kalziumsilikatplatten an der Straßenfassade des „EnSan-Gebäudeteils” inklusive 

der belüfteten Verkleidung fertiggestellt. Die Trockenbauarbeiten an den Wänden und Decken der Wohnungen 

gingen voran, während die Elektro-Arbeiten inklusive der Läden bereits abgeschlossen waren. Auch die 

übrigen haustechnischen Arbeiten wurden durchgeführt. 

Im Gebäudeteil „Hamburger Standard” waren die restlichen Trockenbaudecken montiert. Die Lüftungsleitungen 

und die Elektro-Verteilungen in den Wohnungen waren verlegt und die Heizung wurde am 10. März in Betrieb 

genommen. Auch die Elekto-Installationen im Laden 4 waren abgeschlossen. Die Fensterleibungen waren alle mit 

Kalziumsilikatplatten ausgestattet und der Wandputz im Keller sowie die Kellertreppe in Laden 3 fertiggestellt; in 

den Läden war der Wandputz in Arbeit. 

In beiden Gebäudehälften wurden die Fensterbänke eingebaut. Das Gerüst auf der Hofseite wurde demontiert, 

der Estrich in den Bädern und im Dachgeschoss fertiggestellt. Die metallene Pfosten-Riegel-Konstruktion der Läden 

wurde aufgestellt und eingedichtet. 

Im April waren die gesamten Putzarbeiten in beiden Gebäudehälften abgeschlossen. Die Abdichtung der Bäder 

und die Aufstellung der Wannen waren erfolgt, die Dielenböden komplett und der erste Grobschliff durchgeführt. 

Die neuen Zimmertüren, die überarbeiteten Bestands- und Wohnungseingangstüren sowie die Fußleisten wurden 

ebenfalls montiert. In den Läden wurde der Estrich eingebaut und an der Straßenfassade Spachtel- und erste 

Anstricharbeiten ausgeführt. Die haustechnischen Arbeiten waren bis auf die Endmontagen und Installationen im 

Keller weitgehend abgeschlossen. 

Die Dämmarbeiten am Sockel waren im Mai beendet. Die Außentreppe einschließlich Geländer war erstellt und die 

Straßenfassade bis auf das Erdgeschoss fertig gestrichen. Das Gerüst wurde demontiert, die Hauseingangstüren 

montiert und die hofseitige Montage der Balkone durchgeführt. 


Im „EnSan-Gebäudeteil“ waren die Wandanstrich- und die Fliesenarbeiten in allen Wohngeschossen in Arbeit, 

Türen und Fußleisten wurden lackiert, die Fußleisten montiert. 

In der Gebäudehälfte „Hamburger Standard” waren die Wandanstrich- und Fliesenarbeiten in allen Wohngeschossen 

weitgehend abgeschlossen. Die Türen und Fußleisten wurden lackiert, die Fußleisten montiert und die 

Trittstufen im Treppenhaus ausbessert. 

In beiden Gebäudehälften waren die Balkone im Hof aufgestellt und die Verfüllung im Hof fertig. Die Decken in 

den Läden waren ebenfalls fertig erstellt. Die kleinflächigen Fliesenarbeiten wurden durchgeführt und in den Wohnungen 

alle Fußleisten montiert. Der Dielenfußböden bekam den Endschliff und die Böden wurden versiegelt; auf 

den Estrichflächen wurde Linoleum verlegt. Die Spachtelung, der Anstrich und die Vorbereitung der Bodenbelagarbeiten 

der Treppenhäuser hatten begonnen. 

Fensterbauer, Tischler und Metallbauer beseitigten im August die letzten festgestellten Mängel in beiden Gebäudeteilen. 

Die anfänglichen Feuchtigkeitsprobleme im Keller waren zum größten Teil beseitigt. In einem Fall sorgte 

eine zusätzliche Lüftung für mehr Luftbewegung. 

Nachdem die letzten Bewohner in beide Gebäudeteile eingezogen waren, erfolgte der Endanstrich der Treppenhäuser; 

außerdem wurden die letzten Mängel durch den Metallbauer beseitigt. 

Im Oktober befanden sich bereits die ersten Graffitis auf der Fassade. 

Die letzte Abnahme fand am 10. November 2006 statt. Für die Bauherrin wurde eine Dokumentation folgenden Inhalts 

zusammengestellt: Adressenliste aller Bau- und Planungsbeteiligten; Aufstellung der Gewährleistungsfristen; 

Kostenfeststellung; Abnahmeprotokolle; Angaben zur Ausführung nach Gewerken; Zusammenstellung aller Pläne 

mit Planliste sowie Fotos des Bestands und der Bauphase auf Datenträger. 

Bis auf eine Ausnahme konnten die geplante energetische Qualität der Bauteile umgesetzt und alle vorgesehenen 

Bauteilaufbauten und -anschlüsse in der Praxis realisiert werden. Die Ausnahme bestand in der nicht befriedigenden 

Luftdichtheit der Gebäudehülle, ein Problem, das auch zukünftig bei Gebäuden vergleichbarer Bauart ohne 

unverhältnismäßigen Aufwand nicht vollständig zu beheben sein wird. 



II Balkenkopf 

Balkenkopf-Montage 


Quelle: D & R 


Einbau der Balkenköpfe innerhalb der Gebäudehälfte 

„EnSan“ – Arbeitsablauf 

1. Ausbau der hölzernen Fensterverkleidungen; Abtransport 

2. Abschlagen des Putzes auf der Innenseite der straßenseitigen 

Außenwände; Abtransport des Schutts 

(bei Schwammbefall: Ausführung durch einen entsprechend 

qualifizierten Handwerker) 

3. Geschossweises Abstützen der Deckenbalken mit Bausteifen (in 

ca. 0,8 m Entfernung von Außenwänden) und ca. 1 m langen 

Holzbohlen (zur Lastverteilung in der Achse der Deckenbalken und 

zur Vermeidung größerer Verluste unterseitiger Deckenkonstruktion 

aus Schalung und Putz); Abstand Bohlen von Außenwand 

ca. 30 cm 

4. Versenken der Nägel und Aufnehmen der Dielung in erforderlicher 

Tiefe (ca. 1,0 m bei ungeschädigten Balken, Rest nach 

Angabe von Herrn Eichhorn); Abtransport bzw. Lagerung zur 

Wiederverwendung, wenn schadensfrei 

5. Ausbau des Einschubs in gleicher Tiefe; Abtransport 

6. Ausbau der Schalung und der Einschublatten unter dem Einschub; 

Abtransport 

7. Ausbau der deckenunterseitigen Schalung mit Putz; Abtransport 

8. Freistemmen des Balkenkopfes 

9. Abtrennen und Ausbau des Balkenkopfes in erforderlicher Tiefe 

(ca. 35 cm) Montage der Bohrschablone, fräsen der Nut (ca. 

19 cm tief und ca. 60 cm lang) und bohren der 4 Löcher für die 

Stabdübel entsprechend Statik 

Die Arbeitsgruppe (AG) Balkenkopf 

bestand aus (in alphabetischer Reihenfolge): 

Herrn Dittert, Frau Dürr, Herrn Eichhorn, 

Frau Wessel, Herrn Holle, Herrn Rohde, 

Herrn Schünemann; als Konsultant Herrn 

Peper. 

Balkenkopf 97



Quelle: D & R 


10. Einbau des stählernen Balkenkopfes bestehend aus einem vorgebohrten und gekröpften Flachstahl mit kopfumgebendem 

Wärmedämmmaterial aus geschlossenzelligem Hartschaum und druckfestem Hartschaum unter 

Auflagerplatte; der Dämmstoffklotz schließt mit der Innenkante der Innendämmschicht bündig ab oder steht 

bis max. 1,5 cm vor; Herstellen der Verbindung zwischen Flachstahl und Deckenbalken mittels jeweils vier Stabdübeln 

entsprechend Statik 

11. Montage einer Schalung bis Unterkante des Dämmstoffes am Balkenkopf 

12. Verguss des Auflagers 

13. Ausmauern der Seiten unter Belassen eines Spalts von ca. 3 cm Breite 

14. Raumweise Abdeckung der offenen Deckenbereiche mit lagegesicherten OSB-Platten 

15. Montage der Schalung bis Oberkante Hohlraum Balkenkopf 

16. Vollständiger Verguss der seitlichen, stirnseitigen und oberseitigen Hohlräume mittels Packer, d.h. unter Druck 

17. Geschossweiser Verputz der Innenseite der Außenwände – auch im Bereich der Holzbalkendecken und der 

Dämmstoffklötze 

18. Einbau der Zuganker zur Horizontalverankerung der Decke, die mit den Außenwänden und den Einschubschalungen 

verbunden werden. 

19. Zeit zur Austrocknung des Vergussbereiches 

20. Geschossweise Montage der Kalziumsilikat-Platten auf die Innenflächen der straßenseitigen Außenwände; 

schließen der Fugen zwischen Kalziumsilikat-Platten und Stahlschwert durch dauerelastische Dichtprofile oder 

Dichtmasse 

21. Einbau des Einschubs im „Regelquerschnitt“ und im „Prothesenbereich“ bestehend aus 

- Regelquerschnitt: Einschublatten 3/5 cm, darauf 2 cm Holzschalung, Rieselschutzpapier und Einschub aus 

geglühtem Sand 

- Prothesenbereich: beidseitig durch Flachstahlprofil miteinander verschraubte Futterhölzer ca. 27/24/4,5-8,5 cm, 

Einschublatten 3/5 cm, darauf 2 cm Holzschalung, Ausstopfen von Hohlräumen mit Mineralwolle, Rieselschutzpapier 

und Einschub aus geglühtem Sand 

22. Ergänzen der deckenoberseitigen Dielung; Anschluss mit dauerelastischem Dichtprofil an Kalziumsilikat-Platten; 

Ergänzen der deckenunterseitigen Schalung und statt Putz Gipskartonplatten; Überdecken des Anschlusses mit 

Gazestreifen; Anschluss mit dauerelastischem Dichtprofil an Kalziumsilikat-Platten; Schutz der Dielung 

23. Einbau der Heizungsverteilleitungen 

24. Einbau der neuen Fußleisten mit Distanzstücken vor der Innenseite der straßenseitigen Außenwände 

98 Balkenkopf



Quelle: D & R 


25. Einbau der einlagigen Schale aus 15 mm Gipsfaserplatten auf verzinkten Blechprofilen mit Luftschlitzen in Fußleisten 

(Zuluft) und horizontalen Luftschlitzen d = 15 mm zu Fensterbänken und Decken (Fortluft); Einbau von 

rechtwinklig gekanteten Insektenschutzgittern in die horizontalen Schlitze 

26. Spachteln der Gipsfaserplatten-Oberflächen und -Anschlussflächen 

27. Schleifen und Versiegeln der Dielen 

28. Malerarbeiten 

29. Einbau der Heizkörper 

Randbedingungen 

Randbedingungen für eine konstruktive, feuchte- und wärmetechnische Optimierung des entkoppelten 

Holzbalkens im Auflagerbereich Dämmklotz: 

- Der Dämmklotz sollte aus einem feuchteunempfindlichen, druckfesten und kapillar nicht aktiven Material bestehen, 

das den umschließenden Stahl keiner Feuchte aussetzt. 

- Der Dämmklotz ist in sich luftdicht herzustellen; das heißt, dass bei einem aus mehreren Teilen zusammengesetzten 

Dämmklotz die Fugen verklebt, bzw. gedichtet werden müssen; eine umfassende, außenseitige 

Kaschierung mit dampfdiffusionsdichtem Material ist zu vermeiden, es sei denn das Dämmmaterial selbst ist 

dampfdicht (z. B.: Schaumglas). 

- Es wird empfohlen, den Dämmklotz so zu dimensionieren, dass die innenraumseitige Oberfläche in der Ebene 

der innenraumseitigen Oberfläche des Kalziumsilikats liegt, um einen kontrollierbaren Anschluss an das Kalziumsilikat 

herstellen zu können. 

- Der Dämmklotz ist an die Kalziumsilikat-Innendämmung mit geeigneten Mitteln luftdicht anzuschließen. 

Randbedingungen für den Verguss des Dämmklotzes in der Auflagertasche / Hohlraumverfüllung 

- Der Vergussmörtel ist so einzubringen, dass weder Hohlräume zwischen Mauerwerk und Verguss, noch zwischen 

Dämmklotz und Verguss verbleiben (ein Hohlraum oberhalb des Dämmklotzes wird weniger problematisch 

eingeschätzt, als ein Hohlraum vor Kopf des Dämmklotzes). 

- Da der Verguss viel Feuchte in das Außenmauerwerk einträgt, sollte ein Abtrocknen der Wand mittels günstiger 

Randbedingungen (warme, trockene Umgebung / großer Luftaustausch) gefördert werden. 

Hinweis für die Deckenverkleidung / den Einschub 

- Aus brand- und schallschutztechnischen Gründen ist sowohl die Deckenverkleidung als auch der Einschub vollflächig 

an die Kalziumsilikat-Platten anzuschließen. 

Balkenkopf 99

Detail Verankerung 


Quelle: Rohde 


Detailpunkt: neue Verankerung des Außenmauerwerks 

Die bestehenden Holzbalkendecken hatten an der Außenwand im Mittel an jedem dritten Balkenkopf einen Maueranker 

zur Stabilisierung des Außenmauerwerks. Beim Einbau der neuen gedämmten Balkenköpfe waren diese 

Anker abgängig, da sie sich unmittelbar neben den Holzbalken befanden. 

Der Einbau neuer Anker war in diesem Bereich neben dem Balkenkopf nicht möglich, weil durch den Dämmklotz 

nicht ausreichend geeignete Mauerwerksfläche zur Verfügung stand. 

Ein neuer Anker ersetzt nun die Maueranker im Bestand, der pro Raum mittig jeweils zwischen zwei Deckenbalken 

positioniert ist. In diesem Bereich hat die Außenwand ausreichend Auflast, um die auftretenden waagerechten 

Kräfte mit bauaufsichtlich zugelassenen Dübeln aus dem Mauerwerk in den Stahlanker einzuleiten. 

Im „Proberaum“ mit den Prototypen kam für die Verankerung folgende Detaillösung zur Ausführung: 

Je Raum zwei L-Stahl-Kurzstücke an die Unterseite von je zwei neuen Balkenköpfen angeschraubt; ein weiteres 

L-Stahl-Profil als durchlaufendes Profil zwischen den Balkenköpfen mit den Kurzstücken verschraubt und einmal pro 

Raum mit der Außenwand verdübelt. 

Nachteile dieser Konstruktion sind das aufwendige Ausklinken der seitlichen Futterhölzer sowie die notwendige 

individuelle Anfertigung der Stahlwinkel in Abhängigkeit vom Abstand der Balken in Unterschieden von ca. 60 bis 

90 cm. 

Für die Bauausführung wurde daher eine neue Detaillösung entwickelt: 

Eine Ankerplatte aus Stahl mit 4 Bohrungen wird mit Ankerdübeln an der Außenwand befestigt und leitet die 

Kräfte mittels eines Zugankers aus Rundstahl über einen Winkelstahl, der mit 4 Bolzen auf einer in der Ebene der 

Einschubschalung liegenden Holzwerkstoffplatte befestigt ist, in die Holzbalkendecke. 

100 Balkenkopf


III Haustechnik 

Haustechnik – Rohbau und Vorbereitung 

Geöffneter Schornsteinschacht 

für Abgasleitung 

Durchbrüche im Kellergeschoss; 

Gewölbedecke 



Haustechnik III.1 

Vorbereitende Arbeiten Haustechnik 

Für die Modernisierungs- und Instandsetzungsmaßnahmen im Bestand 

waren vorbereitende Arbeiten im Bereich der Haustechnik 

unerlässlich. 

In beiden Gebäudehälften wurden vorbereitende Arbeiten hinsichtlich 

der gewünschten Luftdichtheit der Gebäudehülle durchgeführt. 

So wurden sämtliche Schachtbereiche, die z. B. an Außenwände 

grenzen, vorab mit Innenputz zur Erzielung der gewünschten 

Luftdichtheit versehen. Diese Maßnahme wurde auch für solche 

Schachtflanken ausgeführt, die an Schornsteinzüge grenzen, da 

alte Schornsteinzüge in der Regel nicht besonders luftdicht sind. 

Haustechnik 





Generell wurden alle auf Putz zu installierenden Leitungen aufgrund 

der Luftdichtheit erst installiert, nachdem der Innenputz aufgebracht 

wurde. Mit dem Vorziehen des Schachtputzes konnten 

die Steigestranginstallationen unabhängig vom sonstigen Innenputz 

erstellt werden; das schaffte Zeitvorteile. Nach dem Einbringen des 

Innenputzes (und später auch des Estrichs) wurde zumindest außerhalb 

der Sommermonate baldmöglichst Wärme im Gebäude benötigt, 

um die mit Innenputz / Estrich in das Gebäude eingebrachte 

Feuchtigkeit zügig verdunsten und ablüften zu können. 







Haustechnik 101

Luftdichtigkeit 

Dunstrohranschluss VOR (re) und NACH (li) 

Herstellung des luftdichten Anschlusses 


Quelle: innovatec 


Externe Funktionsparameter für die Haustechnik 

Hinsichtlich der Koordinierung der Arbeiten und Sicherung der Bauqualität galten für die Gebäudesanierung nach 

dem „Hamburger Standard“ prinzipiell die gleichen Bedingungen wie für diejenigen des „EnSan“-Standards. Beide 

Gebäudehälften sollten die Anforderungen an eine zeitgemäße Modernisierung, Instandsetzung und Bautechnik 

erfüllen. Die Luftdichtheit ist generell in der DIN 4108 geregelt und die Einhaltung der Grenzwerte für energiesparende 

Gebäude unverzichtbar. Dies gilt besonders für ein Gebäude wie dieses, in dem Lüftungsanlagen mit Wärmerückgewinnung 

installiert sind, da die Effizienz der Wärmerückgewinnung direkt von der erzielten Luftdichtheit 

abhängt. Auch für die einwandfreie Funktion der Raumwärmeversorgung über die Heizkörper ist die Einhaltung 

der Luftdichtheitsgrenzwerte wesentlich, da energiesparende Gebäude auf kleine Heizleistungen projektiert sind 

und größere, mitunter systematische Leckagen in der Gebäudehülle von der verfügbaren Heizleistung nicht kompensiert 

werden können. Weitere Besonderheiten ergeben sich für die Haustechnik im „EnSan“-Gebäudeteil aus 

der Innendämmung der Straßenfassade. 

Elektroinstallation 

Die Elektroinstallation ist unabhängig von der Art der Sanierung. Lediglich aufgrund des, diesem EnSan-Projekt 

zugeordneten, Messprogramms ergaben sich für Teilbereiche des Gebäudes weitergehende Anforderungen. 

Zur Sicherung der Luftdichtheit bei der Elektroinstallation wurden Unterputzdosen (UP-Dosen) immer mit ausreichend 

Gipsmörtel in die vorbereiteten Wandaussparungen gesetzt, damit über das Füllmaterial die Luftdichtheit 

erreicht wurde. Bei Leitungsinstallationen in Leerrohren wurden die Leerrohre entweder kurz vor den UP-Dosen 

gekürzt (um mit dem Aufbringen des Innenputzes die Luftdichtheit des Leerrohres gegenüber der UP-Dose herzustellen) 

oder die Leerrohre wurden an einem Ende mit geeignetem, dauerhaftem Tape verschlossen. 

Die Elektroinstallation der Dachwohnungen erfolgte im Bereich der Dachsparrenfelder so, dass die luftdichtende 

Ebene möglichst wenig durchstoßen wurde. In der Regel war es so, dass unterhalb der luftdichtenden Folie noch 

eine Unterkonstruktion von wenigen Zentimetern Stärke erfolgte und die Elektroinstallationen (z. B. für Leuchtenauslässe) 

in dieser Ebene verzogen werden konnten. Elektroleitungen, die durch die luftdichte Ebene geführt wurden 

(Folie oder Innenputz), erhielten je Kabel einen luftdichten Abschluss. Hierfür wurden geeignete Klebebänder 

(wie an einem Beispiel des in die Luftdichtung eingeklebten Schmutzwasser-Lüftungsrohres oben dargestellt) oder 

spezielle Foliendichtungssysteme verwendet. 

102 Haustechnik

Ausführung Messanschlüsse 

vorbereiteter 

Messanschluss für 

REED-Kontakte 

Signal 

Fensteröffnung 

Vorbereiteter Platz für 

Messanschluss- 

Balkentemperaturen 

und Wärmeflussplatte 




Installation Messtechnik-Leitungsnetze 

Das Messprogramm dieses „EnSan“-Projekts zur Erfassung der Energie- und Wasserverbrauchswerte in den beiden 

Gebäudehälften stellt die wesentliche Datenbasis des Demonstrationsbauvorhabens dar. 

Die Installation der Messleitungen wurde von dem Elektroinstallations-Betrieb ausgeführt. Die Installationsleistungen 

sind als eigener Titel im Leistungsverzeichnis ausgeschrieben worden. 

Zur Sicherung einer einwandfreien Funktion der Messtechnik wurden vom Elektroinstallateur alle installierten Leitungen 

auf Funktion „durchgemessen“ und katalogisiert. Dieses Schnittstellenprotokoll diente den Messtechnikern 

der TU Hamburg-Harburg als Grundlage für den Anschluss. 

Besonderheiten für den „Baustellenalltag“ ergeben sich dort, wo filigrane Messleitungen nicht ausreichend lang 

vom Hersteller geliefert werden, um bis zur Messdose verlegt werden zu können (z. B. die Kabel der REED-Kontakte 

in den Fenstern). Hier war der Elektroinstallateur gefordert, äußerst sorgfältig für sichere Kabelverbindungen 

zu sorgen; Kurzschlüsse auf den Messleitungen mussten ebenso ausgeschlossen werden, wie Unterbrechungen 

oder Eindringen von Feuchtigkeit. Die Verwendung von Schrumpfschläuchen ist bei solchen Verbindungen unverzichtbar. 

Solchermaßen verlängerte Leitungen sind VOR dem Verschließen von Oberflächen (z. B. Deckleisten am 

Fenster) immer auf ihre Funktion zu prüfen. 

Für die Messung des Wärmedurchgangs durch Wandflächen wurden so genannte Wärmeflussplatten verwendet. 

Für die Montage der Messleitungen mussten gesonderte Installationspläne angefertigt werden, die in den Grundrissen 

die geforderten messtechnischen Anforderungen (ohne sonstige haustechnische Installationen) zeigten. 

Ergänzt wurden diese Pläne durch eine ausführliche tabellarische Beschreibung von Prof. Leschnik, TU Hamburg- 

Harburg, und eine gemeinsam erstellte Messstellenmatrix als Übersicht. Diese Installationsunterlagen wurden dem 

Elektroinstallationsbetrieb vorab übersandt und zusätzlich vor Ort in einer gemeinsamen Begehung von Installationsbetrieb, 

Haustechnikplaner und Messtechniker erläutert. Im Verlauf der Installationsarbeiten wurden einzelne 

Begehungen gemeinsam mit der TU Hamburg-Harburg und dem Installateur durchgeführt, um die Übereinstimmung 

zwischen Planung und Ausführung zu prüfen. Gerade im Bereich der Gebäudesanierung ergeben sich aufgrund 

der baulichen Verhältnisse immer wieder neue, von der eigentlichen Planung abweichende, Situationen vor 

Ort, die mitunter einen flexiblen Umgang mit den geplanten Lösungen erfordern. 

Die Klimamesstechnik wurde auf dem Dach des Gebäudes installiert. Die Unterkonstruktion der Solaranlage diente 

der Befestigung des Messmastes. Die Messleitungen wurden im gleichen (Schornstein-)Schacht wie die Leitungen 

der thermischen Solaranlage geführt. Der Solaranlageninstallateur (Gewerk Heizung/Lüftung/Solar) stellte die entsprechenden 

Durchführungen für die Messkabel seitlich aus dem Solarschacht auf das Dach her. 

Haustechnik 103

Installation unter gedämmter Kellerdecke 

Schnitt 

Kellerdeckendämmung 




Sanitär- und Lüftungsinstallationen 

Im Rahmen der Planung der Sanitär- und Lüftungsinstallationen waren der Platzbedarf (in Schächten und bei Verziehungen) 

sowie eine fachlich ordentliche Behandlung der Luftdichtheit bei Durchdringungen festzulegen. Eine 

gute Planung im Vorfeld und eine zeitnahe Bauleitung vor dem Verschließen der Oberflächen sind unverzichtbar. 

Hierfür wurden den Installationszeichnungen Schachtdetails beigefügt und mehrere Begehungen bzw. Besprechungen 

mit den verschiedenen Gewerken durchgeführt. 

Die Installation der Sanitärfallrohre stellte Anforderungen an den Schall- und Brandschutz. Im Projekt wurde für 

die Fallrohre ein üblicher Standard – muffenlose Gusseisenrohre mit Innen- und Außenbeschichtung – gewählt. 

Für den Dachdurchgang war eine luftdichte und wärmebrückenfreie Lösung erforderlich; diese Bereiche wurden 

mit Kunststoffrohr installiert (Brandschutzanforderungen sind hier in der Regel nicht gegeben, ansonsten können 

auch Brandschutzmanschetten ergänzt werden). Der Durchgang durch die luftdichtende Ebene war fachgerecht 

zu verschließen. 

Beide Gebäudehälften erhielten eine vollflächige Wärmedämmung unter der Kellerdecke. Die Befestigung der Verund 

Entsorgungsleitungen unter der Kellerdeckendämmung ist beispielhaft dargestellt (siehe Abbildung). 

Die Trinkwasser-, Trinkwarmwasser- und Zirkulationsleitungen wurden mit ausreichend Abstand zueinander und 

zur Installationswand platziert, um die Rohrwärmedämmungen in ausreichender Dimension anbringen zu können. 

Im „EnSan“-Gebäudeteil wurden Rohrdämmstärken von 150 % gegenüber der Dämmung gemäß EnEV gewählt. 

Auch die Kaltwasser führenden Trinkwasserleitungen wurden wärmegedämmt, um den Wärmeübergang zu den 

Warmwasserleitungen gering zu halten. In den Schächten war ferner der Platzbedarf für horizontal anbindende, 

quer zur Installationsebene verlaufende Rohrleitungen (z. B. Badanschluss WC = DN 100) einzuplanen. Ferner waren 

Einbauten wie Unterputz-Wasserzähler mit Absperrarmaturen oder auch Regeleinrichtungen für die Lüftung 

Bestandteile von Installationsschächten, für die gegebenenfalls Revisionsöffnungen in der Schachtwandung außerhalb 

von Spritzwasserbereichen (Wanne, Dusche) vorzusehen. 

Der Dachdecker setzt üblicherweise die Dunsthauben für die Be- und Entlüftung des Kanalsystems. Die Komponenten 

des Lüftungssystems liefert und montiert das Gewerk Lüftung. Die dazugehörige Dachhaube wurde allerdings 

von diesem Gewerk nur geliefert und anschließend vom Dachdecker gesetzt. Hier war die genaue Abstimmung an 

der Schnittstelle erforderlich. 

Für die vergleichende Datenerfassung des Projekts waren in den Messwohnungen Wasserzähler mit Impulsausgang 

notwendig. Um die Wärmedämmung der an die Steigestränge anbindenden Wasserleitungen effizient und 

möglichst frei von Lücken herzustellen, wurde diese direkt als „Schlauchdämmung“ mit dem zu installierenden 

Rohr verlegt. 

104 Haustechnik

Die Müllräume beider Gebäudehälften befinden sich zentral im Erdgeschoss des Gebäudes. Sie werden mechanisch 

über das Dach über einen vorhandenen Schornsteinschacht entlüftet, mit ausreichendem Abstand zur Dachterrasse 

der Dachgeschosswohnung. 

Werden, wie hier für die Müllraumentlüftung ausgeführt, ehemalige Schornsteinzüge als Lüftungskanäle genutzt, 

ist generell die Frage des Aufstellortes / der Position des Ventilators zu klären. Ursprünglich war eine Aufstellung 

im Müllraum selbst vorgesehen. Dies hätte bedeutet, dass in den vorhandenen Schornsteinschacht eine neue 

Lüftungsleitung hätte eingezogen werden müssen. Die Prüfung des Schornsteinschachtes hat jedoch ergeben, 

dass dieser nicht lotrecht verläuft und zudem Mauersteine in den Schacht ragen. Daher wurde entschieden, das 

Lüftungsgerät zwischen Dachhaube und vorhandenem Schornsteinschacht zu platzieren, damit der Schacht im 

Unterdruck betrieben werden kann und Gerüche aus dem Müllraum über Undichtigkeiten nicht in die Wohnungen 

gedrückt werden können. Der „Müllraumlüfter“ (im Dachgeschoss der jeweiligen Gebäudehälfte) wurde ebenfalls 

sehr stromeffizient (Gleichstrommotor) ausgeführt und an den Dachsparren hängend gelagert, um Körperschallschwingungen 

vom Holzboden des Dachgeschossbodens in die Wohnbereiche auszuschließen. 

Haustechnik 105

Detail Lüftungsanlage: Volumenstrom-Messkreuze 




Im Lüftungskonzept bestehen deutliche Unterschiede zwischen der Sanierung nach „Hamburger Standard“ und 

derjenigen nach „EnSan-Standard“: 

- „Hamburger Standard“: Es wurde je eine zentrale, drehzahlregelbare Abluftanlage für die übereinander liegenden 

fensterlosen Bäder ausgeführt; das Lüftungssystem erhielt Brandschutz in den Geschossdecken sowie 

Kaltrauchsperren zur Verhinderung von Kaltrauchausbreitung; der Stromverbrauch wird zentral erfasst. 

- „EnSan-Standard“: Es wurde eine Be- und Entlüftungsanlage mit Wärmerückgewinnung pro Wohnung eingesetzt; 

die Frisch- / Fortluftauslässe befinden sich nahe der Außenwand jeder Wohnung; daher ist kein Brandschutz 

erforderlich; der Stromverbrauch wird wohnungsweise erfasst. 

Im „EnSan“-Gebäudeteil sind Frischlufteinlass und Fortluftauslass jedes Wohnungslüftungsgerätes in die Außenwand 

eingebaut. Die Durchdringungen der Außenwand wurden als Kernbohrungen in DN 160 (Lüftungsrohr DN 

125) gemäß Detailplan erstellt, die Wanddurchführung wurde mit 10 mm Kautschukdämmung wärmegedämmt. 

Die Lüftungsbauteile (Einlass/Auslass) wurden in DN 160 gewählt (geringe Druckverluste!); der Übergang von DN 

125 auf DN 160 liß sich gut in dem Wärmedämmverbundsystem der Gebäuderückseite realisieren. Mit Fertigstellung 

der gebäuderückseitigen Außenfassade waren auch die Lüftungsbauteile fertig zu installieren. 

Zur Erfassung der Luftvolumenströme in den Messwohnungen wurden in die zugehörigen Zu- / Abluftleitungen so 

genannte Volumenstrom-Messkreuze eingebaut (siehe Abbildung). Um für den Luftvolumenstrom ein signifikantes 

Messsignal zu erhalten, sind die Messkreuze eine Dimension kleiner (DN 100) als die Luftleitung (DN 125) gewählt 

worden. Der Druckverlust der Messkreuze beträgt bei 100 m 3 /h etwa 20 Pascal. In Anströmrichtung ist vor der 

Messeinrichtung eine Beruhigungsstrecke von ca. 1,5 x DN, hinter der Messeinrichtung etwa 1 x DN eingerichtet 

worden. Damit die Zu- und Abluftleitungen „geöffnet“ werden können, ist jeweils ein Bereich mit Aluflex-Rohr 

ausgeführt. 

Weitere Lüftungstechnik ist für die Be- und Entlüftung der Kellerräume installiert worden, da die Kasematten 

zurückgebaut wurden. Hier wurden kleine Einzellüfter eingesetzt, die zusammen mit dem Treppenlicht geschaltet 

werden. Dies hat den Vorteil, dass die Lüfter im Sommer nur nachts laufen, dann ist die absolute Luftfeuchtigkeit 

der Außenluft geringer und es kann sich keine Kondensation an den Innenseiten der Kellerwände bilden. 

106 Haustechnik

Detailmodell Heizungsrohrverlegung im Sockel 

Installationshilfe als 1:1 Modell für die ausführenden Handwerker 




Installation Heizung – Solar 

Für die Installation der vertikalen Heizungssteigleitungen waren die erforderlichen Abstände zueinander (Wärmedämmung) 

und die Brandschutzanforderungen im Deckendurchgang einzuhalten. 

Von den Steigleitungen zweigen die wohnungsweisen, horizontalen Anbindeleitungen zu den Heizkörpern ab. 

Im „EnSan“-Gebäudeteil verfügt jede Wohnung über einen zusätzlichen Wohnungsthermostat, mit dem die Wärmeversorgung 

der Wohnung vom Flur geregelt und zeitlich gesteuert werden kann. Die Heizungsanbindung der 

Wohnung ist dafür mit einem elektronischem Thermostatventil versehen. 

Die Messwohnungen im „EnSan“- und im „Hamburger Standard“-Gebäudeteil sind mit einem Wärmemengenzähler 

ausgestattet. 

Die Anbindung der Heizkörper erfolgte mit horizontalen Heizleitungen, die im Bereich der Fußleisten verlegt wurden. 

Die Fußleiste wurde entsprechend ausgebildet, um die Rohrleitungen zu überdecken. Diese waagerechten 

Anbindeleitungen erhielten eine unterschiedliche Wärmedämmung: 

- „EnSan“-Gebäudeteil: Wärmedämmung 6 mm 

- „Hamburger Standard“-Gebäudeteil: Schutzschlauch 4 mm 

Zeitgleich mit den Innenputzarbeiten wurden die Holzböden zum Schutz vor Feuchtigkeit mit OSB-Platten abgedeckt. 

Dadurch wurden die Wände nicht immer bis auf die Dielung verputzt (Luftdichtheit). Für die Befestigung der 

horizontalen Heizleitungen musste zum Teil Innenputz nachgebessert werden. 

Aus den Installationsplänen sind die „Auswirkungen“ des besseren Wärmedämmstandards innerhalb der „EnSan“- 

Gebäudehülle deutlich ablesbar, da die Heizkörper dort signifikant kleiner sind als in der Gebäudehälfte des „Hamburger 

Standards“. 

Die Heizkörper in den Wohnbereichen wurden unterhalb der Fensterbrüstungen bzw. neben den Balkontüren 

platziert. Lediglich in den Messwohnungen des 3. OG wurden die Heizkörper in den jeweils korrespondierenden 

Wohnräumen extra schmal gebaut, um die ebenfalls unter dem Fenster in der Außenwand eingebaute Wärmeflussplatte 

nicht zu beeinträchtigen. 

In der „EnSan“-Gebäudehälfte sind drei, in der „Hamburger Standard“-Gebäudehälfte eine Messwohnung vorhanden. 

Diese Messwohnungen erhielten zusätzlich Wärmemengenzähler mit Impulsausgang (Installationsschacht), 

die jeweils von der Schachtwand-Revisionsöffnung zu erreichen sein mussten. Im Badbereich standen keine Flächen 

für Revisionsöffnungen zur Verfügung (Spritzwasserschutz), daher wurde in der Küche zwischen Arbeitsplatte 

und Hochschränken eine Revision 30 x 30 cm in den Fliesenspiegel integriert. 

Haustechnik 107

Beide Gebäudehälften werden von einer gemeinsamen Heizzentrale versorgt. Die verbesserte Wärmedämmung 

in der „EnSan“-Gebäudehälfte senkt die benötigte Heizleistung, so dass ein wandhängender, modulierender 

60-kW-Brennwertkessel für beide Gebäudehälften (1.391 m 2 Wohn-/Nutzfläche) ausreichend ist. 

Der Brennwertkessel ist mit einer Kunststoff-Abgasleitung (DN 100) ausgestattet. Zur Einbringung der Abgasleitung 

musste ein vorhandener Schornsteinzug auf ganzer Länge einwandig aufgestemmt werden. Der Schornsteinzug 

wies in seinen lichten Maßen eine zu geringe Breite auf. Die geöffnete Wandung des Schachtes wurde mit einer 

F90-Brandschutzplaltte (D= 35 mm) geschlossen, so dass die Breite des Schornsteinzuges für den erforderlichen 

Ringspalt um die Abgasleitung ausreichend war. 

Auf dem Dach des Gebäudes wurde eine 30 m 2 große Solarkollektor-Anlage installiert. Die Sicherung der Kollektorflächen 

gegen Windlasten erfolgte mit Schwerlast-Betonplatten, die im Rahmensystem des Kollektor-Herstellers 

eingebracht wurden. Die wasserführende Dachhaut wurde von der Aufständerung nicht durchdrungen und 

gegenüber dem Rahmensystem der Solaranlage mit einer geeigneten Bautenschutzmatte geschützt. Die Solarrohrleitungen 

wurden durch zwei nicht mehr benötigte Schornsteinschächte – ohne Verbindungen im Schacht 

– von der Heizzentrale bis über das Dach geführt und direkt mit einer Wärmedämmung – auf der Vorlaufleitung 

hochtemperaturfest – versehen. 

Auf dem Dach entstanden vier Kollektorfelder zu je 7,5 m 2 , die gleichberechtigt durchströmt werden. Die Kollektorfelder 

sind symmetrisch zum Steigeschacht angeordnet. Die Rücklalufleitung von der Station im KG zum Dach 

wurde zweifach für den Anschluss an die zueinander symmetrischen Felder ausgeführt. In jeder Rücklaufleitung 

ist eine Volumenstrom-Regulier-Armatur für den Hydraulischen Abgleich montiert. Auf eine Verlegung der Solarleitungen 

nach Tichelmann wurde verzichtet, um die Solarleitungen auf dem Dach so kurz wie nötig zu halten 

(Wärmeverluste). Die Befestigung der Rohrleitungen entlang der freien Dachflächen erfolgte mit Halfenschienen, 

die an den Aufstellrahmen der Kollektoren befestigt wurden. Die Rohrleitungen sind mit 100 % Wärmedämmung 

und Aluflex-Ummantelung versehen. 

Koordination und Schnittstellen 

Die Sicherung der Luftdichtheit, insbesondere im Dach, erforderte eine erhöhte Aufmerksamkeit. Die Zahl der 

Schnittstellen zwischen den Gewerken erhöhte sich bei der Erstellung der Innendämmung (Straßenfassade), weil 

an der Innendämmung die Heizleitungen in spezieller Weise zu montieren waren, die Messtechnik integriert wurde 

und die Ausbaugewerke die Sichtschalung zu verarbeiten hatten. 

108 Haustechnik

Fertigstellung der Installationsarbeiten Haustechnik 

Wärmeversorgung des Gebäudes 

Ein modulierender Gas-Brennwertkessel (60 kW) und eine thermische Solaranlage (ca. 24 kW) versorgen 

das Gebäude mit Wärme. Als Wärmespeicher und hydraulische Weiche dienen zwei 

1.000-l-Heizungspufferspeicher. Die Größe der Pufferspeicher wurde anhand des erforderlichen Speichervolumens 

für die Solaranlage und der vorzuhaltenden Wärmeleistung für die Trinkwarmwasserbereitung bestimmt (Frischwassersystem 

über Plattenwärmetauscher). 

Die Pufferspeicher sind hydraulisch gleichrangig im Heizungssystem eingebunden, es werden immer beide Speicher 

gleichzeitig geladen. Ein System mit zwei Speichern war erforderlich, da die Platzverhältnisse (Treppenabgang) keinen 

größeren Einzelspeicher zuließen. Während für die Solaranlage das gesamte Pufferspeichervolumen (2.000 l) 

zur Verfügung steht, werden über den modulierenden Gas-Brennwertkessel nur die oberen Pufferspeicherbereiche 

geladen – wenn die Solarstrahlung nicht ausreicht. 

Die Pufferspeicher funktionieren als zentrale Wärmebereitsteller für die Trinkwarmwasserbereitung (über Gegenstrom-Plattenwärmetauscher) 

und als hydraulische Weiche für die Raumheizung (zwei gemischte Heizkreise). Die 

gewählten Pufferspeicher verfügen bei nahezu allen Anschlüssen über Einströmrohre zur Erzielung einer guten 

Temperaturschichtung im Speicher. 

Alle Umwälzpumpen in dem Heizungs- / Solarsystem werden von der jeweiligen Regelungstechnik drehzahlgeregelt 

betrieben. Die thermischen und hydraulischen Betriebsbedingungen führen auf diese Weise zu einer exzellenten 

Energieeffizienz bei zugleich minimiertem elektrischem Aufwand und geringen Kesseltakten. 

Haustechnik 109

Thermische Solaranlage 

Die Thermische Solaranlage besteht aus 12 Modulen mit jeweils rund 2,5 m 2 Aperturfläche, die gesamte Absorberfläche 

beträgt damit ca. 30 m 2 . 

Jeweils 3 Kollektoren sind (Low-Flow-Prinzip) nacheinander in Reihe angeordnet; demzufolge sind auf dem Dach 

4 Absorber, die parallel mit jeweils gleichem Volumenstrom durchströmt werden. 

Die Anordnung der Solaranlage auf dem Dach des Gebäudes Kleine Freiheit 46–52 erfolgte symmetrisch zur Mitteltrennwand 

des Gebäudes (Trennwand zwischen Hausnummer 48 und 50), damit entfallen auf jede Dachhälfte je 

6 Kollektoren. Die Heizzentrale des Gebäudes befindet sich im Keller, ebenfalls nahe der Mitteltrennwand, so dass 

die Solarsteigleitungen (geführt in leeren Schornsteinzügen) symmetrisch mittig zur gewählten Kollektorverteilung 

auf dem Dach münden. 

Die beiden nahe der Trennwand stehenden Kollektorreihen (bestehend aus je 3 Modulen) wurden auf dem Dach 

als drei nebeneinander platzierte Module realisiert. Von den anderen drei Modulen jeder Dachhälfte konnten aus 

Platzgründen nur zwei in einer Reihe gestellt werden, das dritte Modul steht einzeln. 

Bezogen auf die Symmetrieachse „Mitteltrennwand“ befinden sich damit zwei 3er-Reihen nahe der Solarsteigleitung, 

die anderen 2x3 Kollektoren sind vergleichsweise weit entfernt von der Mittelzone. Für einen optimalen Solarertrag 

ist es wichtig, dass alle Solarfelder mit einem gleich großen Volumenstrom durchströmt werden. Um dies 

sicherzustellen, wurden die hydraulischen Unterschiede (nahe Anbindung, entfernte Anbindung) über getrennte 

Solar-Rücklaufleitungen abgeglichen. 

Alle Kollektorfelder arbeiten auf eine gemeinsame heiße Vorlaufleitung (DN 20), der Rücklauf vom Pufferspeicher 

zum Dach erfolgt aber über zwei getrennte Rücklaufleitungen (je DN 15). Diese Lösung bietet beste Einstellmöglichkeiten 

bei geringem Mehraufwand für die Rohrleitungen, der Mehraufwand beschränkt sich auf den Steigleitungsbereich. 

Der Hydraulische Abgleich erfolgt damit anders als ursprünglich vorgesehen (Abgleich der Volumenströme auf 

dem Dach bei maximaler Sonneneinstrahlung). Der Rohrleitungsaufwand (doppelte Rücklaufleitung) ist zwar etwas 

aufwendiger, jedoch sind die jeweiligen Volumenströme in der Heizzentrale so jederzeit gut kontrollierbar. 

110 Haustechnik

Insbesondere ist die Menge an Rohrleitungen geringer als bei einer Verlegung nach Tichelmann (gleiche Rohrlängen), 

wie seitens des Herstellers ursprünglich vorgeschlagen. Der sehr hohe Rohrleitungsaufwand nach Tichelmann 

hätte nicht nur höhere Kosten verursacht, auch die Wärmeverluste der vermehrten Leitungslängen hätten die 

Effizienz geschmälert. 

Die Abbildung zeigt den Hydraulischen Abgleich der zwei Rücklaufleitungen mit dem Ziel gleicher Volumenströme 

(abzulesen: ca. 4 Liter pro Minute) vor dem Anbringen der Wärmedämmung. 

Die Low-Flow-Solaranlage besteht aus einem Primärkreis (40 % Froschutzbeimischung) und einem Sekundärkreis 

(Heizungspufferspeicher), die Wärmeübertragung erfolgt über einen Gegenstrom-Plattenwärmetauscher. 

Die gewählte Solarregelung betreibt beide Solar-Umwälzpumpen (Primär- und Sekundärkreis) mit variabler Drehzahl 

– abhängig von der gemessenen Vor- und Rücklauftemperatur – für maximalen Solarertrag. 

Die Solarleitungen wurden mit hochtemperaturbeständiger Wärmedämmung (100 % Dämmstärke) ausgerüstet. 

Zusätzlich wurden die gedämmten Solarleitungen in den Bereichen offener Verlegung auf dem Flachdach mit 

Alu-Flexrohren versehen, um einen dauerhaften Schutz gegen UV-Strahlung und Beschädigung durch Vögel zu 

gewährleisten. 

Haustechnik 111

Trinkwarmwasser-Bereitung 

Die Trinkwarmwasser-Bereitung (TWW) wurde als Frischwassersystem realisiert. Dabei wird ein Gegenstrom-Plattenwärmetauscher 

primär mit Heizungswasser und sekundär mit Trinkwasser durchströmt. Am Sekundärausgang 

soll das Trinkwasser eine Zapftemperatur von z. B. 60 °C (TWW) aufweisen. Die erforderliche Wärmeleistung wird 

primär über eine drehzahlgeregelte Umwälzpumpe (Drehzahl abhängig von Zapfmenge) vom Pufferspeicher (heiß) 

in den Plattenwärmetauscher eingespeist. Beide Stoffströme sind im Wärmetauscher durch Edelstahlplatten getrennt 

und erreichen – da sie im Gegenstrom orientiert sind – einen bestmöglichen Wärmeübergang. 

Diese Art der TWW-Bereitstellung bietet gegenüber Speichersystemen die folgenden wesentlichen Vorteile: 

• Minimiertes Legionellenrisiko: 

Es wird kein Trinkwarmwasser gespeichert, im Pufferspeicher befindet sich Heizungswasser. Über den Plattenwärmetauscher 

wird nur das zirkulierende TWW bzw. das unmittelbar angeforderte TWW bereitet. 

• Geringe Rücklauftemperaturen im Primärkreis: 

Im Ladebetrieb tauscht der Primärkreis gegen kaltes Trinkwasser im Sekundärkreis, dadurch ergeben sich primär 

geringe Rücklauftemperaturen. Dies ist für den Betrieb von Brennwertkesseln sehr vorteilhaft (niedrige Rücklauftemperatur 

= gute Brennwertnutzung). 

• Geringes trinkwasserseitiges Verkalkungsrisiko: 

Das Trinkwarmwasser wird im Platten-Wärmetauscher auf 60 °C erwärmt, die Verkalkungsprozesse im Wasser 

verstärken sich ab Temperaturen oberhalb 60 °C. 

Der Kalkgehalt des Heizungswassers im Pufferspeicher fällt nur einmal aus (im Pufferspeicher bleibt über lange 

Zeiträume die gleiche Füllung), das Pufferspeicherwasser kann daher dauerhaft ohne Probleme auf Ladetemperaturen 

bis zu 90 °C (Solaranlage) gehalten werden. 

Eine Besonderheit ergibt sich daraus, dass gemäß Trinkwasserverordnung zirkulierendes Trinkwarmwasser Temperaturen 

zwischen 55 °C und 60 °C im gesamten Zirkulationsnetz aufweisen muss. Diese für den reinen Zirkulationsbetrieb 

geringe erforderliche Wärmeabnahme ermöglicht keine niedrige Rücklauftemperaturen im Primärkreis. 

Daher bietet es sich an, den Primärkreis-Rücklauf abhängig von der Rücklauftemperatur auf verschiedenen Höhen 

im Pufferspeicher einzuspeisen. Bei Verwendung eines thermischen 3-Wege-Mischers (als Ventil genutzt) ist dies 

zur Erhaltung einer geordneten Temperaturschichtung in den Pufferspeichern möglich. 

Das Bild zeigt ein solches Ventil im eingebauten Zustand (in gleicher Weise angewendet auf den Vorlauf der Solaranlage). 

112 Haustechnik

Lüftungsinstallation in den Wohnungen des „EnSan“-Gebäudeteils 

Bei der Installation der Lüftungstechnik in den Wohnungen des „EnSan“-Gebäudeteils zeigten sich zwei Probleme: 

1. Luftdichtheit Frisch-/Fortluftauslässe: 

Im Bereich der Wanddurchführungen der Frisch- und Fortluftleitungen (Wickelfalzrohr DN 125 mit Kautschukdämmung 

in DN 160 Kernbohrungen) wurden während des Blower-Door-Tests Leckagen festgestellt. 

Hier wurde das Verschließen der Ringspalte der Kernbohrungen bzw. die Abdichtung der Rohrleitungen gegenüber 

dem Innenputz nicht ausreichend sorgfältig ausgeführt und musste nachgebessert werden. 

2. Verlegung der Lüftungsleitungen im abgehängten Wohnungsflur: 

Mit Beginn der Lüftungsinstallation in den Wohnungen war die endgültige Höhe der Abhangdecke noch nicht 

festgelegt. Es war zudem nicht sicher, ob vorhandene Unterzüge sich auch in der Abhangdecke „abbilden“ 

oder ob die Abhangdecke großzügig mit einer geringeren Raumhöhe „durchläuft“. Zudem musste die neue 

Abhangdecke im Bereich der Wohnungstüren auf ein Mindestmaß eingebaut werden, damit die sehr hohen 

Wohnungstüren in den Wohnungsflur öffnen konnten. Daher wurden die Lüftungsleitungen relativ hoch gehängt 

und die Unterzüge umfahren. Im Bereich der Wohnungstür war dies ohnehin unvermeidlich. 

Haustechnik 113

Die Kondensatabläufe der Lüftungsanlagen übereinander liegender Wohnungen wurden an eine gemeinsame 

Kondensatleitung aus Edelstahl DN 12 angeschlossen und zentral entwässert. Jedes Lüftungsgerät verfügt bereits 

über einen Siphon. Ein Anschluss an die Entwässerungsleitungen jeweils zu den Wohnungen war nicht möglich. 

Jede Lüftungsanlage der Wohnungen im „EnSan“-Gabäudeteil wurde in zwei Betriebspunkten eingemessen und 

die Zu- und Abluftventile entsprechend eingestellt. Über die einregulierten Luftmengen wurde ein Protokoll erstellt. 

114 Haustechnik

Die Wohnungssteuerung der Lüftungsanlage in den Wohnungen des „EnSan“-Gebäudeteils befindet sich zusammen 

mit dem zentralen Wohnungsthermostat der Raumheizung im Flur nahe der Wohnungstür, damit die Steuerungen 

für die Bewohner präsent sind. 

Zur Bedienung der Lüftungsteuerung und des Wohnungsthermostaten wurde für den Bauherrn eine bebilderte 

Kurz-Bedienungsanleitung verfasst, die den Mietern beim Einzug überreicht und erläutert wurde. Zudem erhielten 

die Mieter vom Bauherrn – je nach Wohnung (Standard-Wohnung, Mess-Wohnung im Standard-Bereich, „EnSan“- 

Wohnung, „EnSan“-Messwohnung) – ein entsprechendes Nutzerhandbuch (siehe Abschnitt „Mieter“ dieses Berichts). 

Die Frischluftauslässe stehen in der Fassade etwa 12 cm vor und mussten daher kurzfristig mit „Taubenbarrieren“ 

ausgerüstet werden, damit diese Gesimse nicht von Tauben als Ruheplätze genutzt und mit Kot verunreinigt werden. 

Im Gebäudeteil „Hamburger Standard“ ist eine Abluftanlage mit zentralem Dachventilator installiert. Es werden 

alle fensterlosen Bäder (6 Wohneinheiten) und die zwei Läden entlüftet. Die Abluft wird bei den übereinander 

iegenden Wohnungen über eine zentrale Lüftungsleitung über das Dach gefördert. Die Installation entspricht der 

DIN 18017-T3, als Brandschutzvorrichtungen konnten daher wartungsfreie Deckenschotts eingesetzt werden. Bei 

einer zentralen Lüftungsanlage ist im Brandfall einer Ausbreitung von Kaltrauch vorzubeugen, dies erfolgte hier mit 

Kaltrauchsperren, direkt im Montagerahmen der Abluftventile montiert. 

Die Lagerung des Ventilators der Müllraumlüftung erfolgte schwingungsdämpfend und zusätzlich eingehaust. Die 

Müllraumentlüftung findet im Dauerbetrieb statt, die verwendeten DC-Ventilatoren sind besonders stromeffizient. 

Die geförderte Luftmenge lässt sich über einen 4-Stufen-Schalter vorgeben. 

Haustechnik 115

Wärmeverteilung 

Alle warmgehenden Rohrleitungen wurden entsprechend den Vorgaben (besserer Dämmstandard in der „EnSan“- 

Gebäudehälfte) wärmegedämmt. Die Schachtansicht zeigt eine geordnete und auch bei der Dämmung (im Foto 

noch nicht ganz fertig gestellt) sorgfältig ausgeführte Installation. Die gewünschten Dämmstärken und Materialien 

sind in den Plänen und im Leistungsverzeichnis explizit beschrieben worden. 

Die Heizkörpermontage erfolgte grundsätzlich mit Wandschienen, um keine größeren Verletzungen der luftdichten 

Innenputzebene zu verursachen. Bei der innen gedämmten Außenwand (Straßenfassade) der „EnSan“-Wohnungen 

wurden die Heizkörper-Montageschienen an der Unterkonstruktion der Innenverkleidung befestigt. Hinter der 

Innenverkleidung verlaufen die Heizleitungen ungedämmt, um die Luftschicht zwischen Innenverkleidung und Innendämmung 

im Winter zu temperieren. Für die Luftzirkulation in diesem Zwischenraum wurden im Sockelbereich 

Gitter und im oberen Abschlussbereich der Vorsatzschale (unter der Raumdecke) eine Ausströmfuge vorgesehen. 

Die Bilder zeigen die Heizkörperinstallation im Rohbau und nach Fertigstellung vor einer innen gedämmten Außenwand. 

116 Haustechnik

Schema und Jahressimulation der Solaranlage 


Quelle: SCHÜCO 

Haustechnik IV.2 

Abnahmen Haustechnik 

Für die Abnahmen technischer Gewerke in größeren Bauvorhaben ist es vorteilhaft, etwa 1–2 Wochen vor der 

eigentlichen Abnahme der Werkleistung eine so genannte „Mängelfeststellung vor Abnahme“ zusammen mit 

Bauherr, Installationsbetrieb und Bauleitung durchzuführen. Die Abnahmen der Gewerke Heizung/Lüftung sowie 

Sanitär erfolgten am 26.07.06. Um die dabei identifizieten Mängel direkt und binnen weniger Tage beseitigen zu 

können, wurde dem jeweiligen Installationsbetrieb vor Ort eine Durchschrift der Mängelauflistung bzw. der Restarbeiten 

überlassen. 

Von den technischen Gewerken war das Gewerk Heizung/Lüftung am stärksten auf der „EnSan“-Gebäudehälfte 

beteiligt. Für alle Teilleistungen der Heizungs-/Lüftungsinstallation waren hohe Anforderungen an die Qualität 

der Ausführung zu erfüllen. Der beauftragte Fachbetrieb hat sehr ordentlich und kundig die Installationsarbeiten 

durchgeführt. Dennoch waren bei der Vorbegehung eine Reihe von Fehlern angetroffen worden, die zwar einerseits 

ob der Leistungsfülle nicht unüblich, andererseits aber als typisch für die eher selteneren Installationsleistungen 

wie Lüftung mit Wärmerückgewinnung und Solartechnik einzuordnen sind. 

So wurden bei der Installation eines Lüftungsgerätes die Anschlüsse vertauscht, die schon geschlossene Gipskartondecke 

musste wieder geöffnet und die Installation mitsamt dampfsperrender Wärmedämmung der Außen- und 

Fortluftleitung (Schwitzwasservermeidung) geändert und erneuert werden. Ursächlich war dies durch eine Falschbestellung 

im Handwerksbetrieb bedingt. Die „EnSan“-Wohnungen sind spiegelbildlich aufgebaut und besitzen je 

ein Lüftungsgerät für „Linksanschluss“ und „Rechtsanschluss“. In den Läden 1 und 2 war diese Anschlusssymmetrie 

allerdings nicht gegeben, es wurde ein Lüftungsgerät falsch für die Baustelle bestellt und von den Monteuren 

falsch montiert. Der Mangel war bereits bei dem nachgeordneten Blower-Door-Test aufgefallen, da durch das 

Vertauschen die falschen Lüftungsanschlüsse abgeklebt wurden. 

Das bei den Solarleitungen im Außenbereich verwendete Kaltschrumpfband hatte sich bereits nach wenigen Wochen 

Betrieb an einigen Stellen von den Aluminium-Schutzrohren gelöst. Die Ursache dafür ist nicht bekannt, 

zumal die Ablösung nur an einigen wenigen Stellen erfolgte. Möglicherweise waren Verunreinigungen bei der 

Montage dafür verantwortlich. Es wurden daraufhin nachträglich alle Stöße der Aluminium-Schutzrohre mit einem 

zusätzlichen Dichtband verschlossen. 

Während der Fertigstellung trat zudem ein überflüssiger fremdverursachter Schaden an der Solaranlage auf: Eine 

Rohrleitung im Bereich der Schachtausfädelung auf dem Dach wurde beim Befestigen der Wetterschutzverkleidung 

vom Dachdecker angebohrt. Nach Reparatur des undichten Rohres wurde die Anlage wieder befüllt – dies 

allerdings musste früh am Morgen geschehen, da während der herrschenden Schönwetterperiode ein Befüllen der 

heißen Kollektoren über den Tag weder möglich war, noch vom Hersteller empfohlen wird. 

Haustechnik 117


IV Messtechnik 

Aktueller EnSan-Messplan 

Sensor mit Gehäuse zur 

Messung von Temperatur und 

relativer Feuchte der 

Raumluft in den 

Messwohnungen 

Installierter Wärmestrommesser 


Quelle: TUHH 


Gerätebeschaffung 

Messgeräte, Eingangstecker und Messfühler, Rechner und Modem, 

Verbrauchsmaterial wie Schaltkabel, Kabelbinder usw., Computertisch 

und Regale sowie sonstiges Zubehör wurden in mehreren Teilschritten, 

jedoch grundsätzlich wie geplant, beschafft. Aufgrund 

von Änderungen bei der Planung und Ausführung waren verschiedentlich 

Änderungen oder Ergänzungen erforderlich, die die messtechnische 

Ausstattung betrafen. 



(TUHH) 


Bauchemie 


Aufbau der Messanordnung für die Vorversuche 

Im Vorfeld der eigentlichen baulichen Umsetzung wurde zunächst 

zur Durchführung der bauphysikalischen Vorversuche an Außenwand 

und Holzbalkenköpfen (Messungen im Bestand) ein Datenlogger 

in einem Raum zur Straße im 2. OG des späteren „EnSan“- 

Gebäudeteils aufgebaut und in Betrieb genommen. Verschiedene 

Messfühler zur Messung des Raumklimas, von Bauteiltemperaturen 

und von relativen Luftfeuchten in Deckenbalken (Ausgleichsfeuchten) 

wurden eingebaut und angeschlossen. Eine Beschreibung der 

Vorversuche ist dem Abschnitt B Kapitel II zu entnehmen. 

Leistungen durch Dienstleister 

Da zwischen Datenlogger und Ort der Messfühler Entfernungen 

von bis zu 30 m zu überbrücken waren, wurden im Rahmen der 

Baumaßnahmen am Gebäude von der mit den Elektroarbeiten 

beauftragten Fachfirma Verlängerungsleitungen verlegt. In den 

Wohnungen wurden diese Leitungen fest in den Wänden bzw. im 

Deckenraum verlegt. Für die Außenklimafühler, die auf dem Dach 

montiert worden waren, wurde eine vieladrige Verlängerungsleitung 

durch einen leeren Kamin zum Datenlogger im Keller geführt. 

118 Messtechnik

Messtechnik 

Schaltleiste der Messanlage auf dem Dach 

Anschluss eines Datenloggers 




Auch die für das Netzwerk erforderlichen Datenleitungen wurden in leeren Schornsteinen verlegt. Die Verlängerungsleitungen 

wurden auf Klemmleisten (z. B. in allen Messschränken und im Messraum im Keller) und bei allen 

Messorten für Wärmebrückenmessungen aufgelegt, oder sie wurden lose verlegt, z. B. in Verteilerdosen, die die 

Kombifühler für Temperatur und relative Feuchte der Raumluft in den Räumen der Messwohnungen aufnehmen 

sollten. 

Die Verlegung der Kabel und die Installation der Verteiler erfolgte weitgehend wie geplant. Die Vorgaben der 

Messstellen-Matrix konnten bis auf eine Position wie vorgesehen realisiert werden. Nach Fertigstellung der Messkabel-Rohinstallation 

erhielt der Elektroinstallateur vom Haustechnik-Planungsbüro entsprechende Leerpläne, in 

denen die speziellen Verbindungen und Kabelzuordnungen von ihm eingetragen wurden. Diese Pläne wurden 

anschließend den Messtechnikern übergeben. 

Von den Fensterbauern wurden in die Fenster der Messwohnungen Magnetschalter eingebaut, um Fensteröffnungszeiten 

evaluieren zu können. Die Anschlussleitungen der Magnetschalter wurden Verteilerdosen neben den 

Fenstern zugeführt, von wo aus eine Verbindung über Verlängerungsleitungen zu den Datenloggern eingerichtet 

war. Ziel der Planung war es, dass bei jeder Fensteröffnung der Kontakt ausgelöst wird, also sowohl bei weit geöffnetem 

als auch bei gekipptem Fenster. 

Von der Haustechnik wurden sämtliche mit Impulsausgang bestückten Messgeräte wie Wärmemengenzähler für 

die Heizung, Durchflussmengenzähler für Wasser, Flügelradanemometer für Volumenstrommessung usw. installiert. 

Aufbau der Messanlage für die Hauptmessungen 

Zu den ersten Messfühlern, die im Gebäude montiert wurden, zählten diejenigen, die für die Wärmebrückenmessungen 

eingesetzt werden sollten, da diese in das zu untersuchende Bauteil eingebracht werden mussten (Messung 

von Temperaturen, Wärmestromdichten sowie relativen Luftfeuchten als Maß für die Materialfeuchte). Nach 

Abschluss der Putz- und Malerarbeiten wurden die übrigen Messfühler installiert (siehe auch Abbildung auf der 

vorherigen Seite). 

Die Messwerterfassungsanlagen wurden aufgebaut und angeschlossen, die Eingänge wurden mit den Messfühlern 

entweder direkt oder über die Verlängerungsleitungen belegt. Nach der Installation wurde, soweit dies möglich 

war, sofort vor Ort überprüft, ob die Messfühler einwandfrei funktionierten (siehe auch Abbildung oben). 

Im Keller wurde der Computer im Messraum angeschlossen. 

Messtechnik 119

Messtechnik 

Klemmleisten im Keller 

Messanlage mit PC und Datenlogger im Keller 




Schließlich wurden die Netzwerkverteiler installiert und der Rechner und die Messwerterfassungsanlagen vernetzt. 

Damit wurde es möglich, von zentraler Stelle aus die einzelnen Datenlogger zu programmieren und die Messdaten 

abzufragen. Nach Aktivierung des Telefonanschlusses und Anschluss des Modems war eine Datenübertragung zur 

TU Hamburg-Harburg möglich. 

120 Messtechnik

Montage der Wasserzähler in Messwohnung 

Montage der Wasserzähler 

mit Impulsausgang in der Messwohnung, 

Kabel im Bauzustand noch sichtbar, 

nach dem Anschließen an die 

vorgerichteten Messleitungen durch 

Rosetten überdeckt 




Einige messtechnische Ausführungsdetails 

Um die Wärmemengen der Trinkwarmwasser- und Zirkulationsleitungen einzeln für die beiden Gebäudehälften 

erfassen zu können, wurden in die entsprechenden Wasserleitungen Wasserzähler mit Impulsausgang und Temperaturfühler 

installiert, die Messwertgeber an zugeordnete Wärmemengenzähler-Rechenwerke angeschlossen. 

Damit ist gewährleistet, dass nur zugelassene Messeinrichtungen im Trinkwassernetz installiert sind, dennoch aber 

die Wärmemengen für den Trinkwarmwasserverbrauch und die TWW-Zirkulationsverluste (über das WMZ-Rechenwerk) 

getrennt erfasst werden können. 

In den vier Messwohnungen waren Kalt- und Warmwasserzähler mit Impulsausgang erforderlich, um die verbrauchten 

Wassermengen erfassen zu können. Hier zeigten sich die Hamburger Wasserwerke sehr kooperativ und 

lieferten die entsprechende Anzahl Zähler mit Impulsausgang für diesen Anwendungsfall, obwohl diese im Lieferprogramm 

der Wasserwerke normalerweise nicht geführt werden (siehe auch Abbildung oben). 

Messtechnik 121

Volumenstrom-Messungen 

Volumenstrom-Messkreuze 

mit entsprechenden 

Beruhigungsstrecken, 

in Zu- und Abluftleitung 

montiert. 




In den Messwohnungen erfolgte eine Volumenstrom-Messung der Lüftungsanlage. Dazu wurden in den Zu- und 

Abluftleitungen (DN 125) geeignete Messkreuze (DN 100) installiert. Die Messkreuze lieferten über die entsprechende 

Elektronik je nach Volumenstrom ein Ausgangssignal von 0,10 V. Gemäß Einbauvorschrift der Messkreuze 

waren beruhigte An- und Abströmlängen erforderlich, die wie abgebildet realisiert wurden. Nach Beendigung der 

Messungen mussten die Volumenstrom-Messkreuze wieder einfach zu demontieren sein, daher wurden die Anschlüsse 

in Flexrohr (30 cm) ausgebildet (siehe auch Abbildung oben). 

Die Installationsschächte verlaufen in allen Wohnungen vom Keller zum Dach in den Bädern. Um hier die erforderliche 

Messtechnik zu intergrieren, mussten zum Teil ungewöhnliche Lösungen gefunden werden. Es durften keine 

Revisionsöffnungen in spritzwassergefährdeten Bereichen installiert werden, daher wurde die Inspektionsmöglichkeit 

in die benachbarte Schachtwand zur Küche integriert. Damit die jeweilige Revisionsklappe nicht auffällt und 

von den Mietern nicht unnötig geöffnet wird, wurde sie mit einem Fliesenschild abgedeckt. Die Wärmeverbräuche 

der Heizung der beiden Gebäudehälften werden in der Heizzentrale getrennt über Wärmemengenzähler erfasst. 

Diese beiden Werte sowie der Energieertrag der Solaranlage werden über ein Display an der Außenfassade öffentlichkeitswirksam 

dargestellt. 

122 Messtechnik

Revisionsklappen 




Schwierigkeiten bei Inbetriebnahme der Messanlage 

Verschiedene Mängel in der Anlage führten zu einer Verzögerung der Inbetriebnahme, von denen einige nachfolgend 

erläutert werden. 

Bei einem Teil der Fenster und Fenstertüren waren die Magnetkontakte falsch montiert, so dass eine Erfassung des 

gekippten Zustandes zum Teil nicht möglich war. Der Mangel wurde von der Fensterfirma behoben. 

Bei einigen fest verlegten Leitungen waren Adern vertauscht, so dass Messfühler, die nach dem Belegungsplan 

angeklemmt wurden, keine Messwerte liefern konnten. Die Mängel wurden vom Elektriker beseitigt. 

Einige Messwertgeber waren fehlerhaft und wurden ausgetauscht (Wasserzähler, Wärmemengenzähler usw.). 

Bei den Wärmemengenzählern für Warmwasser für die beiden Haushälften fehlte ein Elektronikbaustein, so dass 

die Wärmemengenzähler nicht mit einem Sensor der Messwerterfassungsanlage ausgelesen werden konnten. Die 

fehlende Elektronik wurde nachgeliefert. 

Datenlogger der Fa. Ahlborn fielen bei den Probeläufen verschiedentlich aus. Die Ursachen hierfür konnten nicht in 

allen Fällen geklärt werden. In einem Fall war offensichtlich ein Netzgerät defekt. Häufig wurden Störungen durch 

Datenleitungen verursacht, die nach vorheriger Rücksprache mit der Fa. Ahlborn, wie im Falle der Außenklimasensoren, 

über festverlegte vieladrige Leitungen verlängert worden waren. 

Zu erheblichen Störungen bei der Datenübertragung führten die Verlängerungsleitungen für die Verbindung der 

Außenklimasensoren auf dem Dach mit dem Datenlogger im Keller. Eine Reihe von Versuchen, die in Absprache 

mit der Fa. Ahlborn und unter Mithilfe eines Messtechnik-Spezialisten der Elektronischen Werkstatt der TUHH zur 

Beseitigung der Störungen unternommen wurden, führten zwar zu einer Eingrenzung des Fehlers bzw. der Fehlerursachen, 

nicht aber zu dem gewünschten Erfolg. Erst eine technische Änderung an den Sensoren, die von der Fa. 

Ahlborn im Werk vorgenommen wurde, brachte schließlich eine Mangelbeseitigung. 

Die Messgerätesteuerung und die Datenübertragung über die Datenleitung waren zeitweise erheblich gestört. Da 

die Datenleitungen und die Verlängerungsleitung für die Außenklimasensoren auf dem Dach im selben Schacht 

geführt wurden, lag die Vermutung nahe, dass die Störungen durch die Messdatenleitung verursacht wurden. 

Tatsächlich funktionierte die Datenübertragung weitgehend fehlerfrei, nachdem die Außenklimasensoren auf dem 

Dach im Werk geändert worden waren. 

Messtechnik 123

Messungen zum thermischen Verhalten von Außenwand und Balkenköpfen der Holzbalkendecke 

im unsanierten Gebäudezustand 

Das Messprogramm ermöglichte bauphysikalische Untersuchungen an Holzbalkenköpfen und Wärmebrücken. Es 

wurden Messungen an ausgewählten Holzbalken und Wärmebrücken durchgeführt, die eine individuelle Ausstattung 

mit Fühlern bedingte. 

Nach Installation der drei Messfühler am Balkenkopf zur dortigen Messung der relativen Feuchte und der Temperatur 

sowie des Luftspalts vor dem Balken, wurde der Original-Zustand wieder hergestellt. Das heißt, das Mauerwerk 

um den Balkenkopf wurde wieder verschlossen, die Schüttung sowie die Dielung wieder aufgebracht. Ein Daten- 

Logger sammelte die aufgenommenen Daten. 

Es wurden Messdaten in den Innenräumen oberhalb und unterhalb eines Deckenbalkens sowie des Außenraums 

und vom Balkenkopf im Bestandsmauerwerk selbst erfasst. Mittels aufgestellter Heizkörper in beiden genannten 

Räumen wurde der Raum auf eine konstante Temperatur von 19 °C beheizt. 

Zur Erfassung von Temperatur, Feuchte, Fensterkontakt und Außenklima wurden Fühler installiert. Messgrößen 

waren dabei das Außenklima, die Temperatur auf den Holzbalkenköpfen über die Messung der Oberflächentemperatur, 

die Temperatur in den Holzbalkenköpfen über die Messung der Lufttemperatur in den Hohlräumen sowie 

die Materialfeuchte von Holzbalkenköpfen über die Messung der Ausgleichsfeuchte in den Hohlräumen. 

Die Messfühler erfassten jeweils die relative Feuchte und die Temperatur. Die inneren Fühler wurden in den Räumen 

oberhalb und unterhalb des Messbalkens installiert. Der außen angebrachte Fühler erfasste die eingehende 

horizontale Sonnenstrahlung [Wm]. 

124 Messtechnik


V Mieterbetreuung 

Belegung der Wohnungen 

Sanierung „Hamburger Standard“ 

Sanierung „EnSan“ 

Abst. FREI DG FREI Abst. 

Rü - 

Messwohnung Rü 3.OG FREI 

FREI - 

Messwohnung 

FREI FREI 2.OG Rü 

FREI - 

Messwohnung 

Rü Rü 1.OG FREI 

FREI - 

Messwohnung 

FREI FREI EG FREI FREI 

52 50 48 46 

FREI – Messwohnung = neue Mieter 

FREI = neue Mieter 

Rü – Messwohnung = Mieter ziehen zurück Rü = Mieter ziehen zurück 



Mieter V.1 

Vor Fertigstellung der Sanierung beider Gebäudeteile wurden für 

die Mieter des Objekts maßgeschneiderte Nutzerhandbücher erstellt, 

und zwar jeweils eines für die: 

- Standard-Gebäudehälfte Nr. 50–52 

- Standard-Gebäudehälfte Nr. 52 – Messwohnung (3. OG) 

- EnSan-Gebäudehälfte Nr. 46–48 

- EnSan-Gebäudehälfte Nr. 46 – Messwohnungen 

(1., 2. und 3. OG) 

Mieterbetreuung und Eigentümer 




Dipl.-Ing. Architektin Birgit Glasmacher 

Weiterhin wurde eine – mit dem Hamburger Datenschutzbeauftragten 

abgestimmte – Zusatzvereinbarung zu den Mietverträgen 

der Messwohnungen erarbeitet. 

Die Grafik zeigt die dargestellte Belegung des Gebäudes nach Sanierung. 

Vor Sanierung erklärten neun Mietparteien nach Fertigstellung 

zurück ziehen zu wollen. Aus unterschiedlichen Gründen 

zogen jedoch nur fünf Parteien wieder in die ursprüngliche Wohnung 

zurück. 







Mieter 125

Auszug Nutzerhandbuch 

„EnSan“-Gebäudeteil 


Mieter V.2 

Inhalt der Nutzerhandbücher für die Mieter 

Die Nutzerhandbücher informieren die Mieter der beiden Gebäudehälften über die Besonderheiten der durchgeführten 

Sanierung im Allgemeinen und weisen dann auf alle für die Mieter wichtigen Details hin. 

Für die Miter des „Ensan“-Gebädueteils gliedert sich das Handbuch in die folgenden Themenschwerpunkte: 

- Wohnungslüftung mit Wärmerückgewinnung (Sinn und Zweck, Vorteile, die Komponenten in der Wohnung 

wie Zu- und Abluftöffnungen, Filterwechsel, Betrieb und Nutzung etc.) 

- Heizung 

- Wärmedämmung 

- Fensterlüftung 

- Visualisierung der Solaranlage via Display 

- für die Messwohnungen die Beschreibung der durchzuführenden Messungen 

126 Mieter


VI Beratung zur Qualitätssicherung / Luftdichtheitsuntersuchung 

Neben der Beratungstätigkeit zu speziellen Fragestellungen (z. B. 

Versottungsproblematik Altschornsteine) und der Wärmebrückenberechnung 

wurden vom Passivhaus Institut insgesamt sieben Baustellenbegehungen 

im Rahmen der Beratung zur Qualitätssicherung 

durchgeführt. Zu den Ortsterminen wurden jeweils Protokolle angefertigt 

und an den Bauherren, die steg, sowie an den Architekten 

versandt. 

Die Schwerpunkte der Ortstermine waren hauptsächlich Begutachtungen 

zu den Themen Luftdichtheit und Wärmedämmung sowie 

zwei Termine zu Nachmessungen der Luftdichtheit. Exemplarisch 

werden im Folgenden einige Auszüge aus den Protokollen sowie 

die darauffolgenden Ergebnisse dargestellt. 

Qualitätssicherung 

Passivhaus Institut Darmstadt 

Internet http://www.passiv.de 

Dipl.-Ing. Søren Peper 

Die Prüfung der Luftdichtheit sowie die 

erste Wiederholungsmessung wurden 

vom Zentrum für Energie-, Wasser- und 

Umwelttechnik Hamburg (ZEWU), 

Frau Maring, durchgeführt. Die zweite 

Wiederholungsmessung wurde von dem 

Ingenieurbüro Michael Meyer-Olbersleben 

(MMO) durchgeführt. 

Die Stellungnahmen wurden von dem 

Architekten Thomas Dittert sowie von 

dem Gebäudetechniker Joachim Otte 

verfasst. 

QS 127

Luftdichte Ebene an den Balkenköpfen 

Laut Planung war vorgesehen, die Schwerter der neuen Stahl-Schwert-Balkenköpfe nach ihrem Einbau mit Fließmörtel 

o. ä. zu vergießen, dann den neuen Wandputz aufzubringen und darauf die Kalziumsilikatdämmplatte zu 

verkleben. Dann sollte der verbleibende Spalt zwischen Dämmplatte und Stahlschwert mit Luftdichtheitsklebeband 

abgeklebt werden. Empfehlung: Der luftdichte Innenputz („Luftdichte Ebene“) sollte direkt mit den Schwertern 

verbunden werden. Dazu sollte vor dem Aufbringen des Putzes der Träger mit vlieskaschiertem, breitem Klebeband 

zum Mauerwerk rundum sorgfältig verklebt werden. Das Band kann dann problemlos überputzt werden. 

Insbesondere an diesen kritischen Stellen muss jedoch unbedingt jegliche Feuchtefracht durch Undichtheiten 

(= Luftströmung) in die Konstruktion verhindert werden. Das Detail wurde wie vorgeschlagen mit Klebebändern 

so ausgeführt. 

Abbildung oben: Geplante Verbindung der Stahlschwerter (Balkenköpfe) mit der Kalziumsilikatdämmplatte (diese 

stellt NICHT die luftdichte Ebene dar). Abbildung unten: Skizze der luftdichten Verbindung der Stahlschwerter (Balkenköpfe) 

mit dem neuen Putz. Das Detail wurde so ausgeführt. 

128 QS

Kalziumsilikatdämmplatten 

Die Musterwand mit dem bereits verklebtem Kalziumsilikatdämmstoff zeigte, dass ein Schutz der Platten insbesondere 

am oberen Rand zur Fensterleibung für die Bauzeit dringend angeraten ist. Die Beschädigungen können sonst 

nur mit deutlich wärmeleitfähigerem Material ausgebessert werden. Der Bauablauf wurde dahingehend optimiert, 

dass die Fenster vor der Montage der Kalziumsilikatdämmplatte montiert wurden. So war die Gefahr der Beschädigung 

deutlich minimiert. 

Luftdichtheit Schöck Isokorb / Balkone 

Die Durchdringungen der luftdichten Ebene durch die Schöck Isokörbe mussten luftdicht abgeklebt werden. Um 

die Verbindung zur Innenputzebene herzustellen wurde empfohlen, umlaufend auf den Stirnflächen der inneren 

Stahlplatte ein breites vlieskaschiertes Butyl-Klebeband zur Mauerebene zu führen und später zu überputzen. Dieses 

Detail wurde auf der Baustelle wie vorgeschlagen ausgeführt. 

QS 129

Luftdichter Fenstereinbau 

Zwei Fenster und eine Fenstertür wurde außen auf dem unverputzten Kalksandstein-Mauerwerk verklebt. Damit 

wurde keine Luftdichtheit hergestellt. Die Rahmen wurden nicht – wie es notwendig ist – mit der luftdichten 

Ebene „Innenputz“ verbunden. Die Klebemasse bzw. der Mörtel des später aufzubringenden WDVS stellt keine 

Luftdichtheit her. Die Verklebung der Fenster und Balkontüren in den Geschossen auf den alten Außenputz stellte 

sich genauso dar. 

Gemäß Planung (siehe Detailzeichnung) sollte hier der Innenputz in der Leibung bis nach außen geführt werden. 

Dies ist nur möglich, wenn der Innenputz vor dem Fenstereinbau vorhanden wäre, bis nach außen durchgezogen 

würde und der alte Außenputz keine Risse (auch keine Haarrisse) aufweisen würde. 

Alle drei Punkte trafen hier nicht zu. Es wurde daher empfohlen, dass die Verbindung mit der luftdichten Ebene 

auf der Innenseite erfolgt, am besten durch Aufkleben eines vlieskaschierten Klebebands auf Blendrahmen und 

Mauerwerk, welches später auf der Mauer mit eingeputzt wird. 

Das Detail wurde wie beschrieben von innen verklebt ausgeführt. 

130 QS

Luftdichter Anschluss Drempel / Straßenseite, Wand an Geschossdecke 

Die luftdichte Folie aus der Leichtbaukonstruktion vor dem Drempel muss mit der luftdichten Ebene der Außenwand 

verbunden werden. Die Planung sah vor, die Folie 50 cm auf der vorhandenen Dielung zu führen und mit 

Dichtband „abzudichten“ (siehe Detailzeichnung „Bereich Drempel“). 

Würde dies so ausgeführt werden, kann keine Luftdichtheit hergestellt werden. Die Folie würde nicht mit der luftdichten 

Ebene der Geschosswand (Innenputz) verbunden. Die Dielen wären auch nach 50 cm und einer Abklebung 

nicht dicht. Durch den später einzubringenden Estrich wäre die Folie zwar beschwert, aber es gäbe noch immer 

unzählige Leckagepfade im Bereich der Geschossdecke (siehe blaue Pfeile in „Detail Drempel“). Schlimmstenfalls 

wäre die gesamte Geschossdecke luftdurchströmt und stellte eine Art „Kühlrippe“ dar. Von der Geschossdecke 

gäbe es viele Leckageströmungen in die Räume. 

Empfehlung: Es muss eine Verbindung zum Innenputz hergestellt werden, um die Luftströmung und damit eventuelle 

Bauschäden auszuschließen. Dabei muss ebenfalls jeder Deckenbalken sorgfältig umklebt werden. 

QS 131

Luftdichter Anschluss zwischen Außenwand und Geschossdecke 

Der Wandputz muss auf der Hofseite und im Bereich der Gaube (Straßenseite) nicht nur im später sichtbaren 

Bereich angelegt werden. Auch unterhalb des Fußbodens ist er für die Luftdichte notwendig. Auch hier sollte der 

Putz mit den Räumen darunter verbunden werden. Im Fußbodenbereich des Dachgeschosses / Gartenseite wurde 

der Putz an den Fehlstellen nachgearbeitet. 

Luftdichter Anschluss zwischen Dachfläche und einbindenden Wänden 

Die Folie aus dem Dachbereich muss umlaufend luftdicht mit dem Innenputz der Wand verbunden werden. Die 

Folie war zum Teil zu kurz abgeschnitten, der Putz nicht weit genug hinter den Sparren gezogen worden, um 

hier eine Verbindung herstellen zu können. Es wurde empfohlen, einen Folienstreifen vor dem Sparren mit der 

Folie zu verkleben und um den Sparren herum zur Wand zu führen. Die Folie muss vor dem Verkleben gereinigt 

werden. Es dürfen in keinen Bereichen unverputzte Mauersteine / Klinker zum Anschluss der luftdichten Ebene 

verwendet werden. Die Steine stellen keine luftdichte Ebene dar und mussten noch verputzt werden. Die galt 

auch für „Nicht- Außenwände“, z. B. im Bereich der Trennwand zur anderen Haushälfte. 

Umsetzung: Nach dem Reinigen der Folienstreifen wurde die Folie verlängert und auf den Innenputz aufgeklebt. 

132 QS

Verbindung „Sturz“ Erdgeschoss zur Wand darüber 


Quelle: PHI 

Beratung zur QS IV.2 

Nach dem Entfernen der überstehenden alten Metallschienen sollte der Hohlraum im „Sturz“ mit Perliteschüttung 

verfüllt werden (durch die Metallschienen verbleiben Wärmebrücken, das Abtrennen vor dem Kleben der Platten 

wäre sinnvoller gewesen). Das Mauerwerk sollte auch von oben (Horizontale) so weit wie möglich verputzt werden, 

bevor die horizontalen Kaliziumsilikatplatten aufgeklebt wurden. Es wurde empfohlen, vorher die Putzebene 

unter den bereits verklebten Wandplatten mit der Putzebene auf dem Sturzmauerwerk, z. B. mit breitem Butyl- 

Klebeband, zu verbinden (luftdichte Ebenen verbinden). Da die Putzebenen unter den bereits befestigten Platten 

weitgehend nicht mehr zugänglich waren, musste dort an die Kalziumsilikatplatten angeschlossen werden (demnach 

außerhalb der luftdichten Ebene). 

Stellungnahme der Architekten: 

Auf den Einsatz eines Butyl-Klebebandes wurde verzichtet, da durch raumweise versetztes Arbeiten keine Durchgängigkeit 

und Vollständigkeit der Vorbereitung gewährleistet werden konnte. Die Luftdichtigkeitsebene wurde 

allein durch verklebte und verspachtelte Kalziumsilikatplatten hergestellt. 

QS 133

Einbindende Innenwände 

Verbleibender Putzschlitz an der 

einbindenden Innenwand stellt eine 

lange Leckage dar 

Nach den erfolgten Nachbesserungen wurden hier 

noch Fehlstellen um die Heizungsrohre gefunden. 


Quelle: PHI 


Einbindende Innenwände 

Um die Dämmplatten bis auf das Mauerwerk der einbindenden Trennwände führen zu können, wurde der Putz der 

Innenwände in Streifenform zur Außenwand hin entfernt. Die Kalziumsilikat-Dämmplatten wurden jedoch bereits 

weitgehend aufgeklebt. Die luftdichte Ebene (Innenputz) wurde damit unterbrochen (Innenputz Außenwand-Innenwand). 

Empfehlung: Mit einem Vorputz oder Ähnlichem sollte das Mauerwerk in dem verbleibenden Schlitz verschlossen 

werden, um eine Verbindung zwischen der Klebeschicht der Kalziumsilikatplatten und dem Innenputz der einbindenden 

Innenwände herzustellen. 

Bei den einbindenden Innenwänden am Fußboden wurden weiterhin Fehlstellen bei den Durchführungen der Heizungsrohre 

zum Nebenraum gefunden. Hier sollte soweit möglich nachgearbeitet werden. 

Stellungnahme der Architekten 

Zur Vermeidung von Wärmebrücken wurden die Dämmplatten bis auf das rohe Mauerwerk von einbindenden 

Innenwänden geführt. Dies wurde mit Hilfe von Simulationen der TUHH als sinnvoll nachgewiesen und empfohlen. 

Der Putzschlitz wurde mit Putz, die Rohrdurchführung mit Putzmörtel verschlossen. 

134 QS

Leibung Fenstertüren 

Fehlstelle in der seitlichen Leibung; untere Leibung noch unverputzt 


Quelle: PHI 


Leibung Fenstertüren 

Im unteren Bereich der Leibung der Fenstertüren war keine ausreichende Höhe für die Montage der Kalziumsilikatplatten 

gegeben. Hier wurde empfohlen, Purenitplatten-Streifen aufzubringen. Vor dem Verputzen der 

unteren Leibungsfläche mussten die unterschiedlichen Fehler / Fehlstellen in der seitlichen Leibung ausgebessert 

werden. Es musste eine lückenlose Verbindung der unteren und der seitlichen Leibungsflächen entstehen. 

Abklebung Fenstertüren Hofseite 

Fehlen des unteren 

Luftdichtheits-Klebebands bei 

der Fenstertür 

Beim Fenster ist es vorhanden 


Quelle: PHI 


Abklebung der Fenstertüren auf der Hofseite 

Bei einigen Fenstertüren fehlten die Klebebänder vom unteren Rahmen zur Innenputzebene. Hier war nur Montageschaum 

sichtbar. Nach dem Säubern des Blendrahmens sollte hier noch ein Klebeband aufgeklebt und dann 

überputzt werden. 


Die fehlenden Klebebänder an den Blendrahmen wurden nachgearbeitet, die Fehlstellen in den Leibungen ausgebessert. 

Statt Kalziumsilikatplatten oder Purenitplatten-Streifen wurde teilweise Hartschaumstoff eingesetzt, um 

die durchgängige Dämmung der Fenstereinfassungen sicherzustellen. 

QS 135

Innenputz im Bereich Fußbodenaufbau 

Oben: Herstellen der 

Luftdichtheit in der 

Fußbodenebene durch 

Innenputz ist erfolgt 

Rechts: Der Putz im Bereich des 

Fußbodenaufbaus fehlt noch. 


Quelle: PHI 


Innenputz im Bereich Fußbodenaufbau 

Es wurde empfohlen, alle zugänglichen Bereiche im Fußbodenaufbau luftdicht zu verputzen. In einigen Bereichen 

waren diese Flächen bereits mit Innenputz verschlossen worden; ein einfacher Vorputz oder Ähnliches würde 

dafür auch genügen. Wichtig ist jedoch der Anschluss an die benachbarten Putzflächen. 


Das Aufbringen eines ergänzenden Verputzes der Wandinnenseiten in der Deckenebene hätte erhebliche Zusatzkosten 

verursacht. Der weit überwiegende Teil war zudem nicht zugänglich. 

136 QS

Luftdichtheitsfolie Drempelwand 


Quelle: PHI 


Folie Drempelwand 

Die Folie aus der Dachschräge wurde auf der Drempelwand zum Fußboden geführt. An einigen Stellen wurde 

die Folie sehr stramm verlegt. Hinweis: Beim Verschließen der Bereiche mit Leichtbaukonstruktionen muss genau 

darauf geachtet werden, dass die Folie nicht beschädigt wird. Die Folie sollte immer mit ausreichend Spielraum 

eingebaut werden. 


Der Anschluss der Holzbalkendecke an die Drempelwand stellte ein besonderes Problem dar, da prinzipiell keine 

Luftdichtheit im Übergangsbereich herstellbar war. Um dies annähernd zu ermöglichen, hätten alle Balkenköpfe 

freigelegt und umklebt werden müssen. Dies passte jedoch wiederum nicht zum Bauablauf, da die Anschlussbereiche 

zu den Außenwänden zuerst zu verschließen und anschließend die Luftdichtheitsebenen mit der Leichtbaukonstruktion 

herzustellen waren. Außerdem waren die beteiligten Handwerker aufgrund der Kleinteiligkeit der 

Maßnahmen ohnehin schon an der Grenze ihrer Belastbarkeit angelangt. 

QS 137

Treppenhauskopf Folienverklebung 

Oben: unverklebte Folie 

am Balken 

Rechts: Folienverklebung 

auf Putzfehlstelle 


Quelle: PHI 


Treppenhauskopf Folienverklebung 

Das Ausführungsdetail der Folienverklebung im Treppenhauskopf war aufgrund der einbindenden Balken schwierig 

auszuführen. Hinweis: Die Folie muss sorgfältig um jeden Balken geführt und auf dem Putz und am Balken verklebt 

werden. Die Ausführung musste an den Problempunkten noch nachgearbeitet werden. Die Folie war zum Teil auf 

das Mauerwerk geklebt worden (weil der Putz noch fehlte) oder die Verklebung zum Putz fehlte an den Balken. An 

manchen Punkten war die Folie zu kurz, um sie richtig zu verkleben, oder es fehlte die Verklebung. 

Treppenhauskopf 

Fehlende Verklebung in der Ecke 


Quelle: PHI 



Die Fehlstellen in der Verklebung wurden, so weit wie möglich, nachgearbeitet. 

138 QS

Luftdichte Kabeldurchführung 

Nicht optimal 


Quelle: PHI 


Luftdichte Kabeldurchführung 

Im 3. Obergeschoss wurden Kabel in Bündeln durch die Folie geführt und nicht fachgerecht abgeklebt. An diesen 

Stellen konnte nicht von einer (dauerhaften) Luftdichtheit ausgegangen werden. Es wurde empfohlen, hier die 

Durchführung z. B. mit Hilfe doppelter Luftdichtheitsmanschetten nachzuarbeiten. 

Stellungnahme der Architekten und des Haustechnikers: Da Luftdichtheitsmanschetten nachträglich 

schlecht einzubringen waren, wurde mit flüssiger Dichtmasse, unterstützt durch Butyl-Dichtungsband, nachgearbeitet. 

Abklebung der Lüftungsrohr-Verbindungen 


Quelle: PHI 


Abklebung Lüftungsrohre 

Die Lüftungsrohre wurden fachgerecht fast vollständig mit Klebeband abgeklebt. 

Stellungnahme des Haustechnikers: Für die Abklebung der Lüftungsrohre wurden Formteile mit Lippendichtungen 

verwendet, für die eine zusätzliche Abklebung nicht erforderlich war. Bei allen Anschlüssen, die ohne 

Lippendichtung geliefert werden (z.B. Formteile für Anschlüsse an Schalldämpfer), wurden die Verbindungsstellen 

mit dauerfestem Klebeband gesichert und abgedichtet. Die Unterschiede der Formteile sowie das dauerfeste Klebeband 

waren in der Ausschreibung explizit so vorgesehen; alle Handwerker waren dementsprechend instruiert. 

QS 139

Hoher Anteil Flexrohre 


Quelle: PHI 


Lüftungs-Flexrohre 

Es wurde relativ viel Flexrohr in den Kanalnetzen der Wohnungen des „EnSan“-Gebäudeteils verwendet, was den 

Druckverlust und damit den Stromverbrauch der Anlagen erhöht. An diversen Stellen hätte besser auch normales 

Wickelfalzrohr eingesetzt werden können. Da die Decke im Bereich des dargestellten Beispielfotos später abgehängt 

wurde, wäre es gegebenenfalls auch möglich gewesen, Wickelfalzrohr auf der Höhe des Unterzuges bis zu 

den Kernbohrungen durchlaufen zu lassen. 

Stellungnahme des Haustechnikers 

Bei dem auf dem Foto dargestellten Bereich mit den zwei Zimmertüren handelt es sich um die der Wohnungseingangstür 

gegenüberliegende Seite. Die Wohnungseingangstür reicht mit dem Türblatt bis ca. 7 cm unter den 

Unterzug. An dieser Stelle wurde nachfolgend eine neue Gipskartondecke mit Unterkonstruktion eingebaut, die im 

Bereich der Lüftungsanschlüsse der Zimmer als Kasten tiefer hängt. Daher war man bemüht, die Führung der Lüftungsleitungen 

an dieser Stelle möglichst raumsparend auszuführen. Sie hätten dabei wahrscheinlich nicht unbedingt 

bis unter die Decke gezogen werden müssen; dies hätte an dieser Stelle eine engere Abstimmung zwischen 

Lüftungsbauer und Trockenbaugewerk erfordert. 

Zum Druckverlust von Alu-Flex-Rohren dieser Bauart 

Bei den hier in den Lüftungsrohren gefahrenen Luftmengen von max. 50 m 3 /h in DN 100 werden keine Luftgeschwindigkeiten 

über 2,0 m/s erreicht. Der Druckverlust im Wickelfalzrohr (WFR) beträgt dann ca. 0,6 Pa/m, 

im Alu-Flexrohr ca. 1,2 Pa/m. Die gebauten Bögen bei Verlegung von Alu-Flexrohr betragen etwa 60°, bei WFR 

meistens 90°. Damit ergibt sich bei Formteilen aus WFR oder Alu-Flex bei diesen Luftmengen kein Unterschied im 

Druckverlust. Die elektrische Mehrleistung für 0,6 Pa/m Unterschied im Druckverlust beträgt bei ca. 30 m Rohrleitung 

ca. 1 W elektrisch (elektr. Wirkungsgrad von 35 % Gleichstromventilator dieser Baugröße berücksichtigt). Die 

Länge der hier pro Wohnung verbauten Alu-Flexrohre liegt unter 30 m. Diese Betrachtungen gelten jedoch nur für 

das hier verwendete Alu-Flexrohr und lassen sich nicht auf andere Flexrohr-Bauformen verallgemeinern (größere 

Rillen = größere Druckverluste auch bei langsamen Geschwindigkeiten). 

Generell gilt natürlich, den Alu-Flex-Anteil im Rohrleitungsnetz gering zu halten. Alu-Flexrohr haben im gedehnten 

Zustand mehr Rillen, in denen sich auch Schmutzpartikel leichter ablagern können als im glatten Wickelfalzrohr. 

Hier wurden die Alu-Flexrohre jedoch nicht gedehnt und es wurden sowohl in der Zuluft als auch in der Abluft (Tellerventile) 

Filter eingesetzt. Der vermehrte Einsatz von Alu-Flexrohr wurde seitens des Lüftungsbauers auch deshalb 

gewählt, weil die endgültige Form der Abhangdecke zu diesem Zeitpunkt nicht feststand. 

140 QS

Gedrücktes Flexrohr 


Quelle: PHI 


In der Dachwohnung wurdem zwei Flexrohre im Bereich des Unterzuges zerdrückt. Dadurch wird der Druckverlust 

deutlich erhöht und die Luftdichtheit des Rohres ist nicht mehr sichergestellt. Es wurde empfohlen, hier gegebenenfalls 

ausreichend breite Flachkanäle einzusetzen. Wobei jedoch der hydraulische Durchmesser berücksichtigt 

werden muss; bei z. B. 40 m³/h entsprechen 100 mm Rundrohr einem Flachkanal von 50 x 190 mm. 


Das dargestellte Flexrohr wurde bewusst abgeflacht und nicht versehentlich zerdrückt oder beschädigt. 

Der verfügbare Platz unterhalb des mit Brandschutzverkleidung versehenen Unterzuges ist gering, wie auch am 

Türsturz sichtbar ist. Die abgebildete Alu-Flex-Leitung ist DN 125 für zwei Zulufträume, damit beträgt die 

Luftgeschwindigkeit in dem abgeflachten Bereich max. 2,5 m/s, der Druckverlust beträgt ca. 1,5 Pa/m, der sich aus 

der Form ergebende Druckverlust ist vernachlässigbar. 

Eine Abflachung mit einem glatten Formstück wäre an dieser Stelle strömungstechnisch nicht wesentlich günstiger 

ausgefallen, da die Verluste primär durch Veränderung der Rohrform entstehen, nicht aufgrund des gewählten 

Materials. Generell hätte ein festes Formteil den Vorteil, im Deckenbereich sicherer vor Beschädigungen durch 

Folgegewerke zu sein (wie z. B. durch den Trockenbauer). In diesem Fall jedoch konnte auf einen Einsatz von Alu- 

Flexrohr in keinem Fall zu verzichtet werden, auch nicht bei Einsatz von Sonderbauteilen. 

QS 141

Schacht 

Oben: Nebelmaschine vor dem 

Schacht (im Laden rechts) 

Rechts: Schacht hinter dem 

Müllraum (Blick nach oben) 


Quelle: PHI 


Luftdichtheitsuntersuchungen 

Die erste Wiederholung der Luftdichtheitsuntersuchung wurde am 23. Juni 2006 durch das ZEWU Hamburg, 

Frau Maring, durchgeführt. Der Kellerabgang, die Haustür, und die Dachbodentür wurden temporär abgeklebt. 

Abweichend von der ersten Messung wurden die Lüftungsgeräte geöffnet und zu- und abluftseitig mit Blasen 

abgedichtet (bei der vorherigen Messung wurden alle Ventile verschlossen und so die möglichen Leckagen des 

Rohrnetzes mit gemessen). Bei einem Lüftungsgerät war eine Rohrleitung nicht mit dem Gerät verbunden (herausgerutscht), 

was bei der ersten Messung nicht aufgefallen war. Dieser Mangel wurde sofort behoben. 

Als hauptsächliche Leckagen wurden festgestellt: 

• Haustür (unfertige Einbindung zur Putzebene) 

• Treppe zum 1. OG (Trennung zum abgeklebten Keller) 

• großes Loch an Wand / Fußboden im Müllraum (EG) 

• Leckagen an den Einbindungen der Außen- und Fortluftrohre 

• Leichtbauwände DG-Wohnung an allen Öffnungen (Spültaster, Steckdosen, Wasserleitungen, Abwasserrohr, 

Waschbecken, Sicherungskasten, Öffnung neben dem Lüftungsgerät) 

• diverse Öffnungen zu den Schächten 

Um die sehr starken Leckageluftströme im Schacht vom Laden rechts besser beurteilen und gegebenenfalls nachbessern 

zu können, wurde in die Revisionsöffnung bei Überdruck Nebel eingeblasen. Dieser strömte nach oben 

und unten weg. Im Keller konnte unter dem Schacht an den Durchführungen der Rohrleitungen kein Nebeleinbruch 

erkannt werden. Der Nebel strömte massiv in den Kellerraum unter dem abgemauerten Müllraumschacht 

(Gebäudemitte). Der Schacht war hinter der Abmauerung vom Erdgeschoss zum Keller hin offen (kein Brandschutz 

notwendig); erst im 1. OG ist ein Verguss ausgeführt worden. Aufgrund der extremen Nebelmenge wurde empfohlen, 

mit einem dünnflüssigen Verguss den gesamten Schacht zum Keller hin zu verschließen. 

Bei der Untersuchung wurde ein Luftdichtheitswert von n 50 

= 1,9 1/h festgestellt (gemäß Protokoll Fr. Maring). Es 

wurde empfohlen, den Drucktest nach den erfolgten Nachbesserungsarbeiten nochmals durchzuführen. 

Bei neu zu errichtenden Gebäuden mit Lüftungsanlagen muss nach der EnEV maximal ein Wert von n 50 

= 1,5 1/h 

erreicht werden. Dies ist besonders für die Funktion der Lüftungsanlagen mit Wärmerückgewinnung wichtig. 

142 QS

Schacht 

Offener Schacht hinter dem Müllraum 

(vom Keller aus gesehen) mit Kabel 

und Rohrleitungen 


Quelle: PHI 


Stellungnahme der Architekten und des Haustechnikers zu den zuvor genannten Punkten: 

• Die Haustüren wurden luftdicht an die Putzebene angebunden. Die Türen selbst wurden gerichtet und der 

Feststeller des Seitenflügels fest eingebaut, so dass der Flügel nun fest stand und damit luftdichter war. 

• Aus Gründen der besseren Benutzbarkeit des Kellerabgangs wurde auf die ursprünglich vorgesehene Tür vom 

Treppenhaus zum Keller verzichtet. 

• Die Löcher an der Wand und im Fußboden des Müllraums wurden verschlossen. 

• Die Leckagen an Frisch- und Fortlufteinlässen der Lüftungsrohre wurden behoben; sie waren durch das Rohbaugewerk 

nachträglich einzumörteln. Im Nachhinein betrachtet, hätten diese Stellen sofort, und nicht erst 

später, zusätzlich mit Klebematerial abgedichtet werden müssen. 

• Der überwiegende Teil der Öffnungen wurden in der Dachgeschoss-Wohnung nach dem zweiten Drucktest 

(am 12. Juli 2006) dauerelastisch verschlossen. Generell sind Zugerscheinungen an haustechnischen Anschlüssen 

bei den Gipskartonwänden nicht ursächlich durch „das Rohr“ verursacht (die GK-Wand ist nicht die Luftdichtheitsebene), 

sondern „zeigen“ nur fehlende Luftdichtungen an. 

• Die Öffnungen zu den Schächten ließen sich nicht mit angemessenen Aufwand schließen. Die Luftdichtheitsebene 

sollte eigentlich dahinter liegen. 

• Nach dem ersten Drucktest (am 23. Juni 2006) wurde ein entsprechender Verguss des Schachtes hinter dem 

Müllraum zwischen EG und KG vorgenommen. 

QS 143

Durchführung Lüftungsrohre 

Unzureichend in der Außenwand abgedichtet 


Quelle: PHI 


Allgemeinde Anmerkungen zur den Lüftungsanlagen 

Die Lüftungsanlagen müssen wohnungsweise auf genaue Balance eingeregelt werden, d. h. auf gleichen Volumenstrom 

von Außen- und Fortluft, um keine Ex- oder Infiltration zu erzeugen. Die Luftmengen je Raum müssen nach 

Planung mit den Ventilen je Raum eingestellt werden. Dazu ist ein Messprotokoll für jede Wohnung anzufertigen. 

Die Geräte müssen vorher gereinigt und die Filter gegebenenfalls erneuert werden (aufgrund der Bauverschmutzung). 


Alle Lüftungsanlagen wurden eingemessen und ein Messprotokoll erstellt. An allen erforderlichen Stellen wurde 

die Balance korrigiert. Die Lüftungsgeräte mussten nicht gereinigt werden, weil sie während der Bauphase nicht 

in Betrieb waren. Gleiches gilt für die Filter, da die Inbetriebnahme-Messungen erst erfolgten, als die Wohnungen 

besenrein waren. 

144 QS

Drucktest – Nebelversuche 

Nebelaustritt aus dem Abstellraum 

beim Nebelversuch 1 


Quelle: PHI 


Die zweite Wiederholungsmessung wurde am 12. Juli 2006 vom Ingenieurbüro Michael Meyer-Olbersleben 

(MMO) durchgeführt. 

Für die Luftdichtheitsmessung wurden, wie bereits beim vorausgehenden Termin, alle Lüftungsgeräte innen abgedichtet. 

Der Kellerabgang wurde im EG abgeklebt. Die Haustür war dauerhaft zum Mauerwerk abgedichtet, 

wurde aber nicht mit dem Innenputz verbunden. Vor dem Anbringen einer Verkleidung sollte dies unbedingt noch 

erfolgen. Die Tür selbst war nicht eingestellt und die Ankerhülse für den Riegel des Seitenflügels im Boden nicht 

fachgerecht montiert (bewegte sich). Hier musste unbedingt nachgebessert werden. Im Dachgeschoss war das 

Küchenabflussrohr zur Leichtbauwand abgedichtet worden. Das Gaubenfenster wurde ebenfalls nachgearbeitet. 

An der Tür zum Abstellraum im Dachgeschoss war umlaufend eine Dichtung eingesetzt und eine Schwelle montiert 

worden. Die Öffnung für den noch fehlenden Schließzylinder wurde abgeklebt und die Tür geschlossen. 


Der Verputz zwischen Hauseingangstür und Wand wurde nachfolgend vervollständigt. Die Hauseingangstür wurde 

nachgestellt und die Aufnahmehülse für Zapfen des Seitenflügels fachgerecht eingebaut. 

Nebelversuche 

Nebelversuch 1 

Der Nebel-Test im 3. OG / links im Abstellraum beim Lüftungsgerät: Der Nebel trat unter dem Dachüberstand des 

hinteren Gebäudeteils und beim rechten Gebäudeteil am Abschluss der Dachschräge zum Flachdach aus. Hier gibt 

es also eine direkte Verbindung, vermutlich entlang des Stahlträgers. Einfache Maßnahmen zur Abdichtung konnten 

nachträglich nicht entwickelt werden. Ob das Abdichten des Koffers um den Stahlträger im Abstellraum etwas 

bewirken würde, war unklar. 

QS 145


Nebelaustritt (Nebel in den Schacht im EG Laden rechts geblasen) 


Quelle: PHI 


Nebelversuch 2 

Der im Laden rechts in die Revisionsöffnung eingeblasene Nebel verschwand sofort und vollständig nach oben. Im 

Keller unterhalb des Schachtes kamen nur Spuren des Nebels an. In dem anderen Kellerraum unter dem Schacht 

trat kein Nebel mehr aus. Der Verguss des Schachts war damit erfolgreich. Der Nebel trat massiv wieder am Dachüberstand 

des hinteren Gebäudeteils aus. Es wurde vermutet, dass es zwischen dem rechten Gebäudeschacht 

und dem Fußbodenbereich im DG eine luftundichte Verbindung gibt. Empfehlung: Als eine eventuelle Abdichtungsmöglichkeit 

wäre das Verschließen des Schachtes am oberen Ende denkbar. Dazu müsste geprüft werden, 

ob der Fußboden im Dachbodenbereich über dem Schacht geöffnet werden kann bzw. soll. Die Verbindung vom 

Luftraum um den Stahlträger nach außen könnte damit allerdings sicher nicht unterbrochen werden. 

Bei der Untersuchung hatte sich ein nahezu unveränderter Luftdichtheitswert von n 50 

= 1,9 1/h ergeben. 

Stellungnahme der Architekten und des Haustechnikers 

Holzbalkendecken lassen sich luftdichtungstechnisch kaum einwandfrei und wirtschaftlich sanieren, da sie sonst 

ober- und unterseitig abgedichtet werden müssten. 

146 QS


Vergossener Schacht hinter dem Müllraum (vom Keller aus fotografiert) 


Quelle: PHI 


Kellerabgang 

Das Abkleben des Kellerabgangs für die Messung ist nur sinnvoll und zulässig, wenn hier später auch eine dichtschließende 

Tür luftdicht eingebaut wird. Dies war geplant, wurde jedoch aus Gründen der Funktionalität nicht 

ausgeführt. Damit war der ermittelte n 50 

-Wert für die später real genutzte Gebäudehülle bedingt aussagekräftig. 

Ein Vergleich der Verbrauchs- mit den Bedarfsdaten ist damit möglicherweise in diesem Punkt fehlerbelastet. 

Als hauptsächliche Leckagen bei 50 Pa Unterdruck wurden festgestellt: 

1. Abermals alle Öffnungen zu den Schächten (Abfluss- und Wasserrohre, Wasseruhren, Steckdosen und Unterverteilungen 

in Leichtbauwänden, besonders in der Dachgeschosswohnung (dort auch an Fußleisten, z. B. in 

der Küche) 

2. Diverse Lüftungsgitter über dem Fußboden in der Vorwand der innengedämmten Außenwand (Straßenseite); 

Strömung an jeder der Öffnungen in Höhe von 0,2 bis 0,3 m/s trotz großer Öffnung um die Heizungsrohre 

(dort beträgt die Strömung um 0,1 m/s). 

3. Oberlichter im Treppenhaus und in der Dachgeschosswohnung (Ecken) 

4. Haustür (wurde abgeklebt) und Einbindung der Haustür (unverputzte Bereiche) 

5. 2. OG Wohnung rechts im Bereich der Lüftungsrohrwanddurchführung oben: Das Armaflex lässt sich herunterdrücken 

und man kann einen Finger in den Mauerbereich stecken. Dies ist eine deutliche Leckage, die abgedichtet 

werden sollte. Rechts neben dem rechten Lüftungsrohr ist ein unverputzter Bereich der Außenwand mit 

Kabeln. Hier muss ebenfalls nachgeputzt werden. 

6. 3. OG Wohnung links im Bereich des Wandanschlusses eines Lüftungsrohrs: Dort muss ebenfalls nachgebessert 

werden. In dieser Wohnung besteht weiterhin eine massive Leckage im Bereich Abkofferung zum T-Träger Richtung 

Flur (siehe auch Punkt Nebelversuch). 

7. Im Dachbodenbereich (DG rechts) konnte auf der Gartenseite entlang der Kante Schrägdach / Drempelwand 

eine deutliche Leckage festgestellt werden. 


zu 1. Der überwiegende Teil der Öffnungen in der DG-Wohnung wurde nach dem zweiten Drucktest (am 12.7.2006) 

dauerelastisch verschlossen. 

zu 2. Vermutlich wird hier Luft über die Holzbalkendecken aus verschiedenen Undichtheitsbereichen angesaugt. 

zu 3. Die Undichtheiten an den Oberlichtern in der DG-Wohnung und im Treppenhaus haben eher untergeordnete 

Bedeutung. 

QS 147

zu 4. Die Anschlussbereiche der Haustüren sind inzwischen verputzt worden (s. o.) 

zu 5. 2. OG Wohnung rechts: Die Bereiche wurden dauerelastisch abgeklebt. 

zu 6. 3. OG Wohnung links: wie vor; die Leckage zum T-Träger zwischen Flur und den Hofräumen im 3. OG lässt 

sich nachträglich ohne unverhältnismäßigen Aufwand nicht beheben. Auch im unverkleideten Zustand vor der 

Durchführung von Drucktests war jene bereits Gegenstand einer Diskussion zwischen D&R, STEG und PHI. Eine 

befriedigende Lösung wurde nicht gefunden. Die nun eingetretene Leckagewirkung ist deutlich umfänglicher 

als erwartet. 

zu 7. Im Abstellraumbereich des Dachgeschosses tritt an der Kante Schrägdach/Drempel Luft aus, die vermutlich 

aus der Ebene der Holzbalkendecke kommt. Die Abdichtung der Drempel- und Schrägdachflächen war im unverkleideten 

Zustand überprüfbar und wurde nach Aussage der Bauleitung von D&R mangelfrei ausgeführt. 

Abbildungen unten: Die Öffnungen auf den linken Bildern oben und unten wurden verschlossen. 


Oben: Leckage am Lüftungsgitter vor der 

Innendämmung (Straßenseite) 

Links: Leckage um die Haustür im 

unverputzten Bereich 


Quelle: PHI 



Leckage im Bad (Wohnung DG) 

Leckage am Sicherungskasten 

(Wohnung DG) 


Quelle: PHI 


148 QS

Lüftungsgeräte 

Außen-Fortluftrohre richtig auf der Seite 

der Ventilatoren angeschlossen 

Außen-Fortluftrohre auf der falschen Seite 

angeschlossen 


Quelle: PHI 


Lüftungsgeräte 

Bei den beiden Lüftungsgeräten im 1. Obergeschoss wurde festgestellt, dass diese falsch angeschlossen wurden. 

Die Außen-Fortluftrohre waren an die Stutzen für die Zu- und Abluft angeschlossen. Es wurde vermutet, dass auch 

noch weitere Geräte betroffen sind. Um einen bestimmungsgemäßen Betrieb zu ermöglichen, musste dies vor der 

Inbetriebnahme umgebaut werden. Die Geräte im ersten Stock konnten theoretisch vertauscht werden, um das 

Problem zu lösen (Spiegelbildliche Gerätetypen). Eine Kontrolle aller Rohre an allen Geräten durch den Fachplaner 

war jedoch unbedingt empfohlen. 

Stellungnahme des Haustechnikers: 

Die Lüftungsgeräte im 1. OG wurden getauscht, so dass die Anschlüsse spiegelbildlich richtig sitzen. Ob die Rohrleitungen 

richtig am Lüftungsgerät angeschlossen wurden, lässt sich bei geschlossenen wandhängenden Geräten 

nicht erkennen, linke und rechte Geräte sehen baugleich aus. Bei der Inbetriebnahme stellte sich auch das Lüftungsgerät 

im EG, Laden 2, als falsch angeschlossen heraus; dies wurde ebenfalls kurzfristig korrigiert. 

Zusammenfassende Stellungnahme: 

Der unverändert nicht befriedigende Luftdichtheitswert des ersten und zweiten Drucktests wurde durch die beschriebenen 

Nachbesserungen vermutlich etwas gemildert, aber sicherlich nicht auf einen Wert von n 50 

≤ 1,5 1/h 

gebracht worden. Die Ergebnisse der Tests zeigten auch, dass die Tests selbst auch Schwankungsbreiten aufweisen, 

denn der zweite Testwert lag etwa 5 % über dem ersten, trotz der oben beschriebenen Nachbesserungen. Die 

Haupt-Schwierigkeiten bei der Luftdichtung der Gebäudeteile Kleinen Freiheit 46-52 sind: 

• Die Gebäudeabschlusswände zu den Nachbargebäuden sind grundsätzlich luftundicht. Eine Abdichtung von 

innen in der Ebene der Holzbalkendecken ist ohne vollständigen Ausbau der Deckenbalken nicht möglich. Der 

Aufwand zur Herstellung der Luftdichtungsebene wäre unverhältnismäßig. Die dadurch entstehende Leckagefläche 

beträgt je Gebäudeteil: 4 Geschosse x 0,3 m Deckenstärke x 10,5 m innere Gebäudetiefe = 12,6 m². 

• Auch das übrige Mauerwerk ist nicht luftdicht, d. h. in allen Bereichen, in denen die Putzschicht als innere 

Luftdichtungsebene durchdrungen wird, ist von Luftundichtheiten auszugehen. Daher sollten beispielsweise 

Steckdosen in Außenwänden luftdicht eingebaut werden. 

• Die Abdichtung von aufgehenden Bauteilen (z. B. Drempel) ist nur mit deutlich erhöhtem Aufwand möglich. 

• Die Anordnung von durchgehenden Luftdichtungsebenen ist insbesondere im Dachgeschoss- und im Geschossdeckenbereich 

kaum möglich, sofern Holzbalkendecken eingebaut sind. 

Diese Erkenntnisse sind sicherlich übertragbar auf die Mehrzahl der Gebäude aus dieser Bauzeit. 

QS 149

Abschnitt D: Mess- und Auswertungsphase 

Messungen und deren Auswertung 

Es wurden fünf Datenlogger der Fa. Ahlborn vom Typ MA 59900 

eingesetzt, und zwar drei in den Messwohnungen des EnSan-Gebäudeteils, 

einer in der Messwohnung des Gebäudeteils HH-Standard 

sowie einer im Messraum im Keller. Im Keller waren auch der 

Zentralrechner und der Telefonanschluss mit dem Modem untergebracht, 

über das die Fernkommunikation mit dem Messrechner 

möglich war (siehe auch Abbildung oben). 



(TUHH) 


Bauchemie 


Die Messanlage wurde Ende September 2006 in Betrieb genommen. 

Es traten anfänglich einige Fehler auf, deren Beseitigung zum 

Teil etwas länger dauerte, da auch Messfühler und Hardware-Komponenten 

ausgetauscht bzw. nachgeliefert werden mussten. 

Die Anlage wurde mit der Software WinControl (Fa. Ahlborn) gesteuert. 

Sämtliche Messdaten wurden alle 30 Sekunden abgefragt 

und gespeichert. Die Aufarbeitung der Messdaten erfolgte ebenfalls 

mit der Software WinControl durch Bestimmung von Stundenmittelwerten 

aller Messdaten. 

Da die Software keine Stundensummenwerte bilden konnte, müssen 

Messgrößen, für welche Summenwerte zu ermitteln sind, wie 

z. B. Wärmemengen, mit dem Faktor 120 multipliziert werden 

(Messungen alle 30 Sekunden = 120 Messungen pro Stunde). 

Aus den Stundenwerten wurden in Tabellen (Micrsoft Excel) mit 

eigens entwickelten Makros Tages- und Monatswerte ermittelt. 

Die Messdaten für einzelne Messzyklen, Stunden oder Tage fehlen, 

verursacht durch den Ausfall der Messanlage. 







150 Messtechnik

Energieverbrauch für Heizung in beiden Gebäudehälften und 

Energiegewinn durch die Solaranlage (sekundärseitig) 

November 2006 

Februar 2007 

Heizung EnSan Heizung Standard Solar 

Heizung EnSan Heizung Standard Solar 

400 

400 

300 

300 

Energie in kWh 

200 

Energie in kWh 

200 

100 

100 

0 

1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25 27 29 31 

Monatstag 

0 

1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25 27 29 31 

Monatstag 




Um dennoch eine verwendbare Aussage, zum Beispiel über den Energieverbrauch in einem Monat zu erstellen, 

wurde der gemessene Verbrauch auf den gesamten Monat linear extrapoliert. Hierzu wurde die Angabe über die 

relative monatliche Ausfallzeit der einzelnen Messfühler verwendet. Die monatsweise abgelegten Dateien erhielten 

dabei einen zusätzlichen Faktor, der für jeden Messfühler das Verhältnis der tatsächlichen Messstunden zu den 

möglichen Messstunden des betreffenden Monats wiedergibt. 

Verfügbare Datensätze 

Es liegen für den Zeitraum von Oktober 2006 bis März 2008 Messdaten vor. Aufgenommen wurden 151 Messwerte 

alle 30 Sekunden. Diese Daten wurden in einem speziellen Ahlborn-Format gespeichert. 

Mit Hilfe der Software WinControl der Fa. Ahlborn wurden aus den 30-Sekunden-Datensätzen Mittelwerte bzw. 

Summenwerte für Stunden erstellt und in Dateien im Excel-Format gespeichert. Diese Stundenwerte wurden dann 

in Tagesdateien übernommen, die wiederum in Monatdateien eingebunden wurden. Für jeden Messmonat wurden 

diese Dateien erstellt, es liegen also 18 Monatsdateien vor. In diesen Dateien wurden Messausfälle, die zu 

Null-Werten der Messwerte führen, gelöscht, so dass sie bei der weiteren Auswertung unberücksichtigt bleiben. 

Weiterhin wurde in diesen Monatsdateien für jeden Messwert die Anzahl der Stunden ermittelt, an denen der 

Messfühler ausgefallen war. 

Neben den Monatsdateien mit Unterdateien wurden Übersichtsdateien für alle Messmonate und für alle Messfühler 

mit den folgenden Inhalten erstellt: 

1. Die erste Übersichtsdatei enthält die auf gemessenen Daten beruhenden Monatsmittel- bzw. -summenwerte. 

2. Die zweite Datei enthält die Aufzählung der Fehlstunden und der Gesamtstunden des Monats. 

3. In der dritten Übersichtsdatei wurde eine Messwertschätzung durchgeführt: Während bei der Mittelwertbildung 

ausgefallene Messwerte einfach unberücksichtigt blieben, wurde bei der Summenbildung eine lineare 

Extrapolation durchgeführt. Multiplikator ist das Verhältnis der Gesamtstundenzahl eines Monats zur Zahl der 

nicht ausgefallenen Stunden. Für den Monat Oktober 2007, in dem die Messanlage lange Zeit ausgefallen war, 

liegen praktisch keine verwertbaren Messdaten vor. Hier wurden in dieser Übersichtsdatei die Ablesewerte, die 

manuell an den Stromzählern bzw. an den Wärmemengenzählern ausgelesen wurden, eingefügt. Damit stehen 

für Vergleichsbetrachtungen Monatsschätzwerte zur Verfügung, die im Wesentlichen auf den durchgeführten 

Messungen beruhen. 

Die Auswertung der Messung und die Diskussion der Ergebnisse sind den Abschnitten F und G zu entnehmen. 

Messtechnik 151

Erfahrungen mit der Messanlage 

Voraussetzungen für die Zuverlässigkeit des „Plug&Play“-Prinzips der Messwerterfassungsanlagen der Fa. Ahlborn 

sind zum einen, dass möglichst nur Messfühler der Fa. Ahlborn verwendet werden und zum anderen, dass im Falle 

nachträglich notwendiger Kabelverlängerungen in jedem Fall fertig konfektionierte Verlängerungskabel der Fa. 

Ahlborn eingesetzt werden. So wurden beispielsweise durch den Anschluss mehradriger abgeschirmter Telefonkabel, 

welche zur Verlängerung nach vorheriger Rücksprache mit der Fa. Ahlborn für den Anschluss der Außenklimasensoren 

(relative Luftfeuchte, Temperatur und Strahlung) auf dem Dach installiert wurden, die Messungen 

immer wieder gestört. Die Messfühler wurden mal erkannt, mal nicht erkannt. Nach zahlreichen Versuchen, Messungen 

an den Datenleitungen (mit Multimeter und Oszilloskop) durchzuführen und nach Rücksprachen mit der 

Fa. Ahlborn, wurde schließlich im Werk eine Änderung innerhalb der Sensorstecker vorgenommen, die zum Erfolg 

führte. 

Probleme traten auch mit der Spannungsversorgung der Datenlogger auf; in einem Fall kam es zum Ausfall eines 

Datenloggers. Nach Ausbau und Einsenden des Datenloggers wurde ein defektes Netzteil festgestellt, nach dessen 

Austausch die Anlage lief. Die Ursache für eine eventuelle Überlastung konnte nicht gefunden werden. 

Als sehr störungsanfällig haben sich auch das Netzwerksystem und die Software erwiesen, mit der die Rechnererfassung 

der Messdaten erfolgte. Immer wieder kam es zu Ausfällen von Teilen oder des gesamten Messsystems. 

Die Ursachen für die Störungen waren meist nicht erkennbar. Gegen Ende September 2007 kam es zu einer gravierenden 

Störung der Anlage, die immer wieder ausfiel, ohne dass die Ursachen hierfür letztlich ermittelt werden 

konnten. Die von der Fa. Ahlborn empfohlene Installation einer Update-Version der Software verschlimmerte die 

Situation zusätzlich. Schließlich wurde die Software-Zulieferfirma (Fa. Acrobit) einbezogen, die das Softwarepaket 

WinControl entwickelt hat. Sie erhielt die Befugnis, sich über das Internet in das Messsystem einzuloggen, so dass 

beim Ausfall der Anlage alle internen Steuerdaten der Anlage kontrolliert werden konnten. Letztendlich gelang es 

der Fa. Acrobit, die offensichtlichen Ursachen für die häufigen Ausfälle der Anlage festzustellen und durch eine 

Änderung im Programm Abhilfe zu schaffen. Bedauerlicherweise liegen dadurch für den Monat Oktober 2007 

praktisch keine Messwerte vor. 

Auch in der Folgezeit kam es noch zu kürzeren Ausfällen der Anlage. Da die neu installierte Software jedoch beim 

Ausfall der Anlage eine E-Mail an den betreuenden Mitarbeiter sendete, war ein Neustart wesentlich schneller 

möglich als zuvor. Zusätzlich wurde der Rechner mit einem Akku gepuffert, der die Stromversorgung des Rechners 

für ca. 10 Minuten nach einem Ausfall sicherstellte. 

Aus den Erfahrungen mit dem Messsystem innerhalb dieses Projekts lässt sich der Schluss ziehen, dass der Einsatz 

des Messsystems der Fa. Ahlborn, insbesondere in Verbindung mit einer Vernetzung eines größeren Gebäudes, 

nicht unproblematisch ist. Es bleibt jedoch unklar, wie die häufiger aufgetretenen Systemausfälle zuverlässig zu 

vermeiden gewesen wären. 

Denkbar wäre, bei einem ähnlichen Projekt mit der Herstellerfirma, deren Messgeräte verwendet werden sollen, 

einen Leistungsvertrag abzuschließen, der die Firma in die Messaufgabe einbindet. Dies würde bedeuten, dass 

schon sehr frühzeitig ein sehr detailliertes Planungskonzept erarbeitet und dann auch realisiert werden müsste, 

andererseits wäre der Anwender bei Störungen oder beim Ausfall der Messanlage weitgehend davon befreit, 

nachzuweisen, dass die Störungen nicht auf den Nutzer zurückzuführen wären. Des Weiteren wäre zu erwarten, 

dass auftretende Mängel schneller und mit mehr Einsatzbereitschaft von Seiten der Herstellerfirma beseitigt werden 

könnten. 

152 Messtechnik

Abschnitt E: Öffentlichkeitsarbeit / Verwertung 

Im Rahmen der baulichen Umsetzung und Auswertungsphase des 

Projekts fanden verschiedene Veranstaltungen und Präsentationen 

statt, die im Folgenden dokumentiert werden. Im Anschluss daran 

gibt eine Aufstellung Aufschluss über die Veröffentlichungen und 

Publikationen. 

Veranstaltungen 

BSU-Veranstaltung September 2005 

Bereits im September 2005, also ca. ein halbes Jahr nach dem 

Baubeginn, wurde in Hamburg eine Veranstaltung eigens für das 

EnSan-Projekt durchgeführt. 

Die Behörde für Stadtentwicklung und Umwelt im Hamburg, Initiative 

für Arbeit und Klimaschutz, lud gemeinsam mit der Architektenkammer 

Hamburg und der steg zu einer Fachveranstaltung ein. 

Zielgruppe waren im Wesentlichen Architekten und Planer. Etwa 

300 angemeldete Teilnehmer machten deutlich, dass die modellhafte 

Sanierung von Gründerzeitgebäuden den Nerv der Zeit sowie 

der bestehenden und künftigen Nachfrage in Hamburg trifft. Die 

Vorträge zum Demonstrationsvorhaben begannen um 13:00 Uhr. 

Gegen 18:30 Uhr war noch Gelegenheit für Nachfragen und Diskussion 

bei einem kleinen Umtrunk. 

Die ursprünglich geplante Führung durch das Gebäude im Anschluss 

an die Veranstaltung musste aufgrund der ausgesprochen starken 

Nachfrage verschoben werden. In der darauf folgenden Woche 

nahmen dann noch einmal ca. 100 Teilnehmer in sechs Gruppen an 

einer Führung durch das Gebäude teil, die von der steg und Herrn 

Dittert geleitet wurden. 

Eigentümer 





Berichte und Öffentlichkeitsarbeit 

target GmbH 

Dipl.-Ing. Architektin Gabi Schlichtmann 

Öffentlichkeitsarbeit 153

Veranstaltung zur Baufertigstellung Juni 2006 

Im Rahmen der bevorstehenden Baufertigstellung wurde von der Projektleiterin und Eigentümerin, der steg Hamburg 

mbH, noch einmal eine Veranstaltung organisiert, zu der alle Projektbeteiligten, die Begleitgruppe sowie anschließend 

alle beteiligten Handwerker eingeladen wurden. Die Vorträge und Erläuterungen wurden in einem der 

neuen Läden im Erdgeschoss durchgeführt. 

Herr Dittert (Architekt), Herr Otte (Haustechnik), Herr Professor Holle gemeinsam mit Herrn Schünemann (Forschung 

Balkenköpfe und Wärmebrücken), Herr Professor Leschnik (Messtechnik) und Herr Rohde (Statiker) erläuterten 

die Geschehnisse im Verlaufe des Baufortschritts sowie Änderungen und Besonderheiten. 

154 Öffentlichkeitsarbeit

Anschließende Baustellenbegehung 

Danach fand eine gemeinsame Baustellenbegehung statt, die zunächst über die Dächer Hamburgs führte, bei der 

unter Anderem die Solarthermieanlage auf dem Dach erläutert wurde. 

Die Erträge der Anlage mit insgesamt 30 m 2 Kollektorfläche wurden später für die Mieter (bzw. die Öffentlichkeit) 

sichtbar in einem Display dargestellt. 


Messwohnungsbesichtigung 

Innerhalb einer Messwohnung wurden die bereits installierten Fensterkontakte, die noch nachzubessern waren, 

diskutiert. Hier wird das Lüftungsverhalten der Mieter erfasst und den Messwerten gegenübergestellt. 

Die fertige Innendämmung aus Kalziumsilikat-Platten, die straßenseitig mit einer hinterlüfteten Vorsatzschale verkleidet 

wurde, konnte nun auch im fertigen Zustand betrachtet werden. 


Abschluss-Projektpräsentation am 10. September 2008 

Zum Abschluss des Projekts wurden alle Projektbeteiligten sowie die Forschungs-Begleit-Institutionen und Vertreter 

des „EnSan“-Projekts zu einer Präsentation aller Ergebnisse sowie zu der anschließenden Besichtigung des 

Objekts eingeladen. 

Ergebnis-Präsentationen von Professor Holle, TUHH, und der Architektin Karin Dürr, steg. 


Anschließende Objekt-Begehung 


Präsentationen 

2005 

Vortragstitel: „EnSan-Projekt Kleine Freiheit 46-52“ 

Referentin: Architektin Dipl.-Ing. Karin Dürr 

Veranstaltung: Führung vor Ort im Rahmen der Solar-Bauausstellung Hamburg 2005 

Ort/Datum: Hamburg, 2. Juni 2005 

Vortragstitel: Alte Bausubstanz mit neuem Energiekonzept – Wärmedämmung im Detail und 

Wärmebrückenoptimierung 

Referent: Architekt Dipl.-Ing. Thomas Dittert 

Veranstaltung: Vortrag auf einem Symposium der Initiative Arbeit und Klimaschutz 

Veranstalter: Behörde für Stadtentwicklung und Umwelt, Hamburg 

Ort/Datum: Hamburg, September 2005 

Vortragstitel: „Modernisierung und Instandsetzung von Altbauten“ 


Veranstaltung: Seminar beim Grundeigentümerverband Hamburg v. 1832 e.V. 

Ort/Datum: Hamburg, 25. Oktober 2005 

2006 

Referent: Architektin Dipl.-Ing. Karin Dürr 

Veranstaltung: Führung vor Ort für die Vorsitzenden der Grundeigentümervereine Hamburg sowie die Mitarbeiter 

und bautechnischen Berater des Grundeigentümerverbandes Hamburg v. 1832 e.V. 

Ort/Datum: Hamburg, 20. Januar 2006 

Vortragstitel: „Energieeinsparung im Gebäudebestand“ 

Referenten: Architektin Dipl.-Ing. Karin Dürr, Architekt Dipl.-Ing. Thomas Dittert 


Ort/Datum: Hamburg, 22. März 2006 

Vortragstitel: „Energieausweis - Teil 2“ 

Referenten: Architektin Dipl.-Ing. Karin Dürr, Torsten Flomm (Geschäftsführer) 


Ort/Datum: Hamburg, 30. Mai 2006 


Veranstaltung: Führung vor Ort für die Presse im Rahmen einer Veranstaltung der Behörde für Stadtentwicklung 

und Umwelt - Hamburger Klimaschutzprogramm 

Ort/Datum: Hamburg, 14. Juli 2006 

Vortragstitel: Innendämmung in der Praxis 


Veranstaltung: Dämmen – aber richtig / Fachveranstaltung zum Thema „Innendämmung“ 

Veranstalter: Handwerkskammer Hamburg - Zentrum Energie, Wasser, Umwelt 

Ort/Datum: Hamburg, 22. November 2006 


2007 

Vortragstitel: Zur energetischen Optimierung von gründerzeitlichen Etagenhäusern 

Referent: Dr.-Ing. Daniel Scherz 

Veranstaltung: Fachvortrag, Vattenfall Europe GmbH 

Veranstalter: Vattenfall Europe GmbH 

Ort/Datum: Hamburg, Januar 2007 

Vortragstitel: „Der Energiepass kommt - Energetische Sanierung von Gebäuden“ 


Veranstaltung: Vortrag beim Haus-, Wohnungs- und Grundeigentümerverein Altona und Elbvororte von 1861 e.V. 

Ort/Datum: Hamburg, 19. Februar 2007 





Vortragstitel: Innendämmung – so kann es gehen 


Veranstaltung: Dämmung und Fassadengestaltung 

Veranstalter: Hafen City Universität 

Ort/Datum: Hamburg, 1) 01. März 2007, 2) 17. Januar 2008 

Vortragstitel: Fachthema II: Fassaden und neue Dämmstoffe 


Veranstaltung: Innendämmung und Denkmalschutz 

Veranstalter: Verband Norddeutscher Wohnungsunternehmen (vnw) 

Verband der Wohnungswirtschaft Niedersachsen Bremen (vdw) 

Ort/Datum: Lübeck, 21. März 2007 




Ort/Datum: Hamburg, 27. März 2007 

Vortragstitel: Refurbishment – Potentials, Energy Certificate, Examples 


Veranstaltung: Vorträge im Rahmen eines SmartLIFE Symposiums 

Veranstalter: Zentrum für zukunftorientiertes Bauen 

Ort/Datum: Hamburg, März 2007 

Vortragstitel: Energieeffizientes Bauen, Weiterbildungsseminar für Baumanager aus Weißrussland 


Veranstaltung: Hanse Parlament, Haus Rissen 

Ort/Datum: Hamburg, März 2007 

Vortragstitel: Bauen im Bestand – 3. Schritt: Die Bauphase 


Veranstaltung: Berliner Energietage – Planungsseminar: 5 Schritte zum Niedrigenergiehaus 

Veranstalter: dena – Deutsche Energie Agentur 

Ort/Datum: Berlin, 07. Mai 2007 


Vortragsinhalte: Rechtliche Grundlagen – Wärme- und Feuchteschutz – Luftdichtheit – 

Gebäudetechnik – Berechnungen und Kennwerte – Vermeidung von Gebäudeschäden – 

Nachrüstpflichten – Förderungen 


Veranstaltung: Energieeinsparung im Gebäudebestand 

Veranstalter: Grundeigentümerverband Hamburg 

Ort/Datum: Hamburg, 1) 22. März 2006, 2) 27. März 2007, 3) 20. März 2008 

Vortragstitel: „Grundlagen des Wärmeschutzes und der Energieausweis“ 


Veranstaltung: Vortrag beim Haus- und Grundbesitzerverein Hamburg-Stellingen 1890 e.V. 

Ort/Datum: Hamburg, 23. April 2007 

Vortragstitel: Lösungsansätze für unterschiedliche Gebäudetypen bei der energetischen Sanierung 


Veranstaltung: dena-Dialog regional: Energetisch hocheffiziente Sanierung von Wohngebäuden 

Veranstalter: dena – Deutsche Energie Agentur 

Ort/Datum: Greifswald, 07. Juni 2007 

Vortragstitel: Wohnhaus und Museum: Zwei Typen – Zwei Konzepte 


Veranstaltung: Fachforum: Energetische Sanierung erhaltenswerter Fassaden 

Veranstalter: Initiative Arbeit und Klimaschutz / ZEBAU 

Ort/Datum: Hamburg, 04. September 2007 




Ort/Datum: Hamburg, 29. September 2007 

Vortragstitel: „Neues zum Energieausweis“ 


Veranstaltung: Vortrag für Kunden der Hamburger Sparkasse Boberg, Hamburger Sparkasse Boberg, im Rahmen 

des Boberger Immobilienforums 


Vortragstitel: Möglichkeiten und Grenzen energetischer Gebäudesanierung: 

Förderung, Sanierungsablauf/Bauphase, Qualitätssicherung, Nutzung 


Veranstaltung: 555. Kurs: Städtebau und Energie 

Veranstalter: Institut für Städtebau, Berlin 

Ort/Datum: Berlin, 16. November 2007 

Vortragstitel: Sustainable construction and refurbishment 


Veranstaltung: Vortrag im Rahmen des smartLIFE Seminarprogrammes 2007/08 

Ort/Datum: Cambridge, November 2007 






2008 

Vortragstitel: Neue Lösungen in der Dämmstofftechnologie – hat die Architektur neue Perspektiven? 

Problemlösungen und Konzepte 


Veranstaltung: Anwenderforum 2008: „Innovative Dämmsysteme – Neues am Markt?“ 

Veranstalter: Initiative Arbeit und Klimaschutz / ZEBAU 





Ort/Datum: Hamburg, 12. Mai 2008 

Vortragstitel: „Energiesparen ohne Schimmel“ 

Referentinnen: Architektin Dipl.-Ing. Karin Dürr, Dipl.-Ing. Brigitte Harste 

Veranstaltung: Vortrag im Rahmen der WK-Klimaschutzwoche, Hamburgische Wohnungsbaukreditanstalt 



Referenten: Architektin Dipl.-Ing. Karin Dürr, mit Torsten Flomm (Geschäftsführer) 




Veranstaltung: Tag der Architektur - Bustour Baugemeinschaften und Energiesparendes Bauen, Hamburgische 

Architektenkammer, Führung vor Ort 


Vortragstitel: Energie-Konzept „Kleine Freiheit“ 


Veranstaltung: Tag der Architektur 

Veranstalter: Architektenkammer Hamburg 



Veröffentlichungen 

Autor: Dr.-Ing. Daniel Scherz 

Titel: Zur energetischen Optimierung von gründerzeitlichen Etagenhäusern: 

Anlagen- und bautechnische Potentiale eines Hamburger Referenzobjekts 

Verlag: Göttingen: Cuvillier-Verlag, November 2006 

Autor: Micaela Münter 

Titel: projektinfo 08/08; Gebäude sanieren – Gründerzeithäuser 

Verlag: bine Informationsdienst, Bonn 2008 


Veröffentlichungen 

Projektdokumentation 

Solarpraxis 


Öffentlichkeitsarbeit VI.14 

Autor: Kerschberger, Brillinger, Binder 

Titel: Energieeffizient Sanieren – Mit innovativer Technik zum Niedrigenergie-Standard 

Verlag: Solarpraxis AG, 2007 

Verwertung / Empfehlungen für die Weiterbildungs- und Öffentlichkeitsarbeit 

Struktur Berichtswesen und Öffentlichkeitsarbeit 

Bereits zu Beginn des Projekts wurde die gesamte Berichtsführung und Dokumentation auf die spätere Verwertung 

und Verbreitung der Ergebnisse hin konzipiert. So wurden für alle Berichte zunächst PowerPoint-Präsentationen zu 

den einzelnen Themen erstellt. Diese PowerPoint-Präsentationen erfüllten zweierlei Funktion: Sie dienten zur Bebilderung 

der Berichte und boten gleichzeitig allen Projektpartnern die Möglichkeit, zu jeder Zeit des Projektverlaufs 

auf fertige, modular einsetzbare Präsentationsfolien zurückzugreifen. 

Gemeinsam mit allen Berichten und deren Anhängen wurden allen Partnern sämtliche zeitgleich erstellten Präsentationen 

zur Verfügung gestellt. So wurde gewährleistet, dass alle Partner stets gleich gut informiert waren. 

Dass dies erfolgreich umgesetzt worden ist, lässt sich an der Vielzahl von Vorträgen in der vorangegangenen Liste 

ablesen. 

Empfehlungen für die weitere Verwertung / Weiterbildungs- und Öffentlichkeitsarbeit 

Sowohl die Ergebnisse als auch die vorangegangenen Maßnahmen des EnSan-Projekts eignen sich sehr gut als 

praxisorientiertes Schulungs- und Anschauungsmaterial. So wurden die Ergebnisse des EnSan-Projekts bereits kontinuierlich 

in den Lehrgang Fachplanung Energie und Bau der Architektenkammer Niedersachsen integriert. Auch 

ein Einsatz in Schulungen zum Thema Qualitätssicherung der Architektenkammern und Ingenieurkammern ist 

ebenfalls denkbar. Eine weitere Möglichkeit wäre, die Schlussfolgerungen oder auch nur einschlägige Projektabschnitte 

jeweils zielgruppenspezifisch aufzubereiten und entsprechend gezielt zu verbreiten. 

Im August 2008 erschien im BINE-Informationsdienst, einem wichtigen Multiplikator in Sachen Energieeffizienz, 

ein Bericht über das EnSan-Projekt. Dies könnte auch in ähnlich ausgerichteten Fachzeitschriften oder auf Websites 

geschehen. Überhaupt sollten die Verbreitungsmöglichkeiten im Internet konsequent genutzt werden. Das könnte 

auch eine Veröffentlichung in englischer Sprache beinhalten, um Kontakte und Erfahrungsaustausch auf internationaler 

Ebene zu initiieren. 

Letztendlich wäre noch die Ansprache von Herstellerfirmen eingesetzter Geräte und Baumaterialien zu nennen, für 

die eine Einbindung in die Öffentlichkeitsarbeit möglicherweise ein willkommenes Marketinginstrument ist. 


Abschnitt F: Ergebnisse 

I Bautechnik und Balkenkopf 

Die Architektenaufmaße bestätigten die vorhandenen Pläne aus 

der Bauzeit weitgehend. Lediglich im gewerblich genutzten Bereich 

des Erdgeschosses gab es größere Abweichungen. Durch den zusätzlichen 

Bundes- und Landesmitteletat war es möglich, Baustoffe, 

Wärmebrücken und Bauteilanschlüsse eingehender als bei üblichen 

Bauvorhaben zu untersuchen. Insbesondere bei dem Baustoff „Außenputz“ 

zeigte die labortechnische Untersuchung erhebliche Abweichungen 

von Standardwerten der Bautabellen. 

Bei Nichterkennen dieses Umstands hätte die ursprünglich anders 

geplante Innendämmschicht an den straßenseitigen Außenwänden 

zu erheblichen Bauschäden führen können. 



(TUHH) 


Leiter 

Prof. Dr.-Ing. habil. H.-J. Holle 

Mitarbeiter 

Dipl.-Ing. Björn-Axel Dose 







Bautechnik und Balkenkopf 165

Konzeption und Neuentwicklung von Baukonstruktionen 

Neben dem Hauptziel des Projekts, eine Energieeinsparung um 50 % bzw. einen Endenergieverbrauch von 

100 kWh/m²a zu erzielen, war ein weiteres Ziel des Projekts, für erhaltenswerte gründerzeitliche Fassaden eine 

kapillaraktive Innendämmung samt einbindender Bauteile an einem Referenzgebäude zu realisieren. Die Ergebnisse 

wurden mit einer benachbarten baugleichen Gebäudehälfte, die nach Kriterien des Hamburger Klimaschutzprogramms 

und den Förderrichtlinien der Hamburgischen Wohnungsbaukreditanstalt umgebaut wurde, messtechnisch 

vergleichend ausgewertet. Ziel war somit auch ein direkter Vergleich des Umfangs, der Eignung und Effizienz 

von Maßnahmen der energetischen Gebäudemodernisierung. Dieses Planungskonzept der zwei differenzierten 

Standards wurde umgesetzt. Im Rahmen der Planungen zum Demonstrationsbauvorhaben Kleine Freiheit wurden 

zwei wesentliche neue Konstruktionen entwickelt: 

1. die belüftete Innendämmung und 

2. der thermisch entkoppelte Balkenkopf. 

166 Bautechnik und Balkenkopf

Wärmebrücken konnten auf der Grundlage umfangreicher Analysen (ca. 95 identifizierte Wärmebrücken) und 

durch Variantenberechnungen für ausgewählte Wärmebrücken weitgehend entschärft werden und spielen nun in 

Bezug auf den Gesamtenergiebedarf eine nachweislich untergeordnete Rolle. 

Der in der Literatur beschriebene Aspekt einer potenziellen Rissbildung durch Innendämmung ist nicht eingetreten. 

Dieser Effekt ist bisher rein rechnerisch ermittelt worden und nicht in der Baupraxis konkret nachgewiesen. Prof. 

Pohl beschreibt das veränderte Längenänderungsverhalten von Außenwänden durch Aufbringung von Innendämmungen 

im Vergleich mit dem Ausgangszustand und der Aufbringung von Außendämmungen. 

[Quelle Zitat und Abbildung auf dieser und der Folgeseite: Pohl, Wolf-Hagen und Cordes, Roland: „Lastunabhängige 

Formänderungen“ in: Kalksandstein, Tagungshandbuch; Verein süddeutscher Kalksandstein-Werke; Vortragsreihe 

1999; S. 31 ff.] 


Die einbindenden Innenwände der entsprechenden Wohnungen wurden begutachtet. In keinem Fall konnte eines 

der beschriebenen möglichen Rissbilder festgestellt werden. 

Als wesentlich schwieriger sollte sich die Herstellung einer luftdichten Gebäudehülle erweisen. Im Ist-Zustand wurde 

der katastrophale Wert eines 11fachen Luftwechsels bei 50 Pa Druckdifferenz zwischen innen und außen gemessen. 

Für annähernd jedes Konstruktionsdetail wurden luftdichte Anschlüsse vorgesehen. Für eine vollständige 

Erfassung aller Punkte wäre jedoch der Ausbau aller in die Außenwände einbindenden Bauelemente erforderlich 

gewesen, um dichtende Materialien einzusetzen. 

Die Innendämmung muss eine durchgängige, lückenlose Ebene bilden. Das Problem dabei ist die Durchgängigkeit 

der Dämmung in den Deckenbereichen. Mit den thermisch entkoppelten Balkenköpfen ist dafür eine der 

Voraussetzungen geschaffen. Gleichzeitig muss aber für die Realisierung auf der Baustelle eine durchgängige Arbeitsmöglichkeit 

in den Deckenbereichen geschaffen werden. Dazu sind alle Geschossdecken ca. 1 m weit, unter 

Berücksichtigung der statischen Vorgaben, in die Räume hinein zu öffnen. Dabei bedarf es der Beachtung von Regeln 

des Arbeitsschutzes sowie der entsprechenden Absteifung über alle Geschosse. Die Unebenheiten an der so 

freigelegten vertikalen Ebene sind auszugleichen (siehe auch Arbeitsschrittfolge im Abschnitt C dieses Berichts). 

Für die thermisch getrennten Balkenköpfe wurden Lösungen erarbeitet und ausgeführt. Die einzelnen Arbeitsschritte 

einschließlich der Anschlüsse an die Dämmebene wurden in einem Musterraum erprobt und daraus eine 

Arbeitsschrittfolge/Einbautechnologie abgeleitet (siehe auch Abschnitt C dieses Berichts) und getestet. 

Die Messungen zeigen, dass dieses Dämmkonzept funktioniert, der Kostenaufwand dafür ist jedoch erheblich. 


Balkenköpfe „HH-Standard“-Gebäudeteil 

Einbausituation 

Zusätzlich zum Aufgabenschwerpunkt, thermisch getrennte Balkenköpfe im „EnSan“-Teil zu untersuchen, wurden 

Balkenköpfe im „HH-Standard“-Teil mit einbezogen. Die Messungen erfolgten an Balkenkopf DB1 (DB = Deckenbalken), 

der durch neues Holz ersetzt wurde, und an Balkenkopf DB2, welcher unverändert blieb. 

Es wurden jeweils vier Temperatursensoren in verschiedenen Tiefen neben dem Balkenkopf angeordnet. Zusätzlich 

erfasste ein Kombinationssensor Luftfeuchte und Lufttemperatur in einem abgeschlossenen Bohrloch im Balkenkopf. 

Aus diesen Messwerten wurden über Sorptionskurven die zugehörigen Materialfeuchten rechnerisch ermittelt. 


Ergebnisse 

Die 18-Monatsganglinie am Deckenbalken DB2 zeigt den erwarteten Verlauf (siehe Diagramm 1.3 auf der nächsten 

Seite). Der in der Wand am weitesten außen liegende Sensor zeigt Temperaturen, die im Winter bis auf 0 °C 

abfallen, aber höher bleiben, als die jeweilige Außenlufttemperatur. Im Sommer steigen durch direkte Sonneneinstrahlung 

die Temperaturen an den äußeren Sensoren in der Wand auf über 30 °C. Die Temperaturen bei den 

innen liegenden Sensoren bewegen sich im Bereich zwischen 13 und 23 °C und zeichnen dabei die Form der Jahresganglinie 

der Raumtemperatur nach. 

Die im Balkenkopf gemessene Feuchtigkeit folgt in einem weiten Bereich dem Jahresverlauf der Temperaturganglinie, 

zeigt aber im Detail Abweichungen durch verzögert gleichförmigen oder gegensätzlichen Verlauf der Ganglinie 

(siehe Diagramm 1.4 auf der nächsten Seite). Allerdings erfolgte ab Juni 2007 ein Anstieg der im Balkenkopf 

gemessenen Feuchtewerte gegenüber den Temperaturen an dieser Stelle. 

Für den Oktober 2007 stehen wegen eines Ausfalls der Messanlage keine Messwerte zur Verfügung. Ab der Wiederaufnahme 

der Messungen im November zeigt die Feuchtenganglinie dann wieder geringe Werte und hat sich 

der übergeordneten Tendenz der Jahresganglinien der Temperatur wieder angenähert. 

Die 18-Monatsganglinien der Temperaturen von DB1 zeigen einen ähnlichen Verlauf wie bei DB2. 

Der Feuchtemessfühler am Balkenkopf DB1 lieferte erst ab Januar 2008 realistische Messwerte (siehe Diagramm 1.1). 

Diese liegen in dem erfassten Zeitraum um 0,5 bis 1 % höher als bei DB2. 


Vergleich DB1 / DB2 

DB1 wurde durch neues, mit Borsalz imprägniertes Holz ersetzt und zeigt ein anderes Wasseraufnahme- und Wasserspeichervermögen. 

Hinzu kommt, dass sich die Hölzer durch Vorschädigungen sowie durch die Verhältnisse von 

Kern- und Splintanteilen unterscheiden. Damit sind unterschiedliche Feuchtigkeitsverläufe erklärbar. 

Die Messungen zeigen, dass sich im Balkenkopf verschiedene Prozesse überlagern, so dass es nicht möglich ist, ein 

Schimmelpilzrisiko zu postulieren. Das Isoplethenmodell nach Sedlbauer ist nicht auf die Versuchsanordnung im 

Balkenkopf (geschlossenes System) anwendbar. 

Die Auswertung der Feuchtemessungen zeigt, dass eine Fasersättigung von ca. 30 % nicht erreicht wird. Aus den 

Messungen ergibt sich kein Hinweis auf Befall von holzzerstörenden Pilzen. 


Skizze 2 

HH- 


Quelle: TUHH 

Bautechnik F_I. 2 

Fensterleibungen 

Einbausituation: Die Messfühler wurden in beiden Gebäudeteilen ca. 20 mm tief, also auf der Wandseite der in 

den Fensterleibungen 20 mm dicken Kalziumsilikat-Platten platziert. (siehe Skizze 2). 


Ergebnisse 

Das Diagramm 2.2 zeigt für den „EnSan“- und den „HH-Standard“-Teil die gemessenen inneren Leibungstemperaturen 

und die berechneten Taupunkttemperaturen der zugehörigen Innenräume sowie des Außenklimas. Erwartungsgemäß 

liegt die Taupunkttemperatur der Außenluft im Sommer häufig über der an der inneren Fensterleibung 

gemessenen Temperatur (vgl. Effekt von im Sommer feuchten Kellern). Die Taupunkttemperatur der Raumluft liegt 

im Winter nur vereinzelt über der an der inneren Fensterleibung gemessenen Temperatur. 

Zu beachten ist, dass die Messungen die Materialtemperatur in ca. 20 mm Tiefe erfassen. Durch die verschiedenen 

Wandaufbauten und die daraus resultierenden Isothermenverläufe im Wandquerschnitt ist die gemessene Fensterleibungstemperatur 

des „EnSan“-Raumes meistens 3 bis 4 Kelvin geringer, als in der „HH-Standard“-Gebäudehälfte. 

(siehe Diagramm 2.2). 

Da die Außenwand im „HH-Standard“-Teil nur in der Fensterleibung eine Wärmedämmschicht hat, stellt sich hier 

ein über die Wanddicke gleichmäßigerer Temperaturgradient ein. Im „EnSan“-Teil befindet sich der Temperaturgradient 

vor allem innerhalb der Leibungsdämmung. Daraus erklärt sich die höhere Temperatur des Mauerwerkes auf 

der Wandseite der Kalziumsilikatplatte im „HH-Standard“-Teil (siehe Skizze 3). 

Aus den Messwerten wurde ermittelt, dass die Taupunkttemperatur nur selten und nur rechnerisch unterschritten 

wird. Da jedoch die Temperaturen an der Leibungsoberfläche in jedem Fall höher sind und die Dämmschicht aus 

Kalziumsilikatplatten die Leibung lückenlos abdeckt, wird ein Tauwasserausfall in der Regel nicht stattfinden. Die 

Funktionstüchtigkeit der Konstruktion ist somit gegeben. 


Skizze 4 

HH- 


Quelle: TUHH 



Wärmestromplatten 


Zur Ermittlung der Unterschiede des Wärmestroms durch den Regelquerschnitt der Außenwände der beiden Gebäudehälften 

wurden Wärmestrom-Messplatten montiert. Diese befinden sich im 3. Obergeschoss in den Wohnungen 

E3 und S3 in Wandbereichen seitlich der Heizkörper, die nicht durch Wärmebrücken und Einbauteile 

gestört sind (siehe Skizzen 4 und 5). 

Ergebnisse 

In einem Vorversuch im Januar / Februar 2005 wurden bereits vorab zwei Wärmestrom-Messplatten in beiden 

Außenwandvarianten eingesetzt. Die Messungen zeigen die zu erwartenden Unterschiede der Wärmestromdichte 

deutlich (siehe Abschnitt B, Kapitel II). 

Bei den Messungen ab Oktober 2006 liegt im ersten Messjahr die Wärmestromdichte im „EnSan“-Teil im Monatsdurchschnitt 

zwischen 2 und 5 W/m² unter der des „HH-Standard“-Teils (siehe Diagramm 3.8). Dies entspricht der 

erwarteten Tendenz. Im zweiten Winter (Dezember 2007 bis April 2008) liegen jedoch die Werte des „EnSan“-Teils 

höher. Möglicherweise liegt ein technischer Defekt oder eine Irritation des Sensors vor. Um die Ursache dafür aufzuklären, 

wäre ein längerer Messzeitraum erforderlich gewesen. 

Durch die oberflächennahe Position der Wärmestrom-Messplatte im Standardteil des Gebäudes (siehe Skizze 3, 

Horizontalschnitt Wärmestrommessplatten) reagiert die Platte hier empfindlich auf Temperaturänderungen der 

Raumluft. Wenn z. B. ein Fenster geöffnet wird und kühle Luft in den Raum einströmt, wird diese zunächst von 

den warmen Oberflächen im Raum erwärmt. Die Abkühlung der Oberfläche der Wand erfasst auch die Wärmestrommessplatte. 

Dabei erzeugt die Verringerung der Oberflächentemperatur der Wand aufgrund des geringeren 

Temperaturunterschieds zwischen Innen- und Außenseite der Platte eine Verringerung des Wärmestroms. In der 

Darstellung von Wärmestrom und Fensterschließungsanteilen stimmen die Zeitpunkte der kurzzeitigen, starken 

Abfälle des Wärmestroms mit den Zeitpunkten des Öffnens der Fenster genau überein (siehe Diagramm 3.2). 

Durch diesen Effekt erklären sich die in der Wärmestromlinie sichtbaren Ausschläge nach unten. 


Die bereits in der Planungsphase parallel verlaufende Qualitätssicherung (in- und extern) führte zu planerischen 

Verbesserungen. Es wurde ein „integrierter Planungsprozess“ zwischen Bauherr, Architekt, Fachingenieuren und 

wissenschaftlicher Begleitung realisiert – eine interdisziplinäre Zusammenarbeit in produktiver Art und Weise. 

Bauablauf 

22 Gewerke waren an der Umsetzung der Planungen beteiligt, die Bauzeit betrug 18 Monate. Die relativ lange Bauzeit 

ergab sich vor allem aufgrund des erforderlichen Wechsels des Rohbauunternehmens und des relativ strengen 

Winters 2005/2006, in dem der Bau noch nicht vollständig geschlossen war und daher nur bereichsweise beheizt 

werden konnte. Der teils schlechte Zustand einzelner Bauteile, wie z. B. des Putzes, führte dazu, dass der gesamte 

Putz im Gebäude entfernt und erneuert werden musste, was zu Kapazitätsengpässen bei den Handwerksunternehmen 

führte. Ohne das über den reinen Auftrag hinausgehende Engagement einzelner Handwerker und ohne 

das fast tägliche Erscheinen der Bauleitung sowie das besondere fachliche Engagement der Bauherrin hätte es 

wahrscheinlich weitere Verzögerungen gegeben. Die handwerkliche Umsetzung der oben genannten neuen Baukonstruktionen 

war anspruchsvoll und ist in der konkreten Ausführung gelungen. 

Endergebnis und Nutzung 

Für die Innendämmung von Gebäuden mit erhaltenswerter Fassade eignet sich Kalziumsilikat als Material sehr gut. 

Mögliches Kondensat hinter der Dämmschicht wird durch die hohe kapillare Saugfähigkeit dieses Materials verteilt 

und entspannt, so dass keine Dampfbremsen erforderlich sind. Das Bauteil ist dadurch in der Lage, aufgenommene 

Feuchtigkeit in beide Richtungen – nach innen und außen – abzugeben. 

Neben der energetischen Verbesserung konnte das Gebäude auch ästhetisch deutlich aufgewertet werden. Anhand 

von Ansichten aus der Bauzeit wurde die Fassade in den Wohngeschossen und insbesondere im Gewerbegeschoss 

von störenden nachträglichen Einbauten befreit und in die alten Proportionen rückgeführt. 


Diagramm 4.2 Darstellung des Innenklimas in Wohnung E1 mit 

Mittelwert 

90 

Relative 

Häufigkeit 

80 

70 

unbehaglich 

feucht 

Relative Luftfeuchte in % 

60 

50 

40 

30 

behaglich 

43,9 / 24,3 

0,211 

20 

noch behaglich 

10 

0,6 

0,4 

0,2 

0,0 

unbehaglich trocken 

16,0 18,0 20,0 22,0 24,0 26,0 28,0 30,0 

Temperatur in °C 

Relative Häufigkeit 

der Temperaturen im 

0,471 

Stundenmittel 

0,6 

0,4 0,2 0,0 


Quelle: TUHH 


Innenklima und Vergleich mit empfohlenen Werten 


Es liegen Messwerte für die Wohnungen E1, E2, E3 und S3 aus den straßenseitigen Hauptwohnräumen „Zimmer 

links“ und „Zimmer rechts“ vor. 

In dem Diagramm 4.2 werden die Wertepaare aus den Stundenmittelwerten von Temperatur und relativer Luftfeuchte 

für die Wohnung E1 als ein Punkt dargestellt. Über den Messzeitraum von 18 Monaten ergeben sich somit 

in jedem Diagramm ca. 6.000 Wertepaare. Bei der Abbildung dieser Werteschar in einem zweidimensionalen Diagramm 

sind dichte Häufungen innerhalb der „Punktwolke“ nicht erkennbar. Daher wird das Diagramm am rechten 

und am unteren Rand um die relativen Häufigkeitsverteilungen ergänzt. Die entsprechenden Diagramme für die 

weiteren Messwohnungen sowie die Durchschnittwerte sind im Anhang dieses Berichts dargestellt. 

Für das Diagramm 4.7 (siehe nächste Seite) wurden die Werte der Wohnungen E1, E2 und E3 gemittelt und als 

„EnSan“ (rot) den Werten aus Wohnung S3 „HH-Standard“ (blau) gegenübergestellt. Die Diagramme 4.8 und 4.9 

zeigen ausgewählte Monate. 

Es erfolgt ein Vergleich mit den Behaglichkeitsbereichen nach [Leusden / Freymark – 1951]. In den Messräumen 

sind die Fühler aus Gründen der Vermietbarkeit knapp unter der Decke montiert und liefern dadurch höhere Temperaturen, 

als in der Vergleichshöhe. 


Diagramm 4.7 Vergleich der Innenklimata aus 18 Monaten, gemessene 

Werte 

90 

rot 

Mittelwert E1 - E3 

Relative 

Häufigkeit 

blau 

S3 

80 

Mittelwert EnSan 

Mittelwert Standard 

46,0 / 23,7 

46,3 / 23,6 

70 

unbehaglich 

feucht 

behaglich 


60 

50 

40 

0,274 0,313 

30 

noch 

behaglich 

20 

10 


16,0 18,0 20,0 22,0 24,0 26,0 28,0 30,0 


0,6 0,4 0,2 0,0 

0,8 

0,6 

0,4 

0,2 



Stundenmittel 

0,601 

0,321 

0,0 


Quelle: TUHH 


Diagramm 4.8 Vergleich der Innenklimata im Januar 2007 

90 

relative 

Häufigkeit 

80 

rot = Mittelwert E1-E3 

blau = Standard S3 

70 

unbehaglich 

feucht 

behaglich 


60 

50 

40 

0,723 

0,425 

30 

noch 

behaglich 

20 

10 


16,0 18,0 20,0 22,0 24,0 26,0 28,0 30,0 


0,8 0,6 0,4 0,2 0,0 

0,8 

0,6 

0,4 

0,2 

0,0 



Stundenmittel 

0,589 0,669 


Quelle: TUHH 



Diagramm 4.9 Vergleich der Innenklimata im August 2007 

90 

Relative 

Häufigkeit 

80 

rot = Mittelwert E1-E3 

blau = Standard S3 

70 

unbehaglich 

feucht 

behaglich 


60 

50 

40 

0,454 0,331 

30 

20 

noch 

behaglich 


10 

16,0 18,0 20,0 22,0 24,0 26,0 28,0 30,0 


0,6 

0,4 

0,2 

0,0 

0,8 

0,6 

0,4 

0,2 



Stundenmittel 

0,352 

0,414 

0,0 


Quelle: TUHH 



Ergebnisse 

Die Temperatur- und Feuchtewerte liegen im Behaglichkeitsbereich. Der Vergleich der „Punktwolken“ zeigt, dass 

bei den „EnSan“-Wohnungen die Temperatur weniger um den Mittelwert schwankt, als bei der „HH-Standard“- 

Wohnung. Dies bedeutet eine konstantere Innentemperatur. Die Schwankungsbreite der relativen Luftfeuchte ist 

in beiden Gebäudeteilen sehr ähnlich. 

Gut erkennbar ist, dass die Jahresganglinie der Außentemperatur mit den Innentemperaturen nachgefahren wird 

− zwar schwächer, aber es wird nicht nur eine Überhitzung an sehr warmen Sommertagen sichtbar, sondern es 

erfolgt ein echtes Nachfahren der Ganglinien. Im Winter werden also deutlich tiefere Innentemperaturen von den 

Bewohnern toleriert. 

Zum Umrechnen der Temperatur auf eine Vergleichshöhe von 75 cm werden die Messwerte um 2 K verringert. 

Dies entspricht der Temperaturschichtung nach [Pistohl, „Handbuch der Gebäudetechnik“] für Innenräume mit 

Radiatoren an der Außenwand. 


Diagramm 5.2 Innentemperaturen Wohnung E1 

27,0 

26 E1 T ZiLi [°C] 27 E1 T ZiRe [°C] 28 E1 T Flur [°C] 29 E1 T K [°C] 30 E1 T ZiHo [°C] 31 E1 T Bad [°C] 

26,0 

25,0 

24,0 

23,0 

22,0 

21,0 

20,0 

19,0 

Okt.06 

Nov.06 

Dez.06 

Jan.07 

Feb.07 

Mrz.07 

Apr.07 

Mai.07 

Jun.07 

Jul.07 

Aug.07 

Sep.07 

Okt.07 

Nov.07 

Dez.07 

Jan.08 

Feb.08 

Mrz.08 

Apr.08 

Mai.08 



27,0 

26,0 

25,0 

24,0 

23,0 

22,0 

21,0 

20,0 

19,0 

Okt.06 

Nov.06 

Dez.06 

Jan.07 

Feb.07 

Mrz.07 

Apr.07 

Mai.07 

Jun.07 

Jul.07 

Aug.07 

Sep.07 

Okt.07 

Nov.07 

Dez.07 

Jan.08 

Feb.08 

Mrz.08 

Apr.08 

Mai.08 


Quelle: TUHH 


Die Darstellungen der Jahresganglinien der Innentemperaturen aller Räume jeweils einer Wohnung (in den Diagrammen 

5.2 und 5.3) zeigen in den Wohnungen E1 und E2 einen gleichmäßigen und in einem engen Bereich 

schwankenden Temperaturverlauf. Dagegen fällt die extreme Schwankungsbreite der Temperaturen in der Wohnung 

E3 auf (siehe Diagramm 5.4). Daran wird deutlich, welche Unterschiede im Mieterverhalten entstanden. 

Bemerkenswert ist hier unter anderem die Tatsache, dass das „Zimmer zum Hof“ der Wohnung E3 (hellblaue Linie) 

von den Mietern kaum bewohnt, sondern eher als Abstellraum mit ständig geöffnetem Fenster benutzt wird. Der 

Tagesrhythmus des Temperaturverlaufs ist zu erkennen. 




30,0 

29,0 

28,0 

27,0 

26,0 

25,0 

24,0 

23,0 

22,0 

21,0 

20,0 

19,0 

18,0 

17,0 

16,0 

15,0 

Okt 06 

Nov 06 

Dez 06 

Jan 07 

Feb 07 

Mrz 07 

Apr 07 

Mai 07 

Jun 07 

Jul 07 

Aug 07 

Sep 07 

Okt 07 

Nov 07 

Dez 07 

Jan 08 

Feb 08 

Mrz 08 

Apr 08 

Mai 08 


Quelle: TUHH 


Insbesondere die Bewohner und Bewohnerinnen des „EnSan“-Gebäudeteils wurden in die Benutzung der Technik 

mit einem kleinen Handbuch, einer Informationsveranstaltung und ein Einzelgespräch eingewiesen. Befragungen 

nach 1,5 Jahren Nutzung waren ernüchternd. Der erhoffte Effekt eingehender Unterweisungen war bezüglich der 

Lüftungsanlagen gering: Die Anlagen werden überwiegend nicht oder nur sporadisch genutzt. Der konzeptionelle 

Anspruch hinsichtlich der Nutzung und die Wirklichkeit des tatsächlichen effektiven Einsatzes solcher Anlagen klaffen 

auch in diesem Gebäude auseinander. Daran wird deutlich, wie entscheidend das Verhalten der Nutzer ist. 


Energiekennwerte vorher – nachher 

Bezeichnung Vor Sanierung Nach Einheit 

Wohn- und Nutzfläche 1.294 1.391 m² 

Nutzfläche A N gemäß EnEV 1.836 1.936 m² 

Beheiztes Gebäudevolumen 5.739 6.049 m² 

Hüllflächenfaktor A / V 0,40 0,35 1/m 

Hamburger- EnSan- Standard 

Heizwärmeverbrauch 34 27 kWh/m²a 

Endenergieverbrauch für Beheizung 184 40 32 kWh/m²a 

Endenergieverbrauch für TWW 28 17 25 kWh/m²a 

Endenergieverbrauch Beleuchtung/Strom 32 28 kWh/m²a 

Primärenergieverbrauch (Hzg.+TWW) 315 71 65 kWh/m²a 

Primärenernergiebedarf Gebäude nach EnEV 66 42 kWh/m²a 

Ertrag Solaranlage 6.215 kWh/a 


Quelle: D & R 


Energetischer Standard 

Die gesteckten Ziele bezüglich der Energieeinsparung wurden in beiden Haushälften erreicht: Die berechnete Einsparung 

zeigt eine gute Übereinstimmung mit den tatsächlichen Energieverbräuchen. Auch die vorher berechnete 

Differenz zwischen den beiden Gebäudehälften liegt mit ca. 20 % im Bereich der „Hochrechnungen“, d. h. der 

Heizenergieverbrauch des „HH-Standard“-Teils liegt ca. 20 % über dem des „EnSan“-Teils. Oder anders betrachtet: 

Der heutige Energieverbrauch liegt etwa 75 % unter dem Ursprünglichen. Die Berechnungen wurden durch Messungen 

und die tatsächlichen Verbrauchswerte bestätigt (siehe auch Tabelle oben). 

Die Herstellung einer luftdichten Gebäudehülle bereitete größere Schwierigkeiten, da verschiedene Punkte ohne 

deutlich erhöhten Aufwand nicht behandelt werden konnten. Dazu gehörten insbesondere die unverputzten 

Wandflächen hinter Streichbalken vor den Giebelwänden zu den beiden Nachbargebäuden sowie − wider Erwarten 

− technische Installationen in Außenwänden, die von außen verputzt sind. Selbst hier wurden Luftgeschwindigkeiten 

bei 50 Pa Unterdruck von z. B. 5 m/s an Steckdosen gemessen. Für das Gesamtgebäude ergaben sich 

beim Drucktest Luftwechselraten zwischen 1,6 und 1,9 1/h. Damit wurde der Zielwert von 1,5 1/h knapp verfehlt. 

Gegenüber dem Ausgangswert von 11 1/h stellen diese Werte jedoch eine deutliche Verbesserung dar. 



II Haustechnik und Energiebedarf 

Diagramm 1 Vergleich der Außentemperatur-Monatsmittel 

(Messzeitraum und langjähriges Mittel) 

Monatsmittel Außentemperatur [°C] 

20 

16 

12 

8 

4 

Außentemp. Messzeitraum 

Außentemp. Langj. Mittel 

0 

Okt. 06 

Nov. 06 

Dez. 06 

Jan. 07 

Feb. 07 

Mrz. 07 

Apr. 07 

Mai. 07 

Jun. 07 

Jul. 07 

Aug. 07 

Sep. 07 

Okt. 07 

Nov. 07 

Dez. 07 

Jan. 08 

Feb. 08 

Mrz. 08 

Apr. 08 


Quelle: InnovaTec 

Haustechnik und Energiebedarf F_II. 1 

Klima-Referenzbildung 

Die Gradtagszahl im um einen Monat verlängerten Messzeitraum 

(Oktober 2006 bis April 2008) beträgt mit 3.259 Kd nur knapp 

86 % des langjährigen Mittels für den Standort Hamburg-Fuhlsbüttel 

(3.795 Kd). Über die monatlichen Abweichungen der Gradtagszahlen 

können die gemessenen Heizwärmeverbräuche an die 

Klimareferenzwerte angepasst werden (s. Heizwärmeverbrauch). 

Die Unterschiede der Außentemperaturen im Messzeitraum zum 

langjährigen Mittel zeigt das oben dargestellte Diagramm. 

Haustechnik 












Diagramm 2 Vergleich der monatlichen Heizwärmeverbräuche 

(Klimabereinigt langjähriges Mittel Hamburg-Fuhlsbüttel) 

Monatssumme Heizwärmeverbrauch [kWh/Monat] 

10000 

8000 

6000 

4000 

2000 

0 

EnSan 

Standard 

Okt. 06 

Nov. 06 

Dez. 06 

Jan. 07 

Feb. 07 

Mrz. 07 

Apr. 07 

Mai. 07 

Jun. 07 

Jul. 07 

Aug. 07 

Sep. 07 

Okt. 07 

Nov. 07 

Dez. 07 

Jan. 08 

Feb. 08 

Mrz. 08 

Apr. 08 




Heizwärmeverbrauch 

Die per Wärmezähler im Technikraum (KG) gemessenen Heizwärmeverbräuche der beiden Gebäudehälften 

„EnSan“ und „HH-Standard“ unterscheiden sich um ca. 15 % (Datenbasis Januar 2007 – Mai 2008). Der in den 

ersten Monaten des Messzeitraumes (Oktober bis Dezember 2006) festgestellte größere Unterschied im Heizwärmeverbrauch 

wurde bei der Summenbildung nicht berücksichtigt. 

Demnach benötigt die „EnSan“-Gebäudehälfte extrapoliert auf das Klima-Referenzjahr ca. 30.680 kWh/a, die 

„HH-Standard“-Gebäudehälfte ca. 36.100 kWh/a. Die gemessenen Werte des Heizwärmeverbrauchs betragen 

nicht klimabereinigt ca. 27.170 kWh/a für die „EnSan“-Gebäudehälfte und für die „HH-Standard“-Gebäudehälfte 

ca. 31.700 kWh/a. 

Die Gebäudehälften „EnSan“ und „HH-Standard“ sind nahezu gleich groß (beheizte Nutzfläche nach zweiter 

Berechnungsverordnung: „EnSan“ = 691 m 2 und „HH-Standard“ = 700 m 2 ). Bezogen auf die Nutzflächen beträgt 

der klimabereinigte Heizwärmeverbrauch im „EnSan“-Gebäudeteil ca. 44,4 kWh/(m 2 a), im „HH-Standard“-Gebäudeteil 

ca. 51,6 kWh/(m 2 a), es ergibt sich somit ein Unterschied von 14 %. 

Wird zum Vergleich nicht die beheizte Nutzfläche, sondern die A N 

-Fläche (EnEV) als Bezugsgröße gewählt, ergeben 

sich klimabereinigt für den „EnSan“-Gebäudeteil ca. 31,6 kWh/(m 2 a) sowie ca. 37,5 kWh/(m 2 a) für den „HH-Standard“-Gebäudeteil. 

Die Unterschiede im Heizwärmeverbrauch könnten noch deutlich größer ausfallen, würden im „EnSan“-Gebäudeteil 

die Lüftungsanlagen mit Wärmerückgewinnung genutzt und dort nicht über die Fenster gelüftet. Für die 

sieben Wohnungen und zwei Gewerbeeinheiten im „EnSan“-Gebäudeteil lässt sich das Einsparpotential grob auf 

ca. 12.500 kWh/a bzw. ca. 18 kWh/(m 2 a) bezogen auf die beheizte Nutzfläche beziffern. 


Diagramm 3 Monatliche Solarerträge und horiz. Globalstrahlung 

(Aperturfläche 30 m², Flachkollektor, 45° Aufständerung Süd) 

Monatlicher Solarertrag [kWh/Monat] 

2000 

1600 

1200 

800 

400 

0 

Okt. 06 

Nov. 06 


Dez. 06 

Jan. 07 

Feb. 07 

Mrz. 07 

Apr. 07 

Mai. 07 

Jun. 07 

Jul. 07 

Aug. 07 

Sep. 07 

Globalstrahlung horizontal 

Solarertrag 


Okt. 07 

Nov. 07 

Dez. 07 

Jan. 08 

Feb. 08 

Mrz. 08 

Apr. 08 

Mai. 08 

250 

200 

150 

100 

50 

0 

Horiz. Globalstrahlung [kWh/(m2*Monat)] 


Thermische Solaranlage 

Die thermische Solaranlage ist in den gemessenen Erträgen deutlich unter den Erwartungen geblieben. Von den 

prognostizierten 12.200 kWh/a wurden nur etwa 51 % (ca. 6.215 kWh/a) am Wärmezähler (Sekundärkreis) registriert. 

Für die Solarstrahlung am Standort Hamburg liegen keine Daten zur Relativierung der Solarstrahlung im Messzeitraum 

gegenüber dem langjährigen Mittel vor. Insofern kann an dieser Stelle nicht gefolgert werden, inwieweit 

die Mindererträge auch auf einem schlechteren Ertragszeitraum beruhen. Die Ertragsprognose der thermischen 

Solaranlage basiert auf einem Jahreswert der horizontalen Globalstrahlung von 951 kWh/(m 2 a) . Der über den 

Messzeitraum gemessene mittlere Jahreswert der horizontalen Globalstrahlung beträgt 907 kWh/(m 2 a), mithin 

95 % des Simulationswertes. 

Das oben dargestellte Diagramm zeigt den Verlauf der monatlichen Solarerträge in Relation zur gemessenen horizontalen 

Globalstrahlung. Die Solarerträge korrespondieren gut mit den Werten der Solarstrahlung. Seit April 2008 

(Mängelbeseitigung an der Anlage) ist ein verbessertes Betriebsverhalten erkennbar. 

Für die festgestellten Mindererträge sind zwei wesentliche Ursachen zu nennen: 

1. Restluft in den Kollektorfeldern 

2. Ungünstiges Pufferspeichermanagment 

Der Verbleib von Restluft in den Kollektorfeldern ist bei großen mehrzweigigen thermischen Solaranlagen dann 

möglich, wenn die Befüllung der Solaranlage nicht mit der notwendigen Sorgfalt stattfindet. Thermische Solaranlagen 

sind mit leistungsstarken Spülpumpen zu befüllen; über eine ausreichende Dauer der Durchspülung wird sichergestellt, 

dass Restluft aus dem System entweicht. Nach der Inbetriebnahme war bei Montagearbeiten am Dach 

eine Leckage am Rohrnetz der Solaranlage verursacht worden, möglicherweise resultieren die Restlufteinschlüsse 

in den Kollektoren daher. 

Die festgestellten, deutlich zu geringen Solarerträge deuten auf diesen Mangel – Luft im System – als Hauptursache 

hin. Bei Restluft in den Kollektorfeldern haben einzelne Stränge keinen Durchfluss, mithin liefern diese auch keine 

Energieerträge. Daher wurde die Anlage Anfang April 2008 nochmals komplett über 24 Stunden mit einer dafür 

vorgesehenen Befüllanlage „durchspült“, so dass eingeschlossene Luftblasen entweichen konnten. 

Die Anlage arbeitet seitdem mit höherer Effizienz und gesteigerten Energieerträgen, wie auch die Messdatenauswertung 

(siehe auch Diagramme) belegt; In Relation zu den monatlichen Einstrahlungswerten sind die erzielten 

Energieerträge im April 2008 ca. 5 %, im Mai ca. 30 %, im Juni 13 % und im Juli 28 % höher als im Vorjahr. 

Um das unter 2. benannte ungünstige Pufferspeichermanagement näher zu untersuchen, wurden die Solardaten 

verschiedener Tage als hochaufgelöste 30-Sek.-Messintervalle ausgewertet. 


Diagramm 4 Tagesbetrieb Solaranlage, horizontale Globalstrahlung, 

Gas-Kessel (Sonniger Apriltag, 13,5 Sonnenstd., Solarertrag 62 kWh/d) 

80 

Vorlauftemp. Solaranlage [sekundär, °C] 

Globalstrahlung horizontal in [Wh/m2] 

Wärmeleistung Brennwertkessel [kW] 

60 

40 

20 

Solar VL Temp. 

Globalstrahlung horiz. 

Leistung Gas-BW-Kessel 

0 

8:00 

9:20 

10:40 

12:00 

13:20 

14:40 

16:00 

17:20 

18:40 




Diagramm 5 Tagesbetrieb Solaranlage, horizontale Globalstrahlung, 

Gas-Kessel (Junitag mit wenig Sonne, Solarertrag 0 kWh/d) 

Vorlauftemp. Solaranlage [sekundär °C] 

Globalstrahlung horizontal in [Wh/m2] 

Wärmeleistung Brennwertkessel [kW] 

80 

60 

40 

20 

Solar VL Temp. 

Globalstrahlung horiz. 

Leistung Gas-BW-Kessel 

0 

8:00 

9:20 

10:40 

12:00 

13:20 

14:40 

16:00 

17:20 

18:40 




Die Diagramme 4 und 5 zeigen den Verlauf der Solarvorlauftemperatur (sekundärseitig im Technikraum KG) in 

Relation zur horizontalen Globalstrahlung und zugeordnet über den Tagesverlauf die Wärmeleistung des Gas- 

Brennwertkessels. Aus diesen hochauflösenden Diagrammen ist zu erkennen, dass bei hoher Solareinstrahlung der 

Gas-Brennwertkessel in den Monaten außerhalb der Heizperiode (April bis September) tagsüber nicht in Betrieb 

geht und der Wärmebedarf des Gebäudes (Restheizung, Trinkwarmwasser und Zirkulation) durch die Solaranlage 

mehr als gedeckt wird. Es ist ferner zu erkennen, dass außerhalb der Laufzeiten der Solaranlage der Sekundärkreis 

der Solaranlage auf einem hohen Temperaturniveau verharrt, d. h. die Pufferspeicher führen im unteren Bereich 

zu viel Wärme. Zudem ist die Solarregelung auf eine Zieltemperatur-Ladung von ca. 65 °C eingestellt. Das hohe 

Temperaturniveau im unteren Bereich in Verbindung mit der Zieltemperatur-Ladestrategie beschränkt das Ladepotential 

in den Pufferspeichern und verhindert einen Betrieb der Solaranlage bei niedrigen Kollektor-Temperaturen. 

Die Solaranlage „startet“ demzufolge erst bei vergleichsweise hohen Kollektortemperaturen. An Tagen 

mit geringer Sonnenscheinintensität führt die Zieltemperaturladestrategie in Verbindung mit einer verminderten 

Speicherladekapazität (zu hohe Temperaturen im unteren Bereich) dazu, dass die Solaranlage nicht startet und der 

Energieeintrag über den Tag null bleibt. Es wird empfohlen, die Betriebsart der Solarregelung auf eine optimierte 

Temperatur-Differenzregelung umzustellen und die Ladekapazität der Pufferspeicher durch Umsetzen von Temperaturfühlern 

(Brennwertkessel) zu erhöhen. 


Diagramm 6 Tagesbetrieb Trinkwarmwassererwärmung und 

Zirkulation (Wärmemengen im Trinkwarmwassernetz) 

20 

TWW- und Zirkulationswärmemengen [kWh] 

10 

TWW-EnSan 

Zirk. EnSan 

TWW-Standard 

Zirk. Standard 

0 

0:00 

2:00 

4:00 

6:00 

8:00 

10:00 

12:00 

14:00 

16:00 

18:00 

20:00 

22:00 




Trinkwarmwasserbereitung und Zirkulation 

In den ausgewiesenen Messdaten der zentralen Trinkwarmwasser- und Zirkulationsverbräuche der beiden Gebäudehälften 

finden sich die größeren Verbrauchszahlen im „EnSan“-Gebäudeteil. Dies verwundert, zumal die 

Wärmedämmung der Zirkulationsrohrleitungen im „EnSan“-Teil verbessert gegenüber dem „HH-Standard“-Gebäudeteil 

ausgeführt wurde. Mögliche Verwechslungen bei der Datenerhebung können ausgeschlossen werden, 

Hardware, Verdrahtung und Messdatenauswertung wurden überprüft. 

Bei der Ursachenforschung nach den o. g. Differenzen wurde festgestellt, dass im „HH-Standard“-Gebäudeteil 

deutlich kleinere Wassermengen zirkulieren als im „EnSan“-Gebäudeteil. Die Wassermengen im „HH-Standard“- 

Gebäudeteil betragen etwa 30−50 % der im „EnSan“-Gebäudeteil zirkulierenden Wassermengen. Je Gebäudehälfte 

(EnSan / HH-Standard) sind zwei Zirkulationsthermostate installiert. Über die Thermostate findet generell 

eine Volumenstromregelung bei Erreichen der Zirkulations-Grenztemperaturen statt. 

Das Diagramm 6 verdeutlicht die Ursache der unerwartet unterschiedlichen Zirkulationsverluste, aufgelistet sind die 

Energiemengen im TWW- und im Zirkulationskreislauf. In der Zeit von Mitternacht bis ca. 6:30 Uhr finden nahezu 

keine Warmwasserzapfungen statt, demzufolge ist nur die TWW-Zirkulation in Betrieb, d. h. die Wärmezähler 

TWW und Zirkulation werden von den gleichen Wassermengen durchströmt. 

Im „EnSan“-Teil zeigt der Wärmezähler in der TWW-Leitung (blaue Kurve) als erster einen Impuls, der Wärmezähler 

„EnSan“-seitig in der Zirkulationsleitung (rote Kurve) folgt wenig später. Diese Verzögerung entspricht in etwa der 

Zeit, die das zirkulierende TWW für den Weg durch die Gebäudehälfte (TWW Rohrnetz und Zirkulationsrohrnetz) 

benötigt. Bis etwa 6:30 Uhr bleiben beide Kurven (blau und rot) in etwa beieinander, d. h. der große TWW-Wärmezähler 

(Qn 6) zählt etwa die gleichen Wassermengen wie der kleinere Zirkulationswärmezähler (Qn 1,5). 

Im „HH-Standard“-Gebäudeteil wird der erste Impuls in der Zirkulationsleitung erst nach 2:00 Uhr registriert, d. h. 

die Wärmemenge pro Zeit ist geringer. Da die Temperaturen mit 60 / 55 °C in der Zirkulationsleitung nahezu konstant 

sind, kann nur der Volumenstrom deutlich geringer sein (gemäß Diagramm ca. 50 %). Dieser geringere Volumenstrom 

wird jedoch im zugeordneten größeren Wärmezähler überhaupt nicht registriert, liegt also unterhalb 

der Messgrenze von ca. 120 l/h. Der TWW-Zähler (Qn 6) für den „HH-Standard“-Gebäudeteil registriert erst einen 

Verbrauch, wenn tatsächlich Zapfungen im TWW-Netz der Gebäudehälfte erfolgen. 

Damit bestätigt sich anhand der Messdaten die vor Ort durch Ablesung festgestellte Ursache, dass die Zirkulationsleitung 

im „HH-Standard“-Gebäudeteil mit deutlich weniger Wasser zirkuliert als jene im „EnSan“-Gebäudeteil. 

Herstellerseitig sind die Zirkulations-Thermostate auf eine Standard-Grenztemperatur eingestellt. Der Einstellring 

befindet sich unter einer festen Schutzkappe und ist daher nicht direkt einsehbar. Es verwundert, dass die Thermostate 

trotz unveränderter Hersteller-Einstellung unterschiedliche Wassermengen regeln. 


Diagramm 7 Balance Zu- / Abluft Lüftungsanlage mit WRG 

(Messwohnung E3) 

250 

Volumenstrom Abluft [m³/h] 

200 

150 

100 

50 

30 sec. Spotwerte 

Std.-Mittelwerte 

0 

0 50 100 150 200 250 

Volumenstrom Zuluft [m³/h] 




Für die Evaluierung der Messergebnisse folgt aus dem Diagramm, dass der Wärmezähler „TWW-Standard“ nur das 

gezapfte Trinkwarmwasser der „HH-Standard“-Gebäudehälfte erfasst, während bei dem Wärmezähler „TWW- 

EnSan“ sowohl die Zapfungen als auch die Zirkulationsverluste der „EnSan“-Gebäudehälfte erfasst werden. 

Der Energieverbrauch für den Zirkulationsbetrieb beträgt für beide Gebäudehälften zusammen etwa 

13.800 kWh/a. Bezogen auf die beheizte Nutzfläche von 1.391 m 2 sind dies etwa 9,5 kWh/(m 2 a), – ein durchaus 

üblicher Wert für zentrale TWW-Anlagen, wie er auch in anderen Untersuchungen in etwa festgestellt wurde. 

Der Energieverbrauch für die Trinkwarmwasserbereitung beläuft sich für beide Gebäudehälften zusammen auf 

etwa 16.400 kWh/a, bezogen auf die beheizte Nutzfläche von 1.391 m 2 also ca. 11,8 kWh/(m 2 a). Das ist verglichen 

mit dem EnEV-Standardwert von 12,5 kWh/(m 2 a) ein interessantes Ergebnis. Allerdings ist zu beachten, dass in die 

Summation der beheizten Nutzfläche nicht nur Wohnungen (14 WE) einbezogen sind, sondern auch 4 Ladengeschäfte. 

Demzufolge dürfte der spezifische Wert der Trinkwarmwasserbereitung nur auf die Wohnungen bezogen 

bei etwa 14 kWh/(m 2 a) liegen. 

Lüftungsgeräte mit Wärmerückgewinnung 

In den Messwohnungen E1 bis E3 (1.−3. OG rechts) der „EnSan“-Gebäudehälfte werden die Betriebsparameter der 

Lüftungsgeräte messtechnisch erfasst. Die übrigen 6 Geräte (4 x Wohnung, 2 x Gewerbe) werden nur einzeln im 

Stromverbrauch gemessen. 

Aus den gemittelten Monatswerten in den Messwohnngen E1 bis E3 der Lüftungsanlagen im „EnSan“-Teil lassen 

sich keine Rückschlüsse auf den Betrieb der Anlagen ziehen, da die Geräte in 99 % der Zeit von den Bewohnern 

ausgeschaltet waren. Vereinzelt finden sich kurze Betriebszeiten der Lüftungsanlage der Wohnung E3, so etwa als 

kontinuierlicher Betrieb vom 27. November 2007 mittags bis zum Folgetag 28. November 2007 abends, danach 

wieder Dauerabschaltung. 

Bei den übrigen Lüftungsgeräten mit WRG sind die Anlagen der „EnSan“-Wohnungen 1. OG links und 2. OG links 

ebenfalls in Dauerabschaltung. Das Gerät im 3. OG links wurde nur im ersten Jahr des Messzeitraumes kontinuierlich 

genutzt. Das Gerät im DG links ist gemäß den zugehörigen Stromverbrauchswerten zumindest im Winter auf 

kleiner Stufe kontinuierlich in Betrieb. 

In den beiden Ladengeschäften schnurren die Lüftungsgeräte auf unteren Betriebsstufen rund um die Uhr, pro Tag 

wird etwa eine halbe Kilowattstunde elektrische Energie (je Gerät) verbraucht. Hochgerechnet belaufen sich die 

Stromkosten damit auf etwa 3 Euro pro Betriebsmonat (bei 0,20 €/kWh inkl. MwSt.). 


Diagramm 8 Wärmerückzahlen Lüftungsanlage mit WRG 

(Messwohnung E3, ohne Feuchtebilanzierung) 

100% 

Außentemp. ca. 10°C 



Wärmerückzahl [%] 

90% 

80% 

70% 

0 50 100 150 200 250 

Volumenstrom Zuluft [m³/h] 




Aus den im Rahmen eines Ortstermins am 16. Januar 2008 ermittelten 30-Sekunden-Daten des manuell in Betrieb 

gesetzten Lüftungsgerätes der Messwohnung E3 konnten direkte Rückschlüsse auf die Betriebsgüte der Lüftung 

mit Wärmerückgewinnung gezogen werden. Demnach stimmen die Zuordnungen der Betriebsstufen mit den gemessenen 

Volumenströmen und den dabei ermittelten Stromverbrauchswerten überein, die Messtechnik zeichnet 

den Betrieb fehlerfrei auf. 

Das Diagramm 7 auf der vorherigen Seite dieses Kapitels zeigt die sehr ausgewogene Balance zwischen Zu- und 

Abluft bei verschiedenen Betriebsstufen im Volumenstrombereich von 60 bis 250 m 3 /h. 

Die Effizienz der Lüftungsgeräte hinsichtlich der Wärmerückzahl (siehe Diagramm oben) liegt – unter Voraussetzung 

der in der vorherigen Grafik dargestellten balancierten Volumenströme − nahezu immer oberhalb 80 %. Erst 

bei Volumenströmen oberhalb 150 m 3 /h unterschreitet die Wärmerückzahl bei Außentemperaturen unterhalb 3 °C 

diese 80-%-Grenze. Diese Auswertung berücksichtigt jedoch nicht die latente Wärme durch Kondensation von 

Raumluftfeuchte im Fortluftstrang, wodurch die effektiven Wärmerückzahlen bei Außentemperaturen unterhalb 

ca. 5 °C verbessert werden. 

Die im Geschosswohnungsbau bei Wohnungsgrößen unterhalb 100 m 2 benötigten Luftmengen betragen je nach 

Anzahl der Bewohner etwa 50 bis 100 m 3 /h je Wohnung. Die Auswertung der wenigen kontinuierlichen Messdaten 

(zwei Novembertage und ein halber Dezembertag in Messwohnung E3) zeigen, dass die ausgewählten Lüftungsgeräte 

inklusive dem nachgeschalteten Lüftungsnetz eine exzellente Stromeffizienz bieten. Das Effizienzkriterium 

für Lüftungsanlagen in Passivhäusern lautet: Als Mittelwert der Stromeffizienz für den gesamten Betriebszeitraum 

soll ein Wert von 0,45 Wh/m 3 nicht überschritten werden. Die Lüftungsanlage (Geräteeinheit und Lüftungsnetz) in 

der Wohnung E3 überschreitet erst oberhalb von 150 m 3 /h das Effizienzkriterium, ein Volumenstrom der nur für 

kurze Stoßlüftungsphasen benötigt wird. Im Bereich der regulären Wohnungslüftung von 50 bis 100 m 3 /h hat die 

Anlage eine elektrische Aufnahmeleistung von 15 bis 30 W. 


Diagramm 9 Stromeffizienz Lüftungsanlage mit WRG 

(Messwohnung E3, Stunden-Mittelwerte über 2 Tage) 

1,00 

Stromeffizienz [Wh/m³] 

0,80 

0,60 

0,40 

0,20 



0,00 

0 50 100 150 200 250 

Volumenstrom Zu-/Abluft - Mittelwert [m³/h] 




Die Messdatenerfassung wurde vor Ort überprüft, die gemessenen Verbrauchswerte der Lüftungsanlagen sind 

plausibel. 

Die Lüftungsanlagen mit Wärmerückgewinnung werden von den Mietern vielfach abgeschaltet, um Strom zu sparen. 

So werden im Mittel bei nicht genutzten Anlagen etwa 90 bis 110 kWh/a elektrische Energie für den Standby- 

Betrieb der Lüftungsanlagen mit WRG registriert, dies entspricht einer mittleren Aufnahmeleistung von ca. 11 W. 

Die Anlagen im Dauerbetrieb – etwa in den Läden – benötigen für 50 bis 70 m 3 /h kontinuierliche Lufterneuerung 

auch nur 10 W mehr. 

Der Nutzer schaltet die Lüftungsanlage am Bedienpaneel aus. Die Messungen zeigen, dass die Lüftungsgeräte trotz 

„Nutzerabschaltung“ elektrische Leistung aufnehmen (Standby-Leistung etwa 5−11 W). Bei Betrieb der Lüftungsanlage 

auf kleinster Stufe erhöht sich der Wert nur unwesentlich auf etwa 15−20 W. 

Die von den Mietern im „EnSan“-Teil mit der Abschaltung initiierte Kosteneinsparung im Stromverbrauch findet 

also tatsächlich nicht statt, weil die Vorteile der Wärmerückgewinnung (mit Jahresarbeitszahlen der Anlage von 

etwa 10) nicht genutzt werden und stattdessen über die Fenster gelüftet wird. Gegenüber einem regulären Betrieb 

der Lüftungsgeräte auf Stufe 2−3 beträgt die Kosteneinsparung beim Strom etwa 25 €/a. 

Die Mehrkosten infolge Fensterlüftung dürften bei etwa 120 €/a und damit deutlich über dem zusätzlichen Stromaufwand 

für den Betrieb der Lüftungsgeräte liegen. 

Schade für die Bewohner der „EnSan“-Gebäudehälfte, dass die exzellente Lüftungstechnik mit Wärmerückgewinnung 

nicht von ihnen genutzt wird. 

Lüftungsgeräte ohne Wärmerückgewinnung 

Im Standard-Gebäudeteil werden zwei zentrale Dachventilatoren für die Entlüftung von je drei übereinanderliegenden 

Bädern und einem Laden-WC eingesetzt. Die Dachventilatoren sind über einen Drehzahlgeber fest eingestellt 

und werden kontinuierlich über das Jahr im Dauerbetrieb betrieben. Die gemessene elektrische Leistung 

beträgt ca. 40 W je Dachventilator, damit entfallen auf jede Nutzungseinheit eine elektrische Leistung von ca. 10 

W, hochgerechnet auf das Jahr etwa 90 kWh/a und damit ein Anteil an den Allgemeinkosten der Gebäudehälfte 

von ca.18 €/a. 


Diagramm 10 Temperaturen Messwohnung E1 

„EnSan“-Teil [°C / Monat] 

30,0 

25,0 

20,0 

15,0 

10,0 

5,0 

0,0 

Okt. 06 

Nov. 06 

Dez. 06 

Jan. 07 

Feb. 07 

Mrz. 07 

Apr. 07 

Mai 07 

Jun. 07 

Jul. 07 

Aug. 07 

Zi Links Zi Rechts Flur Küche Zi Hof Bad 

Sep. 07 

Okt. 07 

Nov. 07 

Dez. 07 

Jan. 08 

Feb. 08 

Mrz. 08 

Apr. 08 

Mai 08 


Quelle: D &R 


Auswertung sonstige Stromzähler 

Der Haushaltsstromverbrauch der Wohnungen beträgt im Mittel ca. 2.700 kWh/a und Wohnung. Die Gebäudeteile 

„HH-Standard“ und „EnSan“ unterscheiden sich trotz der Lüftungsanlagen im „EnSan“-Teil beim Mittelwert kaum, 

zumal die Lüftungsanlagen dort von den Bewohnern nicht genutzt werden. Abhängig von der Ausstattung der 

Wohnungen mit elektrischen Geräten und deren Nutzungszeiten sind die Schwankungsbreiten jedoch erheblich 

und lassen wenig Rückschlüsse auf Einsparpotentiale bzw. Nutzerverhalten im Sektor Haushaltsstrom zu. 

Der Stromverbrauch für die Technik (Heizung, Trinkwarmwasserbereitung, Zirkulation, Solaranlage sowie Kondensat-Hebeanlage) 

summiert sich im Jahr auf etwa 2.000 kWh/a. Umgerechnet auf die elektrische Aufnahmeleistung 

beträgt diese in den Wintermonaten im Mittel etwa 260 W, in den Sommermonaten etwa 180 W. Sämtliche eingesetzten 

Pumpen werden drehzahlgeregelt, alle Regelungsgeräte zusammen verbrauchen weniger als 10 W. 


Diagramm 11 Relative Feuchte Messwohnung E1 

„EnSan“-Teil [% / Monat] 

70,0 

60,0 

50,0 

40,0 

30,0 

20,0 

10,0 

0,0 

Okt. 06 

Nov. 06 

Dez. 06 

Jan. 07 

Feb. 07 

Mrz. 07 

Apr. 07 

Mai 07 

Jun. 07 

Jul. 07 

Aug. 07 


Sep. 07 

Okt. 07 

Nov. 07 

Dez. 07 

Jan. 08 

Feb. 08 

Mrz. 08 

Apr. 08 

Mai 08 


Quelle: D &R 


Behaglichkeitswerte Wohnungen 

Die Messdaten lassen bezogen auf die Bautechnik und auf das Verhalten der Nutzer einige Interpretationen zu: 

Die Diagramme 10 und 11 zeigen eine sehr gleichmäßige Temperatur- und infolgedessen auch Raumfeuchteverteilung 

innerhalb der Messwohnung 1 im „EnSan“-Teil (E1, siehe auch Abschnitt B, Kapitel V dieses Berichts: Messwohnungen). 

Die Temperaturdifferenzen betragen hier zwischen dem kühlsten und dem wärmsten Raum maximal 

2 K bzw. 5 % relative Luftfeuchte. Über den 18-monatigen Messzeitraum gesehen schwanken die Temperaturen in 

den Räumen dieser Wohnung um nicht mehr als 4 K. Die relative Luftfeuchtigkeit weist dagegen Differenzen von 

bis zu 30 % auf. Zwischen den Frühjahren 2007 und 2008 ist mit 5 % bis 7 % Differenz eine leichte Abwärtstendenz 

der relativen Luftfeuchte in den Wohnräumen dieser Messwohnung festzustellen. Diese hängt vermutlich mit 

der allmählichen Verringerung der Restfeuchtigkeit aus der Bautätigkeit zusammen. 


Diagramm 12 Temperaturen Messwohnung E3 

„EnSan“-Teil [°C / Monat] 

30,0 

25,0 

20,0 

15,0 

10,0 

5,0 

0,0 

Okt. 06 

Nov. 06 

Dez. 06 

Jan. 07 

Feb. 07 

Mrz. 07 

Apr. 07 

Mai 07 

Jun. 07 

Jul. 07 

Aug. 07 


Sep. 07 

Okt. 07 

Nov. 07 

Dez. 07 

Jan. 08 

Feb. 08 

Mrz. 08 

Apr. 08 

Mai 08 


Quelle: D &R 


In der Messwohnung 3 im „EnSan“-Teil (E3) sind die Temperatur- und Luftfeuchtedifferenzen innerhalb der Wohnung 

deutlich größer (siehe Diagramme 12 und 13 auf dieser Seite). Die maximalen Temperaturdifferenzen liegen 

zu einzelnen Zeitpunkten zwischen den Räumen der Wohnung bei bis zu 5 K und die der Luftfeuchte bei beachtlichen 

25 %. Diese Unterschiede sind im Wesentlichen auf den Raum zur Hofseite zurückzuführen, da die Bewohner 

diesen Raum kaum heizen und gleichzeitig kaum lüften (vergleiche auch Diagramm 17 in diesem Kapitel). Die 

jahreszeitlichen Schwankungen liegen dagegen mit 5 K bei der Temperatur und knapp über 30 % bei der relativen 

Feuchte in einer vergleichbaren Größenordnung zu den Werten der Messwohnung E1. Die Abwärtstendenz bezüglich 

der Baufeuchte tritt in Wohnung E3 nicht ganz so deutlich zu Tage wie in Wohnung E1. 

Diagramm 13 Relative Feuchte Messwohnung E3 

„EnSan“-Teil [% / Monat] 

70,0 

60,0 

50,0 

40,0 

30,0 

20,0 

10,0 

0,0 

Okt. 06 

Nov. 06 

Dez. 06 

Jan. 07 

Feb. 07 

Mrz. 07 

Apr. 07 

Mai 07 

Jun. 07 

Jul. 07 

Aug. 07 


Sep. 07 

Okt. 07 

Nov. 07 

Dez. 07 

Jan. 08 

Feb. 08 

Mrz. 08 

Apr. 08 

Mai 08 


Quelle: D &R 



Diagramm 14 Temperaturen in allen vier 

Messwohnungen [°C / Monat] 

30 

g 

25 

20 

15 

10 

5 

0 

Okt. 06 

Nov. 06 

Dez. 06 

Jan. 07 

Feb. 07 

Mrz. 07 

Apr. 07 

Mai 07 

Jun. 07 

Jul. 07 

Aug. 07 

Wohnung E1 Wohnung E2 Wohnung E3 Wohnung S1 

Sep. 07 

Okt. 07 

Nov. 07 

Dez. 07 

Jan. 08 

Feb. 08 

Mrz. 08 

Apr. 08 

Mai 08 


Quelle: D &R 


Betrachtet man alle vier Messwohnungen (E1, E2, E3 und S1) gemeinsam, so bestätigt sich der Abwärtstrend 

der durchschnittlichen Raumluftfeuchten klar. Gegenüber den Vorjahresmonaten liegen der Januar bis Mai 2008 

jeweils etwa 5 % bis 8 % darunter. Eine konstante Nutzung der Lüftungsanlagen im „EnSan“-Gebäudeteil hätte 

diese Tendenz vermutlich verstärkt. 

Diagramm 15 Relative Feuchte in allen vier 

Messwohnungen [% / Monat] 

70 

60 

50 

40 

30 

20 

10 

0 

Okt. 06 

Nov. 06 

Dez. 06 

Jan. 07 

Feb. 07 

Mrz. 07 

Apr. 07 

Mai 07 

Jun. 07 

Jul. 07 

Aug. 07 

Wohnung E1 Wohnung E2 Wohnung E3 Wohnung S1 

Sep. 07 

Okt. 07 

Nov. 07 

Dez. 07 

Jan. 08 

Feb. 08 

Mrz. 08 

Apr. 08 

Mai 08 


Quelle: D &R 



Diagramm 16 Fensterschließanteile Messwohnung E1 

„EnSan“-Teil [%] 

100,0 

90,0 

80,0 

70,0 

60,0 

50,0 

40,0 

30,0 

20,0 

10,0 

0,0 

Okt. 06 

Nov. 06 

Dez. 06 

Jan. 07 

Feb. 07 

Mrz. 07 

Apr. 07 

Mai 07 

Jun. 07 

Jul. 07 

Aug. 07 

Zimmer Rechts/Links Straße Küche Zimmer Hof 

Sep. 07 

Okt. 07 

Nov. 07 

Dez. 07 

Jan. 08 

Feb. 08 

Mrz. 08 

Apr. 08 

Mai 08 


Quelle: D &R 


Interessant ist auch das sehr unterschiedliche Lüftungsverhalten in den einzelnen Messwohnungen. Am stärksten 

weichen die Messwohnungen E1 und E3 voneinander ab (siehe Diagramme 16 und 17 auf dieser Seite). Während 

alle Fenster in Wohnung E1 durchschnittlich und je nach Raum zu 93 % bis 100 % geschlossen sind, ist dies in E3 

nur zu 63 % bis 78 % der Fall. In letzterer Wohnung ist beispielsweise das Küchenfenster in manchen Monaten 

fast nie geschlossen. In der Standardwohnung S1 ist hinsichtlich der relativen Raumluftfeuchte keine Abweichung 

gegenüber den Messwohnungen im „EnSan“-Gebäudeteil zu erkennen, obwohl im „HH-Standard“-Gebäudeteil 

kontinuierlich im Bad entlüftet wird (zentrale Abluftanlage). Die Auswertung der Fensterschließzeiten zeigt allerdings 

auch, dass in dieser Wohnung sehr viel über die Fenster (insbesondere die Küche) gelüftet wird. In den Wintermonaten 

ist das Küchenfenster zwischen 20 und 30 % der Zeit auf Kippstellung geöffnet. Die relative Luftfeuchte 

in der Wohnung wird damit wesentlich über die Öffnung der Fenster bestimmt. Die Küche ist demzufolge auch 

der Raum mit der geringsten relativen Luftfeuchtigkeit in den Wintermonaten (im Monatsmittel 41 bis 45 %). 

Diagramm 17 Fensterschließanteile Messwohnung E3 

„EnSan“-Teil [%] 

100,0 

90,0 

80,0 

70,0 

60,0 

50,0 

40,0 

30,0 

20,0 

10,0 

0,0 

Okt. 06 

Nov. 06 

Dez. 06 

Jan. 07 

Feb. 07 

Mrz. 07 

Apr. 07 

Mai 07 

Jun. 07 

Jul. 07 

Aug. 07 

Zimmer rechts/links Straße Küche Zimmer Hof 

Sep. 07 

Okt. 07 

Nov. 07 

Dez. 07 

Jan. 08 

Feb. 08 

Mrz. 08 

Apr. 08 

Mai 08 


Quelle: D &R 



Zusammenfassung Haustechnik und Energiebedarf 

Der ermittelte Primärenergieverbrauch für das Gebäude nach der Sanierung beträgt für den „EnSan“-Gebäudeteil 

ca. 64,9 kWh/(m 2 a) und für den „HH-Standard“-Gebäudeteil ca. 71,3 kWh/(m 2 a). Die deutliche Abweichung 

gegenüber den berechneten Werten des Primärenergiebedarfs von 42 kWh/(m 2 a) im „EnSan“-Teil resultiert im 

Wesentlichen aus den nicht genutzten Lüftungsanlagen mit Wärmerückgewinnung und den anteilig verminderten 

Erträgen der Solaranlage. Würden diese dauerhaft in Betrieb sein, würde sich der Primärenergieverbrauch auf ca. 

55 kWh/(m 2 a) vermindern. Im „HH-Standard“-Gebäudeteil betragen die ermittelten Abweichungen zwischen Primärenergiebedarf 

und -verbrauch nur ca. 5 kWh/(m 2 a). Rechnet man die prognostizierten, aber nicht erreichten 

Solarerträge hinzu, ergibt sich für die EnSan Hälfte ein Primärenergieverbrauch von ca. 52 kWh/(m 2 a). 

Diese Differenzen erhöhen sich noch, wenn die ermittelten Primärenergieverbräuche klimabereinigt (+ 15 %) werden. 

So ändern sich die oben ausgewiesenen Primärenergieverbräuche auf ca. 74,4 kWh/(m 2 a) im „EnSan“-Teil und 

auf ca. 82,0 kWh/(m 2 a) im „HH-Standard“-Gebäudeteil. 

Der Energieverbrauch für die Trinkwarmwasserbereitung 11,8 bzw. 14 kWh/(m 2 a) stimmt erstaunlich gut mit dem 

EnEV-Wert von 12,5 kWh/(m 2 a) überein. Die Unstimmigkeit bei den Zirkulationswärmeverlusten resultiert aus deutlich 

unterschiedlichen Volumenströmen in den beiden Gebäudeteilen. Mit ca. 9,5 kWh/(m 2 a) bewegt sich der 

Zirkulationswärmeverlust jedoch noch im üblichen Rahmen. 

Für eine messtechnisch komplettere Erfassung des Trinkwassers empfiehlt es sich, sowohl den Hauptwasserzähler 

als auch die Zulaufmenge des Trinkwarmwasserkreises zu erfassen. 

Für die Bilanzierung einer Heizzentrale mit Solarthermie und Pufferspeichern sollten die Ladezustände des/der 

Pufferspeicher(s), messtechnisch über mehrere Temperaturfühler verteilt, über die Speicherhöhe erfasst werden, 

um die Temperaturschichtung bei unterschiedlichen Betriebszuständen protokollieren zu können. 

Wie oben ausgeführt, könnte jede Mietpartei im „EnSan“-Gebäudeteil pro Jahr etwa 100 € Heizkosten sparen, 

würden die Lüftungsanlagen genutzt (Annahme: Luftwechsel = 0,35 h -1 ). Betrachtet man die Investitionskosten für 

die Lüftungsanlagen über einen Zeitraum von 15 Jahren bei einem Zinssatz von 5,5 % und einer Energiepreissteigerung 

inflationsbereinigt von 10 % pro Jahr (entspricht dem Mittelwert der Jahre 1997−2007), dann kostet die 

Lüftungsanlage 60 € im ersten Betriebsjahr. Damit werden pro Wohnung pro Jahr etwa 500 kg CO 2 

eingespart, 

die eingesparte Tonne CO 2 

kostet damit wiederum im ersten Betriebsjahr etwa 120 € (alle Kostenangaben inkl. 

19 % MwSt.). Zu beachten ist, mit jedem Betriebsjahr verbessert sich die Kosteneffizienz, weil Tilgung und Zins 

gleich bleiben, die Energiekosten mit 10 % oder mehr pro Jahr steigen. 



III Messtechnik 

Messtechnik 

Störspannungen 

auf einer 

Messleitung 



Messtechnik V.1 

Ergebnisse 

Die Messtechnik wurde wie geplant bzw. mit den in den vorangegangenen 

Kapiteln beschriebenen Änderungen aufgebaut und 

betrieben. Die Messungen erfolgten von Oktober 2006 bis März 

2008; die Daten wurden kontinuierlich als 30-Sekunden-Messwerte 

gespeichert. Wie bereits erläutert, kam es beim Betrieb der 

Messanlage zunächst zu Anlaufproblemen und später wiederholt 

zu teilweisen oder gänzlichen Ausfällen der Anlage. Für diese Zeiten 

fehlen die Messwerte. 



(TUHH) 


Bauchemie 


Die ausgewerteten Messdaten wurden als Stundenmittel- bzw. Stundensummenwerte 

für Tage und Monate tabellarisch dargestellt. Für 

ausgewählte Teilzeiten wurden auch die 30-Sekunden-Messwerte 

zur Verfügung gestellt. Neben den Tages- und Monatsdateien wurden 

Übersichtsdateien für alle Messmonate und für alle Messfühler 

erstellt, die (a) die gemessenen Daten, (b) eine Auflistung der Fehlstunden 

und (c) eine Extrapolation der Messwerte zum Ausgleich 

der Fehlstunden beinhalteten. 

Diese Dateien wurden den Projektpartnern für die Auswertung zur 

Verfügung gestellt. 

198 Messtechnik


IV Mieter 

Wohnungen vorher – nachher 


Quelle: target 


Nutzungen 

Im Erdgeschoss sind vier Gewerbeeinheiten modernisiert und instand 

gesetzt worden, alle wieder mit direktem Zugang von der 

Straße aus. In den Obergeschossen wurden insgesamt 14 Wohneinheiten, 

davon sechs mit neuen Bädern im Bereich des ehemaligen 

Lichtschachts am Treppenhaus, umgebaut, modernisiert und 

instand gesetzt. Die Anzahl der Einheiten hat sich gegenüber dem 

Bestand nicht verändert. 

Gewerbe 

Mieterbetreuung und Eigentümer 






Alle vier Gewerbeeinheiten im Erdgeschoss sind vermietet. Die Gewerbefläche 

rechts im EnSan-Gebäudeteil stand allerdings bis zum 

15. September 2007 aufgrund juristisch erforderlicher Klärungen 

leer. 

Der sanierungsbetroffene Gewerbebetrieb aus dem Standard- 

Gebäudeteil hat sein Rückzugsrecht wahrgenommen und beide 

Flächen im Erdgeschoss des Standard-Gebäudeteils sowie die Gewerbefläche 

im Kellergeschoss der Nr. 50 angemietet. Mit diesem 

Mieter sind zahlreiche Planungs- und Ausführungsdetails in Bezug 

auf seine spezifische Nutzung (Gebrauchtwarenhandel für Waschmaschinen, 

Kühlschränke etc.) abgestimmt worden. Die ursprünglich 

ebenfalls für diesen Gewerbetreibenden vorgesehene zusätzliche 

Lagerfläche im Kellergeschoss der Nr. 52 wurde an einen 

anderen Mieter im Haus vermietet. 

Im EnSan-Gebäudeteil wird die linke Gewerbefläche für den Verkauf 

von Elektro-Fahrrädern genutzt, in der rechten Gewerbefläche 

befindet sich seit dem 15. September 2007 eine Galerie mit Kunstund 

Einzelhandel. 

Mieter 199

Wohnungen vorher – nachher 


Quelle: links: agenda W. Huppertz; rechts: target 


Wohnen 

Auch nach dem Wiederbezug ist die Mieterstruktur in den Gebäuden gemischt. Der Anteil an Mietern mit Migrationshintergrund 

beträgt ca. 35 %, von denen ca. 80 % die türkische Staatsbürgerschaft besitzen. 

Fünf Wohneinheiten sind von den ursprünglichen Mietern wieder bezogen worden, acht Wohneinheiten wurden 

an sanierungsbetroffene Mieterinnen und Mietern vermietet, da ihre ursprüngliche Wohnung / ihr ursprüngliches 

Gebäude derzeit modernisiert und instand gesetzt wird. Diese Mieter haben bis zur Fertigstellung der Modernisierung 

und Instandsetzung ihrer ursprünglichen Wohnung Zeit, sich zu entscheiden, ob sie in ihrer derzeitigen 

Wohnung in der Kleinen Freiheit 46–52 verbleiben möchten. Drei Mietparteien haben sich inzwischen entschieden, 

endgültig in der Kleinen Freiheit wohnen zu bleiben, die fünf anderen ziehen in ihre ursprünglichen Wohnungen 

zurück. Diese frei werdenden Wohnungen werden dann vordringlich wieder von sanierungsbetroffenen Mietern 

belegt. Eine Wohnung wurde an Dringlichkeitsscheininhaber vermietet. 

Im Gebäude leben vier Paare ohne Kinder, sechs Paare mit einem oder zwei Kindern, eine Alleinerziehende mit 

zwei Kindern und drei Singlehaushalte. Die Altersstruktur liegt, bis auf eine 87-jährige Rentnerin, im Durchschnitt 

bei ca. 45 Jahren. Im Haus leben ca. 30 % der Mieter von Hilfen nach dem Sozialgesetzbuch, alle anderen stehen 

in Arbeitsverhältnissen bzw. sind selbstständig oder beziehen Rente. Nach wie vor gehören alle Bewohner eher den 

unteren Einkommensschichten an. 

200 Mieter

Erste Erfahrungen der Mieter mit dem EnSan-Projekt 

Bisher gab es aus Mietersicht keine Probleme, die aus der baulichen Modernisierung und Instandsetzung resultieren. 

Alle Mieter sind bei Übergabe der Wohnung und durch spezifische Nutzerhandbücher auf die Besonderheiten 

des Demonstrationsbauvorhabens hingewiesen worden. Bei einer Minderheit konnte Interesse für Einzelheiten 

des Vorhabens geweckt werden. Bei der großen Mehrheit waren jedoch Desinteresse oder Gleichgültigkeit zu 

verzeichnen. 

Die Maßnahmen zum baulichen Wärmeschutz, insbesondere die belüftete Innendämmung der straßenseitigen 

Außenwände im „EnSan“-Teil, haben sich bewährt. Dies gilt auch aus Mietersicht, da die gewählten Konstruktionen 

nicht zu Nutzungs- und Gestaltungseinschränkungen führen. Gleichzeitig ist der Schutz der Innendämmung 

gewährleistet. 

Nur durch die messtechnische Begleitung konnte festgestellt werden, dass die Lüftungsanlagen nicht oder wenig 

benutzt werden. Dies wurde auch durch die Befragung einiger Mieter bestätigt. Bei diesen Interviews zeigte 

sich, dass die Bedienung der Lüftungsanlagen, die damit erzielbare Energieeinsparung und die Verbesserung der 

Raumluftqualität nicht verstanden worden waren. Das Gros der Mieter geht trotz der eingehenden Information 

davon aus, dass Fensterlüftung nach wie vor die bessere und günstigere Alternative sei. Als Argumente wurden ein 

angeblich erhöhter Stromverbrauch, zu kalte Zimmer, Staub- und Geräuschentwicklung sowie eine zu komplizierte 

Regelung genannt. Es war bedauerlicherweise nicht vermittelbar, dass der erhöhte Stromverbrauch auf der Heizungsseite 

zu erheblichen Einsparungen führt. Staub- und / oder Geräuschentwicklungen waren beim konkreten 

Funktionstest in den Wohnungen nicht nachvollziehbar. 

Aufgrund dieser Erfahrung wurden die Mieter des „EnSan“-Gebäudeteils zu einer Mieterversammlung eingeladen, 

auf der erneute Erläuterungen gegeben und diese Missverständnisse ausgeräumt werden sollten. Trotz „Animation“ 

durch ein kleines kaltes Buffet und die zusätzliche persönliche Ansprache einzelner Mieter durch den zuständigen 

Hausmeister, erschien nur eine von neun eingeladenen Mietparteien. Diese eine Mietpartei – eine relativ 

aufgeschlossene und engagierte Mieterin – wurde u. a. darüber informiert, dass durch die Lüftungsanlage mit 

WRG in der Energiebilanz der Gegenwert von 10 € pro Monat eingespart werden könnte. Diese zusätzliche Information, 

die den Betriebskostenhaushalt aller Mietparteien betrifft, sollte nun auch von dieser Mieterin im Hause 

weitergegeben werden, was sie, zumindest in Einzelfällen tat. Bei einer Mitte Juli 2008 durchgeführten Befragung 

konnten nach wie vor keine Veränderungen in der Nutzung der Lüftungsanlagen festgestellt werden. Es bleibt zu 

hoffen, dass aufgrund intensiver Erläuterungen und Nachfragen bei den anstehenden Nutzerwechseln hier eine 

Verbesserung eintritt. Eine Überprüfung ist nach Ende der Messphase nur anhand der manuellen Ablesung der 

Zähler möglich, soll aber durchgeführt werden. 

Die Zusatzvereinbarung zum Mietvertrag, die mit dem Hamburger Datenschutzbeauftragten für die Mieter in 

den Messwohnungen erarbeitet wurde, ist ohne Probleme unterzeichnet worden, ein Widerruf ist bis heute nicht 

erfolgt. Trotz des fehlenden Interesses bzw. der Gleichgültigkeit, haben alle Mieter in diesen Wohnungen die – teilweise 

häufigen – Störungen durch Nachbesserungen an der messtechnischen Anlage in ihren Wohnungen gut 

ausgehalten und waren zu den vereinbarten Zeiten anwesend und kooperativ. 

Das Gebäude wird in der Mehrzahl von Mietern bewohnt, für die das Thema Energieeinsparung kein vordringliches 

Thema ist. Insofern gehört zu den wesentlichen Erkenntnissen aus dem Projekt, dass Anlagentechnik und neue 

Baukonstruktionen für ganz normale Nutzer so einfach wie möglich in der Nutzung und so sicher wie möglich für 

die Baukonstruktion sein sollten. 

Mieter 201


V Auswertung der Baukosten nach Abrechnung 

Vergleich der Gesamtkosten – Tabelle 1 (I) 

EnSan-Antrag 

Kostenanschlag (Stand WK-Antrag) Abrechnung Abweichungen 

Kosten/m² WFl 

Nr. / 

Kostengruppe 

(KG) 

Bauteil Gesamtkosten davon energet. 

bzw. 

forschungsrele 

vante Kosten 

Gesamtkosten davon energetische 

bzw. 

forschungsrelevante 

Kosten 


bzw. 


Kosten 

Antrag zu 

Abrechnung 

Anschlag zu 

Abrechnung 

Gesamtkosten 

/ 

Abrechnung 

energ.rel. 

Kosten / 

Abrechnung 

Gesamtkosten 

energ.rel. 

Kosten 

Gesamtkosten 

energ.rel. 

Kosten 

1.391 1.391 

[Euro] [Euro] [Euro] [Euro] [Euro] [Euro] [%] [%] [%] [%] m² m² 

200 Herrichten und 2.000 € 5.301,72 € 5.509,20 € 175,46% 3,91% 3,96 € 

300 Bauwerk- 

Baukonstruktionen 

1.361.172 € 581.383 € 1.398.559,62 € 633.751,15 € 1.452.604,98 € 643.651,17 € 6,72% 10,71% 3,86% 1,56% 1.044,29 € 462,73 € 

45.079,12 € 41.185,25 € -8,64% 29,61 € 

320 Gründung 56.897 € 63.368,22 € 62.278,38 € 33.109,90 € 32.062,06 € -41,81% -47,75% -48,52% 23,80 € 23,05 € 

330 Außenwände 415.265 € 328.781 € 383.656,21 € 276.865,38 € 421.037,03 € 319.331,93 € 1,39% -2,87% 9,74% 15,34% 302,69 € 229,57 € 

340 Innenwände 231.483 € 16.187 € 267.839,64 € 9.840,49 € 356.750,80 € 55.094,67 € 54,12% 240,36% 33,20% 459,88% 256,47 € 39,61 € 

350 Decken 391.396 € 153.790 € 446.952,61 € 250.322,62 € 400.975,89 € 206.351,50 € 2,45% 34,18% -10,29% -17,57% 288,26 € 148,35 € 

360 Dächer 237.683 € 82.625 € 156.683,51 € 34.444,28 € 164.545,13 € 30.811,01 € -30,77% -62,71% 5,02% -10,55% 118,29 € 22,15 € 

370 Baukonstruktive Einbauten 28.448 € 34.980,22 € 35.000,98 € 23,03% 0,06% 25,16 € 

400 Bauwerk- Technische 

Anlagen 

339.483 € 256.942 € 322.721,64 € 205.849,46 € 318.840,98 € 200.985,52 € -6,08% -21,78% -1,20% -2,36% 229,22 € 144,49 € 

22.307,83 € 100,00% 16,04 € 

410 Abwasser 54.810 € 4.620 € 70.293,86 € 25.692,81 € 63.073,02 € 33.800,07 € 15,08% 631,60% -10,27% 31,55% 45,34 € 24,30 € 

420 Wärmeversorgung 112.855 € 109.780 € 102.293,01 € 99.768,70 € 94.676,90 € 93.253,79 € -16,11% -15,05% -7,45% -6,53% 68,06 € 67,04 € 

430 Lufttechnische Anlagen 150.318 € 142.542 € 69.246,80 € 67.822,80 € 66.914,46 € 61.377,78 € -55,48% -56,94% -3,37% -9,50% 48,11 € 44,12 € 

440 Starkstromanlagen 21.500 € 70.810,22 € 2.487,40 € 61.744,09 € 2.429,18 € 187,18% 100,00% -12,80% -2,34% 44,39 € 1,75 € 

450 Fern- und Informationstechnische Anlagen 10.077,75 € 10.077,75 € 10.124,70 € 10.124,70 € 100,00% 100,00% 0,47% 0,47% 7,28 € 7,28 € 

500 Außenanlagen 8.000 € 0 € 16.489,20 € 0,00 € 15.980,07 € 0,00 € 99,75% -3,09% 11,49 € 

Nettosumme KGr. 200 - 500 1.710.655 € 838.325 € 1.743.072,18 € 839.600,61 € 1.792.935,23 € 844.636,69 € 4,81% 0,75% 2,86% 0,60% 1.288,95 € 607,22 € 

+ 3 % UVG (ohne 200) 1 € -1 € 52.133,11 € 25.188,02 € 

Zwischensumme netto 1.710.656 € 838.324 € 1.795.205,29 € 864.788,63 € 1.792.935,23 € 844.636,69 € 4,81% 0,75% -0,13% -2,33% 1.288,95 € 607,22 € 

+ 16 % USt. 273.705 € 134.132 € 287.232,85 € 138.366,18 € 286.869,64 € 135.141,87 € 4,81% 0,75% -0,13% -2,33% 206,23 € 97,15 € 

Baukosten brutto 1.984.361 € 972.456 € 2.082.438,14 € 1.003.154,81 € 2.079.804,87 € 979.778,56 € 4,81% 0,75% -0,13% -2,33% 1.495,19 € 704,37 € 


Anhand einer Excel-Datei wurden alle Ausschreibungs- und Abrechnungspositionen 

aller Gewerke sowohl den Kostengruppen als 

auch den energetischen Kosten sowie den beiden Gebäudehälften 

zugeordnet. Aus dieser Tabelle, die ausgedruckt 1.120 DIN-A4- 

Seiten umfasst, sind die energetisch relevanten Kosten ermittelt 

worden. Die Auswertung umfasst alle Kostengruppen, ohne die 

Kostengruppen 100 und 600, da in diesen beiden Kostengruppen 

keine Kosten angefallen sind. Die Kostengruppe 700 weist sämtliche 

Nebenkosten aus, bis auf Zinsen, Kontoführungsgebühren, den 

Kostenbeitrag der WK und Projektsteuerungsleistungen. 

Kosten 

Kosten F_V.1 

Eigentümer 





Vergleich der Gesamtkosten – Tabelle 1 

Ein Vergleich der reinen Baukosten zwischen Kostenanschlag und 

den Abrechnungssummen ergibt ein ausgesprochen positives Ergebnis. 

Dank einer effizienten Projektsteuerung ist eine so genannte 

Punktlandung erzielt worden. Die Abrechnungssumme unterschreitet 

den Kostenanschlag um 0,13 %, absolut um 2.633,- €. 

Vergleicht man nur die energetischen Kosten in den Kostengruppen 

300 und 400, so liegt die Abweichung zwischen der Kostenfortschreibung 

EnSan, die anhand des Kostenanschlages aufgestellt 

wurde, und der Abrechnung bei -2,33 %, absolut bei Minderkosten 

von -23.376,- €. Diese Einsparung, die im Bauverlauf erzielt werden 

konnte, ist wiederum auf intensive Projektsteuerung, Bauleitung 

und Kostenkontrolle zurückzuführen. 







202 Kosten

Vergleich der Gesamtkosten – Tabelle 1 (II) 

Nr. / 

Kostengruppe 

(KG) 

Bauteil Gesamtkosten davon energetische 

bzw. 


Kosten 

EnSan-Antrag Kostenanschlag (Stand WK-Antrag) Abrechnung Abweichungen Kosten/m² WFl 


bzw. 


Kosten 


bzw. 


Kosten 

Antrag zu 

Abrechnung 

Anschlag zu 

Abrechnung 

Gesamtkosten 

/ 

Abrechnung 

energ.rel. 

Kosten / 

Abrechnung 

Gesamt- energ.rel. Gesamt- energ.rel. 1.391 1.391 

kosten Kosten kosten Kosten 

[Euro] [Euro] [Euro] [Euro] [Euro] [Euro] [%] [%] [%] [%] m² m² 

Übertrag 1.984.361 € 972.456 € 2.082.438,14 € 1.003.154,81 € 2.079.804,87 € 979.778,56 € 4,81% 0,75% -0,13% -2,33% 1.495,19 € 704,37 € 

700 Baunebenkosten 319.008 € 70.048 € 280.124,63 € 64.593,54 € 331.774,30 € 69.497,67 € 4,00% -0,79% 18,44% 7,59% 238,51 € 49,96 € 

731 Architektenleistungen 161.400 € 28.000 € 170.123,89 € 27.083,73 € 166.161,49 € 25.712,09 € 2,95% -97,16 € -2,33% -5,06% 119,45 € 18,48 € 

735 Tragwerksplanung 39.208 € 9.048 € 28.107,23 € 7.364,94 € 26.617,14 € 8.938,86 € -32,11% -1,21% -5,30% 21,37% 19,14 € 6,43 € 

736 Technische Ausrüstung 106.400 € 31.000 € 49.397,72 € 29.152,07 € 48.620,74 € 31.093,84 € -54,30% 0,30% -1,57% 6,66% 34,95 € 22,35 € 

770 Allgemeine Baunebenkosten 12.000,00 € 2.000,00 € 32.495,80 € 992,80 € 90.374,92 € 3.752,89 € 653,12% 87,64% 178,11% 278,01% 64,97 € 2,70 € 

Gesamtkosten brutto 2.303.369 € 1.042.504 € 2.362.562,77 € 1.067.748,34 € 2.411.579,17 € 1.049.276,23 € 4,70% 0,65% 2,07% -1,73% 1.733,70 € 754,33 € 


Quelle: steg 

Kosten F_V.2 

Bei einer Wohn- und Nutzfläche von insgesamt 1.391 m 2 liegen die Bruttobaukosten der Kostengruppen 200 bis 

500 nach Abrechnung bei 1.495,- €/m 2 , einschließlich der energetischen Mehrkosten, bezogen auf die Nutzfläche 

A N 

(1.936 m 2 ) bei 1.074,- €/m 2 . 

Die Differenz zwischen den in der Planungsphase ermittelten Wohn- und Nutzflächen von 1.391 m 2 und den 

nach Fertigstellung per Aufmaß ermittelten Quadratmetern von 1.381,57 m 2 wird nicht berücksichtigt, da es sich 

um eine geringe Abweichung in Höhe von 0,68 % handelt und sich alle Kennwerte auf die Fläche von 1.391 m 2 

beziehen. 

Betrachtet man ausschließlich die energetischen Kosten, so liegen diese, bezogen auf die Wohn- und Nutzfläche 

des Gebäudes bei 704,- €/m 2 , bezogen auf die Nutzfläche A N 

bei 506,- €/m 2 . Auch in der Abrechnung bestätigt 

sich, dass bei einem Gebäude dieser Altersklasse mit dem vorgefundenen Instandsetzungsbedarf und -stau die 

energetischen Kosten fast 50 % ausmachen. 

Unter Berücksichtigung der Kostengruppe 700 überschreiten die Gesamtkosten brutto die Kosten nach Kostenanschlag 

um 2,07 %, die energetischen Gesamtkosten, einschließlich der Planungsmehrkosten, unterschreiten die 

Kosten im Vergleich zum Kostenanschlag um 1,73 %. Die Kosten, bezogen auf die Wohn- und Nutzfläche, einschließlich 

Kostengruppe 700, betragen 1.734,- €, die der energetisch relevanten Kosten 754,- €. 

Interessant ist im Folgenden, welche Kosten ohne Berücksichtigung des energetischen Mehraufwandes vorliegen. 

Kosten 203

Vergleich der Modernisierungs- und Instandsetzungskosten ohne 

Berücksichtigung des Demonstrationsbauvorhabens (WK) – Tabelle 2 (I) 

Nr. / Bauteil 

Gewerk 

WK-Antrag Abrechnung 

Abweichungen 

Abrechnung zu Abrechnung zu 

Antrag 

Antrag 

[Euro] [Euro] [Euro] [%] 

1. Gewerke 

1 Erschließungungskosten 6.150,00 € 6.657,56 € 507,56 € 8,25% 

2 Bauwerk 1.515.667,00 € 1.534.466,82 € 18.799,82 € 1,24% 

2.1 Abbrucharbeiten 105.863,00 € 121.194,77 € 15.331,77 € 14,48% 

2.2 Gerüstarbeiten 24.400,00 € 21.836,97 € -2.563,03 € -10,50% 

2.3 Rohbau- und Putzarbeiten 450.370,00 € 456.425,03 € 6.055,03 € 1,34% 

2.4 Zimmer- und Holzarbeiten 173.297,00 € 160.872,67 € -12.424,33 € -7,17% 

2.5 Schwammbekämpfung 45.687,00 € 17.957,51 € -27.729,49 € -60,69% 

2.6 Dachdeckungs- und Dacklempnerarbeiten 76.134,00 € 74.615,65 € -1.518,35 € -1,99% 

2.7 Trockenbauarbeiten 85.024,00 € 93.565,75 € 8.541,75 € 10,05% 

2.8 Fensterbauarbeiten 78.297,00 € 78.452,38 € 155,38 € 0,20% 

2.9 Fliesen- und Plattenarbeiten 27.869,00 € 29.667,80 € 1.798,80 € 6,45% 

2.10 Bodenbelagsarbeiten 62.179,00 € 40.164,55 € -22.014,45 € -35,40% 

2.11 Tischlerarbeiten 53.189,00 € 100.438,55 € 47.249,55 € 88,83% 

2.12 Dielenschleifarbeiten 16.902,00 € 17.229,24 € 327,24 € 1,94% 

2.13 Maler-/Lackierarbeiten 84.296,00 € 69.160,46 € -15.135,54 € -17,96% 

2.14 Wärmedämmverbundsystem 76.539,00 € 57.084,11 € -19.454,89 € -25,42% 

2.15 Einbauküchen 16.336,00 € 19.652,49 € 3.316,49 € 20,30% 

2.16 Metallbauarbeiten 139.285,00 € 166.382,51 € 27.097,51 € 19,45% 

2.17 Entrümpelung, Taubenabwehr, 

Bauendreinigung, Bauheizung 9.766,39 € 9.766,39 € 100,00% 


Quelle: steg 

Kosten F_V.3 

Vergleich der Modernisierungs- und Instandsetzungskosten ohne Berücksichtigung des 

Demonstrationsbauvorhabens (WK) – Tabelle 2 

Die Auswertung der Gesamtkosten bestätigt, dass es bei Altbausanierungen ausgesprochen sinnvoll ist, nach der 

Ausführungsplanung eine gewerkeweise Ausschreibung einzelner Positionen mit exakter Massenermittlung durchzuführen. 

Zum einen dient die Einzelausschreibung der Kostensicherheit des Investors, zum anderen aber auch der 

Kalkulationssicherheit der unterschiedlichen Unternehmen. 

Der Antrag auf Förderung – Modernisierung und Instandsetzung in Sanierungsgebieten – bei der Hamburgischen 

Wohnungsbaukreditanstalt wurde daher nach der gewerkeweisen Ausschreibung und Submission gestellt. Neben 

dem o. a. Vergleich in den einzelnen Kostengruppen ist so auch ein Vergleich der unterschiedlichen Gewerke möglich. 

Auch hier fällt die Auswertung ausgesprochen positiv aus. 

Die Abrechnung weicht in den reinen Baukosten um -1,34 % vom Antrag ab, absolut um -23.819,- €. Unter Berücksichtigung 

der Kostengruppe 700 ergeben sich Minderkosten gesamt in Höhe von 24.186,- €, rund 1,18 %. 

Bezogen auf die Wohn- und Nutzfläche von 1.391 m 2 liegen die Bruttobaukosten der Kostengruppen 200 bis 500 

nach Abrechnung bei 1.264,- €/m 2 , ohne die energetischen Mehrkosten, bezogen auf die Nutzfläche A N 

(1.936 m 2 ) 

bei 908,- €/m 2 . Unter Berücksichtigung der Kostengruppe 700 liegen die Kosten bei 1.454,- €/m 2 Wohn- und 

Nutzfläche. 

204 Kosten

Vergleich der Modernisierungs- und Instandsetzungskosten ohne 

Berücksichtigung des Demonstrationsbauvorhabens (WK) – Tabelle 2 (II) 

Nr. / 

Gewerk 

Bauteil 

1. Gewerke 

WK-Antrag Abrechnung 

Abweichungen 

Abrechnung zu Abrechnung zu 

Antrag 

Antrag 

[Euro] [Euro] [Euro] [%] 

3 Technische Ausrüstung 193.195,00 € 200.301,33 € 7.106,33 € 3,68% 

3.1 Elektroinstallation 61.039,00 € 65.672,90 € 4.633,90 € 7,59% 

3.2 Heizungs- und Lüftungsinstallation 66.256,00 € 53.768,49 € -12.487,51 € -18,85% 

3.3 Sanitärinstallation 65.900,00 € 80.859,94 € 14.959,94 € 22,70% 

4 Außenanlagen 14.766,00 € 16.754,23 € 1.988,23 € 13,46% 

Bruttosumme KGr. 200 - 500 1.729.778,00 € 1.758.179,94 € 28.401,94 € 1,64% 

+ 3 % UVG (ohne 200) 52.221,00 € 

Baukosten brutto 1.781.999,00 € 1.758.179,94 € -23.819,06 € -1,34% 

5 Baunebenkosten 

ohne Finanzierungskosten u. Projektsteuerung 265.172,21 € 264.805,27 € -366,94 € -0,14% 

Gesamtkosten 2.047.171,21 € 2.022.985,21 € -24.186,00 € -1,18% 


Quelle: steg 

Kosten F_V.4 

Demnach betragen die Mehrkosten (KGr. 200 – 500) aufgrund der energetischen Sanierung auf „EnSan“-Niveau 

bezogen auf die Wohn- und Nutzfläche 231,- €/m 2 , bezogen auf die Nutzfläche A N 

166,- €/m 2 , einschließlich Technischer 

Nebenkosten ca. 280,- €/m 2 Wohn- und Nutzfläche. 

Insbesondere durch den Verzicht auf die Tieferlegung der Kellersohlplatte und somit auf die Unterfangung der 

Fundamente konnten Kosten bei der Gründung eingespart werden, da im Vergleich zur ursprünglichen Planung 

nur bei einer Gewerbeeinheit die Fläche im Kellergeschoss beheizt wurde. Mehrkosten entstanden hauptsächlich 

durch Mehrmassen und auch Mehrstärken in den Leistungsbereichen Putz, Erneuerung von Sturzträgern, Aufnehme 

und Entsorgung vorhandener Dielung und des vorhandenen Einschubes, Erneuerung der Balkenkopfauflager, 

Erneuerung der Unterdecken, Ausgleichen von Untergründen. Minderkosten dagegen entstanden durch einen 

geringeren Anteil an Schwammsanierungskosten als vorab prognostiziert und somit auch weniger Abfangungen 

bzw. Abstützungen im Bauzustand. 

Kosten 205

Vergleich der Mehrkosten – Tabelle 3 (I) 

Nr. / 

Gewerk 

Bauteil 

1. Gewerke 


Mehrkosten nur 

gesamt, da keine 

Aufteilung nach 

Gewerken, 

sondern nur nach 

KGr. erfolgte 

Kostenanschlag 

(Stand WK- 

Antrag) 

Mehrkosten 

Abrechnung 

Gesamtkosten 

Abrechnung 

zu Anschlag 

Abweichungen 

Abrechnung 

zu Antrag 

Abrechnung 

zu Anschlag 

[Euro] [Euro] [Euro] [Euro] [%] [%] 

1 Erschließungungskosten 0,00 € 0,00 € 0,00 € 0,00 € 0,00% 0,00% 

2 Bauwerk 311.517,00 € 189.565,67 € 216.391,90 € 26.826,23 € -30,54% 14,15% 

2.1 Abbrucharbeiten 16.317,72 € 20.397,63 € 4.079,91 € 25,00% 

2.2 Gerüstarbeiten 697,16 € 251,67 € -445,49 € -63,90% 

2.3 Rohbau- und Putzarbeiten 77.859,51 € 92.820,66 € 14.961,15 € 19,22% 

2.4 Zimmer- und Holzarbeiten 32.864,66 € 20.767,65 € -12.097,01 € -36,81% 

2.5 Schwammbekämpfung 0,00 € 2.150,51 € 2.150,51 € 100,00% 

2.6 Dachdeckungs- und Dacklempnerarbeiten 1.583,54 € 1.995,04 € 411,50 € 25,99% 

2.6 Trockenbauarbeiten 22.260,92 € 28.671,69 € 6.410,77 € 28,80% 

2.7 Fensterbauarbeiten 9.747,48 € 9.747,48 € 0,00 € 0,00% 

2.8 Fliesen- und Plattenarbeiten 0,00 € 0,00 € 0,00 € 0,00% 

2.9 Bodenbelagsarbeiten 541,72 € 824,38 € 282,66 € 52,18% 

2.10 Tischlerarbeiten 6.309,82 € 1.312,96 € -4.996,86 € -79,19% 

2.11 Dielenschleifarbeiten 0,00 € 0,00 € 0,00 € 0,00% 

2.13 Maler-/Lackierarbeiten 718,62 € 640,13 € -78,49 € -10,92% 

2.14 Wärmedämmverbundsystem 16.878,87 € 21.676,66 € 4.797,79 € 28,42% 

2.15 Einbauküchen 0,00 € 0,00 € 0,00 € 0,00% 

2.16 Metallbauarbeiten 3.785,65 € 7.569,88 € 3.784,23 € 99,96% 

2.17 Vorarbeiten 7.565,55 € 7.565,55 € 100,00% 


Quelle: steg 

Kosten F_V.5 

Vergleich der Mehrkosten – Tabelle 3 

Neben den energetischen Zielen, die mit diesem Demonstrationsbauvorhaben erreicht wurden, war es ebenfalls 

Ziel dieses Projekts, die Mehrkosten zu ermitteln, die zu einem geringeren End- und Primärenergiebedarf in der 

„EnSan“-Gebäudehälfte führen. 

Anhand der gewerkeweisen Aufstellung können die Mehrkosten in absoluten Zahlen verifiziert werden. 

Da die beiden vorangegangenen Auswertungen positive Ergebnisse in Bezug auf die Abweichungen sowohl zwischen 

Antrag, Anschlag und Abrechnung gezeigt haben (vgl. Abschnitt B), verwundert es nicht, dass die alleinige 

Gegenüberstellung der Mehrkosten dieses Bild erneut bestätigt. 

Die Abrechnung zeigt zum „EnSan“-Antrag eine Einsparung von -35 % auf, in Zahlen ausgedrückt von -174.638,- €. 

Diese Antragszahlen, wurden, wie erläutert, anhand der Ausschreibung aktualisiert und entsprachen damit Ende 

Februar 2005 den nach 14 Monaten Projektarbeit vorgesehenen Ausführungen. 

Im Vergleich zum Kostenanschlag liegen die Mehrkosten in der Abrechnung lediglich um 6,87 % höher, absolut 

um 20.675,- €. 

Bezieht man diese Zahlen auf die jeweiligen Flächenschlüssel, so bestätigen sich die nach Tabelle 2 dieses Kapitels 

ermittelten Mehrkosten durch die energetische Sanierung auf „EnSan“-Niveau in Bezug auf die Wohn- und Nutzfläche 

In Höhe von 231,- €/m 2 , bezogen auf die Nutzfläche A N 

in Höhe von 166,- €/m 2 . 

206 Kosten

Vergleich der Mehrkosten – Tabelle 3 (II) 

Nr. / 

Gewerk 

Bauteil 


Mehrkosten nur 

gesamt, da keine 

Aufteilung nach 

Gewerken, 

sondern nur nach 

KGr. erfolgte 

Kostenanschlag 

(Stand WK- 

Antrag) 

Mehrkosten 

Abrechnung 

Gesamtkosten 

Abrechnung 

zu Anschlag 

Abweichungen 

Abrechnung 

zu Antrag 

Abrechnung 

zu Anschlag 

[Euro] [Euro] [Euro] [Euro] [%] [%] 

1. Gewerke 

3 Technische Ausrüstung 184.744,00 € 102.618,72 € 105.232,94 € 2.614,22 € -43,04% 2,55% 

3.1 Elektroinstallation 12.515,41 € 12.957,95 € 442,54 € 3,54% 

3.2 Heizungs- und Lüftungsinstallation 85.766,92 € 83.931,44 € -1.835,48 € -2,14% 

3.3 Sanitärinstallation 4.336,39 € 8.343,56 € 4.007,17 € 92,41% 

4 Außenanlagen 0,00 € 0,00 € 0,00 € 0,00 € 0,00% 0,00% 

Bruttosumme KGr. 200 - 500 292.184,39 € 321.624,83 € 29.440,44 € in € absolut 10,08% 

+ 3 % UVG (ohne 200) 8.765,61 € -174.636,17 € 

Mehrkosten brutto 496.261,00 € 300.950,00 € 321.624,83 € 20.674,83 € -35,19% 6,87% 

5 Technische Nebenkosten 70.048,00 € 74.276,36 € 69.497,67 € -4.778,69 € -0,79% -6,43% 

5.1 Gebäude 28.000,00 € 27.083,73 € 25.712,09 € -1.371,64 € -5,06% 

5.2 Tragwerksplanung 9.048,00 € 7.364,94 € 8.938,86 € 1.573,92 € 21,37% 

5.3 Technische Ausrüstung 31.000,00 € 29.152,07 € 31.093,84 € 1.941,77 € 6,66% 

5.4 Arch. - und Ing.-Leistungen, sonst. 2.000,00 € 10.675,62 € 3.752,89 € -6.922,73 € -64,85% 

Mehrkosten gesamt 566.309,00 € 375.226,36 € 391.122,50 € 15.896,14 € -30,93% 4,24% 


Quelle: steg 

Kosten F_V.6 

Einschließlich der Technischen Nebenkosten ergibt sich nachstehende Gesamtabrechnung: 

Zusammenstellung 

Gesamtkosten 

Gesamtkosten 

Mehrkosten 

brutto 

Standardsanierung EnSan-Sanierung 

Baukosten 1.758.179,94 € 2.079.804,77 € 321.624,83 € 

Techn. Nebenkosten 

264.805,27 € 331.774,30 € 69.497,67 € 

Gesamtkosten 2.022.985,21 € 2.411.579,07 € 391.122,50 € 

Kosten/m 2 Wohn-/Nutzfläche 

(1.391 m 2 ) 

1.454,34 € 1.733,70 € 281,18 € 

Der Vergleich zwischen den beiden Gebäudehälften in den Gewerken ist in der Tabelle 4 dargestellt, wobei kleinere 

Zusatzmaßnahmen hierbei in Höhe von gesamt ca. 34.000,- € nicht berücksichtigt wurden. 

Unter Berücksichtigung von 19 % Umsatzsteuer und Technischen Nebenkosten in Höhe von ca. 15,5 % ergibt sich 

eine Differenz von ca. 105.000 €. Unter der Voraussetzung, dass die installierten Lüftungsanlagen sachgerecht 

benutzt werden, „amortisieren“ sich diese Investitionsmehrkosten innerhalb von 20 bis 25 Jahren, unter Zugrundelegung 

einer Energiepreissteigerung von 10 % (inflationsbereinigt um –2,5 %). 

Die Mehrkosten der Einzelkomponenten erscheinen nicht gravierend, gleichwohl betragen sie in der Summe zwischen 

55,- und 60,- € netto je Quadratmeter Wohnfläche (verstärkte Kellerdeckendämmung, Fenster mit einem 

besseren U-Wert, erhöhte Außenwanddämmung und Installation von dezentralen Lüftungsanlagen), ohne Betrachtung 

der hier montierten Innenwanddämmung und der neuen Balkenköpfe. Die Tabelle 5 auf der nachfolgenden 

Seite gibt einen Überblick über die Mehrkosten der Einzelkomponenten. 

Die gewählte Innendämmung ist etwa zweieinhalbmal so teuer wie ein außen aufgebrachtes Wärmedämmverbundsystem 

bei halb so gutem Wärmedämmeffekt. Unter Einbeziehung der thermisch entkoppelten Balkenköpfe 

ist die Innendämmung etwa vier- bis fünfmal so teuer. Ein Einsatz in speziellen Einzelfällen, bei denkmal- oder 

ensemblegeschützen Fassaden ist durchaus vorstellbar, insbesondere um Bauschäden an den Holzbalkendecken 

nachhaltig zu vermeiden. 

Kosten 207

Gesamtkosten-Vergleich der Gebäudehälften – Tabelle 4 

Gewerke Standard EnSan 

Gerüst 1.557,60 € 1.774,56 € 

Schwamm 6.410,48 € 8.264,37 € 

Rohbau 26.767,58 € 24.979,67 € 

Zimmer 35.966,07 € 50.239,96 € 

Abbruch 16.903,14 € 29.434,52 € 

Dach 6.355,81 € 7.880,49 € 

WDVS 27.767,42 € 33.799,54 € 

Tischler 10.441,06 € 6.045,80 € 

Metallbau 18.549,09 € 18.558,78 € 

Fenster 37.241,43 € 37.858,43 € 

Maler 5.337,69 € 5.835,53 € 

Bodenbelag 1.986,46 € 2.697,13 € 

Trockenbau 18.396,68 € 36.999,95 € 

Stahlbau 6.039,00 € 6.039,00 € 

Rohbau Fassade 9.086,08 € 10.355,49 € 

Rohbau II 69.158,87 € 92.527,45 € 

Elektro 1.001,42 € 2.390,66 € 

Sanitär 12.894,60 € 13.458,05 € 

Heizung/Lüftung 54.893,72 € 54.460,00 € 

Summe netto 366.754,20 € 443.599,38 € 

Differenz 76.845,18 € 


Quelle: steg 

Kosten F_V.7 

Einzelkomponenten – Nettokosten – Tabelle 5 

Kosten/qm Kosten/ qm EnSan-Mehrkosten/qm 

Bauteilfläche/gesamt WFl WFl 

Dämmung KG-Decke 100,00 € 14,00 € 1,00 € 

Fenster 375,00 € 74,00 € 2,00 € 

WDVS 100,00 € 35,00 € 15,00 € 

Balkenkopf/Stück 850,00 € 350,00 € einschl. Instandsetzung 

Innendämmung 250,00 € 135,00 € einschl. Vorsatzschale 

Innendämmung 220,00 € 105,00 € ohne Vorsatzschale 

Heizungsinstallation 21.500,00 € 15,50 € -3,00 € ohne Zentrale 

Lüftungsanlage EnSan 31.000,00 € 45,00 € 41,00 € 

Lüftung Standard 2.600,00 € 4,00 € 

Dämmung Heizleitungen 1.750,00 € 1,25 € 0,55 € 


Quelle: steg 

Kosten F_V.8 

208 Kosten

Abschnitt G: Schlussfolgerungen / Fazit 

Vorher - nachher 


Quelle: D & R 


Bautechnik / Bauphysik 

- Detaillierte maßliche und technische Bestandsaufnahmen sind 

für eine solide Planung unerlässlich. Dieser Punkt sollte in die Bedingungen 

für öffentliche Förderungen aufgenommen werden. 

- Bauphysikalische Eigenschaften von Stoffen sind nur durch labortechnische 

Analysen − individuell bezogen auf das jeweilige 

Objekt − zu klären (Vermeidung von Baufehlern und Bauschäden). 

- Messungen und Bauteilöffnungen im Bestand sind unerlässlich 

für die richtige bauphysikalische und konstruktive Ausbildung 

neu geplanter Baukonstruktionen. 

- Die neu entwickelten Konstruktionen (Innendämmung und 

thermisch entkoppelte Balkenköpfe) und die dafür erarbeiteten 

Einbauabläufe sind auf Bauvorhaben mit ähnlich gelagerten Anforderungen 

übertragbar. Somit kann auch bei erhaltenswerten 

Fassaden ein vollständiger Wärmeschutz gewährleistet werden, 

potentielle Bauschäden werden vermieden. 

- Kalziumsilikat eignet sich als Material für die energetische Modernisierung 

(Innendämmung) von schützens- und erhaltenswerten 

Fassaden. Durch die kapillare Saugkraft des Materials 

wird eventuell entstehendes Kondensat hinter der Dämmschicht 

verteilt und entspannt; es sind keine Dampf bremsenden Schichten 

erforderlich. Dieses Material tritt aus Sicht dieses Projektes 

an die erste Stelle aller geeigneten Innendämmmaterialien. 

Eigentümer 




Beteiligte 

Alle Projektpartner 

Hinweis: Eine Übersichtstabelle aller 

Ergebnis-Kennwerte befindet sich im Anhang 

dieses Berichts (CD) 

Schlussfolgerungen / Fazit 209

- Die DIN 4108-7 fordert für die Luftdichtheit von Gebäuden (bezüglich der Typen „Altbau“ oder „Neubau“ oder 

zu beiden werden keine Aussagen getroffen) einen Wert besser als 1,5 1/h bei 50 Pa Druckdifferenz zwischen 

innen und außen. Dieser Wert ist nur erreichbar, wenn alle Wandflächen vollständig, d. h. auch in Deckenebene, 

verputzt und selbst in beidseitig geputztes Außenmauerwerk eingesetzte technische Einbauten luftdicht 

ummantelt werden. Böden, Dachflächen und einbindende Trennwände müssen in der Konzeption und in der 

Planung im Detail berücksichtigt werden (vollständig geschlossene luftdichte Ebene). 

- Es wurde ein Wärmedämmstandard erzielt, der ca. 30 % besser ist als der vergleichbarer Neubauten nach 

EnEV 2007. 

Haustechnik / Energiebedarf 

- Die Ziele bezüglich der Energieeinsparung wurden erreicht: Die gemessenen Verbräuche zeigen im Wesentlichen 

eine Übereinstimmung mit der berechneten Einsparung. 

- Die erwartete Differenz zwischen „HH-Standard“- und „EnSan“-Gebäudeteil ist messtechnisch nachgewiesen 

– im „EnSan“-Gebäudeteil ca. 20 % weniger Heizenergieverbrauch als im „HH-Standard“-Gebäudeteil. 

- Der primärenergetisch bewertete Endenergieverbrauch wurde um fast 80 % gesenkt (Ziel 50 %). 

- Der Primärenergieverbrauch, bezogen auf die Wohnfläche, beträgt, gemittelt auf beide Gebäudehälften, ca. 

95 kWh/m²a (Ziel: 100 kWh/m²a). 

- Ein Minimal-Luftwechsel muss bei Lüftungsanlagen in Gebäuden anlagentechnisch gesichert sein. Eine Komplettabschaltung 

von Lüftungsanlagen durch den Mieter / Nutzer darf nur für einen begrenzten Zeitraum 

(z. B. eruchsentwicklung im Außenbereich) möglich sein (wiederkehrende Einschaltung automatisch nach 

z. B. 24 Stunden). Die Stromversorgung einer Wohnungslüftungsanlage kann über den Badstromkreis erfolgen, 

dies hat den Vorteil, dass die Lüftungsanlage zum einen nicht dauerhaft über den Sicherungsstromkreis 

deaktiviert wird, zum anderen die Anlage während Urlaubszeiten dennoch abgeschaltet werden kann. 

- Der Hydraulische Abgleich bei Mehrfeld-Solaranlagen ist von wesentlicher Bedeutung für eine gleiche Auslastung 

der einzelnen Felder. Die Solaranlage (4 Reihen zu je 3 Kollektoren à 2,5 m 2 ) wurde über Durchflusssteller 

im (kühleren) Rücklauf hydraulisch abgeglichen. Ein Abgleich nach Tichelmann (gleiche Rohrlängen) ist nicht zu 

empfehlen, da dies zu unnötig langen Rohrleitungen und damit zu vermehrten Wärmeverlusten führt. Mehrfeld-Solaranlagen 

sind nach einem aufgestellten Spülplan detailliert zu spülen, um sämtliche Lufteinschlüsse in 

den Kollektoren auszutreiben und Ertragsdefizite zu vermeiden. 

- In Heizzentralen werden vermehrt Pufferspeicher zur hygienischen Trinkwarmwasserbereitung über Plattenwärmetauscher 

eingesetzt. Die Ladestrategie der Heizungsregelung hat die Modulationsfähigkeit der modernen 

Wärmeerzeuger zu nutzen. Der Pufferspeicher ist mit drehzahlvariablen Pumpen temperaturgeschichtet zu 

laden. In Kombination mit thermischen Solaranlagen hat die Regelung der Solaranlage adaptiv einen Vorrangbetrieb 

einzuräumen. 

Qualitätssicherung 

- Fachlich versierte Qualitätssicherung in der Planung und Ausführung führt zu Minimierungen von Wärmebrücken 

und Luftundichtheiten und in jedem Fall zu Verbesserungen, selbst, wenn die verantwortlichen Planer 

bereits über umfangreiche Erfahrungen verfügen (Vier-Augen-Prinzip). 

- Qualitätssicherung muss schon in den Arbeitsgruppensitzungen erfolgen. 

- Luftdichtheit muss geplant werden („geschlossener Linienzug“ im Gebäudeschnitt, Materialübergänge); die 

Qualitätssicherung muss während der Bauausführung beratend zur Verfügung stehen. 

- Lüftungsanlagen sind vor der Inbetriebnahme einzumessen; zur Inbetriebnahme ist das Einmess-Protokoll zu 

übergeben. 

- Schachtinstallationen (Rohrnetz, Wärmedämmung, Brandschutz) erfordern eine fachtechnische Begehung der 

Rohinstallation. 

210 Schlussfolgerungen / Fazit

Messtechnik 

- Die begleitende kontinuierliche Vor-Ort-Messung ausgewählter bauphysikalischer und energetischer Parameter, 

begleitet durch regelmäßige manuelle Zählerablesungen, ist wichtig, denn sie ermöglicht 

- die Verifizierung von Planung und Ausführung, 

- das frühzeitige Erkennen von Fehlern in technischen Anlagen, 

- die Überprüfung von Bauteilen und Systemen auf bauphysikalisch richtiges Funktionieren und 

- die bautechnische und energetische Beurteilung von Instandsetzungs- und Modernisierungsmaßnahmen. 

- Die Messtechnik war in die Arbeitsgruppen Bautechnik (Wärmebrücken, Balkenköpfe) und Haustechnik / Energiebedarf 

immer eingebunden; zukünftig ist eine eigenständige Arbeitsgruppe Messtechnik zu empfehlen. 

- Konzeption und Betrieb komplexer Messtechnik-Systeme, insbesondere mit vernetzten Datenloggern, sollten 

unter Planungsbeteiligung und Verantwortlichkeit der Herstellerfirmen der Messsysteme erfolgen, z. B. auf der 

Basis eines erfolgsorientierten Honorarvertrages. 

- Messtechnische Systeme müssen so konzipiert sein, dass im Falle von Störungen die Arbeitsgruppe Messtechnik 

sofort informiert wird, z. B. per E-Mail; Rechner müssen gegen Netzausfall gesichert sein. 

- Sensoren sollten, wenn immer es möglich ist, so verlegt werden, dass sie für den Fall der Störung weiter zugänglich 

bleiben. Alternativ sollten mehr Sensoren eingebaut werden, um einzelne Ausfälle ausgleichen zu können. 

Auch wird empfohlen, bei Kabelverlängerungen Reserveleitungen vorzusehen. 

- Die Einbausituationen der Sensoren müssen detailliert beschrieben sowie mit Zeichnungen und Fotos mit Maßstabsskala 

dokumentiert sein. 

- Die Ausführungsplanung für die Messtechnik sollte in die Ausführungspläne der Architekten und Haustechniker 

einfließen. 

- Die Schnittstellen Elektroinstallation – Fühlerleitungsinstallationen sind zu dokumentieren. 

- Raumtemperaturen in Wohnungen sollteb in Aufenthaltshöhe (1,10 m über FFB) gemessen werden. 

- Wesentliche Kenndaten der Wärmebereitstellung (Laufzeiten Wärmeerzeuger, Temperaturschichtung Pufferspeicher) 

sind in das Messprogramm mit aufzunehmen. 

Nutzer 

- Raumtemperaturregelung und Lüftungsregelung müssen eindeutig beschriftet und ausgesprochen einfach 

handhabbar sein. 

- Handbücher sind sicherlich sinnvoll, allerdings muss die Regelung auch ohne Handbuch auf einen Blick erkennbar 

und nutzbar sein. 

- Erläuterungen müssen ausführlich sein und sollten das Einüben der Funktionen beinhalten. Nach vier Wochen 

sollte eine Nachschulung der Nutzer erfolgen, Fragen der Nutzer können beantwortet, Probleme erkannt und 

gelöst werden. 

- Vorbehalte der Nutzer müssen ernst genommen und argumentativ nachvollziehbar und verständlich entkräftet 

werden. 

- Für die Regelung sind Drehknöpfe bzw. Displays nur mit den wichtigsten Informationen und großen Buchstaben 

zu empfehlen. Lüftungsanlagen sollten eine nicht dauerhaft abschaltbare Grundeinstellung zur Sicherung des 

minimalen Luftwechsels haben. 

- Der gewählte Aufbau der Innendämmung ist auch in der Nutzung praktikabel und führt zu keinen Einschränkungen. 

Eine Kontrolle durch den Vermieter / Eigentümer ist künftig nicht erforderlich. 


Wirtschaftlichkeit 

- Innendämmung ist etwa zweieinhalbfach so teuer wie ein außen aufgebrachtes Wärmedämmverbundsystem, 

bei halb so gutem Wärmedämmeffekt. Werden die zusätzlich thermisch entkoppelt ausgeführten Balkenköpfe 

bei Holzbalkendecken mit betrachtet, ist die Innendämmung etwa vier- bis fünffach so teuer wie ein außen 

aufgebrachtes Wärmedämmverbundsystem. 

- Der Wohnflächenverlust bei dieser Art der gewählten Innendämmung hält sich mit ca. einem Quadratmeter je 

Wohnung in Grenzen. 

- Es sollte für das jeweilige Modernisierungs- und Instandsetzungsobjekt geprüft werden, ob auch einfachere 

und kostengünstigere Innendämmungen realisierbar sind. (Wandaufbau, Dämmmaterial, Prüfung der sd-Werte 

der Bestandswand). 

- Objektspezifisch ist der Anteil der Innendämmung an der Fläche der gesamten thermischen Gebäudehülle zu 

betrachten. In diesem Objekt beträgt der Anteil lediglich ca. 10 %, ist also ziemlich gering, bedingt aber andererseits 

relativ hohe Investitionskosten. Es ist daher zu empfehlen, jeweils projektbezogen zu prüfen, inwieweit 

zugunsten anderer energetischer Verbesserungsmaßnahmen auf die Innendämmung von Stuckfassaden verzichtet 

werden kann. 

- Bei Fenstererneuerung ist in jedem Fall eine Leibungsdämmung zu empfehlen. 

- Die Investitionsmehrkosten von ca. 105.000 € brutto einschließlich technischer Nebenkosten (ca. 15.5 %) im 

„EnSan“-Gebäudeteil „amortisieren“ sich bei Benutzung der Lüftungsanlagen innerhalb von 20 bis 25 Jahren 

(Grundlage: inflationsbereinigter Energiepreissteigerung von 10 %, Kapitalzins von 5,5 %, Teuerungsrate von 

2,5 %, Betrachtungszeitraum der Gebäude von 25 Jahren). 

- Den geringen Nebenkosten stehen hohen Investitionskosten gegenüber. 

- Die Evaluation und die Fülle der Erkenntnisse sind auf andere Projekte übertragbar. 

Projektstruktur und -organisation 

- Die Personalunion von Zuwendungsempfänger und Bauherr gewährleistet, dass notwendige Entscheidungen 

schnell getroffen werden können. 

- Exorbitant hoher Aufwand in der Abrechnung und Aufteilung der Kosten (22 Gewerke) geht zu Lasten der Zeit 

für inhaltliche Arbeit. 

- Bereits zu Projektbeginn interdisziplinär zusammengesetzte Arbeitsgruppen sichern den Projekterfolg. Integrale 

Planung ist Voraussetzung für das Gelingen des Projektes. 

- Angenehmes und positives Arbeitsklima sichert das Zustandekommen produktiver Ergebnisse. 

Ziele und Ergebnisse 

- EnSan-Pflicht 

Senkung des Endenergieverbrauchs um mindestens 50 % 

→ Der Endenergiebedarf wurde um fast 80 % gesenkt. 

- EnSan-Kür 

Primärenergieverbrauch maximal 100 kWh/m²a, bezogen auf die Wohnfläche 

→ Für beide Gebäudehälften gemittelt beträgt der Primärenergieverbrauch ca. 95 kWh/m²a 

- steg-Kür 

Auswertung der unterschiedlichen Investitionskosten im Vergleich zu den Betriebskosten 

→ Betriebskosteneinsparungen innerhalb von 20 bis 25 Jahren, weit mehr ohne die Benutzung der Lüftungsanlagen, 

rechnen sich nicht für den Investor. 

212 Schlussfolgerungen / Fazit

- Nutzer 

Mehr Wohnqualität bei geringen Nebenkosten nach Modernisierung angenehmes Raumklima, einfach handhabbare 

Gebäudetechnik 

→ mehr Wohnqualität bei geringen Nebenkosten 

→ angenehmes Raumklima 

→ Lüftungs- und Heizungsregelungen zu kompliziert 

→ hoher Aufwand in der Vermittlung der Lüftungstechnik 

- Bausubstanz 

Vermeidung von Bauschäden und langfristiger Erhalt 

→ Die thermische Gebäudehülle sichert die Bausubstanz. 

→ Bisher sind keine Bauschäden, die mit der energetischen Modernisierung in Zusammenhang stehen, eingetreten. 

- Volkswirtschaft 

Beitrag zum Klimaschutz und zur Ressourcenschonung, Steigerung der Beschäftigung und Qualifizierung in der 

handwerklichen Tätigkeit und in der Ausbildung 

→ Diese Zielstellungen wurden im Planungs-, Bau- und Nutzungsprozess des Gebäudes erreicht. 

→ Kleinteilige und qualitätvolle Realisierung von Klimaschutzzielen 

→ Steigerung der Beschäftigung und Qualifizierung in der handwerklichen Tätigkeit und in der Ausbildung 

sowie der beteiligten Architekten und Fachplaner. 


Literatur- und Quellenangaben / Produkte 

Vorher - nachher 


Quelle: D & R 


Literatur- und Quellenliste 

- Ahnert, Rudolf / Krause, Karl Heinz; Typische Baukonstruktionen 

von 1860 bis 1960; 6. Auflage; Berlin: Verlag für Bauwesen 

2001 

- BINE Informationsdienst − Wissen aus der Energieforschung für 

die Praxis: http://www.www.bine.info/ 

- Gertraud Hofmeister; Bauschäden an Holzbalkendecken in 

Feuchtraumbereichen: Bauschäden an der Altbausubstanz in 

den neuen Bundesländern infolge unterlassener ode mangelhafter 

Instandhaltung und Instandsetzung; Stuttgart: IRB-Verlag, 

1995; Schriftenreihe: Bauforschung für die Praxis 

- Institut für Energieforschung: 

http://www.fz-juelich.de/portal/ueber_uns/institute_einrichtungen/institute/ief 

- Bundesamt für Bauwesen und Raumordnung (BBR): 

http://www.bbr.bund.de/cln_005/DE/Home/homepage__ 

node.html?__nnn=true 

- Leusden, Freymark: Das Behaglichkeitsfeld. Der Gesundheitsingenieur, 

Nr. 72, 1951 

- Materialdatensammlung für die energetische Altbausanierung: 

http://www.masea-ensan.de/masea/ 

- Mönck, Willi und Erler. Klaus; Schäden an Holzkonstruktionen: 

Analyse und Behebung; 3. bearb. Auflage; Berlin: Verlag für 

Bauwesen, 1999 

- Mönck, Willi; Holzbau: Grundlagen für Bemessung und Konstruktion; 

11.Ausgabe, völlig neugefasste Auflage; Berlin [u.a.]: 

Verlag für Bauwesen, 1993 

- Pistohl, „Handbuch der Gebäudetechnik“ Bd.2, S. H 9, 5. Auflage, 

Werner Verlag, ISBN 3-8041-2998-6 

Beteiligte: 

Alle Projektpartner 

214 Literatur / Produkte / Anhang

- Pistohl, „Handbuch der Gebäudetechnik“ Bd.2, S. H 7, 5. Auflage, Werner Verlag, ISBN 3-8041-2998-6] 

- Verein Süddeutscher Kalksandsteinwerke e.V., Vortragsreihe 1999, Kostenbewusstes Bauen, Tagungshandbuch, 

Prof. Dipl.-Ing. Architekt Wolf-Hagen Pohl: „Schäden an Gebäuden durch Formänderungen – Rissbildungen bei 

Gebäuden und ihre Folgen“, Dr.-Ing. Roland Cordes: „Qualität ist wichtig – Vermeidung von Rissen im Mauerwerk“, 

S.31ff. 

- Warth, Otto ; Die Konstruktion in Holz; Leipzig 1900; Nachdruck: Hannover 1982 

Produkte 

- Kalziumsilikatplatten: http://www.calsitherm.de 

- Thermisch entkoppelte Fensterbänke: http://www.karlhengste.de 

- Mineralischer Silikatleichtschaum: http://www.sls20.de 

- Thermisch getrennte Stahlträgeranschlüsse: http://www.schoeck.de/ bzw. http://www.schoeck.de/de/pro 

duktloesungen/stahl_stahl_12 

- Sonnenkollektoren: http://www.schueco.com/web/de/presse/presse/solar/ 

- Schüttdämmung Blähperlite: http://www.perlite.de/produkte.html 

- Dämmplattenverbund Holzwolleleichtbauplatten und Mineralwolle: 

http://www.heraklith.de/heraklith/de/knauf.php 

Literatur / Produkte / Anhang 215

Anhang 

Alle im Folgenden aufgeführen Anhänge befinden sich auf der dem Bericht beigefügten CD. 

zu Abschnitt A 

- A 1: Vergleichsübersicht Bauteile: „Hamburger Standard“: Bauteilübersicht, Bauteilflächen, U-Werte-Berechnungen, 

projektbezogene Materialdatenbank, Jahresprimärenergiebedarf (EnEV); „EnSan Standard“: Bauteilübersicht, 

Bauteilflächen, U-Werte-Berechnungen, projektbezogene Materialdatenbank, Jahresprimärenergiebedarf 

(EnEV) 

- A 2: Bestands-Grundrisse 

zu Abschnitt B 

- B 1: aus Balkenkopf-AG: Diagramm zur Messung des Wärmestroms und Diagramm zur Messung der Oberflächentemperaturen 

am sanierten Balkenkopf 

- B 2: Haustechnik und Energiebedarf: Maßnahmenübersicht Haustechnik, Lüftungsplanung; Grundriss 1. u. 

2.OG, Konzept Heizzentrale; Planausschnitt, Messdaten-Matrix, Energiebilanzen Bestand, Hamburger- und, 

EnSan-Standard, jeweils mit und ohne therm. Solaranlage 

- B 3: Energiepass der Stadt Hamburg für beide Gebäudehälften 

- B 4: Alle Abbildungen (Folien) aus den Kapiteln zur Messtechnik 

- B 5: Tabelle; Vergleich der energetisch wirksamen Investitionskosten 

zu Abschnitt C 

- C 1: Haustechnik; Detail Messwohnungen; Einbau Volumenstrom-Messkreuze 

- C 2: Simulation des Solarenergieertrags (Schüco) 

- C 3: Nutzerhandbuch für die Mieter 

- C 4: Bedienungsanleitung Wohnungslüftung und Heizung für die Mieter 

zu Abschnitt D 

- D 1: Übersichtstabelle Messwerterfassung 

zu Abschnitt F 

- F 1: Diagramme 1.1−1.2_DB1 zu Bautechnik / Balkenköpfe 

- F 2: Diagramme 1.3−1.4_DB2 zu Bautechnik / Balkenköpfe 

- F 3: Diagramm 2.2 Fensterlaibungen zu Bautechnik / Balkenköpfe 

- F 4: Diagramme 3.1−3.10 Wärmestrom zu Bautechnik / Balkenköpfe 

- F 5: Diagramm 4.1 Klimavergleich verschoben zu Bautechnik / Balkenköpfe 

- F 6: Diagramme 4.1−4.12 Klimavergleich zu Bautechnik / Balkenköpfe 

- F 7: Diagramme 5.1−5.9 Ganglinien Innenklima zu Bautechnik / Balkenköpfe 

- F 8: Skizzen zu Bautechnik / Balkenköpfe 

- F 9: Diagramme zu Haustechnik / Energiebedarf 

- F 10: Kosten, Tabelle 1 



zu Abschnitt G 

- G 1: tabellarische Übersicht über alle Projektkennwerte 

216 Literatur / Produkte / Anhang

43.247 KB - Energetische Sanierung der Bausubstanz - EnSan

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