TRESFJORD KIRKE - Home
TRESFJORD KIRKE - Home
TRESFJORD KIRKE - Home
You also want an ePaper? Increase the reach of your titles
YUMPU automatically turns print PDFs into web optimized ePapers that Google loves.
Tresfjord kirke - konstruktiv rehabilitering<br />
8 Overslagsdimensjonering<br />
8.1 Generelt<br />
Overslagsdimensjoneringen av de ulike løsningene er kun beregnet med tanke på å<br />
sannsynliggjøre de ulike løsningene, samt og gi en indikasjon på hvilken størrelsesorden<br />
av dimensjoner det er snakk om. Velger å anta at den opprinnelige konstruksjonen har<br />
tilstrekkelig kapasitet til å oppta det drivende momentet som virker på bygningen som<br />
følge av dens skjevstilling. Overslagsdimensjoneringene bygger i stor grad på svært<br />
forenklede modeller som er beregnet ved hjelp av det todimensjonale dimensjoneringsprogrammet<br />
”Focus konstruksjon”. Da programmet kun er todimensjonalt er alle<br />
løsningene beregnet ved hjelp av to eller flere modeller. Den første modellen er<br />
bygningen sett i plan med påsatt de jevnt fordelte kreftene beregnet i foregående<br />
kapittel. Planet er modellert som en plan ramme i heltre med dimensjon 8”x 8”. Denne<br />
rammen er i prinsipp den eksisterende rammen som raftestokkene i kirken utgjør. Siden<br />
raftestokkene i stor grad samvirker med de underliggende omfarene i veggene vil<br />
kapasiteten til denne rammen være større enn det resultatene i Focus gir. Vi ser derfor<br />
bort fra eventuell overutnyttelse av rammen som Focus vil gi. Begrensede utskrifter for<br />
de ulike beregningene fra ”Focus” er vedlagt som bilag 1-15.<br />
I alle beregningene er det i bruddgrense benyttet lastfaktor 1,2 for egenlast og 1,5 for<br />
vindlasten. I bruksgrense er faktoren 1,0 benyttet for både egenlast og vindlast. Dette er<br />
i henhold til forenklet påvisning av lastfaktor for bygninger iht. NS 3490 punkt E.3.<br />
Lastfaktorene er ikke redusert da bygningen må regnes å være i pålitelighetsklasse 3.<br />
Beregningene er videre forenklet ved at de er basert på default verdier for de ulike<br />
faktorene i trestandarden NS 3470, stålstandarden NS 3472 og betongstandarden NS<br />
3473, uten at faktorene er nærmere vurdert. Følgende faktorer er benyttet:<br />
NS 3470: Materialfaktor lik 1,1x1,1=1,21, lastfordelingsfaktor lik 1,0 og klimaklasse 2.<br />
NS 3472: Materialkoeffisient for stål lik 1,15<br />
NS 3473: Materialkoeffisient for betong lik 1,4 og for armering lik 1,15.<br />
8.2 Løsning D: Vindkryss<br />
Løsningen fordeler vindkreftene fra skipet og ut til koret og våpenhusets gavlvegger.<br />
Modellerer derfor konstruksjonen sett i horisontalplan (modell 1) med frie opplegg i<br />
gavlveggenes hjørner. Modell 1 er den horisontale rammen bestående av de<br />
eksisterende raftestokkene og de horisontale vindkryssene over himlingen. De<br />
dimensjonerende opplagerbetingelsene som denne modellen gav er benyttet videre i<br />
dimensjoneringen av de vertikalstilte diagonalene og vindkryssene i veggene.<br />
Lastfaktoren i den videre dimensjoneringen er satt lik 1,0 i bruddgrense da lastfaktoren<br />
allerede inngår i opplagerkreftene fra modell 1. For enkelhets skyld er det ikke tatt<br />
hensyn til at 1,5 er benyttet som lastfaktor i bruksgrensen da denne inngår i<br />
opplagerkreftene fra modell 1.<br />
61