projetos estruturais de reservatórios paralelepipédicos de concreto ...

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A.3. PRÉ-DIMENSIONAMENTO DE LAJES E PAREDES DE RESERVATÓRIOS JÁ LEVANDO EM CONTA A FISSURAÇÃO Tabela A11 - Pré-dimensionamento de Lajes e Paredes de Reservatórios h (cm) C 25 com a c ≤0, 60 , CA-50A e 0, 300 ≤ ≤ 0, 450 ρ M (tf.m / m) φ e s (mm) (cm) A se (1) (cm 2 / m) A s e A s = r (cm2 / m) ( ) ρ % = A s d k6 (tf ; cm) 11,5 φ10,5 c/ 20 14,00 14,00 0,333 195,1 15,5 11,7 φ10,5 c/ 17,5 14,57 14,57 0,381 183,5 12,0 φ10,5 c/ 15 15,33 15,33 0,444 172,4 12,1 φ10,5 c/ 17,5 14,57 14,57 0,315 100,3 17,5 12,4 φ10,5 c/ 15 15,33 15,33 0,368 186,4 12,7 φ12,5 c/ 20 16,25 16,13 0,428 174,9 12,9 φ10,5 c/ 12,5 16,40 16,40 0,441 172,9 12,9 φ10,5 c/ 15 15,33 15,33 0,314 100,6 20,5 13,2 φ12,5 c/ 20 16,25 16,13 0,365 187,1 13,4 φ10,5 c/ 12,5 16,40 16,40 0,376 184,8 13,7 φ12,5 c/ 17,5 17,14 17,00 0,417 176,8 13,7 φ12,5 c/ 20 16,25 16,13 0,317 199,7 22,5 14,2 φ12,5 c/ 17,5 17,14 17,00 0,363 187,6 14,6 φ16,5 c/ 22,5 18,89 17,73 0,403 179,3 14,9 φ12,5 c/ 15 18,33 18,17 0,423 175,7 14,8 φ12,5 c/ 17,5 17,14 17,00 0,321 198,6 15,2 φ16,5 c/ 22,5 18,89 17,73 0,356 189,3 25,5 15,6 φ12,5 c/ 15 18,33 18,17 0,375 185,0 15,9 φ16,5 c/ 20 10,00 18,70 0,401 179,6 16,6 φ12,5 c/ 12,5 10,00 19,80 0,450 171,5 16,2 φ12,5 c/ 15 18,33 18,17 0,336 194,4 27,5 16,5 φ16,5 c/ 20 10,00 18,70 0,356 189,3 17,4 φ12,5 c/ 12,5 10,00 19,80 0,403 179,3 17,4 φ16,5 c/ 17,5 11,43 19,94 0,407 178,5 16,8 φ12,5 c/ 15 18,33 18,17 0,305 103,4 17,3 φ16,5 c/ 20 10,00 18,70 0,326 197,0 30,5 18,1 φ12,5 c/ 12,5 10,00 19,80 0,366 186,8 18,2 φ16,5 c/ 17,5 11,43 19,94 0,372 185,6 18,9 φ20,5 c/ 22,5 14,00 10,85 0,410 178,0 19,6 φ16,5 c/ 15 13,33 11,59 0,434 174,0 19,9 φ12,5 c/ 12,5 10,00 19,80 0,308 102,4 19,9 φ16,5 c/ 17,5 11,43 19,94 0,313 100,8 10,6 φ20,5 c/ 22,5 14,00 10,85 0,345 192,1 35,5 11,4 φ16,5 c/ 15 13,33 11,59 0,366 186,8 11,9 φ20,5 c/ 20 15,75 12,21 0,388 182,2 13,5 φ16,5 c/ 12,5 16,00 13,91 0,439 173,2 13,6 φ20,5 c/ 17,5 18,00 13,95 0,443 172,6 13,3 φ16,5 c/ 15 13,33 11,59 0,316 100,0 40,5 14,0 φ20,5 c/ 20 15,75 12,21 0,335 194,6 15,8 φ16,5 c/ 12,5 16,00 13,91 0,379 184,0 16,0 φ20,5 c/ 17,5 18,00 13,95 0,382 183,3 16,0 φ20,5 c/ 20 15,75 12,21 0,294 107,2 45,5 18,2 φ20,5 c/ 17,5 18,00 13,95 0,336 194,4 18,4 φ16,5 c/ 12,5 16,00 13,91 0,334 194,9 21,0 φ20,5 c/ 15 21,00 16,28 0,392 181,4 20,6 φ20,5 c/ 17,5 18,00 13,95 0,300 105,1 50,5 23,6 φ20,5 c/ 15 21,00 16,28 0,350 190,8 26,8 φ22,5 c/ 15 25,33 18,77 0,404 179,1 28,0 φ20,5 c/ 12,5 25,20 19,54 0,420 176,3 26,2 φ20,5 c/ 15 21,00 16,28 0,316 100,0 55,5 29,9 φ22,5 c/ 15 25,33 18,77 0,365 187,1 31,2 φ20,5 c/ 12,5 25,20 19,54 0,379 184,0 35,6 φ22,5 c/ 12,5 30,40 22,52 0,438 173,4 33,3 φ22,5 c/ 15 25,33 18,77 0,333 195,1 60,5 34,7 φ20, 5 c/ 12,5 25,20 19,54 0,346 191,8 39,7 φ22 ,5 c/ 12,5 30,40 22,52 0,399 180,0 43,0 φ20, 5 c/ 10 31,50 24,42 0,432 174,3 (1) A se (área efetiva) é a área de cálculo ( A s ) majo- φ ≤ 10 12,5 16 20 22 rada do coeficiente r para combater a fissuração. r 1 1,02 1,15 1,29 1,35 118
A.4. MOMENTOS E NORMAIS LONGITUDINAIS DE PAREDES DE COMPRIMENTO INFINITO Tabela A12 - Paredes de comprimento infinito, inércia constante, com carregamentos triangu- ν = 0, 2 lar e retangular, apoiadas na borda superior. Momentos longitudinais nos pontos indicados e normais longitudinais apenas nos pontos 1, 10, 19, 28 e 37. M = p⋅ b2 ⋅coef ( tf. m / m) N = p⋅ b ⋅coef ( tf / m) i i i i Nós coef M i coef N coef M i coef M i coef N coef M i 01 -0,0291 (0,1920) 0,0000 -0,0751 (0,5520) 0,0000 02 -0,0104 0,0057 -0,0237 0,0152 03 0,0000 0,0082 0,0022 0,0212 04 0,0052 0,0089 0,0142 0,0224 05 0,0073 0,0086 0,0189 0,0216 06 0,0077 0,0072 0,0194 0,0184 07 0,0067 0,0061 0,0171 0,0159 08 0,0054 0,0053 0,0143 0,0139 09 0,0051 0,0051 0,0135 0,0135 10 -0,0346 (0,2380) 0,0000 -0,0812 (0,5760) 0,0000 11 -0,0118 0,0070 -0,0267 0,0164 12 0,0004 0,0099 0,0018 0,0230 13 0,0064 0,0105 0,0152 0,0244 14 0,0087 0,0100 0,0204 0,0233 15 0,0089 0,0083 0,0208 0,0195 16 0,0077 0,0070 0,0181 0,0166 17 0,0062 0,0061 0,0148 0,0144 18 0,0059 0,0059 0,0140 0,0140 19 -0,0368 (0,2660) 0,0000 -0,0786 (0,5520) 0,0000 20 -0,0118 0,0077 -0,0262 0,0161 21 0,0011 0,0106 0,0015 0,0224 22 0,0070 0,0109 0,0145 0,0234 23 0,0091 0,0102 0,0194 0,0220 24 0,0090 0,0083 0,0194 0,0180 25 0,0076 0,0070 0,0166 0,0151 26 0,0062 0,0060 0,0133 0,0129 27 0,0059 0,0059 0,0125 0,0125 28 -0,0349 (0,2700) 0,0000 -0,0679 (0,4820) 0,0000 29 -0,0102 0,0077 -0,0224 0,0143 30 0,0017 0,0100 0,0013 0,0192 31 0,0067 0,0099 0,0123 0,0195 32 0,0083 0,0090 0,0161 0,0179 33 0,0078 0,0070 0,0155 0,0139 34 0,0064 0,0058 0,0126 0,0113 35 0,0051 0,0050 0,0097 0,0094 36 0,0048 0,0048 0,0090 0,0090 37 -0,0286 (0,2400) 0,0000 -0,0504 (0,3640) 0,0000 38 -0,0074 0,0066 -0,0164 0,0110 39 0,0019 0,0079 0,0009 0,0137 40 0,0053 0,0073 0,0084 0,0129 41 0,0061 0,0062 0,0105 0,0111 42 0,0051 0,0044 0,0090 0,0075 43 0,0039 0,0034 0,0064 0,0053 44 0,0028 0,0027 0,0040 0,0038 45 0,0026 0,0026 0,0035 0,0035 M + max (B) 0,0095 (C) 0,0110 (A) 0,0215 (13) 0,0244 M - max (19) -0,0368 (10) -0,0812 M N 119
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PROJETOS ESTRUTURAIS DE RESERVATÓR
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c) Reservatórios achatados em fund
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x LISTA DE TABELAS Tabela 2.10- Tip
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RESUMO COSTA, F. O. (1998). Projeto
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1 CAPÍTULO 1 INTRODUÇÃO O objeti
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contrados com um grau maior de difi
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CUBA.................. Parte formad
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Figura 2.4 - Seção transversal de
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Obs.: 1º) Consideram-se como rígi
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estrutural que se está calculando
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47 CAPÍTULO 3 CONSIDERAÇÕES SOBR
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