projetos estruturais de reservatórios paralelepipédicos de concreto ...
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Assim, os efeitos da variação <strong>de</strong> temperatura não <strong>de</strong>vem ser mais <strong>de</strong>sprezados,<br />
sem qualquer verificação e indicação <strong>de</strong> eventuais armaduras complementares.<br />
Como critério para estas verificações, admite-se que as lajes sejam protegidas<br />
com argila expandida ou com um outro material isolante qualquer e adotam-se os<br />
valores da norma:<br />
α = 10 -5 por grau Celsius<br />
Δt = ±10 °C a ±15 °C<br />
Antes, porém, <strong>de</strong> se fazer qualquer cálculo, é preciso saber o quê, on<strong>de</strong> e como<br />
calcular. Assim sendo, indicam-se na figura 3.3 os dois tipos <strong>de</strong> fissuração possíveis<br />
<strong>de</strong> ocorrer nas coberturas dos <strong>reservatórios</strong>, se não forem calculadas e <strong>de</strong>talhadas<br />
corretamente, avaliando-se a seguir a participação da variação da temperatura em<br />
cada uma <strong>de</strong>las, bem como a sua extensão às pare<strong>de</strong>s e lajes <strong>de</strong> fundo.<br />
TRINCAS I (Figura 3.3)<br />
São as trincas <strong>de</strong> flexão que po<strong>de</strong>m surgir na laje <strong>de</strong> cobertura, junto às pare<strong>de</strong>s<br />
e na região central <strong>de</strong> cada um dos seus quatro lados. Po<strong>de</strong>m ocorrer nas faces inferi-<br />
or ou superior, <strong>de</strong>pen<strong>de</strong>ndo dos carregamentos críticos a que esteja submetida, ou<br />
seja:<br />
• face inferior: reservatório cheio, sem empuxo <strong>de</strong> terra e com a variação limite infe-<br />
rior da temperatura −Δt;<br />
• face superior: reservatório vazio, com empuxo <strong>de</strong> terra e com a variação limite<br />
superior da temperatura +Δt.<br />
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