BP_jinovaeliska_portfolio - ÄVUT v Praze, Fakulta architektury
BP_jinovaeliska_portfolio - ÄVUT v Praze, Fakulta architektury
BP_jinovaeliska_portfolio - ÄVUT v Praze, Fakulta architektury
Create successful ePaper yourself
Turn your PDF publications into a flip-book with our unique Google optimized e-Paper software.
POLYFUNKČNÍ CENTRUM – DOLNÍ CHABRY |ELIŠKA JÍNOVÁ STATICKÁ ČÁST | 4<br />
POLYFUNKČNÍ CENTRUM – DOLNÍ CHABRY |ELIŠKA JÍNOVÁ STATICKÁ ČÁST | 5<br />
Zatížení stálé: charakteristická hodnota<br />
[kN/m]<br />
zatížení od střechy = g k střechy ∙ ZŠ = 5,41 ∙ 1,3725 = 7,42<br />
vlastní tíha = b ∙ h ∙ γ = 0,4 ∙ 0,6 ∙ 25 = 6<br />
g k = 13,42 kN/m ∙ 1,35 g d = 18, 12 kN/m<br />
Zatížení proměnné:<br />
q k = q k střechy ∙ ZŠ = 1,31 ∙ 1,3725 = 1, 8 kN/m ∙ 1,5 q d = 2, 7 kN/m<br />
průvlak: ∑ (g k + q k ) = 13,42 + 1,8 = 15, 22 kN/m ∑(g d + q d ) = 18,12 + 2,7 = 20, 82 kN/m<br />
NÁVRH VÝZTUŽE PRŮVLAKU:<br />
Beton C30/37 Ocel B500<br />
f ck = 30 MPa f yk = 500 MPa<br />
f cd = f ck / 1,5 = 20 MPa f yd = f yk / 1,15 = 434, 78 MPa<br />
krytí c = 20 mm<br />
výztuž ø 22 mm<br />
třmínek ø 6 mm<br />
ohybový moment M sd = 1/8 ∙ q ∙ L 2<br />
q = g d + q d průvlaku = 20, 82 kN/m<br />
M sd = 1/8 ∙ 20,82 ∙ 9,745 2 = 247, 146 kNm<br />
POSOUZENÍ:<br />
stupeň vyztužení<br />
ρ (d) = A S / (b ∙ d) ρ (h) = A S / (b ∙ h p )<br />
ρ (d) = 1 140 ∙ 10 -6 / (0, 4 ∙ 0, 563) = 0, 00506 ρ (h) = 1 140 ∙ 10 -6 / (0, 4 ∙ 0, 6) = 0, 00475<br />
ρ (d) > ρ min ρ (h) < ρ max<br />
ρ min = 0,0015 ρ max = 0,04<br />
0, 00506 > 0, 0015 → vyhovuje 0, 00475 < 0,04 → vyhovuje<br />
dovolený moment<br />
M Rd = A S ∙ f yd ∙ z<br />
z = 0,9 d = 0,9 ∙ 0,563 = 0, 5067<br />
M Rd = 1 140 ∙ 10 -6 ∙ 434,78 ∙ 10 6 ∙ 0,5067 = 251 145, 45 Nm = 251, 15 kNm<br />
M Rd ≥ M Sd<br />
251, 15 kNm ≥ 247, 146 kNm → vyhovuje<br />
KOTEVNÍ DÉLKA:<br />
požadovaná kotevní délka l b net = ?<br />
l b net = α a ∙ l b ∙ (A S REQ. / A S PROV. ) ≥ l b min<br />
l b = α ∙ ø = 30 ∙ 22 = 660 α = 30 (beton C30/37, ocel 10 425)<br />
α a = 1,0 (přímé zakončení výztuže)<br />
l b min = 10 ø = 10 ∙ 22 = 220 mm<br />
l b net = 1,0 ∙ 660 ∙ (1 094 / 1 140) = 633, 37 mm<br />
633, 37 mm ≥ 220 mm → vyhovuje<br />
F2.3.2. Návrh a posouzení ocelového sloupku S 1 v kavárně v 1.NP:<br />
Ocelový sloup je zatížen stálým a proměnným zatížením<br />
d 1 = c + ø třmínku + (ø výztuže/2)<br />
d 1 = 20 + 6 + (22/2) = 37 mm<br />
h p = 0, 6 m<br />
b = 0, 4 m<br />
d = h p – d 1 = 600 – 37 = 563 mm<br />
μ = M sd / (b ∙ d 2 ∙ α ∙ f cd )<br />
μ = 247 146 / (0,4 ∙ 0,563 2 ∙ 1 ∙ 20 ∙ 10 6 ) = 0,0975<br />
ω = 0,1056 (pro μ = 0, 100)<br />
plocha výztuže A S = ?<br />
A S = ω ∙ b ∙ d ∙ (f cd /f yd )<br />
A S = 0,1056 ∙ 0,4 ∙ 0,563 ∙ (20 ∙ 10 6 / 434,78 ∙ 10 6 ) = 1, 094 ∙ 10 -3 m 2 = 1 094 mm 2<br />
→ návrh A S = 1 140 mm 2<br />
3 pruty, ø 22 mm<br />
ZATÍŽENÍ STŘEŠNÍ DESKY:<br />
Zatížení stálé:<br />
vrstva charakteristická hodnota<br />
[kN/m 2 ]<br />
betonová dlažba 0, 8906<br />
extrudovaný polystyren 0,16 ∙ 0,3 = 0, 048<br />
HIZ Alkorplan 0, 0148<br />
keramzitbeton ve spádu (max.) 0,15 ∙ 7 = 1, 05<br />
železobeton 0, 2 ∙ 25 = 5<br />
g k = 7 kN/m 2 ∙ 1,35 g d = 9, 45 kN/m 2<br />
Zatížení proměnné:<br />
- sníh s = μ 1 ∙ C e ∙ C t ∙ s k = 0,8 ∙ 1,0 ∙ 1,0 ∙ 0,7 = 0,56 kN/m 2<br />
- pochozí terasa q k = 5, 0 kN/m 2<br />
∑q k = 0,56 + 5 = 5, 56 kN/m 2 ∙ 1,5 ∑q d = 8, 34 kN/m 2<br />
střecha: ∑ (g k + q k ) = 7 + 5, 56 = 12, 56 kN/m 2 ∑(g d + q d ) = 9, 45 + 8, 34 = 17, 79 kN/m 2