Technisches Handbuch - Nodig-Bau.de

Technisches Handbuch 

FBS-Kanalsysteme. 

DIN-Norm plus ultra.

Technisches Handbuch 

FBS-Kanalsysteme. DIN-Norm plus ultra. 

FBS-Fachvereinigung Betonrohre und Stahlbetonrohre e.V. 

Schloßallee 10 · 53179 Bonn · Telefon 02 28/9 54 56-54 · Fax 02 28/9 54 56-43

Copyright 1999 

FBS-Fachvereinigung Betonrohre und Stahlbetonrohre e.V., Bonn 

Alle Rechte vorbehalten. Auszugsweise Wiedergabe ist gestattet unter Angabe der 

Quelle und Zusendung eines Belegexemplares. 

Abweichungen bei den Abbildungen, Maß- und Massenangaben sind möglich. Bei 

Anwendung sind alle Maße zu überprüfen. Im Sinne des technischen Fortschrittes 

behalten wir uns vor, an den Produkten Änderungen und Verbesserungen ohne Ankündigung 

durchzuführen. 

Layout und Gestaltung: Krakow & Partner 

Technische Illustrationen: Stein & Partner 

Druck: Lonnemann, Selm 

auf chlorfrei gebleichtem Papier

Vorwort 

Der aktive Schutz der Umwelt ist 

eine Verpflichtung, der sich kein verantwortungsbewusster 

Bürger unserer Gesellschaft 

entziehen kann. Jeder muss in 

seinem persönlichen Einflussbereich dafür 

eintreten, dass sich dieses Bewusstsein 

nicht nur in wohlklingenden Absichtserklärungen 

ausdrückt, sondern 

in konkretem Handeln wirksam wird. 

Einen nicht zu unterschätzenden Stellenwert 

im Umweltschutz nimmt hierbei 

ein optimal funktionierendes Kanalsystem 

als eine unterirdische Lebensader 

unserer industriellen Zivilisation ein. 

Das Wissen um die Folgen undichter 

Abwasserkanäle und -leitungen erfordert 

beim Neubau und der heute teilweise 

erforderlichen Erneuerung des Abwasserkanalnetzes 

die richtige Wahl der einzubauenden 

Rohre und Schachtbauteile. 

Die Anforderungen an dichte und 

dauerhaft funktionsfähige Kanäle und 

Leitungen müssen durch die Lieferung 

tragfähiger, dichter Rohre mit auf der 

Baustelle fehlerfrei und einfach zu handhabenden 

Rohrverbindungen erfüllt 

werden.Gleichzeitig muss aber auch die 

Bauleistung, d. h. die ordnungsgemäße 

Verlegung, Einbettung sowie die Überschüttung 

der Rohre, eine funktionssichere 

Rohrleitung gewährleisten. 

Die in der FBS zusammengeschlossenen 

Hersteller von Betonrohren,Stahlbetonrohren 

und Schachtbauteilen haben 

sich verpflichtet, solche Produkte 

entsprechend den Anforderungen der 

FBS-Qualitätsrichtlinie herzustellen. Sie 

ermöglichen damit den Bau dichter und 

dauerhafter Kanäle, den Beitrag der FBS 

zum aktiven Umweltschutz. 

Das Ihnen nunmehr vorliegende 

technische Handbuch für Betonrohre, 

Stahlbetonrohre und Schächte soll einen 

Überblick über die Zielsetzung der FBS 

und über den neuesten Stand der Technik 

auf diesem umfangreichen Fachgebiet 

des Kanalbaus vermitteln. Dieses Handbuch 

entstand auf Anregung mehrerer 

Anwender von Rohren, Ingenieurbüros 

und Mitglieder der FBS, die durch zahlreiche 

Hinweise, Beratungen sowie die 

Bereitstellung von Bildmaterial die Herausgabe 

dieses umfassenden Fachbuches 

überhaupt erst ermöglicht haben. 

Insbesondere möchten wir aber den 

Herren Dipl.-Ing. Dietmar Kittel, Dr.-Ing. 

Gerfried Schmidt-Thrö und Dipl.-Ing. 

Dieter Wengler für ihre qualifizierte Mitarbeit 

danken. 

Sollten Sie Anregungen oder Hinweise 

zur Verbesserung oder Ergänzung 

dieses Handbuches haben, nehmen wir 

diese jederzeit gern entgegen. 

Wir wünschen Ihnen, dass Sie für 

die Ausübung Ihrer Tätigkeit als Planer, 

Bauleiter oder Bauausführender oder 

aber für Ihre Ausbildung diesem Handbuch 

möglichst viele Fachinformationen 

entnehmen können. 

Bonn, im Herbst 1998 

Dipl.-Ing. Gert Bellinghausen 

1.Vorsitzender der FBS

FBS-Kanalsysteme. 

DIN-Norm plus ultra.

Die FBS stellt sich vor 

Produktprogramm 

Herstellung 

Eigenschaften 

Anwendungsgebiete 

Bauausführung in offener Bauweise 

Bauausführung in geschlossener Bauweise – Rohrvortrieb 

Statische Berechnung von Rohren für die offene Bauweise 

Statische Berechnung von Vortriebsrohren 

Angaben und Beispiele zur statischen Berechnung 

für die offene Bauweise 


für den Rohrvortrieb 

Literaturverzeichnis, Stichwortverzeichnis, Bildnachweis 

1 

2 

3 

4 

5 

6 

7 

8 

9 

10 

11 

12

Inhaltsverzeichnis 

Einleitung 

1 Die FBS stellt sich vor 

2 Produktprogramm 

2.1 Allgemeines . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 22 

2.1.1 Querschnittsformen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 22 

2.1.2 Rohrverbindungen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 23 

2.2 FBS-Betonrohre . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 26 

2.3 FBS-Stahlbetonrohre . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 30 

2.4 FBS-Vortriebsrohre . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 32 

2.5 FBS-Formstücke aus Beton und Stahlbeton . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 33 

2.5.1 Allgemeines . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 33 

2.5.2 FBS-Abzweige/-Zuläufe . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 33 

2.5.3 FBS-Krümmer . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 35 

2.5.4 FBS-Passstücke . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 35 

2.5.5 FBS-Gelenkstücke . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 35 

2.5.6 FBS-Anschlussstücke . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 35 

2.5.7 FBS-Übergangsstücke . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 35 

2.5.8 FBS-Böschungsstücke . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 35 

2.6 FBS-Schachtfertigteile . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 36 

2.6.1 Allgemeines . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 36 

2.6.2 FBS-Schachtunterteile . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 38 

2.6.3 FBS-Schachtringe . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 40 

2.6.4 FBS-Übergangsringe und FBS-Übergangsplatten . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 41 

2.6.5 FBS-Schachthälse und FBS-Abdeckplatten . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 41 

2.6.6 FBS-Auflageringe . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 42 

2.6.7 Schachtabdeckungen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 42 

2.6.8 Sonderbauwerke . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 42 

8

3 Herstellung 

3.1 Werkstoffe . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 46 

3.1.1 Allgemeines . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 46 

3.1.2 Beton . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 46 

3.1.3 Zement . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 46 

3.1.4 Betonzuschlag . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 46 

3.1.5 Zugabewasser . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 47 

3.1.6 Betonzusätze . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 47 

3.1.7 Betonstahl . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 47 

3.2 Herstellverfahren . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 47 

3.3 FBS-Qualitätssicherung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 51 

4 Eigenschaften 

4.1 Allgemeines . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 54 

4.2 Tragfähigkeit . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 54 

4.3 Schlagfestigkeit . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 55 

4.4 Schwellfestigkeit . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 55 

4.5 Wasserdichtheit . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 55 

4.6 Hydraulische Leistungsfähigkeit – Wandrauheit . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 57 

4.7 Widerstand gegen mechanische Angriffe . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 58 

4.8 Widerstand gegen Hochdruckreinigung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 59 

4.9 Widerstand gegen chemische Angriffe . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 59 

4.10 Temperaturverhalten . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 61 

4.11 Umweltverträglichkeit und Ökobilanz . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 62 

4.12 Lebensdauer . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 62 

9

5 Anwendungsgebiete 

6 Bauausführung in offener Bauweise 

6.1 Allgemeines . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 70 

6.2 Begriffe . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 70 

6.3 Vorbereitungen zur Bauausführung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 72 

6.4 Bestellung, Kontrolle, Transport und Lagerung der Rohre . . . . . . . . . . 72 

6.5 Herstellung des Leitungsgrabens . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 74 

6.5.1 Allgemeines . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 74 

6.5.2 Mindestgrabenbreite . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 74 

6.5.3 Nicht verbaute Gräben . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 76 

6.5.4 Verbaute Gräben . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 77 

6.5.5 Wasserhaltung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 79 

6.5.6 Kurzbaustelle . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 79 

6.6 Bettung (Auflager) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 79 

6.6.1 Grabensohle . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 79 

6.6.2 Bettung (Auflagerung) auf Böden . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 80 

6.6.2.1 Allgemeines . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 80 

6.6.2.2 Bettung Typ 1 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 80 

6.6.2.3 Bettung Typ 2 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 81 

6.6.2.4 Bettung Typ 3 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 82 

6.6.3 Bettung auf Beton . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 82 

6.6.4 Sonderausführung der Bettung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 83 

6.7 Verlegung und Bettung der Rohre . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 84 

6.7.1 Herstellung der Rohrverbindung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 84 

6.7.2 Verlegung auf Sand-Kies . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 86 

6.7.3 Verlegung auf Beton . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 87 

6.8 Verfüllung der Leitungszone . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 88 

6.8.1 Geeignetes Verfüllmaterial für die Leitungszone . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 88 

6.8.2 Verdichten in der Leitungszone . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 90 

6.9 Ausführung der Hauptverfüllung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 92 

10

6.10 Bauseits hergestellte Zuläufe (Abzweige) innerhalb einer Haltung . . 92 

6.11 Anschlüsse an Ortbetonbauwerke oder Fertigschächte . . . . . . . . . . . . 93 

6.12 Verlegen von FBS-Schachtbauteilen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 94 

6.12.1 Versetzen von Schachtunterteilen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 94 

6.12.2 Versetzen von Schachtringen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 95 

6.12.3 Verfüllen des Arbeitsraumes . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 96 

6.13 Dichtheitsprüfung der verlegten FBS-Rohre und FBS-Schächte . . . . . 96 

6.13.1 Allgemeines . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 96 

6.13.2 Prüfung mit Luft . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 97 

6.13.2.1 Allgemeines . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 97 

6.13.2.2 Haltungsweise Prüfung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 97 

6.13.2.3 Prüfung einzelner Rohrverbindungen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 99 

6.13.3 Prüfung mit Wasser . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 99 

6.13.3.1 Allgemeines . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 99 

6.13.3.2 Haltungsweise Prüfung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 99 

6.13.3.3 Prüfung einzelner Rohrverbindungen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 100 

6.13.4 Prüfung von Schächten . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 102 

7 Bauausführung in geschlossener Bauweise – Rohrvortrieb 

7.1 Allgemeines . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 104 

7.2 Vorbereitungen zur Bauausführung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 105 

7.3 Start- und Zielschacht . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 108 

7.4 Grundwasserhaltung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 108 

7.5 Bodenabbau und Bodenförderung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 109 

7.6 Vortriebsprotokolle . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 110 

7.7 Sonderfälle des Rohrvortriebs . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 111 

7.8 Halboffene Bauweise . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 111 

11

8 Statische Berechnung von Rohren für die offene Bauweise 

8.1 Allgemeines . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 114 

8.2 Ablauf der Rohrberechnung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 114 

8.3 Rohrwerkstoffe . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 116 

8.4 Lastermittlung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 116 

8.4.1 Erdlasten . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 116 

8.4.2 Verkehrslasten . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 118 

8.4.3 Flächen- und Bauwerkslasten . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 118 

8.4.4 Innere Lasten . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 118 

8.5 Lastaufteilung und Lastkonzentration . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 119 

8.5.1 Allgemeines . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 119 

8.5.2 Bodenverformungsmoduln . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 119 

8.5.3 Relative Ausladung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 121 

8.5.4 Gesamtbelastung des Rohres . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 122 

8.5.5 Auflagerreaktion – Lagerungsfälle . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 122 

8.6 Schnittkräfte und Spannungen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 122 

8.7 Bemessung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 123 

8.7.1 Bemessung durch Nachweis der zulässigen Spannung . . . . . . . . . . . . . . . . 123 

8.7.2 Bemessung mit Lastklassen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 123 

8.8 Statische Berechnung von Entwässerungsleitungen in Deponien ...124 

9 Statische Berechnung von Vortriebsrohren 

9.1 Anwendungsbereich . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 126 

9.2 Lastermittlung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 126 

9.2.1 Erdlasten . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 126 

9.2.2 Verkehrslasten, Flächen- und Bauwerkslasten, innere Lasten . . . . . . . . . . . . 126 

9.2.3 Belastung durch Vortriebskräfte . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 126 

9.2.4 Belastung durch Zwängungskräfte im Bauzustand . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 126 

9.3 Bemessung quer zur Rohrachse . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 127 

9.4 Bemessung in Richtung der Rohrachse . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 127 

12

10 Angaben und Beispiele zur statischen Berechnung 


10.1 Angabenblatt zur Rohrstatik für die offene Bauweise . . . . . . . . . . . . . 130 

10.2 Einfluss der Einbausituation auf den möglichen Einsatzbereich 

eines Rohres . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 131 

10.2.1 Allgemeines . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 131 

10.2.2 Einfluss der Grabenform . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 132 

10.2.3 Einfluss der gewählten Grabensicherung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 133 

10.2.4 Einfluss des gewählten Auflagers . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 133 

10.2.5 Einfluss des Verfüllmaterials und seiner Verdichtung . . . . . . . . . . . . . . . . . 135 

10.2.6 Einfluss von Grundwasser und Bodenaustausch unterhalb des 

Rohrauflagers . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 137 

10.2.7 Einfluss der Verkehrslast auf die Rohrbelastung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 137 

11 Angaben und Beispiele zur statischen Berechnung 


11.1 Angabenblatt zur Rohrstatik für den Rohrvortrieb . . . . . . . . . . . . . . . 140 

11.2 Einfluss der Einbausituation auf die Belastung des Rohres . . . . . . . . 141 

11.2.1 Allgemeines . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 141 

11.2.2 Einfluss von Höhe und Art der Überdeckung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 141 

11.2.3 Einfluss des Bodens in Höhe der Vortriebstrasse . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 141 

11.2.4 Einfluss der Verkehrslast . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 142 

11.2.5 Einfluss der Schmierung während des Vortriebs und der 

abschließenden Verdämmung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 142 

11.2.6 Einfluss von Luft- und Wasserüberdruck . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 142 

11.2.7 Einfluss der Vortriebstrasse . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 142 

12 Literaturverzeichnis, Stichwortverzeichnis, Bildnachweis 

12.1 Normen, Richtlinien, Merkblätter . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 146 

12.2 Veröffentlichungen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 149 

12.3 Stichwortverzeichnis . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 154 

12.4 Bildnachweis . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 159 

13

Einleitung 

Kanalisationen,d. h.Kanäle und Leitungen 

zum Sammeln und zum Transport 

von Abwasser, haben eine lange 

Geschichte. Bereits vor fünf Jahrtausenden 

wurden in Städten die ersten Abwasserleitungen 

gebaut. Das bekannteste 

Beispiel ist die „Cloaca Maxima“ in 

Rom (Bild 0.1), deren Anfänge bis auf 

500 v.Chr. zurückgehen.Als Baumaterial 

wurde hier zum ersten Mal unter anderem 

„Opus Caementitium“ oder „Römischer 

Beton“ verwendet,ein mit einem 

natürlichen, zementähnlichen Bindemittel 

vermörteltes Konglomeratgestein 

(Bild 0.2/Bild 0.3). Dieses Bauwerk und 

auch andere von den Römern errichtete 

Be- und Entwässerungsanlagen, z. B. in 

Köln und Trier, sind teilweise noch heute 

in Betrieb [0.1] [0.2]. 

Bild 0.1: Cloaca Maxima in Rom. Übersicht (Baubeginn ca. 500 v. Chr.) 

14 

Opus Caementitium 

Bild 0.2: Cloaca Maxima. Schnitt Nähe Forum Romanum 

Mit dem Untergang des Römischen 

Reiches gingen auch die Kenntnisse 

über den Bau solcher Anlagen verloren. 

Aufgrund der Verstädterung im Rahmen

der Industrialisierung Anfang des 19. Jahrhunderts 

wurde es wieder notwendig, 

neben Wasserleitungen auch systematisch 

Abwasserleitungen zu bauen. Hinzu 

kamen verheerende Choleraepidemien, 

die den Bau von Kanalisationen auch aus 

hygienischen Gründen notwendig machten. 

In Deutschland begann die Zeit der 

modernen Kanalisation in der Mitte des 

19. Jahrhunderts.Vorreiter war dabei 

die Stadt Hamburg. Die Städte Berlin, 

Lübeck, Leipzig und Köln folgten. 

Bild 0.3: Cloaca Maxima 

Heute umfasst das öffentliche Abwassernetz 

in Deutschland eine Länge 

von ca. 400.000 km, das private Netz 

eine Länge von ca. 800.000 km. 

Rohre aus Beton und Stahlbeton 

gibt es in Deutschland seit mehr als 

100 Jahren. Mit der industriellen Erzeugung 

des Zementes begann auch die 

Geschichte der vorgefertigten Betonrohre. 

In der Mitte des 19. Jahrhunderts 

wurden die ersten „Cementgußröhren“ 

hergestellt. Neben der Wirtschaftlichkeit 

war es vor allem die Anpassungsfähigkeit 

des Werkstoffes Beton an bauliche und 

betriebliche Erfordernisse, die zum verstärkten 

Einsatz dieser Rohre führte. Die 

ersten bewehrten Rohre aus Beton – 

„Cementgußröhren mit Eiseneinlagen“ 

oder „Eisenbetonrohre“ – wurden im 

Jahre 1889 hergestellt. Dadurch wurde 

es möglich, Rohre auch höheren Belastungen 

anzupassen. 

Die vorgenannten Eigenschaften erlaubten 

in der Kanalisation erstmals eine 

umfassende Lösung zur Sammlung,Ableitung 

und Behandlung des Abwassers. 

Ein Beispiel hierfür ist die in Bild 0.4 dargestellte 

Kanalisation von Dresden aus 

dem Jahre 1912. 

Seit diesen Anfängen wurden Herstellverfahren, 

Qualität und Anwendungstechnik 

der Beton- und Stahlbetonrohre 

ständig weiterentwickelt und 

verbessert. Dadurch konnten sie den 

an Entwässerungskanäle und -leitungen 

gestellten Anforderungen hinsichtlich 

Funktionssicherheit, Dichtheit und Dauerhaftigkeit 

gerecht werden. 

Parallel dazu verlief die Entwicklung 

der entsprechenden Normen, von 

der ersten Betonrohrnorm aus dem 

Jahre 1923 über die erste Norm für 

Stahlbetonrohre aus dem Jahre 1939 

bis zu den heute gültigen Normen: 

DIN 4032 Betonrohre und Formstücke 

(01.81), DIN 4035 Stahlbetonrohre und 

zugehörige Formstücke (08.95) und 

DIN 4034,Teil 1,Schächte für erdverlegte 

Abwasserkanäle und -leitungen (09.93). 

Im Zuge der Europäisierung werden die 

nationalen Normen zur Zeit überarbeitet 

und in europäische Normen umgewandelt. 

15

Bild 0.4: Kanalisation der Stadt Dresden um 1912. Kanalquerschnittsformen und -abmessungen 

Der hohe Stand der technischen Entwicklung,Normung 

und Gütesicherung, 

aber auch die besonderen Eigenschaften 

der Rohre aus Beton und Stahlbeton 

waren und sind die Voraussetzung für 

ihre vielseitige Verwendung. Das zeigt 

auch ihr Anteil von über 45 % an den 

zur Zeit in Deutschland betriebenen 

Kanalisationsnetzen im Misch- und 

Trennverfahren. 

Schon sehr früh gab es Zusammenschlüsse 

und Vereinigungen der Hersteller, 

die sich für eine technisch optimierte 

Fertigung,Weiterentwicklung und Normung 

von Beton- und Stahlbetonrohren 

einsetzten.Aus der Vereinigung der beiden 

Organisationen „Fachvereinigung 

Betonrohre DIN 4032“ und „Studiengesellschaft 

Stahlbetonrohre“ entstand 

im Jahre 1987 die „Fachvereinigung 

Betonrohre und Stahlbetonrohre e.V.“ 

(FBS). Die inzwischen 11 Jahre „junge“ 

FBS ist mehr als ein Zusammenschluss 

16 

von 64 Mitgliedsfirmen mit 88 Werken 

in ganz Deutschland. FBS ist das Markenzeichen 

für intelligente, qualitativ 

hochwertige Kanalsysteme aus Beton 

und Stahlbeton, kompetente technische 

Beratung und individuellen Service. 

Das vorliegende FBS-Handbuch soll 

das Produktprogramm der FBS-Mitgliedswerke 

vorstellen. Darüber hinaus 

gibt es praktische Hinweise zur Anwendung, 

zum Einbau und zur statischen 

Berechnung von FBS-Beton- und FBS- 

Stahlbetonrohren sowie den zugehörigen 

Formstücken und Schachtbauteilen.

Die FBS stellt sich vor 

1

Seit ihrer Gründung am 27.1.1987 ist 

die FBS die Interessenvertretung ihrer 

Mitgliedswerke. Ihre Hauptaufgaben sieht 

sie in der technischen Weiterentwicklung 

und ständigen Qualitätsverbesserung 

der FBS-Produkte, in der technischen 

Beratung und im Service für den 

Kunden. 

Die im Jahre 1989 erstmals erschienene 

„FBS-Qualitätsrichtlinie“ manifestiert 

den hohen, über die DIN–Normen 

deutlich hinausgehenden Qualitätsstandard 

der FBS-Kanalbauteile. Sie ist die 

Grundlage für die Herstellung und Prüfung 

der FBS-Rohre und FBS-Schachtbauteile. 

Damit ermöglicht sie zugleich 

langfristig sichere, umweltgerechte und 

wirtschaftliche Kanalsysteme aus Beton 

und Stahlbeton. Die FBS-Qualitätsrichtlinie 

ist kein statisches Gebilde.Sie basiert 

auf den gegenwärtigen Anforderungen 

der modernen Kanalisationstechnik, ist 

aber auch offen für zukünftige Entwicklungen 

und wird regelmäßig den jeweiligen 

Erfordernissen angepasst. 

Die vielfältige Arbeit der FBS wird 

von der Geschäftsstelle in Bonn-Mehlem 

mit Unterstützung durch den Technischen 

Ausschuss und den Werbeausschuss 

geleistet. 

Von der Geschäftsstelle werden die 

organisatorischen Aufgaben wahrgenommen. 

Dazu gehören Vorbereitung und 

Durchführung von Arbeitsausschusssitzungen, 

Seminaren, Workshops, Ausstellungen,Messen 

und nicht zuletzt der 

ordentlichen Mitgliederversammlungen 

sowie die Zusammenarbeit mit anderen 

Verbänden und Vereinigungen. Außerdem 

werden auch die zahlreichen tech- 

18 

nischen Anfragen von ausschreibenden 

und planenden Stellen sowie aus dem 

Mitgliederkreis beantwortet und Fachveröffentlichungen 

ausgearbeitet. 

Einen wesentlichen Raum nehmen 

die Qualitätskontrollen der FBS-Mitgliedswerke 

ein. Diese erfolgen einerseits 

durch die Auswertung der regelmäßig 

eingehenden Fremdüberwachungsberichte, 

andererseits durch direkte Überprüfung 

der Produktionsstätten. 

Der Technische Ausschuss setzt sich 

aus Mitarbeitern der Mitgliedsfirmen 

und ergänzend aus fachkompetenten 

Beratern zusammen. Im Wesentlichen 

befasst er sich mit der Bearbeitung der 

anstehenden technischen Fragen, der 

Weiterentwicklung und Verbesserung 

der FBS-Produkte und der Erstellung von 

technischen Richtlinien und Merkblättern. 

Außerdem arbeiten Mitglieder des 

Technischen Ausschusses in allen relevanten 

deutschen und europäischen 

Normenausschüssen, ATV-Arbeitsausschüssen 

und anderen technischen Gremien 

mit. 

Der Werbeausschuss erarbeitet die 

Konzepte für Werbung und Öffentlichkeitsarbeit 

mit sämtlichen Einzelmaßnahmen, 

die dazu dienen, die FBS und 

ihr Qualitätszeichen sowie die FBS-Produkte 

bei den Entscheidern bekannt zu 

machen. Die Maßnahmen reichen von 

der laufenden Anzeigenwerbung über 

Fachmailings und den Besuch von Messen 

bis hin zur Organisation von verbandseigenen 

Seminaren. Ergebnisse 

dieser Tätigkeit sind u. a. die Verlegeanleitung 

für FBS-Kanalbauteile und das 

FBS-Einbauvideo. Das FBS-Ausschrei-

ungsprogramm – ein weiteres Produkt 

der Werbeausschussarbeit – dient den 

Kommunen und Planungsbüros zur 

Arbeitserleichterung. 

Über die Arbeit der FBS informiert 

regelmäßig eine eigene Zeitung, das 

„Sprachrohr“. Der redaktionelle Inhalt 

setzt sich aus Berichten über technische 

Entwicklungen, interessante Baumaßnahmen 

und aktuelle Termine von 

Messen und Seminaren zusammen. 

FBS-Kanalsysteme aus einer Hand: 

Das ist der Grundsatz der FBS-Herstellfirmen, 

von denen immer eine in Ihrer 

Nähe ist. Kompetente Beratung von der 

Planungsphase bis zur Bauausführung 

gehört ebenso zum Service-Angebot 

wie die termingerechte Lieferung von 

FBS-Qualitätsprodukten. 

Zur Herstellung dauerhaft dichter 

und standsicherer Entwässerungskanäle 

und -leitungen ist nicht nur die Verwendung 

einwandfreier, normgerechter 

Bauteile, sondern auch eine sorgfältige, 

fachgerechte Bauausführung und Bauüberwachung 

unerlässlich. Auf Initiative 

öffentlicher Auftraggeber, der Abwassertechnischen 

Vereinigung (ATV) und 

qualitätsbewusster bauausführender 

Fachbetriebe wurde deshalb im Jahre 

1988 der Güteschutz Kanalbau „RAL- 

Gütegemeinschaft Herstellung und Instandhaltung 

von Entwässerungskanälen 

und -leitungen e.V.“ gegründet. Ziel dieser 

Gütegemeinschaft ist es, die Qualität 

des Kanalbaues und -betriebes generell 

zu verbessern.Dazu zählen nicht nur die 

Herstellung, sondern auch die Inspektion,Sanierung 

und Wartung von Abwasserkanälen 

und -leitungen. Aufgaben der 

bundesweit arbeitenden RAL-Gütegemeinschaft 

sind u. a. die Durchsetzung 

der Qualitätssicherung auf der Baustelle 

sowie die Güteüberwachung der 

Mitgliedsfirmen hinsichtlich Personal, 

Geräteausstattung, Weiterbildung und 

Durchführung der Eigenüberwachung. 

FBS und Güteschutz Kanalbau arbeiten 

Hand in Hand und leisten so einen 

entscheidenden Beitrag für die Reinhaltung 

von Boden und Grundwasser. 

19

Produktprogramm 

2

2.1 Allgemeines 

Für alle Aufgaben der Abwasserableitung, 

aber auch der Wasserversorgung 

stehen geeignete FBS-Rohre, 

Schachtbauteile und Formstücke aus 

Beton und Stahlbeton zur Verfügung. 

Die Anpassung an praktisch alle statischen 

und betrieblichen Erfordernisse 

ist ein besonderer Vorzug der Werkstoffe 

Beton und Stahlbeton. 

2.1.1 Querschnittsformen 

FBS-Rohre aus Beton und Stahlbeton 

werden, den hydraulischen und statischen 

Bedingungen entsprechend, in 

verschiedenen Querschnittsformen hergestellt. 

Bild 2.1: Querschnittsformen nach DIN 4263 

22 

Bild 2.2: Beton- und Stahlbetonrohre mit verschiedenen 

Querschnittsformen und Abmessungen 

Außer den genormten Kreis- und 

Eiquerschnitten können für drucklos 

betriebene Kanäle und Leitungen auch 

andere Querschnitte nach DIN 4263 ausgeführt 

werden (Bild 2.1/Bild 2.2). Beispiele 

hierfür sind Maul- und Rechteckprofile 

für die Abführung großer 

Wassermengen bei eingeschränkter Bau-

höhe, Querschnitte mit Trockenwetterrinne 

oder Drachenquerschnitte für selbstreinigende 

Stauraumkanäle. Darüber 

hinaus gibt es individuelle Sonderquerschnitte,die 

auf Wunsch gefertigt werden. 

2.1.2 Rohrverbindungen 

FBS-Rohr- und FBS-Schachtbauteilverbindungen 

werden als lösbare,bewegliche 

Steckverbindungen mit Kompressionsdichtungen 

ausgeführt. Sie übertragen 

keine Biegemomente und Längskräfte 

und passen sich in begrenztem Rahmen 

eventuell beabsichtigten oder unbeabsichtigten 

Lageänderungen an. 

Als Dichtmittel werden ausschließlich 

Elastomere mit dichter Struktur und 

hohlraumfreiem Querschnitt nach DIN 

EN 681-1 und DIN 4060 verwendet. Die 

Dimensionierung erfolgt unter Zugrundelegung 

der jeweiligen Muffenspaltweiten. 

Zugleich werden alle möglichen 

Grenzabmaße bei Einhaltung der vorgeschriebenen 

Mindestverpressung von 

20 % und der zulässigen Höchstverpressung 

von 50 % berücksichtigt (Bild 2.3). 

Bild 2.3: FBS-Rohrverbindung mit fest in der Muffe eingebauter 

Gleitringdichtung 

Das Material der Dichtmittel ist biologisch 

beständig, d. h. es wird von 

pflanzlichen, tierischen und mikrobiologischen 

Organismen nicht angegriffen. 

Dichtmittel aus Elastomeren werden 

in der Regel aus Styrol, Butadien und 

Kautschuk (SBR), mit einer Härte von 

40 bis 50 IRHD, hergestellt. Sie widerstehen 

den üblichen Beanspruchungen 

durch Abwässer im pH-Bereich zwischen 

2 und 12. 

Enthält das Abwasser Leichtflüssigkeiten 

wie Öl, Benzin, Dieseltreibstoff 

u. a.,empfiehlt sich die Verwendung von 

Dichtmitteln aus Acrylnitril – Butadien – 

Kautschuk (NBR). Diese Dichtmittel weisen 

eine enorm hohe chemische Beständigkeit 

auf. 

Ihre Materialstruktur und die geschützte 

Lage in der Rohrverbindung 

machen Dichtmittel aus Elastomeren 

zudem gegenüber mechanischen und 

hydromechanischen Beanspruchungen 

beständig. Selbst bei extremenTemperaturen 

von -10 °C und +70 °C sind sie voll 

funktionssicher [2.1]. 

Dichtmittel aus Elastomeren mit 

dichter Struktur besitzen eine hohe Elastizität 

und dadurch bedingt einen 

hohen Widerstand gegenüber bleibenden 

Verformungen. Die für die Dichtwirkung 

maßgebende Rückstellkraft bleibt 

auch über einen langen Belastungszeitraum 

hinweg erhalten. 

Rohre und Dichtmittel bilden eine 

Einheit. Um die Wasserdichtheit zu gewährleisten, 

werden die Rohrverbindungen 

in Erstprüfungen, aber auch im 

Rahmen der Eigen- und Fremdüberwachung 

strengen Kontrollen unterzogen 

(siehe Abschnitt 3.3). 

23

FBS-Rohre und FBS-Schachtbauteile 

werden mit folgenden Dichtungstypen 

gefertigt (siehe Tabelle 2.1): 

a) werkseitig fest in der Muffe eingebaute 

Gleitringdichtung (Bild 2.4) 

Bild 2.4: FBS-Rohrverbindung mit fest in der Muffe eingebauter 

Gleitringdichtung (Beispiel) 

b) werkseitig auf dem Spitzende in einer 

Kammer eingebaute Gleitringdichtung 

(Bild 2.5) 

Bild 2.5: FBS-Rohrverbindung mit Kammerausbildung am 

Spitzende (Beispiel) 

24 

c) werkseitig auf dem Spitzende vor 

einer Schulter aufgebrachte Gleitringdichtung 

mit Keilquerschnitt (Bild 2.6) 

Bild 2.6: FBS-Rohrverbindung mit Stufenausbildung am 

Spitzende (Beispiel) 

d) auf dem Spitzende vor einer Schulter 

aufgebrachte Keilgleitdichtung für 

Schachtbauteile (Bild 2.7) 

Bild 2.7: FBS-Schachtbauteil mit Gleitringdichtung 

(Beispiel)

Tabelle 2.1: Verbindungen von FBS-Rohren und FBS-Schachtfertigteilen 

FBS-Produkte Nennweite Rohrverbindung nach 

Bild 2.4 Bild 2.5 Bild 2.6 Bild 2.7 

Betonrohre ≤ DN 1200 • 

> DN 1200 • • • 

Stahlbeton- ≤ DN 1200 • • 

rohre > DN 1200 • • • 

Vortriebsrohre alle • • 

mit Stahl- Nennweiten 

führungsring 

Vortriebsrohre alle • • • 

mit Falzmuffe Nennweiten 

Schacht- DN 1000, • 

fertigteile 1200,1500 

Mit den werkseitig eingebauten 

Dichtungen werden Verwechslungen 

und Montagefehler auf der Baustelle 

nahezu ausgeschlossen. Bei allen FBS- 

Rohren ist die Lage des Dichtmittels im 

Gegensatz zur Rollringdichtung festgelegt 

und gesichert. 

Rollringdichtungen sind für FBS- 

Rohre und FBS-Schachtbauteile wegen 

möglicher Einbaufehler grundsätzlich 

nicht zugelassen. 

25

2.2 FBS-Betonrohre 

FBS-Betonrohre werden nach DIN 

4032 und den erhöhten Anforderungen 

der FBS-Qualitätsrichtlinie gefertigt. Sie 

werden zum Bau von Kanälen und Leitungen 

für Wasser und Abwasser, die als 

Freispiegelleitungen betrieben werden, 

sowie für sonstige Leitungen aller Art 

verwendet. 

FBS-Betonrohre haben in der Regel 

Kreis- oder Eiquerschnitte. Andere Querschnittsformen, 

z. B. nach DIN 4263, 

können ebenfalls ausgeführt werden. 

Kreisförmige FBS-Betonrohre werden 

im Nennweitenbereich von DN 300 bis 

DN1500 ausschließlich als wandverstärkte 

Rohre ohne Fuß – Form KW – (Bild 2.8/ 

Bild 2.9) und mit Fuß – Form KFW – (Bild 

2.10/Bild 2.11) hergestellt.Für diese Rohre 

sind nur werkseitig fest in der Muffe eingebaute 

Gleitringdichtungen zugelassen. 

In der Praxis werden die Rohre sowohl 

mit als auch ohne Fuß gleichermaßen 

produziert, wobei die Verwendung 

der beiden Rohrarten regional sehr 

verschieden ist.Während in Süddeutschland 

fast ausschließlich Rohre ohne Fuß 

Anwendung finden, werden in der Mitte 

und im Norden Deutschlands überwiegend 

Fußrohre eingesetzt. 

Systemlösungen für FBS-Betonrohre 

< DN 300 werden zur Zeit entwickelt. 

Die Gewichte von FBS-Betonrohren sind 

Tabelle 2.2, die Abmessungen Tabelle 2.3 

zu entnehmen. 

26 

Bezeichnung eines FBS-Betonrohres 

mit Kreisquerschnitt, ohne Fuß,wandverstärkt 

(KW), mit Muffe (M), Nennweite 

DN 1000 und Baulänge l 1 =2500 mm: 

FBS-Betonrohr DIN 4032 – KW – 

M 1000 X 2500. 

Bild 2.8: FBS-Betonrohr, kreisförmig, wandverstärkt, ohne 

Fuß, mit Muffe 

Bild 2.9: FBS-Betonrohre, Form KW 


mit Kreisquerschnitt, mit Fuß, wandverstärkt 

(KFW), mit Muffe (M), Nennweite 

DN 600 und Baulänge l 1 =2000 mm: 

FBS-Betonrohr DIN 4032 – KFW – 

M 600 X 2000.

Bild 2.10: FBS-Betonrohr, kreisförmig, wandverstärkt, mit 

Fuß, mit Muffe 

Bild 2.11: FBS-Betonrohre, Form KFW 

FBS-Betonrohre mit eiförmigem 

Durchflussquerschnitt (Bild 2.12/Bild 

2.13) werden im Nennweitenbereich 

WN/HN 300/450 bis WN/HN 1200/ 

1800 mit Fuß und mit werkseitig fest 

in der Muffe eingebauter Gleitringdichtung,mit 

werkseitig auf dem Spitzende 

in Kammern eingebauter Gleitringdichtung 

oder vor einer Schulter 

werkseitig aufgebrachter Gleitringdichtung 

hergestellt (Tabellen 2.4 und 

2.5). Üblicherweise in Stahlschalungen 

gefertigt, erhärten sie in der Form. 


mit Eiquerschnitt, mit Fuß (EF), mit 

Muffe (M), Nennweite WN/HN 1000/ 

1500 und Baulänge l 1 =2500 mm: 

FBS-Betonrohr DIN 4032 – EF – M 

1000/1500 X 2500. 

Bild 2.12: FBS-Betonrohr mit Eiquerschnitt mit fest in der 

Muffe eingebauter Dichtung (Beispiel) 

Bild 2.13: FBS-Betonrohr mit Eiquerschnitt 

27

Tabelle 2.2: Gewichte von FBS-Beton- und FBS-Stahlbetonrohren 

Tabelle 2.4: Mindestwanddicken und Mindestscheiteldruckkräfte von FBS-Betonrohren mit Eiquerschnitt 

28 

Nennweite 

DN 

300 

300 

400 

400 

500 

500 

600 

600 

700 

700 

800 

800 

800 

900 

900 

900 

1000 

1000 

1000 

1100 

1200 

1200 

1300 

1400 

1400 

1500 

1600 

1600 

1800 

1800 

2000 

2000 

Nennweite Mindestwanddicken 2) Mindest- Scheitelfußbreite 

druckkraft 

WN/HN s 1 s 2 s 3 s 4 1) f F N 

mm mm mm mm mm kN/m 

300/450 

400/600 

500/750 

600/900 

700/1050 

800/1200 

900/1350 

1000/1500 

1200/1800 

80 

80 

95 

95 

105 

115 

125 

135 

155 

Baulänge 

mm 

2000 

2500 

2000 

2500 

2500 

3000 

2500 

3000 

2000 

2500 

2000 

2500 

3000 

2000 

2500 

3000 

2000 

2500 

3000 

3000 

2000 

3000 

3000 

2000 

3000 

3000 

2500 

3000 

2500 

3000 

2500 

3000 

100 

100 

120 

120 

135 

150 

165 

180 

210 

KW 

410 

625 

1050 

1410 

1850 

2325 

2950 

3775 

150 

150 

180 

180 

195 

210 

225 

240 

270 

1) darf an der Sohle um max. 20 % unterschritten werden 2) gilt ab 1.1.2000 

Gewicht/Stück [kg] 

Betonrohre 

KFW 

80 

80 

90 

90 

95 

100 

110 

115 

125 

410 

510 

590 

740 

1100 

1375 

1575 

1890 

1620 

2025 

2140 

2890 

3210 

2620 

3670 

3930 

3340 

3775 

5010 

4660 

6990 

6050 

9075 

Alle Gewichte sind Anhaltswerte. Die produzierten Rohrlängen und die genauen Gewichte sind beim Rohrhersteller zu erfragen. 

260 

280 

320 

375 

430 

490 

545 

600 

720 

Stahlbetonrohre 

370 

460 

510 

640 

840 

1010 

1150 

1380 

1170 

1460 

1525 

1905 

2290 

1725 

2155 

2590 

2190 

2735 

3280 

4100 

3115 

4670 

5385 

3960 

5935 

6900 

6290 

7550 

7855 

9425 

8640 

10370 

100 

100 

100 

105 

115 

125 

135 

145 

165

Tabelle 2.3: Maße von FBS-Betonrohren mit Kreisquerschnitt ohne und mit Fuß sowie mit fest in der Muffe eingebauter 

Dichtung (Formen KW und KFW) 

Nenn- Mindestmaße Mindestwanddicken 

Scheitelweite 

druck- 

KW KFW kraft 

DN d1 d3 w tst1) 2 s1 s1 s2 s3 s 2) 

4 FN 

mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm kN/m 

300 

400 

500 

600 

700 

800 

900 

1000 

1100 

1200 

1300 

1400 

1500 

300 

400 

500 

600 

700 

800 

900 

1000 

1100 

1200 

1300 

1400 

1500 

386 

496 

610 

726 

844 

962 

1080 

1198 

1316 

1434 

1552 

1670 

1788 

7,8 ± 1,2 

9,1 ± 1,4 

9,1 ± 1,4 

9,1 ± 1,4 

11,7 ± 1,8 

11,7 ± 1,8 

11,7 ± 1,8 

11,7 ± 1,8 

11,7 ± 1,8 

11,7 ± 1,8 

14,3 ± 2,2 

14,3 ± 2,2 

14,3 ± 2,2 

39 

43 

43 

43 

47 

47 

47 

47 

47 

47 

58 

58 

58 

80 

80 

90 

90 

90 

90 

100 

100 

100 

100 

110 

110 

110 

1) t 1 ≥ t 2ist + 5 mm 

2) darf bei KFW-Rohren an der Sohle um maximal 20 % unterschritten werden 

Tabelle 2.5: Maße von FBS-Beton- und FBS-Stahlbetonrohren mit Eiquerschnitt und fest in der Muffe eingebauter Dichtung 

60 

75 

85 

100 

115 

130 

145 

160 

175 

190 

205 

220 

235 

60 

65 

70 

85 

100 

115 

130 

145 

160 

170 

185 

200 

215 

60 

75 

85 

100 

115 

130 

145 

160 

175 

190 

205 

220 

235 

95 

110 

115 

130 

150 

170 

195 

215 

240 

260 

280 

300 

320 

Nennweite Mindestmaße 

50 

55 

60 

70 

80 

85 

95 

100 

115 

125 

135 

140 

140 

WN/HN d 1 h d 3 1) w t 2 2)3) 

300/450 

400/600 

500/750 

600/900 

700/1050 

800/1200 

900/1350 

1000/1500 

1200/1800 

mm mm mm mm mm 

300 

400 

500 

600 

700 

800 

900 

1000 

1200 

450 

600 

750 

900 

1050 

1200 

1350 

1500 

1800 

1) Das Mindestmaß d 3 bezieht sich auf den horizontalen Durchmesser 

2) Maß t s nach Angaben des Herstellers 

3) t 1 ≥ t 2ist + 5 mm 

430 

530 

640 

740 

860 

980 

1090 

1210 

1450 

11,7 ± 1,8 

11,7 ± 1,8 

14,3 ± 2,2 

14,3 ± 2,2 

14,3 ± 2,2 

14,3 ± 2,2 

16,9 ± 2,6 

16,9 ± 2,6 

16,9 ± 2,6 

120 

120 

130 

130 

130 

130 

150 

150 

150 

75 

85 

95 

100 

111 

125 

138 

152 

166 

181 

194 

207 

225 

29

2.3 FBS-Stahlbetonrohre 

FBS-Stahlbetonrohre nach DIN 4035 

werden zum Bau von drucklos betriebenen 

Kanälen und Leitungen – Freispiegelleitungen 

– für Wasser und Abwasser, 

aber auch für sonstige Leitungen aller 

Art, z. B. begehbare Leitungsgänge, verwendet. 

Sie eignen sich besonders für 

hohe Belastungen, z. B. bei hohen Erdüberschüttungen 

oder dynamischen Beanspruchungen 

durch schweren Verkehr 

bei geringen Erdüberdeckungen, darüber 

hinaus aber auch für besondere Einbaubedingungen 

wie das Durchpressverfahren, 

für Rohrbrücken etc. Sie werden 

nach ATV-A 127 aufgrund der jeweiligen 

statischen Erfordernisse und Einbaubedingungen 

berechnet, nach den Festlegungen 

der DIN 4035 bemessen und 

bewehrt sowie nach den erhöhten 

Anforderungen der FBS-Qualitätsrichtlinie 

ausgeführt. 

FBS-Stahlbetonrohre mit Kreisquerschnitt 

werden im Nennweitenbereich 

von DN 300 bis > DN 4000 

ohne und mit Fuß sowie mit Glockenoder 

Falzmuffen (Bild 2.14/Bild 2.15) 

hergestellt. Andere Querschnittsformen 

nach DIN 4263 können ausgeführt 

werden (ungefähre Gewichtsangaben 

siehe Tabelle 2.2). 

Für FBS-Stahlbetonrohre ≤ DN 1200 

sind als Rohrverbindungen werkseitig 

fest in der Muffe eingebaute Gleitringdichtungen 

zugelassen (Tabelle 2.6). 

Gleitringdichtungen auf dem Spitzende 

können bei Nennweiten ≤ DN 1200 als 

FBS-Rohrverbindung ausgeführt werden, 

wenn die Gleitringe werkseitig in 

Spitzendkammern eingebaut sind. 

30 

Für FBS-Stahlbetonrohre > DN 1200 

sind werkseitig fest in der Muffe eingebaute 

Gleitringdichtungen, werkseitig 

auf dem Spitzende in Kammern und vor 

einer Schulter aufgebrachte Dichtungen 

zugelassen. Bei Gleitringdichtungen auf 

dem Spitzende vor einer Schulter muß 

der Gleitring Keilquerschnitt haben. 

Bezeichnung eines FBS-Stahlbetonrohres, 

kreisförmig (K), mit Glockenmuffe 

(GM), Nennweite DN 1000 und 

Baulänge l 1 = 3000 mm: 

FBS-Stahlbetonrohr DIN 4035 – K – 

GM 1000 X 3000. 

Bezeichnung eines FBS-Stahlbetonrohres, 

kreisförmig (K), mit Falzmuffe 

(FM), Nennweite DN 2000 und Baulänge 

l 1 = 2500 mm: 

FBS-Stahlbetonrohr DIN 4035 – K – 

FM 2000 X 2500. 

Bild 2.14: FBS-Rohrverbindung mit Falzmuffe und auf dem 

Spitzende vor einer Stufe aufgebrachter Keilgleitdichtung 

(Beispiel) 

Bild 2.15: FBS-Stahlbetonrohr mit Falzmuffe (links)

Tabelle 2.6: Maße von FBS-Stahlbetonrohren mit fest in der Muffe eingebauter Dichtung 

Für FBS-Stahlbetonrohre mit Nennweiten 

> DN 1500 sind die Maße in den 

Werksunterlagen der jeweiligen Hersteller 

festgelegt. 

FBS-Stahlbetonrohre mit eiförmigem 

Durchflussquerschnitt werden im 

Nennweitenbereich WN/HN 300/450 

bis WN/HN 1200/1800 mit Fuß und 

fest in der Muffe eingebauter Dichtung 

oder Gleitringdichtung auf dem Spitzende 

– in einer Kammer oder vor einer 

Schulter – hergestellt. Die Fertigung 

erfolgt im Allgemeinen in Stahlschalungen, 

in denen sie auch erhärten (siehe 

auch Tabelle 2.5). 

Für kreisförmige Stahlbetonrohre 

finden sowohl kreisförmig einlagige 

als auch kreisförmig mehrlagige oder 

in Sonderfällen dem Momentenverlauf 

angepasste elliptische Bewehrungen 

Verwendung. Die nach den Regeln des 

Stahlbetons bemessene Ringbeweh- 

Mindestmaße 

DN d 1 d 3 1) w t s t 2 2) 

300 

400 

500 

600 

700 

800 

900 

1000 

1100 

1200 

1300 

1400 

1500 

mm mm mm mm mm 

300 

400 

500 

600 

700 

800 

900 

1000 

1100 

1200 

1300 

1400 

1500 

386 

496 

610 

726 

844 

962 

1080 

1198 

1316 

1434 

1552 

1670 

1788 

7,8 ± 1,2 

9,1 ± 1,4 

9,1 ± 1,4 

9,1 ± 1,4 

11,7 ± 1,8 

11,7 ± 1,8 

11,7 ± 1,8 

11,7 ± 1,8 

11,7 ± 1,8 

11,7 ± 1,8 

14,3 ± 2,2 

14,3 ± 2,2 

14,3 ± 2,2 

1) Größere Maße sind bei FBS-Stahlbetonrohren nur dann zulässig, wenn sie zur Einhaltung der geforderten Betondeckung erforderlich sind. 

Bei Betonrohren wird das größere, auf Stahlbetonrohre abgestellte Spitzendmaß toleriert, wenn Beton- und Stahlbetonrohre mit den gleichen 

Untermuffen hergestellt werden. Diese Rohre sind mit dem entsprechenden d 3 -Maß zu kennzeichnen. 

2) t 1 ≥ t 2ist + 5 mm 

39 

43 

43 

43 

47 

47 

47 

47 

47 

47 

58 

58 

58 

80 

80 

90 

90 

90 

90 

100 

100 

100 

100 

110 

110 

110 

rung besteht aus maschinell zu Bewehrungskörben 

verschweißtem, profiliertem 

Bewehrungsdraht BSt 500 P. 

In gleichmäßig verteilten Abständen 

von höchstens 150 mm wird sie über 

die gesamte Rohrlänge einschließlich 

der Muffe angeordnet. Durchgehende, 

gerade Längsstäbe halten die meist 

wendelförmige Ringbewehrung. Sie 

sind in den Kreuzungspunkten mit der 

Ringbewehrung durch Heftschweißung 

gesichert (siehe Abschnitt 3). Ab einer 

Wandstärke von 140 mm werden FBS- 

Stahlbetonrohre in der Regel zweilagig 

bewehrt. 

FBS-Stahlbetonrohre können auch 

zum Bau von Wasser- und Abwasserdruckleitungen 

mit niedrigen Betriebsdrücken, 

von Staukanälen und Rückhaltebecken 

mit zeitweisem Überstau 

sowie von Abwasserleitungen in Wassergewinnungsgebieten 

der Schutzzone II 

eingesetzt werden. 

31

Für Einsatzgebiete mit hohen Betriebsdrücken 

und Sonderbelastungen 

können Spannbetondruckrohre hergestellt 

werden. Sie sind in DIN EN 639 bis 

DIN EN 642 genormt und nicht Gegenstand 

der FBS-Qualitätsrichtlinie. 

2.4 FBS-Vortriebsrohre 

FBS-Vortriebsrohre aus Beton und 

Stahlbeton werden nach DIN 4032 bzw. 

nach DIN 4035 sowie den erhöhten 

Anforderungen der FBS-Qualitätsrichtlinie 

gefertigt. Als Produktrohre für Wasser 

und Abwasser oder als Mantelrohre 

zur Aufnahme von Produktrohren, 

Kabeln usw. finden sie ihren Einsatz 

beim Einbau in geschlossener Bauweise 

im nicht begehbaren Nennweitenbereich 

(< DN 1000) und im begehbaren 

Nennweitenbereich (≥ DN 1000). 

FBS-Vortriebsrohre aus Beton werden 

überwiegend für den unbemannten 

Vortrieb im Nennweitenbereich < DN 

1000 verwendet. 

FBS-Vortriebsrohre aus Stahlbeton 

verfügen über deutlich höhere Lastaufnahmereserven. 

Aus diesem Grund sind 

sie u. a. für sehr lange Vortriebsstrecken, 

für planmäßige Kurvenfahrten oder für 

den Vortrieb unter Druckluft besonders 

geeignet.Sie werden im gesamten Nennweitenbereich 

– DN 300 bis DN 4000 

und größer – hergestellt und eingesetzt. 

Die statische Berechnung von Vortriebsrohren 

erfolgt nach dem ATV- 

Arbeitsblatt A 161 für die jeweiligen Belastungs- 

und Einbaubedingungen (siehe 

Abschnitt 9). Außerdem ist das ATV- 

Arbeitsblatt A 125 zu berücksichtigen. 

32 

Als Rohrverbindung für FBS-Vortriebsrohre 

hat sich der fest eingebaute 

Stahlführungsring (Bild 2.16) inVerbindung 

mit einer Keilgleitdichtung aus 

Elastomeren am besten bewährt. Der 

Dichtring wird werkseitig auf das Spitzende 

in einer Kammer oder vor einer 

Stufe aufgebracht. Der Stahlführungsring 

besteht aus normalem oder aus 

korrosionsbeständigem Stahl.Wichtig 

ist eine geeignete Sicherung gegen 

Wasserumläufigkeit. Eine mögliche 

Ausführungsart zeigt das aus ATV-A 125 

entnommene Bild 2.17. In der Praxis 

haben sich aber auch eine Reihe anderer 

Ausführungsarten als geeignet erwiesen. 

Bei Einsatz von Bentonit als 

Schmier- und Stützmittel ist der auftretende 

äußere Druck für die Ausbildung 

der Rohrverbindung zu berücksichtigen. 

Falls gefordert, wird bei begehbaren 

Querschnitten nach Beenden 

des Vorpressvorganges zusätzlich die 

Rohrstoßfuge innen abgedichtet. Dafür 

ist das nachträgliche Einpressen von 

elastomeren Dichtprofilen besonders 

geeignet. 

Neben den Stahlführungsringen 

werden auch Falzmuffenausbildungen 

als Rohrverbindungen gewählt. 

Bild 2.16: FBS-Stahlbetonvortriebsrohre mit Stahlführungsring

Bild 2.17: Rohrverbindung für Vortriebsrohre mit eingebautem 

Stahlführungsring (schematisches Beispiel nach 

ATV-A 125) 

Die Ausführung von Sonderrohren – 

Anfangsrohre, Rohre mit Injektionsstutzen, 

Rohre für Zwischenpressstationen, 

u. a. – wird zwischen bauausführender 

Firma und Rohrhersteller abgestimmt. 

Von besonderer Bedeutung ist die 

Maßgenauigkeit des Außendurchmessers 

der Vortriebsrohre sowie die planparallele 

und rechtwinklige Ausführung der 

Stirnflächen (Tabelle 2.7). 

Tabelle 2.7: Grenzabmaße von FBS-Vortriebsrohren 

Nennweite Grenzabmaße 

Rohraußen- Abweichung 

durchmesser von der 

Rechtwinkligkeit 

DN mm mm 

≤ 300 

400 – 1000 

1100 – 2800 

≥ 3000 

2.5 FBS-Formstücke aus Beton und 

Stahlbeton 

2.5.1 Allgemeines 

+0/-8 

+0/-8 

+0/-14 

+0/-20 

4 

6 

8 

10 

In Ergänzung zu den Rohren aus 

Beton und Stahlbeton haben die FBS- 

Mitgliedsfirmen ein umfassendes Form- 

stückprogramm entwickelt. Es bietet 

technische Vorteile und trägt entscheidend 

zur Rationalisierung der Arbeiten 

auf der Baustelle bei. Hierzu gehören 

Abzweige/Zuläufe, Krümmer, Passstücke, 

Gelenkstücke,Anschlussstücke für den 

gelenkigen Anschluss, z. B. an Bauwerke, 

an Rohre aus anderen Werkstoffen u. a., 

Übergangs-/Reduzierstücke sowie Böschungsstücke, 

die in vielfältiger Form 

allen Anforderungen der Baustellen angepasst 

werden können. 

2.5.2 FBS-Abzweige/-Zuläufe 

FBS-Abzweige in Nennweiten von 

DN 100 bis DN 250 (in Ausnahmefällen 

auch größer) werden als Seiten- oder 

Scheitelzuläufe mit Muffen ausgeführt, 

die das Anschließen von Rohren auch 

aus anderen Werkstoffen gestatten. Die 

Achse des FBS-Abzweigs bildet mit der 

Achse des durchgehenden Rohres einen 

Winkel von 45° oder 90°. Bei Rohren 

mit Fuß ist sie um 10° gegen die Waagrechte 

nach oben geneigt. Bei Rohren 

ab DN 1500 sollten nur FBS-Abzweige 

mit einem Winkel von 90° angeordnet 

werden. 

Hinsichtlich der Ausführung gibt es 

zwei grundsätzliche Varianten: 

a) Herstellen einer Öffnung im Betonbzw. 

Stahlbetonrohr und Einbetonieren 

eines Anschlussstutzens aus Beton oder 

anderen Werkstoffen (Bild 2.18). 

b) Anbohren der Beton- bzw. Stahlbetonrohre 

und Einsetzen eines Anschlussstutzens 

aus verschiedenen Werkstoffen, 

werkseitig oder auf der Baustelle,mittels 

eines Dichtelementes (Bild 2.19). 

33

l/3 

≥ 1,00 m 

Bild 2.18: FBS-Rohre mit unterschiedlicher Anordnung von Abzweigen 

links: Anbohren des FBS-Rohres rechts: Einsetzen des Anschlussstutzens 

Bild 2.19: Einbau eines Anschlussstutzens für einen Abzweig 

34 

l 

l/3 

90° 

45° 

l/3

2.5.3 FBS-Krümmer 

FBS-Krümmer werden einschnittig 

aus zwei Rohrsegmenten oder zweischnittig 

aus drei Segmenten hergestellt 

(Bild 2.20/Bild 2.21).Aus hydraulischen 

Gründen sollte die Abwinklung am Segmentstoß 

22,5° nicht überschreiten. Bei 

größeren Abwinklungen müssen unter 

Umständen mehrere FBS-Krümmer hintereinander 

angeordnet werden. Die 

Achslänge eines FBS-Krümmers ist in der 

Regel gleich der Baulänge des Rohres. Je 

nach baulichen Erfordernissen werden 

aber auch Sonderlängen gefertigt. 

Bild 2.20: FBS-Krümmer, einschnittig aus zwei Rohrsegmenten 

Bild 2.21: eingebaute FBS-Krümmer 

2.5.4 FBS-Passstücke 

FBS-Passstücke sind Rohre, deren 

Baulängen und Rohrenden nahezu beliebig 

den örtlichen Gegebenheiten angepasst 

werden können. 

2.5.5 FBS-Gelenkstücke 

FBS-Gelenkstücke sind kurze Rohre 

mit Baulängen von 1000 mm, mit Muffe 

und Spitzende oder mit zwei Spitzenden, 

die zwischen der ankommenden 

und abgehenden Rohrleitung und den 

Schachtanschlussstücken bzw. den angeformten 

Muffen der Schachtbauwerke 

eingebaut werden. Bei Rohren 

mit Nennweiten > DN 600 haben sich 

auch Gelenkstücke mit Baulängen von 

1500 mm bewährt. 

2.5.6 FBS-Anschlussstücke 

FBS-Anschlussstücke werden zur 

Herstellung gelenkiger Rohranschlüsse 

in Bauwerke eingebaut. Die Baulänge 

der Anschlussstücke wird in der Regel 

auf die Wanddicke der Bauwerke abgestimmt. 

2.5.7 FBS-Übergangsstücke 

FBS-Übergangsstücke dienen zur Reduzierung 

oder Aufweitung der Nennweiten 

innerhalb einer Rohrleitung oder zum 

Anschluss an Rohre aus anderen Werkstoffen. 

Der Übergang kann sohlgleich oder 

scheitelgleich ausgeführt werden. 

2.5.8 FBS-Böschungsstücke 

FBS-Böschungsstücke sind Rohre, 

die zur Angleichung an vorhandene 

35

Böschungen oder zum Anschluss an 

Bauwerke einseitig abgeschrägt werden 

(Bild 2.22). Die Regelneigung beträgt 

1:1 oder 1:1,5. Es sind Ausführungen 

mit oder ohne Muffe möglich. 

Bild 2.22: Böschungsstück 

2.6 FBS-Schachtfertigteile 


FBS-Schachtfertigteile zum Bau von 

Schächten für erdverlegte Abwasserkanäle 

und -leitungen sind in DIN 4034, 

Teil 1, genormt und erfüllen die erhöhten 

Anforderungen der FBS-Qualitätsrichtlinie. 

Brunnen- und Sickerschächte 

nach DIN 4034, Teil 2, sind für die 

Verwendung im Abwasserbereich 

nicht zugelassen! 

Schächte für erdverlegte Abwasserkanäle 

und -leitungen dienen in erster 

Linie dem Zugang zur Kanalisation zum 

Zweck der Kontrolle,Wartung, Reinigung 

sowie der Be- und Entlüftung. Darüber 

hinaus werden sie auch zur Zusammenführung, 

Richtungs-, Neigungsund 

Querschnittsänderung der Rohrleitungen 

genutzt. 

36 

Der Abstand der Schächte soll bei 

Kanälen aller Nennweiten in der Regel 

100 m nicht überschreiten. Er richtet 

sich nach arbeits- und sicherheitstechnischen 

Gesichtspunkten und ist abhängig 

davon, ob es sich um Schmutz-, 

Misch- oder Regenwasserkanäle handelt. 

Bei größeren Schachtabständen ist die 

Frage der Belüftung besonders zu prüfen. 

Aufgrund der Bestrebungen, Kosten 

zu reduzieren, werden zur Zeit Inspektions-, 

Reinigungs- und Lüftungsschächte 

im Nennweitenbereich von ca. DN 400 

bis DN 800 entwickelt. 

Der besondere Vorteil der FBS- 

Schachtbauteile besteht im schnellen 

und nahezu ortsunabhängigen Einbau. 

Daraus resultierend kommt es zu Bauzeitverkürzungen, 

die sich kostenreduzierend 

auswirken. 

Ein kompletter FBS-Schacht besteht 

in der Regel aus den im Bild 2.23 dargestellten 

Bauteilen. 

Bild 2.24: FBS-Schachtbauwerk

Bild 2.23: FBS-Schacht aus Beton- und Stahlbetonfertigteilen 

FBS-Schachtbauteile nach DIN 4034, 

Teil 1, werden mit Muffe und Spitzende 

zur Verwendung von Dichtmitteln aus 

Elastomeren nach DIN EN 681-1 und 

DIN 4060 gefertigt. Statt aus einzelnen 

Elementen können Schächte werkseitig 

auch als ein monolithisches Bauteil hergestellt 

werden (Bild 2.24). 

37

2.6.2 FBS-Schachtunterteile 

FBS-Schachtunterteile (SU-M) bestehen 

aus Sohlplatte,Gerinne,Auftritt, 

Schachtwand mit angeformten Muffen 

(Bild 2.25) oder mit eingebauten Anschlussstücken 

mit Muffe oder Spitzende 

(Bild 2.26) zum Anschluss von Gelenkstücken, 

Dichtmittel und ggf. Steighilfen. 

Bei größerem Gefälle der ankommenden 

bzw. abgehenden Leitungen oder 

bei Abstürzen empfiehlt sich stets die 

Ausführung mit eingebauten Anschlussstücken. 

Bild 2.25: FBS-Schachtunterteil (SU-M) mit angeformten Muffen 

38 

Die lichten Abmessungen des 

Schachtunterteiles richten sich nach 

Anzahl und Größe der ankommenden 

und abgehenden Kanäle. 

FBS-Schachtunterteile werden in der 

Regel in den Nennweiten DN 1000,1200 

und 1500 mit einer Mindestwanddicke 

von 150 mm hergestellt (Tabelle 2.8). Bei 

Schächten mit mehr als 5 m Tiefe soll die 

lichte Weite 1200 mm nicht unterschreiten. 

Schachtunterteile mit Nennweiten 

≥ DN 1200 können auch aus FBS-Stahlbetonrohren 

gefertigt werden. 

DN a 

max. 

1000 125 

1200 160 

1500 200

Tabelle 2.8: Maße der FBS-Schachtunterteile (SU-M) 

DN d 1 s min d R,max h 2 h 3,min f min 

mm mm mm mm mm mm 

1000 

und 

1200 

1200 

1500 

1000 ± 8 

1200 ± 10 

1200 ± 10 

1500 ± 10 

Bezeichnungen gemäß Bild 2.25 und 2.26 

150 

150 

150 

150 

150 

200 

250 

300 

400 

500 

600 

700 

800 

900 

1000 

Bild 2.26: FBS-Schachtunterteil (SU-M) mit eingebauten Anschlussstücken 

150 

200 

250 

300 

400 

500 

500 

500 

500 

500 

500 

500 

500 

600 

700 

800 

900 

1000 

1100 

1200 

1300 

1400 

150 

200 

200 

39

Bei FBS-Beton- und Stahlbetonrohren 

mit Nennweiten ≥ DN 700 werden 

Schachtunterteile häufig auch seitlich an 

die Rohre angeformt.Dieses Bauteil wird 

als Tangentialschacht bezeichnet (Bild 

2.27/Bild 2.28). 

Bild 2.27: Schachtunterteil (SU-M) mit einseitigem Auftritt 

(Beispiel) 

Bild 2.28: Tangentialschacht auf der Baustelle 

40 

Der Auftritt von Schachtunterteilen 

ist bei einem Durchmesser des abgehenden 

Kanals bis DN 500 aus hydraulischen 

Gründen beidseitig auf Scheitelhöhe 

hochzuziehen. Bei größeren 

Querschnitten soll die Auftrittshöhe mindestens 

500 mm betragen.Die Breite des 

Auftrittes darf 200 mm nicht unterschreiten. 

Bei Nennweiten über DN 600 

sollten an der Einsteigseite mindestens 

300 mm vorhanden sein. Die Neigung 

der Auftrittsflächen darf nicht steiler als 

1:20 sein (Rutschgefahr!). Bei Auftrittshöhen 

über 500 mm sind aus Sicherheitsgründen 

Steigkästen oder Stufen 

in Verbindung mit Haltegriffen anzubringen. 

Das Gerinne im Schacht sollte ein 

gleichmäßiges Gefälle haben. Zusätzliche 

Zuläufe sind so einzubauen, dass 

bei Trockenwetterabfluss kein Rückstau 

entstehen kann. Der Radius des Sohlgerinnes 

im Schachtunterteil muss mindestens 

das Zwei- bis Dreifache der lichten 

Weite des einmündenden Kanals betragen. 

Richtungsänderungen sollten in 

der Regel 25 gon nicht überschreiten. 

Größere Abwinkelungen bis 100 gon 

sind nur in Ausnahmefällen bei Kanälen 

bis DN 500 zu empfehlen. 

2.6.3 FBS-Schachtringe 

FBS-Schachtringe (SR-M) werden 

mit Muffe und Spitzende zur Verwendung 

von Dichtmitteln aus Elastomeren 

in Nennweiten von DN 1000, 1200 und 

1500 mit Mindestwanddicken von 120, 

135 und 150 mm hergestellt (Bild 2.29/ 

Tabelle 2.9). Die Regelbauhöhe beträgt 

1000 mm. Zur Anpassung an örtliche 

Geländehöhen können auch Bauhöhen

Tabelle 2.9: Maße für FBS-Schachtringe mit Muffe (SR-M) 

DN d 1 d 2 d 3 s t 1 t 2 t m t s w 

mm mm mm mm mm mm mm mm mm 

1000 

1200 

1500 

1000 ± 8 

1200 ± 10 

1500 ± 11 

1113 ± 1,0 

1327 ± 1,0 

1652 ± 1,5 

Bild 2.29: FBS-Schachtring mit Muffe (SR-M) 

von 250, 500 und 750 mm geliefert werden.Darüber 

hinaus besteht die Möglichkeit, 

Schachtrohre aus Beton oder Stahlbeton 

(auch in größeren Nennweiten) 

zu verwenden. 

2.6.4 FBS-Übergangsringe und 

FBS-Übergangsplatten 

1090 ± 2,0 

1300 ± 3,0 

1620 ± 3,5 

120 

135 

150 

Der Übergang zwischen FBS-Schachtbauteilen 

unterschiedlicher Nennweiten 

kann mit FBS-Übergangsringen (UER-M) 

oder FBS-Übergangsplatten (UEP-M) ausgeführt 


Ein FBS-Übergangsring ist ein 

Schachtring mit veränderlichem Querschnitt 

für den Übergang zwischen 

Schachtfertigteilen der Nennweiten 

65 ± 2 

75 ± 3 

85 ± 3,5 

70 ± 1,0 

80 ± 1,0 

90 ± 1,5 

39 

43 

49 

26 

32 

36 

1200 und 1000. Die Bauhöhe beträgt 

500 mm. Die Abmessungen können 

DIN 4034,Teil 1,entnommen werden. 

FBS-Übergangsplatten ermöglichen 

den Übergang zwischen Schachtfertigteilen 

unterschiedlicher Nennweiten 

und haben eine Bauhöhe von 250 mm. 

Für sie ist eine statische Bewehrung 

nach DIN 1045 erforderlich. DIN 4034, 

Teil 1,enthält ein Beispiel für eine solche 

Bewehrung. 

Bild 2.30: FBS-Übergangsplatte mit Muffe (UEP-M) 

2.6.5 FBS-Schachthälse und 

FBS-Abdeckplatten 

11,5 ± 1,5 

13,5 ± 2,0 

16,0 ± 2,5 

Zum Übergang von den Schachtringen 

zur Schachtabdeckung stehen 

FBS-Schachthälse (SH-M), auch als Konen 

(Bild 2.31) bezeichnet,und bei niedriger 

Bauhöhe FBS-Abdeckplatten (AP-M) zur 

Verfügung. 

41

Bild 2.31: FBS-Schachthals (SH-M)/Konus 

FBS-Schachthälse werden in den 

Nennweiten 1000/625, 1200/625 und 

1500/625 in Regelbauhöhen von 

600 mm hergestellt. 

In der Praxis werden auch Schachthälse 

mit Bauhöhen von 300 mm – so 

genannte Minikonen – verwendet. Für 

diese nicht in DIN 4034,Teil 1, genormten 

Bauteile muss ein Tragfähigkeitsnachweis 

vorliegen, wenn sie in Verkehrsflächen 


FBS-Abdeckplatten haben eine Bauhöhe 

von 200 mm und werden mit Muffen 

passend zu den Schachtringen gefertigt. 

Auch für sie ist eine statische 

Bewehrung nach DIN 1045 erforderlich. 

Ein Beispiel für eine solche Bewehrung 

ist in DIN 4034,Teil 1,angegeben. 

2.6.6 FBS-Auflageringe 

Zum Ausgleich von geringen Höhendifferenzen 

zwischen Schachthals oder 

Abdeckplatte und Schachtabdeckung 

werden verschiebesichere, bewehrte 

FBS-Auflageringe (AR-V) in Höhen von 

60, 80 und 100 mm eingebaut. Die Ge- 

42 

samthöhe der Auflageringe darf jedoch 

240 mm nicht überschreiten. 

2.6.7 Schachtabdeckungen 

Schachtabdeckungen – als oberer 

Abschluss der Schächte – bestehen aus 

Rahmen, Schmutzfänger und Deckel. Sie 

sind prüfzeichenpflichtig und müssen 

den Anforderungen nach DIN EN 124 entsprechen. 

Für Fahrbahnen von Straßen, 

Parkflächen und vergleichbar befestigten 

Verkehrswegen sind Abdeckungen 

der Klasse D zu verwenden. Zur besseren 

Be- und Entlüftung der Kanäle sollen 

sie Entlüftungsöffnungen aufweisen. 

Werden Schachtabdeckungen ohne Entlüftungsöffnungen 

eingesetzt, muss die 

Be- und Entlüftung der Kanäle durch 

andere Maßnahmen, z. B. durch Steigrohre, 

sichergestellt werden. Bei zu erwartendem 

Rückstau aus dem Kanalnetz 

sind rückstausichere Schachtabdeckungen 

einzubauen. Die Deckel dieser Abdeckungen 

sind bei einem Innendruck 

bis zu 2 bar wasserdicht. 

2.6.8 Sonderbauwerke 

Auch für Sonderbauwerke – z. B. 

Vereinigungsbauwerke (Bild 2.32), 

Absturzbauwerke (Bild 2.33), Ein- und 

Auslaufbauwerke, Sandfänge, Regenüberlaufbauwerke, 

Schieberschächte, Pumpanlagen 

– hat sich die Verwendung von 

Beton- und Stahlbetonfertigteilen durchgesetzt. 

Komplizierte Schalungs- und 

Bewehrungsarbeiten werden ins Betonwerk 

verlagert. Exakte Ausführung, hohe 

Betonqualität, fristgerechte Lieferung, 

Verkürzung der Bauzeit und damit Wirtschaftlichkeit 

sind die Hauptargumente, 

die für eine Vorfertigung sprechen.

Zum Bau dieser Anlagen werden 

einerseits großformatige Stahlbetonrohre 

eingesetzt. Andererseits können die Bauwerke 

aber auch aus vorgefertigten Stahlbetonplatten 

aufgestellt werden. Die 

kraftschlüssige und wasserdichte Montage 

erfolgt entweder im Betonwerk – 

bei Stückgewichten bis zu 25 t – oder auf 

der Baustelle, wobei die Anschlussfugen 

mit Beton vergossen werden. 

Bild 2.33: Beispiel eines Absturzbauwerkes 

Bild 2.32: Beispiel eines Vereinigungsbauwerkes 

43

Die Abmessungen sind variabel und 

können den örtlichen Verhältnissen angepasst 

werden. Statische Berechnungen 

und Ausführungspläne werden werkseitig 

mitgeliefert. 

44

Herstellung 

3

3.1 Werkstoffe 


Die besonderen Eigenschaften der 

FBS-Betonrohre, FBS-Stahlbetonrohre und 

FBS-Schachtbauteile sind auf eine Vielzahl 

von Faktoren zurückzuführen. Dazu 

zählen, neben dem Einsatz hochwertiger 

Rohstoffe, moderne Betontechnologien, 

ausgereifte Fertigungstechniken sowie 

sorgfältige Nachbehandlungen und optimierte 

Rohrverbindungstechniken. 

Für die Herstellung gelten hinsichtlich 

der Festlegungen für Bindemittel, 

Betonzuschläge, Betonzusätze, Zugabewasser 

sowie Bereiten, Fördern,Verarbeiten 

und Nachbehandlung des Betons 

die DIN 1045 sowie die Produktnormen 

DIN 4032, DIN 4035 und DIN 4034,Teil 1. 

3.1.2 Beton 

Für die Herstellung von FBS-Bauteilen 

wird ein wasserundurchlässiger 

Beton der Festigkeitsklasse B 45 mit 

hohem Widerstand gegen chemische 

Angriffe verwendet. Der Wasserzementwert 

des Betons liegt je nach Herstellungsart 

ca. zwischen 0,37 und 0,42. Die 

größte Wassereindringtiefe bei Prüfung 

nach DIN 1048,Teil 5, darf dabei nicht 

mehr als 20 mm betragen. 

Aufgrund betontechnologischer 

Maßnahmen, wie z. B. geeigneter Kornaufbau, 

hoher Zementgehalt und niedriger 

Wasserzementwert, sowie aufgrund 

intensiver maschineller Verdichtung und 

sorgfältiger Nachbehandlung entstehen 

wasserundurchlässige FBS-Rohre, FBS- 

Formstücke und FBS-Schächte. 

46 

3.1.3 Zement 

Für den Rohrbeton werden ausschließlich 

Normzemente nach DIN 

1164-1 eingesetzt. Der schematische Ablauf 

des Herstellungsprozesses von 

Zement ist in Bild 3.1 dargestellt. In der 

Regel wird Portlandzement (CEM I) der 

Festigkeitsklasse 42.5 verwendet, in 

Sonderfällen, z. B. bei zu erwartendem 

hohem Sulfatangriff, ein Zement mit 

hohem Sulfatwiderstand. Der Zementgehalt 

richtet sich nach den gewünschten 

Eigenschaften des Betons sowie 

nach den Umweltbedingungen. 

Bild 3.1: Herstellung von Zement – Ablaufschema 

3.1.4 Betonzuschlag 

Für FBS-Bauteile wird stets Betonzuschlag 

aus natürlichem Gestein als Rundkorn, 

Sand/Kies oder gebrochenes Korn 

nach DIN 4226,Teil 1 und Teil 3, verwendet. 

Das Größtkorn des Zuschlags wird 

durch die Bauteildicke, bei Stahlbeton 

zusätzlich durch die Bewehrungsdichte 

und die vorgesehene Betondeckung, 

bestimmt. Um einen dichten Rohrbeton 

zu erzielen,wird eine Kornzusammensetzung 

gewählt,die leicht zu verdichten 

ist und einen möglichst geringen Wasseranspruch 

hat.

3.1.5 Zugabewasser 

Als Zugabewasser eignet sich jedes 

Wasser,das den Erhärtungsvorgang nicht 

ungünstig beeinflusst. In der Regel kann 

dazu Trinkwasser verwendet werden. 

3.1.6 Betonzusätze 

Betonzusatzstoffe, z. B. Steinkohlenflugasche, 

Steinmehl,Trass, Microsilica, 

können Festigkeit, Dichtheit oder Verarbeitbarkeit 

des Betons verbessern. Sie 

müssen entweder einschlägigen Normen 

entsprechen oder bauaufsichtlich 

zugelassen sein bzw. ein Prüfzeichen 

des Deutschen Institutes für Bautechnik 

(DIBt) in Berlin aufweisen. Vor der 

Verwendung sind entsprechende Eignungsprüfungen 

durchzuführen. Die zugegebenen 

Mengen sind bei der Stoffraumrechnung 

zu berücksichtigen. 

Mit Betonzusatzmitteln können 

durch chemische und physikalische 

Wirkungen die Eigenschaften des 

Frisch- und Festbetons, z. B. die Verarbeitbarkeit 

und Wasserundurchlässigkeit, 

verändert werden. Sie müssen 

zugelassen sein, d. h. ein Prüfzeichen 

des Institutes für Bautechnik in Berlin 

aufweisen. Chloride, chloridhaltige 

oder andere die Stahlkorrosion fördernde 

Stoffe dürfen Stahlbeton nicht 

zugesetzt werden. 

3.1.7 Betonstahl 

Für die Herstellung von FBS-Stahlbetonrohren 

wird Betonstahl BSt 500 P 

verwendet.Er muß hinsichtlich Bruchdehnung, 

Schweißbarkeit usw. DIN EN 

10080 entsprechen. 

3.2 Herstellverfahren 

FBS-Bauteile werden in Betonwerken 

(Bild 3.2) hergestellt, die aufgrund 

ihrer Ausstattung mit modernen Produktionsanlagen, 

ihrem qualifizierten 

Fachpersonal und ihrer Qualitätsüberwachung 

entsprechend den Anforderungen 

der Normen sowie der FBS- 

Qualitätsrichtlinie eine gleichbleibend 

hohe Produktionsqualität sicherstellen. 

Bild 3.2: Blick auf ein Betonrohrwerk 

Die Bereitung des Betons erfolgt 

heute weitgehend automatisch nach 

erprobten Rezepturen in stationären 

Mischanlagen (Bild 3.3).Von dort wird er 

mit geeigneten Transporteinrichtungen, 

z. B. Kübelbahnen, zu den einzelnen 

Rohr- und Schachtbauteilfertigungseinrichtungen 

befördert. 

Die Bewehrungskörbe von Stahlbetonrohren 

werden entprechend den 

statischen Erfordernissen auf voll- oder 

halbautomatischen Schweißmaschinen 

durch elektrisches Widerstandspunktschweißverfahren 

gefertigt (Bild 3.4/ 

Bild 3.5). Dabei wird darauf geachtet, 

dass die ursprünglichen Eigenschaften 

des Betonstahls (Oberflächengestalt, 

Zugfestigkeit, Bruchdehnung) erhalten 

bleiben. Ebenfalls wird die anforde- 

47

Bild 3.3: Monitorbild einer modernen Misch- und Dosiereinrichtung 

Bild 3.4: Schweißautomat 

rungsgemäße Schweißung überwacht. 

Der Nachweis dafür wird durch entsprechende 

Kontrollen nach DIN 4035 

erbracht. 

Die Konstruktionsmerkmale der 

FBS-Rohre und FBS-Schachtbauteile, z. B. 

Rohrform, Rohrverbindung,Wanddicke, 

48 

Bild 3.5: Fertiger Bewehrungskorb auf der Untermuffe 

Baulänge und Bewehrung, beeinflussen 

weitgehend den Einsatz von Maschinen 

und die Produktionsabläufe. Die Ferti-

In Form mit 

Außenrüttlern 

und/oder 

Flaschenrüttlern 

Vertikale 

Verfahren 

Bild 3.6: Fertigungsverfahren 

Auf Vibrationstischen 

rütteln 

Bild 3.7: Ziehen der Außenschalung 

Mit Erhärtung in 

der Schalung 

gung erfolgt liegend oder stehend mittels 

unterschiedlicher Betonverdichtungsverfahren, 

die auch miteinander 

kombiniert werden können, z. B. Schleudern,Walzen, 

Rütteln, Pressen. 

Fertigungsverfahren 

für Beton- und 

Stahlbetonrohre 

Horizontale 

Verfahren 

Schleudern Walzen 

Radialpressverfahren 

Mit Sofortentschalung 

Rüttelpressverfahren 

Mit stehendem 

Kern 

Kombinierte 

Verfahren 

Mit steigendem 

Kern 

Bild 3.8: Rohre mit aufgesetzten Stützringen beim Verlassen 

der Klimakammer 

Einen Überblick über die Fertigungsverfahren 

für Beton- und Stahlbetonrohre 

vermittelt Bild 3.6 [3.1]. 

49

Bild 3.9: Rohr, in der Schalung erhärtet 

Nach dem Zeitpunkt der Entschalung 

werden zwei Verfahren unterschieden: 

• Entschalen unmittelbar nach dem Herstellen 

(Sofortentschalung) 

• Erhärten in der Schalung 

Bei Fertigung mit Sofortentschalung 

werden Stahluntermuffen sowie Obermuffen 

bzw. Stützringe verwendet, die bis 

zum Erhärten des Betons an den Bauteilen 

verbleiben. Somit ist sichergestellt, 

dass die nach der FBS-Qualitätsrichtlinie 

zulässigen geringen Grenzabmaße im 

Bereich der Bauteilverbindungen eingehalten 

werden (Bild 3.7/Bild 3.8). 

Die Maßgenauigkeit der Spitzenden 

kann auch durch Fräsen erreicht werden. 

Bei der zweiten Fertigungsvariante 

bleibt das Rohr so lange in der Schalung, 

bis eine ausreichende Erhärtung eingetreten 

ist. Dieses Verfahren wird vorzugsweise 

bei der Herstellung von großformatigen 

FBS-Stahlbetonrohren mit 

Sonderquerschnitten und FBS-Vortriebsrohren 

verwendet (Bild 3.9). Die im Bild 

3.6 aufgeführten Schleuder- und Walzverfahren 

sind heute in Deutschland 

praktisch nicht mehr gebräuchlich. 

50 

Bei allen Herstellverfahren werden 

die Bauteile nach der Fertigung nachbehandelt. 

Dies geschieht durch Zuführen 

oder Erhalten der zum Abbindeprozess 

erforderlichen Feuchtigkeit 

sowie durch eine gezielte Wärmebehandlung. 

Den Abschluss des Fertigungsprozesses 

bilden die FBS-typischen Serienprüfungen. 

Alle im Nennweitenbereich 

von DN 300 bis DN 1000 gefertigten 

FBS-Beton- und FBS-Stahlbetonrohre 

werden auf Dichtheit geprüft. Diese 

Prüfung erfolgt auf einer geeigneten 

Serienprüfeinrichtung mit Wasserdruck 

oder Luftüber- bzw. -unterdruck 

(Bild 3.10). Zusätzlich werden bei diesen 

Rohren die Rohraußendurchmesser d 3 

am Spitzende unter Erfassung der 

Kleinst- und Größtwerte gemessen 

(Bild 3.11). Hierzu stehen mechanisch 

arbeitende Geräte oder Lasermessgeräte 

zur Verfügung. Die Ergebnisse beider 

Prüfungen werden protokolliert.Nur 

Rohre, die diese Kontrollen bestehen, 

erhalten anschließend automatisch 

eine Kennzeichnung mit allen normgemäßen 

Angaben und dem FBS- 

Qualitätszeichen. 

Bild 3.10: Vakuumprüfanlage

Bild 3.11: Serienprüfung des Spitzenddurchmessers d 3 

Zur Herstellung von FBS-Schachtbauteilen 

greift man in den Betonwerken 

auf die vorhandene moderne Fertigungstechnologie 

zurück. So sind auch 

hier die beiden Verfahren – Sofortentschalung 

oder Erhärten in der Schalung – 

gebräuchlich. Bei der Sofortentschalung 

sind auf die Bauteile abgestimmte halboder 

vollautomatisch ablaufende Fertigungsprozesse 

üblich (Bild 3.12). 

Bild 3.12: Schachtringe unmittelbar nach der Produktion 

3.3 FBS-Qualitätssicherung 

Die Qualitätssicherung der FBS- 

Beton-, FBS-Stahlbeton- und FBS-Vortriebsrohre 

sowie der FBS-Schachtbauteile 

erfolgt auf der Grundlage der DIN 

18200, der Produktnormen DIN 4032, 

DIN 4035 und DIN 4034,Teil 1, sowie der 

FBS-Qualitätsrichtlinie. Sie besteht aus 

Erstprüfung, Eigen- und Fremdüberwachung. 

Vor Aufnahme der Produktion ist 

vom Hersteller nachzuweisen, dass getrennt 

nach Produktart und Nennweitengruppe 

sämtliche Anforderungen der 

Normen und der FBS-Qualitätsrichtlinie 

erfüllt werden. Das Bestehen der Erstprüfung 

ist eine Voraussetzung für die 

Verleihung und Führung des FBS-Qualitätszeichens. 

In der Eigenüberwachung wird vom 

Hersteller in eigener Verantwortung in 

Abhängigkeit vom Produktionsumfang 

laufend die Qualität der hergestellten 

Rohre und Schachtbauteile geprüft. 

Umfang und Häufigkeit der durchzuführenden 

Prüfungen richten sich nach 

den Angaben in den Produktnormen und 

den Anforderungen der FBS-Qualitätsrichtlinie. 

Die Ergebnisse sind nachprüfbar 

zu dokumentieren (Bild 3.13). 

Die Fremdüberwachung erfolgt in 

der Regel zweimal jährlich durch eine 

amtlich anerkannte Güteschutzgemeinschaft. 

Hierbei werden Rohre, Schachtbauteile 

und Probekörper entsprechend 

den produzierten Nennweitengruppen 

entnommen und nach den Anforderungen 

der Produktnormen und der FBS- 

Qualitätsrichtlinie in einem Prüfinstitut 

oder in Anwesenheit der fremdüberwachenden 

Stelle im Herstellerwerk geprüft. 

Die Ergebnisse der Fremdüberwachung 

stehen dem Bauherrn auf 

Anforderung in einem Prüfbericht zur 

Verfügung. Auf diese Weise kann jederzeit 

leicht nachgeprüft werden, ob die 

angebotenen Erzeugnisse den an sie 

gestellten Anforderungen genügen. 

Die für Rohrwerkstoffe einmalige, 

lückenlose Qualitätskontrolle umfasst die 

51

Bild 3.13: Angabenblatt FBS-Eigenüberwachungsprotokoll 

Ausgangsstoffe Zement, Sand, Kies oder 

Splitt,Wasser, Zusatzstoffe, Zusatzmittel 

und Betonstahl, die Produktionseinrichtungen,das 

Bereiten und Verarbeiten 

des Betons, die Betonfestigkeit, das 

Schweißen der Bewehrung sowie die 

Maßhaltigkeit, Beschaffenheit, Festigkeit 

und Wasserdichtheit (Bild 3.14) der fertigen 

FBS-Rohre,FBS-Formstücke und FBS- 

Schachtbauteile. Damit werden bei der 

Herstellung von FBS-Produkten alle Fertigungsstufen 

von den Ausgangsstoffen 

52 

über den Produktionsablauf bis zu den 

fertigen Produkten überwacht. 

Bild 3.14: Strangprüfung von FBS-Rohren

Eigenschaften 

4


FBS-Betonrohre, FBS-Stahlbetonrohre, 

FBS-Vortriebsrohre und zugehörige 

Formstücke sowie FBS-Schachtbauteile 

erfüllen aufgrund ihrer geprüften 

Qualität und ihrer besonderen Eigenschaften 

die hohen Anforderungen, die 

heute an Bauteile für die Abwasserkanalisation 

gestellt werden. Sie sind dicht 

gegen inneren und äußeren Wasserdruck, 

hydraulisch leistungsfähig, abriebfest, 

widerstandsfähig gegen starke 

chemische Angriffe, dauerhaft und wirtschaftlich. 

4.2 Tragfähigkeit 

Rohrleitungen gehören zu den Ingenieurbauwerken, 

für die eine statische 

Berechnung erforderlich ist. Für alle 

Rohrwerkstoffe gültige, auf gleichem 

Sicherheitsniveau basierende Berechnungsverfahren 

enthalten die ATV- 

Arbeitsblätter A 127 (für die offene Bauweise) 

und A 161 (für die geschlossene 

Bauweise), die auch Bestandteil der DIN 

EN 1295-1 sind. 

Voraussetzung für die Gültigkeit 

dieser Berechnungsverfahren und die 

rechnerischen Sicherheiten sind die 

genormten Werkstoffeigenschaften sowie 

die Bauausführung nach DIN EN 

1610. Erstere werden durch die regelmäßige 

Güteüberwachung, letztere 

durch eine ausreichende Bauüberwachung 

gesichert. 

Die Bemessung und Ausführung 

von Beton und Stahlbeton ist in DIN 

1045 geregelt. Die bei Beton- und 

Stahlbetonrohren sowie Schachtbau- 

54 

teilen zu beachtenden Besonderheiten 

finden sich in den entsprechenden 

Produktnormen DIN 4032, DIN 4035, 

DIN 4034, Teil 1, sowie in der FBS- 

Qualitätsrichtlinie. 

Für Betonrohre erfolgt die Beurteilung 

der Tragfähigkeit nach den Mindestwerten 

der Scheiteldruckkraft bzw. 

den Rechenwerten der Ringbiegezugfestigkeit 

eines Betons der Festigkeitsklasse 

B 45. Für wandverstärkte FBS- 

Betonrohre (Form KW und KFW) gelten 

die Werte der Tabelle 2.3. 

FBS-Stahlbetonrohre können für 

praktisch alle vorkommenden Belastungs- 

und Einbaubedingungen durch 

Anpassung der Bewehrung und gegebenenfalls 

der Wanddicke bemessen und 

hergestellt werden. Die Tragfähigkeit 

wird nach DIN 4035 entsprechend den 

Regeln des Stahlbetons mit dem Bruchsicherheitsnachweis 

im Zustand II berechnet. 

Dabei geht man davon aus, dass 

der Betonstahl alle Zugspannungen aufnimmt. 

Außerdem ist die Beschränkung 

der Rissbildung unter Gebrauchslast 

nach DIN 4035, Abschnitte 6.3.2.1 und 

6.3.2.2, nachzuweisen. Die für den Zustand 

I ermittelte Vergleichsspannung 

darf für einen Beton der Festigkeitsklasse 

B 45 den Wert von 6 N/mm 2 nicht 

überschreiten. 

Die statische Berechnung von FBS- 

Beton- und FBS-Stahlbetonrohren wird 

in den Abschnitten 8 bis 11 behandelt. 

FBS-Schachtbauteile können ohne 

gesonderten statischen Nachweis bei 

Belastung durch SLW 60 bis zu einer Einbautiefe 

von 10 m eingesetzt werden.

4.3 Schlagfestigkeit 

FBS-Betonrohre und Stahlbetonrohre 

weisen aufgrund der zähen Werkstoffeigenschaften 

eine hohe Schlagfestigkeit 

auf. Entsprechende Untersuchungen bestätigen 

das. 

4.4 Schwellfestigkeit 

Versuche, die an der Technischen 

Hochschule Braunschweig durchgeführt 

wurden, haben gezeigt, dass FBS-Betonrohre 

einer Schwellbelastung zwischen 

10 % und 60 % der statischen Kurzzeitfestigkeit 

(Mindestscheiteldruckkraft) 

bei 2 x 10 6 Lastwechseln standhalten. Für 

FBS-Stahlbetonrohre wird die Schwingbreite 

bei nicht vorwiegend ruhender 

Belastung gemäß DIN 1045, Abschnitt 

17.8, durch Beschränkung der Stahlspannung 

nachgewiesen und nach DIN 4035 

im Rahmen der Eigenüberwachung 

durch Prüfung des Bewehrungsstahles 

unter häufig wiederholter Belastung 

sichergestellt. 

4.5 Wasserdichtheit 

Die Wasserdichtheit von Abwasserkanälen 

und -leitungen ist eine der wichtigsten 

Forderungen zum Schutz von 

Grundwasser und Boden. Der Dichtheitsprüfung 

von Rohren, Schachtbauteilen 

und deren Verbindungen kommt deshalb 

besondere Bedeutung zu. Für FBS-Betonrohre, 

FBS-Stahlbetonrohre und FBS- 

Schachtbauteile gelten die Normen DIN 

4032, DIN 4035, DIN 4034, Teil 1, und die 

erhöhten Anforderungen der FBS-Qualitätsrichtlinie. 

Danach werden sowohl 

die Wasserundurchlässigkeit des Betons 

als auch die Wasserdichtheit der Rohre, 

Schachtbauteile und deren Verbindungen 

in der Erstprüfung und in der laufenden 

Eigen- und Fremdüberwachung 

geprüft. 

In der Erstprüfung wird die Funktionssicherheit 

der FBS-Bauteile und 

deren Verbindungen nachgewiesen. 

Dabei werden folgende Prüfungen 

durchgeführt: 

1. Prüfung der Wasserdichtheit der 

Rohre: 

Prüfdruck für FBS-Rohre ≤ DN 1000: 

2,5 bar 

Prüfdruck für FBS-Rohre > DN 1000: 

1,0 bar 

Die Prüfung wird generell als Strangprüfung 

durchgeführt, d. h., es werden 

3 Rohre einschließlich der Rohrverbindungen 

geprüft. 

2. Prüfung der Wasserdichtheit der 

Rohrverbindungen bei gegenseitiger 

Abwinklung (Bild 4.1). Die Prüfkriterien 

nach FBS-Qualitätsrichtlinie sind 

der Tabelle 4.1 zu entnehmen. 

Tabelle 4.1: Prüfkriterien 

Nennweite Abwinklung Prüfdruck 

in mm/m 

Baulänge 

in bar 

DN 300 bis DN 600 

DN 700 bis DN 1000 

DN 1100 bis DN 1500 

≥ DN 1600 

1) für Vortriebsrohre 1,0 bar 

30 

20 

10 

10 x 1000/DN 

2,5 1) 

2,5 1) 

1,0 

1,0 

3. Prüfung der Rohrverbindungen unter 

Scherlasteinwirkung (Bild 4.2): 

Scherlast: 50 x DN in Newton 

Prüfdruck: 1,0 bar 

55

Bild 4.1: Prüfung der Wasserdichtheit der Rohrverbindung 

bei gegenseitiger Abwinklung 

Bild 4.2: Prüfung der Wasserdichtheit der Rohrverbindung 

unter Scherlasteinwirkung 

Mit den Prüfungen nach 2. und 3. 

wird sichergestellt, dass die Verbindungen 

von FBS-Rohren auch unter ungünstigen 

Einbaubedingungen, z. B. bei 

Richtungsänderungen und Setzungen, 

dauerhaft wasserdicht bleiben. Mit Erfüllung 

der Anforderungen bei Prüfung 

56 

unter Scherlasteinwirkung wird gleichzeitig 

nachgewiesen, dass die Rohrverbindungen 

wurzelfest sind. 

Bei der Erstprüfung von FBS-Schachtbauteilen 

und deren Verbindungen werden 

drei zusammengefügte Schachtringe 

mit zwei Verbindungen unter einem 

inneren Überdruck von 1,0 bar auf Wasserdichtheit 

geprüft. Grundsätzlich gelten 

die Anforderungen nach DIN 4034, 

Teil 1, Abschnitt 3.5. 

Im Rahmen der werkseitigen Eigenüberwachung 

wird im Nennweitenbereich 

bis DN 1000 die Dichtheit sämtlicher 

gefertigter FBS-Betonrohre, FBS- 

Stahlbetonrohre und FBS-Vortriebsrohre 

serienmäßig im Rahmen einer Kurzzeitprüfung 

nachgewiesen. Diese Prüfung 

erfolgt mit einem inneren Wasserüberdruck, 

Luftunterdruck bzw. -überdruck. 

Über die Anforderungen der Norm 

hinaus werden zusätzlich Strangprüfungen 

mit Wasserzugabemessung bei 

einem inneren Überdruck von 1,0 bar 

durchgeführt. Dabei darf die Wasserzugabe 

die Werte der Tabelle 4.2 nicht 

überschreiten. 

Tabelle 4.2: Maximale Wasserzugabe 

Nennweite Wasserzugabe 

in l/m 2 

≤ DN 600 

DN 700 bis DN 1000 

≥ DN 1100 

0,08 

0,07 

0,05 

Bei der Eigenüberwachung von FBS- 

Schachtbauteilen werden zwei Schachtringe 

einschließlich ihrer Verbindungen 

mit 1,0 bar auf Wasserdichtheit geprüft.

Mit den Wasserdichtheitsprüfungen 

nach der FBS-Qualitätsrichtlinie wird 

auch die grundsätzliche Eignung der 

FBS-Produkte für den Einsatz in Wassergewinnungsgebieten 

der Schutzzone II 

(Bild 4.3) nachgewiesen. Alle FBS-Rohre, 

die für diesen Bereich vorgesehen sind, 

werden mit einem inneren Überdruck 

von 2,5 bar auf Dichtheit geprüft. 

Bild 4.3: Wassergewinnungsgebiet 

4.6 Hydraulische Leistungsfähigkeit – 

Wandrauheit 

Die hydraulische Bemessung von 

Freispiegel- und Druckleitungen erfolgt 

heute allgemein nach dem ATV-Arbeitsblatt 

A 110 mit der Formel von Prandtl- 

Colebrook. Der Nachweis kann dabei 

entweder nach dem Pauschal-Konzept 

oder dem Individual-Konzept durchgeführt 


Beim Pauschal-Konzept sind die 

verschiedensten den Abfluss in den 

Rohrleitungen beeinflussenden Verlustbeiwerte 

in eine so genannte betriebliche 

Rauheit k b eingerechnet. 

Im ATV-A 110 heißt es dazu: 

„Es wird ausdrücklich darauf hingewiesen, 

dass im Sinne des hiermit angebotenen 

Pauschal-Konzeptes für die 

Bemessung und Nachrechnung die Ver- 

wendung dieser k b -Werte für genormte 

Rohre ohne weiteren Nachweis im Einzelfalle 

zulässig und als Regelfall anzusehen 

ist. Für nicht genormte Rohre und 

Ortbetonkanäle ohne besonderen Nachweis 

der effektiven Wandrauheit ist k b = 

1,5 mm zu setzen. 

Der Pauschal-Ansatz für k b -Werte 

enthält in der Regel die Einflüsse von: 

• Wandrauheit, 

• Lageungenauigkeiten und -änderungen, 

• Rohrstößen, 

• Zulauf-Formstücken und 

• Schachtbauwerken. 

Im Rahmen dieses Pauschal- 

Ansatzes ist die effektive Wandrauheit 

für derzeit im Rahmen des 

Normungsausschusses Wasserwesen 

genormte Rohre einheitlich mit 

k = 0,1 mm angesetzt. Darin sind auch 

die Auswirkungen des Kanalbetriebs auf 

die Wandrauheit gegenüber den Verhältnissen 

bei neuwertigen Rohren erfasst.“ 

Untersuchungen an der TH Darmstadt 

an Betonrohren haben bestätigt, 

dass dieser Wert i. Allg. deutlich unterschritten 

wird [4.1]. 

Die Zuordnung von verschiedenen 

Kanalarten und verschiedenen örtlichen 

Situationen zu den entsprechenden k b - 

Werten ist in Tabelle 4.3 dargestellt. 

Das Pauschal-Konzept wird in der 

Praxis nahezu ausschließlich für die hydraulische 

Dimensionierung von neu zu 

erstellenden Abwasserkanälen und -leitungen 

angewendet,da die Detailinformationen 

über den Kanal, wie z. B. Rohrlän- 

57

Tabelle 4.3: Pauschalwerte für die betriebliche Rauheit k b nach ATV-A 110 

gen bzw. Anzahl der Rohrstöße, Anzahl der 

Seitenzuläufe, Anzahl der Schächte, Ausbildung 

der Schachtunterteile, zu diesem 

Zeitpunkt vielfach noch nicht feststehen. 

Zur hydraulischen Nachrechnung 

bestehender Abwasserkanäle und -leitungen 

wird i.Allg.das Individual-Konzept 

angewendet. Dabei sind die jeweiligen 

Verluste infolge der Wandrauheit k 

und die auftretenden Einzelverluste 

haltungsweise nachzuweisen, wobei 

k ≥ 0,1 mm 

angesetzt werden muß (ATV-A 110, Abschnitt 

3.3.3).Veränderungen gegenüber 

dem neuwertigen Zustand sind zu berücksichtigen. 

Im ATV-A 110 sind dazu Größenordnungen 

für die verschiedensten Einzelverluste 

angegeben, und zwar infolge von 

• Lageungenauigkeiten und -änderungen, 

• Rohrstößen, 

• Zulauf-Formstücken, 

58 

k b (mm) Anwendung für Bem. 

0,25 

0,50 

0,75 

1,50 

Drosselstrecken 1), Druckrohrleitungen 1) 2), Düker 1) und 

Reliningsstrecken ohne Schächte 

Transportkanäle mit Schächten gem. ATV-A 241, Abschnitt 1.1.5 

Sammelkanäle und -leitungen mit Schächten gem. ATV-A 241, 

Abschnitt 1.1.5 

dto. mit angeformten Schächten gem. ATV-A 241, Abschnitt 8.1.2.3 

Transportkanäle mit Sonderschächten nach Bild 8 bzw. mit angeformten 

Schächten 

Sammelkanäle und -leitungen mit Sonderschächten nach Bild 8 

Mauerwerkskanäle, Ortbetonkanäle, Kanäle aus nicht genormten 

Rohren ohne bes. Nachweis der Wandrauheit 

1) ohne Einlauf-, Auslauf- und Krümmungsverluste 

2) ohne Drucknetze 

alle DN 

alle DN 

bis DN 1000 

alle DN 

alle DN 

alle DN 

alle DN 

• Schachtbauwerken in Regelausführungen, 

• Schachtbauwerken in Sonderausführungen, 

• Strömungsumlenkungen und 

• Vereinigungsbauwerken. 

4.7 Widerstand gegen mechanische 

Angriffe 

Hohe Betondruckfestigkeit – mindestens 

B 45 –,Verarbeitung des Betons 

mit geringem Wasserzementwert, hohe 

Verdichtung und fachgerechte Nachbehandlung 

sind die Voraussetzungen, dass 

FBS-Bauteile die betontechnologischen 

Anforderungen von DIN 1045 für „Beton 

mit hohem Abnutzwiderstand“ erfüllen. 

Langjährige Beobachtungen an Abwasserkanälen 

haben gezeigt, dass die 

gemessenen absoluten Abriebwerte von 

Beton- und Stahlbetonrohren unbedeutend 

und für die Lebensdauer der Rohre 

vernachlässigbar sind [4.2] [4.3].

Nach DIN 4032 kommt der Abriebfestigkeit 

erst bei Fließgeschwindigkeiten 

über 10 m/s und extremer Sandfracht 

eine besondere Bedeutung zu. 

Soll im Ausnahmefall ein Nachweis 

geführt werden, sind die Anforderungen 

und ein geeignetes Prüfverfahren zu vereinbaren. 

Die mechanischen Einwirkungen 

von sehr schnell fließendem Wasser ohne 

Feststoffe auf Rohrleitungen beruhen im 

Wesentlichen auf der Kavitation [4.4]. 

Erfahrungsgemäß tritt bei dauernd einwirkenden 

Fließgeschwindigkeiten von 

8 bis 10 m/s bei Beton- und Stahlbetonrohren 

keine Kavitation auf.Wird durch 

geeignete bautechnische Maßnahmen – 

zügige Leitungsführung, hydraulisch 

günstige Ausbildung der Schächte und 

Bauwerke,Vermeidung senkrechter Aufprallflächen 

usw. – eine Kavitation verhindert,sind 

Fließgeschwindigkeiten von 

12 m/s vertretbar. Erfahrungsberichte 

aus der Praxis zeigen, dass von Betonund 

Stahlbetonrohren über lange Zeiträume 

auch Wassergeschwindigkeiten 

von 20 m/s und mehr schadlos überstanden 

wurden [4.5]. 

4.8 Widerstand gegen Hochdruckreinigung 

Untersuchungen der Prüfstelle der 

Stadtentwässerung Zürich zeigen, dass 

eine gute Korrelation zwischen der 

Widerstandsfähigkeit gegen Beanspruchung 

aus der Hochdruck-Kanalreinigung 

und der Abriebfestigkeit eines 

Werkstoffes besteht. Somit weisen 

auch FBS-Beton- und Stahlbetonrohre 

aufgrund ihrer hohen Abriebfestigkeit 

eine hohe Widerstandsfähigkeit gegen 

Hochdruckreinigung auf. Voraussetzung 

dafür ist allerdings ein sachgemäßer 

Einsatz der Hochdruckspültechnik, 

d. h. die Begrenzung des 

Spüldruckes – maximal 120 bar an der 

Düse – und des Förderstromes – 325 

l/min bis 650 l/min, je nach Rohrnennweite 

–, die Verwendung geeigneter 

Düsen usw. [4.6]. 

4.9 Widerstand gegen chemische 

Angriffe 

FBS-Bauteile sind ohne zusätzlichen 

Schutz gegen chemische Angriffe 

mit dem Angriffsgrad „stark“ nach DIN 

4030, Teil 1, widerstandsfähig. Damit 

Tabelle 4.4: Grenzwerte zur Beurteilung des Angriffsgrades von Wässern vorwiegend natürlicher Zusammensetzung nach 

DIN 4030, Teil 1 

Untersuchung Angriffsgrad 

pH-Wert 

Kalklösende Kohlensäure 

Ammonium 

Magnesium 

Sulfat 1) 

schwach stark sehr stark 

angreifend angreifend angreifend 

6,5–5,5 

15–40 mg/l 

15–30 mg/l 

300–1000 mg/l 

200–600 mg/l 

< 5,5–4,5 

> 40–100 mg/l 

> 30–60 mg/l 

> 1000–3000 mg/l 

> 600–3000 mg/l 

< 4,5 

> 100 mg/l 

> 60 mg/l 

> 3000 mg/l 

> 3000 mg/l 

1) Bei Sulfatgehalten über 600 mg SO 4 2- je l Wasser, ausgenommen Meerwasser, ist ein Zement mit hohem Sulfatwiderstand (HS) zu verwenden (siehe 

DIN 1164, Teil 1/03.90, Abschnitt 4.6, und DIN 1045/07.88, Abschnitt 6.5.7.5). 

59

Tabelle 4.5: Grenzwerte für eine dauernde Beanspruchung von Beton im Kanalnetz durch kommunales Abwasser 

sind sie gegen die meisten natürlichen 

Grundwässer und Böden sowie gegen 

alle üblichen kommunalen Abwässer 

(Tabelle 4.4/Tabelle 4.5) widerstandsfähig. 

Letztere sind nur als schwach 

angreifend einzustufen. Dies wird 

durch die behördlichen Einleitungsbedingungen 

– Eigenkontrollverordnung, 

Indirekteinleiterverordnung, kommunale 

Abwassersatzung – sowie im ATV- 

Arbeitsblatt A 115 geregelt. 

Erst bei Überschreitung der oben 

angeführten Grenzwerte sind besondere 

Schutzmaßnahmen erforderlich. 

60 

Angriffsart 

1 

lösend durch 

Auslaugung 

lösend durch 

Säureangriff 

lösend durch 

Austauschreaktion 

treibend 

Angriffe, z. B. 

durch 

2 

weiches Wasser 

anorganische und 

organische Säuren 

kalklösende 

Kohlensäure (Co 2 ) 

Magnesium (MG 2+) 

Ammonium- 

Stickstoff NH 4-N) 

Sulfat (SO 4 2-) 

Beanspruchungskennwerte 

von 

üblichem kommunalem 

Abwasser 

3 

nicht gegeben 

pH-Wert: 6,5 bis 10 

< 10 mg/l 1) 

< 100 mg/l) 

< 100 mg/l) 

< 250 mg/l) 

ausreichender Betonwiderstand 

gegeben: 

bei einer 

dauernden 

Beanspruchung 

Grenzwerte im 

Abwasser 

4 

entfällt 

pH-Wert ≥ 6,5 

≤ 15 mg/l 

≤ 1000 mg/l 

≤ 300 mg/l 

≤ 600 mg/l 

< 3000 mg/l 

bei Einhaltung 

folgender Anforderungen 

an 

den Beton 

So ist z. B. bei Sulfatkonzentrationen 

von 600 bis 3000 mg/l Abwasser der 

Beton für FBS-Bauteile unter Verwendung 

von Zement mit hohem Sulfatwiderstand 

herzustellen. 

Chlorierte und aromatische Kohlenwasserstoffe 

(CKW/AKW) sind Schadstoffe,die 

nicht in den Wasserkreislauf 

gelangen dürfen.Diese Stoffe greifen den 

Werkstoff Beton grundsätzlich nicht an. 

Bei einer unplanmäßigen Einleitung von 

CKW/AKW in einen Abwasserkanal, z. B. 

infolge eines Unfalls oder einer betrieblichen 

Störung, verhindert der Rohr- 

5 

w/z ≤ 0,50 2) und 

Wassereindringtiefe 

(DIN 1048) 

von ≤ 3cm 

wie oben ohne 

HS-Zement 

wie oben mit 

HS-Zement 

1) Im üblichen kommunalen Abwasser wird dieser Wert nicht erreicht. Allenfalls bei der Ableitung großer Mengen kohlensäurehaltigen Grundwassers 

(z. B. Drainagewasser) ist in Einzelfällen ein Wert in der angegebenen Größenordnung denkbar. 

2) Durch niedrige w/z-Werte und durch die Verwndung von Beton mit besonderer Zusammensetzung wird der chemische Widerstand des Betons 

erheblich begünstigt.

eton mit seinem dichten Gefüge für 

den Zeitraum der Sicherungsmaßnahmen 

den Austritt dieser Stoffe durch die 

Rohrwand [4.8]. 

Eine besondere Art des chemischen 

Angriffes stellt die vieldiskutierte „biogene 

Schwefelsäurekorrosion“ (BSK) 

oder „Sulfidkorrosion“ dar (Bild 4.4). Mit 

ihrer Entstehung muss in teilgefüllten 

Abwasserkanälen, bei sehr langen Fließstrecken 

mit zu geringem Gefälle und 

mangelhafter Durchlüftung, d. h. bei niedrigen 

Fließgeschwindigkeiten und langer 

Verweildauer des Abwassers im Kanal 

gerechnet werden. Besonders anfällige 

Stellen im Kanalnetz sind z. B. Pumpwerke, 

Austritte von Druckleitungen, 

Einleitungen aus Druckentwässerungssystemen, 

Abstürze und andere Bauwerke, 

die Turbulenzen hervorrufen. 

Eiweiße 

Bild 4.4: Prinzipieller Ablauf bei der biogenen Schwefelsäurekorrosion 

Sulfidhaltige Abwässer verursachen 

nicht nur Korrosion an Rohren, Bauwerken 

und Werkstoffen, sondern auch 

massive Probleme der Arbeitssicherheit 

für das im Kanal arbeitende Personal. 

In angefaultem Abwasser entstehender 

Schwefelwasserstoff ist ein heimtückisches 

und lebensgefährliches Gas! Dar- 

über hinaus verursachen diese Abwässer 

Geruchsprobleme für die Anwohner 

sowie Probleme bei der Abwasserbehandlung 

in den Kläranlagen. 

Durch planerische und betriebliche 

Maßnahmen können Sulfidprobleme vermieden 

werden.Dem verantwortlichen 

Ingenieur stehen geeignete Unterlagen 

zur Verfügung, um Fehlentwicklungen 

rechtzeitig zu begegnen. Ein Rechenverfahren 

zur Abschätzung der in einer 

Abwasseranlage zu erwartenden Sulfidbedingungen 

sowie eine Sammlung konstruktiver 

Regeln zu ihrer Minimierung 

sind dabei eine wertvolle Hilfe [4.9]. 

Geeignete planerische und konstruktive 

Maßnahmen sind insbesondere: 

• ausreichende Belüftung der Abwasseranlagen, 

eventuell durch Anordnung 

zusätzlicher Lüftungsschächte, 

• Erhöhung der Fließgeschwindigkeiten 

bei Trockenwetterabfluss durch Einbau 

von Trockenwetterrinnen oder 

Einsatz von Eiquerschnitten, 

• scheitelgleicher Rohranschluss bei 

Nennweitenwechseln zur Gewährleistung 

günstiger Luftstromverhältnisse, 

• strömungsgünstiger Ausbau der 

Schachtbauwerke zur Vermeidung von 

Turbulenzen. 

Auch betontechnologische Maßnahmen 

können die Sulfidkorrosion 

reduzieren, z. B. der Einsatz von sulfatbeständigem 

Zement, Verwendung 

von Hartkalkstein oder quarzitischen 

Zuschlägen. 

Eine intensive Be- und Entlüftung 

des Gasraumes von Abwasserkanälen 

61

und –leitungen ist und bleibt die wirksamste 

Maßnahme gegen Sulfidentwicklung 

[4.10]. 

Ist Rohrbeton längere Zeit sehr 

starken chemischen Angriffen ausgesetzt, 

wie es in Entwässerungskanälen 

und -leitungen nur in Ausnahmefällen 

vorkommt, reichen betontechnologische 

Methoden allein nicht mehr aus, 

um eine Korrosion zu verhindern. Der 

Beton muss dann durch geeignete 

Maßnahmen geschützt werden. Bei 

planmäßiger Durchleitung von Säuren 

und anderen aggressiven chemischen 

Medien, z. B. in Gewerbe- oder Industriebetrieben, 

haben sich werkseitig 

fest eingebaute Auskleidungen aus 

PVC, HDPE, PP, Keramik u. a. als Korrosionsschutz 

für die FBS-Bauteile bewährt. 

kWh/m 

Werkstoff I 

Energiebedarf 

62 

1500 

1000 

500 

Werkstoff II 

Werkstoff III 

Bild 4.5: Energieinhalte von Rohren DN 600 aus verschiedenen Werkstoffen 

4.10 Temperaturverhalten 

FBS-Beton- und FBS-Stahlbetonrohre 

erfüllen problemlos die Anforderungen 

an das Temperaturverhalten entsprechend 

DIN EN 476. Sie sind gegenüber 

ständig auftretenden Wassertemperaturen 

von 45°C (bei Nennweiten ≤ DN 200) 

bzw. 35°C (bei Nennweiten > DN 200) 

beständig. An der Eintrittsstelle einer 

Anschlussleitung in den Kanal kann die 

Abwassertemperatur kurzzeitig bis zu 

95°C betragen. 

4.11 Umweltverträglichkeit und 

Ökobilanz 

FBS-Rohre und FBS-Schachtbauteile 

aus Beton und Stahlbeton sind umweltverträglich 

und weisen eine konkurrenzlos 

günstige Ökobilanz auf (Bild 4.5) 

[4.11]. 

Werkstoff IV 

Stahlbeton 

Beton

• Für die Herstellung werden nur natürliche, 

heimische Rohstoffe verwendet. 

• Rohstoffgewinnung und Ort der Fertigteilherstellung 

liegen nah beieinander, 

die Transportwege sind kurz. 

• Der zur Herstellung erforderliche Primärenergieaufwand,der 

zur CO 2 -Emission 

führt, ist unschlagbar niedrig. 

• Wechselwirkungen mit der Umwelt 

treten nicht auf. Beton enthält keine 

niedermolekularen, organischen Substanzen,die 

in das Grundwasser gelangen 

können. 

• Das Material kann problemlos recycelt 

und als Baustoff wiederverwendet 


4.12 Lebensdauer 

Abwasserkanäle und -leitungen sowie 

Kläranlagen stellen fast immer das 

größte Vermögen der Kommunen dar. 

Abwasseranlagen müssen daher eine 

möglichst hohe Nutzungs- bzw. Lebensdauer 

aufweisen. Dies ist insbesondere 

auch vor dem Hintergrund einer Gesamtwirtschaftlichkeitsrechnung 

zu betrachten. 

Rahmendaten für technische 

Nutzungsdauern sind z. B. in den LAWA- 

Leitlinien der Länderarbeitsgemeinschaft 

Wasser enthalten. 

Für Abwasserkanäle ist darin unabhängig 

vom Rohrwerkstoff eine Nutzungsdauer 

von 50–80 (100) Jahren angegeben. 

Daraus ergibt sich ein betriebswirtschaftlicher 

Abschreibungssatz von 

1–2 % pro Jahr. Aufgrund ihrer Eigenschaften 

besitzen die heutigen Betonund 

Stahlbetonrohre, insbesondere die 

Rohre in FBS-Qualität, bei bestimmungs- 

gemäßer Nutzung eine Lebensdauer von 

weit über 100 Jahren. 

Mehr als ein Viertel der in Deutschland 

vorhandenen Abwasserkanäle sind 

über 50 Jahre alt, und mehr als die Hälfte 

aller Kanäle sind mit Beton- und Stahlbetonrohren 

ausgeführt. Das ist der 

beste Beweis für die Dauerhaftigkeit des 

Rohrwerkstoffes Beton. 

63

Anwendungsgebiete 

5

5 Anwendungsgebiete 

Die wichtigsten Anwendungsgebiete 

von Kanalbauteilen aus Beton und 

Stahlbeton sind: 

• Abwasserkanäle und -leitungen, 

• Regenrückhalteanlagen, Staukanäle, 

• Kühlwasserleitungen für Kraftwerke 

oder sonstige industrielle Zwecke, 

• Wasserkraftleitungen, Grundablässe, 

• Förderleitungen, 

• Schutzrohrleitungen, z. B. für Versorgungsleitungen 

(begehbare Leitungsgänge), 

Fernheizleitungen, 

• Durchlässe,z.B.für die Verrohrung von 

Gewässern oder als Unterführung für 

Fußgänger und Radfahrer, 

• Düker, 

• Dränleitungen, 

• Belüftungs- und Entlüftungsleitungen, 

• Wasserversorgungsleitungen, 

z. B.Trinkwasserleitungen, Bewässerungsleitungen, 

Löschwasserleitungen, 

• Behälter, 

• Schächte aller Art, z. B. Einsteig- und 

Kontrollschächte,Reinigungsschächte, 

Lüftungsschächte, Brunnenschächte, 

Pumpenschächte. 

Bild 5.1: In offener Bauweise verlegte FBS-Rohre 

66 

Bild 5.2: Monolithisches Schachtbauwerk 

Bild 5.3: FBS-Vortriebsrohr 

Bild 5.4: Regenrückhaltebecken aus Stahlbeton-Rahmenbauteilen 

mit Trockenwetterrinne

Bild 5.5: Stahlbetonrohre mit Trockenwetterrinne, 

DN 3000 für ein Regenrückhaltebecken, verlegt in offener 

Baugrube 

Bild 5.6: Entlastungskanal aus Stahlbeton-Rahmenbauteilen 

Bild 5.7: Bachdurchlass 

67

Dabei werden nach den Einbauverfahren 

unterschieden: 

• Einbau in offener Bauweise, 

• Einbau in geschlossener Bauweise 

(Vortrieb), 

• Einbau in halboffener Bauweise, 

• Einbau auf Sätteln oder Stützen, 

• Einbau als Rohrbrücke. 

Bild 5.8: Einbau eines FBS-Rohres in offener Bauweise 

Bild 5.9: Startschacht einer Vortriebsbaustelle 

68 

Bild 5.10: Einbau eines FBS-Rohres in halboffener Bauweise 

Bild 5.11: Rohrbrücke auf Stützen zur Überbrückung 

einer Talsohle

Bauausführung in offener Bauweise 

6


Das vorliegende Kapitel gibt Hinweise 

zur Bauausführung mit FBS- 

Beton- und -Stahlbetonrohren sowie 

-Schachtbauteilen. Grundlage ist die 

europäische Norm DIN EN 1610 „Verlegung 

und Prüfung von Abwasserleitungen 

und -kanälen“. Diese Norm ersetzt 

in Zukunft die national geltenden Normen. 

Da sie sehr allgemein gehalten 

wurde und die bisher gültige DIN 4033 

sowie die ATV-Richtlinie A 139 für viele 

Aspekte wesentlich mehr Anhaltspunkte 

liefern, werden gegebenenfalls 

auch diese bekannten Vorschriften verwendet 

bzw. zum Vergleich herangezogen. 

Die europäische Normung sieht 

vor, dass der Planer wesentlich mehr 

Details der Bauausführung bestimmt 

und dafür auch die Verantwortung zu 

übernehmen hat. Der Planer soll in 

Zukunft die Einbauweise und die Lastklasse 

des Rohres festlegen und die entsprechenden 

Nachweise führen. Die 

Einführung dieser gegenüber den jetzigen 

Gepflogenheiten unterschiedlichen 

Vorgehensweise erfordert eine 

Übergangszeit. Dadurch werden die 

allgemeinen Regeln für einen fachgerechten 

Einbau natürlich nicht berührt. 

Für die Bauausführung sind zusätzlich 

auch die Kenntnis und Einhaltung sonstiger 

Normen, z. B. DIN 4124, Richtlinien, 

Merkblätter, weiterer technischer Vorschriften 

(ZTV) und insbesondere der Unfallverhütungsvorschriften 

erforderlich. 

Gerade beim Einbau von Rohren 

sind immer wieder Probleme aufgetreten. 

Auf Initiative der ATV ist Ende der 

80er Jahre als zusätzliche Instanz die 

70 

RAL-Gütegemeinschaft „Herstellung und 

Instandhaltung von Entwässerungskanälen 

und -leitungen“ – Güteschutz 

Kanalbau – entstanden. 

Ziel der Gütegemeinschaft ist es,die 

Qualität des Kanalbaues und -betriebes 

zu verbessern. Dazu gehören Maßnahmen 

bei der Herstellung, der Erneuerung, 

der Sanierung, der Instandsetzung 

und der Wartung von Abwasserkanälen 

und -leitungen. 

Mitglied in der Gütegemeinschaft 

können Firmen, öffentliche Auftraggeber,Institutionen 

und Personen werden, 

die sich gegenüber dem Bau, der Sanierung, 

der Wartung und der Inspektion 

von Abwasserkanälen und -leitungen 

besonders verantwortlich fühlen. 

Die Gütegemeinschaft verleiht an 

qualifizierte Firmen, die auf den genannten 

Gebieten tätig sind, RAL-Gütezeichen. 

Dazu müssen die von der Gütegemeinschaft 

aufgestellten Güte- und 

Prüfbestimmungen erfüllt werden. 

Mit der Verleihung des RAL-Gütezeichens 

sind eine kontinuierliche Eigenüberwachung 

und eine Überwachung 

durch die Prüfingenieure des Güteschutz 

Kanalbau verbunden. Erst im 

Zusammenspiel zwischen hochwertigen 

Rohrprodukten und optimaler Rohrverlegung 

können Abwasserkanäle und 

-leitungen die heute geforderten hohen 

Anforderungen erfüllen. 

6.2 Begriffe 

In den Bildern 6.1 und 6.2 sind die 

Begriffe für den Rohrgraben jeweils

nach DIN EN 1610 und nach den bisher 

in Deutschland geltenden Normen DIN 

4033 bzw. ATV-A 139 zusammengestellt. 

Bild 6.1: Begriffe nach DIN EN 1610 

Nach DIN EN 1610 gibt es einen Bereich 

der Bettung – bestehend aus unterer und 

oberer Bettungsschicht –, dem in DIN 

4033 das Auflager entspricht. Die untere 

Bettungsschicht ist der Bereich unterhalb 

des Rohrschaftes, der obere Bettungsbereich 

der Auflagerzwickel. Der 

Begriff des Auflagerwinkels in DIN 4033 

Bild 6.2: Begriffe nach der bisher gültigen DIN 4033 

wird in DIN EN 1610 durch einen dimensionslosen 

Faktor 

k = b/OD 

ersetzt. Er gibt den Anteil des Rohraußendurchmessers 

an,der sich in der Bettung 

befindet. Übersetzt heißt das z. B.: 

Bettungswinkel 2 α = 90° entspricht 

k ≈ 0,15 

Bettungswinkel 2 α = 120° entspricht 

k ≈ 0,25 

Dieser Bettungswinkel entspricht 

mindestens dem Auflagerwinkel, wie er 

in der Statik angesetzt wird. 

Über dem Bettungsbereich befindet 

sich der Bereich der Seitenverfüllung und 

der Abdeckung. Bettung, Seitenverfüllung 

und Abdeckung bilden die Leitungszone. 

Sie reicht mindestens 150 mm über den 

Rohrschaft.Bei Rohrverbindungen – z.B. 

mit Glockenmuffen – reicht sie mindestens 

100 mm über die Verbindung. In 

71

jedem Fall ist der größere Wert maßgebend. 

Nach DIN 4033 und ATV-A 127 

reichte die Leitungszone 300 mm über 

den Rohrschaft und bestand aus dem Auflager 

und dem Bereich der Einbettung. 

Die Überdeckungshöhe ist nach wie 

vor als Bereich zwischen Oberkante Rohrschaft 

und Geländeoberkante definiert. 

Die Böden werden für die Eignung 

als Verfüllmaterial und zur Bezeichnung 

bei der statischen Berechnung wie in 

ATV-A127 in Gruppen eingeteilt.Die entsprechenden 

Bodenarten nach DIN18196 

sind zur Erläuterung in Klammern aufgeführt. 

• Gruppe 1: nichtbindige Böden 

(GE, GW, GI, SE, SW, SI) 

• Gruppe 2: schwachbindige Böden 

(GU, GT, SU, ST) 

• Gruppe 3: bindige Mischböden, 

Schluff (bindiger Sand 

und Kies, bindiger, steiniger 

Verwitterungsboden) 

(GU _ ,GT _ ,SU _ ,ST _ , UL, UM) 

• Gruppe 4: bindige Böden (z. B.Ton) 

(TL,TM,TA, OU, OT, OH, 

OK, UA) 

6.3 Vorbereitungen zur 

Bauausführung 

Eine gut vorbereitete Baustelle ist 

wirtschaftlicher und ermöglicht eine qualitativ 

bessere Bauausführung. Die dafür 

nötige Zeit ist gut angelegt.Vor Beginn der 

Arbeiten sollten daher alle erforderlichen 

Unterlagen vorliegen, wie z.B. 

• Ausschreibungsunterlagen, Baupläne 

und Bodenuntersuchungen, 

72 

• Normen, ergänzende Vorschriften und 

sonstige zu beachtende Richtlinien, 

• evtl. Bauzeitenplan. 

Grundwasserstände, Geländeverhältnisse 

und Zufahrtsmöglichkeiten sind 

den Unterlagen zu entnehmen. Platz für 

eine Lagerung des Aushubes (Sicherheitsabstand 

≥ 60 cm bis zum Baugrubenrand) 

und für eine Zwischenlagerung der Rohre 

ist gegebenenfalls vorzusehen. Größe und 

Art der Baugeräte ergeben sich aus den 

Bodenverhältnissen und dem Gewicht 

der Rohre und der Sonderbauteile. 

Vor der Absteckung der Leitungstrasse 

ist eine ausreichende Erkundung 

durchzuführen,um die Lage von anderen 

Rohren,Kabeln oder unterirdischen Einrichtungen 

zu erkennen und zu berücksichtigen. 

Eine rechtzeitige Entscheidung über 

die Art der Baugrube und des Verbaus ist 

zur Erstellung einer Rohrstatik (s. Angabenblatt 

in Abschnitt 10) unerlässlich. 

Wie erwähnt, soll in Zukunft die Rohrstatik 

bereits vom Planer mitgeliefert 

werden. Bei Abweichungen, z. B. durch 

einen Sondervorschlag, ist in jedem Fall 

ein statischer Nachweis zu führen. 

Grundsätzlich ist während des Bauablaufs 

die Übereinstimmung der Bauausführung 

mit den Ansätzen in der 

Rohrstatik zu überprüfen! 

6.4 Bestellung, Kontrolle, Transport 

und Lagerung der Rohre 

Die erforderlichen Rohre und insbesondere 

alle Sonderbauteile,die keine 

Lagerware sind, sind rechtzeitig zu be-

stellen. Eine eindeutige Absprache mit 

dem Rohrlieferanten, z. B. in Form eines 

zeitlichen Rohr- und Schachtfolgeplans, 

erspart Ärger und Zeit bei der Herstellung,Logistik,Lagerung 

und dem Einbau 

der bestellten Bauteile. Bei der Bestellung 

und der Kontrolle der Lieferung 

sind insbesondere folgende Parameter 

zu beachten: 

• Rohrart (Beton/Stahlbeton), 

• Rohrtyp (mit/ohne Fuß,Sonderprofil), 

• Lastklasse, evtl. Sonderbewehrung, 

• evtl. Sonderzement (z. B. HS-Zement), 

• evtl.Auskleidung, 

• evtl. Beschichtung, 

• Kennzeichnung (u. a. FBS-Stempel). 

Bei der Anlieferung der Rohre ist 

sofort eine Prüfung auf Beschädigungen 

durch den Transport durchzuführen, 

insbesondere im Bereich der Rohrverbindung. 

Beschädigte Bauteile sind auszusortieren,auf 

dem Lieferschein zu vermerken 

(Bild 6.3) und zurückzuweisen. 

Für das Abladen der Rohre und den 

Transport auf der Baustelle ist ein geeignetes 

Hebegerät mit Feinhub erforderlich, 

um ruckartiges Anheben und Aufsetzen 

zu vermeiden. Die Rohre sind 

Bild 6.3: Kontrolle der Rohre bei Anlieferung 

einzeln zu transportieren. Abrollen vom 

Fahrzeug und Schleifen über den Boden 

sind unzulässig. Die Unfallverhütungsvorschriften 

sind unbedingt einzuhalten. 

Die Anschlagmittel sind wegen der 

Stoßzuschläge beim Transport auf ca. 

das doppelte Rohrgewicht auszulegen. 

Das mittige Anheben längerer Rohre mit 

kleinem Durchmesser (bis ca. DN 400) 

ist zu vermeiden. Empfehlenswerte Anschlagmittel 

sind 

• 2 Bänder oder Seile mit oder ohne 

Traverse, 

• Entenschnabel mit Sicherungskette 

(Bild 6.4), 

• Rohrgreifer (Bild 6.5), 

• Transport- und Verlegeanker mit 

zugehörigem Gehänge (meistens ab 

DN 1200) (Bild 6 .6). 

Bei der Lagerung auf der Baustelle 

sind Vorkehrungen insbesondere gegen 

eine Verschmutzung der Dichtungsflächen 

an den Rohrenden und erforderlichenfalls 

gegen ein Anhaften oder 

Bild 6.4: Entenschnabel mit Sicherungskette 

73

Anfrieren von Boden an den Rohren zu 

treffen (z.B.durch untergelegte Hölzer). 

Rohrstapel sind gegen Auseinanderrollen 

zu sichern. 

Bild 6.5: Rohrgreifer 

Bild 6.6: Transportanker mit Gehänge 

(Beispiel mit 2 Ankern im Scheitel) 

74 

6.5 Herstellung des Leitungsgrabens 


Die Art des Grabenverbaus bzw. der 

Winkel der Böschungsneigung richtet sich 

unter anderem nach den Bodenverhältnissen, 

dem Grundwasseranfall und dem 

zur Verfügung stehenden Verkehrsraum. 

Falls ein Mehrfachgraben oder ein 

Stufengraben vorliegt – auch wenn der 

Bau der verschiedenen Leitungen nacheinander 

erfolgt –, ist dies bei den Angaben 

zur statischen Berechnung unbedingt 

zu beachten. 

6.5.2 Mindestgrabenbreite 

Die Grabenbreite ist so zu bemessen, 

dass ein fachgerechter und sicherer 

Einbau der Rohrleitungen möglich ist. 

Die Mindestgrabenbreite soll einen ausreichenden 

Arbeitsraum gewährleisten 

und muss den gesetzlichen Unfallverhütungsvorschriften 

genügen. Sie darf 

nur in Sonderfällen, z. B. bei Engstellen 

durch Bauwerke, unterschritten werden. 

In diesen Fällen sind besondere Maßnahmen 

erforderlich, z. B.Verfüllung der 

Leitungszone mit Magerbeton. 

Achtung: Ein ausreichender Arbeitsraum 

im Rohrgraben ist mit entscheidend 

für eine gute Verdichtung der seitlichen 

Verfüllung und damit für die 

Standsicherheit der Rohre! Er muss bereits 

bei der Planung in angemessener 

Breite berücksichtigt werden! 

Die Mindestgrabenbreiten sind als 

lichte Grabenbreiten in Höhe der Rohr-

unterkante zwischen äußerem Rohrschaftdurchmesser 

und den Grabenwänden 

bzw. den Innenkanten des Verbaus 

zu verstehen (Bild 6.7). Im Kanalbau ist 

in der Regel von einem betretbaren 

Arbeitsraum auszugehen. 

Bild 6.7: Mindestgrabenbreiten im verbauten und geböschten Graben 

Die Mindestgrabenbreite ist der 

jeweils größere Wert aus den Tabellen 

6.1 und 6.2. In Tabelle 6.1 (DIN 

EN 1610) sind die Mindestgrabenbreiten 

in Abhängigkeit von Nennweite 

und Grabenform angegeben. Auf je- 

75

Tabelle 6.1: Lichte Mindestgrabenbreiten nach DIN EN 1610 

der Seite des Rohres muss mindestens 

die Hälfte des vorgeschriebenen Arbeitsraumes 

zur Verfügung stehen. Bei 

kleineren Durchmessern kann die Mindestgrabenbreite 

in Abhängigkeit von 

der Grabentiefe maßgebend werden 

(Tabelle 6.2). 

Um in Tabelle 6.1 den richtigen Zuschlag 

zur Rohrbreite zu ermitteln, ist 

die entsprechende Zeile nach der vertikalen 

Nennhöhe (DN bzw. HN) zu 

finden. 

In Tabelle 6.2 werden die lichten 

Mindestgrabenbreiten in Abhängigkeit 

von der Grabentiefe wiedergegeben. 

Werden mehrere Rohre nebeneinander 

verlegt, gilt nach DIN EN 1610 ein 

horizontaler Mindestarbeitsraum zwischen 

den Rohren von 

76 

DN bzw. HN Lichte Mindestgrabenbreite ( OD* + x**) 

m 

verbauter Graben unverbauter Graben 

β*** > 60˚ β*** ≤ 60˚ 

≤ 225 

> 225 bis ≤ 350 

> 350 bis ≤ 700 

> 700 bis ≤ 1200 

> 1200 

OD + 0,40 

OD + 0,50 

OD + 0,70 

OD + 0,85 

OD + 1,00 

* OD ist der Außendurchmesser im Schaftbereich in m. 

** Der Mindestarbeitsraum zw. Rohr und Grabenwand bzw. -verbau beträgt x/2. 

*** Böschungswinkel β des unverbauten Grabens gegen die Horizontale 

Tabelle 6.2: Lichte Mindestgrabenbreiten in Abhängigkeit 

von der Grabentiefe nach DIN EN 1610 

Grabentiefe Lichte Mindestgrabenbreite 

m m 

< 1,00 nicht vorgegeben 

≥ 1,00 ≤ 1,75 0,80 

> 1,75 ≤ 4,00 0,90 

> 4,00 1,00 

OD + 0,50 

OD + 0,70 

OD + 0,85 

OD + 1,00 

OD + 0,40 

• 0,35 m bei Rohren 

≤ DN (bzw. HN) 700, 

• 0,50 m bei Rohren 

> DN (bzw. HN) 700. 

Die Mindestgrabenbreite nach 

Tabelle 6.1 bzw. 6.2 darf unter den folgenden 

Bedingungen verändert werden: 

• wenn Personal den Graben niemals 

betritt, z. B. bei automatisierten Verlegetechniken, 

• wenn Personal niemals den Raum zwischen 

Rohrleitung und Grabenwand 

betritt, 

• an Engstellen und bei unvermeidbaren 

Situationen. 

In jedem Einzelfall sind besondere 

Vorkehrungen in der Planung und für die 

Bauausführung erforderlich. 

Bei Schächten ist ein Arbeitsraum 

von mindestens 0,50 m einzuhalten. 

6.5.3 Nicht verbaute Gräben 

OD + 0,40 

OD + 0,40 

OD + 0,40 

OD + 0,40 

Nicht verbaute, geböschte Gräben 

haben zwar einen größeren Platzbedarf, 

bieten aber den Vorteil, stets gegen den 

gewachsenen Boden verdichten zu kön-

nen. Zusätzlich ergibt sich infolge des 

Böschungswinkels ein größerer Arbeitsraum, 

was in der Praxis eine höhere Verdichtung 

des Bodens seitlich des Rohres 

ermöglicht (Bild 6.8).Dies wirkt sich auf 

das Tragverhalten des Systems Rohr/ 

Graben günstig aus. 

Nach DIN 4124 dürfen bei bestimmten 

Voraussetzungen bis zu einer Tiefe 

von 1,25 m senkrechte Grabenwände 

ohne Verbau hergestellt werden.Bei grö- 

Bild 6.8: Beispiele für unverbaute Gräben (senkrecht und geböscht) 

ßeren Grabentiefen beträgt die maximal 

zulässige Böschungsneigung zwischen 45° 

bei nichtbindigen Böden und 80° bei Fels. 

In Zweifelsfällen ist immer eine 

Standsicherheitsberechnung für die Böschung 

durchzuführen! 

6.5.4 Verbaute Gräben 

Für den Verbau von Gräben gibt es 

vielfältige Varianten, wie waagerechter 

77

Verbau, senkrechter Verbau – beispielsweise 

mit Kanaldielen oder Spundbohlen 

– oder großflächige Verbauplatten 

(Bild 6.9). Die Art des Verbaus richtet 

sich nach den örtlichen Gegebenheiten 

wie Bodenart, Grundwasserstand, Anzahl 

der Zuläufe u. Ä. 

Bild 6.9: Grabenverbau mit Verbauplatten 

Aus Sicherheitsgründen muss der 

Verbau mindestens 5 cm über den Grabenrand 

überstehen,um ein Herabfallen 

von Steinen etc. zu verhindern (siehe 

Bild 6.7). 

Verbauplatten können im Absenkverfahren 

oder Einstellverfahren eingebracht 

werden. Bei ersterem wird der 

Boden zwischen den Verbauelementen 

entfernt und der Verbau in den anstehenden 

Boden nachgedrückt. Beim Einstellverfahren 

werden der Rohrgraben 

vorab ausgehoben und die Verbauelemente 

nachträglich zur Sicherung eingestellt. 

Aus statischer Sicht ist das Einstellverfahren 

deutlich ungünstiger, 

da beim Rückbau eine Verbindung des 

Verfüllmaterials mit dem gewachsenen 

Boden durch den zusätzlichen Luftraum 

außerhalb des Verbaus wesentlich erschwert 

wird. 

78 

Das Ziehen des Verbaus in der Leitungszone 

ist wie folgt auszuführen: 

Schrittweises Ziehen und unmittelbar 

anschließendes Nachverdichten wechseln 

sich ab, bis der Verbau aus der Leitungszone 

vollständig entfernt ist. Das 

Verdichten gegen einen dickwandigen 

Verbau, z. B.Verbauplatten, mit anschließendem 

Ziehen des Verbaus ohne eine 

wirksame Nachverdichtung führt zu unkontrollierter 

Mehrbelastung der Rohre 

und ist nach ATV-A 127 durch kein gesichertes 

Rechenmodell erfassbar. 

Wenn das Ziehen des Verbaus erst 

nach dem Verfüllen möglich ist, z. B. bei 

Kanaldielen, Spundwand etc., ist dies in 

der Rohrstatik zu berücksichtigen oder 

durch besondere Maßnahmen zu kompensieren 

(beispielsweise den Verbau im 

Boden belassen). 

Aus statischer Sicht wird zwischen 

Leichtspundprofilen bis zu einer Gesamtstärke 

von 80 mm und stärkeren Spundprofilen 

unterschieden.Letztere führen zu 

einer deutlichen Mehrbelastung der Rohrleitung,insbesondere 

da in der Regel der 

Verbau unterhalb der Rohrsohle einbindet. 

Dies kann durch kritische Bodenverhältnisse 

und/oder manche Ziehverfahren 

noch verstärkt werden. Erfahrungen aus 

der Praxis und neuere Untersuchungen 

am Institut für Kanalisationstechnik (IKT), 

Gelsenkirchen [Hinweis in bi 11/96,S.14], 

haben dies bestätigt. Diese drastische Auswirkung 

ist in der derzeitigen ATV-A 127 

noch nicht berücksichtigt. Die ATV- 

Arbeitsgruppe 1.5.5 hat sich mit diesem 

Problem befasst [6.1]. 

Deshalb ist aus statischer Sicht der 

Einsatz von Spundprofilen auf den unbe-

dingt nötigen Bereich zu beschränken 

(siehe auch Abschnitt 8 und Abschnitt 10). 

6.5.5 Wasserhaltung 

Um eine ordnungsgemäße Bodenverdichtung 

zu ermöglichen und um ein 

fachgerechtes Rohrauflager sowie eine 

dichte Rohrverbindung herstellen zu 

können, ist der Rohrgraben während der 

Verlegearbeiten unbedingt wasserfrei zu 

halten. Deshalb ist die Grundwasserhaltung 

sorgfältig zu planen. 

Eventuell erforderliche Sickerpackungen 

in Verbindung mit einer Dränageleitung 

unterhalb der Rohrsohle sind 

gegen eine Wechselwirkung mit dem 

anstehenden Boden oder dem Verfüllmaterial 

z. B. durch Geotextil (Bild 6.10) 

zu schützen. Nach Beendigung der Wasserhaltung 

sind Dränageleitungen zu verschließen 

und eine Dränwirkung der 

Sickerpackung z. B. durch Dichtriegel aus 

Beton oder bindigem Material zu verhindern. 

Bild 6.10: Schutz gegen Ausspülen des Auflagers und des 

anstehenden Bodens durch Geotextil [6.2] 

Mögliche Arten der Wasserhaltung 

sind in DIN EN 1610, Anhang A, enthalten. 

6.5.6 Kurzbaustelle 

Häufig werden Rohre nur in kurzen, 

offenen Abschnitten verlegt. Bei einer 

solchen Kurzbaustelle ist die kontinuierliche 

Kontrolle der Arbeiten erschwert 

und die Fehlermöglichkeit steigt erfahrungsgemäß 

an. Deshalb sollten solche 

Baustellen mit besonderer Aufsichtssorgfalt 

begleitet werden. 

Grundsätzlich ist eine Kurzbaustelle 

je nach Grabentiefe auf einer 

Länge von mind. 4 bis 5 Rohrlängen 

offen zu halten. Folgende Arbeitsbereiche, 

die sich gegenseitig nicht behindern 

sollen, sind zu unterscheiden 

(Bild 6.11): 

• Aushub, 

• Herstellen des Auflagers und Verlegen, 

• Einbetten der Rohrleitung und Verdichten 

der Leitungszone, 

• Überschütten der Rohrleitung und 

Entfernen des Verbaus. 

Bei der Ausführung eines Betonauflagers 

ist zu beachten, dass die Rohre 

erst dann überschüttet werden dürfen, 

wenn der Auflagerbeton ausreichend 

erhärtet ist und die erforderliche Stützung 

des Rohres bietet. 

6.6 Bettung (Auflager) 

6.6.1 Grabensohle 

Die Grabensohle muss frei von 

Wasser sein. 

79

Bild 6.11: Skizze einer Kurzbaustelle 

Eine gleichmäßige, störungsfreie Auflagerung 

der Rohre in Längsrichtung ist 

zu gewährleisten. Gegebenenfalls ist ein 

Bodenaustausch durchzuführen. Eine 

durch Bodenaustausch bedingte größere 

relative Ausladung und Mehrbelastung 

der Rohre ist bei der statischen Berechnung 

gegebenenfalls zu berücksichtigen. 

Bei Frost sind besondere Maßnahmen 

im Bereich der Grabensohle 

erforderlich. So kann z. B. die gefrorene 

Schicht erst unmittelbar vor Verlegung 

der Rohre entfernt werden. 

Wenn die Grabensohle direkt zur 

Auflagerung der Rohre dient (s. Abschnitt 

6.6.2), muss das Gefälle den Festlegungen 

der Planung entsprechen. Die 

Vertiefungen für die Rohrmuffen müssen 

ausreichend groß ausgehoben werden, 

um eine Punktauflagerung (Muffenreiten) 

im Muffenbereich zu verhindern. 

6.6.2 Bettung (Auflagerung) auf Böden 

6.6.2.1 Allgemeines 

Die Bettung muss in Übereinstimmung 

mit der statischen Berechnung (s. 

Abschnitt 10) stehen. 

80 

DIN EN 1610 sieht drei verschiedene 

Bettungstypen vor, die sich nach dem anstehenden 

Boden in der Grabensohle richten. 

Als Bettungshöhen bzw. -winkel sind 

keine Maße vorgegeben, so dass theoretisch 

eine Linienlagerung möglich ist. Im 

Sinne einer wirtschaftlichen Rohrbemessung 

ist eine Höhe der oberen Bettungsschicht 

mit mind. dem Faktor k = 0,15 

bzw. 0,25 anzustreben,um ein wirksames 

Auflager von 90° bzw. 120° zu erzielen. 

Bei der Bettung ist darauf zu achten, 

dass der Bereich unter der Rohrsohle 

nicht stärker verdichtet ist als der Zwickelbereich 

der Bettung (Bild 6.12). 

Bei Rohren mit Fuß ist eine gleichmäßige, 

vollflächige Auflagerung erforderlich. 

6.6.2.2 Bettung Typ 1 

Bei diesem Bettungstyp (Bild 6.13) 

werden die untere und obere Bettungsschicht 

gesondert hergestellt, was dem 

bisher üblichen Sand-Kies-Auflager nach 

DIN 4033 entspricht. 

Die Höhe der unteren Bettungsschicht 

muss mindestens betragen:

Bild 6.12: Spannungsverteilung im Bettungsbereich infolge falscher (links) und richtiger (rechts) Verdichtung [6.2] 

• 100 mm bei normalen Bodenverhältnissen 

• 150 mm bei Fels oder fest gelagerten 

Böden 

Bisherige baupraktische Erfahrungen 

zeigen, dass insbesondere bei 

hartem Untergrund sich die Werte der 

bisher gültigen DIN 4033 bewährt 

haben: 

Bild 6.13: Bettung Typ 1 nach DIN EN 1610 

• DIN 4033: 

100 mm + 1/10 DN [DN in mm] 

• DIN 4033: 

100 mm + 1/5 DN [DN in mm] 

Es wird empfohlen, diese Werte einzuhalten, 

da auch die Berechnung nach 

ATV-A 127 auf eine Bauausführung nach 

der bisher gültigen DIN 4033 abgestimmt 

ist. 


Beim Bettungstyp 2 (Bild 6.14) werden 

die Rohre direkt auf eine vorbereitete 

und vorgeformte Grabensohle verlegt. 

Jedoch muss der anstehende Boden 

dafür relativ feinkörnig und gut verdichtbar 

sein. 

Die untere Bettungsschicht entfällt 

und die obere Bettungsschicht verringert 

sich um die Höhe der vorgeformten Mulde. 

Eine Ausführung dieser Bettung ist in 

81

der Praxis nur schwierig durchzuführen 

und wird für Rohre mit Elastomerdichtung 

nicht empfohlen. 



Die Bettung nach dem Typ 3 (Bild 

6.15) darf unter den gleichen Bedingungen 

ausgeführt werden wie Typ 2. Diese 

Bettung unterscheidet sich nur darin,dass 

die Vorformung der Grabensohle entfällt. 


Obwohl in DIN EN 1610 ein ausdrücklicher 

Hinweis fehlt, birgt dieser 

82 

Bettungstyp bei Rohren ohne Fuß die 

Gefahr einer Linienlagerung und sollte 

nur bei wirklich geeignetem Boden ausgeführt 

werden und bei größeren Nennweiten 

vermieden werden. 

6.6.3 Bettung auf Beton 

Nach DIN EN 1610, Absatz 7.3, gilt 

ein Betonauflager als eine besondere 

Ausführung der Bettung. 

Ein Betonauflager ist bei folgenden 

Einsatzbedingungen erforderlich bzw. 

anzuraten: 

• bei nicht standfesten Böden, z. B.Torf, 

Fließsand etc., 

• bei strömendem Grundwasser oder 

schwankendem Grundwasserstand, 

wenn die Gefahr des Ausspülens des 

Bettungsmaterials besteht, 

• wenn die Grabensohle stark geneigt ist 

oder für eine Bettung mit Sand-Kies 

nicht geeignet ist, 

• bei sehr dicht gelagertem Untergrund 

oder Fels (spart Aushubtiefe), 

• wenn es durch die statischen Randbedingungen 

erforderlich ist, und 

• bei Eiprofilrohren als Fußbettung, um 

eine genau vertikale Lagerung zu erreichen 

und eine Schiefstellung zu 

vermeiden. 

Die Betongüte für die Bettung (Auflager) 

soll mindestens der Festigkeitsklasse 

B 10, bei bewehrtem Auflager mindestens 

B 15 entsprechen. 

Bei einem Betonauflager (Bild 6.16) 

beträgt der Bettungswinkel (gleich dem 

Bettungsreaktions- bzw. Auflagerwinkel) 

üblicherweise 90°, 120° oder 180°.

Bild 6.16: Bettung auf Beton – Beispiele für übliche Bettungswinkel 

Aus statischer Sicht bringt eine Vollummantelung 

nur bei geringer Überdeckung 

Vorteile. Bei Fußrohren reicht 

die Betonsohle über die Fußbreite mit 

einem definierten Überstand von 50 mm 

+1/10DN. 

Im Graben ist es vorteilhaft, das 

Betonauflager über die gesamte Grabenbreite 

durchzuziehen (Bild 6.17). Dies 

erleichtert die Ausführung eines wirksamen 

Auflagers, eine Abschalung wird 

gespart und die Belastung für das Rohr 

ist wesentlich günstiger. 

Bei Herstellung einer Betonbettung 

ist die mögliche Gefahr des Aufschwimmens 

der Rohre während des Betoniervorgangs 

zu berücksichtigen. 

6.6.4 Sonderausführung der Bettung 

In besonderen Fällen können noch 

andere Lagerungsarten zur Ausführung 

kommen wie z. B. Bodenverbesserung, 

Gründung auf Pfählen mit einer Stahlbetonplatte 

oder auf Sätteln. 

Für Sonderausführungen muss immer 

ein statischer Nachweis vorliegen. 

83

Bild 6.17: Empfohlene Ausführung für Betonbettung nach 

ATV-A 139 

Beim Übergang zwischen Bodenarten 

mit unterschiedlichen Setzungseigenschaften 

sind Sicherungsmaßnahmen 

vorzusehen. 

Generell läßt DIN EN 1610 weitgehende 

Handlungsfreiheit bei der Auswahl 

von Bettungsvarianten. Jedoch ist 

darauf zu achten, dass für die gewählte 

Bettung auch ein entsprechendes Rechenmodell 

verfügbar ist. 

6.7 Verlegung und Bettung der 

Rohre 

6.7.1 Herstellung der Rohrverbindung 

Vor dem Einbau sind die Rohre auf 

Beschädigungen zu untersuchen. Ausbesserungen 

sind nach Rücksprache mit 

dem Hersteller evtl. bauseits möglich. 

FBS-Betonrohre und FBS-Stahlbetonrohre 

sind werkseitig mit einer in der 

84 

Muffe eingebauten oder auf dem Spitzende 

fixierten Gleitringdichtung ausgestattet. 

Damit ist die Lage der Dichtung 

im eingebauten Zustand sicher vorgegeben. 

Vor dem Zusammenführen der 

Rohre sind der Dichtungsbereich – Spitzende 

außen und Muffe innen – von Verschmutzung, 

Eis etc. zu reinigen und die 

Gleitringdichtung auf Unversehrtheit zu 

prüfen (Bild 6.18). 

Bild 6.18: Kontrolle des Muffenbereiches vor dem Einbau 

Das vom Dichtmittelhersteller zugelassene 

und vom Rohrhersteller mitgelieferte 

Gleitmittel ist auf dem Betonbereich 

aufzutragen, auf dem sich das 

Bild 6.19: Auftragen des Gleitmittels bei einer fest in der 

Muffe eingebauten Gleitringdichtung

Dichtmittel nicht befindet, d. h., bei fest 

in der Muffe eingebauten Dichtungen 

muss das Gleitmittel auf dem Spitzende 

(Bild 6.19/6.21) und bei Dichtmitteln 

auf dem Spitzende muss das Gleitmittel 

in der Muffe (Bild 6.20) aufgebracht 

werden. Grundsätzlich sollte man nicht 

an Gleitmittel sparen! Andere als vom 

Dichtmittelhersteller empfohlene Gleitmittel 

sind nicht zu verwenden. 

Bild 6.20: Auftragen des Gleitmittels bei einer auf dem 

Spitzende fixierten Gleitringdichtung 

Bild 6.21: Auftragen des Gleitmittels auf dem Spitzende 

Bei selbstschmierenden Dichtmitteln 

entfällt dieser Arbeitsgang. 

Die Rohrverlegung beginnt üblicherweise 

am Tiefpunkt der Leitung, 

wobei beim Zusammenführen der Rohre 

jeweils das Spitzende in die Muffe des 

bereits verlegten Rohres geschoben 

wird. Das zu verlegende Rohr muss zentrisch 

angesetzt und mit einem kontrollierten 

Kraftaufwand eingeschoben werden. 

Das neu zu verlegende Rohr darf 

nicht aufliegen, sondern soll frei am 

Hebegerät hängend eingeführt werden. 

Um eine Beschädigung der Dichtung 

und ein Sprengen der Muffe auszuschließen, 

ist die Verwendung von geeigneten 

Geräten – z. B. Rohrzuggeräte, 

die außen angreifen (Bild 6.22), oder 

Seilzüge im Rohrinneren – angeraten. Ein 

Zusammenschieben mit dem Baggerlöffel 

– auch mit zwischengelegtem Kantholz 

– führt leicht zu Beschädigungen 

am Rohr und ist deshalb zu unterlassen. 

Der Abstand zwischen den Stirnflächen 

der Rohre soll gemäß dem ATV- 

Arbeitsblatt A 139 nach dem Verlegen 

mindestens 5 mm betragen. Dieser Abstand 

ergibt sich bei einigen integrierten 

Dichtungen von selbst oder er kann bei 

größeren Rohren durch vorbereitete Abstandhalter 

gesichert werden. Eine ein- 

Bild 6.22: Zusammenziehen der Rohre mit Rohrzuggerät 

85

fache baupraktische Lösung besteht darin, 

entsprechende Holzklötzchen mit 

dem Gleitmittel an die Rohrstirnfläche 

zu kleben. Die größte zulässige Stoßfuge 

kann beim jeweiligen Rohrhersteller erfragt 


Die Rohre für Abwasserkanäle werden 

im Allgemeinen geradlinig zwischen 

zwei Schachtbauwerken verlegt. 

Richtungsänderungen erfolgen in den 

Schächten. Es besteht jedoch auch die 

Möglichkeit, Krümmungen im Bereich 

der Trasse durch die Verwendung von 

werkseitig hergestellten Krümmern zu 

realisieren (siehe Abschnitt 2.5.3). Dies 

wird im Allgemeinen erst bei Rohren im 

begehbaren Nennweitenbereich durchgeführt. 

Im Zuge der Forderung nach kostengünstigem 

Bauen – insbesondere im 

ländlichen Raum – ist auch eine Verlegung 

der Rohre im Bogen durch planmäßige 

Abwinklung möglich. Dabei 

wird die Rohrverbindung zunächst zentrisch 

hergestellt. Die Abwinklung erfolgt 

in einem zweiten Arbeitsschritt. Die 

in den Rohrnormen (z. B. FBS-Qualitätsrichtlinie) 

angegebenen Werte der Abwinklung, 

wie sie im Rahmen der Erstprüfung 

anzusetzen sind, dürfen bei 

einer planmäßigen Verlegung der Rohre 

im Bogen nicht ausgenutzt werden. Die 

Abwinklung sollte max.den halben Prüfwerten 

entsprechen,um auch weiterhin 

eine Reserve für unplanmäßige Abwinklungen 

zu haben. 

6.7.2 Verlegung auf Sand-Kies 

Ein für die Bettung geeigneter 

Boden muss gut verdichtbar sein. Er darf 

86 

nach DIN EN 1610 nur Bestandteile aufweisen,die 

bei Rohren bis DN 200 nicht 

größer als 22 mm und bei Rohren bis 

DN 600 nicht größer als 40 mm sind.Bei 

größeren Nennweiten gibt es keine Beschränkung. 

Für FBS-Beton- und -Stahlbetonrohre 

kann das Größtkorn im Auflagerbereich 

bis zur halben Wanddicke des Rohres 

betragen; es sollte aber 64 mm nicht 

überschreiten.Selbstverständlich dürfen 

keine das Rohrmaterial schädigenden 

Bestandteile enthalten sein. 

Die Auflagerfläche ist so vorzubereiten, 

dass die Rohre frei hängend zusammengezogen 

werden können. Dies ist 

aus drei Gründen erforderlich: 

1. Beim Zusammenführen der Rohre soll 

sich kein Auflagermaterial zwischen 

die beiden Rohre schieben. 

2. Die Rohrverbindung muss zwängungsfrei 

hergestellt werden, da sonst die 

Dichtungen über den Umfang unterschiedlich 

verpresst sind. Dies kann 

infolge einer Punktauflagerung zu 

einer Belastung führen, die bei der 

späteren Überschüttung über die von 

der Dichtung aufnehmbaren Scherkräfte 

hinausgeht. Die Verbindung 

wird undicht und das Rohr evtl. geschädigt. 

3. Nur wenn das Rohr frei hängt, kann 

nach dem Herstellen der Rohrverbindung 

das Rohr in Höhe und Richtung 

durch sorgfältiges Unterstopfen ausgerichtet 

und die geforderte Zwickelverdichtung 

erreicht werden. Dies gilt 

auch bei Rohren mit Fuß.

Die Verdichtung der Auflagerzwickel 

beeinflusst entscheidend die spätere 

Beanspruchung des Rohres (siehe Bild 

6.12). 

DIN EN 1610 verlangt eine Verdichtung 

gemäß den Planunterlagen. Sie 

sollte mindestens die Lagerungsdichte 

des gewachsenen Bodens erreichen. 

Nach ZTVE-StB 94 ist eine Proctordichte 

von 97 % erforderlich. 

Die Verdichtung des Auflagerzwickels 

erfolgt durch sorgfältiges 

Unterstopfen von Hand oder mit leichten 

Verdichtungsgeräten (Bild 6.23). Bei 

Bild 6.23: Verdichtung der Auflagerzwickel mit leichtem 

Verdichtungsgerät 

kreisförmigen Rohren beträgt der Auflagerwinkel 

in der Regel 90°, d. h. k = 0,15. 

Wenn die Auflagerzwickel intensiv verdichtet 

werden und sichergestellt ist, 

dass die Lagerungsdichte dort höher ist 

als unter dem Rohr, können auch 120° 

(entspricht k = 0,25) erreicht werden. 

Bei Rohren mit Fuß entspricht die 

Auflagerfläche der Breite des Fußes. 

Wegen der oben genannten Einflüsse ist 

auch hier ein Unterstopfen der Randbereiche 

im Fuß erforderlich. 

6.7.3 Verlegung auf Beton 

Eine Verlegung auf Beton erfolgt bei 

Rohren bis ca. DN 600 meist in erdfeuchtem 

Frischbeton, wobei der Arbeitsablauf 

dem bei einer Sand-Kies-Bettung 

entspricht (Bild 6.24). Es ist darauf zu 

achten, dass der Beton nach dem Einbau 

noch genug Feuchte für die Erhärtung 

besitzt. Die Auflagerzwickel bei runden 

Rohren sind zu unterstopfen, ebenso die 

Randbereiche unter dem Rohrfuß. Die 

obere Bettungszone soll über die gesamte 

Grabenbreite gehen, mindestens 

aber die Breite gemäß Bild 6.16 erreichen. 

Wenn keine Abschalung erfolgt 

und der Zwickelbeton nur abgeschrägt 

wird, ist sicherzustellen, dass der Beton 

satt am Rohr anliegt und die Mindestbetonabmessungen 

überall eingehalten 


Bild 6.24: Herstellen eines Betonauflagers 

Bei größeren Rohren (Bild 6.25) 

wird zuerst eine Betonsohle erstellt, 

deren Oberkante mehrere cm unter der 

87

Bild 6.25: Verlegung eines Stahlbetonrohres auf Betonsohle 

mit nachträglich betoniertem Auflagerzwickel 

endgültigen Auflagerhöhe liegt. Für die 

Glockenmuffe ist eine ausreichende Aussparung 

vorzusehen. Nach dem Erhärten 

der Betonsohle erfolgt die Rohrverlegung 

auf Keilen o. Ä., wobei das zu verlegende 

Rohr zentrisch in das bereits 

verlegte Rohr eingeführt wird. Die 

Betonsohle soll so rau sein, dass sich 

eine schubfeste Verbindung mit dem 

nachträglich eingebrachten Zwickelbeton 

ergibt. Der Zwickelbeton soll möglichst 

über die gesamte Grabenbreite 

eingebracht werden (s. Abschnitt 6.6.3, 

Bild 6.17 und ATV-A 139). Ansonsten ist 

eine Abschalung mit den Mindestabmessungen 

nach Bild 6.16 erforderlich. 

Beim nachträglichen Betonieren der 

Zwickelbereiche kann Beton mit einer 

im Betonbau üblichen Konsistenz K2 

verwendet werden, der mit Flaschenrüttlern 

verdichtet wird und in die Rohrzwickel 

läuft. Ein nachträgliches Absetzen 

ist zu vermeiden, damit der Beton 

auch nach dem Abbinden satt an der 

88 

Rohrwandung anliegt. Die Auflagerkeile 

können einbetoniert werden. 

Übliche Auflagerwinkel sind 90°, 

120° und 180°; die zugehörigen Werte 

für die Höhe der oberen Bettungsschicht, 

ausgedrückt durch den Faktor k, 

sind k = 0,15; 0,25; 0,50. 

Um Unebenheiten und Toleranzen 

auszugleichen und eine vollflächige Auflagerung 

zu erreichen, werden Rohre 

mit Fuß auf der erhärteten Betonsohle 

mit einer Zwischenschicht aus Mörtel 

verlegt. Diese Mörtelschicht ist gegebenenfalls 

am Rand nachzustopfen. 

Es wird empfohlen, die Betonbettung 

bei der Rohrverbindung am Schachtanschluss 

durch Polystyrol o. Ä. zu unterbrechen, 

um die Gelenkwirkung dort zu 

begünstigen. Ansonsten ist eine Trennung 

bei den Rohrstößen in der Regel 

nicht erforderlich, da das Rohr bei einer 

Biegebeanspruchung in Längsrichtung 

steifer ist als die Bettung. 

6.8 Verfüllung der Leitungszone 

6.8.1 Geeignetes Verfüllmaterial für die 

Leitungszone 

Das Verfüllmaterial muss mit den Planungsanforderungen 

und der statischen 

Berechnung übereinstimmen. Es darf 

weder den Rohrwerkstoff noch das 

Grundwasser beeinträchtigen. Eine dauerhafte 

Stabilität und die seitliche Stützung 

der Rohrleitung sind sicherzustellen. 

Nach DIN EN 1610 ist jeder anstehende 

Boden zur Verfüllung geeignet, 

wenn er

• verdichtbar, falls gefordert, und 

• frei von allen rohrschädigenden Materialien 

ist, z. B. von „Überkorn“– Größe 

wird aber nicht definiert –, Müll, 

organischem Material, Tonklumpen 

> 75 mm, Schnee und Eis. 

Bei angelieferten Baustoffen sind folgende 

körnige, nichtbindige Baustoffe 

geeignet (s. Anhang von DIN EN 1610): 

• Ein-Korn-Kies, 

• Material mit abgestufter Körnung, 

• Sand, 

• Korngemische, 

• gebrochene Materialien. 

Es können auch hydraulisch gebundene 

Baustoffe, wie stabilisierter Boden 

und alle Arten von Beton, verwendet 


Bild 6.26: Einfluss der seitlichen Verdichtung bei unveränderter Bettung auf die Belastung des Rohres [6.3] 

89

Das Verfüllmaterial in der Leitungszone 

soll den gleichen Anforderungen 

genügen wie das Auflagermaterial (s. 

Abschnitt 6.7.2). Dies betrifft insbesondere 

die gute Verdichtbarkeit. 

6.8.2 Verdichten in der Leitungszone 

Der Einbau der Seitenverfüllung darf 

erst vorgenommen werden,wenn Rohre 

und Bettung zur Lastaufnahme bereit 

sind. Ein Betonauflager muss beispielsweise 

ausreichend erhärtet sein. 

Von entscheidender Bedeutung für 

die Belastung des Rohres und damit für 

die Standsicherheit ist die Verdichtung 

in der Leitungszone auch oberhalb des 

Bettungs- bzw. Auflagerbereiches. Eine 

geringe Verdichtung seitlich des Rohres 

vergrößert die Lastkonzentration auf das 

Rohr und verringert die seitliche Stützwirkung. 

Im Bild 6.26 wird dieser Einfluss 

deutlich gemacht. 

Aus diesem Grund wird die unverdichtete 

Verfüllung, die in DIN EN 1610 

bei einem vorhandenen statischen Nachweis 

nicht ausgeschlossen ist, bei größeren 

Rohren der absolute Ausnahmefall 

bleiben. 

Das Verfüllmaterial ist lagenweise 

einzubringen und zu verdichten (Bild 

6.27).Schlagartiges Einfüllen großer Erdmassen 

ist unzulässig. 

Um eine möglichst hohe Verdichtung 

zu erreichen, ist in der Regel ein 

nichtbindiger Boden als Verfüllmaterial 

zu verwenden. Empfehlenswert ist eine 

Proctordichte von 95 % (ATV-A 139) bis 

97 % (ZTVE-StB 94) bei nichtbindigen 

90 

Bild 6.27: Lagenweises Verfüllen und Verdichten 

Böden und 92 % bei bindigen Böden. Das 

Einschlämmen ist nur in Ausnahmefällen 

zulässig, wenn die Eignung im konkreten 

Einbaufall nachgewiesen wird. 

Der Grad der Verdichtung muss mit 

den Angaben in der statischen Berechnung 

übereinstimmen und ist nach DIN EN1610 

mittels gerätespezifischer Vorschriften 

oder durch Messung nachzuweisen (Bild 

6.28). 

Bild 6.28: Prüfung der Verdichtung durch Rammsondierung 

In der Leitungszone darf nur von Hand 

oder mit leichten Verdichtungsgeräten verdichtet 

werden. Insbesondere im Bereich 

der Leitungszone oberhalb des Rohres ist

mit besonderer Vorsicht zu arbeiten, um 

Schäden an den Rohren zu vermeiden. 

Einen Anhaltspunkt über die Schichtdicke 

und die Anzahl der Übergänge gibt 

Tabelle 6.3. 

In Sonderfällen, wie bei beengten 

Grabenverhältnissen, die eine seitliche 

Verdichtung unmöglich machen, soll – 

Tab. 6.3: Bodenverdichtung, Schütthöhen und Zahl der Übergänge 

bzw.bei extremen Belastungen kann – die 

Leitungszone mit hydraulisch gebundenem 

Material, z. B. Beton, verfüllt werden. 

Die Verdichtung hat immer gegen 

den gewachsenen Boden zu erfolgen, 

außer wenn die Art des Verbaus dies 

verhindert (s.Abschnitt 6.5.4). Das bedeutet, 

dass nach dem lagenweisen Einbringen 

– jedoch vor der Verdichtung 

V1*) 

Verdichtbarkeitsklasse 

V2*) V3*) 

Geräteart Dienst- Eig- Schütt- Zahl Eig- Schütt- Zahl Eig- Schütt- Zahl 

gewicht nung höhe Überg. nung höhe Überg. nung höhe Überg. 

[kg] [cm] [cm] [cm] 

1. Leichte Verdichtungsgeräte (Leitungszone und Überschüttung bis 1 m über Rohrscheitel) 

Vibrations- 

stampfer leicht 

mittel 

Explosionsstampfer 

leicht 

Rüttelplatten 

leicht 

mittel 

Vibrationswalzen 

leicht 

mittel 

2. Mittlere und schwere Verdichtungsgeräte (ab 1 m über Rohrscheitel) 

Vibrations- 

stampfer schwer 

Explosionsstampfer 

mittel 

schwer 

Rüttelplatten 

mittel 

schwer 

Vibrationswalzen 

–25 

25–60 

–100 

–100 

100–300 

–600 

25–60 

60–200 

100–500 

–500 

300–750 

–750 

600–8000 

+ = empfohlen o = meist geeignet - = ungeeignet 

+ 

+ 

*) V1 = nichtbindige und schwachbindige Böden (z. B. Sand und Kies) 

V2 = bindige, gemischt-körnige Böden (Kies und Sand mit größerem Ton- oder Schluffanteil) 

V3 = bindige, feinkörnige Böden (Tone und Schluffe) 

o 

+ 

+ 

+ 

+ 

+ 

o 

o 

+ 

+ 

+ 

–15 

20–40 

20–30 

–20 

20–30 

20–30 

20–40 

40–50 

20–40 

30–50 

30–50 

40–70 

20–50 

2–4 

2–4 

3–4 

3–5 

3–5 

4–6 

2–4 

2–4 

3–4 

3–4 

3–5 

3–5 

4–6 

+ 

+ 

+ 

o 

o 

o 

+ 

+ 

+ 

+ 

o 

o 

+ 

–15 

15–30 

15–25 

–15 

15–25 

15–25 

15–30 

20–40 

25–35 

30–50 

20–40 

30–50 

20–40 

2–4 

3–4 

3–5 

4–6 

4–6 

5–6 

2–4 

2–4 

3–4 

3–4 

3–5 

3–5 

5–6 

+ 

+ 

+ 

- 

- 

- 

+ 

+ 

+ 

+ 

- 

- 

- 

–10 

10–30 

20–30 

- 

- 

- 

10–30 

20–30 

20–30 

30–40 

- 

- 

- 

2–4 

2–4 

3–5 

- 

- 

- 

2–4 

2–4 

3–5 

3–5 

- 

- 

- 

91

des Verfüllmaterials – der Verbau ebenfalls 

lagenweise zu ziehen ist. 

Die Leitungszone muss so ausgeführt 

werden, dass eine Wechselwirkung 

zwischen anstehendem Boden und dem 

Verfüllmaterial ausgeschlossen wird. 

Dies erfordert besonders bei Grundwasseranfall 

geeignete Maßnahmen, 

z. B. den Einsatz von Geotextilien (Bild 

6.29). 

Bild 6.29: Einsatz von Geotextil im Bereich der Leitungszone 

6.9 Ausführung der Hauptverfüllung 

Wegen der besonderen Bedeutung 

der Verdichtung der Leitungszone 

wird empfohlen, vor Einbringen der 

Hauptverfüllung eine Kontrolle der 

Verdichtung seitlich des Rohres vorzunehmen. 

Die Hauptverfüllung ist gemäß den 

Planungsanforderungen auszuführen. 

92 

Spätere Oberflächensetzungen werden 

entscheidend durch die Verdichtung der 

Hauptverfüllung beeinflusst. 

Der Rückbau des Verbaus ist plangemäß 

durchzuführen.Wenn eine Silowirkung 

(Lastabtragung vom Rohrgraben 

in den anstehenden Boden) 

angestrebt wird, darf das Verfüllmaterial 

keine höhere Verdichtung als der seitlich 

anstehende Boden aufweisen. Zudem 

muss die Verdichtung direkt gegen den 

gewachsenen Boden erfolgen. 

Im Bereich der Hauptverfüllung darf 

bis zu einem Mindestabstand von 1 m 

zur Rohroberkante nur leichtes Verdichtungsgerät 

verwendet werden. Darüber 

können auch mittlere und schwere Verdichtungsgeräte 


Wenn die planmäßige Überdeckung 

geringer als 1 m ist und/oder für den 

Straßenbau besonders schwere Verdichtungsgeräte 

eingesetzt werden sollen, 

sind besondere Maßnahmen zu treffen. 

In der Regel reicht es, wenn die Rohrleitung 

für SLW 60 bemessen ist und die 

Vibration des Verdichtungsgerätes beim 

Überfahren der Rohrleitung abgeschaltet 

wird. 

Vor der Herstellung des Straßenaufbaus 

sind der bauausführenden Firma 

diesbezügliche Angaben zu machen. 

6.10 Bauseits hergestellte Zuläufe 

(Abzweige) innerhalb einer Haltung 

Nachträgliche Zuläufe in einem 

Hauptkanal sind mittels Bohrungen herzustellen.Der 

Nenndurchmesser des Zulaufs 

darf nicht größer als 50 % des Haupt-

ohrdurchmessers sein. So muss z. B. bei 

einem Zulauf DN 150 das Hauptrohr 

mindestens eine Nennweite von DN 300 

aufweisen. 

Bohrungen können bauseits an nahezu 

beliebiger Stelle angeordnet werden. 

Eine Bohrung darf aber nicht im Glockenbereich 

erfolgen und soll vom Rohrende 

mindestens einen Abstand vom 2-fachen 

Bohrlochdurchmesser besitzen. Bohrung, 

Anschlussstutzen und Anschlusssystem 

müssen aufeinander abgestimmt sein. Sie 

sollten einen Abstand zueinander von 

mindestens 1 m aufweisen. 

Seitliche Zulaufstutzen sind besonders 

gut zu unterstopfen. Bei vertikalen 

Zuläufen sind Vorkehrungen gegen ein 

Bild 6.30: Mögliche Varianten eines Rohranschlusses an ein Bauwerk 

Durchstanzen des Zulaufes in das Hauptrohr 

zu treffen, z. B. mit einer Betonmanschette, 

sofern das Anschlusssystem 

keine Durchstanzsicherung besitzt. 

6.11 Anschlüsse an Ortbetonbauwerke 

oder Fertigschächte 

Anschlüsse an Ortbetonbauwerke 

oder Fertigschächte sind doppelgelenkig 

auszuführen. Das erforderliche Ausmaß 

der Gelenkigkeit ist von bauseitigen 

Bedingungen abhängig, die die unterschiedlichen 

Setzungen zwischen Bauwerk 

und Rohrleitung beeinflussen 

können. 

Generell soll der gelenkige Anschluss 

möglichst nahe am Bauwerk bzw. am 

93

Schacht erfolgen, d. h. in einer Muffe im 

Schacht oder nach einem möglichst 

kurzen, einbetonierten Rohrstutzen 

(Bild 6.30). Als Richtwerte für die 

größte Länge von Einbaustutzen können 

folgende Werte dienen (Zwischenwerte 

können interpoliert werden): 

• bei DN 300: 0,50 m, 

• bei DN 1500: 1,00 m. 

Für das anschließende Gelenkstück 

kann bei Beton- und Stahlbetonrohren 

nachfolgende Faustformel angewandt 

werden (für Gelenkstücke l ≥1,0 m): 

Gelenkstücklänge/Rohraußendurchmesser 

< 1 m bis ca. 1,5 m 

In der Praxis haben sich folgende 

Gelenkstücklängen bewährt: 

• DN 300 bis DN 600: ca.1,00 m, 

• DN 700 bis DN 1400: ca.1,50 m, 

• > DN 1400: Regelbaulänge (2,50 m 

oder 3,00 m). 

Diese Längen stimmen auch mit vorliegenden 

Berechnungen für übliche Einbaufälle 

überein [6.4]. 

Bei einem Betonauflager ist am 

ersten Gelenk nach dem Bauwerk das 

Auflager möglichst zu unterbrechen. 

Sind Haltungslängen genau einzuhalten, 

können werkseitig Passrohre in 

beliebiger Länge mit entsprechender 

Spitzend- und/oder Muffenausbildung 

hergestellt werden. Passrohre sollten 

werkseitig gefertigt werden, da die geforderten 

Toleranzen der Rohrverbindung 

sonst nicht einzuhalten sind. Bei 

94 

kleineren Rohren können auch geeignete 

Manschettenverbindungen verwendet 


Bild 6.31: Manschettenverbindung, System Mücher 

6.12 Verlegen von FBS-Schachtbauteilen 

6.12.1 Versetzen von Schachtunterteilen 

Im Bereich des Schachtes ist der 

Graben entsprechend breiter auszuheben, 

um einen ausreichenden Arbeitsraum 

zu gewährleisten. An die Baugrubensicherung 

sind die gleichen 

Anforderungen wie im Bereich des Rohrgrabens 

zu stellen. 

Bei Beton- und Stahlbetonrohrleitungen 

gibt es zwei Arten von Schachtunterteilen: 

das Schachtunterteil als Fertigteil 

(Topfschacht, s. Bilder 2.25 und 

2.26) und als seitlich am Rohr angeformter 

Schacht (Tangentialschacht, s. 

Bild 2.27/2.28). Sie sind entsprechend 

unterschiedlich zu verlegen. 

1. Zur Verlegung des Schachtunterteils 

(Topfschacht) mit Muffen bzw. Anschlussstücken 

ist die Sohle in entsprechender 

Höhe vorzubereiten. Sie

kann aus Sand-Kies, Splitt oder Magerbeton 

bestehen.Vor dem Verlegen auf 

einer erhärteten Betonsohle ist eine 

Mörtelschicht zum Ausgleich von Unebenheiten 

aufzutragen. Der Topfschacht 

ist auf der Sohle zu versetzen 

und an das bereits verlegte Rohr anzuschließen. 

Um die Reibungskräfte 

zu reduzieren, sollte das Schachtunterteil 

dabei noch frei hängen. 

2.Ein Rohr mit seitlich angeformtem 

Tangentialschacht (ab DN 700 möglich) 

wird wie ein normales Rohr auf 

dem gleichen Auflager verlegt. Beim 

Verlegen ist darauf zu achten, dass der 

Schachthals senkrecht eingebaut wird. 

Bei größeren Bauteilen befinden sich 

meist Anker am Schacht, um diesen 

ausrichten zu können.In der Praxis hat 

sich auch bewährt,einen Krümmer mit 

angeformtem Schacht mit Hilfe eines 

Bild 6.32: Beispiel für den Einbau eines seitlich angeformten 

Schachtes 

Seilschlupfes zu heben,der durch den 

Schachtaufsatz an einem längs im Rohr 

befindlichen Balken befestigt ist.Damit 

das Rohr mit dem außen anbetonierten 

Schacht nicht kippt, ist unter dem 

Schacht der Boden besonders sorgfältig 

zu verdichten. Gegebenenfalls – 

zumindest wenn für das Rohr eine 

Betonbettung ausgebildet wird – ist 

der Schacht durch einen Magerbetonkeil 

zu sichern (Bild 6.32). Besondere 

Gelenkstücke sind bei einem Tangentialschacht 

nicht erforderlich. 

6.12.2 Versetzen von Schachtringen 

FBS-Schachtbauteile nach DIN 4034, 

Teil 1, werden über eine Muffenfügung 

mit Elastomerdichtung auf dem Spitzende 

ähnlich wie bei Rohren verbunden 

(s. Bild 2.29).Andere Dichtungssysteme, 

z. B. mit fest in der Muffe eingebauter 

Dichtung, sind in der Erprobung. 

Die vertikale Lastübertragung erfolgt 

über die äußere Stirnfläche der Schachtringe. 

Zwischen den Bauteilen ist eine 

gleichmäßige, nicht federnde Lastübertragung 

zu gewährleisten. Dies kann z. B. 

durch eine Frischmörtelschicht erreicht 

werden. Sie darf 10 mm nicht überschreiten, 

wodurch sich innen eine Fuge von 

max. 15 mm ergibt.Weitere Lastübertragungssysteme, 

z. B.Verwendung von Ringen 

aus speziellen Auflagermaterialien, 

werden zur Zeit in der Praxis erprobt. 

Keilförmige Gleitringdichtungen helfen 

bei der Zentrierung des zu versetzenden 

Bauteiles. Die Dichtringe sind 

nach dem Aufziehen auf ihre Lage an der 

Schulter und auf eine gleichmäßige Vorspannung 

zu prüfen. Dies geschieht z. B., 

95

indem mit einem Spachtel zwischen 

Dichtung und Beton einmal rund um den 

Schachtring gezogen wird. Das vom Hersteller 

mitgelieferte Gleitmittel ist von 

Hand in ausreichender Menge auf die 

Gleitfläche aufzutragen. Dazu eignet 

sich am besten ein Gummihandschuh. 

Bei selbstschmierenden Dichtringen entfällt 

dieser Arbeitsschritt. Die Dichtung ist 

aber auf Unversehrtheit zu untersuchen. 

Ein Übergang von einem größeren 

Innendurchmesser zu einem Schachtbauteil 

mit kleinerem Durchmesser ist 

durch Übergangsplatten oder -ringe 

möglich. Der Übergang zur Abdeckung 

erfolgt mit einem Schachthals (Konus) 

oder bei hoher Belastung bzw. geringer 

Bauhöhe mit einer Abdeckplatte. Der 

Höhenausgleich zur Geländeoberkante 

wird mit verschiebesicheren Auflagerringen 

hergestellt,die aufzumörteln sind. 

6.12.3 Verfüllen des Arbeitsraumes 

Der Arbeitsraum um die Schächte ist 

rundum gleichmäßig und lagenweise zu 

verfüllen und zu verdichten. Dabei gelten 

die grundsätzlichen Anforderungen 

wie bei der Hauptverfüllung von Leitungsgräben. 

Bei hoch liegenden Anschlüssen im 

Schacht ist besondere Vorsicht geboten, 

um ein Abscheren zu verhindern. 

6.13 Dichtheitsprüfung der verlegten 

FBS-Rohre und FBS-Schächte 


Bei der Dichtheitsprüfung ergeben 

sich nach DIN EN 1610 einige entschei- 

96 

dende Änderungen zu den bisherigen 

Regelungen in DIN 4033. 

Eine der wesentlichen Änderungen 

ist die Normung der Dichtheitsprüfung 

mit Luftüberdruck, entsprechend den 

Erfahrungen in anderen europäischen 

Ländern. Bisher war weder in DIN 4033 

noch in ATV-A 139 die Luftprüfung genormt,da 

die Korrelation zwischen einer 

Prüfung mit Luft und mit Wasser nicht als 

ausreichend gesichert erschien.Im Zweifelsfall 

bleibt aber die Wasserdruckprüfung 

maßgebend. 

Eine weitere grundsätzliche Änderung 

liegt darin,dass im Gegensatz zu DIN 4033, 

bei der die Dichtheitsprüfung bei noch 

nicht verfülltem Graben durchgeführt werden 

soll, die Abnahmeprüfung nach DIN 

EN 1610 erst nach dem Verfüllen des Rohrgrabens 

und Entfernen des Verbaus zu 

erfolgen hat. Damit sollen auch Fehler 

beim Verfüllen des Rohrgrabens erfasst 

werden. Ein Nachteil dieser Regelung 

besteht darin,dass vorhandene Fehlstellen 

nur sehr mühsam geortet und behoben 

werden können. Eine Prüfung bei frei liegender 

Leitung kann jedoch – wie in ATV- 

A142 für Leitungen in Wassergewinnungsgebieten 

verlangt – als Vorprüfung dienen 

und ist im Sinne einer gesicherten Baudurchführung 

zusätzlich zu empfehlen. 

Bei der Durchführung der Dichtheitsprüfung 

gibt es keine werkstoffspezifischen 

Unterschiede mehr.Weitere Änderungen 

betreffen die Vorfüllzeit, die Prüfdauer – 

30 min statt bisher 15 min – und den Prüfdruck 

bei der Prüfung mit Wasser. 

Wenn der Grundwasserspiegel zum 

Prüfzeitpunkt über dem Rohrscheitel

liegt, darf eine Infiltrationsprüfung mit 

fallbezogenen Vorgaben durchgeführt 


6.13.2 Prüfung mit Luft 


Die Prüfung mit Luftüberdruck kann 

mit unterschiedlichen Prüfdrücken und 

den davon abhängigen Druckverlusten 

und Prüfdauern erfolgen (Tabelle 6.4). 

Eine Prüfung mit Luftunterdruck 

sieht DIN EN 1610 nicht vor. 

Die Prüfgeräte dürfen für die Messung 

des Druckabfalls ∆p eine Fehlergrenze 

von 10 % haben. Bei der Zeitmessung 

liegt die zulässige Fehlergrenze 

bei 5 Sekunden. 

6.13.2.2 Haltungsweise Prüfung 

Die Wahl des Prüfdruckes p 0 sollte 

vom Auftraggeber bestimmt werden. Aus 

Gründen des Arbeitsschutzes und der 

Prüfgenauigkeit wird das Verfahren LC 

Tabelle 6.4: Prüfung mit Luft in Anlehnung an DIN EN 1610, Tab. 3 

mit 100 mbar Prüfdruck (entspricht 1 m 

Wassersäule) empfohlen. 

Bei der Durchführung sind geeignete 

Verschlüsse zu verwenden, die eine 

sichere Abdichtung gegen die Rohrwand 

gewährleisten. Auf Grund der Rauheit 

einer Betonoberfläche sind nicht alle auf 

dem Markt befindlichen Verschlüsse geeignet. 

Besonders empfehlenswert sind 

Verschlüsse, die durch eine Doppeldichtung 

selbst auf ihre Abdichtwirkung 

geprüft werden können. 

Während der Prüfung darf aus 

Sicherheitsgründen der Bereich vor 

den Verschlüssen nicht betreten werden. 

Das gilt in verstärktem Maße für 

größere Durchmesser. Zur Kontrolle 

der Abdichtwirkung des Verschlusses 

kann der Übergang von Rohr zu Verschluß 

mit Seifenlauge präpariert werden,um 

eine undichte Stelle an der Blasenbildung 

leichter zu erkennen. 

DIN EN 1610 unterscheidet bei 

Rohren aus Beton – auch Stahlbeton 

oder Stahlfaserbeton – ob die Rohr- 

Werk- Prüfver- p0 * ∆p Prüfzeit [min] 

stoff fahren 

mbar mbar DN 300 DN 400 DN 600 DN 800 DN 1000 DN 1400 DN 2000 

LA 10 2,5 5 7 11 14,5 18 25 36 

A** LB 50 10 4 5,5 8,5 11 14 20 28 

LC 100 15 3 4 6 8 10 14 20 

LD 200 15 1,5 2 3 4 5 7 10 

LA 10 2,5 7 9,5 14,5 19,5 24 34 48 

B*** LB 50 10 5,5 7,5 11 15 18,5 26 37 

LC 100 15 4 5,5 8 11 14 19 27 

LD 200 15 2 2,5 4 5 6,5 9 13 

* p 0 Prüfdruck 

** A trockene Beton- und Stahlbetonrohre 

*** B feuchte Beton- und Stahlbetonrohre (und alle anderen Werkstoffe) 

97

wandung trocken oder feucht ist (s. 

Tabelle 6.4). Die Prüfwerte für feuchte 

Rohre sind für den Werkstoff Beton als 

besser gesichert anzusehen. Eine Prüfung 

bei feuchten Rohren, z. B. nach 

einer gründlichen Spülung, ist daher 

vorzuziehen. 

Nach Abdichten der Prüfstrecke ist 

der Anfangsdruck, der etwa 10 % über 

dem gewählten Prüfdruck liegt, mind. 

5 min zu halten. Diese Beruhigungszeit 

dient zur Stabilisierung der Temperatur 

im Rohrstrang, die sich bei einem 

Wechsel des Druckes ändert und somit 

Bild 6.33: Fließdiagramm-Verfahren „L“ (DIN EN 1610) 

98 

das Prüfergebnis beeinflussen würde. 

Danach wird der Prüfdruck eingestellt 

und der Druckabfall nach Ablauf der 

Prüfzeit gemäß Tabelle 6.4 gemessen 

und mit dem zulässigen Druckabfall 

verglichen. Ist der gemessene Druckabfall 

geringer als ∆p, entspricht die 

geprüfte Strecke den Anforderungen. 

Wird die Prüfung nicht bestanden, 

muss nach dem Fließdiagramm-Verfahren 

„L“ in Bild 6.33 vorgegangen werden.Wiederholungsprüfungen 

sind zulässig. 

Im Zweifelsfall ist immer die 

Prüfung mit Wasser verbindlich.

6.13.2.3 Prüfung einzelner Rohrverbindungen 

Die Prüfbedingungen für die Prüfung 

von einzelnen Rohrverbindungen 

– üblicherweise bei Rohren > DN 

1000 – sollen den gleichen Grundsätzen 

genügen und sind im Einzelfall 

festzulegen. 

Zur Einstellung der Prüfeinrichtung 

sind Referenzmessungen an drei 

Rohren in Rohrmitte – also ohne Einfluss 

der Rohrverbindung – durchzuführen.Diese 

Rohre sind vorher zumindest 

bei einer Kamerabefahrung auf 

Unversehrtheit zu prüfen. Dabei kann 

auch der notwendige Anpressdruck der 

Packerabdichtung getestet werden. 

Bei Stahlbetonrohren ist darauf zu 

achten, dass ein Druckabfall auch durch 

einen zulässigen Haarriss in der Zugzone 

verursacht werden kann,der aber 

nicht die Dichtheit der Rohrverbindung 

selbst beeinflusst. 

6.13.3 Prüfung mit Wasser 


Wie bisher nach DIN 4033 stellt 

auch in DIN EN 1610 die Prüfung mit 

Wasser die Referenzmethode dar. 

Nach DIN EN 1610 ist ein Prüfdruck 

mit einer Wassersäule bis zur 

Geländeoberkante, höchstens 5 m bzw. 

mindestens 1 m über Rohrscheitel, vorgesehen. 

Höhere Prüfdrücke können für 

Leitungen vorgegeben werden, die ständig 

oder zeitweise, z. B. bei Rückstau, 

unter Überdruck betrieben werden. 

Rohrquerschnitte, die vom Kreisprofil 

abweichen, wie Ei-, Maul- und Rechteckquerschnitt, 

werden aus geometrischen 

Gründen besonders durch Innendruck 

belastet. Hier ist gegebenenfalls die 

zulässige Druckhöhe statisch zu überprüfen. 

6.13.3.2 Haltungsweise Prüfung 

Die Durchführung der Prüfung erfolgt 

nach dem Fließdiagramm-Verfahren 

„W“ (Bild 6.34). Folgende Arbeitsschritte 

sind durchzuführen: 

1. Sicherung der Leitung (insbesondere 

Krümmer bei Prüfung im offenen 

Graben). 

2.Verschließen aller Öffnungen. 

3.Sicherung der Verschlüsse an den 

Rohrenden (Tabelle 6.5). 

4.Befüllen der Leitung über einen Ausgleichsbehälter 

(die Füllleitung darf 

nicht direkt an eine Leitung mit Überdruck 

angeschlossen sein). 

5.Befüllen vom Tiefpunkt aus;Entlüftung 

am Hochpunkt sicherstellen. 

6.Leitung während der Vorfüllzeit drucklos 

gefüllt halten.Eine Stunde ist in der 

Regel ausreichend, außer die Rohre 

sind stark ausgetrocknet. 

7.Prüfdruck aufbringen und während 

der Prüfzeit von 30 min (±1 min) konstant 

halten. 

8.Messung der zur Haltung des Druckes 

erforderlichen Wassermenge. 

99

Bild 6.34: Fließdiagramm-Verfahren „W“ (DIN EN 1610) 

9.Vergleich mit zulässiger Nachfüllmenge 

(0,15 l/m 2 benetzter Innenfläche, 

s.Tabelle 6.6). 

6.13.3.3 Prüfung einzelner Rohrverbindungen 

Für die Prüfung einzelner Rohrverbindungen 

– üblicherweise erst ab DN 

1000 – gilt ein Prüfdruck von 5 m Wassersäule 

(0,5 bar). Die zulässige Wasserzugabe 

wird auf einen fiktiven Rohrabschnitt 

von 1 m Länge bezogen (s.Tabelle 6.6). 

Das Ergebnis der Prüfung hängt 

stark von der in der Muffenfügung befindlichen 

Luftmenge ab. Deshalb muss 

Tab. 6.5: Horizontale Abstützkräfte bei einem Prüfdruck von 5 m Wassersäule 

100 

entsprechend sorgfältig entlüftet werden. 

Eine vollständige Entlüftung ist jedoch 

nicht möglich. 

Um die Prüfung zu erleichtern, sollten 

für die Durchführung unter anderem 

folgende Geräte vorgehalten werden: 

• kleiner Kompressor für die Luft, 

• Tauchpumpe, 

• evtl.Wasserbehälter, wenn sonst kein 

Wasser bauseits verfügbar. 

Bei der Durchführung der Prüfung 

sind die nachfolgenden wesentlichen 

Schritte zu beachten: 

• Markierung zur mittigen Positionierung 

des Muffendruckprüfgerätes 

über der Stoßfuge, 

• Kontrolle der Rohrwandung auf Unebenheiten 

im Bereich der Abdichtung, 

• Entlüften, 

• Druck aufbringen, 

• Nachfüllmenge messen, die während 

der Prüfzeit erforderlich ist, um den 

Druck aufrecht zu halten. 

Die Prüfung der Rohrverbindung nach 

DIN EN 1610 ist wegen der dort vorgesehenen 

Prüfdauer von 30 min sehr zeitaufwendig. 

Zudem ist die Messung der Wasserzugabe 

vor Ort in der erforderlichen 

Genauigkeit bisher kaum durchführbar. 

Aufgrund dieser Nachteile wird – 

abweichend von der Norm – empfohlen, 

Nennweite DN 300 400 500 600 800 1000 1200 1400 1600 

Horizontalkraft [kN] 3,5 6,3 9,8 14,1 25,1 39,3 56,5 77,0 100,5 

2000 

157,1

Tabelle 6.6: Zulässige Wasserzugabemenge nach DIN EN 1610 für Rohrleitungen (0,15 l/m 2) 

Profil Innen- zul. Leitungslänge [m] 

DN fläche Zugabe Wasserzugabe [l] 

mm m 2 l/m 2 3 4 5 10 20 30 40 50 

dass in Abstimmung mit dem Bauherrn 

die bisher praktizierte Prüfung über den 

Druckabfall durchgeführt werden kann. 

Die Prüfung beginnt nach Aufbringen 

des Prüfdruckes von 0,5 bar mit 

einer kurzen Beruhigungszeit, um die in 

der Fügung noch vorhandene Luft zu 

komprimieren. Die Rohrverbindung ist 

dabei nicht vollständig zu entlüften. Die 

restliche Luft dient als Puffer, um eine 

Prüfung überhaupt durchführen zu können, 

da bei dem nicht komprimierbaren 

Kreisquerschnitt 

300 0,94 0,14 0,28 0,42 0,56 0,70 1,40 2,80 4,20 5,60 7,00 

400 1,26 0,19 0,38 0,57 0,76 0,95 1,90 3,80 5,70 7,60 9,50 

500 1,57 0,24 0,48 0,72 0,96 1,20 2,40 4,80 7,20 9,60 12,00 

600 1,88 0,28 0,56 0,84 1,12 1,40 2,80 5,60 8,40 11,20 14,00 

700 2,20 0,33 0,66 0,99 1,32 1,65 3,30 6,60 9,90 13,20 16,50 

800 2,51 0,38 0,75 1,13 1,51 1,88 3,77 7,53 11,30 15,06 18,83 

900 2,83 0,42 0,85 1,27 1,70 2,12 4,25 8,49 12,74 16,98 21,23 

1000 3,14 0,47 0,94 1,41 1,89 2,36 4,71 9,42 14,14 18,85 23,56 

1100 3,45 0,52 1,04 1,55 2,07 2,59 5,18 10,35 15,53 20,70 25,88 

1200 3,77 0,57 1,13 1,70 2,26 2,83 5,66 11,31 16,97 22,62 28,28 

1400 4,40 0,66 1,32 1,98 2,64 3,30 6,60 13,20 19,80 26,40 33,00 

1500 4,71 0,71 1,41 2,12 2,82 3,53 7,07 14,13 21,20 28,26 35,33 

1600 5,03 0,75 1,51 2,26 3,02 3,77 7,55 15,09 22,64 30,18 37,73 

1800 5,65 0,85 1,70 2,54 3,39 4,24 8,48 16,95 25,43 33,90 42,38 

2000 6,28 0,94 1,88 2,83 3,77 4,71 9,42 18,84 28,26 37,68 47,10 

2200 6,91 1,04 2,07 3,11 4,15 5,18 10,37 20,73 31,10 41,46 51,83 

2400 7,54 1,13 2,26 3,39 4,52 5,66 11,31 22,62 33,93 45,24 56,55 

2500 7,85 1,18 2,36 3,53 4,71 5,89 11,78 23,55 35,33 47,10 58,88 

3000 9,42 1,41 2,83 4,24 5,65 7,07 14,13 28,26 42,39 56,52 70,65 

WN/HN Eiquerschnitt 

400/600 1,59 0,24 0,48 0,72 0,95 1,19 2,39 4,77 7,16 9,54 11,93 

500/750 1,98 0,30 0,59 0,89 1,19 1,49 2,97 5,94 8,91 11,88 14,85 

600/900 2,38 0,36 0,71 1,07 1,43 1,79 3,57 7,14 10,71 14,28 17,85 

700/1050 2,78 0,42 0,83 1,25 1,67 2,09 4,17 8,34 12,51 16,68 20,85 

800/1200 3,17 0,48 0,95 1,43 1,90 2,38 4,76 9,51 14,27 19,02 23,78 

900/1350 3,57 0,54 1,07 1,61 2,14 2,68 5,36 10,71 16,07 21,42 26,78 

1000/1500 3,97 0,60 1,19 1,79 2,38 2,98 5,96 11,91 17,87 23,82 29,78 

1200/1800 4,76 0,72 1,44 2,16 2,87 3,59 7,19 14,37 21,56 28,74 35,93 

Medium Wasser kein Druckabfall messbar 

ist. Erfahrungsgemäß ist ein ruckartiger 

Druckabfall ein Zeichen für eine 

Undichtigkeit; ein langsamer Druckabfall 

ist jedoch unbedenklich. Davon 

spricht man, wenn die Bewegung des 

Druckanzeigers mit der eines Sekundenzeigers 

vergleichbar ist. Eine mehrmalige 

Wiederholung der Prüfung ist 

zulässig. Es wird eine Prüfung bei frei 

liegender Rohrverbindung empfohlen, 

um einen eventuellen Wasseraustritt 

feststellen zu können. 

101

Bei Stahlbetonrohren kann ein 

Druckabfall auch durch einen zulässigen 

Haarriss verursacht werden. Die Dichtheit 

der Rohrverbindung bzw. des Rohres 

wird hierdurch jedoch nicht beeinflusst. 

6.13.4 Prüfung von Schächten 

Nach DIN EN 1610 können Schächte 

mit Luft oder Wasser geprüft werden. 

Generell ist die Prüfung von Schächten 

in der Praxis schwierig durchzuführen, 

da z. B. die Dichtheit der Verschlüsse 

vom Schacht zum Leitungsstrang nicht 

kontrolliert werden kann. 

Bei der Prüfung mit Luft liegen noch 

keine ausreichenden Erfahrungen vor. 

Deshalb wird in DIN EN 1610 vorgeschlagen, 

die Prüfzeiten bei Prüfdrücken 

und zugehörigem zulässigem Druckabfall 

nach Tabelle 6.4 gegenüber den Prüfzeiten 

bei Rohrleitungen gleicher Durchmesser 

zu halbieren. In der Praxis ist 

eine Schachtprüfung mit Luft problematisch, 

da die Bauteile gegebenenfalls zugfest 

miteinander verbunden werden 

müssen. 

Die Anforderungen bei der Prüfung 

mit Wasser sind die gleichen wie bei der 

Prüfung von Rohren. Eine Ausnahme 

bilden die zulässigen Wassernachfüllmengen: 

• 0,20 l/m 2, wenn Rohre und Schächte 

zusammen geprüft werden, 

•0,40 l/m 2, wenn Schächte separat 

geprüft werden. 

102 

Die sicherste und einfachste Prüfung 

ist in jedem Fall die Vollfüllung des 

frei stehenden Schachtes mit Wasser. 

Dabei können eventuell vorhandene 

undichte Stellen sofort geortet und 

behoben werden.

Bauausführung in geschlossener Bauweise – Rohrvortrieb 

7


Beim Rohrvortrieb werden Produkt- 

oder Mantelrohre von einem 

Startschacht aus unterirdisch bis zu 

einem Zielschacht vorgetrieben (Bild 

7.1). Gegenüber der offenen Bauweise 

hat die geschlossene Bauweise den Vorteil, 

dass 

• Hindernisse – wie stark befahrene 

Straßen, Bahnlinien, Wasserstraßen 

oder Gebäude – unterfahren werden 

können, 

• die Geländeoberfläche – Straßen, Bebauung, 

Bäume etc.– geschont wird, 

• die Beeinträchtigung der Umwelt 

infolge 

- Verkehrslärms und damit einhergehender 

Luftverschmutzung sowie 

- infolge von Behinderungen durch 

Umleitungen stark verringert wird, 

• der Platzbedarf stark eingeschränkt ist 

und neben ausreichendem Lagerraum 

Bild 7.1: Prinzipskizze eines Rohrvortriebes 

104 

nur Platz für Start- und Zielschächte 

benötigt wird, 

• bei großer Tiefenlage des Kanals die 

Baudurchführung wirtschaftlicher wird. 

Mit der Durchführung des Rohrvortriebes 

sollten nur erfahrene Unternehmen 

betraut werden, die das erforderliche 

hohe technische Niveau 

nachweisen können, da Störungen bedeutend 

schwerwiegendere Folgen haben 

als bei der offenen Bauweise. ATV- 

Bild 7.2: FBS-Vortriebsrohre im Werk

A 125 gibt einen Leitfaden zur Planung 

und Ausführung von Vortriebsarbeiten. 

Entsprechend diesem Arbeitsblatt 

unterscheidet man zwischen dem bemannten 

Vortrieb mit einem inneren 

Rohrdurchmesser von mindestens 1200 

mm und dem unbemannten Vortrieb. In 

Ausnahmefällen darf dieser Grenzdurchmesser 

auf 1000 mm verringert werden. 

Dazu muss die Vortriebsstrecke kürzer als 

80 m sein und ein vorgeschaltetes Arbeitsrohr 

mit einem Innendurchmesser von 

mindestens 1200 mm zum Einsatz kommen. 

Beim unbemannten Vortrieb, auch 

Microtunnelling genannt, müssen im Gegensatz 

zum bemannten Vortrieb Abbau, 

Förderung und Steuerung vollautomatisch 

vom Startschacht aus geregelt werden. 

Bild 7.3: FBS-Vortriebsrohre DN 300 für Microtunnelling 

Die Dichtheitsprüfung von in geschlossener 

Bauweise hergestellten Rohrleitungen 

ist analog der in offener Bauweise 

(s. Abschnitt 6.13) durchzuführen. 

In den folgenden Abschnitten wird 

besonders auf die Aspekte des Rohrvortriebes 

eingegangen, die beim Vortrieb 

mit FBS-Stahlbetonrohren wichtig 

sind. In ATV-A 125 sind auch Rohre aus 

Beton vorgesehen, die insbesondere 

bei kleineren Dimensionen verwendet 


7.2 Vorbereitungen zur Bauausführung 

Besondere Sorgfalt ist bei der Erkundung 

der Boden- und Grundwasserverhältnisse 

in der Vortriebstrasse erforderlich. 

Nach deren Ergebnis entscheidet 

sich, ob ein Vortrieb überhaupt möglich 

ist und welches Vortriebsverfahren eingesetzt 

werden kann. Ferner sind die 

Angaben zu den anstehenden Böden 

und zum Grundwasser für die Erstellung 

der Rohrstatik erforderlich, die vor Baubeginn 

vorliegen muss (Angabenblatt 

hierzu s. Abschnitt 11). 

Bei der Beurteilung der Bodenart 

ist darauf zu achten, wie die Wasserdurchlässigkeit 

der Bodenschichten 

einzustufen ist und ob harte oder felsige 

Böden angeschnitten werden. In 

letzterem Fall wird der Geltungsbereich 

der für die Berechnung zuständigen 

ATV-A 161 verlassen und es können 

wesentlich höhere Belastungen auf das 

Rohr einwirken. 

Erfolgt der Vortrieb unter Gewässern, 

ist zu prüfen, ob eine durchgehende 

wasserdichte Schicht zwischen 

Gewässer und Vortriebstrasse vorliegt. 

Andernfalls sind besondere Maßnahmen 

zu ergreifen, z. B. Vortrieb unter 

Druckluft. 

Bei Baumaßnahmen in bestehendem 

oder ehemaligem Industriegelände 

ist der Boden im Hinblick auf 

eine Kontamination zu überprüfen, 

105

denn kontaminierte Böden können 

eine mögliche Gefährdung des Personals 

darstellen. Darüber hinaus ist das 

abgebaute Material nur sehr aufwendig 

zu entsorgen. 

Ferner sind Erkundigungen über 

kreuzende Kabel-, andere Ver- und Entsorgungsleitungen 

und evtl. in der Trasse 

liegende Fundamente einzuholen. 

Zu den Vorüberlegungen gehört 

auch, ob beim Vortrieb der Reibungswiderstand 

durch eine Schmierung, 

z. B. mit einer Bentonitsuspension, 

reduziert wird. Auf eine möglichst 

gleichmäßige Beaufschlagung der 

Rohrmantelfläche mit Schmiermittel 

durch eine ausreichende Anzahl von 

Austrittsöffnungen im Rohrumfang ist 

zu achten. Bei nicht begehbaren Querschnitten 

erfolgt die Schmierung in 

der Regel vom Bohrkopf aus oder im 

Bereich des Nachläufers der Vortriebsmaschine. 

Bild 7.4: Prinzipskizze einer Zwischenpressstation, sog. Dehner (Längsschnitt) 

106 

Nach Beendigung des Vortriebes kann 

der Überschnitt durch einen sog.Dämmer, 

meist ein Zement-Bentonit-Gemisch, verfüllt 

werden. Dies empfiehlt sich besonders 

bei geringen Überdeckungen oder 

unterhalb setzungsempfindlicher Bauwerke. 

Unterhalb von Gleisanlagen wird 

eine solche Verfüllung von der Bahn AG 

verlangt. 

Sowohl die Schmierung beim Vortrieb 

als auch die nachträgliche Verpressung 

verringern eine Oberflächensetzung 

und ergeben statisch eine 

günstigere Stützwirkung. 

Beim bemannten Vortrieb kann die 

mögliche Vortriebslänge durch den Einsatz 

von Zwischenpressstationen, sog. 

Dehnern (Bild 7.4 und Bild 7.5),vergrößert 

werden. In der Zwischenpressstation befindet 

sich eine eigene Presseinheit,wobei 

der Rohrstrang abschnittsweise vorgetrieben 

wird (Bild 7.6).Dadurch werden die erforderlichen 

Vortriebskräfte verringert,die

durch das Rohr begrenzt sind. Nach Beendigung 

des Vortriebes werden die Pressen 

entfernt und der Dehner um das entsprechende 

Maß zusammengefahren, um 

einen ungestörten Rohrstrang zu erhalten. 

Bild 7.5: Teilansicht einer Zwischenpressstation 

Bild 7.6: Schema eines Rohrvortriebs mit Haupt- und Zwischenpressstationen 

Beim unbemannten Vortrieb kann 

der Widerstand an der Ortsbrust von 

einer eigenen Dehnerstation überwunden 

werden.Dadurch kann die mögliche 

Vortriebsstrecke bei gegebener zulässiger 

Vortriebskraft verlängert werden. In 

diesem Fall ist nach Beendigung des Vortriebes 

der Rohrstrang bis zum Dehner 

in den Zielschacht durchzuschieben. 

Gegebenenfalls ist hierzu ein größerer 

Zielschacht erforderlich. 

Zur Abschätzung der erforderlichen 

Vortriebskräfte können die folgenden 

Richtwerte für den Widerstand an der 

Ortsbrust und für die Mantelreibung 

angesetzt werden. Für Lockerböden muss 

je nach Bodenart mit einem Widerstand 

an der Ortsbrust von 300 kN/m 2 bis 

107

600 kN/m 2 – bei sehr schwerem Boden 

bis zu 1000 kN/m 2 – gerechnet werden. 

Für die Mantelreibung sind ohne Schmierung 

ungefähr 20 kN/m 2 bis 30 kN/m 2 – 

bei sehr ungünstigen Bedingungen bis 

zu 60 kN/m 2 – anzusetzen. Mit optimaler 

Schmierung lässt sich die Mantelreibung 

auf 10 kN/m 2 bis 20 kN/m 2 verringern. 

Bei vorhandenem Grundwasser ist die 

Mantelreibung evtl. noch geringer, allerdings 

steigt dann meist der Brustwiderstand 

an [7.1]. Mit diesen Angaben kann 

der Einsatz von Zwischenpressstationen 

abgeschätzt werden. 

Nach ATV-A 161 soll die vom Rohr 

vorgegebene, zulässige Vortriebskraft 

planmäßig nur bis zu 80 % ausgenutzt 

werden, um für unvorhergesehene 

Widerstände noch Reserven zu besitzen. 

7.3 Start- und Zielschacht 

Der Startschacht dient zur Aufnahme 

der Presseinrichtung mit Pressenwiderlager 

und zur Bereitstellung 

von mindestens einem Vortriebsrohr. 

Im Zielschacht werden Schneidschuh, 

Abbaueinrichtung und evtl. Arbeitsrohre 

geborgen. Der Startschacht ist 

in der Regel deutlich größer als der 

Zielschacht. Deshalb empfiehlt es sich 

aus wirtschaftlichen Gründen, aus dem 

Startschacht heraus den Vortrieb in 

mehrere Richtungen auszuführen.Die 

Sicherung der Start- und Zielschächte 

erfolgt meist durch eine Spritzbetonschale 

oder eine Spundwand. Der 

Schachtverbau ist statisch nachzuweisen. 

Der Boden von Start- und 

Zielschächten wird in der Regel wasserdicht 

unter Einhaltung der Auftriebsicherheit 

betoniert. 

108 

Beim Microtunnelling kommen vielfach 

Start- und Zielschächte aus Fertigteilen 

mit vorbereiteten Aus- und Einfahröffnungen 

zur Anwendung, die im Absenkverfahren 

eingebracht werden. In gleicher 

Bauart werden auch Durchfahrschächte 

angeboten,wenn der Vortrieb nicht unterbrochen 

werden soll,aber später dort ein 

Einsteigschacht gewünscht wird. 

Bei den Aus- und Einfahröffnungen 

sind zur Vermeidung von Boden- und 

gegebenenfalls Grundwassereinbrüchen 

besondere Maßnahmen zur Sicherung 

der Ortsbrust erforderlich. Aus den Fertigschächten 

heraus können auch Hausanschlussleitungen 

in geschlossener 

Bauweise hergestellt werden. 

Start- und Zielschächte dienen üblicherweise 

im Endzustand in reduzierter 

Größe als Einsteig- oder Kontrollschacht. 

Die Anschlüsse an diese Schächte sind 

wie bei üblichen Ortbetonschächten 

auszubilden (s. Abschnitt 6.11). Die dabei 

offen verlegten Rohre unterliegen in der 

Regel einer deutlich höheren Belastung 

als beim Vortrieb und sind deshalb auf 

einem nach ATV-A 127 nachzuweisenden 

Auflager zu verlegen. 

In Sonderfällen kann nachträglich 

ein Schacht auf die im Rohrvortrieb eingebauten 

Rohre aufgebracht werden. 

Dabei wird ein Schacht aus Fertigteilen 

auf ein entsprechend vorbereitetes Rohr 

abgesenkt. 

7.4 Grundwasserhaltung 

Je nach Vortriebsverfahren sind 

mehrere Arten der Grundwasserhaltung 

möglich.

1.Offene Wasserhaltung 

Das anfallende Wasser wird durch die 

Vortriebsstrecke zum Startschacht 

abgeleitet. Dabei ist ein Ausspülen der 

Ortsbrust zu verhindern. 

2.Geschlossene Wasserhaltung 

Der Grundwasserspiegel wird bis 

mindestens unter die Rohrsohle abgesenkt 

– zumindest im Bereich der 

Ortsbrust. Gleiches gilt im Bereich 

der Aus- und Einfahröffnungen bei 

den Schächten, wenn die Dichtheit 

nicht durch bauliche Maßnahmen 

gesichert ist. 

3.Wasserhaltung durch Druckluft 

Dieses Verfahren ist sowohl beim unbemannten 

als auch beim bemannten 

Vortrieb möglich. Bei letzterem wird 

der Rohrstrang ganz oder teilweise so 

unter Druck gesetzt, dass anstehendes 

Grundwasser nicht eindringen kann. 

Üblicherweise stehen nur an der Ortsbrust 

einige Rohre unter Innendruck, 

die zugfest miteinander verbunden 

sein müssen. 

Bei den Arbeiten sind die Sicherheitsbestimmungen 

der Druckluftverordnung 

dringend einzuhalten. So muss 

u. a. der Bereich der Rohrleitung, der 

nicht unter Druckluft steht, einen Innendurchmesser 

von mindestens 1,60 m, der 

unter Druckluft stehende Arbeitsraum 

einen Innendurchmesser von mindestens 

1,80 m haben. 

Eine Wasserhaltung mit Druckluft ist 

nicht möglich, wenn die Gefahr von 

Ausbläsern besteht. Dies ist z. B. bei zu 

geringer Überdeckung oder bei einem 

sehr durchlässigen Boden der Fall. 

7.5 Bodenabbau und Bodenförderung 

Das Abbauverfahren an der Ortsbrust 

ist abhängig von der anstehenden 

Bodenart und vom Rohrdurchmesser. 

Neben dem Abbau von Hand 

ist der Einsatz von mechanischen 

Hilfsmitteln, z. B. Bagger oder Teilbzw. 

Vollschnittmaschinen, möglich. 

Bei geeignetem Boden kann der Abbau 

auch durch Flüssigkeitsdruckstrahlen 

erfolgen. Dabei ist die Sicherung 

der Ortsbrust von entscheidender Bedeutung. 

Bild 7.7: Materialabbau an der Ortsbrust 

Beim Abbau ist sorgfältig darauf zu 

achten, dass nur der vorgesehene Querschnitt 

mit dem geplanten Überschnitt 

abgebaut wird. Bei nicht standfesten 

Böden ist durch geeignete Maßnahmen, 

z. B. Schutzschilde, Druckluft u. a., ein 

Bodeneinbruch zu verhindern. Bei hartem 

Boden ist besonders im Sohlbereich 

die genaue Einhaltung eines Abbauprofiles 

entsprechend der Rohrform wichtig, 

um einen möglichst großen Auflagerwinkel 

des Rohres zu erreichen. 

Die Beseitigung von Vortriebshindernissen 

aus einem begehbaren Schild 

109

heraus darf nur unter besonderen Sicherungsmaßnahmen 

erfolgen. Dabei entstehende 

Hohlräume über den geplanten 

Ausbruchsquerschnitt hinaus sind 

mit geeignetem Material zu verfüllen. 

Die Abbaueinheit befindet sich meist 

in Arbeitsrohren, die nach Beendigung 

des Vortriebes wieder geborgen werden. 

Für den horizontalen Transport des 

Abbaumaterials kommen u. a. Kübel-, 

Band-, Schnecken- oder Spülförderung 

in Frage. Letztere ist besonders beim 

Vortrieb im Microtunnellingverfahren 

im Einsatz. 

7.6 Vortriebsprotokolle 

Sowohl im unbemannten als auch 

im bemannten Vortrieb sind verschiedene 

Vortriebsparameter ständig zu erfassen. 

Das kann durch kontinuierlich 

arbeitende graphische Messwertschreiber 

oder in Intervallen erfolgen – bei 

unbemanntem Vortrieb alle 200 mm 

bzw. 90 sec bzw. bei bemanntem Vortrieb 

alle 2 m bzw. nach jedem Rohr. Die 

Aufzeichnungen müssen nach Zeit und 

Vortriebslänge zuzuordnen sein. 

Bei den geometrischen Größen ist 

aufzuzeichnen: 

• Abweichung im Bereich der Ortsbrust 

nach Höhe und Seite (zul.Werte nach 

ATV-A 125, s.Tabelle 7.1), 

• Verrollung und Neigung, 

• Vortriebslänge. 

Bei begehbaren Rohrvortrieben mit 

planmäßig gekrümmter Trasse sind die 

Klaffungen in den Rohrfugen zu kontrol- 

110 

Tabelle 7.1: Maximal zulässige Abweichung von der Solllage 

für Abwasserkanäle und -leitungen (nach ATV-A 125) 

Nenndurch- Abweichung Abweichung 

messer DN vertikal horizontal 

[mm] [mm] [mm] 

< 600 ± 20 ± 25 

≥ 600 bis ≤ 1000 ± 25 ± 40 

> 1000 bis < 1400 ± 30 ± 100 

≥ 1400 ± 50 ± 200 

lieren.Wird die in der Statik angesetzte 

Klaffung überschritten,sind die Vortriebskräfte 

entsprechend zu verringern. Auch 

bei planmäßig geradem Rohrvortrieb sollten 

die Rohrfugen überprüft werden, da 

es infolge von Steuerbewegungen zu unplanmäßigen 

Klaffungen kommen kann. 

Auch die Vortriebskräfte sind laufend 

zu kontrollieren und aufzuzeichnen. 

Die Aufzeichnung der Vortriebskräfte 

kann auch in bar erfolgen, wenn 

eine Umrechnung auf die dann wirkende 

Vortriebskraft in kN vorliegt. Die 

Messung hat sowohl an der Hauptpressstation 

als auch an allen Zwischenpressstationen 

zu erfolgen. Die gemessenen 

Werte sind mit den zulässigen Vortriebskräften 

gemäß der Rohrstatik zu vergleichen. 

Bei Annäherung an den maximal 

zulässigen Wert ist Rücksprache mit dem 

Bauleiter zu halten, ob gegebenenfalls 

der Einsatz einer Zwischenpressstation 

(Dehner) erforderlich wird.Wenn Gefahr 

besteht, dass der maximal zulässige 

Pressdruck nicht ausreicht, sind rechtzeitig 

in Absprache mit dem Ersteller der 

Statik und mit dem Rohrhersteller geeignete 

Vorkehrungen zu treffen. 

Bei Verwendung von Schmiermitteln 

(z. B. Bentonitsuspension) sind Einpressdruck,Viskosität 

und Verbrauchs-

mengen kontinuierlich zu überprüfen 

und zu protokollieren. 

7.7 Sonderfälle des Rohrvortriebes 

Mit modernen Steuerungseinrichtungen 

besteht die Möglichkeit, Kurven 

in vertikaler und horizontaler Richtung 

aufzufahren. Die dabei entstehende 

Abwinklung an der Rohrverbindung 

kann durch den Einsatz kürzerer Rohre 

verringert werden. Bei gleichbleibendem 

Kurvenradius ist der Einsatz von 

Rohren mit schrägen Spiegeln möglich. 

Eine planmäßig klaffende Fuge soll möglichst 

vermieden werden. Dabei kann ein 

dickerer Druckübertragungsring – evtl. 

aus unterschiedlichen Materialien – 

einen Teil der Abwinklung ausgleichen. 

Bei der Wahl des Druckübertragungsringes 

ist darauf zu achten, dass die Geometrie 

der Rohrfügung die Dichtheit gewährleisten 

und eine entsprechende 

Abwinklung aufnehmen kann. Das Auffahren 

von Wechselkurven ist schwierig, 

da die Wirksamkeit des Druckübertragungsringes 

dabei eingeschränkt 

wird. 

Geplante Kurvenfahrten sind in der 

Rohrstatik ggf. durch eine verringerte 

zulässige Vortriebskraft und eine erhöhte 

Mindestbewehrung zu berücksichtigen. 

Darüber hinaus sind auch in diesem Fall 

Steuerbewegungen zur Richtungskorrektur 

einzurechnen. 

Beim Vortrieb im Bereich von Fundamenten 

ist besondere Sorgfalt angebracht. 

Der Überschnitt ist ggf. zu begrenzen 

und zu verpressen. Besteht z. B. 

bei einem Brückenfundament die Gefahr 

einer Auflockerung des Auflagers durch 

nachrutschenden Boden in den Abbaubereich, 

kann das Fundament u. a. durch 

eine im Boden verbleibende Spundwand 

gesichert werden. 

Bei Vortriebsarbeiten unter Bahngleisen 

ist wie bei der offenen Verlegung 

der Mindestabstand von Oberkante Rohr 

bis Oberkante Schwelle nach DS 804, 

Absatz 50, einzuhalten. 

Bei Rohraußendurchmesser 

d a ≥ 1,00 m muss die Überdeckung 

≥ 1,50 m sein. 

Bei Rohraußendurchmesser 

d a < 1,00 m soll die Überdeckung 

≥ 1,50 m sein, 

und die Überdeckung vom Rohrscheitel 

bis Unterkante Schotter/Planum 

muss h B ≥ 2,0 x d a , jedoch mindestens 

0,50 m sein. 

Wegen der Gefahr von Setzungen 

sind größere Überdeckungen als diese 

Mindestwerte anzustreben. 

Bei Rohrleitungen mit begehbarem 

Querschnitt können Anschlussleitungen, 

z. B. für Hausanschlüsse, direkt aus dem 

Querschnitt heraus im Microtunnellingverfahren 

hergestellt werden. 

7.8 Halboffene Bauweise 

Die halboffene Bauweise ist eine Mischung 

zwischen offener und geschlossener 

Bauweise, die z. B. bei geringer 

Überdeckung und eingeschränkten Platzverhältnissen 

zum Einsatz kommen kann. 

Dabei wird die Rohrleitung von einem 

Startschacht aus vorgepresst. Im Gegen- 

111

satz zur geschlossenen Bauweise erfolgt 

der Bodenabbau vor dem Rohr von der 

Geländeoberfläche aus, wobei der auszuhebende 

Schlitz im Erdreich in der 

Regel deutlich schmaler als der Rohraußendurchmesser 

ist (Bild 7.8). Diese 

Bauweise bietet u. a. folgende Vorteile: 

• wesentlich weniger Verbau, 

• geringere Aushubmenge, 

• kein Aufwand für die Herstellung der 

Rohrbettung, 

• keine Verfüllung und Verdichtung seitlich 

der Rohre. 

Bild 7.8: Beispiel einer halboffenen Bauweise 

112

Statische Berechnung von Rohren für die offene Bauweise 

8


Seit etwa 1930 sind bedeutende 

Arbeiten zur statischen Berechnung von 

Rohren veröffentlicht worden. 

Das im Jahre 1984 eingeführte ATV- 

Arbeitsblatt A 127„Richtlinien für die statische 

Berechnung von Entwässerungskanälen 

und -leitungen“ ermöglichte erstmalig 

die differenzierte Berechnung von 

Rohren in Abhängigkeit von den jeweiligen 

Einbaubedingungen. Bei der Erstellung 

des Arbeitsblattes wurde für alle 

Rohrwerkstoffe ein gleiches Sicherheitsniveau 

definiert. 

Im Zuge der europäischen Harmonisierung 

wurde für die statische Berechnung 

von erdverlegten Rohrleitungen 

die europäische Norm DIN 

EN 1295,Teile 1 und 2, geschaffen. Aufgrund 

der Vielfalt unterschiedlicher 

Berechnungsverfahren in den europäischen 

Mitgliedsstaaten werden die 

national eingeführten Berechnungsverfahren 

für einen bestimmten Zeitraum 

gleichberechtigter Bestandteil 

der DIN EN 1295,Teil 2, bleiben. Der 

Planer muss jeweils entscheiden, welches 

dieser Verfahren er anwenden 

will. Dies bedeutet, dass in den meisten 

Fällen auch weiterhin ATV-A 127 in 

Deutschland angewendet wird. Daher 

sollen nachfolgend die Grundzüge dieser 

statischen Berechnung vorgestellt 


8.2 Ablauf der Rohrberechnung 

Den grundsätzlichen Ablauf des Berechnungsverfahrens 

für biegesteife und 

biegeweiche Rohre zeigt Bild 8.1. 

114 

Das Berechnungsverfahren nach 

ATV-A 127 ist anwendbar für genormte 

biegesteife und biegeweiche 

Rohre unterschiedlicher Rohrsteifigkeiten 

und Einbaubedingungen mit 

stetigem Übergang vom Graben zum 

Damm,wobei die Belastung der Rohre 

von den Verformungseigenschaften 

der Rohre und des Bodens und deren 

gegenseitiger Wechselwirkung abhängt. 

Es gilt für kreisförmige und 

eiförmige Rohre. Für andere Querschnitte 

kann es sinngemäß angewendet 


Wichtige Voraussetzung ist, dass 

die Vorgaben für die statische Berechnung 

mit der Bauausführung 

übereinstimmen (s. Abschnitt 6). 

Biegesteif sind Rohre, bei denen 

die Belastung keine wesentliche Verformung 

hervorruft und damit keine Auswirkungen 

auf die Druckverteilung hat. 

Biegeweich sind Rohre, deren Verformung 

die Belastung und Druckverteilung 

wesentlich beeinflusst, da der 

Boden Bestandteil des Tragsystems ist. 

Beton- und Stahlbetonrohre sind 

biegesteife Rohre. Die folgenden Ausführungen 

werden sich daher im Wesentlichen 

auf diese beziehen. Zum Verständnis 

der Zusammenhänge wird auch 

kurz auf die Auswirkung der Rohrverformung 

und die Rohr-Boden-Interaktion 

eingegangen, die für die Belastungsentwicklung 

biegeweicher Rohre von besonderer 

Bedeutung sind. 

Wie aus Bild 8.1 ersichtlich,erfolgt die 

statische Berechnung in drei Schritten:

1 

2 

3 

Bild 8.1: Berechnungsablauf für biegesteife und biegeweiche Rohre 

• Lastermittlung, 

• Lastaufteilung/Lastkonzentration, 

• Spannungsnachweis für biegesteife 

-, 

Rohre und zusätzlich Verformungsbzw. 

Dehnungs- und Stabilitätsnachweis 

für biegeweiche Rohre. 

115

8.3 Rohrwerkstoffe 

ATV-A 127 bezieht sich nur auf genormte 

Rohrwerkstoffe,für die die Werkstoffkennwerte 

in den Produktnormen 

festgeschrieben sind. Nicht genormte 

bzw. neue Werkstoffe oder Rohrsysteme 

bedürfen daher im Hinblick auf diese 

außerordentlichen Anforderungen besonderer 

Sorgfalt. 

8.4 Lastermittlung 

8.4.1 Erdlasten 

In die Berechnung der Erdlasten 

gehen die vorhandenen Bodenarten mit 

Wichte und Reibungswinkel (Tabelle 

8.1) und die Einflüsse aus den zu erwartenden 

Verlegebedingungen – wie Grabenbreite, 

Grabenverbau, Dammlage, 

Rohrauflager, Bodenverdichtung, Grundwassereinfluss 

u. a. – ein. 

Folgende Bodenarten können unterschieden 

werden (in Klammern sind die 

Kurzzeichen nach DIN18196 angegeben): 

• Gruppe 1: nichtbindige Böden 

(GE, GW, GI, SE, SW, SI) 

Tabelle 8.1: Bodenarten 

116 

• Gruppe 2: schwachbindige Böden 

(GU, GT, SU, ST) 

• Gruppe 3: bindige Mischböden, 

Schluff (bindiger Sand 

und Kies, bindiger, steiniger 

Verwitterungsboden) 

(GU _ ,GT _ ,SU _ ,ST _ , UL, UM) 

• Gruppe 4: bindige Böden (z. B.Ton) 

(TL,TM,TA, OU, OT, OH, 

OK, UA) 

Sofern im Einzelfall für die genannten 

Bodenarten keine genaueren Angaben 

vorliegen, sind die Rechenwerte 

aus Tabelle 8.1 zu verwenden. 

Die Erdlasten werden als Bodenspannung 

in der Ebene des Rohrscheitels 

berechnet, gegebenenfalls unter 

Berücksichtigung der Entlastung der 

Reibungskräfte an der Grabenwand 

(Silowirkung) oder der Laststeigerung 

aus dem Grabenverbau. Die Größe der 

Be- und Entlastung wird durch die 

Überschüttungsbedingungen A1 bis A4 

bestimmt. 

A1 Lagenweise gegen den gewachsenen 

Boden verdichtete Grabenverfüllung 

(ohne Nachweis des Ver- 

Gruppe Wichte Wichte Innerer Verformungsmodul EB in N/mm2 unter Reibungs- bei Verdichtungsgrad DPr in % 

Wasser 1) winkel 

γ B γ B ‘ ϕ‘ 85 90 92 95 97 100 

[kN/m 3] [kN/m 3] [˚] 

G1 20 11 35 2 2) 6 9 16 23 40 

G2 20 11 30 1,2 3 4 8 11 20 

G3 20 10 25 0,8 2 3 5 8 13 

G4 20 10 20 0,6 1,5 2 4 6 10 

1) gegebenenfalls Auftrieb beachten 

2) E B -Werte ≥ 2,0 N/mm 2 sind ganzzahlig zu runden

dichtungsgrades);gilt auch für Trägerbohlwände 

(Berliner Verbau). 

A2 Senkrechter Verbau des Rohrgrabens 

mit Kanaldielen oder Leichtspundprofilen 

(bis zu einer Profilhöhe 

von 80 mm),die erst nach dem 

Verfüllen gezogen werden.Verbauplatten 

oder -geräte, die bei der Verfüllung 

des Grabens schrittweise 

entfernt werden. Einspülen der Verfüllung 

(nur geeignet bei Böden der 

Gruppe G1). 

A3 Senkrechter Verbau des Rohrgrabens 

mit Spundwänden, Holzbohlen,Verbauplatten 

oder -geräten, die 

erst nach dem Verfüllen entfernt 


A4 Lagenweise gegen den gewachsenen 

Boden verdichtete Grabenverfüllung 

mit Nachweis des nach 

ZTVE-StB erforderlichen Verdichtungsgrades; 

gilt auch für Trägerbohlwände 

(Berliner Verbau). Die 

Überschüttungsbedingung A4 ist 

nicht anwendbar für Böden der 

Gruppe G4. 

Die entlastende Wirkung der Grabenwände 

(sog. Silowirkung) sollte in 

bebauten Gebieten nicht angesetzt werden,weil 

diese Entlastung durch spätere 

Baumaßnahmen wieder aufgehoben 

werden kann. 

Einen bedeutenden Einfluss auf die 

Rohrbelastung hat das Ziehen des Verbaus. 

So führt das nachträgliche Ziehen 

von Spundwänden zu erheblichen Laststeigerungen, 

die durch die bisherigen 

Rechenansätze nur unzureichend erfasst 

werden. So wird u. a. das Einbinden der 

Spundwand unterhalb der Rohrsohle 

bisher nicht berücksichtigt. Die ATV- 

Arbeitsgruppe 1.5.5 „Verbaumethoden“ 

[8.1] schlägt deshalb Rechenansätze 

vor, die bis zum rund 3-fachen der bisherigen 

Lastansätze gehen.Zu ähnlichen 

Ergebnissen kommen Großversuche,die 

im Institut für Kanalisations-Technik 

(IKT) in Gelsenkirchen durchgeführt 

wurden. 

Die starke Auflockerung des Bodens 

beim nachträglichen Ziehen der bis 

unterhalb des Rohrauflagers einbindenden 

Spundwand führt zu einer erheblichen 

Vergrößerung der Rohrausladung 

und zu einer zusätzlichen Konzentration 

der Bodenspannungen im Scheitel- und 

Sohlbereich (q VN und q AN statt q V und 

q A ) und einer Minderung des stützenden 

Seitendruckes (Bild 8.2). 

Bild 8.2: Lastumlagerung beim Spundwandverbau 

In Bild 8.2 sind die Zusammenhänge 

ersichtlich. Je weiter die Spund- 

117

wand unterhalb des Rohres einbindet 

(t s ) und je näher sie am Rohr liegt, 

desto größer sind die Auflockerungen 

und das Nachsetzen des Bodens (∆ h) 

seitlich des Rohres. Dadurch entzieht 

sich der Boden in diesem Bereich der 

Lastabtragung und die Erdlasten oberhalb 

des Rohrscheitels stützen sich auf 

dem Rohr ab. 

Nach den neuen Rechenansätzen 

wird die höhere Rohrbeanspruchung 

mittels einer Konzentration der Belastungs- 

und Reaktionsverteilung sowie 

einer erhöhten Rohrausladung erfasst. 

8.4.2 Verkehrslasten 

Mögliche Verkehrslasten sind 

• Straßenverkehrslasten (SLW60,SLW30, 

LKW 12), 

• Eisenbahnlasten (UIC 71) und 

• Flugverkehrslasten (BFZ 90 bis BFZ 

750). 

Infolge der Lastausbreitung im Boden 

ist ihre belastende Wirkung abhängig 

von der Tiefenlage der Rohre. Die daraus 

resultierende Rohrbelastung ist den 

Diagrammen D2 bis D4 der ATV-A127 zu 

entnehmen. Die zusätzliche lasterhöhende 

dynamische Wirkung ist durch 

Stoßbeiwerte zu berücksichtigen (s. ATV- 

A 127). 

Unter Verkehrslasten sind die folgenden 

Mindestüberdeckungshöhen einzuhalten, 

um die notwendige Lastverteilung 

sicherzustellen: 

• unter Straßen h = 0,5 m, 

• unter Flugverkehrsflächen h = 1,0 m, 

118 

• unter Eisenbahnen (nach DS 804) 

für d a ≥ 1,00 m muss 

h = 1,50 m bzw. h = DN sein, 

für d a < 1,00 m soll h = 1,50 m sein und 

muss die Überdeckung vom Rohrscheitel 

bis Unterkante Schotter (Planum) 

≥ 2,0 d a , jedoch mindestens ≥ 0,5 m 

sein. 

Bei Unterschreitung dieser Mindestwerte 

sind besondere Überlegungen zur 

Berechnung anzustellen und gegebenenfalls 

entsprechende Maßnahmen mit 

dem Auftraggeber abzustimmen. 

Für Rohre, die überwiegend einer 

Verkehrsbelastung unterliegen,ist in der 

Regel ein Dauerschwingnachweis durchzuführen. 

8.4.3 Flächen- und Bauwerkslasten 

Zu diesen Lasten zählen u. a. Schütt- 

und Stapelgüter sowie Fundamentlasten, 

die dauernd oder vorübergehend 

einwirken. Für begrenzte Flächenlasten 

wird die Druckausbreitung 

mit 2 :1 bzw.1 :1 angesetzt. 

Großflächige verdichtete oder unverdichtete 

Aufschüttungen werden wie 

Erdüberdeckungen behandelt. 

8.4.4 Innere Lasten 

Folgende zusätzliche Belastungen 

wirken u. a. auf das Rohr ein: 

• Eigengewicht, 

• Wasserfüllung, 

• innerer Wasserüberdruck, 

• Temperatur.

Die Auswirkung einer Wasserfüllung 

und eines Wasserüberdruckes ist abhängig 

von der Geometrie der Rohrinnenseite.Während 

bei einem kreisförmigen 

Rohr fast nur tangentiale Rohrspannungen 

entstehen, können bei davon abweichenden 

Querschnittsformen – z. B. 

Eiprofil, Maulprofil, Rechteckprofil – 

maßgebliche Momentenbeanspruchungen 

entstehen. 

8.5 Lastaufteilung und Lastkonzentration 


Aus der Statik ist allgemein bekannt, 

dass Steifigkeit Lasten anzieht. Ein starrer 

Körper im weichen Boden zieht Lasten 

an.Weichere Bauteile im Vergleich zur 

Bild 8.3: Umlagerung der Bodenspannungen 

Verformbarkeit des Bodens bewirken 

eine Lastumlagerung auf den umgebenden 

Boden. Die Lastkonzentration auf 

das Rohr wird in ATV-A 127 durch Lastkonzentrationsfaktoren 

λ R und λ B für den 

Bereich über und seitlich des Rohres bestimmt. 

Die Höhe der Lastkonzentration 

ergibt sich aus dem Steifigkeitsverhältnis 

von Rohr und umgebendem Boden und 

damit den Setzungs- und Verformungsunterschieden 

(Bild 8.3). 

Bei einer möglichst steifen Einbettung 

des Rohres wird ein größerer Teil 

der vertikalen Erdlast von der Bodenzone 

neben dem Rohr mitgetragen als 

bei einer weicheren Einbettung. Eine 

gute Verdichtung in diesem Bereich 

kann daher zu einer erheblichen Lastminderung 

führen, während umgekehrt 

eine schlechte Einbettung die Lastkonzentration 

auf das Rohr verstärkt. 

Während sich beim biegesteifen 

Rohr eine vertikale Lastkonzentration 

über dem Rohr ergibt, entzieht sich ein 

biegeweiches Rohr dieser Lastabtragung 

durch Verformung, wodurch ein 

zusätzlicher Bettungsreaktionsdruck q* h 

geweckt wird.Die Tragfähigkeit des Rohres 

ist aber entscheidend abhängig von 

einer guten Seitenabstützung, die die 

Verformung des Rohres begrenzen muss. 

Die Lastkonzentration im Graben 

λ RG ist zusätzlich abhängig von der relativen 

Grabenbreite,wenn diese ≤ 4 d a ist. 

8.5.2 Bodenverformungsmoduln 

Um das Rohr sind 4 Bereiche – E1 

bis E4 – mit unterschiedlichen Verformungsmoduln 

definiert (Bild 8.4): 

119

• E1 Überschüttung über dem Rohrscheitel, 

• E2 Leitungszone seitlich des Rohres, 

• E3 Anstehender Boden neben dem 

Graben bzw. eingebauter Boden neben 

der Leitungszone, 

• E4 Boden unter dem Rohr (Baugrund). 

Bild 8.4: Bereiche der Verformungsmoduln 

Diese Verformungsmoduln werden 

im Wesentlichen durch folgende Faktoren 

beeinflusst: 

• Bodenart, 

• Verdichtungsgrad, 

• Überschüttungsbedingungen A1 bis A4 

und 

• Einbettungsbedingungen B1 bis B4. 

B1 Lagenweise gegen den gewachsenen 

Boden bzw. lagenweise in der 

Dammschüttung verdichtete Einbettung 

(ohne Nachweis des Verdichtungsgrades); 

gilt auch für Trägerbohlwände 

(Berliner Verbau). 

120 

B2 Senkrechter Verbau innerhalb der 

Leitungszone mit Kanaldielen oder 

Leichtspundprofilen (bis zu einer 

Profilhöhe von 80 mm), die erst 

nach dem Verfüllen gezogen werden, 

Verbauplatten und -geräte,unter der 

Voraussetzung, dass die Verdichtung 

des Bodens nach dem Ziehen des 

Verbaus sichergestellt ist. 

B3*) Senkrechter Verbau innerhalb der 

Leitungszone mit Spundwänden und 

Verdichtung gegen den Verbau**). 

B4 Lagenweise gegen den gewachsenen 

Boden bzw. lagenweise in der 

Dammschüttung verdichtete Einbettung 

mit Nachweis des nach ZTVE- 

StB erforderlichen Verdichtungsgrades. 

Die Einbettungsbedingung B4 

ist nicht anwendbar bei Böden der 

Gruppe G4. 

Der Verformungsmodul E2 ist zusätzlich 

abhängig vom Grundwassereinfluss 

und der Verdichtungsqualität im 

engen Rohrgraben. 

Sofern für den Auflagerbereich keine 

Messwerte vorliegen, ist E4 = 10 x E1 anzusetzen. 

Bei sehr hartem bzw. felsigem 

Untergrund erhöht sich der Verformungsmodul 

E4 drastisch, was zu einer deutlichen 

Spannungskonzentration auf das 

Rohr führt. 

*) Neue Einstufung und Berechnung bei Spundwandverbau, 

siehe Abschnitt 8.4.1 

**) Senkrechter Verbau mit Holzbohlen,Verbauplatten 

oder -geräten, der erst nach dem Verfüllen und Verdichten 

der Leitungszone entfernt wird, ist durch kein gesichertes 

Rechenmodell erfassbar.

Bild 8.5: Relative Ausladung 

8.5.3 Relative Ausladung 

Die Verformungs- und Setzungsunterschiede 

zwischen Rohr und Boden 

werden maßgeblich auch von der so 

genannten Ausladung bestimmt. 

Die relative Ausladung ist definiert 

als Verhältnis der Ausladungshöhe (a x d a ) 

zum horizontalen Rohraußendurchmesser 

(Bild 8.5). 

Folgende Fälle sind zu unterscheiden: 

• Bei Kies-Sand-Auflager entspricht die 

Ausladungshöhe dem vertikalen Rohraußendurchmesser. 

• Bei einem abgeschalten Betonauflager 

reicht die Ausladungshöhe vom 

Rohrscheitel bis Unterkante Betonauflager. 

• Bei durchgehendem Betonauflager bis 

zur Grabenwand reicht die Ausladungshöhe 

vom Rohrscheitel bis Oberkante 

Betonauflager. 

Die wirksame relative Ausladung ist 

zusätzlich abhängig von dem Verhältnis 

der Verformungsmoduln E1 und E2 (s. 

Bild 8.4): 

a’ = a x E1/E2 

Je größer die Ausladung ist,desto größer 

ist die Lastkonzentration auf dem Rohr. 

121

Ein Bodenaustausch unterhalb des 

Rohrauflagers erhöht in der Regel ebenfalls 

die Steifigkeit im Bereich des Rohrgrabens 

und führt zu einer höheren relativen 

Ausladung (ATV-A 139). 

8.5.4 Gesamtbelastung des Rohres 

Unter Berücksichtigung der o. g. Einflüsse 

setzt sich die Gesamtbelastung 

des Rohres zusammen aus der vertikalen 

Auflast q v und dem seitlichen Erddruck 

q h . Hierbei sind q v und q h bei einem 

biegesteifen Rohr rechteckförmig verteilt 

anzusetzen (s. Bild 8.3). 

8.5.5 Auflagerreaktion – Lagerungsfälle 

Die vertikale Lastübertragung vom 

Rohr zum Baugrund ist abhängig von der 

Art des Auflagers. 

Folgende Lagerungsfälle werden 

unterschieden: 

Lagerungsfall I: Auflager im Boden bzw. 

Sand-Kies oder Splitt – vertikal gerichtete 

und rechteckförmig verteilte Reaktionen 

(Bild 8.6). 

Bild 8.6: Lagerungsfall I 

Lagerungsfall II: festes Auflager, z. B. auf 

Beton – radial gerichtete und rechteckförmig 

verteilte Reaktionen (Bild 8.7). 

122 

Bild 8.7: Lagerungsfall II 

Der in ATV-A 127 ebenfalls aufgeführte 

Lagerungsfall III gilt nur für biegeweiche 

Rohre. 

8.6 Schnittkräfte und Spannungen 

Die Schnittkräfte,Biegemomente und 

Normalkräfte werden üblicherweise nur 

in Ringrichtung berechnet.In Längsrichtung 

wird eine gleichförmige Auflagerung 

des Rohres vorausgesetzt, sodass 

keine Längsbeanspruchung entsteht. 

Die wichtigsten Lastfälle sind: 

• Erdlast, vertikal und horizontal, 

• Verkehrslasten, 

• Flächenlasten, 

• Rohreigengewicht, 

• Wasserfüllung, 

• Wasserinnen- und -außendruck. 

Längsbiegung aufgrund besonderer 

Einbauverfahren, Temperaturdifferenzen 

– z. B. bei Warmwasser- oder Kühlwasserleitungen 

– und Auftrieb sind 

gegebenenfalls zusätzlich zu berücksichtigen. 

Besondere Einbauverfahren, z. B. Lagerung 

auf Stützen oder Sättel,Temperaturdifferenzen 

und Auftrieb erfordern 

gesonderte Überlegungen.

Die Ermittlung der Schnittkräfte und 

Spannungen erfolgt nach den Gleichungen 

in ATV-A 127. 

8.7 Bemessung 

8.7.1 Bemessung durch Nachweis der 

zulässigen Spannung 

Bei Betonrohren wird der Nachweis 

durch Vergleich der im eingebauten 

Zustand vorhandenen zulässigen Spannungen 

geführt. Dabei ist ein Sicherheitsbeiwert 

von 2,2 gegenüber dem im 

Versuch nachzuweisenden Mindestwert 

der Biegezugfestigkeit von 6,0 N/mm 2 

einzuhalten. 

Bei Stahlbetonrohren werden gemäß 

DIN 1045 und DIN 4035 ein Bruchsicherheitsnachweis 

und ein Gebrauchsspannungsnachweis 

geführt. Beim 

Bruchsicherheitsnachweis werden alle 

Zugkräfte von der Bewehrung übernommen; 

der Sicherheitsbeiwert beträgt 

1,75. Beim Gebrauchsspannungsnachweis 

wird die Rohrvergleichsspannung 

(Betonzugspannung) auf 6,0 N/mm 2 begrenzt. 

Dieser Nachweis dient auch zur 

Rissbreitenbegrenzung. 

Bei einem für Verkehrslasten evtl. 

erforderlichen Dauerschwingnachweis 

wird die durch den dynamischen Belastungsanteil 

hervorgerufene Spannung 

mit der zulässigen Schwingbreite verglichen. 

Bei Betonrohren wird im Entwurf 

der ATV-A 127 eine zulässige 

Schwingbreite von 2 σ A = 0,4 β RBZ angegeben, 

die noch durch den Sicherheitsbeiwert 

zu teilen ist. Bei Stahlbetonrohren 

wird die zulässige Stahlspannung 

der geschweißten Bewehrungskörbe bei 

dynamischer Belastung gemäß DIN 1045 

auf 80 N/mm 2 begrenzt. 

8.7.2 Bemessung mit Lastklassen 

Für Rohre mit definierter Scheiteldruckkraft 

bzw. Lastklasse kann die vorhandene 

Sicherheit vereinfacht mit einer 

Einbauziffer nach ATV-A 127 berechnet 


Zukünftig soll für den Nachweis der 

Tragfähigkeit von Rohren das in den 

europäischen Nachbarländern weit verbreitete 

Berechnungsverfahren mittels 

Lastklassen Bedeutung erlangen. 

In diesen Ländern liefern die Rohrwerke 

Rohre mit genormten, vertraglich 

vereinbarten Eigenschaften, u. a. mit 

einer eindeutig definierten Scheiteldruckkraft 

bzw. Lastklasse. Es ist dann 

Aufgabe des Planers, die erforderliche 

Lastklasse nach statischer Berechnung 

aufgrund der örtlichen Einbau- und Betriebsbedingungen 

festzulegen. 

Für nicht bewehrte Rohre können 

die genormten Scheiteldruckkräfte bzw. 

Lastklassen direkt für den Standsicherheitsnachweis 

verwendet werden. Der 

Zusammenhang zwischen Lastklasse 

und Scheiteldruckkraft ist durch folgende 

Beziehung gegeben: 

F N = LKL x DN / 1000 

F N: Mindestscheiteldruckkraft 

LKL: Lastklasse 

Wird bei Stahlbetonrohren bei der 

Bemessung der Weg über die Scheiteldruckkraft 

gewählt, ist zu beachten, dass 

123

die im genormten Scheiteldruckversuch 

ermittelten Ergebnisse wegen des duktilen 

Druckverhaltens für den Einbauzustand 

korrigiert werden müssen. 

Grund dafür ist eine durch die Versuchsanordnung 

(Einzellast) verursachte 

mittragende Wirkung der weniger beanspruchten 

Rohrbereiche. Dies führt zu 

einem scheinbar höheren Prüfergebnis. 

Im Einbauzustand besteht aber wegen 

der gleichmäßigen Lastverteilung über 

die gesamte Rohrbreite keine Umlagerungsmöglichkeit. 

Deshalb muss das aus 

der Scheiteldruckkraft resultierende Bemessungsmoment, 

je nach Lage der Bewehrung, 

um den Faktor 0,7 bzw. 0,8 

reduziert werden [8.2]. 

Der Zusammenhang zwischen Scheiteldruckkraft 

– charakterisiert durch die 

Lastklasse – und Einbauzustand wird 

hergestellt, indem die entsprechend 

reduzierte Biegebeanspruchung bei der 

Scheiteldruckprüfung mit dem maximalen 

Biegemoment im Einbauzustand 

unter Berücksichtigung des entsprechenden 

Sicherheitsbeiwertes verglichen 

wird. 

8.8 Statische Berechnung 

von Entwässerungsleitungen in 

Deponien 

Für die speziellen Einbaubedingungen 

in Deponien sind die erforderlichen 

Rechenanweisungen im Merkblatt ATV- 

M 127, Teil 1, März 1996, enthalten. 

124

Statische Berechnung von Vortriebsrohren 

9

9.1 Anwendungsbereich 

Das in ATV-A 161 empfohlene Berechnungsverfahren 

gilt nur für Rohre mit biegesteifem 

Verhalten, wie z. B. für Betonund 

Stahlbetonrohre, die gemäß ATV-A 125 

eingebaut werden. Alle Bemessungsansätze 

gelten für Rohrvortrieb mit gerader 

oder gekrümmter Trassenführung in bindigen 

und nicht bindigen Lockerböden. 

Für Rohrvortrieb unter Bahnanlagen 

oder unter Wasserstraßen sind besondere 

Bedingungen und Auflagen zu beachten. 

Werden die Rohre im Festgestein 

vorgetrieben, sind im Einzelfall unter 

Berücksichtigung der Eigenschaften des 

Gebirges und der Vortriebstechnik ingenieurmäßige 

Überlegungen anzustellen. 

9.2 Lastermittlung 

9.2.1 Erdlasten 

Sofern keine genauen Angaben im 

Einzelfall vorliegen, gelten für die Berechnung 

der Erdlasten die Bodenkennwerte 

der Tabelle 9.1. 

Tabelle 9.1: Bodengruppen 

126 

Im Gegensatz zur offenen Bauweise 

wird die Erdlast gleichmäßig verteilt 

ohne Lastkonzentration angesetzt,wobei 

durch die begrenzte Auflockerung infolge 

des Pressvorganges eine Silowirkung 

berücksichtigt werden kann. 

9.2.2 Verkehrslasten, Flächen- und 

Bauwerkslasten, innere Lasten 

Für diese Lasten gelten die Annahmen 

der Abschnitte 8.4.2 bis 8.4.4. 

9.2.3 Belastung durch Vortriebskräfte 

Vortriebsrohre werden in Richtung 

ihrer Achse durch die von den Hauptund 

Zwischenpressstationen zur Überwindung 

des Vortriebswiderstandes – 

z. B. aus Spitzenwiderstand und Mantelreibung 

– ausgeübten Vortriebskräfte 

belastet. 

9.2.4 Belastung durch Zwängungskräfte 

im Bauzustand 

Während des Rohrvortriebes können 

in den Rohren und Rohrverbindungen 

so genannte „Zwängungskräfte“ 

Boden- Wichte Winkel Erddruckverhältnis Verformungsgruppe 

über unter der inneren über unter Rohrscheitel modul 

Wasser Wasser Reibung 

im Bau im Betrieb E B (N/mm 2) 

ohne/mit ohne/mit bei Verdich- 

Verpressung Verpressung tungsgrad 

kN/m 3 kN/m 3 Grad D pr = 92 % 

γB γ B ‘ ϕ‘ K 1 K 2 K 2 K 2 K 2 

1 20 11 35 0,5 0,3 0,4 0,4 0,5 9 

2 20 11 30 0,5 0,3 0,4 0,4 0,5 4 

3 20 10 25 0,5 0,3 0,4 0,4 0,5 3 

4 20 10 20 0,5 0,3 0,4 0,4 0,5 2

auftreten. Ursachen solcher Zwängungskräfte 

sind z. B. ungleichmäßige oder 

punktuelle Reibungskräfte, unvorhergesehene 

Hindernisse im Boden, Querverschiebungen 

oder ungewollte Abwinklungen. 

Da ihre Auswirkungen nur 

schwer abschätzbar sind, werden sie 

durch eine so genannte Mindestbemessung, 

unabhängig von den berechneten 

Schnittkräften, erfasst. Diese Mindestbemessung 

entspricht in etwa einer 

Erdüberdeckung von 10 m. 

9.3 Bemessung quer zur Rohrachse 

Es müssen drei Berechnungsschritte 

durchgeführt werden: 

• Mindestbemessung, 

• Bemessung für den Bauzustand, 

• Bemessung für den 

Betriebszustand. 

Die Schnittkräfte quer zur Rohrachse 

werden nach ATV-A 161 berechnet. 

Für unbewehrte Betonrohre erfolgt 

die Bemessung mittels Spannungsnachweis 

mit einem Sicherheitsbeiwert von 

2,2 nach Abschnitt 8.6. 

Die Bemessung für Stahlbetonrohre 

erfolgt nach DIN 1045 und DIN 4035 mit 

einem Sicherheitsbeiwert von 1,75 (s. 

Abschnitt 8.6). 

Bei Stahlbetonrohren sind zusätzlich 

folgende konstruktive Maßnahmen zu 

beachten: 

• bei Wanddicken > 120 mm doppellagige 

Bewehrung, 

• max. Längsstababstand 333 mm, 

• Verstärkung der Bewehrung an den 

Rohrenden durch eine Ringbewehrung 

mit 50 mm Abstand auf 400 mm Länge, 

• Betondeckung der Bewehrung nicht 

größer als in DIN 4035,Tabelle 1, in 

Abhängigkeit von den Umgebungsbedingungen 

angegeben (siehe Abschnitt 

9.4). 

Unter Verkehrslasten ist gegebenenfalls 

der Dauerfestigkeitsnachweis zu 

führen. 

9.4 Bemessung in Richtung der 

Rohrachse 

Auch beim planmäßig geraden 

Rohrvortrieb wird wegen der immer 

erforderlichen Steuerbewegungen keine 

zentrische Druckverteilung angesetzt. 

Zur Berücksichtigung dieser Steuerbewegungen 

wird eine gerade nicht 

klaffende Fuge angenommen. Dies entspricht 

einer dreiecksförmigen Druckspannungsverteilung 

über den Rohrquerschnitt. 

Bei planmäßig gekrümmtem Vortrieb 

ist eine bis zur Rohrmitte klaffende 

Fuge möglich. Dadurch verkleinert sich 

die Druckübertragungsfläche und die 

Vortriebskräfte werden entsprechend 

verringert. 

In beiden Fällen ist die max. zulässige 

Druckspannung auch an der Spitze 

des Dreiecks einzuhalten (Bild 9.1). 

Da zur Druckkraftübertragung in 

Rohrlängsrichtung hauptsächlich der 

Betonbereich zwischen den Bewehrungskörben 

wirksam ist, sollte die 

Betondeckung innen und außen auf das 

127

Bild 9.1: Mögliche Spannungsverteilung an der Druckübertragungsfläche 

erforderliche Mindestmaß beschränkt 

werden (siehe konstruktive Maßnahmen 

Abschnitt 9.3). 

Der Sicherheitsbeiwert bei der Bemessung 

in Rohrlängsrichtung beträgt 

für Betonrohre 2,0 und für Stahlbetonrohre 

1,6. Er ist etwas geringer als in 

Rohrringrichtung, da der Pressvorgang 

als kurzzeitiger Montagezustand angesehen 

wird. 

Beim Auftreten von Hindernissen 

während des Vortriebes oder beim Wiederanfahren 

einer Pressstrecke können 

diese Sicherheitsbeiwerte auf 80 % reduziert 

werden.Voraussetzung dafür sind 

eine lückenlose Aufzeichnung der Presskräfte, 

ständige Kontrolle der Fugenklaffung 

und ständige Schmierung mit Gleitund 

Stützmittel. 

128



10

10.1 Angabenblatt zur Rohrstatik 


Um eine Rohrstatik anfertigen zu 

können, sind eine Reihe von Angaben 

erforderlich.Nachfolgend wird ein Angabenblatt 

zur Rohrstatik abgedruckt, in 

dem alle üblicherweise vorkommenden 

Fälle berücksichtigt sind.Selbstverständlich 

sind auch andere Formen von Angabenblättern 

möglich, wenn in ihnen 

Bild 10.1: Angabenblatt Rohrstatik (offene Bauweise) 

130 

ebenfalls alle erforderlichen Daten abgefragt 

werden. Dies gilt insbesondere bei 

einem Spundwandverbau für die Einbindetiefe 

unterhalb der Rohrsohle. 

Eine Berechnung kann nur so gut 

sein wie die dabei verwendeten Eingabedaten.Daher 

ist ein sorgfältiges und vollständiges 

Ausfüllen des Angabenblattes 

zur Rohrstatik erforderlich.Die Angaben 

zum Rohr sind pro Dimension in jeweils

eine der freien Spalten einzutragen. Die 

Erläuterungen auf der Rückseite zu den 

abgefragten Punkten sollen die Arbeit erleichtern 

(siehe hierzu auch das Original-Anlagenblatt 

in der Umschlagtasche). 

Die Angaben der Formalien sind erforderlich, 

um eine Zuordnung der Berechnung 

zu dem jeweiligen Bauvorhaben 

zu ermöglichen.Unter „Bauleiter“ 

wird der Bauleiter der ausführenden 

Firma verstanden, von dem für Rückfragen 

möglichst noch eine Telefonnummer 

angegeben werden sollte. 

Zum problemlosen Kopieren und 

Faxen finden Sie das hier abgebildete 

Angabenblatt Rohrstatik (offene Bauweise) 

mit den detaillierten Erläuterun- 

gen auf der Rückseite jeweils im Format 

DIN A4 in der Umschlagtasche (Bild 10.1). 

10.2 Einfluss der Einbausituation 

auf den möglichen Einsatzbereich 

eines Rohres 


Liegt bereits eine Statik für eine 

Baumaßnahme oder eine Muster- bzw. 

Rahmenstatik vor, ist zu prüfen, ob die 

darin angesetzten Einbaubedingungen 

mit denen der Baustelle übereinstimmen. 

Die in den folgenden Abschnitten 

aufgeführten Beispiele zeigen, wie sich 

verschiedene Änderungen bei den Einbaubedingungen 

bzw. in den statischen 

Ansätzen auswirken. 

Bild 10.2: Gewählte Randbedingungen für den Einfluss der Grabenform auf die Rohrbelastung 

131

Allgemein gilt, dass die teilweise 

gravierenden Auswirkungen auf die Belastung 

des Rohres unabhängig vom 

Rohrwerkstoff sind. Sie treffen also sowohl 

für biegesteife als auch für biegeweiche 

Rohre zu. 

Meist ergibt sich die unterschiedliche 

Beanspruchung des Rohres durch 

eine entsprechende Lastumlagerung der 

Erdlast. Bei geringen Überdeckungshöhen 

ist der Einfluss entsprechend geringer. 

Die Musterberechnungen wurden 

für ein unbewehrtes Betonrohr KW-M 

DN 400 mit einer Wandstärke von 75 mm 

gemäß FBS-Qualitätsrichtlinie ausgeführt. 

Als Grabenbreite beim Einfachgraben 

wird 1,45 m inklusive Verbau 

angenommen. Die Verkehrslast besteht 

aus einem SLW 60. Die Nachweise werden 

nach dem in Deutschland gebräuchlichen 

Verfahren gemäß ATV-A 127 mit 

dem für unbewehrte Betonrohre erforderlichen 

Sicherheitsbeiwert von 2,2 

geführt. Auswirkungen der geänderten 

Parameter zeigen sich in der jeweiligen 

maximal möglichen Überdeckungshöhe, 

die in Schritten von 0,10 m ermittelt 

wurde. 

10.2.2 Einfluss der Grabenform 

Ausgehend von einem Einfachgraben 

wird die Auswirkung eines Stufen- 

Tabelle 10.1: Einfluss der Grabenform auf die maximal mögliche Überdeckungshöhe h ü 

132 

grabens untersucht. Ein Mehrfachgraben, 

d. h. mehrere Rohre auf einer Höhe, 

verursacht nur eine relativ geringe Erhöhung 

der Rohrbelastung und wird daher 

hier nicht betrachtet. 

Bei dem gewählten Beispiel (Bild 

10.2) sollen der anstehende Boden G3 

(bindiger Mischboden, Schluff) und das 

Verfüllmaterial über die gesamten Grabentiefe 

G1 (nichtbindiger Boden) sein. 

Grundwasser wird nicht angesetzt. Der 

Achsabstand der Rohrleitungen beträgt 

1,20 m, um noch Platz für einen Schacht 

über dem unteren Rohr zu schaffen. Als 

Stufenhöhe werden 0,50 m und 1,00 m 

angenommen. Der Einfluss eines Stufengrabens 

steigt mit der Höhe der Stufe im 

Verhältnis zum Rohrdurchmesser. Die 

gleiche Stufenhöhe wirkt sich somit bei 

einem kleinen Rohr nachteiliger aus als 

bei einem größeren Rohr. Durch eine 

größere Setzung auf der Seite des tieferen 

Grabenteils stellt sich eine verstärkte 

Lastumlagerung auf das höher liegende 

Rohr ein. Dieser Effekt tritt auch auf, 

wenn das untere Rohr vorher in einem 

eigenen Graben separat verlegt wurde 

und das obere Rohr etwas später in 

einem neuen Bauabschnitt eingebaut 

wird. 

In Tabelle 10.1 ist das Ergebnis der 

Beispielberechnung dargestellt. Die maximal 

mögliche Überdeckungshöhe h ü ist 

Grabenform Gesamtgraben- Stufenhöhe Überdeckungsh. Relation 

breite b ∆h max h ü 

Einfachgraben 1,45 m 0,00 m 5,20 m 100 % 

Stufengraben 2,42 m 0,50 m 4,10 m ca. 80 % 

Stufengraben 2,42 m 1,00 m 3,70 m ca. 70 %

z. B. bei der Stufenhöhe von 1,00 m um 

bis zu 30 % geringer als im Einfachgraben. 

10.2.3 Einfluss der gewählten Grabensicherung 

Die Art der Grabensicherung ist mit 

entscheidend für die Belastung des Rohres. 

Als Beispiel dient wieder ein FBS- 

Betonrohr KW-M DN 400 auf 120°-Sand- 

Kies-Auflager. Der anstehende Boden 

und das Verfüllmaterial werden beide 

mit G1 (nichtbindiger Boden) eingestuft, 

um eine Silowirkung zu ermöglichen. 

Grundwasser wird berücksichtigt. 

Es werden folgende Varianten untersucht: 

• Dammlage bzw. weiter Graben, d. h. 

kein Einfluss einer Grabenwand, 

• geböschter Graben mit 60° Böschungswinkel, 

• verbauter Graben mit Verbauplatten 

o. Ä. unter Ansatz einer Silowirkung 

(A2/B2), d. h.Verdichtung gegen den 

gewachsenen Boden über die ganze 

Grabentiefe und anstehender Boden, 

mindestens gleichwertig dem Verfüllmaterial; 

Grabenwände müssen auf 

Dauer erhalten bleiben, 

• verbauter Graben mit Verbauplatten 

o. Ä. ohne Ansatz einer Silowirkung 

(A3/B2), 

• mit Spundwand gesicherter Graben, 

bisherige Berechnungsmethode ohne 

Berücksichtigung der Einbindetiefe 

unter Rohrsohle, 

• mit Spundwand gesicherter Graben 

mit neuer Berechnungsmethode (s. 

Abschnitt 8.4.1) bei einer Einbindetiefe 

t s von 1,00 m, 

• mit Spundwand gesicherter Graben 

mit neuer Berechnungsmethode (s. 

Abschnitt 8.4.1) bei einer Einbindetiefe 

t s von 3,00 m. 

Bild 10.3 zeigt das Ergebnis der Berechnungen. 

Am günstigsten liegen die 

Verhältnisse bei einem geböschten 

Graben, gefolgt von einer Grabensicherung 

mit Verbau unter Ansatz einer Silowirkung. 

Auch ein weiter Graben bzw. 

ein Einbau in einer Dammschüttung 

erlauben noch hohe Überdeckungen, 

gefolgt von den Einbaubedingungen 

A3/B2. Bei Einsatz von Spundwänden 

verringern sich die möglichen Überdeckungshöhen 

drastisch, sodass hier 

der Einsatz eines Betonauflagers erforderlich 

wird. Bereits bei der nicht 

ungewöhnlichen Unterspundung von 

3,00 m wird im vorliegenden Fall selbst 

bei der günstigsten Überschüttung von 

1,00 m der erforderliche Sicherheitsbeiwert 

von 2,2 mit 2,17 knapp unterschritten. 

Hier ist ein Betonauflager 

zwingend. 

Es wird deutlich, dass der Wechsel 

des Verbaus zu einer drastisch erhöhten 

Rohrbelastung führen kann und 

daher nicht ohne Rücksprache erfolgen 

darf. 

10.2.4 Einfluss des gewählten Auflagers 

Für das gewählte Rohr mit den Einbaubedingungen 

A3/B2, dem anstehenden 

Boden G3 und dem Verfüllmaterial 

G1 (nichtbindiger Boden) wird der Einfluss 

des Auflagers auf die maximal 

mögliche Überdeckungshöhe h ü untersucht. 

Bild 10.4 zeigt graphisch die bei 

den verschiedenen gewählten Aufla- 

133

gervarianten maximal möglichen Überdeckungen. 

Ausgehend von einem üblichen 90°oder 

120°-Auflager zeigt sich, wie bei 

einem schlecht ausgebildeten Auflager 

von 60° oder gar 30° die mögliche Überdeckungshöhe 

stark abnimmt und wie 

sie sich mit Einsatz eines Betonauflagers 

steigern lässt. Ein von vornherein geplanter 

geringer Auflagerwinkel führt daher 

134 

zu unwirtschaftlich dickwandigen Rohren. 

Es wird auch deutlich, dass die in 

ATV-A 139 empfohlene Ausführung des 

Betonauflagers über die gesamte Grabenbreite 

sich nicht nur einfacher ausbilden 

lässt, sondern auch statisch besonders 

günstig ist. Dies ist auf die 

geringere Ausladung und die dadurch 

verringerte Lastumlagerung zurückzuführen. 

Beispielsweise gestattet ein 120°- 

Betonauflager über die gesamte Graben- 

Bild 10.3: Einfluss der gewählten Grabensicherung auf die maximal mögliche Überdeckungshöhe h ü

eite eine höhere Überdeckung als ein 

150°-Auflager. 

10.2.5 Einfluss des Verfüllmaterials und 

seiner Verdichtung 

Besonderen Einfluss auf die Berechnung 

hat die Verdichtung des Bodens in 

Bild 10.4: Einfluss des Auflagers auf die mögliche Überdeckungshöhe h ü 

der Leitungszone LZ und in der darüberliegenden 

Überschüttungszone ÜZ 

(Hauptverfüllung). Die Kombination von 

besonders gut verdichteter Leitungszone 

mit einem schlechteren Boden im 

Bereich der Hauptverfüllung wirkt sich 

– zumindest rechnerisch – besonders 

günstig aus. Diese sehr positiv wirkende 

135

Kombination wird oftmals leichtfertig 

angesetzt, obwohl sie auf der Baustelle 

meist nicht eingehalten wird. 

In Tabelle 10.2 werden vier Beispiele 

berechnet, die sich auf den ersten 

Blick nicht wesentlich unterscheiden. 

Allen Varianten liegt das gleiche FBS- 

Betonrohr KW-M DN 400 mit einem 

120°-Sand-Kies-Auflager,Grundwasser 

und einem anstehenden Boden G3 (bindiger 

Mischboden, Schluff) zugrunde. 

In der Variante 1 wird der gesamte 

Graben mit G1 verfüllt, weshalb sich 

keine Silowirkung einstellen kann. Diese 

Variante dürfte den Normalfall darstellen. 

In der Leitungszone stellt sich wegen der 

Erschwernisse im engen Graben ein Verformungsmodul 

von 3,10 N/mm 2 ein, was 

im Endzustand bei G1 einer Proctordichte 

von 87 % entspricht. 

Variante 2 zeigt den Extremfall in 

positiver Richtung mit einer Schichtung 

des Verfüllmaterials über zwei Boden- 

Tabelle 10.2: Einfluss des Verfüllmaterials auf die maximal mögliche Überdeckung 

136 

gruppen (G1 unten und G3 mit einem 

niedrigeren E-Modul darüber). Aufgrund 

der lagenweisen Verdichtung gegen den 

gewachsenen Boden über die gesamte 

Grabentiefe wird zusätzlich eine Silowirkung 

wirksam. Die mögliche Überdeckung 

steigt gegenüber Variante 1 auf 

über das 3,5-fache. 

Variante 3 ist das Beispiel in negativer 

Hinsicht mit einer schlecht verdichteten 

Leitungszone (G1 mit 80 % Proctor) 

bzw. schlechterem Boden (G3) und einer 

deutlich besser verdichteten Überschüttungszone. 

Die mögliche Überdeckung 

fällt auf rund 60 % von Variante 1. 

Variante 4 stellt ein Beispiel für eine 

realistisch angesetzte Schichtung dar, die 

nur über eine Bodengruppe geht und 

keine Silowirkung ansetzt. Auch hier 

steigt die mögliche Überdeckung im 

Vergleich mit Variante 1 um 50 % an. 

Gerade bei Berechnungen, in denen 

die sehr günstig wirkende Schich- 

Variante Ziehen Boden Verformungs- Boden Verformungs- 

Verbau LZ modul E LZ ÜZ modul E ÜZ max h ü 

Relation 

A3/B2 G1 3,10 N/mm 2 G1 6,0 N/mm 2 

1 ohne Silo- G1 87 % oder G1 90 % 4,30 m 100 % 

wirkung G2 90 % 

A2/B2 G1 3,10 N/mm 2 G3 2,0 N/mm 2 

2 mit Silo- G1 ca. 87 % G3 90 % 16,00 m 372 % 

wirkung G3 ca. 92 % G1 85 % 

A3/B2 G3 1,4 N/mm 2 G1 6,0 N/mm 2 

3 G1 ca. 80 % G1 90 % 2,50 m 58 % 

G3 ca. 87 % 

A3/B2 G1 3,10 N/mm 2 G2 3,0 N/mm 2 

4 G1 ca. 87 % G1 87 % 6,50 m 151 % 

G3 ca. 92 % G3 92 %

tung des Verfüllmaterials angesetzt 

wird, ist daher besondere Vorsicht geboten. 

Die Bedingungen der Variante 2 

können in üblichen Fällen nicht eingehalten 


10.2.6 Einfluss von Grundwasser und 

Bodenaustausch unterhalb des Rohrauflagers 

Um die genannten Einflüsse an 

einem Beispiel darzustellen, wird neben 

dem FBS-Betonrohr KW-M DN 400 auf 

120°-Sand-Kies-Auflager als anstehender 

Boden ein bindiger Boden (G4) und als 

Verfüllmaterial ein schwachbindiger 

Boden (G2) angenommen. 

Je besser das Verfüllmaterial in der 

Leitungszone ist,d.h.je höher die Proctordichte, 

desto geringer ist der Grundwassereinfluss. 

Im gewählten Beispiel 

sinkt die maximal mögliche Überdeckungshöhe 

von 5,20 m ohne Grundwasser 

auf 4,30 m mit Grundwasser. 

Tabelle 10.3: Verkehrsbelastung in kN/m 2 bei unterschiedlichen Rohrüberdeckungen 

Um den Einfluss des Bodenaustausches 

unterhalb des Auflagers zu berücksichtigen, 

ist erfahrungsgemäß je 

nach Situation die Ausladung um ein 

Drittel bis ein Fünftel der Höhe des 

Bodenaustausches anzusetzen. Der Einfluss 

ist um so größer, je kleiner der 

Rohrdurchmesser im Verhältnis zur 

Höhe des Bodenaustausches steht. Im 

vorliegenden Beispiel wird eine Erhöhung 

der Ausladung um 0,20 m angesetzt. 

Das entspricht z. B. einem Bodenaustausch 

von 0,80 m bei einem Ansatz 

von einem Viertel. Dadurch verringert 

sich im Fall des Bodenaustausches 

unterhalb der Rohrsohle die maximal 

mögliche Überdeckung von 5,20 m auf 

4,20 m. 

10.2.7 Einfluss der Verkehrslast auf die 

Rohrbelastung 

Während mit zunehmender Überdeckung 

die Belastung aus Erdauflast 

ansteigt, verringert sich durch die Last- 

Verkehrslast Belastung Überdeckungshöhe 

0,50 m 1,00 m 2,00 m 3,00 m 

SLW 60 statisch 110,0 45,0 24,7 17,4 

dynamisch 

(50 % der 34,8 20,7 - - 

statischen 

Belastung) 

UIC 71 statisch - - 55,5 42,9 

dynamisch 

(100 % der - - 55,5 42,9 

statischen 

Belastung) 

BFZ 750 statisch - 144,1 120,2 91,8 

dynamisch 

(60 % der - 86,5 72,1 55,1 

statischen 

Belastung) 

137

ausbreitung im Erdreich der Einfluss der 

Verkehrslast. 

Zur Abschätzung der Verkehrslast 

ist in Tabelle 10.3 für mehrere Überdeckungshöhen 

die Belastung in Höhe 

des Rohrscheitels zusammengestellt. 

Wenn ein Dauerschwingnachweis 

durchzuführen ist,wird der dynamische 

Lastanteil angegeben. 

Da Eisenbahn- und Flugbetriebslasten 

wegen der lastverteilenden Wirkung 

des jeweiligen Verkehrsflächenunterbaus 

als begrenzte Flächenlasten 

angesetzt werden, nehmen sie mit zunehmender 

Tiefe weniger schnell ab als 

die nahezu punktförmigen Radlasten 

bei Straßenverkehrslasten. 

138



11

11.1 Angabenblatt zur Rohrstatik 


Auch beim Vortrieb sind für die Erstellung 

einer Rohrstatik eine Reihe von 

Angaben erforderlich.Nachfolgend wird 

ein Angabenblatt zur Rohrstatik für den 

Vortrieb vorgestellt, in dem alle üblicherweise 

vorkommenden Fälle berücksichtigt 

sind. Selbstverständlich sind auch 

andere Formen von Angabenblättern 

Bild 11.1: Angabenblatt Rohrstatik (Vortrieb) 

140 

möglich, wenn in ihnen ebenfalls alle 

erforderlichen Daten abgefragt werden. 

Für die Berechnung von Vortriebsrohren 

in offener Bauweise, z. B. in größeren 

Start- und Zielschächten, sind die 

Angaben entsprechend Abschnitt 10.1 zu 

machen. 

Eine Berechnung kann nur so gut 

sein wie die dabei verwendeten Einga-

edaten. Daher ist ein sorgfältiges und 

vollständiges Ausfüllen des Angabenblattes 

zur Rohrstatik erforderlich. Die 

Angaben zum Rohr sind pro Dimension 

in jeweils eine der freien Spalten einzutragen. 

Die Erläuterungen auf der Rückseite 

zu den abgefragten Punkten sollen 

die Arbeit erleichtern (siehe hierzu auch 

das Original-Anlagenblatt in der Umschlagtasche). 

Die Angaben der Formalien sind 

erforderlich, um eine Zuordnung der 

Berechnung zu dem jeweiligen Bauvorhaben 

zu ermöglichen. Unter „Bauleiter“ 

wird der Bauleiter der ausführenden 

Firma verstanden, von dem 

für Rückfragen möglichst noch eine 

Telefonnummer angegeben werden 

sollte. 

Zum problemlosen Kopieren und 

Faxen finden Sie das hier abgebildete 

Angabenblatt Rohrstatik (Vortrieb) mit 

den detaillierten Erläuterungen auf der 

Rückseite jeweils im Format DIN A4 in 

der Umschlagtasche (Bild 11.1). 

11.2 Einfluss der Einbausituation 

auf die Belastung des Rohres 


Die Berechnung von Vortriebsrohren 

erfolgt nach ATV-A 161 unter Einhaltung 

des Geltungsbereiches – u. a. 

Lockerböden und Überdeckung ≤ 15 m 

bzw. ≥ 1,50 m (oder d i ). In den Standardfällen 

ist meist die Mindestbemessung 

maßgebend, mit der insbesondere die 

rechnerisch nicht erfassbaren Zwängungskräfte 

im Bauzustand berücksichtigt 

werden sollen. 

In den folgenden Abschnitten wird 

allgemein der Einfluss von einigen Einbauparametern 

auf die Belastung des 

Rohres im Bauzustand und im Betriebszustand 

beschrieben. 

11.2.2 Einfluss von Höhe und Art der 

Überdeckung 

Da von einem Lockerboden ausgegangen 

wird, wird die volle Last der 

Überdeckung als Vertikallast auf das 

Rohr wirksam. Davon kann ein Teil infolge 

Silowirkung im Gebirge abgezogen 

werden. Die Höhe des Abzuges richtet 

sich nach der Art des Bodens, d. h. seiner 

Scherfestigkeit und der Gesamtüberdeckungshöhe 

in Relation zum Rohraußendurchmesser. 

Der Abminderungsfaktor reicht 

bei einer geringen Überdeckung von 

0,85 bis 0,90 und bei einer sehr hohen 

Überdeckung von 0,20 bis 0,40. Um 

einen Abminderungsfaktor ansetzen 

zu können, muss die Bodenart der 

Überdeckung bekannt sein. Auf der 

sicheren Seite sollte stets nur die 

Bodenart mit der geringsten Silowirkung 

angesetzt werden. In den meisten 

Fällen kann auf eine Abminderung 

verzichtet werden, da bereits die Mindestbemessung 

zu einer höheren Belastung 

führt. 

11.2.3 Einfluss des Bodens in Höhe der 

Vortriebstrasse 

Der in Rohrhöhe anstehende Boden 

beeinflusst zunächst den Abbau an der 

Ortsbrust und über die Mantelreibung 

am Rohr die für den Vortrieb erforderliche 

Vorpresskraft. Störungen im Boden 

141

können zu Zwängungen führen, die die 

Rohre zusätzlich belasten. 

Bei einem durchlässigen Boden ist 

die Wirkung von Gleitmittel wesentlich 

geringer als bei einem bindigen 

Boden, da es in den Hohlräumen des 

Bodens verschwindet und keine gezielte 

Schmierung möglich wird. 

In ATV-A 161 wird nur von einem 

Lockerboden ausgegangen. Bei anderen 

Bodenverhältnissen sind im Einzelfall 

gesonderte ingenieurmäßige Überlegungen 

anzustellen. Befindet sich die Vortriebstrasse 

ganz im Fels, kommen kaum 

Vertikallasten aus dem Gebirgsdruck auf 

das Rohr.Dafür besteht die Gefahr der Linienlagerung 

an der Sohle. Die ungünstigste 

Kombination ist dann gegeben, wenn in 

der Sohle harter Boden zu einer Art Linienlagerung 

führt und infolge eines Lockerbodens 

über dem Rohr der gesamte vertikale 

Erddruck vom Rohr aufzunehmen ist. 

11.2.4 Einfluss der Verkehrslast 

Der Einfluss der Verkehrslast ist wie 

bei der offenen Bauweise (s. Abschnitt 

10.2.7) zu beurteilen. Beim Rohrvortrieb 

können noch weitere Belastungen, 

z. B. beim Unterfahren von Fundamenten, 

entstehen. Gefährlich kann der 

Abbau von leicht nachrutschendem 

Boden im Einflussbereich von Fundamenten 

sein. 

11.2.5 Einfluss der Schmierung 

während des Vortriebes und der 

abschließenden Verdämmung 

Die Schmierung durch Verpressen 

von Gleitmittel während des Vortrie- 

142 

bes verringert die Mantelreibung und 

begünstigt eine gleichmäßigere Lastverteilung 

rund um das Rohr. 

Ein Verpressen des Ringraumes nach 

Beendigung des Vortriebes hat den gleichen 

Effekt. 

Eine höhere seitliche Stützung des 

Rohres führt näher an den Idealzustand 

eines rundum gleichmäßig belasteten 

Rohres heran, das fast nur noch durch 

Druckkräfte in der Rohrwandung beansprucht 

wird. 

11.2.6 Einfluss von Luft- und 

Wasserüberdruck 

Luft- und Wasserüberdruck von 

innen belasten die Vortriebsrohre 

hauptsächlich auf Zug. Bei einem Luftüberdruck 

im Bauzustand – z. B. zur 

Wasserhaltung – ist gegebenenfalls 

eine Zugkraftübertragung zwischen 

den Rohren herzustellen. Meist ist 

dieser Überdruck aber auf speziell 

konstruierte Rohre an der Ortsbrust 

beschränkt. Ein innerer Wasserüberdruck 

kann durch Rückstau oder ständig 

bei einer Dükerleitung auftreten. 

11.2.7 Einfluss der Vortriebstrasse 

Bei einer geraden Vorpresstrasse 

sind kleinere Steuerbewegungen dadurch 

erfasst, dass bei der Berechnung 

der zulässigen Vortriebskraft nach ATV- 

A 161 von einer gerade noch nicht klaffenden 

Fuge bei der Rohrverbindung 

ausgegangen wird. 

Bei einem planmäßigen Kurvenradius 

oder bei sehr starken Steuerbe-

wegungen kann es zu einer klaffenden 

Fuge kommen. Dadurch wird die Rohrverbindung 

aus geometrischen Gründen 

belastet und höhere Anforderungen an 

das Dichtungssystem gestellt. Bei einer 

klaffenden Fuge verringert sich auch die 

zulässige Vortriebskraft entsprechend 

der verkleinerten Druckübertragungsfläche, 

da die maximal zulässige Pressung 

auf der stärker beanspruchten Seite 

konstant bleibt. Bei Wechselkurven verstärkt 

sich dieser Effekt noch und es ist 

besondere Vorsicht bei der Planung und 

Ausführung solch einer Trassenführung 

geboten. 

143

Literaturverzeichnis, Stichwortverzeichnis, Bildnachweis 

12

Literaturverzeichnis 

12.1 Normen, Richtlinien, 

Merkblätter 

DIN EN 476 Allgemeine Anforderungen 

an Bauteile für Abwasserkanäle 

und –leitungen für Schwerkraftentwässerungssysteme, 

08/97 

DIN EN 640 Stahlbetondruckrohre 

und Betondruckrohre mit verteilter 

Bewehrung (ohne Blechmantel) einschließlich 

Rohrverbindungen und 

Formstücken, 12/94 

DIN EN 681-1 Elastomerdichtungen;Werkstoff-Anforderungen 

für Rohrleitungsdichtungen, 

Anwendungen in 

der Wasserversorgung und Entwässerung, 

Vulkanisierter Gummi, 07/96 

DIN EN 752-1 Entwässerungssysteme 

außerhalb von Gebäuden – Teil 1: 

Allgemeines und Definitionen, 01/96 



Anforderungen, 09/96 



Planung, 09/96 



Hydraulische Berechnung und Umweltschutzaspekte, 

11/97 

DIN EN 1295-1 Statische Berechnung 

von erdverlegten Rohrleitungen 

unter verschiedenen Belastungsbedin- 

146 

gungen – Teil 1: Allgemeine Anforderungen, 

09/97 

DIN EN 1610 Verlegung und Prüfung 

von Abwasserleitungen und -kanälen, 

10/97 

DIN EN 1916 Rohre und Formstücke 

aus Beton, Stahlfaserbeton und Stahlbeton, 

Entwurf 

DIN EN 1917 Einsteig- und Kontrollschächte 

aus Beton, Stahlfaserbeton und 

Stahlbeton, Entwurf 

DIN V ENV 10080 Betonbewehrungsstahl;schweißgeeigneter,gerippter 

Betonstahl B500; Technische Lieferbedingungen 

für Stäbe, Ringe und geschweißte 

Matten, 08/95 

DIN EN 12889 Grabenlose Verlegung 

und Prüfung von Abwasserleitungen 

und -kanälen, Entwurf, 08/97 

DIN 488-1 Betonstahl;Sorten,Eigenschaften, 

Kennzeichen 

DIN 1045 Beton und Stahlbeton, 

Bemessung und Ausführung, 07/88 

DIN 1048-1 Prüfverfahren für Beton, 

Frischbeton, 06/91 

DIN 1048-5 Prüfverfahren für Beton; 

Festbeton, gesondert hergestellte Probekörper, 

06/91 

DIN 1084-2 Überwachung (Güteüberwachung) 

im Beton- und Stahlbetonbau; 

Fertigteile, 12/78

DIN 1164-1 Zement; Zusammensetzung, 

Anforderungen, 10/94 

DIN 4030-1 Beurteilung betonangreifender 

Wässer, Böden und Gase; 

Grundlagen und Grenzwerte, 06/91 

DIN 4032 Betonrohre und Formstücke; 

Maße,Technische Lieferbedingungen, 

01/81 

DIN 4033 Entwässerungskanäle und 

-leitungen; Richtlinien für die Ausführung, 

11/79 (zurückgezogen, nur informativ) 

DIN 4034-1 Schächte aus Betonund 

Stahlbetonfertigteilen; Schächte für 

erdverlegte Abwasserkanäle und -leitungen; 

Maße,Technische Lieferbedingungen, 

09/93 

DIN 4034-2 Schächte aus Betonund 

Stahlbetonfertigteilen; Schächte für 

Brunnen- und Sickeranlagen; Maße, 

Technische Lieferbedingungen, 10/90 

DIN 4035 Stahlbetonrohre und zugehörige 

Formstücke; Maße,Technische 

Lieferbedingungen, 08/95 

DIN 4045 Abwassertechnik; Begriffe, 

12/85 

DIN 4060 Dichtmittel aus Elastomeren 

für Rohrverbindungen von Abwasserkanälen 

und -leitungen;Anforderungen 

und Prüfungen (teilweise ersetzt 

durch DIN EN 681-1), 12/88 

DIN 4099 Schweißen von Betonstahl;Ausführung 

und Prüfung, 11/85 

DIN 4124 Baugruben und Gräben, 

Böschungen, Arbeitsraumbreiten,Verbau, 

08/81 

DIN 4226-1 Zuschlag für Beton; Zuschlag 

mit dichtem Gefüge; Begriffe, Bezeichnungen 

und Anforderungen, 04/83 

DIN 4226-3 Zuschlag für Beton; 

Prüfung mit dichtem oder porigem Gefüge, 

04/83 

DIN 4263 Kanäle und Leitungen im 

Wasserbau; Formen, Abmessungen und 

geometrische Werte geschlossener Querschnitte, 

07/77 

DIN 18196 Erd- und Grundbau; 

Bodenklassifikation für bautechnische 

Zwecke, 10/88 

DIN 18200 Überwachung (Güteüberwachung) 

von Baustoffen, Bauteilen 

und Bauarten; Allgemeine Grundsätze, 

12/86 

DIN 19549 Schächte für erdverlegte 

Abwasserkanäle und -leitungen; 

Allgemeine Anforderungen und Prüfungen, 

02/89 

DIN 19695 Befördern und Lagern 

von Beton-, Stahlbeton- und Spannbetonrohren, 

zugehörigen Formstücken 

sowie Schachtringen, 04/77 

ATV-A 110 Richtlinie für die hydraulische 

Dimensionierung und den 

Leistungsnachweis von Abwasserkanälen 

und -leitungen, 08/88 

ATV-A 111 Richtlinie für die hydraulische 

Dimensionierung und den 

147

Leistungsnachweis von Regenwasser- 

Entlastungsanlagen in Abwasserkanälen 


ATV-A 115 Einleiten von nicht häuslichem 

Abwasser in eine öffentliche Abwasseranlage, 

10/94 

ATV-A 125 Rohrvortrieb, 09/96 

ATV-A 127 Richtlinie für die statische 



ATV-A 127 Richtlinie für die statische 


und -leitungen (Entwurf), 11/97 

ATV-M 127, Teil 1 Richtlinie für die 

statische Berechnung von Entwässerungsleitungen 

für Sickerwasser aus 

Deponien, Ergänzung zum Arbeitsblatt 

ATV-A 127, 03/96 

ATV-A 139 Richtlinie für die Herstellung 

von Entwässerungskanälen und 

-leitungen, 10/88 

ATV-A 142 Abwasserkanäle und -leitungen 

in Wassergewinnungsgebieten, 

10/92 

ATV-M 143, Teil 6 Dichtheitsprüfungen 

bestehender, erdüberschütteter 

Abwasserleitungen und -kanäle und 

Schächte mit Wasser, Luftüber- und 

Unterdruck, 06/98 

ATV-A 146 Ausführungsbeispiele 

zum ATV-Arbeitsblatt A 142 Abwasserkanäle 

und -leitungen in Wassergewinnungsgebieten, 

04/95 

148 

ATV-A 161 Statische Berechnung 

von Vortriebsrohren, 01/90 

ATV-M 168 Korrosion von Abwasseranlagen, 

07/98 

ZTVE-StB 94 Zusätzliche technische 

Vertragsbedingungen und Richtlinien 

für Erdarbeiten im Straßenbau 

ZTVE Ew-StB 91 Zusätzliche technische 

Vertragsbedingungen und Richtlinien 

für den Bau von Entwässerungseinrichtungen 

im Straßenbau 

DS 804(B4) Vorschrift für Eisenbahnbrücken 

und sonstige Ingenieurbauwerke 

(VEI), 07/96 

FBS-Qualitätsrichtlinie – Betonrohre, 

Stahlbetonrohre, Vortriebsrohre 

und Schachtbauteile mit FBS-Qualität für 

erdverlegte Abwasserkanäle und -leitungen, 

Ausführungen, Anforderungen und 

Prüfungen – Teil 1 bis Teil 6 

FBS-Verlegerichtlinie – So wird 

FBS-Qualität richtig eingebaut 

FBS-Ausschreibungstexte – für 

erdverlegte FBS-Betonrohre und FBS- 

Stahlbetonrohre, zugehörige Formstücke 

und Schachtfertigteile sowie FBS-Vortriebsrohre 

aus Beton und Stahlbeton 

Richtlinien für den Einbau von 

Beton- und Stahlbetonrohren,Fachverband 

Beton- und Fertigteilwerke 

Baden-Württemberg e. V., Stuttgart, 

08/98 

Richtlinie für die Prüfung von 

Leitungen aus Beton- und Stahlbe-

tonrohren auf Dichtheit, Fachverband 

Beton- und Fertigteilwerke Baden- 

Württemberg e. V., Stuttgart, 08/98 

Sicherheitsregeln für Rohrleitungsbauarbeiten,Tiefbau-Berufsgenossenschaft 

UVV-Unfallverhütungsvorschriften,Tiefbau-Berufsgenossenschaft 

12.2 Veröffentlichungen 

Abschnitt 0: Einleitung 

[0.1] Lamprecht, H. O.: Abwasseranlagen 

aus Beton, Korrespondenz Abwasser, 

1989, Heft 11 

[0.2] Lamprecht, H. O.: Opus Caementitium 

– Bautechnik der Römer, 

Beton-Verlag GmbH, Düsseldorf, 1983 

Nicht im Text erwähnt: 

[0.-] BDB – Handbuch für Rohre aus 

Beton, Stahlbeton und Spannbeton, Bauverlag 

GmbH,Wiesbaden, Berlin, 1979 

Abschnitt 2: Produktprogramm 

[2.1] Kittel,D.: Neue Entwicklungen 

für die Dichtung von Rohrverbindungen, 

Beton- und Fertigteil-Jahrbuch, Bauverlag 



[2.-] Haefelin, H. M und Kittel, D.: 

Durchpressverfahren unter Verwendung 

von Stahlbetonrohren, Entwurf und Ausführung, 

Betonwerk + Fertigteil-Technik 

(BFT), 1974, Hefte 6 und 7 

[2.-] Sator, Weber: Die Wiederentdeckung 

des Eiprofils auf Grund von 

Schmutzfrachtbetrachtungen, Korrespondenz 

Abwasser, 06/90 

[2.-] Wengler, D.: Beton-, Stahlbetonund 

Spannbetonrohre, awt Abwassertechnik, 

08/85, Heft 4 

Abschnitt 3: Herstellung 

[3.1] Hornung, K.: Neue Produktionstechniken 

für die Rohr- und Schachtfertigung, 

Betonwerk + Fertigteil-Technik 

(BFT), 1992, Heft 4 


[3.-] BDB – Handbuch für Rohre aus 

Beton, Stahlbeton, Spannbeton, Bauverlag 


[3.-] Friede, H.: Stand der Qualitätsentwicklung 

von FBS-Beton- und Stahlbetonrohren 

in der Bundesrepublik 

Deutschland, Betonwerk + Fertigteil- 

Technik (BFT), 1989, Heft 9 

[3.-] Kuch, H.: Aktueller Stand der 

Herstellung von Beton- und Stahlbetonrohren, 

Institut für Fertigteiltechnik und 

Fertigbau Weimar e. V., 1994 

Abschnitt 4: Eigenschaften 

[4.1] Schröder, R., Knauf, D.: Über 

das hydraulische Widerstandsverhalten 

von Beton- und Stahlbetonrohren im 

Übergangsbereich, gwf-Wasser/Abwasser, 

1972 

[4.2] Bujard, W.: Widerstand von 

Rohren aus Beton und Stahlbeton 

149

gegenüber mechanischen Angriffen, 

Tiefbau, 1972, Heft 1 

[4.3] Wengler, D.: Bewährung von 

Rohren aus Beton und Stahlbeton, Betonund 

Fertigteil-Jahrbuch, Bauverlag GmbH, 

Wiesbaden, Berlin, 1982 

[4.4] Walz,K.und Wischers,G.: Über 

den Widerstand von Beton gegen die 

mechanische Einwirkung von Wasser 

hoher Geschwindigkeit, Beton 19 (1969), 

Hefte 9 und 10 

[4.5] Bujard,W. : Rohre aus Stahlbeton 

und Beton, Fließgeschwindigkeiten 

und Lebensdauer,Tiefbau, 1972, Heft 1 

[4.6] Wielenberg, M., Grüß, D.: 

Reinigung von Abwasserkanälen durch 

Hochdruckspülung, Hrsg.: Joachim Lenz, 

Vulkan-Verlag, Essen, 1996, Schriftenreihe 

aus dem Institut für Rohrleitungsbau 

an der Fachhochschule Oldenburg, 

Band 11 

[4.7] Bellinghausen, G.: Beton und 

Stahlbetonrohre – Korrosionsprobleme 

und deren Vermeidung, awt Abwassertechnik, 

1992, Heft 6 

[4.8] Neck, U., Spanka, G.: Dichtigkeit 

von Rohrbeton gegenüber CKW- 

Durchtritt, Beton, 1992, Heft 10 

[4.9] Thistlethwayte,D.K.B.: Sulfide 

in Abwasseranlagen – Ursachen, Auswirkungen, 

Gegenmaßnahmen. Bearbeitung 

der deutschen Ausgabe: Klose, N., Beton- 

Verlag GmbH, Düsseldorf, 1979 

150 

[4.10] Klose, N. : Sulfidprobleme und 

deren Vermeidung in Abwasseranlagen, 


[4.11] Zürn, M.: Abwasserleitungssysteme 

– ganzheitliche Betrachtung, 

Betonwerk + Fertigteil-Technik, 1977, 

Heft 1 


[4.-] Bayer, E., Kampen,R., Klose,N., 

Moritz, H.: Betonbauwerke in Abwasseranlagen, 

Schriftenreihe der Bauberatung 

Zement, Beton-Verlag GmbH, Düsseldorf, 

1995 

[4.-] Bonzel, J. Locher, F. U.: Über das 

Angriffsvermögen von Wässern, Böden 

und Gasen auf Beton, Beton, 1968, Hefte 

10 und 11 

[4.-] Bujard, W.: Widerstandsfähigkeit 

von Rohren aus Stahlbeton und Beton 

gegenüber chemischen Angriffen in 

der Abwasserkanalisation und bei der 

Ableitung gewerblicher und industrieller 

Abwässer, Abwassertechnik, 1972, 

Hefte 1 

[4.-] Esch, B., Ewens, H.-P.: Stand der 

öffentlichen Abwasserbeseitigung, Korrespondenz 

Abwasser,1990, Heft 8 

[4.-] Geiger, H.: Umweltschutz durch 

Betonbauteile in der Abwassertechnik, 


GmbH,Wiesbaden, Berlin,1991 

[4.-] Grube, H., Neck, U.: Beton – 

widerstandsfähig gegen chemische Angriffe, 

Betonwerk + Fertigteil-Technik, 

1996, Heft 1

[4.-] Haegermann, H.: Verhalten von 

Rohren aus Beton in aggressiven Wässern, 

Tiefbau – Ingenieurbau – Straßenbau, 

1974, Heft 5 

[4.-] Haendel, H.: Zur Beurteilung 

der Lebensdauer von Beton- und Stahlbetonrohren, 

Betonwerk + Fertigteil- 

Technik, 1987, Heft 12 

[4.-] Hornung, K.: Ganzheitliche 

Bilanzierung von Stahlbeton- und Eisengussröhren, 

Technische Information, 

Fachverband Beton- und Fertigteilwerke 

Baden-Württemberg e. V., Stuttgart, 

01/93 

[4.-] Kampen, R.: Beton in der Abwassertechnik, 

Korrespondenz Abwasser, 

1987, Heft 7 

[4.-] Kampen, R.: Dauerhaftigkeit 

und Korrosion von Abwasserkanälen, 

Beton, 1995, Heft 8 

[4.-] Kampen, R.: Anforderungen an 

die Leistungsfähigkeit von Abwasserrohren 

am Beispiel Beton, awt Abwassertechnik, 

1997, Heft 6 

[4.-] Keding, M., van Riesen, S., 

Esch, B.: Der Zustand der öffentlichen 

Kanalisation in der Bundesrepublik 

Deutschland. Ergebnisse der ATV-Umfrage 

1990, Korrespondenz Abwasser, 

1990, Heft 10 

[4.-] Klose, N.: Beton in Abwasseranlagen 

– Chemischer Angriff und Schutzmaßnahmen, 


[4.-] Klose, N.: Sulfide in Abwasseranlagen, 

Zement-Merkblatt, Bundesver- 

band der Deutschen Zementindustrie 

e. V., Köln,1994 

[4.-] Lamprecht, H.-O.: Widerstandsfähigkeit 

von Rohrbeton gegen chemische 

Angriffe, Betonstein-Zeitung, 1969, 

Heft 9 

[4.-] Locher, F. W., Sprung, S.: Die Beständigkeit 

von Beton gegenüber kalklösender 

Kohlensäure, Beton, 1975, Heft 5 

[4.-] Matthes, W.: Schadenshäufigkeitsverteilung 

bei TV-untersuchten Abwasserkanälen, 

Korrespondenz Abwasser, 

1992, Heft 3 

[4.-] Neck, U.: Leistungsfähigkeit von 

Beton in Bauwerken zur Abwasserentsorgung, 


[4.-] Niederehe,W.: Dichte und dauerhafte 

Abwasserkanäle aus Beton- und 

Stahlbeton, Beton- und Fertigteil-Jahrbuch, 

1996 

[4.-] Schmidt, M., Hormann, K., 

Hofmann, F.-J., Wagner, E.: Beton mit 

erhöhtem Widerstand gegen Säure und 

biogene Schwefelsäurekorrosion, Betonwerk 

+ Fertigteil-Technik, 1997, Heft 4 

[4.-] Steiner, H. R.: Verhalten von 

Abwasserkanälen bei der Reinigung mit 

Hochdruckspülung, Korrespondenz Abwasser, 

1992, Heft 2 

Abschnitt 5: Anwendungsgebiete 


[5.-] Lenz, D., Möller, H.-J.: Beton-, 

Stahlbeton- und Spannbetonleitungen, 

151

Betonkalender 1967, Teil II, Wilhelm 

Ernst & Sohn, Berlin, München 

[5.-] Lenz, D., Hornung, K.: Vorgespannte, 

selbsttragende Rohrbrücken 

aus vorgespannten Stahlbetonrohren, Betonwerk 

+ Fertigteil-Technik, 1981, Heft 1 

[5.-] Schäfer, A.: Zielgenauer Vortrieb 

von Stahlbetonrohren nicht begehbarer 

Durchmesser, Betonwerk + Fertigteil- 

Technik,1987, Heft 4 

[5.-] Wengler, D.: Rohre aus Beton, 

Stahlbeton und Spannbeton: bewährt 

und zukunftssicher, Beton- und Fertigteil-Jahrbuch, 

Bauverlag GmbH, Wiesbaden, 

Berlin, 1991 

Abschnitt 6: Bauausführung in offener 

Bauweise 

[6.1] Berechnungsansätze für die 

Rohrbelastung im Graben mit gespundetem 

Verbau, Arbeitsbericht der ATV- 


im ATV-Fachausschuss 1.5 „Ausführung 

von Entwässerungsanlagen“, Korrespondenz 

Abwasser, 1997(44), Heft 12, 

S. 2233 ff. 

[6.2] ATV-Handbuch: Bau und Betrieb 

der Kanalisation,Wilhelm Ernst & 

Sohn, 1996 

[6.3] Hornung, K.: Rohr und Leitungszone 

– grundlegende Voraussetzungen 

für die Tragfähigkeit der Rohrleitung, 

Beton- und Fertigteil-Jahrbuch, 

Bauverlag GmbH, Wiesbaden, Berlin, 

1989, S. 225 ff. 

152 

[6.4] Zanker, G.: Schächte aus Beton 

und Stahlbeton für Abwasserkanäle und 

-leitungen – Entwurf DIN 4034, Betonund 

Fertigteil-Jahrbuch, Bauverlag GmbH, 

Wiesbaden, Berlin, 1988, S.196 ff. 


[6.-] Hornung, K.: Kanalbau nach 

europäischen Normen, Beton- und Fertigteil-Jahrbuch, 


Berlin, 1997, S. 82 ff. 

[6.-] Hornung, K.: Umsetzung der 

neuen Regeln für den Kanalbau nach 

DIN EN 1610; Beton- und Fertigteil-Jahrbuch, 


1998, S. 93 ff. 

[6.-] Hornung, K.: Einbau von Rohren 

– Entwicklungen im konventionellen 

Kanalbau, Concrete Precasting Plant and 

Technology, Issue 7/1991, S.70 ff. 

[6.-] Lenz, D., Hornung, K.: Einbau 

von Rohren – Tragfähigkeit der Rohrleitung, 


GmbH,Wiesbaden, Berlin, 1984, 

S. 238 ff. 

[6.-] Vergleich von Luft- und Wasserdichtheitsprüfung 

an Abwasserkanälen, 

Entwicklungsvorhaben des Bayerischen 

Landesamts für Wasserwirtschaft, 

München, Zusammenfassender Schlussbericht, 

März 1994 

[6.-] Stein, D., Niederehe, W.: Instandhaltung 

von Kanalisation,Wilhelm 

Ernst & Sohn, 1992 

Abschnitt 7: Bauausführung in geschlossener 

Bauweise – Rohrvortrieb

[7.1] Scherle, M.: Rohrvortrieb, 

Band 1, Technik, Maschinen, Geräte, Bauverlag 



[7.-] Scherle, M.: Rohrvortrieb, 

Band 2, Statik, Planung, Ausführung, Bauverlag 

GmbH,Wiesbaden, Berlin,1988 

[7.-] Scherle, M.: Rohrvortrieb, 

Band 3, Berechnungsbeispiele, Kommentar, 

Bauverlag GmbH,Wiesbaden, Berlin, 

1984 

Abschnitte 8 und 9: Statische Berechnung 

von Rohren für die offene Bauweise und 

von Vortriebsrohren 

[7.-] Stein, D., Möllers, K., Bielecki, R.: 

Leitungstunnelbau,Wilhelm Ernst & Sohn, 

1988 

[8.1] Berechnungsansätze für die 

Rohrbelastung im Graben mit gespundetem 

Verbau, Arbeitsbericht der ATV- 


im ATV-Fachausschuss 1.5 „Ausführung 

von Entwässerungsanlagen“, Korrespondenz 

Abwasser, 1997 (44), Heft 12, 

S. 2233 ff. 

[8.2] Hornung, K.: Bemessung von 

bewehrten Rohren im Scheiteldruckversuch, 

Beton- und Fertigteil-Jahrbuch, 


1994, S.199 ff. 


[8.-] Handbuch für Rohre aus Beton, 

Stahlbeton,Spannbeton,Bauverlag GmbH, 


[8.-] Hornung, K., Kittel, D.: Statik 

erdüberdeckter Rohre, Bauverlag GmbH, 


[8.-] Hornung, K.: Dynamische Verkehrslastbeanspruchung 

von Rohren, 


GmbH,Wiesbaden, Berlin, 1991, 

S. 214 ff. 

[8.-] Hoch,A.: Probleme der Rohrund 

Schachtstatik, Standsicherheitsnachweise 

(Deponie-Sickerwasser), Abfallwirtschafts-Journal 

4 (1992), Ausgabe 

2, S.164 ff. 

[8.-] Fuchs,W.: Grundzüge der probabilistischen 

Zuverlässigkeitstheorie 

und ihre Anwendung auf im Erdboden 

verlegte Rohre, Korrespondenz Abwasser, 

1984 (31), Ausgabe 6 

[9.-] Kittel, D.: Zur statischen Berechnung 

von Vortriebsrohren nach dem 

ATV-Arbeitsblatt A 161, Beton- und Fertigteil-Jahrbuch, 


Berlin, 1987, S.13 ff. 

[9.-] Scherle, M.: Zwängungen beim 

Rohrvortrieb – Auswirkung auf die Statik, 

Tunnelbau, 1995, Verlag Glückauf 

GmbH, Essen, S. 43 ff. 

[9.-] Scherle, M.: Zwängungen beim 

Rohrvortrieb – Nachweis der Zwängungskennwerte,Tunnelbau,1995,VerlagGlückauf 

GmbH, Essen, S. 67 ff. 

153

12.3 Stichwortverzeichnis 

A 

Abdeckplatten 41 

Abdeckung 71 

Abladen 73 

Abriebfestigkeit 58–59 

Absturzbauwerk 43 

Abwasserbeschaffenheit 59–60 

Abwinkelbarkeit der Rohrverbindungen 

55, 88 

Abzweige/Zuläufe 33–34 

Anbohren 33–34 

Angabenblatt zur Rohrstatik für die 

offene Bauweise 130–131 

Angabenblatt zur Rohrstatik für den 

Rohrvortrieb 140–141 

Anschlüsse, nachträgliche 92–93 

Anschlussstücke 35, 38–39 

Anschlussstutzen 33–34 

Anwendungsgebiete 66–68 

Auflager 71, 79–84 

Auflageringe 37, 42 

154 

Auflagerreaktion – Lagerungsfälle 122 

Auskleidungen 62 

B 

Belastung durch Vortriebskräfte 126 

Belastung durch Zwängungskräfte im 

Bauzustand 126–127 

Bemessung 123–124, 127–128 

Bemessung in Richtung der Rohrachse 

127–128 

Bemessung mit Lastklassen 123–124 

Bemessung quer zur Rohrachse 127 

Beton 46 

Betonauflager 82–83 

Betonrohre 26–29 

Betonstahl 47 

Betonwerk 47 

Betonzusätze 47 

Betonzuschlag 46 

Bettung 79–84 

Bettungstypen 80–82 

Bewehrung von Stahlbetonrohren 

47–48

Biogene Schwefelsäurekorrosion 61 

Bodenabbau und Bodenförderung 

109–110 

Bodenverformungsmoduln 119–120 

Böschungsstücke 35–36 

Bruchsicherheitsnachweis 54, 123, 127 

C 

Chemische Beständigkeit 59–62 

D 

Dichtheitsprüfung 55–57, 96–102 

Dichtungen 23–25 

Druckfestigkeit des Betons 46, 54 

E 

Eigenüberwachung 23,51,56 

Einbettungsbedingungen 120 

Eiquerschnitte 22, 26–29, 31 

Energiebilanz 62 

Erdlasten 116–118, 126 

Erstprüfung 23, 51, 55–56 

Europäische Norm 15, 114 

F 

FBS-Fachvereinigung Betonrohre und 

Stahlbetonrohre e. V. 16 

Falzmuffenrohre 30 

Flächen- und Bauwerkslasten 118 

Fließgeschwindigkeit, zulässige 59 

Fremdüberwachung 23, 51 

G 

Gebrauchsspannungsnachweis 123 

Gelenkstücke 35, 37, 93–94 

Geschlossene Bauweise 104–111 

Gleitmittel 84–85, 96 

Grabensohle 79–80 

Grabenverbau 77–79, 92 

Grundwasserhaltung 79 

Güteschutz 51 

Güteschutz Kanalbau 19, 70 

H 

Halboffene Bauweise 111–112 

Haltungsweise Prüfung 97–101 

Hauptverfüllung 71, 92 

155

Herstellen der Rohrverbindung 84–86 

Herstellverfahren 47–51 

Hochdruckspülung 59 

Hydraulische Leistungsfähigkeit 57 

I 

Innere Lasten 118, 126 

K 

Kernbohrgerät 34 

Krümmer 35 

Kurzbaustelle 79–80 

L 

Lagerung 72–74 

LAWA-Leitlinie 63 

Lebensdauer 63 

Leitungszone 71, 88–92 

Luftdruckprüfung 97–99 

M 

Manschettendichtung 94 

Maße 29, 31, 33, 39, 41 

Mindestgrabenbreite 74–76 

156 

Mitgliedswerke 16 

Monolithisches Schachtbauwerk 37 

N 

Nutzungsdauer, technische 62 

Ö 

Ökobilanz 62 

P 

Passstücke 35 

Prüfung auf Abwinkelbarkeit 55 

Prüfung auf Scherlast 55 

Prüfung auf Wasserdichtheit 55–57, 

96–102 

Prüfung der Verdichtung 90, 92 

Prüfung einzelner Rohrverbindungen 

99–101 

Prüfung von Schächten 102 

Q 

Qualitätskontrolle 51–52 

Qualitätsrichtlinie 18, 51, 55, 57 

Qualitätssicherung 51–52 

Querschnittsformen 22, 26, 30

R 

Rammsondierung 90 

Relative Ausladung 121–122 

Ringbiegezugfestigkeit 54, 123 

Rohrverbindungen 23–25, 33 

Rohrvergleichsspannung 54, 123 

Rohrwerkstoffe 116 

S 

Schacht 36–37 

Schachtabdeckungen 37, 42 

Schachtfertigteile 36–42 

Schachthälse 37, 41–42 

Schachtringe 37, 40–41 

Schachtunterteile 37–40 

Scheiteldruckkraft 28, 54, 123–124 

Scherlastbeständigkeit der Rohrverbindungen 

55–56 

Schlagfestigkeit 55 

Schnittkräfte 122, 127 

Schwellfestigkeit 55 

Seitenverfüllung 71, 90 

Serienprüfung 50, 56 

Sicherheitsbeiwert 123–124, 127–128 

Sonderausführung der Bettung 83–84 

Sonderbauteile 42–44 

Sonderbauwerke 42–44 

Sonderfälle des Rohrvortriebes 111 

Stahlbetonrohre 30–32 

Start- und Zielschacht 108 

Statische Berechnung 54, 114–143 

Strangprüfung 56 

Stufengraben 74 

Stützringe 49–50 

T 

Tangentialschacht 40 

Technische Nutzungsdauer 62 

Temperaturverhalten 61 

Tragfähigkeit 54 

U 

Übergangsringe 41 

Übergangsstücke 35 

Überschüttungsbedingungen 

116–117 

157

Umweltverträglichkeit und 

Ökobilanz 62 

V 

Vakuumprüfanlage 50 

Verbaute Gräben 77–79 

Verdichtung 90–92 

Verdichtungsgeräte 90–92 

Verdichtungsprüfung 90, 92 

Vereinigungsbauwerk 42 

Verfüllen 88–92, 96 

Verfüllmaterial 88–90 

Verkehrslasten 118, 126 

Verlegung 84–88 

Vortrieb 104–111 

Vortriebsrohre für den bemannten 

Vortrieb 32–33 

Vortriebsrohre für Microtunneling 32 

W 

Wandrauheit 57 

Wasserdichtheit 55–57 

Wassergewinnungsgebiete 57 

158 

Wasserhaltung 79 

Werkstoffe 46–47 

Widerstand gegen chemische 

Angriffe 59–62 

Widerstand gegen Hochdruckreinigung 

59 

Widerstand gegen mechanische 

Angriffe 58–59 

Wirtschaftlichkeitsberechnung 62–63 

Wurzelfestigkeit 56 

Z 

Zement 46 

Zugabewasser 47

12.4 Bildnachweis 

Bilder 0.1, 0.2 und 0.3: H.-O.Lamprecht, 

Opus Caementitium, Beton-Verlag 

GmbH, Düsseldorf, 1993 

Bild 0.4: Stein, D., Niederehe, W., 

Instandhaltung von Kanalisation, 

Wilhelm Ernst & Sohn, 1992 

Bild 2.1: Bundesverband der Deutschen 

Zementindustrie, Betonbauwerke 

in Abwasseranlagen, Beton-Verlag 

GmbH, Düsseldorf, 1995 

Bild 2.19: Westrohr Betonwerke 

GmbH & Co.,Klosterstr.13,45711 Datteln 

Bilder 2.22, 2.28 und 2.32: Beton- 

Bauteile für Umwelt und Versorgung, 


Bild 3.6: Studie: Aktueller Stand 

der Herstellung von Beton- und Stahlbetonrohren, 

Institut für Fertigteiltechnik 

und Fertigbau Weimar e. V., 

99423 Weimar im Auftrag des Bayerischen 

Industrieverbandes Steine Erden 

e. V., München, 1994 

Bild 3.9: Züblin Schleuderbetonrohrwerke 

GmbH, Alte Poststraße 97, 

46514 Schermbeck 

Bilder 3.10 und 3.11: Rekers GmbH 

Maschinenfabrik, Postfach 11 65, 48478 

Spelle 

Bild 4.5: Artikel: Ökologische und 

energetische Betrachtung für Rohre 

aus Beton, BFT, Heft 12/1994 

Bilder 5.1, 5.4, 5.5, 5.6, 5.7 und 5.11: 

Beton-Bauteile für Umwelt und Versorgung, 

Teil 1, Beton-Verlag GmbH, 

Düsseldorf, 1997 

Bild 6.5: WIMAG GmbH, Brückenstraße 

5, 63785 Obernburg-Eisenach 

Bild 6.7: deha Ankersysteme, Breslauer 

Straße 3, 64521 Groß-Gerau 

Bild 6.32: Herrmann Mücher GmbH, 

Postfach 5 50, 58318 Schwelm 

Bild 7.5: Dyckerhoff & Wiedmann 

AG, Betonwerk Nievenheim, Zinkhüttenweg 

16, 41542 Dormagen 

159

Technisches Handbuch - Nodig-Bau.de

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