4. Ventilatoren zur Belüftung und für die Wettertechnik
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c2D<br />
c2u = u – ––––– (98)<br />
tg ß2<br />
Wegen der Kontinuitätsbedingung<br />
•<br />
V<br />
c2D = ––––––––––– (99)<br />
π • (R 2 – ri 2 )<br />
kann geschrieben werden<br />
Gesamtdruckerhöhung ∆p t<br />
∆p t (V) wirklich<br />
∆p WV(V)<br />
∆p t (V) theoretisch<br />
∆p RV (V)<br />
8<br />
∆p WV<br />
∆p RV<br />
∆p WV<br />
∆p RV (V) : Reibungsverlust der Ventilatorströmung<br />
∆p WV(V) : Stoß- <strong>und</strong> Wirbelverlust im Ventilatorlaufrad<br />
w 2<br />
β 2<br />
u<br />
∆p RV<br />
c 2<br />
c 2u<br />
c 2D<br />
β 2<br />
Volumenstrom V<br />
Bild 89: Theoretischer <strong>und</strong> wirklicher Kennlinienverlauf eines Axialventilators<br />
•<br />
V<br />
c2U = u – –––––––––––––––– (100)<br />
π • (R 2 – ri 2 ) • tg ß2<br />
Mit Hilfe der Eulerschen Hauptgleichung der Turbomaschinen <strong>und</strong> unter der Voraussetzung<br />
achsparalleler Anströmung des Ventilatorlaufrades (c1u = 0) folgt daraus <strong>die</strong> theoretische<br />
Kennlinie eines Axialventilators:<br />
•<br />
V • ρ • u<br />
∆pt = ρ • u 2 – ––––––––––––––––<br />
π • (R<br />
(101)<br />
2 – ri 2 ) • tg ß2<br />
Der Verlauf der theoretischen Kennlinie ist im Bild 89 dargestellt. Da ein Axialventilator nur in<br />
seinem Auslegepunkt <strong>die</strong> günstigsten Zu- <strong>und</strong> Abströmbedingungen aufweist, nehmen<br />
w 2