25.814 KB - Energetische Sanierung der Bausubstanz

Forschungsgesellschaft BAU UND UMWELT mbH 

Erprobung eines solargestützten Luftheizungssystems bei 

der energetischen Sanierung eines Wohngebäudes des 

Großplattenbautyps WBS 70 

(Abschlussbericht) 

Auftraggeber: FRIWO 1990 

Wohnungsgenossenschaft Friedland und 1990 e.G. 

17098 Friedland, Salower Straße 39 

Auftragnehmer: 

Forschungsgesellschaft BAU UND UMWELT mbH 

12527 Berlin, Rießerseestraße 10 

Berlin, Mai 2002

FG BAU UND UMWELT - Erprobung eines solargestützten Luftheizungssystems in Friedland - 1 

Das diesem Bericht zugrundeliegende Vorhaben wurde mit Mitteln des Bundesministeriums 

für Bildung, Wissenschaft, Forschung und Technologie unter dem Förderkennzeichen 

0329750A gefördert. Die Verantwortung für den Inhalt dieser Veröffentlichung liegt beim 

Autor.


Inhaltsverzeichnis 

0. Vorbemerkungen ................................................ 3 

1. Ziel- und Aufgabenstellung ........................................ 5 

2. Ausgangssituation am Objekt ....................................... 8 

2.1 Bauzustandsbegutachtung ......................................... 8 

2.2 TGA-Zustandsanalyse ........................................... 13 

2.3 Energiediagnose ............................................... 16 

3. Sanierungskonzept ............................................. 18 

3.1 Bautechnische Maßnahmen ....................................... 18 

3.2 Wärmeversorgungskonzept ....................................... 19 

3.2.1 Luftheizungsanlage mit solarer Luftvorwärmung ....................... 19 

3.2.2 Trinkwassererwärmung mit solarer Vorwärmung ....................... 29 

3.3 Steuerungs- und Regelungskonzept / Betriebsführung ................... 30 

3.3.1 Zentrale Regelung .............................................. 30 

3.3.2 Dezentrale Regelung ............................................ 35 

3.4 Energiediagnose für den Zustand nach der Sanierung .................... 38 

4. Planung, Ausschreibung und Vergabe ............................... 39 

5. Messtechnische Untersuchungen ................................... 41 

5.1 Kontinuierliche Messungen ....................................... 41 

5.2 Spezielle Einzelmessungen ........................................ 42 

6. Ergebnisse .................................................... 46 

6.1 Heizenergiebedarfswerte ......................................... 46 

6.1.1 Heizenergiebedarfskennwerte Luftheizung ............................ 47 

6.1.2. Heizenergiebedarfswerte Trinkwarmwasser ........................... 49 

6.2. Heizenergieverbrauchswerte ...................................... 50 

6.3 Trinkwassererwärmung mit solarer Vorwärmung ....................... 53 

6.4. Temperaturverhalten einzelner Wohnungen ........................... 57 

6.5. Hilfsenergieverbrauch ........................................... 62 

6.6 Luftführungssystem (Auswertung der Thermografie) .................... 64 

7. Gesamtbewertung .............................................. 66 

7.1 Investitionskosten .............................................. 66 

7.2 Wärme- und Energiekosten ....................................... 67 

8. Schlussfolgerungen ............................................. 70 

9. Quellenverzeichnis .............................................. 74 

10. Anhänge ..................................................... 76


0. Vorbemerkungen 

Nach [WOHNBAUTEN] gab es zum Zeitpunkt der Antragstellung des Themas in den fünf neuen 

Bundesländern ca. 2,17 Mio Wohnungen in industriell errichteten Gebäuden. Bei diesen Gebäuden 

handelte es sich im wesentlichen um solche, die in den Jahren von 1958 bis 1989 in 

Blockbau-, bzw. Plattenbauweise errichtet wurden. Davon waren bis zum Beginn des Themas ca. 

650 000 Wohnungen mit Ofenheizung ausgerüstet. 

Der Zustand der Gebäude ließ nach [BAUSCHADENSBERICHT] häufig eine Sanierung 

dringend geboten sein. Gleichzeitig war bei den ofenbeheizten Gebäuden eine Umrüstung des 

Heizungssystems auf eine moderne Systemlösung notwendig. Darüber hinaus ist es vorteilhaft, 

die Sanierungsmaßnahmen mit Maßnahmen zur Senkung des Jahres-Heizwärmebedarfes zu 

verbinden, zumal wesentliche Kostenelemente bereits in der bautechnischen Systemlösung liegen. 

Werden Sanierungsmaßnahmen an der Fassade, beispielsweise, mit Wärmedämmmaßnahmen 

verbunden, entfallen nochmalige Gerüst- und bauvorbereitende Kosten und der Aufwand der 

energiesenkenden Maßnahmen sinkt beträchtlich. Analoges gilt auch für andere 

Sanierungsmaßnahmen. Da die Anforderungen zur Senkung des Jahres-Heizwärmebedarf bereits 

zum Zeitpunkt des Projektbeginns beträchtlich zugenommen hatten (Wärmeschutzverordnung 

1995) und in den nachfolgenden Jahren zur dringend notwendigen CO 2 - Reduzierung noch 

weiter zunehmen mussten, war und ist es zweckmäßig, komplexe Lösungen zu favorisieren. 

Ergebnisse dieser Vorgehensweisen sind dann im Regelfall Niedrigenergiehäuser, d.h. Gebäude 

deren Jahres-Heizwärmebedarf in Abhängigkeit vom Oberflächen-Volumen-Verhältnis 

mindestens zu 25-30% unter den Vorgaben der damals gültigen Wärmeschutzverordnung 1995 

lagen. 

Noch in den 80er Jahren sind, hauptsächlich aber in den ländlichen Kleinstädten der ehemaligen 

DDR, eine Reihe von ofenbeheizten industriell gefertigten Wohngebäuden gebaut worden, bei 

denen es sich um 3- bis 4geschossige Gebäude des Gebäudetyps WBS 70 mit Wandplatten bis 

zu 6 m Breite handelt. Die Zahl dieser Gebäude betrug nach ”WOHNBAUTEN] ca. 75 000 

Wohnungen. 

Die Umfassungskonstruktion erfüllte zum Zeitpunkt des Projektbeginns im allgemeinen schon 

nicht die damaligen wärmetechnischen Anforderungen und erst recht nicht die heutigen. Gemessen 

an der gegenwärtig gültigen Energieeinsparverordnung ist im Vergleich die Bezugsgröße 

Jahres - Heizwärmebedarf, unter Voraussetzung qualitätsgerechter Ausführung der Gebäude, 

noch um ca. 40 % bis 50 % höher. Weicht die Ausführungsqualität nach unten ab, erhöhen sich 

die Jahres-Heizwärmebedarfswerte teilweise beträchtlich darüber. 

Häufig wiesen die Platten der Gebäude Risse oder Abplatzungen auf, die eine Sanierung 

erforderten. Auch die Fugenausbildung zwischen den einzelnen Platten wird den bestehenden 

Anforderungen nicht gerecht. Hinsichtlich der Ofenheizung ist im allgemeinen die Umstellung auf 

ein modernes Heizungssystem aus Gründen und mangelnder Akzeptanz dieser Heizungsart in 

Plattenbauten sowie des zusätzlichen Nutzflächengewinns notwendig. 

Die Lösung der aufgezeigten Probleme liegt, wie o.a., in der komplexen energetischen Sanierung. 

Dabei ist zu berücksichtigen, dass mit größer werdender Wärmedämmung die 

Transmissionswärmeverluste durch die Umfassungskonstruktion erheblich geringer werden und 

der Lüftungswärmebedarf aufgrund unveränderter bautechnischer und hygienischer Anforderungen 

absolut gleich bleibt und damit relativ größer wird. Er wird damit zur dominierenden Ein-


flussgröße auf den Wärmehaushalt von Gebäuden. Darüber hinaus ist in Gebäuden mit hohen 

Wärmedämmwerten zur Vermeidung von Feuchteschäden, die in gut gedämmten Gebäuden 

sowohl durch Feuchteeintrag als auch durch die unmittelbare Nutzung selbst entstehen können, 

eine kontrollierte Grundlüftung unablässig. Bei sehr hohen Wärmedämmwerten werden die 

Transmissionswärmeverluste so gering, dass sie von einer an sich notwendigen Be- und Entlüftungsanlage 

mit Wärmerückgewinnung, wie sie in der Folge zur Verringerung der Lüftungswärmeverluste 

allgemein empfohlen wird, mit übernommen werden könnten. In dem Fall erfolgt 

die Beheizung über ein Luftheizungssystem. 

Bei den früheren Luftheizungssystemen spielten die oben skizzierten Ausgangsbedingungen hinsichtlich 

hoher Wärmedämmung größtenteils keine so gravierende Rolle, da die Entwicklungsanforderungen 

noch nicht in dem Umfang bestanden. Bereits mit der Fassung der 

Wärmeschutzverordnung 1995 und erste recht mit der jetzt gültigen Energieeinsparverordnung 

erhöhen sich die Anforderungen an die Wärmedämmung sehr stark, so dass sich die Bedingungen 

für ein Luftheizungssystem deutlich verbesserten. 

Die an sich bekannten Vorteile eines Luftheizungssystems, wie 

• schnelle Reaktionsfähigkeit auf sich ändernde Bedarfsbedingungen 

• Integration einer bedarfsgerechten Lüftung 

• leichte Schutzmaßnahmen vor äußeren Luftverunreinigungen 

(Pollen, allergene Belastungen u.ä.) 

• Wegfall von Stellflächen für die Heizkörper 

• Einsatzmöglichkeiten zur Wärmerückgewinnung 

können unter den Bedingungen eines höheren Wärmeschutzes voll zur Geltung gebracht werden. 

Ein weiteres Moment ergibt sich durch die gleichzeitig mit der Wärmedämmwerterhöhung 

verbundene Verschiebung zwischen dem wesentlich kleiner werdenden konventionellen 

Wärmebedarf und den Möglichkeiten der aktiven Solarenergienutzung. Da die nutzbaren Anteile 

der Solarenergienutzung durch technische Weiterentwicklungen eher größer werden, gleichzeitig 

aber der Jahres-Heizwärmebedarf kleiner wird, weiten sich die Möglichkeiten einer Einbeziehung 

der Solarenergie für die Wärmebedarfsdeckung erheblich aus. 

Unter Berücksichtigung der teilweise großen Dach- und Wandflächen steht hier ein recht großes 

Potential an Solarenergiegewinnen zur Deckung des verbleibenden Restwärmebedarfs dieser 

Gebäude zur Verfügung. 

An dem Demonstrationsobjekt sollte im Rahmen der heizenergetischen Gesamtsanierung gezeigt 

werden, dass für die o. a. Gebäude (aber auch andere) die Möglichkeit besteht, bei geringem 

Mehraufwand durch die Systemlösung "Luftheizung mit integrierter Sonnenenergienutzung", den 

Gesamtjahres-Heizwärmebedarf zu dem eines Niedrigenergiehauses zu bringen.


1. Ziel- und Aufgabenstellung 

Zur Realisierung dieses Vorhabens stellte die FRIWO Wohnungsgenossenschaft Friedland 1990 

e.G. ein vierstöckiges Gebäude mit 30 Wohnungen zur Verfügung. Abbildung 1 zeigt das 

Gebäude vor der Sanierung. Auffällig sind im äußeren Erscheinungsbild die vielzähligen 

Schornsteine der Einzelfeuerstätten. 

Abbildung 1: Gebäude vor der Sanierung 

Mit einer Bauzustandsanalyse wurde zunächst die bau- und haustechnische Ausgangssituation 

erfasst und darauf aufbauend eine Energiediagnose des Objektes erstellt. Die Bestandteile der 

Energiediagnose sind sowohl Berechnungen als auch Auswertungen von vorhandenen Heizwärmeverbrauchswerten 

vergleichbarer Gebäude der WBS 70, ausgerüstet mit einem 

Warmwasser-Heizungssystem. Die in Teilen vorhandenen Brennstoffabrechnungen einzelner 

Mieter ließen keine allgemeingültigen Aussagen für das Gebäude zu. Zur Stützung der Eingabewerte 

werden thermografische Aufnahmen relevanter Gebäudebereiche gemacht (s. Anhang 

B1) und auch Problemfelder der Luftdichtheit des Gebäudes (s. Anhang A) untersucht. 

Auf der Grundlage der Energiediagnoseergebnisse wurden die Maßnahmen vorbereitet, die gewährleisten, 

dass der Heizwärmebedarf nach der Sanierung unter den zulässigen Höchstwerten 

der bekannten Angaben in der Fassung der Wärmeschutzverordnung 1995 liegt. Dazu gehört 

unter anderem die Verbesserung der U-Werte der Dunkelflächenbereiche auf Werte unter 

0,4 W/(m² @ K), der Ersatz der Fensterkonstruktionen durch solche mit einem U-Wert von 

1,3 W/(m² @ K), die Erhöhung der Wärmedämmung auf der obersten Geschossdecke bis zu einem 

U-Wert unter k D = 0,2 W/(m² @ K) und in der Kellerdecke bis unter U = 0,3 W/(m² @ K). Dabei 

wurden für das Oberflächen-Volumen-Verhältnis des Gebäudes von 0,386 m -1 Veränderungen in 

den wärmetechnisch relevanten Kennwerten gemäß Tabelle 1.1 wirksam. 

Neben den wärmetechnischen Zielsetzungen sind in das Vorhaben Zielsetzungen einzubeziehen 

gewesen, die zum allgemeinen Inhalt von Modernisierungsvorhaben gehören. Dazu zählen Fragen 

des Brand- und Schallschutzes genauso wie Fragen der Wohnqualität innerhalb des Gebäudes 

(Treppenhaus, Eingangssituation, Keller- und Nebenräume u. ä.), als auch des Gebäudes im


Wohnumfeld. 

Tabelle 1.1 

Wärmetechnische Kennwerte 

Kennwert 

Dimension 

vor den 

Maßnahmen 

nach den 

Maßnahmen 

U-Werte 

• Außenwand 

Längsaußenwand 

0,78 

# 0,4 

Giebelaußenwand 

W/(m² @ K) 

0,64 

# 0,4 

• Fenster 

3,1 

1,3 

• oberste Geschossdecke 

0,85 

# 0,2 

• Kellerdecke 

0,87 

# 0,3 

Spezifische Heizlast 

• Transmission 

• Lüftung 

W/m² 

52 

14 

21 

14 

• Gesamt 

66 

35 

Spezifischer Jahresheizwärmebedarf 

• WSV 95 

• 50 % WSV 95 

kWh/(m² @ a) 

83 64,1 

32,0 

Im mittleren Teil des Gebäudes unterhalb des Daches befindet sich nach der Sanierung die Lüfterzentrale. 

In die zur Reduzierung des Wärmebedarfes zusätzlich an der Fassade angebrachten Wärmedämmung 

wurden Luftkanalkollektoren integriert, die eine aktive Solarenergienutzung 

ermöglichen. Die aufsteigende warme Luft wird in der Dachlüfterzentrale erfasst. 

In die Dachschrägen wurden ebenfalls Sonnenluftkollektoren integriert. Von den Sonnenluftkollektoren 

gehen Verbindungsleitungen zur Lüfterzentrale. 

In der Lüfterzentrale erfolgt die wärmetechnische Luftaufbereitung. Die auf Zulufttemperatur 

vorgewärmte Luft wird über unterhalb der Wärmedämmung angebrachte Luftkanäle an der 

Längsaußenfassade zu den einzelnen Wohnungen geführt. Der Eintritt der Luft in die Wohnräume 

erfolgt über in die Fenster integrierte Zuluftelemente. In den Zuluftelementen sind die 

Nacherwärmer (elektrisch) zur individuellen Raumtemperaturanpassung enthalten. Die Abluft ist 

über die vorhandenen Abluftschächte nach oben zur Lüfterzentrale zu führen. Dort erfolgt die 

Wärmerückgewinnung. 

Die rückgewonnene Wärmemenge wird zum Teil zur Lufterwärmung (bei fehlendem 

Sonnenenergieangebot) und zur Deckung des Warmwasserbedarfes eingesetzt. 

Die Warmwasserbereitung erfolgt zentral. Der Verbrauch wird wohnungsweise individuell 

erfasst. 

Die Gesamtlösung erforderte eine sorgfältige, detaillierte Planung aller Einzelelemente, die


hinsichtlich ihrer jeweiligen heizenergetischen Wirkung gut aufeinander abzustimmen waren. 

Besonderes Augenmerk wurde dabei dem Konzept der Steuerung und Regelung aller Komponenten 

gewidmet. 

Beschreibung des Lösungsweges 

Die Realisierung des Vorhabens bestand aus mehreren Arbeitsetappen, die aufeinander abgestimmt 

sein mussten. 

Die Arbeitsetappen im einzelnen sind: 

1. Energie- und Bauwerksdiagnose zum Ausgangszustand des Gebäudes. 

2. Konzeption und Planung der Gesamtlösung. Nachweis der wärmetechnischen 

Zielsetzungen. 

3. Objektvorbereitung (Schaffen der Arbeitsbedingungen am Objekt). 

4. Austausch der unzulänglichen Fensterkonstruktionen, die den Verbrennungsluftanteil für 

die vormalige Ofenheizung realisieren sollten, durch neuartige Lüftungsfensterkonstruktionen. 

5. Anbringen des Luftkanalsystems auf die äußere Fassade des Gebäudes und Anschluss an die 

Lüftungsfenster. 

6. Aufbringen der erforderlichen Wärmedämmung auf die Außenwandfassade bei 

gleichzeitiger Integration der vorgesehenen Sonnenluftkollektoren in den oberen 

Fassadenabschluss. Wärmedämmung der obersten Geschossdecke und der Kellerdecke. 

7. Aufbau der Lüfterzentrale auf der obersten Geschossdecke des Gebäudes mit 

Wärmerückgewinnung und Solarenergieeinbindung und Anbindung des Luftkanalsystems. 

Installation des zentralen Nacherwärmungssystems bis an die zentrale Wärmeerzeugung. 

8. Aufbau der Wärmezentrale im Kellerbereich des Gebäudes mit Kessel, Warmwasserspeicher 

und Einbindung des Luftkanalsystems. Installation des Warmwassersystems und seine 

Anbindung an die zentrale Wärmeerzeugung. 

9. Abriss, Entsorgung der Einzelfeuerstätten in den Wohnungen. Reinigung und Verschluss 

der Rauchgaskanäle. 

10. Nachkalkulation und Auswertung der Maßnahmen. 

11. Aufbereitung der Abschlussdokumentation und des Schlussberichtes. 

Mit der Inbetriebnahme der Wärmeversorgung des Gebäudes wird der Gasverbrauch für die 

Kessel, der Elektroenergieverbrauch in der Lüfterzentrale (Lüfter, Zirkulationspumpe für die 

Heizregister der Nacherwärmung) erfasst.


2. Ausgangssituation am Objekt 

Bei dem vorliegenden Gebäude in der Jahnstraße 8-10 handelt es sich um ein 4-geschossiges 

Wohngebäude mit unausgebautem Dachgeschoss und Spitzboden. Es bildet mit einem weiteren 

Gebäude des gleichen Typs eine Straßenzeile. 

Abbildung 2: 

Lageplan 

Das Gebäude besteht aus 3 Hausaufgängen mit folgender Wohnungsverteilung: 

Geschoss Hausnummer 10 Hausnummer 9 Hausnummer 8 

2. - 4. OG 1 x 3-R.-Whg. (66,41 m 2 ) 

1 x 2-R.-Whg. (52,52 m 2 ) 

1 x 1-R.-Whg. (25,43 m 2 ) 

1. OG 1 x 3-R.-Whg. (66,50 m 2 ) 

1 x 3-R.-Whg. (77,79 m 2 ) 

1 x 4-R.-Whg. (79,54 m 2 ) 

1 x 3-R.-Whg. (66,61 m 2 ) 

1 x 4-R.-Whg. (79,37 m 2 ) 

1 x 3-R.-Whg. (66,30 m 2 ) 

1 x 3-R.-Whg. (66,41 m 2 ) 

1 x 2-R.-Whg. (52,72 m 2 ) 

1 x 1-R.-Whg. (25,43 m 2 ) 

1 x 3-R.-Whg. (66,30 m 2 ) 

1 x 3-R.-Whg. (77,99 m 2 ) 

2.1 Bauzustandsbegutachtung 

! Bauteile 

Der Aufbau der wärmetechnisch relevanten baukonstruktiven Lösungen für den Ausgangszustand 

des Gebäudes ist in der Tabelle 2.1.1 dargestellt. Außerdem ist in der Tabelle der sich für diese 

Bauteile ergebende U-Wert unter Berücksichtigung von Wärmebrücken aufgeführt. Die U - 

Werte wurden in der Folge als Ausgangswerte für die Energiediagnose (s. Pkt. 2.3) genutzt.


Tabelle 2.1.1: 

Hauptwärmedämmung des Gebäudes 

Bauteil Schichtenaufbau Einbauort 

Außenwand 

von innen nach außen: 

120 mm Tragschicht 

80 mm Dämmschicht 

60 mm Wetterschutzschicht 

Fassadenplatte 

6 x 2,8 m 


2,4 x 2,8 m 


Treppenhaus 


Giebel 

U-Wert 1) 

[W/m²K] 

0,70 

0,78 

0,84 

0,64 

Kellerdecke 

von oben nach unten: 

5 mm PVC-Belag 

50 mm Fließanhydritestrich 

2 mm Bitumenpappe 

28 mm Mineralwolle 

140 mm Rohdecke 

Wohnräume 

zum Keller 

0,87 

Geschossdecke 

von unten nach oben: 

40 mm Estrich 


50 mm HWL-Platte 



140 mm Rohdecke 

Wohnräume 

zum Dachboden 

0,85 

Innenwand 

vom Wohnraum zum Treppenhaus: 

12 mm Gipskartonplatte 


150 mm Betonwand 

1. Geschoss im 

Treppenhaus 

1,42 

1) 

unter Berücksichtigung von Wärmebrücken 

! Bauschäden 

Im äußeren Erscheinungsbild des Gebäudes waren eine Reihe von Bauschäden feststellbar. Sie 

werden in den nachfolgenden Abbildungen dokumentiert und näher beschrieben. 

Die wesentlichsten Qualitätsmängel in der Fugenausbildung (siehe Abb. 3) waren: 

• Unterschiedliche und z. T. zu große Breiten der Horizontal- und Vertikalfuge 

zwischen den dreischichtigen Außenwandelementen 

• verrutschter Schlagregenschutz (Gefahr des Eindringens von Feuchtigkeit) 

C Betonausbrüche in der Wetterschale mit freiliegender Bewehrung (Gefahr der 

Korrosion des Stahls und weiteren Abplatzens des Betons) 

C 

Feine Risse in der Wetterschale im Bereich der Fensterecken (Korrosionsgefahr)


Abbildung 3: 

Qualitätsmängel in der Fugenausbildung 

Neben den Fugen bestandenen in der gesamten Fassadenkonstruktion weitere gravierende 

Bauschadensbilder. Die wichtigsten dabei waren (siehe Abb. 4): 

C 

Wärmebrücken im Bereich Kelleraußenwand-Deckenbereich 

C Zu enger Hauseingang / Windfang 

• Der feststehende Teil der Innentür ließ sich nicht öffnen! 

C 

Die Außentür befindet sich in der Hauptwetterrichtung (NW), ständige Belastung bei 

Schlechtwetter (Regenwasser und Schnee im Hauseingang). 

In der Ausbildung der Dachkonstruktion mussten ebenfalls einige Mängel festgehalten werden, 

die im Zuge der weiteren Modernisierung zu beheben sind. Hierzu ist die Abbildung 5 

charakteristisch. Die wichtigsten Bauschäden sind: 

C 

C 

Fehlende Verbindung zwischen unterem und oberen Sparrenteil. Bei Aufbringen 

weiterer Lasten auf das Dach (Kollektoren) ist diese Schwachstelle zu beseitigen 

Ausbruch in Zwischendecke mit freiliegender Bewehrung (offensichtlich 

Transportschaden) 

• Betonausbruch an einem Aussteifungselement des Daches. 

Zur Stabilisierung des Daches waren alle defekten Aussteifungselemente zu erneuern.


Abbildung 4: 

Qualitätsmängel in der Fassade 

Abbildung 5: 

Verbindung unterer und oberer Sparren


• Luftdichtheitsprüfungen 

Im Rahmen der Voruntersuchungen wurden in zwei Wohnungen Luftdichtheitstests durchgeführt. 

Dazu wurden eine Einraumwohnung und eine Vierraumwohnung ausgewählt. Die Auswahl 

erfolgte zufällig. 

Im Anhang A sind die Ergebnisse und die Durchführung der Messungen aufgeführt. Die Ergebnisse 

machen deutlich, dass ein Teil der Fenster Undichtigkeiten über das wärmetechnisch vertretbare 

Maß hinaus aufweist. 

• Thermografische Untersuchungen vor der Sanierung 

Die Längs- und die Giebelfassaden wurden einer thermografischen Untersuchung unterzogen. Die 

Ergebnisse der Untersuchungen sind in Anhang B aufgeführt. Aus den Abbildungen ist zu ersehen, 

dass in den Fassaden an vielen Stellen Mängel bestehen. Markante Bereiche sind insbesondere die 

Fensterfaschen und -sohlbänke, die Horizontalfugen, die wiederum in Verbindung mit den 

Fensterstürzen erhebliche Wärmebrücken darstellen und einige Vertikalfugen im Giebelbereich. 

Darüber hinaus existieren einzelne Wärmebrücken im Brüstungsbereich der Fensteraußenwandelemente. 

Teilweise ist im Dunkelflächenbereich die Konfektionierung des Wärmedämmmaterials 

zu erkennen. 

Verstärkt wird die ungünstige Wirkung der zu verzeichnenden Schwachstellen in der Umfassungskonstruktion 

durch die Anordnung der Einzelöfen mit ihren stärkeren Innentemperaturschwankungen, 

die durch den Betrieb bedingt sind. 

• Bauphysikalische Ausgangssituation 

Auf der Grundlage der Bauschadensanalyse, der thermografischen Aufnahmen und der Blower - 

Door - Tests kann die bauphysikalische Ausgangssituation bis auf den aufgeführten Fugen - und 

Wärmebrückenbereich als relativ gut angesehen werden. Die Bauschadensbilder führten bislang 

noch zu keinen gravierenden Schäden, die sich insbesondere im Wärmebrückenbereich nachteilig 

auf den Wohnbereich des Gebäudes hätten auswirken können. Schwerwiegender ist die Situation 

im Fensterbereich anzusehen, da hier einerseits teilweise größere Luftdurchlässigkeiten in der 

üblichen Fugenausbildung vorhanden sind und andererseits durch die Gewährleistung der Verbrennungsluftzuführung 

über die ergänzten Holzkanalkonstruktionen zusätzliche konstruktive 

Durchlässigkeiten eingebracht wurden. Gemeinsam mit den in den angrenzenden Wandbereichen 

verstärkt vorhandenen Wärmebrückenausbildungen ist der Fensterbereich mit dem angrenzenden 

Dunkelflächenbereich die am häufigsten auftretende wärmetechnische Schwachstelle der Fassaden. 

Die Dämmung auf der obersten Geschossdecke genügt keineswegs heutigen Anforderungen. Sie 

ist im Zuge der Modernisierung allgemein zu verstärken. Die Innenwände der an das Treppenhaus 

des Erdgeschosses grenzenden Zimmer sind von der Innenseite mit einer Wärmedämmung 

versehen. Über die Ausführungsqualität liegen keine verwertbaren Informationen vor. Feuchteschäden 

wurden in den Wohnungen nicht festgestellt.


2.2 TGA-Zustandsanalyse 

• Heizungsanlage 

Die Wärmeversorgung erfolgte mit kohlebeheizten Kachelöfen, in den Bädern mit elektrischen 

Heizstrahlern. Teilweise wurden mit einem Ofen in der Trennwand zwei Räume beheizt. Die 

zugehörigen Schornsteine bestanden aus einzügigen, in Ausnahmefällen zweizügigen Beton- 

Fertigteilen. Bei den zweizügigen Schornsteinen war jedoch nur ein Zug belegt. Der freie Durchmesser 

betrug ca. 18 cm, der freie Querschnitt 255 cm 2 . 

• Be- und Entwässerungsanlage 

Die Trinkwasserversorgung der Wohnungen erfolgte über eine Verteilleitung im Kellergeschoss 

und die von dieser abzweigenden acht Steigestränge in den Installationsschächten (Abb. 7). Als 

Rohrmaterial wurde verzinktes Stahlrohr verwendet. Die Wasserzähleranlage befindet sich im 

Kellerraum neben dem mittleren Treppenhaus. Die Hauseinführung erfolgt von der Straßenseite. 

Die Verteilung in den Etagen wurde im Schacht als sog. Spinne aus Kunststoff ausgeführt. Für die 

WC-Spülung waren hochhängende Spülkästen installiert. Kaltwasserzähler waren vorhanden. Die 

Warmwasserbereitung wurde mit elektrischen Speicherwarmwasserbereitern (80 l), die im Bad 

über der Badewanne installiert wurden, realisiert (siehe Abb. 6). 

Abbildung 6: 

Elektrischer Warmwasserbereiter (80 l) im Bad über der Wanne 

Unmittelbar neben dem jeweiligen Kellerzugang befand sich eine Waschküche mit entsprechendem 

Anschluss. Je ein Gartensprengventil war auf der Nordseitenmitte und der Südseitenmitte des 

Gebäudes angeordnet. Sämtliche Schmutzwasserablaufstellen hatten einen Geruchsverschluss. Die 

acht Fallleitungen aus Kunststoff (PVC) wurden im Sanitärschacht bis ins Kellergeschoss geführt 

und nach dem Prinzip der Hauptlüftung über Dach entlüftet.


HS 

NS 

NS 

HS 

SANITÄR 

Revisionsklappe 

ELT 

Abbildung 7: 

Sanitärschacht


Dabei verringerte sich allerdings oberhalb des letzten Anschlusses die Nennweite von DN 100 auf 

DN 70. Im Dachgeschoss sowie im Spitzboden waren die Abwasserrohre wärmeisoliert 

(Mineralwolle + Teerpappe). Die Durchführung durch die Dachhaut erfolgte über eine seitliche 

Verziehung im Spitzboden von ca. 1 m (nicht wärmeisoliert). Diese seitliche Verziehung war bei 

der Fallleitung an der Giebelseite der Hausnummer 10 defekt (siehe Abb. 8). 

Abbildung 8: 

defekte Fallleitung als Lüftungsleitung im Spitzboden (Haus-Nr.10) 

Die Fallleitungen mündeten im Kellergeschoss in zwei Sammelleitungen; eine Sammelleitung für 

die Gebäudehälfte links vom mittleren Treppenhaus und eine zweite für die rechte Gebäudehälfte. 

Entsprechend existierten auch zwei Hausanschlüsse. In den beiden Waschküchen waren 

Abwasserhebeanlagen mit Pumpensumpf installiert, die jedoch nicht funktionsfähig waren. 

• Entlüftungsanlage 

Die Entlüftungsanlage diente sowohl der Entlüftung der innenliegenden Bäder als auch der 

Küchen mit Fenster. Dabei handelte es sich um eine reine Schachtlüftung ohne Dachventilatoren. 

Die Außenluft strömte über die Fensterfugen bzw. in den Räumen mit Öfen über die 

Fensterzuluftelemente nach. Die fensterlosen Bäder hatten Überstromdurchlässe im unteren 

Türbereich (ca. 315 cm 2 ). Zur Erfassung der Abluft wurden in den Küchen und Bädern einfache 

rechteckige Gitter (ca. 8 x 30 cm) ohne Regelmöglichkeiten installiert (Abb. 9).


Abbildung 9: 

Ablufterfasser in Küche und Bad 

In den Küchen waren zusätzlich Ablufthauben aus Holz angebracht. Als Sammelkanäle dienten die 

an die Sanitärraumzelle angeformten Lüftungsschächte. Dabei handelte es sich um einen 

Doppelverbundschacht aus Gipsbeton. Der Verbundschacht bestand aus zwei Hauptschächten 

(478,5 cm 2 ) für Küche und Bad sowie zwei mittig liegenden Nebenschächten (je 169 cm 2 ) für den 

jeweiligen Etagenanschluss. Ab dem unbewohnten Dachgeschoss wurden die Sammelkanäle bei 

etwa gleicher Geometrie als Betonfertigteilschächte bis über Dach weitergeführt. Für die 

Reinigung der Hauptschächte stand im Kellergeschoss jeweils eine Revisionsklappe zur 

Verfügung. Die erste optische Begutachtung ohne Kamera ließ einen sauberen Eindruck zu. Im 

unbewohnten Dachgeschoss sowie im Spitzboden waren die Lüftungsschächte mit wenigen 

Ausnahmen wärmeisoliert. Die Wärmeisolierung war in gutem Zustand. Die Schachtmündung am 

Dachfirst war mittels Meidinger Scheibe gegen Fallwinde und Regenwasser geschützt. 

2.3 Energiediagnose 

• Ausgangswerte für die Energiediagnose 

Für den rechnerischen Nachweis zum Wärmebedarfsausweis nach §12 Wärmeschutzverordnung 

zum Istzustand des Gebäudes sind im Anhang C1 (Arbeitsblätter 2/9 bis 6/9) die U-Werte der 

Bauteile der Umfassungskonstruktion ermittelt worden. Dabei sind insbesondere für die 

Außenwandplatten die konstruktiv bedingten Wärmebrücken entsprechend ihrem Anteil 

berücksichtigt worden. Eine Zusammenstellung dieser Bauteile ist in der Tabelle 2.1.1 (s. Pkt. 2.1) 

aufgeführt.


Als weitere Ausgangsgrößen sind der Luftwechsel mit 0,8 h -1 und die spezifischen inneren 

Wärmegewinne (aus Nutzungsprozessen) von 8,0 kWh/(m³@a) angesetzt worden. Das beheizte 

Volumen von 6.036,4 m³ wird durch eine wärmeübertragende Umfassungsfläche von 2.331 m² 

begrenzt. Daraus ergibt sich ein Verhältnis von A/V mit 0,386 m -1 . 

• Ergebnisse 

Unter Verwendung der vorhandenen Bauunterlagen wurde anhand der theoretischen 

bauphysikalischen Kennwerte ein jährlicher Heizwärmebedarf für das Gebäude von 183.835 kWh 

bzw. ein flächenbezogener Wert von 95,2 kWh/(m²@a) ermittelt. Auf die konkrete Wohnfläche 

bezogen sind das 105,7 kWh/(m²@a). Erfahrungsgemäß ist jedoch der tatsächliche Verbrauch 

infolge der Fassadenundichtigkeiten und des hier nicht mit einbezogenen Wirkungsgrades der 

meist schlecht oder ungeregelten Heizungssysteme weitaus größer (170-180 kWh/m²a). 

Würde dieses Gebäude gegenwärtig errichtet werden, dürfte entsprechend dem A/V-Verhältnis 

von 0,386 nach der WSVO 95 ein Wärmebedarf von 64,1 kWh/(m²@a) nicht überschritten werden. 

Der zum Zeitpunkt der Errichtung (1989) des Gebäudes maximal zulässige Wert des mittleren 

Wärmedurchgangswertes entsprechend Wärmeschutzverordnung 85 von k m;max = 0,88 W/(m²@K) 

wurde mit dem errechneten Wert von k m;vorh = 0,85 W/(m²@K) unterschritten. Nach der TGL 

35424/03 war für dieses Gebäude im Wärmedämmgebiet 1 vom 1.9.1986 bis 31.12.1990 ein Wert 

von k m;max = 0,97 W/(m²@K) zulässig. Ab 1.1.1991 hätte dieser Wert auf k m;max = 0,79 W/(m²@K) 

reduziert werden müssen. Somit entsprach das Gebäude in heizenergetischer Hinsicht den bis 

1989 geltenden Vorschriften. 

In Anhang C1 (Arbeitsblätter 8/9 und 9/9) sind die einzelnen Anteile der Wärmeverluste und der 

Wärmezuströme grafisch dargestellt. Die gesamten Wärmeverluste des Gebäudes (Anhang C1, 

linke Säule der Abbildung 1 und Abbildung 2/1) von 128,8 kWh/(m²@a) verteilen sich demnach zu 

60 % auf die Transmission und 40 % auf die Lüftung. Aus energetischer Sicht ergeben sich 

Einsparpotentiale besonders bei der Wand (22 %) und den Fenstern (20 %). Die energetische 

Bewertung der Fenster muss allerdings noch relativiert werden, da am Fenster nicht unbedeutende 

Wärmegewinne durch Sonnenstrahlung auftreten, die entsprechend der Qualität der Regelung der 

Raumtemperatur mehr oder weniger heizenergiesenkend genutzt werden. Wie aus der mittleren 

Säule der Abbildung 1 (Anhang C1) und der dazugehörigen Darstellung in Abbildung 2/2 

(Anhang C1) zu ersehen ist, ergeben sich durch die Einbeziehung der passiven solaren 

Wärmegewinne in die Betrachtung andere Proportionen. 

Für die Deckung der gesamten Wärmeverluste müssen dem Gebäude Wärmemengen in gleicher 

Größe zugeführt werden. Subtrahiert man von den Wärmeverlusten die passiven Wärmegewinne 

(solare über die Fenster und interne aus Nutzungsprozessen), erhält man die dem zu beheizenden 

Bereich des Gebäudes zuzuführende Heizwärme. Im vorliegendem Fall beträgt diese 

Heizwärmemenge 95,2 kWh/(m²@a). Die rechte Säule in der Abbildung 1 (Anhang C1) und das 

Diagramm in Abbildung 2/3 (Anhang C1) verdeutlichen diesen Zusammenhang.


3. Sanierungskonzept 

3.1 Bautechnische Maßnahmen 

! Außenwand 

Da ein hohes Wärmedämmniveau der Umfassungskonstruktion nach wie vor eine entscheidende 

Voraussetzung für einen geringen Heizenergieverbrauch ist, wurden im Rahmen der Sanierung die 

Außenwände mit einem Wärmedämmverbundsystem versehen. Damit wird der Einfluss 

vorhandener Wärmebrücken praktisch ausgeschaltet. 

Sowohl die Fassadenkollektoren als auch die Zuluftkanäle wurden in das 

Wärmedämmverbundsystem integriert. 

Für den homogenen Bereich der Fassade beträgt die Wärmedämmung 12 cm bei einem λ-Wert 

von 0,035 W/(m·K). 

Somit verändern sich die U-Werte dieser Bauteile folgendermaßen 

Fassade vor der Sanierung 0,78 W/(m 2 · K) nach der Sanierung 0,19 W/(m 2 · K) 

Giebel 0,64 W/(m 2 · K) 0,22 W/(m 2 · K). 

! Fenster 

Ein Austausch der Fenster ist inzwischen für jedes Sanierungsvorhaben zur Selbstverständlichkeit 

geworden, da sie in der Regel einen bedeutenden Flächenanteil an den Außenbauteilen und somit 

am möglichen Einsparpotential der Transmissionswärmverluste haben. Zu beachten ist hierbei, 

dass nicht nur auf einen guten U-Wert der Verglasung Wert zu legen ist, sondern ebenso auf einen 

gut gedämmten Rahmen. Weiterhin spielt der Energiedurchlassgrad für die Nutzung solarer 

Energiegewinne eine große Rolle. 

Da eine Luftheizungsanlage zu installieren ist, die mit geringfügigem Überdruck betrieben werden 

soll, ist weiterhin eine hohe Dichtheit der Fenster unabdingbar. Darüber hinaus wurde die 

Fensterbank als Zuluftelement (Lüftungsmodul) ausgebildet werden (siehe Abschnitt 3.2.1). Für 

das Lüftungsmodul wird ein U-Wert von 0,29 W/(m 2 · K) angegeben. Die vorhandenen, bereits 

undichten Holz-Verbundfenster mit einem U-Wert von ca. 3,1 W/(m 2 · K) werden durch Fenster 

mit Isolierverglasung und einem U-Wert von 1,3 W/(m 2 · K) ersetzt. 

! Oberste Geschossdecke 

Die oberste Geschossdecke wurde mit 150 mm Styropor mit einem λ-Wert von 0,035 W/(m · K) 

ausgelegt und mit einer begehbaren Abdeckung (Pressspanplatten) versehen. Der U-Wert ändert 

sich somit von 0,85 W/(m 2 · K) auf 0,20 W/(m 2 · K). 

! Keller 

Die ursprüngliche Kellerdecke beinhaltet eine 2,8 cm dicke Mineralfaserplatte mit einem λ-Wert 

von 0,048 W/(m · K). Eine wärmetechnische Entkopplung dieses unbeheizten Bereiches ist damit


nicht gegeben. Deshalb wurden im Rahmen der Sanierung Platten aus Mineralfaserlamellen mit 

mineralischem Oberflächenschutz in einer Dämmstärke von 8 cm mit einem λ-Wert von 0,035 

W/(m · K) verklebt. Der U-Wert ändert sich somit von 0,87 W/(m 2 · K) zu 0,29 W/(m 2 ·K). 

3.2 Wärmeversorgungskonzept 

3.2.1 Luftheizungsanlage mit solarer Luftvorwärmung 

! Anlagenbeschreibung 

Die Luftheizungsanlage besteht aus folgenden Abschnitten: 

S Ablufterfassung in den Wohnungen und Ablufttransport zur Dachzentrale 

Die Erfassung der mit Gerüchen, Schadstoffen und Wasserdampf belasteten Abluft der 

Wohnungen erfolgt in den Bädern und Küchen über motorisierte Abluftventile. Die Ventile in den 

Küchen sind mit Fettfiltern ausgestattet. Die Steuerung der Zu- und Abluftventile wird durch ein 

elektronisches Regelsystem in der Lüftungszentrale auf dem Dach realisiert. 

Die 3 (Einraumwohnungen) bzw. 4 übereinander liegenden Wohnungen eines Treppenaufgangs 

werden jeweils an einen vorhandenen Abluftkanal (Doppelverbundschacht aus Gipsbeton siehe 

Abschnitt 2.2) im Sanitär-Installationsschacht angeschlossen. 

Im Dachgeschoss werden die Abluftkanäle in Sammelleitungen aus Wickelfalzrohr mit einer 

50 mm starken Wärmedämmung geführt und auf der Spitzbodendecke bis zur Lüftungszentrale 

verlegt. Für den Abgleich der Abluftstränge sind handbetätigte Drosselklappen eingebaut. Die 

Kontrolle und Reinigung der Luftleitungen erfolgt über Revisionsöffnungen. 

S Zuluftkanäle im Dachgeschoss und in der Fassadendämmung 

Die Zuluftverteilungsleitungen werden aus der Lüfterzentrale im Dachgeschoss getrennt zur 

Nord- und Südfassade geführt. An der Südseite werden die Lüftungsleitungen auf Rohrstützen 

verlegt, die schalldämmend auf der Obergeschossdecke befestigt werden. Die 

Luftverteilungsleitungen für die Nordfassade werden im Mittelbereich des Dachraumes unterhalb 

der Decke zum Spitzboden und anschließend entlang der Dachschräge in den Drempelbereich 

geführt. Die Zuluftleitungen werden als Wickelfalzrohr mit einer mineralischen Dämmung von 200 

mm bzw. 150 mm ausgeführt. 

Die vertikale Zuluftverteilung vom Dachgeschoss in die einzelnen Wohnräume erfolgt über flache 

Luftkanäle, die auf der Fassade innerhalb der Wärmedämmung verlegt sind (siehe Abb. 10). Die 

Anbindung zum jeweiligen Lüftungsmodul erfolgt horizontal über einen kurzen Steg.


Aus dem Dachraum erfolgt die Drempeldurchführung über einen Durchbruch in einen Luftverteilkasten, 

von dem aus jeder der übereinander liegenden Wohnräume einzeln versorgt wird. 

- Fenster-Zuluftelement 

Der Eintritt der Zuluft in die Wohnräume erfolgt über spezielle Fenster-Zuluftelemente, die mit 

diesen Anwendungsfall erstmalig zum Einsatz kommen. Sie sind unterhalb der Fenster angeordnet 

und nach außen über einen Anschlussstutzen mit dem Fassadenkanal verbunden (siehe Abb. 11 bis 

13). 

Zur Regelung der Raumtemperatur mittels Raumthermostat ist eine Luftklappe mit Stellantrieb in 

die Luftführung des Zuluftelementes integriert. Bei Erreichen des am Raumtemperaturreglers 

eingestellten Sollwertes wird die Zuluftklappe geschlossen und damit der Wärmeeintrag in den 

jeweiligen Raum unterbrochen. 

Abbildung 10: 

Zuluftkanäle in der Fassadendämmung


Für ein schnelleres Aufheizen nach stärkerer Auskühlung der Raumluft des zugehörigen Raumes 

Abbildung 11: 

Zuluftelement im Einbauzustand (von außen) ohne Anschlusskanal 

bzw. zur Realisierung überdurchschnittlich hoher Raumlufttemperaturen ist das Zuluftelement mit 

einem elektrischen Nachheizelement (PTC-Heizregister) ausgestattet. 

Die maximal auftretende Temperatur an der PTC-Keramik wurde aus Sicherheitsgründen durch 

spezielle Dotierung des Keramikpulvers auf 130 °C beschränkt.


Abbildung 12 

Einbausituation für das Zuluftelement in die Außenwand unterhalb des Fensters 

(Schnittdarstellung) 

Abbildung 13: 

Ansicht des Zuluftelementes von innen


S Luftkollektoranlage 

Zur solaren Vorwärmung der Außenluft werden GRAMMER-Luftkollektoren in das Schrägdach 

und in die Südfassade integriert (siehe Abb. 14). Die einzelnen Kollektoren haben eine 

Breite von 1,00 m und eine Länge von 2,50 m. 

Abbildung 14: 

Dach- und Fassadenkollektor 

Die Solarkollektoranlage verfügt über motorisch verstellbare Bypassklappen, mit denen über die 

zentrale Regelung eine Sommer- und Winterschaltung der Kollektoranlage realisiert wird. In der 

Sommerschaltung wird die solar vorgewärmte Luft zur Erwärmung des Brauchwarmwassers und 

in der Winterschaltung direkt zur Luftvorwärmung genutzt.


Abbildung 15: 

Anbindung der Dachkollektoren im DG 

S Lüftungszentrale 

Die Lüftungszentrale befindet sich im nicht ausgebauten Dachgeschoss des Gebäudes, Aufgang Nr. 

9. Die Außenluftansaugung erfolgt je nach Sonneneinstrahlung über die Luftkollektoren und/oder 

direkt über eine Dachhaube an der Nordseite des Gebäudes. In der Zentrale wird ein kombiniertes 

Zu - und Abluftgerät mit Wärmerückgewinnung in Blockbauweise, Fabrikat Wolf, Typ KG 63 

Gigant installiert. 

Im Zentralgerät wird die Luft im Kreuzstrom-Wärmetauscher (Wärmerückgewinnung) vorerwärmt, 

anschließend mittels Lufterhitzer (je Fassade ein Gerät) auf die erforderliche Zulufttemperatur 

nachgewärmt und über Verteilungsleitungen (getrennt nach Süd- und Nordfassade), 

den Fassaden-Luftkanälen zugeführt. 

Die Wärmeversorgung der Luft-Heizregister erfolgt über einen im Heizraum im Keller aufgestellten 

Gas-Heizkessel (70 kW). Für die Ableitung der Abgase wird der mittels Edelstahlrohr sanierte 

zweite Zug des vorhandenen doppelzügigen Schornsteins verwendet (vor der Sanierung waren 

Kachelöfen der darüber liegenden Wohnungen angeschlossen). 

Zur Verhinderung von Rauchansaugung und -verteilung über das Zuluftsystem im Brandfall wird 

in den Zuluftleitungen innerhalb der Zentrale eine Absperrvorrichtung gegen Rauch angeordnet 

(Rauchschutzklappe, Auslösung über optischen Rauchschalter). Bei Auslösung werden gleichzeitig 

der Zuluftventilator gestoppt und die Luftklappen in den Fenster-Lüftungsgeräten geschlossen.


! Anlagenauslegung 

Die Auslegung der Luftheizungsanlage erfolgte auf der Grundlage der ermittelten Heizlast und 

unter Berücksichtigung der [DIN 1946, T.6] „Lüftung von Wohnungen“, Ausgabe 1994-09 sowie 

DIN 18017, T.3 “Lüftung von Bädern und Toiletten ohne Außenfenster“. 

Die Heizlast für das Gebäude ohne Berücksichtigung der Wärmerückgewinnung würde im 

Auslegungsfall für einen Luftvolumenstrom von 3.600 m³/h, einer Lufteintrittstemperatur von -14 

°C und einer Zuluft-Solltemperatur von 45 °C ca. 71 kW betragen. 

Durch den Einsatz eines Kreuzstrom-Wärmeübertragers mit diagonaler Luftführung zur Wärmerückgewinnung 

aus der Abluft kann die Nennheizleistung des Wärmeerzeugers um ca 16 % 

reduziert werden.


Abbildung 16: 

Schematische Darstellung der Gesamtlösung


Die technischen Parameter der Elemente des kombinierten Zu- und Abluftgerätes sowie des 

Zuluftgerätes für die solare Warmwasserbereitung sind nachfolgend aufgeführt: 

S 

Zu- und Abluftgerät, Fabrikat Wolf, Typ KG 63 Gigant: 

Zuluftventilator 

Luftvolumenstrom: 3.600 m³/h 

Gesamt-Druck: 913 Pa 

Abluftventilator 



Kreuzstrom-Wärmetauscher, Luftführung diagonal 

Außenluftvolumenstrom: 3.600 m³/h 

Abluftvolumenstrom: 3.600 m³/h 

Außenlufttemperatur: -14 °C 

Ablufttemperatur: 20 °C 

Relative Feuchte der Abluft: 45 % 

2 Luft-Heizregister mit je 


Lufteintritts-Temperatur: 5 °C 

Luftaustritts-Temperatur: 52 °C 

Leistung (gesamt): 29,6 kW 

Heizwassereintritts-Temperatur: 90 °C 

Heizwasseraustritts-Temperatur: 70 °C 

Ventilator für solare Warmwasserbereitung 



Luft-/Wasser-Wärmetauscher (Solarkühler) 


Lufteintritts-Temperatur: 70 °C 

Luftaustritts-Temperatur: 17 °C 

Druckverlust (Luftseite): 24 Pa 

Kühlwasserstrom: 610 l/h 

Kühlwassereintritts-Temperatur: 10 °C 

Kühlwasser-Austrittstemperatur: 35 °C 

Druckverlust (Wasserseite): 25,2 kPa 

Kühlleistung: 17,7 kW 

S 

Luftkollektoranlage 

Die Betriebsweise der Luftheizungsanlage bedingt einen variablen Luftvolumenstrom über die 

Luftkollektoranlage von 0 ... 3.600 m 3 /h. Vom Hersteller werden optimale Luftgeschwindigkeiten 

im Kollektor von 2 ... 5 m/s angegeben. Eine Ausnahme bildet die sommerliche Nutzung des 

Luftkollektors für die Warmwasserbereitung. In diesem Fall kann die Luftgeschwindigkeit noch 

weiter reduziert werden, um die für die Warmwasserbereitung erforderlichen höheren 

Temperaturen zu erreichen. Zur Begrenzung der Druckverluste über die Kollektoranlage sollen bei 

den oben angegebenen optimalen Luftgeschwindigkeiten nicht mehr als 5 Kollektoren in Reihe 

geschaltet werden.


Fassadenluftkollektor Dachluftkollektor 

Zuluftkanäle unter 

Dämmung 

Abbildung 17: Fassade mit Luftkollektoren (in der Fassadendämmung und im Dach integriert) und Zuluftleitungen in der Fassadendämmung (gestrichelt gezeichnet)


Die vorliegende Luftkollektoranlage besteht aus zwei Teilen, eine senkrecht auf der Südfassade 

angeordnete Anlage und eine in die nach Süden ausgerichtete Dachschräge integrierte Anlage 

(siehe Abb. 17). Die Fassadenanlage hat eine Gesamtfläche von 35 m 2 und ist in vier parallel 

geschalteten Reihen mit einer Länge von jeweils 8,75 m in die ebenfalls neu aufgebrachte 

Fassaden-Wärmedämmung eingebettet. Die Dachanlage mit einer Gesamtfläche von 40 m 2 besteht 

aus vier parallel durchströmten horizontalen Reihen mit jeweils vier Kollektoren. 

Im Auslegungsfall (3.600 m 3 /h) werden bei Luftansaugung über beide Kollektoranlagen 

Luftgeschwindigkeiten von etwa 2,6 m/s und bei Luftansaugung über eine Teilanlage 

Luftgeschwindigkeiten von ca 5,2 m/s realisiert. 

3.2.2 Trinkwassererwärmung mit solarer Vorwärmung 

Die Trinkwassererwärmung erfolgt über einen Gasheizkessel (66 kW) und einen 

Warmwasserspeicher (750 l) nach dem Speicherladeprinzip und in den frostfreien Monaten 

zusätzlich über eine solare Frischwasservorwärmung im Durchflussprinzip. 

Die Grundlage für die Auslegung von Kessel und Warmwasserspeicher bildet die nach DIN 4708 

ermittelte Leistungskennzahl N L = 24. 

Im Trinkwasserzulauf ist dem Warmwasserspeicher ein Plattenwärmetauscher für die solare 

Trinkwasservorwärmung vorgeschaltet. Sie wird während der frostfreien Monate bei jeder 

Zapfung wirksam, wenn im solaren Pufferspeicher (1.000 l) ein entsprechendes Wärmeangebot 

vorhanden ist. Der solare Pufferspeicher ist einerseits mit dem Wärmetauscher zur 

Trinkwasservorwärmung über einen Entladekreislauf und andererseits mit dem in der 

Lüftungszentrale auf dem Dach angeordneten Luftkühler über einen Ladekreislauf verbunden. Das 

Betriebsregime für die Be- und Entladepumpe berücksichtigt den Ladezustand der Pufferspeicher, 

das Wärmeangebot über die Luftkollektoren (bei Freigabe der Luftkollektoren für die 

Warmwasserbereitung Y siehe 3.3 Steuerung und Regelung) und den Wärmebedarf auf der 

Trinkwasserseite. 

Dieses Speicherladesystem mit Frischwasservorwärmung hat gegenüber anderen Einbindungsarten 

für Solarwärme folgende Vorteile: 

• am trinkwasserseitigen Eingang des Wärmetauschers liegt stets die Kaltwassertemperatur des 

Leitungsnetzes an, d.h. der Rücklauf in den Solarspeicher wird gut ausgekühlt 

• eine Verschleppung konventionell erzeugter Wärme in den Solarspeicher ist nicht möglich. 

Im Gegensatz zu Ladespeichersystemen ändert sich der Volumenstrom auf der Trinkwasserseite 

je nach Anzahl der gleichzeitigen Einzelzapfungen sehr stark. Um den Druckverlust über den 

Wärmetauscher auch während der Spitzenzeiten auf eine vertretbare Höhe zu begrenzen, ist der 

Wärmetauscher auf den nach DIN 1988 ermittelten Spitzendurchfluss auszulegen. Das hat zur 

Folge, dass während der Spitzenzeiten optimale, aber bei Kleinstmengenzapfungen ungünstige 

Wärmeübertragungsverhältnisse bestehen. Das während der Kleinstmengenzapfungen nicht 

optimal genutzte Potential an gespeicherter Solarenergie ist jedoch vergleichsweise gering. Nach 

[SCHWENK] sparen derartige Systeme gegenüber „klassischen“ Ladespeichersystemen mit 

hydraulischer Trennung zwischen Solar- und Bereitschaftskreis rund 10 % mehr Brennstoff ein.


3.3 Steuerungs- und Regelungskonzept / Betriebsführung 

3.3.1 Zentrale Regelung 

Die gesamte Regelungsanlage für die zentrale und dezentrale Luftbehandlung, für die Trink- 

Warmwasserbereitung und für die Wärmeerzeugung soll über ein Energiemanagementkonzept so 

geführt werden, dass vorausschauend und zeitgesteuert unter Einbeziehung des Speicherverhaltens 

des Gebäudes und der Warmwasserspeicher der Einsatz konventioneller Energieträger (Erdgas, 

Elektro) minimiert wird. 

Dazu wird eine Lüfter- und eine Heizzentrale eingerichtet. 

• Lüfterzentrale 

Für die Luftaufbereitung der Luftheizungsanlage wird im Dachgeschoss des Gebäudes eine 

Lüfterzentrale errichtet. Von dort gelangt die Zuluft über ein in die Außendämmung der Fassaden 

integriertes Luftkanalnetz in die Wohnräume. Die Lüfterzentrale umfasst im wesentlichen folgende 

Hauptkomponenten: 

1 drehzahlgeregelter Zuluftventilator (Frequenzumformer ca. 5 kW) 

1 drehzahlgeregelter Abluftventilator (Frequenzumformer ca. 5 kW) 

1 Ventilator für den Betrieb des Warmluftkühlers zur Warmwasserbereitung 

1 Plattenwärmetauscher zur Wärmerückgewinnung aus der Abluft 

1 in die Südfassade integrierter Solar-Luft-Kollektor 

1 in das Dach integrierter Solar-Luft-Kollektor 

1 Warmwasser-Nacherhitzer Südfassade 

1 Warmwasser-Nacherhitzer Nordfassade 

1 Warmluftkühler für Warmwasserbereitung 

1 Filter Frischluft 

1 Filter Abluft 

verschiedene Filter in der Frischluftansaugung der Fassaden-Solar-Luftkollektoren. 

• Temperaturregelung 

Die aufbereitete Zuluft wird fassadenweise geregelt. Als Führungsgrößen werden die 

Außenlufttemperatur und die Solarstrahlung aufgeschaltet. Die Sollwertkurve der 

Zulufttemperatur ist so festzulegen, dass die Transmissionsverluste der Räume einer Fassade 

bei Soll-Raumtemperatur abgedeckt werden können. Dadurch werden die E-Nacherhitzer nur 

für die Erhöhung der Raumtemperatur über den Sollwert, bei Teilbeheizung (angrenzende 

Räume im abgesenkten Heizbetrieb) und bei Aufheizung eines ausgekühlten Raumes 

beansprucht. 

Die Temperatur der Zuluft wird in folgender Sequenz geregelt: 

- Gleichzeitige Beimischung solarerwärmter Luft aus dem Dachkollektor mit der 

Klappenregelung M4 (stetig) und solarerwärmter Luft aus dem Fassadenkollektor mit der 

Klappenregelung M3 (stetig), 

- fassadenweise Nacherwärmung mit Dreiwege-Mischventilen M1 bzw. M2.

t 

t 

t 

t 

t 

t 

t 

t 

t 

t 

t 

t 

t 


AB 

ZU Süd 

ZU Nord 

M 

M 

M 

M t 

M 

M 

p 

p 

p 

p 

P R 

p 

p 

M 

FO 

M 

M 

AU 

p 

M 

Fassadenkollektor 

AU 

t M 

M 

p 

- 

M 

p 

Dachkollektor 

p 

S 

t 

Legende: 

- Temperatursensor 

p - Differenzdrucksensor 

s - Strahlungssensor 

R - Rauchsensor 

Abbildung 18: Schaltschema der Lüftungsanlage


Sobald die Leistung des Fassadenkollektors allein ausreicht, um den Wärmebedarf der 

Lüfterzentrale abzudecken, wird der Dachkollektor herausgeschaltet und für die 

Warmwasserbereitung freigegeben. 

Die Nacherwärmung mit konventioneller Wärmeenergie erfolgt immer in letzter Sequenz, wenn 

das Angebot aus den Solarkollektoren und der Wärmerückgewinnung nicht ausreicht und dient 

gleichzeitig dem Ausgleich von Unterschieden im Bedarf der Süd- und Nordfassade. Als 

Führungsgrößen für die Sollwerte der Zulufttemperatur werden die Außenlufttemperatur und 

die Solarstrahlung aufgeschaltet. 

Um Abkühlungseffekte zu vermeiden, wird die Wärmerückgewinnung mit den Bypass-Klappen 

M5 (Zweipunkt) ausgeschaltet, wenn die Ablufttemperatur kleiner als die Zulufttemperatur aus 

den Solarkollektoren ist (im Heizbetrieb). Diese Bypass-Schaltung wird im Winter auch zum 

Abtauen des Wärmetauschers bei Reifbildung verwendet (Überwachung durch 

Differenzdruckfühler). 

• Volumenstromregelung 

Da in den Wohnungen unabhängig zwischen verschiedenen Lüftungsarten (Grundlüftung, 

Normallüftung, Stoßlüftung) umgeschaltet werden kann, haben Zuluft- und Abluftventilator 

sehr variable Betriebszustände zu bewältigen. Aus diesem Grunde und wegen der Reduzierung 

der nicht unerheblichen Lüfterleistungen sollen die beiden Ventilatoren mit einer 

druckabhängigen Drehzahlregelung ausgestattet werden (P5, P6). 

• Warmwasserbetrieb 

Sobald der Solar-Luft-Dachkollektor von der Regelung für die Warmwasserbereitung 

freigegeben wurde und das Solar-Angebot ausreicht, um Wärmeenergie an den 

Warmwasserspeicher abzugeben, wird er mit den Klappen M6 auf Warmwasserbereitung 

umgeschaltet. Gleichzeitig wird der Ventilator im Umluftbetrieb zugeschaltet und die Wärme 

über den Kühler dem Warmwasserspeicher zugeführt. Die restliche Wärmeenergie für den 

Warmwasserspeicher bzw. wenn alle solarerzeugte Wärme für die Lüftung benötigt wird, wird 

vom Gaskessel bereitgestellt. 

• Rauchauslöseeinrichtung 

Um zu verhindern, dass sich Rauch über das Zuluftsystem ausbreiten kann, wird im zentralen 

Zuluftkanal ein Rauchgasmelder (R1) und eine motorisierte Rauchschutzklappe mit 

Federrückgang (M9) eingebaut. Beim Ansprechen des Rauchgasmelders wird der 

Zuluftventilator gestoppt, die zentrale Rauchschutzklappe sowie alle Zuluftklappen der 

Fenster-Zuluftgeräte in den Wohnräumen geschlossen. 

• Überwachung und Signalisierung 

Mit der Anfahrschaltung werden zuerst die Ventile für die Nacherhitzer freigegeben und die 

Umwälzpumpen eingeschaltet. Nach Erreichen einer vorgegebenen Rücklauftemperatur an den 

Fühlern T11 bzw. T12 werden der Zuluft- und der Abluftventilator in Betrieb genommen, die 

Luftklappen M7 und M8 geöffnet und die Regelung freigegeben.


Die Frostschutzwächter T13 bzw. T15 (manueller Reset) schalten bei Frostgefahr die 

Ventilatoren aus, öffnen das jeweilige Dreiwegeventil und schalten die zugehörige 

Umwälzpumpe ein. Der Frostschutzwächter T15 (automatischer Reset) verriegelt den 

Solarkühler-Ventilator, schließt die Luftklappe M6 und schaltet die Pumpe für den Kühlkreis 

(P5 in der Heizzentrale) ein. Sollte der Frostalarm nach einer bestimmten Verzögerungszeit 

immer noch anstehen, wird der Zuluftventilator gestoppt. 

Die Keilriemenüberwachung des Umluftventilators (P7) und die Filterüberwachung (P8, P9) 

werden mit Differenzdruckwächtern realisiert. Die Betriebsmeldungen des Zu- und des 

Abluftventilators (drehzahlgeregelt) sind aus den Volumenstrommessungen auszukoppeln (P1, 

P2). 

Als weitere Störungssignale sind der Überlastschutz der Motoren, abnormale Betriebszustände 

der Drehzahlregler, die Unterschreitung einer minimalen Zulufttemperatur (T3, T4) sowie das 

Auslösen des Rauchgasmelders vorzusehen. 

• Heizzentrale 

Für die Luftheizung und die Trink-Warmwasserbereitung wird im Keller des Gebäudes eine 

Heizzentrale errichtet. Die Heizzentrale umfasst im wesentlichen folgende Hauptkomponenten: 

1 Kessel mit zweistufigem Gas-Gebläsebrenner für die Lüfterzentrale (HK1) 

1 Kessel mit einstufigem Gas-Gebläsebrenner für die Trink-Warmwasserbereitung (HK2) 

1 Trinkwasserspeicher (TWS) 

1 Solar-Pufferspeicher (SPS) 

1 Platten-Wärmetauscher (WT) 

5 Umwälzpumpen (P1...P5). 

• Kesselregelung 

Beide Kessel sind mit einem Grundschaltfeld ausgerüstet und werden von der zentralen DDC- 

Regelung angesteuert. Sie werden getrennt gefahren. Der manuelle Bypass zwischen beiden 

Kesseln ist ausschließlich für Notsituationen vorgesehen. 

• Speicherregelung 

Bei genügend großem solarem Überschuss wird der Solar-Pufferspeicher mit der Ladepumpe 

(P5) aufgeladen. Mit der Entladung durch Pumpe (P4) über den Wärmetauscher (WT) wird das 

Trink-Kaltwasser im Zufluss erwärmt. Hierdurch erreicht man eine möglichst große 

Temperaturspreizung im Wärmeübertrager. Die restliche Wärme wird dem Trink- 

Warmwasserspeicher durch den Kessel (HK2) zugeführt. 

• Überwachung und Signalisierung 

Der Betriebszustand der Pumpen und Brenner und deren Überlastschutz sind zu signalisieren. 

Weiterhin sind Störungen der Kessel sowie eine zu niedrige Temperatur im 

Trinkwasserspeicher anzugeben.


Wohnungen Lüfterzentrale 

Trinkwarmwasser 

Nacherhitzer 

Lüfterzentrale 

Solarkühler 

Legende: 

HK 

TWS 

SPS 

- Heizkessel 

- Trinkwasserspeicher 

- Solar- Pufferspeicher 

WT - Wärmetauscher 

TKW - Trinkkaltwasser 

Abbildung 19: Schaltschema der Heizzentrale


3.3.2 Dezentrale Regelung 

Für die Beheizung und Lüftung der Wohnungen sind in den Wohnräumen und in der Küche 

Fenster-Zuluftgeräte mit elektrischen Nacherhitzern (ca. 350W/230V) und motorisierten Zuluftklappen 

(24V) sowie in der Küche und im Bad je eine motorisierte Abluftklappe (mit Schrittmotor 

24V) vorgesehen. Alle Fenster sind mit Fensterkontakten ausgerüstet. Jeder beheizte Raum erhält 

ein Bedienungsgerät (Raummodul) mit Raumtemperaturfühler, Sollwertsteller, Taster für 

Abweichung von der automatischen Betriebsweise (normal/abgesenkt) und eine Signallampe für 

die Anzeige des normalen Heizregimes (grün). Küche und Bad werden mit je einem Taster zur 

Umschaltung des Lüftungsregimes ausgerüstet. Im Flur jeder Wohnung befindet sich die 

Wohnungszentrale, an die alle Stellgeräte angeschlossen werden. Alle Wohnungszentralen sind 

über eine Busleitung mit der Gebäudezentrale im Dachgeschoss verbunden. 

Im Gebäude befinden sich folgende Wohnungstypen: 

Typ Anzahl Wohnräume Nebenräume 

A 6 1 Kochnische Innen-Bad Flur 

B 6 2 Außen-Küche Innen-Bad Flur 

C 14 3 Außen-Küche Innen-Bad Flur 

D 4 4 Außen-Küche Innen-Bad Flur 

Hieraus ergeben sich 30 Wohnungen mit insgesamt 100 über Fenster-Zuluftgeräte zu beheizenden 

Räumen und mit 60 Abluftventilen. 

• Heizbetrieb 

Im Winterbetrieb wird die Energiezufuhr zu den Räumen über die Fenster-Zuluftgeräte in 

folgender Sequenz geregelt: 

Dabei werden zur Realisierung des für die Heizung notwendigen Luftwechsels in Abhängigkeit 

von der Anzahl der geöffneten Zuluftklappen auch die Abluftklappen in Küche und Bad geöffnet 

und über die Schrittmotoren nachgeführt. Sind alle Zuluftklappen geschlossen, können auch die 

Abluftklappen geschlossen werden (Minimumposition). 

Bei Aufheizprozessen (Umschaltung des Heizregimes oder Sollwertverstellung) ist das Zuschalten 

des elektrischen Nacherhitzers um eine bestimmte Zeit zu verzögern, damit immer erst mit primär 

erwärmter Zuluft (Umweltenergienutzung) geheizt wird. Bei geforderter Energiesperre ist das


Schließen der Zuluftklappe zu verzögern (ca. 2 Minuten), um den Elektro-Nacherhitzer 

abzukühlen und damit Überhitzung zu vermeiden. 

Bei Fensteröffnung (Fensterkontakt) wird die Energiezufuhr zum Raum unterbunden, d. h. die 

Zuluftklappe geschlossen und der elektrische Nacherhitzer ausgeschaltet. 

Außerhalb der Nutzungszeit bzw. nachts wird auf abgesenkten Heizbetrieb umgeschaltet. Dafür 

wird die Solltemperatur der Räume auf einen festzulegenden Minimumwert herabgesetzt. Die 

Umschaltzeiten (mindestens 4 pro Tag) werden für jeden Raum nach den Wünschen der Nutzer als 

Standardzeiten zentral definiert. Für Abweichungen von diesen Standardzeiten kann der Nutzer auf 

dem Raummodul die dafür vorhandene Taste bedienen. Dadurch wird die gerade vorhandene 

Betriebsweise (normal oder abgesenkt) in die jeweils andere umgeschaltet. Durch die nächste 

zentrale Umschaltung wird diese Abweichung automatisch wieder aufgehoben. 

Wird eine bestimmte Außentemperatur überschritten (19 ... 20 °C), wird zentral für alle Räume auf 

Sommerbetrieb umgeschaltet. Die elektrischen Nacherhitzer werden ausgeschaltet und die 

Wirkrichtung der Zuluftklappen umgekehrt (change-over-Betrieb). Dadurch ist es möglich, eine 

sogenannte freie Kühlung (Innentemperatur größer als Außentemperatur) zu realisieren. Bei 

Fensteröffnung werden die Zuluftklappen imperativ geschlossen. 

• Lüftungsbetrieb 

Für die Betrachtung der Lüftungsanforderungen werden folgende Lüftungsarten unterschieden: 

Lüftungsregime Grundlüftung Normallüftung Stoßlüftung 

Zuluftklappe 

geschlossen 

dem Raum wird der Minimumluftvolumenstrom 

über 

Fugen zugeführt 

geöffnet 

dem Raum wird der 

Bemessungsluftvolumenstrom 

zugeführt 

geschlossen 

dem Raum wird der 

Stoßluftvolumenstrom über das 

Fenster zugeführt 

Fenster geschlossen geschlossen geöffnet 

Abluftklappe 

Küche 

geschlossen 

(Minimumposition) 

teilweise bis ganz geöffnet 

aus der Wohnung wird ein Teil 

des Bemessungsluftvolumenstromes 

abgeführt 

ganz geöffnet 


des Stoßluftvolumenstromes 

abgeführt 

Abluftklappe 

Bad 

geschlossen 

(Minimumposition) 

teilweise bis ganz geöffnet 


des Bemessungsluftvolumenstromes 

abgeführt 

ganz geöffnet 


des Stoßluftvolumenstromes 

abgeführt 

Abhängig vom Gewinn-Verlust-Verhältnis des Raumes wird in diesem durch die Heizungsregelung 

ein Luftwechsel zwischen Grundlüftung und Normallüftung realisiert. 

• Bedarfslüftung: 

Bei erhöhter Schadstoff- oder Feuchtelast kann mit je einem Taster in Küche und Bad 

während eines festgelegten Zeitraumes (0,5 ... 1h) das zugehörige Abluftventil imperativ 

geöffnet werden. Wenn nicht gleichzeitig ein Fenster geöffnet wird, werden ein bzw. mehrere


Zuluftventile (abhängig von der Wohnungsgröße) in den beheizten Räumen zugeschaltet. Die 

elektrischen Nacherhitzer bleiben während dieser Bedarfslüftung ausgeschaltet. 

• Brandschutz: 

Wird durch den Rauchdetektor im zentralen Zuluftkanal ein Alarm ausgelöst, schließen 

automatisch alle Zuluftklappen in den beheizten Räumen und die Abluftklappen in Küche und 

Bad (Minimumposition). Die Abluftklappen bleiben in diesem Fall auch geschlossen, wenn 

Fenster geöffnet werden. Dadurch werden definierte Verhältnisse erreicht, so dass sich weder 

über die Zuluft- noch über die Abluftkanäle Rauch in andere Bereiche des Gebäudes 

ausbreiten kann. Die elektrischen Nacherhitzer werden abgeschaltet. 

• Regelausrüstung 

Pro Wohnung: 

1 Wohnungszentrale für 1 bis 5 zu beheizende Räume (siehe oben) mit: 

- Zweipunkt-Ausgängen für die elektrischen Nacherhitzer (350W/230V), 

- Zweipunkt-Ausgängen für die Zuluftventile (24V), 

- Ausgängen für die Schrittmotoren der Abluftventile (24V) 

- Digital-Eingänge für die Fensterkontakte, 

- 2 Digital-Eingänge für die Abluftbedienung (Taster) 

- Analog-Eingänge für die Raumtemperaturfühler und Anschluss der Raummodule. 

Pro beheiztem Raum: 

1 Raummodul mit 

- Raumtemperaturfühler 

- Sollwertsteller, 

- 1 Taster für Abweichung von der automatischen Betriebsweise (normal/abgesenkt) 

- 1 Signallampe für die Anzeige des normalen Heizregimes (grün).


3.4 Energiediagnose für den Zustand nach der Sanierung 

Die Ergebnisse der für die Sanierungsvariante durchgeführten Energiediagnose befinden sich im 

Anhang C2. 

Durch die Maßnahmen an der Umfassungskonstruktion (Zusatzdämmung der Außenwand, 

Kellerdecke und oberster Geschossdecke sowie Fensteraustausch,) sind jährliche Gesamtverluste 

von 77,1 kWh/(m²@a) zu erwarten. Das sind nur noch rund 60 % gegenüber dem Istzustand des 

Gebäudes. Da die Lüftungsverluste für den hygienisch notwendigen Luftwechsel konstant bleiben, 

ergibt sich ein auffallend hoher Anteil für die Lüftung (68 %). Auch die Fenster sind mit 14 % 

überproportional vertreten (siehe Anhang C2, linke Säule der Abbildung 1 und Diagramm in 

Abbildung 2/1 der Anlage 2). 

Während in der vorigen Betrachtung nur die Verluste gewertet werden, ohne nach der Art ihrer 

Deckung zu fragen, erscheinen die Proportionen schon ganz anders, wenn man den Fenstern die 

passiven solaren Gewinne und der Lüftung die Gewinne aus der Wärmerückgewinnung zuordnet. 

Hier haben die Fenster nur noch 5 % der Gesamtverluste. Dieser Sachverhalt wird durch die 

mittlere Säule in Abbildung 1 und das Diagramm in Abbildung 2/1 (ebenfalls Anhang C2) 

dargestellt. 

Der zur Deckung der Wärmeverluste noch notwendige Anteil an konventioneller Heizwärme 

(neben passiven Gewinnen aus Sonnenstrahlung und Nutzerprozessen sowie 

Wärmerückgewinnung aus der Abluft) beträgt 31,7 kWh/(m²@a). Das ist etwa nur noch die Hälfte 

(49,5 %) des nach der WSVO 95 zugelassenen Wertes. 

Die Effekte für die Warmwasserbereitung, die immer dann auftreten, wenn der Luftheizung keine 

Solarenergie zugeführt werden kann oder wenn sie keine mehr benötigt und eine Nachfrage in den 

Warmwasserspeichern vorhanden ist, sind in dieser Betrachtung zum Heizenergiebedarf nicht 

enthalten. 

Unter Punkt 6.1.1 sind die Auswirkungen der Wärmebedarfswerte der Systemlösung Luftheizung 

und der Warmwasserbereitung mit den Komponenten der Erzeugung, Verteilung und Übergabe 

dargestellt.


4. Planung, Ausschreibung und Vergabe 

Mit der Planung der Gesamtleistung beauftragte die FRIWO 1990 Wohnungsgenossenschaft 

Friedland e.G. das Planungsbüro "Ingenieurconsult BAU UND UMWELT GmbH" in Berlin, das 

in der Lage ist, alle Gewerke unter die hier im Vordergrund stehende Zielstellung einer erheblichen 

Senkung des Heizenergiebedarfes zu setzen. Das Planungsvolumen belief sich auf einen 

Gesamtumfang von 264,74 TEUR und entspricht damit einem Anteil von 17,9 % der gesamten 

Bauleistungen. Der energetisch relevante Mehraufwand betrug 46,35 TEUR und damit 3,13 % der 

Baubruttoleistungen. 

Die Gewerke wurden sowohl öffentlich ausgeschrieben als auch nach Eingang der Angebote 

öffentlich ausgewertet und an den jeweils preisgünstigsten Anbieter vergeben. 

Die Baubetreuung und Bauüberwachung oblag ebenfalls dem vorgenannten Büro, das aber für 

einige bautechnische Teilleistungen Vor - Ort - Kräfte hinzuzog. 

In der Umsetzung der energetischen Sanierungsmaßnahmen wurde deutlich, dass mit den 

Zielsetzungen eines solchen Projektes an die Bauausführung höchste Anforderungen gestellt sind. 

So ist der Schwerpunkt in der Baubetreuung und Bauüberwachung insbesondere darin zu legen, 

dass sie als "energetisch orientierte" Bauüberwachung und -betreuung gehandhabt werden muss. 

Alle Vor-Ort-Entscheidungen und Absprachen sind von den Beteiligten immer auf ihre 

energetische Relevanz zu prüfen. Hier sind auch an die entsprechende Fachkompetenz höhere 

Anforderungen zu stellen. 

Noch stärker trifft dies auf den haustechnischen Bereich zu, wo insbesondere die Inbetriebnahme 

und Gewährleistung der angestrebten Betriebsparameter stärker zu betonen ist 1 . Ohne eine 

konsequente Qualitätskontrolle und auch entsprechende Qualitätssicherung sind die Ziele eines 

solchen Projektes im Nachgang nur mit beträchtlichen zusätzlichen Aufwendungen erreichbar. Hier 

ist künftig verstärkt auf die fachliche Weiterbildung und Qualifizierung der einzelnen 

Handwerksbetriebe zu diesen Schwerpunkten Einfluss zu nehmen. 

Erschwerend in diesem Prozess kommt hinzu, dass Bau- und Ausführungsmängel in ihrer 

energetischen Wirkung meist schwer und häufig erst sehr spät erkannt werden und dann vielfach 

nur mit beträchtlichen Diskussionen und Ärgernissen behoben werden können. Durch den 

zeitlichen Versatz der heizenergetischen Wirkungen kann dann u. U. auch eine falsche Bewertung 

der Ergebnisse nicht ausgeschlossen werden. 

Bei der Auswahl der Ausführenden wurde Wert auf die Wahrnehmung energierelevanter 

gewerkeübergreifender Aufgaben gelegt, d.h., dass sich die Verantwortlichen der 

Ausführungsbetriebe der jeweiligen funktionellen Einbindung ihrer Leistung in die 

1) 

So sind bereits in der Ausschreibung hierzu die entsprechenden Inhalte vorzusehen und auch bei der Vergabe 

auf die Angebote gerade zu diesen Positionen besonders zu achten. Vielfach ist eine erhebliche Unterbewertung 

gerade dieser Positionen zu beobachten.


Gesamtenergieproblematik stellen mußten. Die Abstimmung hierzu erfolgte in den wöchentlich 

durchgeführten Baubesprechungen vor Ort. 

Unter den Bedingungen sich auch weiterhin verschärfender Anforderungen im Umgang mit dem 

Heizenergieeinsatz kann der Demonstrationscharakter eines solchen Vorhabens nicht hoch genug 

gewertet werden. Erst in der Umsetzung der Zielstellungen wird deutlich, welche Hemmnisse und 

eingefahrenen Gleise tatsächlich bestehen und wo die Schwerpunkte für die Breitenanwendung 

eigentlich liegen. 

Für die an diesem Projekt Beteiligten war die Realisierung dieses Vorhabens zusätzlich ein 

wesentlicher Lern- und Qualifizierungsprozess, der in alle Gewerke hineinreichte. Mit Blick auf die 

in Kraft getretene Energieeinsparverordnung [EnEV] sind damit im Umfeld um dieses Objekt 

Bedingungen erreicht, die für die Umsetzung der Anforderungsziele der ENEV an anderen 

Objekten vielfach erst noch geschaffen werden müssen.


5. Messtechnische Untersuchungen 

Für die energetische Bewertung des Gebäudes incl. seiner wärmetechnischen Anlagen unter realen 

Nutzungsbedingungen wurde für den Zeitraum von November 1999 bis Dezember 2001 ein 

kontinuierliches Messprogramm durchgeführt. Darüber hinaus waren zur Bewertung des Komforts 

der Anlage noch verschiedene Einzelmessungen notwendig. 

5.1 Kontinuierliche Messungen 

Die Messstellen im Anlagensystem wurden so definiert, dass eine Bilanzierung einzelner 

Anlagenteile möglich ist. 

Lüfterzentrale 

Die Aufzeichnung der nachfolgenden Daten erfolgt bei einer für den jeweiligen Sensor 

eingestellten Änderung des Messwertes. 

S Außentemperatur (T1) 

S Ablufttemperatur (T2) 

S Zulufttemperatur Südfassade (T3) 

S Zulufttemperatur Nordfassade (T4) 

S Temperatur hinter dem WRG (T5) 

S Mischtemperatur hinter dem Fassaden-Solarkollektor (T6) 

S Mischtemperatur hinter dem Dach-Solarkollektor (T7) 

S Eintritts- und Austrittstemperatur am Dach-Solarkollektor (T8, T9) 

S Austrittstemperatur am Fassaden-Solarkollektor (T10) 

S Solarstrahlungswerte (S1) 

S Volumenströme der Zu- und Abluftventilatoren (P1.1, P1.2, P2) 

S Volumenströme durch die Luft-Solar-Kollektoren (P3, P4) 

S Klappenstellungen 

weitere Aufzeichnungen: 

S Betriebsstunden des Ventilators für den Betrieb des Solar-Warmluftkühlers 

S Elektroenergieverbrauch (tägliche Aufzeichnung) 

Heizzentrale 



S Vor- und Rücklauftemperatur Kessel 1 (T1, T2) 

S Vor- und Rücklauftemperatur Kessel 2 (T3, T4) 

S Vor- und Rücklauftemperatur Trink-Warmwasser (T5, T6) 

S Vor- und Rücklauftemperatur Solarkühler (T7, T8) 

S Temperatur im Zufluss Trink-Kaltwasser (T9) 

S Vor- und Rücklauftemperatur Wärmeübertrager (T10, T11) 

S Temperatur im Zufluss Trink-Warmwasser-Speicher (T12) 

S Temperatur im Trink-Warmwasserspeicher (T13, T14) 

S Temperatur im Solar-Pufferspeicher (T15,T16)


S Wärmemenge Heizkessel 1 (V1) 

S Wärmemenge Heizkessel 2 (V2) 

S Wärmemenge Solarenergieeintrag (V3) 

S Wärmemenge Solarkühler (V4) 


S Manuelle Ablesung des Gasverbrauchs 

Wohnungen 



S Raumtemperaturen der beheizten Räume 


S Betriebszustand der elektrischen Nacherhitzer 

S Betriebszustand der elektrischen Klappenantriebe 

S Öffnungszustand der Fenster 

Zur Bearbeitung und Auswertung wurde das Tabellenkalkulationsprogramm Microsoft EXCEL 

verwendet. Die einzelnen Sicherungsdateien, die nach unterschiedlichen Zeiträumen angefertigt 

wurden, werden jeweils zu Monatsdateien zusammengefasst. Für die einzelnen Monate wurden 

statistische Werte (Minimum, Maximum, Mittelwert und Standardabweichung) ermittelt, sowie 

Verläufe dargestellt. Aus den Raumtemperaturen jeder Wohnung wurden flächengewichtete 

Mitteltemperaturen gebildet, sowohl für den beheizten Bereich als auch für die gesamte Wohnung. 

Weiterhin erfolgte anhand der Raum- und Treppenhaustemperaturen eine Hochrechnung auf die 

Gebäudemitteltemperatur. Innerhalb des Messzeitraumes gab es in einzelnen Wohnungen 

zeitweiligen Leerstand und Mieterwechsel. 

Auf der Grundlage dieser Daten wurden sowohl für die Gesamtanlage als auch für einzelne 

Anlagenteile Energiebilanzen aufgestellt. 

5.2 Spezielle Einzelmessungen 

• Thermische Behaglichkeit 

Um eventuelle Beeinflussungen der thermischen Behaglichkeit in den Wohnräumen ermitteln zu 

können, wurden Luftgeschwindigkeitsmessungen in einem Raum einer Leerwohnung mit 

eingebautem Lüftungsmodul durchgeführt. Im Testraum der Leerwohnung lagen folgende 

Lufteinströmbedingungen vor: 

- Zuluftvolumenstrom V zu = 42 m 3 /h 

- Zulufttemperatur t Zu = 34 °C 

- Raumlufttemperatur t R = 22 °C 

Im Aufenthaltsbereich nach DIN 1946 T2 sind die Werte für die mittlere Luftgeschwindigkeit 

v < 0,1 m/s. Lediglich in unmittelbarer Nähe der Außenwand wurden am Boden im Bereich des 

Zuluftstrahles mittlere Luftgeschwindigkeiten von v = 0,4 m/s gemessen. Nach DIN 1946 T2 ist 

im Aufenthaltsbereich bei einer Raumlufttemperatur von t R = 22 °C und einem Turbulenzgrad von


40 % 2 eine mittlere Luftgeschwindigkeit von v < 0,14 m/s zulässig. 

Neben den Luftgeschwindigkeitsmessungen wurden in o.g. Leerwohnung auch Untersuchungen 

zur Temperaturverteilung in einem Testraum unter Einfluss der Zuluftzuführung über das 

Lüftungsmodul durchgeführt. Entsprechend DIN 1946 T2 wurde dazu ein Netz von 

Temperaturfühlern in den Höhen 0,1 m, 1,1 m und 1,7 m über dem Fußboden installiert. Die 

Temperaturverteilungen im eingeschwungenen Zustand für die drei angegebenen Höhen sind in 

den Abbildungen 20 bis 22 dargestellt. Der vertikale Gradient der Lufttemperatur darf nach DIN 

1946 T2 höchstens 2 K je m Raumhöhe betragen. 

Die Raumlufttemperatur nimmt in Abhängigkeit vom Messort Werte zwischen 19,8°C und 21,2 °C 

an. Die maximale Temperaturdifferenz im gesamten Messraum beträgt damit 1,4 K. Die maximale 

Abbildung 20: 

Temperaturverteilung am Boden des Messraumes (0,1 m über OKFB) 

Temperaturdifferenz in der Vertikalen beträgt 1,2 K in der Horizontalen 0,6 K. Dabei treten die 

größten Abweichungen zwischen den Messebenen am Boden (0,1 m über OKFB) und 1,1 m über 

OKFB auf, d.h. maximal 1 K auf 1 m Höhendifferenz. Die Abweichung zwischen den Messebenen 

1,1 m über OKFB und 1,7 m über OKFB liegen unter 0,3 K. 

2) 

Nach DIN 1946 T2 wird der Turbulenzgrad ohne Messung mit 40 % angesetzt.


Abbildung 21: 

Temperaturverteilung 1,1 m über OKFB des Messraumes 

Abbildung 22: 

Temperaturverteilung 1,7 m über OKFB des Messraumes


• Schalltechnische Untersuchungen 

In einer Leerwohnung, die mit den entwickelten Lüftungsmodulen ausgestattet ist, wurden 

Schallpegelmessungen mit einem Präzisionsschallpegelmesser (Norsonic Typ 116, Klasse 1) 

durchgeführt. Die Messwerte wurden in mehreren Räumen in unterschiedlichem Abstand vom 

Lüftungsmodul für die beiden Betriebszustände "Zuluftklappe geschlossen" und "Zuluftklappe 

geöffnet" aufgenommen. 

Betriebsbedingung Messort Schallpegel [dB(A)] 

Zuluftklappe geschlossen 

Zuluftklappe geöffnet 

unmittelbar an der Ausblasöffnung 

in Raummitte 

unmittelbar an der Ausblasöffnung 

1 m entfernt von der Ausblasöffnung 

in Raummitte 

30 ... 35 

25 ... 30 

42 ... 48 

31 ... 37 

30 ... 36 

Die Streuung der ermittelten Messwerte bei annähernd gleichen Messbedingungen in 

unterschiedlichen Räumen der Messwohnung ergibt sich im wesentlichen aus den geringfügig 

voneinander abweichenden Druckverhältnissen vor dem Lüftungsmodul und der unterschiedlichen 

Drosselung der Zuluftvolumenströme im Lüftungsmodul.


6. Ergebnisse 

6.1 Heizenergiebedarfswerte 

Vor der Sanierung wurde das Gebäude mittels Kohleöfen beheizt, so dass zum unmittelbaren 

Wärmeverbrauch im Ausgangszustand keine Aussage getroffen werden konnten. Das gleiche gilt 

für die Warmwasserbereitung, die dezentral über elektrische Boiler erfolgte und dafür keine 

Elektroenergieverbrauchserfassung vorlag. Aus diesen Gründen wurde im Vorfeld der 

Vorhabensvorbereitung eine Energiediagnose erstellt und der Jahres-Heizwärmebedarf aus 

vorhandenen Projektunterlagen ermittelt. 

Unter der Annahme, dass die Projektparameter (U - Werte der Umfassungskonstruktion) 

projektgerecht ausgeführt worden wären, hätte bei dem gegebenen Oberflächen - Volumen - 

Verhältnis A/V = 0,386 m -1 ein Jahres - Heizwärmebedarf von 105,7 kWh/(m² @ a) erreicht werden 

können. Dieser Wert schließt Wärmebrücken aus und berücksichtigt keine Abweichungen 

gegenüber den vielfach anzutreffenden bekannten realen Verhältnissen. Das heißt, dass der 

konkrete Wärmeverbrauchswert wesentlich höher angesetzt werden muss. Für ein gleiches 

Gebäude, das beispielsweise zu Beginn des Projektes als Neubau errichtet worden wäre, wäre nach 

der WschV 1995 bereits ein Jahres - Heizwärmebedarf von 64,1 kWh/(m² @ a) einzuhalten 

gewesen. 

Für die Wohnungsgenossenschaft kam darüber hinaus hinzu, dass die Art der Beheizung generell 

nicht mehr tragfähig war (in hohem Grade defekte bzw. verschlissene Öfen und Rauchzüge) und 

auch die Trinkwassererwärmung über Elektroenergie sich zunehmend als vermietungsunfreundlich 

erwies. 

Mit Blick auf die Energieeinsparverordnung (EnEV) ist für die energetischen Beurteilung von 

Gebäuden der Heizenergiebedarf, der zusätzlich zum Jahres - Heizwärmebedarf den Teil 

Warmwasser sowie die Hilfsenergien und die Wärmeverluste der Verteilungsleitungen beinhaltet, 

von Bedeutung. Dieser Kennwert ist trotz aller Vorbehalte hinsichtlich seiner methodischen 

Ermittlung und damit Vergleichbarkeit zu Verbrauchswerten dennoch eher Verbrauchs - und damit 

Messergebnissen gegenüberstellbar als der Wert des Jahres - Heizwärmebedarfes. 

Während der Jahres-Heizwärmebedarfswert erst von der Ebene der Kellerdeckendämmung an 

gültig ist, sind in den relativ leicht messbaren Wärmeverbrauchswerten alle Leitungs- und 

Umwandlungsverluste der haustechnischen Anlagen enthalten. Der hierbei erfasste Energiewert ist 

unter Vernachlässigung von Nutzereinflüssen und vielfach nicht bekannten gebäudespezi-fischen 

Toleranzbereichen somit mit Einschränkungen einem berechneten Heizenergiewert 

gegenüberstellbar.


6.1.1 Heizenergiebedarfskennwerte Luftheizung 

Für den Teil Heizung sind im wesentlichen folgende Bereiche von Interesse: 

- Umwandlungsverluste im Heizkessel, 

- Wärmeverteilungsverluste bis zum Ort der Wärmeübergabe (Heizflächen sofern vorhanden 

bzw. Wärmetauscher) 

- Art der Wärmeübergabe. 

Im Teil Lüftung: 

- Lüftungswärmeverlust auf der Strecke von der Lüfterzentrale zu den Lüftungsgeräten der 

Wohnungen (Leckagen von Luftvolumenströmen und Rohrleitungswärmeverluste). 

In Anlehnung an [DIN 4701 Teil 10] „Energetische Bewertung heiz- und raumlufttechnischer 

Anlagen, Teil 10: Heizung, Trinkwassererwärmung, Lüftung” wurden diese zusätzlichen 

Bedarfswerte bestimmt (s. Tabelle 6.1.1). 

Der Umwandlungsverlust im Gas-Kessel wurde nach DIN 4701 Teil 10 mit 20% angesetzt. Die 

Wärmeübergabe in den Raum erfolgt über neuentwickelte dezentrale Fenstergeräte mit 

Einzelraumregelung; der hierbei auftretende Verlust wird ebenfalls gemäß DIN 4701 Teil 10 für 

Wohnungslüftungsanlagen mit Einzelraumtemperaturregelung mit 2,2 kWh/(m² @ a) angenommen. 

Schwieriger gestaltet sich die Bewertung des zusätzlichen Heizwärmebedarfes der 

Lüftungsleitungen. Für das angestrebte Eintreten der Zuluft in die Wohnräume mit einer 

Temperatur von ca. 45E C sind die Wärmeverluste an die Umgebung (die trotz Wärmedämmung 

verbleiben) einerseits zu kompensieren (Anheben der Zulufttemperatur am Austritt aus der 

Lüfterzentrale) und andererseits auch die unvermeidlichen Leckagen auszugleichen (Luftleitungen 

weisen immer eine mehr oder weniger stark ausgeprägte Undichtheit auf). 

Für den ersten Teil können aus der Kenntnis der geplanten Verlegung (Längen) und der Gestaltung 

(Dämmung, Rohrleitungsdimensionen) der Leitungen in Verbindung mit Temperaturannahmen in 

den Leitungen (Abkühlung) und für die Leitungsumgebung überschlägliche Berechnungen der 

Wärmeverluste durchgeführt werden. Unter Berücksichtigung der Energiegewinne durch 

regenerative Energien beträgt dieser Anteil im Ergebnis ca. 9,6 kWh/(m² @ a). 

Die Undichtheiten der Luftleitungen werden nach DIN 24194 Teil 2 in Verbindung mit VDI 3803 

zunächst als zulässiger Leckvolumenstrom für Luftleitungssysteme nach der Dichtheitsklasse pro 

m² Luftleitungsoberfläche bestimmt. Aus der Betriebstemperatur der Anlage und in Verbindung 

mit der Umgebungstemperatur der Leitungen lässt sich der Wärmeverlust durch Undichtheiten 

abschätzen. Zwischen den einzelnen Dichtheitsklassen liegen Unterschiede im gegenwärtig 

zulässigen Leckvolumenstrom von ca. 1:3. Eine höhere Dichtheitsklasse trägt demzufolge zwar 

beträchtlich zur Verminderung von Wärmeverlusten bei, entsprechend hoch sind aber auch die 

Kosten in der Ausführung solcher Dichtheitsanforderungen.


In Friedland wurde die Dichtheitsklasse KII (mit erhöhten Anforderungen) angesetzt. Der hier 

zulässige Leckvolumenstrom beträgt bei einer Druckdifferenz zwischen Innen- und 

Umgebungsdruck von 400 Pa (angenommener Mittelwert, die Anlage wird ab Lüfterzentrale mit 

ca. 900 Pa betrieben) 1,32 · 10 -3 m³/(s·m²). Für die Verlegung der Zuluftkanäle innerhalb der 

Dämmung im Fassadenbereich wurde die Forderung auf die Dichtheitsklasse III erhöht, was einem 

zulässigen Leckluftvolumenstrom von 0,44 · 10 -3 m³/(s·m²) entspricht. Bei Berücksichtigung des 

Anteils regenerativer Energie am Gesamtbedarf ergibt sich ein Wärmeverlust durch Leckagen von 

ca. 24,1 kWh/(m²·a). 

Für die Abluftleitungen besteht ein anderes Erscheinungsbild. Bis zur Lüfterzentrale muss aufgrund 

der Leckagen mit Umgebungslufteintritt gerechnet werden (Unterdruck). Dies bedeutet ein 

Absinken der Temperatur in den Abluftleitungen bis zur Lüfterzentrale und damit eine 

Verschlechterung des Wärmerückgewinnungseffektes. Dieser Effekt, der bei reiner 

Wärmerückgewinnung ausschließlich über Gas-Zufuhr zu kompensieren wäre, wird in dieser 

Anlage zum Teil auch durch die Solarkollektoren ausgeglichen. In den Nachtstunden sowie auch 

zu Zeiten fehlenden Solarenergieangebotes kommt er jedoch voll zum Tragen. 

Der dafür zu berücksichtigende Teil in der Erhöhung des Heizenergiebedarfes wird auf der 

Grundlage durchgeführter Wärmeverlustberechnungen mit 0,8 kWh /(m²·a) angesetzt. Dabei wird 

ein Wärmerückgewinnungsgrad von 70 % berücksichtigt. 

In der nachfolgenden Tabelle ist eine Zusammenstellung der einzelnen Zahlenwerte zur Ermittlung 

des Heizenergiebedarfes aufgeführt. 

Tabelle 6.1.1: Wärmeverlustkennwerte Luftheizung 

Pos. Kennzahl Dimension 

Wert bzgl. 

Nutzfläche 

Wert bzgl. 

Wohnfläche 

1 2 3 4 5 6 

1 

2 

3 

spezifischer Jahres-Heizwärmebedarf gemäß 

Energiediagnose bei mittlerer Gradtagszahl von 

3500 Kd 

spezifischer Jahres-Heizwärmebedarf am Standort 

Friedland mit Gradtagszahl Gt = 4251 Kd 

spezifische Bedarfswerte für Heizungssystem 

- Verteilung (s. Pos. 4) 

- Wärmeübergabe 

q H 

Gt 3500 

kWh/(m² @ a) 31,7 35,2 

q H 

Gt 4251 

kWh/(m² @ a) 42,1 46,7 

q H 

hz 

kWh/(m² @ a) 

2,2 2,4 

spezifische Wärmebedarfswerte für Luftleitungen 

- Wärmeverlust Zuluftleitungen 

9,6 10,7 

4 - Wärmeverlust Dichtheit Zuluftleitung 

Lüft. 

q H kWh/(m² @ a) 24,1 26,8 

- Wärmeverlust Dichtheit Abluftleitung 

0,8 0,9 

(Reduzierung Wärmerückgewinnung) 

5 Anteil Umwandlungsverlust F % 20 20 

Die Höhe des spezifischen Heizenergiebedarfes q he (ohne Trinkwarmwasser) ergibt sich somit zu


q he = 1,2 * (q H Gt4251 + q H Hz + q H 

Lüft 

) kWh/(m² @ a) 

= 1,2 * (42,1 + 2,2 + 34,5) kWh/(m² @ a) 

= 94,6 kWh/(m 2 @ a) 

Dieser Wert stellt eine Orientierungsgröße zur Wertung der Gesamteffektivität der Anlage dar. Er 

berücksichtigt noch nicht die Abweichungen, die im Zuge der Ausführungsplanung und der 

Realisierung zwangsläufig aufgetreten sind. 

6.1.2. Heizenergiebedarfswerte Trinkwarmwasser 

Für den Teil der Trinkwassererwärmung (s. Tabelle 6.1.2) sind analoge Betrachtungen 

erforderlich, wonach einerseits zunächst der Bedarf zu bestimmen ist und andererseits die 

Wärmebedarfswerte der Bereitstellung und Zuführung zu ermitteln sind. Für den letzten Teil gilt 

ähnliches wie für den Teil der Heizung. 

Dabei ist zu berücksichtigen: 

- der spezifische Bedarf der Nutzwärmeübergabe (Auskühlverluste der Stichleitungen 

zwischen Zirkulation und Zapfstelle), 

- der spezifische Wärmebedarf der Verteilung und Zirkulation, 

- der spezifische Wärmebedarf der Speicheraufstellung im Heizraum, 

- der Umwandlungsverlust der Trinkwassererzeugung. 

Ähnlich der o. a. Tabelle für den Heizenergiebedarf Heizung und Lüftung wird für den Teil der 

Trinkwassererwärmung von den in der nachfolgenden Tabelle aufgeführten Bedarfsanteilen 

ausgegangen. 

Tabelle 6.1.2: Wärmeverlustkennwerte Trinkwassererwärmung 

Pos. Kennzahl Dimension 

Wert bzgl. 

Nutzfläche 

Wert bzgl. 

Wohnfläche 

1 2 3 4 5 6 

1 spezifischer Wärmebedarf q TW kWh/(m² @ a) 12,5 13,9 

2 spezifischer Wärmebedarf der Nutzwärmeübergabe q TW 

ü 

kWh/(m² @ a) 0,0 0,0 

3 

4 

spezifischer Wärmebedarf der Verteilung 

und Zirkulation 

spezifischer Wärmebedarf der Speicheraufstellung 

im HAST-Raum 

q TW 

v 

kWh/(m² @ a) 3,5 3,9 

q TW 

sp 

kWh/(m² @ a) 8,0 8,9 

5 Umwandlungswärmeverlust tw % 22 22 

Der Heizenergiebedarf für die Trinkwassererwärmung wird somit näherungsweise bestimmt durch: 

q He Tw = 1,22 @ (q TW + q TW Ü + q TW 

V 

+ q TW sp ) 

= 1,22 @ (12,5 + 0 + 3,5 + 8,0) kWh/(m² @ a)


q He 

Tw 

= 29,3 kWh/(m² @ a). 

Der Gesamtheizenergiebedarf ab Heizungsraum beträgt somit: 

q He = q He WWH + q He 

TW 

= (94,6 + 29,3) kWh/(m² @ a) 

. 124 kWh/(m² @ a). 

6.2. Heizenergieverbrauchswerte 

Wie oben bereits angeführt wurden sowohl die Gasverbräuche (Gaszähler) als auch der 

Wärmeverbrauch nach den Gaskesseln (Wärmemengenzähler) erfasst. Während der Gaszähler in 

Zeitintervallen abgelesen wurde, konnten die Daten der Wärmemengenzähler nach den Kesseln 

kontinuierlich erfasst werden. Da ein Ablesen des Gaszählers zum Stichtag 1.1. nicht möglich war, 

wurde der nächstmögliche Zähltermin berücksichtigt. Diese Werte wurden dann jeweils 

entsprechend interpoliert Hierbei entstehen naturgemäß Unterschiede, die insbesondere mit den 

praktischen Abrechnungsmodalitäten der Gaslieferer stärkere Differenzen in der Jahresdarstellung 

mit sich bringen (für Vertragsverhältnis zwischen Vermieter und Mieter von Bedeutung). 

Das Aufteilen der Gasverbräuche auf Luftheizung und Trinkwarmwasser wurde anhand der 

gezählten Wärmemengen nach den Gaskesseln vorgenommen. In Tabelle 6.2.1 sind die dabei 

ermittelten Werte für die Jahre 1999 - 2001 zusammengefasst. 

Aus der Tabelle ist zunächst ersichtlich, dass für den hier interessierenden Teil Luftheizung im 

ersten und zweiten Betriebsjahr noch deutlich höhere Werte als im letzten Jahr zu verzeichnen 

(126,4 bzw. 128,1 zu 108,8 kWh/(m² @ a)) waren. Erst im letzten Jahr sind die Verbräuche 

geringer, liegen dennoch mit 108,8 kWh/(m² @ a) etwas höher als der veranschlagte Wert mit 94,6 

kWh/(m² @ a). Die Überschreitung mit ca. 15 % kann für ein solches Projekt mit den relativ hohen 

Anforderungen an eine effektive Betriebsführung als sehr gut angesehen werden. Andererseits sind 

auch die oben bereits erfolgten Ausführungen zu dem Vergleich an sich zu beachten.


Tabelle 6.2.1 Jahresverbräuche 1999-2001 

1999 2000 2001 

Gas m³ 27.025,8 27.356,8 23.447,8 

Primär 

Heizwert kWh/m³ 10,91 10,87 10,92 

Gas kWh 294.777 297.419 256.145 

bzgl. Wohnfläche kWh/m² 169 171 147 

Sekundär 

Gas-Anteil 

Heizung 

bzgl. Nutzfläche kWh/m² 153 154 133 

HK1 = Heizen kWh 192.990 194.946 170.333 



HK2 = WWB kWh 40.000 39.430 37.287 



Summe kWh 232.990 234.376 207.620 

Anteil WWB % 17,2 16,8 18,0 

bzgl. Wohnfläche kWh/m² 140,4 142,2 120,8 

bzgl. Nutzfläche kWh/m² 126,4 128,1 108,8 

Gas-Anteil 

WWB 

bzgl. Wohnfläche kWh/m² 29,1 28,8 26,4 

bzgl. Nutzfläche kWh/m² 26,2 25,9 23,8 

Anteil Sekundär/Primär % 79,0 78,8 81,1 

Wohnfl., m² 1.739,60 

Nutzfl., m² 1.931,64 

Die aufgeführten Werte weisen gleichzeitig aber auch auf Reserven und Möglichkeiten zur 

weiteren Effektivitätserhöhung der gesamtem Systemlösung hin. Die wesentlichsten sind in diesem 

Zusammenhang: 

- weitere Optimierung des gesamten Betriebsregimes insbesondere hinsichtlich der 

Umschaltpunkte zwischen den einzelnen Wärmequellen (Wärmerückgewinnung, 

Solarenergienutzung, zentrale Nacherwärmung). Da dies aufgrund der gegenwärtig 

bestehenden Einzellösung nur empirisch in Erfahrung gebracht werden kann, ist dazu beim 

Gebäudebetreiber oder seinem Beauftragten eine direkte Zugriffsmöglichkeit auf die in der 

Anlage vorhandenen Informationen (Trends, Momentanwerte) zu schaffen (Kopplung eines 

Rechners mit dem Leitrechner der Anlage). 

- Lösung des Problems der Ineffizienz der Gaskesselanlage (in Verbindung mit 

vorangegangenem Anstrich). Die Möglichkeiten des engeren Einbeziehens der 

Kesselsteuerung in die Steuerung der gesamten Systemlösung konnten im Rahmen des 

Projektes mit dem Kesselhersteller noch nicht zufriedenstellend gelöst werden. 

- Eine weitere Reduzierung des Gasverbrauches könnte zweifelsohne erreicht werden, wenn 

es gelänge, die der technischen Planung zugrunde gelegten Innentemperaturen von 21 - 22 

°C nicht dauerhaft überschreiten zu müssen (s. auch Pkt. 6.4 Temperaturverhalten). Das 

teilweise Bestreben der Mieter, Innentemperaturen über 22 - 23°C zu realisieren und dafür 

nicht von der individuellen Möglichkeit Gebrauch zu machen, diese Nacherwärmung über


den im Lüftungsmodul installierten elektrischen Nacherwärmer (max. 

Leistungsanforderung 70 W) mit der damit verbundenen Einzelkostenabrechnung zu 

praktizieren, veranlasste den Gebäudeeigentümer eine generelle Anhebung der 

Zulufttemperatur umzusetzen. Nachteilig wirkt sich hier die Installation eines roten 

Lämpchens in das Lüftungsmodul aus, das dem Nutzer den Betrieb der Nacherwärmung 

signalisiert. Die damit einhergehende elektrische Nacherwärmung der Zuluft wurde vom 

Mieter nicht akzeptiert. Auch ein Aufzeigen der Geringfügigkeit der damit einhergehenden 

Kosten führte nicht zum Erfolg. 

Der erfasste Warmwasserverbrauch liegt mit 26,2 - 23,8 kWh/(m² @ a) etwas unter dem 

errechneten Wert von 29,3 kWh/(m² @ a) und erreicht erst nach der energetischen Sanierung einen 

Anteil von 17 - 18 %. Die dabei in den einzelnen Monaten des Jahres anzutreffenden Relationen 

der Anteile Heizung und Warmwassererwärmung sind in der nachfolgenden Tabelle 6.2.2 

ausgewertet. Dabei wurden auch die Angaben der VDI 2067 in die Betrachtung einbezogen. 

Aus der Tabelle ist ersichtlich, dass der Jahresanteil Heizung der Monate Mai-August 2001 mit 

knapp 2% (t a,m05-08 3) = 18,0 °C, S= 4,8 kWh/m²@d) deutlich unter den VDI-Angaben von 8% liegt. 

Im Jahr 1999 betrug der Anteil wiederum noch 17% ( t a,m05-08 = 18,2 °C, S= 4,7 kWh/m²@d). Im Jahr 

2000 lag der Anteil bereits bei 10% (t a,m05-08 = 17,7 °C, S= 4,0 kWh/m²@d). Über den gesamten 

Zeitraum gesehen waren die klimatischen Bedingungen ähnlich, so dass die geringer gewordenen 

Heizungsanteile der angeführten Sommermonate ihre Ursachen einerseits in der besseren 

Anlageneinregulierung und -steuerung haben und andererseits mit einem veränderten 

Nutzerverhalten zumindest für diese Monate erklärbar sind. 

Tabelle 6.2.2: Monatlicher Heizwärmeverbrauch im Jahr 2001 

Monat 

Heizung 

kWh 

WWB 

kWh 

Summe 

kWh 

Anteil 

WWB 

% 

Anteil WWB/ 

Jahresverbrauch 

% 

Anteil Heizung/ 


% 

Anteil Heizung/ 


DIN 2067-1, % 

01/01 30.677 3.154 33.831 9,3 8,5 18,0 17 

02/01 27.003 3.295 30.298 10,9 8,8 15,9 15 

03/01 26.564 3.729 30.293 12,3 10,0 15,6 13 

04/01 17.537 3.451 20.988 16,4 9,3 10,3 8 

05/01 2.443 2.876 5.319 54,1 7,7 1,4 4 

06/01 515 2.850 3.365 84,7 7,6 0,3 

07/01 31 2.519 2.550 98,8 6,8 0,0 

08/01 0 2.417 2.417 100,0 6,5 0,0 

09/01 5.281 2.963 8.244 35,9 7,9 3,1 3 

10/01 12.558 3.104 15.662 19,8 8,3 7,4 8 

11/01 21.951 3.278 25.229 13,0 8,8 12,9 12 

12/01 25.773 3.651 29.424 12,4 9,8 15,1 16 

Summe 170.333 37.287 207.620 18,0 100,0 100,0 100 

4 

3) 

mittlere Außentemperatur nach DIN 2067 für die Monate Mai bis August


6.3 Trinkwassererwärmung mit solarer Vorwärmung 

Tabelle 6.3.1 zeigt eine Übersicht der Kalt- und Warmwasserverbräuche für alle Wohnungen in 

den Jahren 1999 und 2000, sortiert nach der Wohnungsgröße 4) . 

Mit zunehmender Wohnungsgröße und der damit verbundenen größeren Mieterzahl nimmt der 

Anteil Warmwasser am gesamten Wasserverbrauch geringfügig ab (ca. 29% bis ca. 22%). 

Individuell gibt es hierbei jedoch große Unterschiede. In der Regel war der Verbrauch im Jahr 

2000 geringer als im Jahr 1999 (s. auch Tabelle 6.3.2). 

Tabelle 6.3.1: Wohnungsweiser Wasserverbrauch der Jahre 1999 und 2000 

Wohnungsparame 

ter 

1-Raum- 

Wohng. 

Verbrauch WW 

in l/(WE @ d) 

Verbrauch KW 

in l/(WE @ d) 

Verbrauch KW+WW 

in l/(WE @ d) 

Anteil WW an 

Wasser gesamt 

1999 2000 1999 2000 1999 2000 1999 2000 

Min 13,45 10,36 27,75 25,44 43,62 40,38 19,7% 23,0% 

Max 26,85 19,37 90,77 52,76 116,05 72,13 36,4% 37,0% 

Mittel 19,82 15,06 53,85 37,31 73,67 52,37 28,6% 29,4% 

2-Raum- 

Wohng. 

3-Raum- 

Wohng. 

4-Raum- 

Wohng. 

Min 6,52 10,22 35,59 33,83 42,11 57,08 15,5% 15,8% 

Max 69,45 59,54 150,63 150,93 192,30 180,08 38,4% 40,7% 

Mittel 35,35 32,10 85,04 84,67 120,39 116,78 27,7% 28,3% 

Min 26,41 22,16 75,21 65,16 101,62 88,36 12,7% 11,4% 

Max 101,95 85,14 201,10 174,97 254,05 229,18 40,1% 37,1% 

Mittel 50,68 43,91 143,14 131,08 193,82 174,99 26,2% 25,0% 

Min 51,40 92,73 179,18 332,54 230,58 426,86 21,3% 20,6% 

Max 95,34 94,32 346,85 357,38 440,47 450,11 22,3% 22,1% 

Mittel 80,12 93,52 286,16 344,96 366,27 438,48 21,9% 21,3% 

Tabelle 6.3.2: Verbrauchsdaten der Trinkwassererwärmung von 1999 bis 2001 

Parameter/Verbräuche 1999 2000 2001 

WW-Temperatur [°C] 56,9 57,1 57,5 

Temperaturhub [K] 40,6 39,9 41,1 

Zapfmenge [m 3 ] 463,2 398,5 448,6 

Wärmeverbrauch [kWh] 40.000 39.430 37.287 

spezifischer Wärmeverbrauch [kWh/(m² @ a)] 20,7 20,4 19,3 

4) 

In den jeweiligen statistischen Angaben bleiben die von zeitweiligem Leerstand betroffenen 

Wohnungen unberücksichtigt, wobei es sich dabei mitunter nur um 1 Monat (real also ein noch 

kleinerer Zeitraum) handelt.


Der mittlere Warmwasserverbrauch pro Wohnung und Tag liegt für den gesamten Zeitraum für 

1-Raum-Wohnungen bei 17,4 l/(WE @ d) 



4-Raum-Wohnungen bei 86,8 l/(WE @ d). 

Der Anstieg zwischen 3- und 4-Raum-Wohnung erscheint dabei überproportional groß. 

Für das gesamte Gebäude betrug der Warmwasserverbrauch 1999 1,3 m³/d und ging im Jahr 2000 

auf 1,1 m³/d zurück. 

Nach VDI 2067 Blatt 12 liegen die Mittelwerte für den Tagesverbrauch pro Kopf in 

Mehrfamilienhäusern bei einer WW-Temperatur von 60 °C zwischen 18 und 36 l/(d·Person). Die 

im Gebäude realisierte Zapftemperatur ist etwas niedriger, so dass sich der zu erwartende 

Verbrauch entsprechend erhöht. Bei dem untersuchten Gebäude liegt diese Kenngröße auf jedem 

Fall im unteren Bereich. Bei den 1-Raum-Wohnungen kann man in der Regel von einem Mieter 

ausgehen, bei den 4-Raumwohnungen werden es meist 4 Personen sein. Damit wäre der 

spezifische Wert 17,4 bzw. 21,7 l/(d @ Person). Insgesamt liegt der spezifische Verbrauch unter den 

Werten der VDI 2067 und entspricht damit der in [WITTENBERG] und [FÜRST] festgestellten 

Tendenz. 

Der tägliche mittlere Wärmeverbrauch über die Jahre 1999 bis 2001 liegt für das gesamte Gebäude 

bei einem Zapfvolumen von 40 l/(d·WE) bei ca. 106 kWh. Abbildung 23 zeigt den monatlichen 

Wärmeverbrauch für die Warmwasserbereitung pro WE. In der Jahresverteilung findet sich auch 

die bereits in anderen Gebäuden beobachtete Tendenz wieder, wonach von Jahresbeginn bis zum 

Monat März der Wärmeverbrauch für Warmwasser steigt, um danach in den Sommermonaten 

merklich abzunehmen. 

Wärmeverbrauch für WWB [kWh/(WE*Monat)] 

140 

130 

120 

110 

100 

90 

80 

70 

60 

50 

40 

30 

20 

10 

0 

01/01 

02/01 

03/01 

04/01 

05/01 

06/01 

07/01 

08/01 

09/01 

10/01 

11/01 

12/01 

Abbildung 23: Monatlicher Wärmeverbrauch je WE für die Trinkwassererwärmung (2001)


• Solarer Beitrag zur Trinkwassererwärmung 

Ausgehend vom solaren Angebot für den konkreten Standort kann über den Wirkungsgrad der 

Luftkollektoranlage das mittlere tägliche solare Wärmepotential, welches für die 

Trinkwassererwärmung zur Verfügung steht, abgeschätzt werden. In Abb. 24 ist das mittlere 

tägliche Strahlungsangebot für die zur Trinkwassererwärmung zur Verfügung stehende Dach- 

Kollektorfläche von 40 m 2 für die Jahre 1999, 2000 und 2001 (nicht vollständig) dargestellt. 

Da die Luftkollektoranlage vorrangig der Heizung dient und die solare Trinkwassererwärmung erst 

in Betrieb genommen werden soll, wenn kein Wärmebedarf für die Heizung vorliegt bzw. dieser 

über die Fassadenkollektoren abgedeckt werden kann, ist die mögliche Nutzung der solaren 

Trinkwassererwärmungsanlage etwa auf die Monate April bis Oktober beschränkt. Die mittlere 

tägliche Einstrahlung in den Monaten April bis September kann mit 4,1 kWh/(m 2·d) bzw. bei einer 

solaren Empfangsfläche von 40 m 2 mit 164 kWh/d angesetzt werden. 

Der Wirkungsgrad der eingesetzten Luftkollektoren („GRAMMER“) wurde in [FECHNER] in 

Abhängigkeit eines Quotienten der Temperaturdifferenz zwischen Kollektoraustrittstemperatur 

und Umgebungstemperatur zur Solareinstrahlung dargestellt. Im Bereich von 0,043 bis 

0,07 K/(W/m²) beträgt der Wirkungsgrad für eine Globalstrahlung von ca. 900 W/m² 0,58 bis 0,43. 

Der entsprechende Temperaturhub liegt dabei zwischen 30 und 52 K. 

250 

225 

200 

175 

150 

125 

100 

75 

50 

25 

0 

Jan 

Feb 

Mrz 

Apr 

Mai 

Jun 

Jul 

Aug 

Sep 

Okt 

Nov 

kWh/d 

Dez 

1999 S, kWh/d-DK 2000 S, kWh/d-DK 2001 S, kWh/d-DK 

Abbildung 24: Mittleres tägliches Strahlungsangebot über Dachkollektorfläche 

Unter Zugrundelegung eines mittleren Kollektorwirkungsgrades von 0,52 und von Wärmeverteilungsverlusten 

über die Lüftungsleitungen (auf dem Dach) und Wasserleitungen (vom Dach zu 

den Pufferspeichern in den Keller) in Höhe von etwa 10 % kann an einem mittleren Sonnentag


theoretisch eine Wärmemenge von 

Q = Q ⋅η ⋅ η = 164 kWh ⋅0, 52 ⋅0, 

9 ≈ 77 kWh 

Laden Solar Kollektor Verteilung 

bereit gestellt werden. Diese Wärmemenge wird über den Tag im Pufferspeicher akkumuliert. 

Entsprechend der Beziehung 

Q = V ⋅( ρ ⋅c) 

⋅ ∆t 

Speicher Speicher Wasser Wasser 

ist das zur Speicherung notwendige Wasservolumen vom möglichen Temperaturhub im Speicher 

∆t Wasser abhängig. Dieser wird durch das Temperaturniveau der solar erwärmten Luft einerseits und 

das Temperaturniveau des zu erwärmenden Trinkwassers andererseits begrenzt. Im vorliegenden 

Fall sind während der Betriebszeit der solaren WWB luftseitig Temperaturen von maximal 65 ... 

70°C und trinkwasserseitig am Eintritt in den Wärmetauscher von durchschnittlich 17 ... 21°C zu 

erwarten. 

80 

70 

V solar ca. 525 m³/h 

60 

50 

40 

30 

20 

10 

0 

0:00 

1:00 

2:00 

3:00 

4:00 

5:00 

6:00 

7:00 

8:00 

9:00 

10:00 

11:00 

12:00 

13:00 

14:00 

15:00 

16:00 

17:00 

18:00 

19:00 

20:00 

21:00 

22:00 

23:00 

t,Dachk-aus t,KW t-Solarsp. oben 

Abbildung 25: Beispielhafter Verlauf der Speicherladung (24.06.2001) 

In Abbildung 25 ist ein für die Speicherladung typischer Verlauf dargestellt. Es ist zunächst 

ersichtlich, dass in den Nachtstunden zunächst keine großen Zapfungen erfolgten und sich somit 

das „stehende“ Kaltwasser erwärmen konnte. Weiterhin ist erkennbar, dass die Beladung des 

Speichers verzögert zum Solarangebot vonstatten geht. 

Aus verschiedenen Gründen kann der mögliche solare Wärmeeintrag für die Warmwasserbereitung 

nicht in vollem Umfang genutzt werden:


S Die Höhe des gezapften Warmwasservolumens korreliert nicht immer mit dem solaren 

Angebot, d.h. die am jeweiligen Vortag akkumulierten solaren Einträge werden durch einen 

geringen Warmwasserverbrauch (z.B. Urlaubszeit, Wohnungsleerstand) nicht in Anspruch 

genommen, so dass eine weitere Beladung - wenn überhaupt - erst bei einem hohen Strahlungsangebot 

möglich ist. 

S Während des Betriebes der Speicherentladung kann es unter ungünstigen Voraussetzungen zu 

Speicherdurchmischungen kommen, was zu einer Reduzierung der täglich speicherbaren 

Wärmemenge führt. So führen die Ein- und Ausschaltbedingungen (Testläufe der Entladepumpe 

bei Erreichen einer Mindesttemperaturdifferenz zwischen Pufferspeicher und Trinkwasserzufluss) 

bei geringen oder fehlenden Warmwasserzapfungen zu einer allmählichen 

Umschichtung im Pufferspeicher, d.h. in den kalten Bereich wird nicht oder unzureichend 

abgekühltes Wasser aus dem warmen Bereich transportiert. Dies hat insbesondere in Zeiten 

geringer Zapfmengen zur Folge, dass das zwecks Erwärmung zum Luftkühler transportierte 

Pufferspeicherwasser bereits vorgewärmt ist und damit weniger solare Wärme aufnehmen 

kann. 

Hier trifft auch wieder der Sachverhalt zu, der bereits in [WITTENBERG] ausgewertet wurde. 

Die Regelung der Pufferspeicher-Entladepumpe wurde inzwischen auch in entsprechenden 

Fachveröffentlichungen der letzten Zeit thematisiert. Der wesentliche Unterschied zur vorhandenen 

Lösung liegt darin, dass statt der Testläufe der Entladepumpe eine Inbetriebnahme der Entladepumpe 

über einen trinkwasserseitigen Strömungssensor erfolgt. Dieser Strömungssensor kann 

zwar ein relativ preiswerter, aber häufig ungenauer Paddelschalter sein. Die bessere Variante wäre 

ein Kaltwasserzähler (mit Impulsausgang), dessen Impulsfrequenz für die Drehzahlregelung der 

Pufferspeicher-Entladepumpe genutzt wird. Hier sind aber neben den Kosten dieser Variante die 

zusätzlichen Druckverluste durch den Kaltwasserzähler auf der Trinkwasserseite (z.B. Mehrstrahl- 

Flügelrad-Wasserzähler Q N 10 von Spanner-Pollux: 7 kPa bei 6000 l/h) zu berücksichtigen. Eine 

Messung des Mindestfließdruckes an der ungünstigsten Warmwasser-Entnahmestelle ist vor der 

Realisierung dieser Variante empfehlenswert, um späteren Versorgungsproblemen vorzubeugen. 

6.4. Temperaturverhalten einzelner Wohnungen 

Die Raumtemperaturen aller mittels Zuluft beheizter Räume werden von der GLT erfasst und in 

Zusammenhang mit dem jeweils eingestellten Sollwert zur Regelung der Zuluftklappen verwendet. 

Die Wohnräume und die Küchen befinden sich auf der Nordseite des Gebäudes; Kinderzimmer, 

Schlafzimmer und die Wohn-/Schlafräume der 1-Raum-Wohnungen liegen auf der Südseite des 

Gebäudes. 

Da die Wohnungen vor der Sanierung dezentral mittels Kohle-Öfen beheizt wurden und kein 

nennenswerter Mieterwechsel vonstatten ging, war zu erwarten, dass von den Mietern relativ 

niedrige Raumtemperaturen gewünscht werden. Die Realität sieht allerdings anders aus.


In Tabelle 6.4.1 sind die mittleren Monatswerte der Innentemperaturen der einzelnen Raumkategorien 

und deren minimale und maximale Abweichungen stellvertretend für das Jahr 1999 

dargestellt. Insgesamt ist dabei zu erkennen, dass die gemessenen Raumtemperaturen für alle Nutzungstypen, 

abweichend von der Erwartung, ungewöhnlich hoch sind. Stichprobenartige ambulante 

Messungen bestätigten die aufgezeichneten Messwerte. 

Das Temperaturniveau der Wohnräume ist zwar erwartungsgemäß noch etwas höher als in den 

anderen Räumen, der Unterschied beträgt jedoch nur wenige Zehntel Kelvin. 

Für die einzelnen Nutzungstypen existiert entsprechend nachfolgender Übersicht jeweils ein relativ 

großer Temperaturbereich. Der Schwerpunkt liegt, wie aus Tabelle 6.4.1, dabei dennoch auf dem 

Bereich der höheren Temperaturen: 

Wohnräume 19,7 °C ...27,7 °C 

Schlafräume 18,4 °C ...27,5 °C 

Kinderzimmer 19,8 °C . . . 27,1 °C 

Küchen 18,4 °C ...26,9 °C 

Wohnung gesamt 19,3 °C ...27,7 °C 

Während die Maximalwerte in verschiedenen Wohnungen gemessen wurden, traten die Minimalwerte 

alle in Wohnung 1 auf. Diese Wohnung fällt ohnehin durch häufiges Lüften auf, was auf 

Grund des vorhandenen Luftheizungssystems aus hygienischer und bauphysikalischer Sicht 

eigentlich nicht notwendig wäre. Hier sind vermutlich traditionelle Verhaltensweisen verstärkt von 

Bedeutung. 

Tabelle 6.4.1: Monatsmitteltemperaturen 1999 

Wohnraum 

Schlafraum 

Kinderzimmer 

Küche 

mittlere 

Wohnungstemperatur 

Temperaturen [°C] 1999 

Jan Feb März April Mai Juni Juli Aug Sep Okt Nov Dez 

min 20,1 19,7 19,9 21,2 21,6 21,8 23,5 22,2 21,5 20,5 21,5 20,7 

max 25,8 25,6 25,7 26,0 27,0 27,7 28,4 27,8 27,5 27,0 27,7 26,7 

mittel 24,0 23,4 23,8 24,5 24,9 25,0 26,0 25,5 25,1 24,3 24,7 24,5 

min 18,4 19,4 18,6 20,1 21,1 21,7 23,4 22,4 21,6 18,8 19,4 19,9 

max 25,7 25,1 25,3 26,7 26,7 27,2 28,5 28,2 27,6 26,5 27,5 26,2 

mittel 23,1 22,8 23,1 24,1 24,5 24,7 25,9 25,3 24,8 23,5 23,6 23,3 

min 20,0 19,8 20,0 21,7 22,4 22,8 24,5 22,1 21,7 20,4 21,2 20,6 

max 25,1 24,8 25,2 26,0 26,4 27,0 28,0 27,8 27,1 25,7 26,0 25,9 

mittel 23,5 23,2 23,6 24,6 24,8 24,9 26,1 25,6 25,1 24,0 23,9 23,7 

min 18,5 18,4 19,0 20,3 21,5 22,0 23,8 22,6 21,9 19,9 19,6 19,2 

max 25,7 25,2 25,2 26,2 26,7 27,3 28,2 27,5 27,4 26,8 26,8 26,9 

mittel 24,0 23,3 23,6 24,4 24,6 24,9 25,9 25,3 24,9 24,0 24,3 24,0 

min 19,3 19,3 19,4 20,8 21,6 22,1 24,0 22,8 22,1 20,2 20,7 20,4 

max 25,3 24,9 25,0 25,9 27,0 27,7 28,4 27,8 27,5 26,8 27,2 26,6 

mittel 23,7 23,2 23,5 24,4 24,8 25,0 26,1 25,5 25,1 24,1 24,3 24,1


Tabelle 6.4.2: Bereiche der monatlichen Wohnungsmitteltemperaturen der einzelnen Geschosse im Jahr 1999 

Geschoss Jan Feb Mrz Apr Mai Jun Jul Aug Sep Okt Nov Dez Heizzeit 1999 

1 

2 

3 

4 

Min 19,3 19,3 19,4 20,8 21,6 22,1 24,0 22,9 22,1 20,2 20,7 20,4 

Max 25,0 24,9 25,0 25,4 25,4 25,4 26,8 26,2 25,5 24,7 25,1 25,0 

Mittel 22,9 22,6 23,0 23,7 24,0 24,5 25,8 25,1 24,6 23,2 23,5 23,3 23,4 

Min 22,4 21,6 22,0 23,0 23,6 23,8 25,1 24,2 22,3 21,1 21,4 21,2 

Max 25,0 24,7 24,2 24,9 25,5 25,8 27,1 26,7 25,8 24,9 27,2 25,5 

Mittel 23,6 23,3 23,6 24,1 24,4 24,6 26,0 25,5 24,7 23,7 24,2 23,8 23,9 

Min 22,6 22,4 22,8 23,5 24,1 23,1 24,3 24,4 24,2 23,5 23,4 23,3 

Max 25,1 24,6 24,7 25,8 25,8 25,7 26,7 26,7 26,2 25,5 26,3 25,9 

Mittel 23,9 23,5 23,8 24,7 25,0 24,8 25,8 25,5 25,2 24,4 24,6 24,4 24,4 

Min 23,2 22,7 22,5 23,1 24,0 24,6 25,5 24,8 24,6 23,4 23,6 24,1 

Max 25,3 24,8 25,0 25,9 27,0 27,7 28,4 27,8 27,5 26,8 26,8 26,6 

Mittel 24,2 23,4 23,9 25,0 25,8 26,2 27,0 26,3 26,0 25,1 24,9 24,9 24,8 

Tage 31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31 273 

Tabelle 6.4.3: Bereiche der monatlichen Wohnungsmitteltemperaturen in exponierter Lage bzw. innenliegend im Jahr 1999 

Lage Jan Feb Mrz Apr Mai Jun Jul Aug Sep Okt Nov Dez Heizzeit 1999 

außen 

(EG, DG, 

Giebel) 

innen 

Min 19,3 19,3 19,4 20,8 21,6 22,1 24,0 22,9 22,1 20,2 20,7 20,4 

Max 25,3 24,9 25,0 25,9 27,0 27,7 28,4 27,8 27,5 26,8 26,8 26,6 

Mittel 23,5 22,9 23,4 24,3 24,9 25,2 26,3 25,6 25,2 24,2 24,2 24,0 24,1 

Min 22,5 22,7 23,2 23,1 23,9 23,9 25,1 24,7 22,3 21,1 21,4 21,2 

Max 25,1 24,7 24,7 25,8 25,8 25,8 27,1 26,7 26,2 25,5 27,2 25,9 

Mittel 24,1 23,8 24,0 24,7 24,9 25,0 26,1 25,8 25,2 24,2 24,7 24,4 24,4


Da die Zuluftklappen in den Lüftungsmodulen unterhalb der Fensterbank mit den Fensterkontakten 

gekoppelt sind, ergeben sich bei häufigen und langanhaltenden Fensteröffnungen durch die 

dann jeweils unterbrochene Heizung zwangsläufig geringere Temperaturen. Der gleiche Effekt 

lässt sich natürlich auch mit geringer Sollwerteinstellung erzielen. 

In Tabelle 6.4.2 sind die Innentemperaturen in Abhängigkeit von der Geschossigkeit aufgeführt. 

Danach zeigen Betrachtungen zur Lageabhängigkeit der einzelnen Wohnungen zunächst einen 

schwach fallenden Temperaturverlauf vom obersten Geschoss zum Erdgeschoss, der sich mit einer 

Abkühlung der Zuluft in Strömungsrichtung trotz hoher Wärmedämmung erklären ließe. Durch 

die Raumtemperaturregelung mittels Sollwerttemperatur/ Zuluft dürfte dieser Effekt jedoch nicht 

wirksam werden. Die Betrachtung der Temperaturverteilung innerhalb der einzelnen Kategorien 

weist jedoch eher auf den Einfluss der jeweiligen Nutzer hin (s. Abbildung 26-29). 

In den nachfolgenden vier Diagrammen ist der Sachverhalt für die einzelnen Geschosse noch 

einmal grafisch sichtbar gemacht. Dabei wurde aus Gründen der Übersichtlichkeit jeweils nur zwei 

Monatstemperaturen für die Wintermonate (Februar und Dezember) und zwei Werte für die 

Übergangszeit (Mai und September) berücksichtigt. Die höchsten Innentemperaturen treten dabei 

in den Monaten der Übergangszeit auf. 

t, °C 

28 

27 

26 

25 

24 

23 

22 

21 

20 

19 

18 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 

Wohnung 

Feb Mai Sep Dez 

Abbildung 26: Wohnungstemperaturen Erdgeschoss Heizperiode 1999


t, °C 

28 

27 

26 

25 

24 

23 

22 

21 

20 

19 

18 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 

Wohnung 


Abbildung 27: Wohnungstemperaturen 1.OG Heizperiode 1999 

t, °C 

28 

27 

26 

25 

24 

23 

22 

21 

20 

19 

18 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 

Wohnung 


Abbildung 28: Wohnungstemperaturen 2.OG Heizperiode 1999


t, °C 

28 

27 

26 

25 

24 

23 

22 

21 

20 

19 

18 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 

Wohnung 


Abbildung 29: Wohnungstemperaturen 3.OG Heizperiode 1999 

In Tabelle 6.4.3 sind die Wohnungsmitteltemperaturen des Jahres 1999 in Abhängigkeit von der 

Lage der Wohnungen im Gebäude (Erd-, Dachgeschoss bzw. zum Giebel grenzend) und im Mittelagebereich 

aufgeführt. Mit den mittleren Temperaturen 24,1°C und 24,4°C kann auf eine 

ausgeglichene, wenn auch auf einem hohen Temperaturniveau befindliche, Verteilung unabhängig 

von der Lage im Gebäude geschlossen werden. 

6.5. Hilfsenergieverbrauch 

Zum Erfassen der Hilfsenergie wurden für den Elektroenergieverbrauch von Heizungs- und 

Lüfterzentrale jeweils separate Zähler eingebaut. Die elektrische Nachheizung in den Lüftungsmodulen 

der einzelnen zu beheizenden Räume wird über die Wohnungszähler erfasst. In der GLT 

wird nur das Ein- bzw. Ausschalten der individuellen Nacherwärmung registriert. 

Der Elektroenergieverbrauch der Lüfterzentrale ist wie erwartet bedeutend größer als der für die 

Heizung (s. Tabelle 6.5.1) und beträgt etwa das Fünffache. 


Elektroenergieverbrauch für Heizung und Lüftung 

Heizungszentrale 

Lüftungszentrale 

kWh kWh/m² Nutzfl. kWh kWh/m² Nutzfl. 

1999 4.387 2,3 24.139 12,5 

2000 4.801 2,5 22.943 11,9 

2001 4.184 2,2 20.467 10,6 

Mittelwert 4.457 2,3 22.516 11,7 

In Abbildung 30 sind beispielhaft die Elektroenergieverbrauchswerte über die Monate für die


Heiz- und für die Lüfterzentrale im Jahre 2000 dargestellt. Während in den Wintermonaten ein 

relativ ausgeglichenes Verbrauchsniveau zu verzeichnen war, gibt es in den Übergangs- und 

Sommermonaten nicht nur ein zeitweises, starkes Absinken dieser Werte, sondern auch Erhöhungen, 

die mit der Inanspruchnahme höherer Leistungen nach mehr oder weniger längeren Stillstandszeiten 

in Verbindung stehen. 

Aus der Abbildung ist auch ersichtlich, dass im Jahr 2000 für die Heizung insbesondere in den 

Sommermonaten ein Einsparpotential vorhanden war. Dieses wurde im Jahr 2001 weitgehend 

genutzt. 

Für die Lüftung konnte zwar der Verbrauch kontinuierlich gesenkt werden, ist allerdings nach wie 

vor zu hoch. 

kWh/d 

80 

75 

70 

65 

60 

55 

50 

45 

40 

35 

30 

25 

20 

15 

10 

5 

0 

01.01.00 

11.01.00 

21.01.00 

31.01.00 

10.02.00 

20.02.00 

01.03.00 

11.03.00 

21.03.00 

31.03.00 

10.04.00 

20.04.00 

30.04.00 

10.05.00 

20.05.00 

30.05.00 

09.06.00 

19.06.00 

29.06.00 

09.07.00 

19.07.00 

29.07.00 

08.08.00 

18.08.00 

28.08.00 

07.09.00 

17.09.00 

27.09.00 

07.10.00 

17.10.00 

27.10.00 

06.11.00 

16.11.00 

26.11.00 

06.12.00 

16.12.00 

26.12.00 

Elt-Verbr. Hzg. 

Elt-Verbr. LZ 

Abbildung 30: Elektroenergieverbrauch der Heiz- und Lüfterzentrale im Jahr 2000 


Elektroenergieverbrauch für Lüftung, spezifisch 

kWh/a m³/h 5) W/(m³/h) 

1999 24.139 8.648 0,37 

2000 22.943 7.812 0,39 

2001 20.467 7.129 0,38 

Mittelwert 22.516 7.863 0,38 

Tabelle 6.5.2 zeigt noch einmal den Zusammenhang zwischen Elektroenergieverbrauch für die 

Lüfterzentrale und den mittleren Gesamtvolumenströmen. In den Verbrauchswerten sind jedoch 

ebenfalls die Arbeitswerte für alle Antriebe der Lüfterzentrale enthalten. 

5) 

Jahresmittel aller Ventilatoren


6.6 Luftführungssystem (Auswertung der Thermografie) 

Um in den Wohnungen eine optimale Raumdurchströmung von den Außenwänden zu den 

Ablufterfassern im innenliegenden Nassbereich zu ermöglichen, wurden die Zuluftkanäle auf der 

Fassade in der Wärmedämmung verlegt. Die Integration der Zuluftkanäle ist bei einer flachen 

Fassade mit einer Minderung der Dämmdicke in diesen Bereichen verbunden. Da die Zuluftkanäle 

von erwärmter Luft durchströmt werden, sind die Verlegebereiche mit reduzierter Wärmedämmung 

jedoch nicht als Wärmebrücken im eigentlichen Sinne zu werten. Vielmehr handelt es sich 

hier um Wärmeverluste von warmluftdurchströmten Kanälen. 

Die Wärmeverluste der Fassadenkanäle werden je nach Außenlufttemperatur und außenlufttemperaturabhängiger 

Zulufttemperatur einerseits an das Gebäudeinnere und andererseits an die 

Umgebung abgegeben. Im ersten Fall werden die Außenwände auf der Innenseite in Abhängigkeit 

von der Zulufttemperatur geringfügig erwärmt. Im zweiten Fall handelt es sich um reale Wärmeverluste. 

Auf der Grundlage der Summenhäufigkeit der Außentemperaturen von Berlin nach DIN 

4710 und der Sollwertkurve für die Zulufttemperatur können bei dem vorliegenden Wandaufbau 

die o.g. Anteile der Wärmeverluste der Zuluftkanäle abgeschätzt werden. So sind nur ca. 2/3 der 

Wärmeverluste der Zuluftkanäle echte Wärmeverluste an die Umgebung. 

Abbildung 31: 

Nordfassade mit Zuluftkanälen in der Wärmedämmung 

Thermografie-Aufnahmen der Gebäudefassade bestätigen die Wärmeverlustabschätzung. Bei einer 

Außenlufttemperatur von 0°C wurden auf der mit normaler Wärmedämmung versehenen Fassa-


denoberfläche Temperaturen von +0,5°C und im Verlegebereich der Zuluftkanäle von (+1... 

+1,3)°C gemessen. 

Darüber hinaus sind in Abb. 31 Schwachstellen bei Zuluftkanaldämmung im Bereich der Drempeldurchführung 

zu erkennen. Diese sind zum Teil den begrenzten Möglichkeiten zur Unterbringung 

der Kanaldämmung, andererseits aber auch Ausführungsmängeln geschuldet 

Eine Querschnittsvergrößerung zur Erhöhung der Wärmedämmung war im vorliegenden Fall aus 

statisch- konstruktiven Gründen nicht möglich. 

Eine Verringerung der Wärmeverlusteffekte kann durch Verstärkung der Dämmung erreicht 

werden. Damit einher geht die Lösung der Fassadengestaltung an sich, indem die Kanalführung als 

gestalterisches Element genutzt werden kann.


7. Gesamtbewertung 

Entsprechend der Zielstellung des Projektes ist eine Beurteilung der Gesamtkosten in Verbin-dung 

mit den erreichten Energieeinspareffekten erforderlich. Die getätigten Investitionen sind unter 

Pkt.7.1 dargestellt. Die nach den zwei Heizperioden vorliegenden Wärme- und Energiekostenabrechnungen 

sind unter Pkt. 7.2 aufgeführt. 

7.1 Investitionskosten 

Die gesamten Baumaßnahmen (mit Planung) waren mit 1.538,62 TEUR (brutto, vormalige MwSt. 

15%) bzw. 1.335,84 TEUR (netto) kalkuliert worden. Die anteiligen energierelevanten Maßnahmen 

betrugen 948,35 TEUR (brutto) bzw. 823,02 TEUR (netto). 

Realisiert wurden 1.681,7 TEUR (brutto) und damit 143,07 TEUR bzw. 9,3 % mehr. Die 

energierelevanten Maßnahmen wurden mit 1.076,06 TEUR erbracht und lagen damit 127,71 

TEUR (13,5 %) über den vorkalkulierten Aufwendungen. 

In Tabelle 7.1.1 sind die einzelnen Kostenelemente ausgewiesen. 

Tabelle 7.1.1 

Pos 

Investitionskosten 

Maßnahme 

gesamt 

Gesamtkosten in EUR 

netto 

energetisch 

relevant 

energetisch 

nicht relevant 

brutto 

1 Baustelleneinrichtung 6.433,89 6.433,89 7.398,98 

2 Rüstung 10.225,84 10.225,84 11.759,71 

3 Vollwärmeschutz 329.063,49 316.256,24 12.807,25 381.713,65 

4 Luftkanalgestaltung und -anbindung 89.840,72 89.840,72 0,00 103.316,83 

5 Tischlerarbeiten (Fenster und Türen) 143.222,56 87.974,86 55.247,70 164.705,95 

6 Heizung + Sanitär 205.865,91 71.261,50 134.604,41 236.745,80 

7 Lüftung 125.854,65 125.854,65 0,00 144.732,84 

8 Gaszentrale 20.979,22 20.979,22 0,00 24.126,10 

9 DDC- Steuerungs- und Regelsystem 102.182,22 70.083,05 32.099,18 118.531,38 

10 

Klappensteuerung und Fensterkontakte 

für Lüftungsmodul 

91.418,08 64.422,84 26.995,24 106.044,98 

11 Klempnerarbeiten 47.616,37 24.570,05 23.046,32 54.758,82 

12 Elektroinstallation 36.596,53 20.240,58 16.355,95 42.086,01 

13 Anstricharbeiten 18.299,21 18.299,21 21.044,09 

14 Mehraufwand Planung 40.305,81 40.305,81 0,00 46.351,68 

Nettosumme 1.267.904,51 931.789,51 336.115,00 

Bruttosumme 1.076.065,61 1.463.316,83


Die insgesamt höheren Aufwendungen resultieren in wesentlichen Teilen aus den Mehraufwendungen 

für die Luftkanallösung und die Ansteuerung der Klappen. 

Für die energierelevante Nutzfläche von 1.931,6 m² ergeben sich aus den Baumaßnahmen somit 

Nettokosten in Höhe von 632,87 EUR/m² bzw. 480,26 EUR/m² für den energierelevanten Teil. Je 

WE (30 insgesamt) betragen die durchschnittlichen Gesamtkosten 40,71 TEUR und davon für 

den energierelevanten Teil 30,92 TEUR. 

Die Planungsmehraufwendungen des energierelevanten Kostenanteils, die in dieser Höhe zu den 

förderfähigen Kosten gerechnet wurden, betrugen 40,29 TEUR. 

7.2 Wärme- und Energiekosten 

Entsprechend der Aufgabenstellung wurden nach Fertigstellung der Baumaßnahmen die Wärmeund 

Energieverbrauchswerte ermittelt. Dabei umfasste die erste Messphase den Zeitraum von 

November 1998 bis zum Ende der Heizperiode 1999. In dieser Zeit wurden die Anlagen eingefahren 

und die Funktionalität aller Anlagenteile geprüft und in ihrem Zusammenwirken mit den 

Systemkomponenten erprobt. Der damit einhergehende Wärme - und Energieverbrauch lag noch 

deutlich höher als angestrebt. 

In der nachfolgenden Heizperiode Herbst 1999 bis Frühjahr 2000 wurde auf das Erreichen des 

"Normalbetriebes" orientiert, d.h. dass die Betriebsweise der Anlagen insbesondere auf die 

Projektparameter bzgl. der Innentemperaturen (laut Auftraggeber 21°C) ausgerichtet wurden 

(Vorlauftemperaturfestlegung für die Zuluft des Luftheizungssystems in Abhängigkeit von der 

Außentemperatur). 

Dabei konnte zwar zunächst der Wärme- und Energieverbrauch gesenkt werden, gleichzeitig 

stiegen aber die Anforderungen der Nutzer an die Gewährleistung höherer Innentemperaturen 

ohne dass dabei ein eigenständiges Nachheizen über den dafür im Lüftungsmodul vorgesehenen 

elektrischen Nacherwärmer geringer Leistung (max. 70 W) von den Nutzern akzeptiert wurde. 

Wie unter Pkt. 6.2 ausgeführt, wirkte sich das Vorhandensein der roten Kontrolllampe nachteilig 

auf das Nutzerverhalten aus. Das daraufhin veranlasste Anheben der Zulufttemperatur kompensierte 

teilweise die Optimierungseffekte, so dass die Verbrauchsreduzierung geringer als angestrebt 

ausfiel. Unter Punkt 6 wurden die dabei erzielten energierelevanten Ergebnisse diskutiert. 

Die damit einhergehenden kostenmäßigen Aussagen werden an dieser Stelle aufgezeigt. 

Die Ausgangswerte der nachfolgenden Kostenbetrachtung sind aus Tabelle 6.2.1 unter Punkt 6.2 

zu ersehen.


Die auf diesen Verbrauchsdaten fußenden kostenmäßigen Auswirkungen sind in der nachfolgenden 

Tabelle 7.2.1 dargestellt. 

Tabelle 7.2.1: Heizkosten 

Kosten in EUR/(m² Wohnfläche 1) * Monat) 

1999 2000 2001 

1 Heizung, Lüftung, WWB (Gas) 0,342 0,400 0,469 

davon für 

- Grundpreis 0,027 0,028 0,029 

- Verbrauch Heizung 0,261 0,310 0,361 

- Verbrauch WWB 0,054 0,062 0,079 

2 Messservice 0,037 0,039 0,038 

davon für 

- Ermittlung Werte WW 0,006 0,007 0,007 

- Miete IMW 0,022 0,022 0,022 

- VES Gebühr 0,009 0,010 0,009 

3 Betriebsstrom 0,215 0,179 0,134 

4 Wartung 0,040 0,130 0,089 

-Service 0,020 0,094 0,060 

-Schornsteinfeger 0,020 0,036 0,029 

5 Netto 0,635 0,748 0,731 

6 Mehrwertsteuer 0,102 0,120 0,117 

7 Brutto 0,736 0,868 0,848 

1) 

Wohnfläche 1.739,60 

Danach sind dem Verbrauch des Gebäudes mit der Luftheizungsanlage incl. der gesamten Betriebsstromkosten 

(der Anteil, der auf die Trinkwassererwärmung mit der Solarnutzung entfällt, 

ist dabei enthalten) von 1999 bis 2001zunächst 75 % der Gesamtnettokosten im Jahr 2000 65 % 

und im Jahr 2001 68 % zuzurechnen (Tabelle 7.2.2). 

Tabelle 7.2.2 Anteil Heizenergieverbrauch 

Kosten in EUR/(m² Wohnfläche * Monat) 

1999 2000 2001 

1 Verbrauch Heizung 0,261 0,310 0,361 

Betriebsstrom 0,215 0,179 0,134 

Summe Heizenergieverbrauch 0,476 0,489 0,495 

2 Heizkosten gesamt (netto) 0,635 0,748 0,731 

3 Anteil Heizenergieverbrauch in % 75 65 68 

Während der Gasverbrauch von 100 % (im Jahr 1999) trotz des gegenteilig wirkenden Nutzerverhaltens 

noch auf 88 % im Jahr 2001 sank, spiegelt sich diese Tendenz nicht in den Kosten 

wider. Im Gegenteil, trotz der ausgewiesenen Verbrauchssenkung um 12 %, stiegen die direkt 

dem Verbrauch zuzuordnenden Kosten von 100 % für das Jahr 1999 auf 138 % im Jahr 2001.


D.h., dass der Gaspreisanstieg nicht über die gleichzeitig erreichte Verbrauchssenkung aufgefangen 

werden konnte. 

Für die Wohnungsgenossenschaft sind im Rahmen dieser Diskussion die Auswirkungen auf die 

Gesamtkosten der umlagefähigen Heizkosten von Bedeutung, da sie meist auch den größten 

Posten der Betriebskosten darstellen. Zu den umlagefähigen Heizkosten zählen noch die Positionen 

1. Verbrauch WWB 

2. Messservices und 

4. Wartung der Anlagen. 

Mit 25 bzw. 30 % fallen diese Bereiche im Vergleich zu einem, beispielsweise, fernwärmeversorgten 

Gebäude [WITTENBERG] relativ gering aus. Die Kosten für Warmwasser sind an den 

Nettogesamtkosten mit 8,5 % (1999) bzw. 10,8 % (2001) beteiligt.


8. Schlussfolgerungen 

Für die Gesamtauswertung des Vorhabens sind neben den Kernaussagen zur Verbrauchsentwicklung 

und zu den Investitionskosten nachfolgende Schlussfolgerungen von Bedeutung: 

1. Mit der Reduzierung der Transmissionswärmeverluste gewinnen die wärmetechnischen 

Bedingungen der Lüftung von Gebäuden erheblich an Bedeutung. Da die in 

diesem Zusammenhang zu betrachtenden Luftvolumenströme aus hygienischen und 

bauphysikalischen Erfordernissen resultieren, ist die Höhe der Wärmemenge auch von 

dieser Abhängigkeit geprägt. Für den Auslegungsfall lufttechnischer Einrichtungen in 

Wohngebäuden sollten die Luftvolumenströme gemäß DIN 1946 Teil 6 zur Anwendung 

kommen. In vielen praktischen Anwendungsfällen wird aber zugelassen, dass die 

darin geforderten Werte teilweise beträchtlich unterschritten werden. Die Folgen sind 

einerseits nicht geringe Wärmeeinsparungen und damit willkommene Heizkostenreduzierungen 

und andererseits auch ein Ansteigen des Gefährdungsgrades für 

Feuchteschäden bis zur Schimmelpilzbildung. Da letzteres vielfach noch durch die 

konkreten Nutzungsgegebenheiten beeinflusst wird, kann es zwar, muss es aber nicht 

zwangsläufig zu diesen Folgen kommen. Damit einher geht in der praktischen Anwendung 

vielfach auch die fehlende Einsicht in die Notwendigkeit eines Einhaltens der 

geforderten Lüftungsmodalitäten. Erschwerend wirkt sich zusätzlich aus, dass ebenfalls 

für die praktische Anwendung ein Einhalten eines bestimmtem Luftwechsels (0,7- 

0,5-facher) als allgemein ausreichend dargestellt wird. Hier wäre mehr Nachdrücklichkeit 

im Umgang mit einzuhaltenden technischen Regelungen zur Lüftung von Wohngebäuden 

hilfreich (vergleichsweise dem Vorschriftenwerk zum Umgang mit der 

Wärmedämmung an der Umfassungskonstruktion). 

2. In Verbindung mit der drastischen Verringerung der Transmissionswärmeverluste 

über die Umfassungskonstruktion um durchschnittlich 70 - 75% besteht die Möglichkeit, 

den verbleibenden Teil in die an sich notwendige Lösung des lüftungstechnischen 

Problems zu integrieren. Die Konsequenz für die Beheizung des Gebäudes ist 

der Ersatz des an sich üblichen Warmwasserheizungssystem durch ein Luftheizungssystem, 

das durch die Erweiterung der Aufgaben entsteht. Die mit der Heizfunktion 

geforderten Wärmemengen können durch Luftvolumenstromvergrößerungen bzw. 

durch Anheben der Zulufttemperatur realisiert werden. 

3. Zur Realisierung der Luftvolumenstromerwärmung wurde im Dachgeschoss eine 

Lüfterzentrale errichtet. Die notwendigen Zuluftvolumenströme werden zunächst über 

Solarluftkollektoren geführt und dabei vorgewärmt. Anschließend wird die Luft durch 

die Wärmerückgewinnung geleitet, in der eine weitere Erwärmung durch Entzug von 

Wärme aus der Abluft erfolgt und danach über das Nacherwärmungsheizregister 

transportiert mit dem die Zuluft abschließend auf die notwendige Zulufttemperatur 

gebracht wird. Das effiziente Zusammenspiel der drei Komponenten wird über ein 

DDC-Steuerungs- und Regelungssystem erreicht.


4. Für das nachträglich zu installierende Kanalsystem insbesondere für die Zuluftführung 

bestehen zwei grundsätzlich unterschiedliche Herangehensweisen. Im Regelfall werden 

die Zuluftleitungen im Inneren des Gebäudes verlegt und erfordern damit mehr 

oder weniger große Deckendurchbrüche bzw. generell einen nicht geringen zusätzlichen 

Platzbedarf. In der vorliegenden Lösung wurden die Zuluftkanäle außen auf der 

Fassade unterhalb der Dämmung verlegt. Damit entfallen einerseits die Deckendurchbrüche. 

Andererseits ergeben sich Vorteile hinsichtlich der Raumdurchströmung, da 

die Luft aus den Kanälen über unterhalb der Fenster angeordnete Lüftungsmodule in 

den jeweiligen Raum eintritt und diesen quer in Richtung Küche bzw. Bad zu den dort 

angeordneten Abluftventilen durchströmt. 

5. Für das Verlegen der Kanäle sowohl für die Abluft als auch für die Zuluft sollte aus 

heizenergetischer Sicht das Konzept verfolgt werden, die Kanäle innerhalb der 

wärmetechnischen Bilanzgrenze unterzubringen. Dabei lassen sich oft Kompromisse 

nicht vermeiden. Im vorliegenden Fall befindet sich durch die Abkehr vom Dachausbau 

nur die Lüfterzentrale mit ihren Zu- und Abluftleitungen außerhalb der Bilanzgrenze 

(Standort oberhalb der Wärmedämmung der obersten Geschossdecke). Damit 

treten für die Zuluftleitungen zwangsläufig größere Wärmeverluste an die Umgebung 

auf. Eine Alternative wäre das Dämmen der oberen Dachhaut gewesen, was im 

vorliegenden Fall aber aus statischen und Kostengründen nicht möglich war. 

6. Die Dichtheit von Luftleitungssystemen ist aus energetischer Sicht sowohl für die 

Zuluft- als auch für die Abluftleitungen von großer Bedeutung. Während Undichtheiten 

auf der Zuluftseite (Druckseite nach dem Lüfter) direkte Wärmeverluste 

bedeuten, führen Undichtheiten auf der Abluftseite (Unterdruck vor dem Lüfter) zur 

Verringerung der Luftvolumenstromtemperatur und damit zur Verschlechterung des 

Wärmeübertragungsverhaltens für die Wärmerückgewinnung. Analoges gilt auch für 

den Unterdruckbereich auf der Zuluftseite, in dem die Wärmerückgewinnung und die 

Solarluftkollektoren angeordnet sind. Ein Eindringen kälterer Umgebungsluft in die 

jeweiligen Rohrleitungsabschnitte senkt die energetische Effizienz des Gesamtsystems. 

Die Dichtheitsklasse der energetisch relevanten Rohrleitungsbereiche sollte nicht 

kleiner als K III (gemäß DIN 24 192) gewählt werden. Kleinere Rohrleitungsquerschnitte 

führen zu kleineren Wärmeabgabeflächen und zu kleineren Leckagemengen. 

Vergößerungen der elektrischen Antriebsleistungen sind dabei aber gleichzeitig zu 

vermeiden. Auf die Einhaltung der Bedingungen ist in der Ausführung besonderer 

Wert zu legen. 

7. Das Zuluftkanalsystem unterhalb der Dämmung der Fassade wie auch die in die 

Fassade integrierten Luftkollektoren funktionierten in dem betrachteten Zeitbereich 

von Fertigstellung der Fassade 10/1998 bis zum gegenwärtigen Zeitpunkt (vier 

Winter, drei Sommer) ohne jegliche Beanstandung (keine Risse, Putz- oder Farbabplatzungen 

o.ä.). D. h. dass das Zusammenspiel unterschiedlichster Materialen hinsichtlich 

ihres Ausdehnungsverhaltens beherrschbar ist. Damit bestehen sehr gute


Ansätze für Energiefassadenlösungen. Bei einer möglichen Nachfolgelösung sollte 

dennoch dazu eine gesonderte Temperaturverteilungsmessung an der Fassade durchgeführt 

werden. 

8. Mit der zentralen Vorwärmung der Luft wird entsprechend einer Festlegung der 

Wohnungsgenossenschaft eine Grundtemperatur der Räume von 21°C erreicht. Ein individuell 

gewünschtes Erwärmen auf höhere Temperaturen kann durch Inbetriebnahme 

eines weiteren Nacherwärmers, der sich in den Lüftungsmodulen befindet, 

durchgeführt werden. Ein Absenken der Raumtemperaturen ist nur im Rahmen der 

wärmetechnischen Ankoppelung an die Nachbarräume und damit begrenzt möglich. 

Die Regelung der Raumtemperatur erfolgt über die Raumthermostate und Zuluftklappen 

in den Lüftungsmodulen. Zur Vermeidung von Feuchteproblemen in den 

einzelnen Räumen ist ein dauerhaftes Schließen der Lüftungsklappen zur Gewährleistung 

der Grundlüftung nicht möglich. D.h., dass für die lüftungstechnischen 

Belange ein Mindestluftvolumenstrom gegeben sein muss und damit neben den 

sowieso vorhandenen Leckvolumenstrom zeitweise auch die Klappen geöffnet werden, 

auch wenn es z.B. aus Gründen der Heizung nutzerbedingt nicht notwendig 

erscheint. Dies führt auch dazu, dass ähnlich wie in anderen sanierten Gebäuden, 

grundsätzlich die Innentemperatur einen Mindestwert, z.B. 14°C nicht unterschreiten 

kann, um nutzerbedingte potentielle Feuchtegefährdungen der Baukonstruktion 

definitiv auszuschließen. 

9. Der Einbau eines Signallämpchens zum Anzeigen des Betriebes der elektrischen 

Nacherwärmer in den Lüftungsmodulen hat sich trotz der kleinen Nacherwärmerleistung 

(70 W) nicht bewährt. Der Betrieb dieses Nacherwärmers zur individuellen 

Innentemperaturerhöhung über die zentral bereitgestellten 21°C wurde von den 

Nutzern nicht akzeptiert. Nur in wenigen Fällen konnte durch zusätzliche Aufklärung 

über zu erwartende Verbräuche und Kosten ein diesbezüglicher Effekt erreicht werden. 

10. Ähnlich wie bei den mit Warmwasserheizungssystemen ausgestatteten Niedrigenergiehäusern 

ist auch bei dem mit einem Luftheizungssystem ausgerüsteten Wohngebäude 

eine "dosierbare" Verteilung der Wärme durch das Gebäude notwendig. Dazu sind 

Bauelemente einzusetzen, die über die entsprechenden Eigenschaften verfügen, d.h. 

motorisch ansteuerbare Zu- bzw. Abluftventile, steuerbare Regelklappen, Steuerung 

und Regelung der Lüftervolumenströme u.a.. Hinsichtlich der Feinheit der Steuerung 

und Regelung von Wärmeströmen erfüllen die hierzu gegenwärtig auf dem Markt 

befindlichen Erzeugnisse noch nicht die notwendigen Anforderungen. Ein weiteres 

Moment ergibt sich für eine optimale Steuerungsstrategie, die insbesondere für den 

höheren Außentemperaturbereich (ab ca. 5°C) mit der doch relativ langen Zeitdauer 

notwendig ist, da hier Umschaltpunkte zwischen Solarenergienutzung für Heizung 

und Trinkwassererwärmung einerseits und Außenluftbeimischung in Verbindung mit 

Wärmerückgewinnung und deren Bypassleitung andererseits festzulegen sind. Das


Hauptkriterium, dass hierbei zu beachten ist, ist die minimal mögliche 

Inanspruchnahme zusätzlicher konventioneller Wärmeenergie für die abschließende 

Erwärmung der Zuluft auf die jeweilig notwendige Zulufttemperatur. Für künftige 

Nachfolgelösungen sollte die Reihung der Wärmeeinträge Wärmerückgewinnung, 

Solarenergienutzung, zentrale Nacherwärmung sein. 

11. Während die solare Luftvorwärmung in der gesamten Heizperiode betrieben werden 

kann, ist der Solareintrag des zur Lufterwärmung nicht benötigten Überschusses für 

die alternative Nutzung in der Trinkwassererwärmung durch das verfügbare Temperaturpotenzial 

und der mindestens zweimaligen Wärmeumwandlung (Luft/ Wasserwärmetauscher, 

Wasser/ Wasserwärmetauscher) mit entsprechenden Grädigkeitsverlusten 

beschränkt. Dennoch können in dem Projekt neben der erwähnten ganzjährigen 

Luftvorwärmung zusätzliche Deckungsanteile zur Trinkwassererwärmung von 

19 - 21 % erreicht werden. 

12. Das Luftheizungssystem ist besonders in innerstädtischen Bereichen mit örtlich 

schwierigen Umweltbedingungen (Straßenbelastungen, benachbarte Gebäude mit 

Festbrennstoffeinsatz u.v.a.) von Vorteil, da die Zuluftansaugung sehr variabel platziert 

und der Luftansaugung eine unterschiedlich gestaltete Luftaufbereitung nachgeschaltet 

werden kann (Filterung nach verschiedenen Erfordernissen mit Pollenschutz 

u.ä.).


9. Quellenverzeichnis 

WOHNBAUTEN 

BAUSCHADENS- 

BERICHT 

FECHNER 

Wohnbauten in Fertigteilbauweise in den neuen Bundesländern und Konstruktionsmerkmale 

Bundeministerium 

für Raumordnung, Bauwesen und Städtebau - Bonn, Bad- 

Godesberg 11/1992 

Ausmaß und Schwerpunkte der Bauschäden an den Fertigteilwohnungsbauten 

der neuen Bundesländer 

Bundeministerium für Raumordnung, Bauwesen und Städtebau - Bonn, 

Aachen 03/1993 

Prof. Oswald u.a. 

Fechner, H.: SOLAR AIR COLLECTORS testet at the Austrian Research 

and Testing Centre ARSENAL (Working Paper), October 1997 (IEA 

TASK 19 SOLAR AIR SYSTEMS) 

FÜRST Dr.- Ing. W. Fürst und Dr.-Ing. U. Römmling, IEMB Berlin Energiegerechte 

Sanierung von Plattenbauten 

Versuchs- und 

Demonstrationsbauvorhaben P2-Cottbus 

Sanitär - und 

Heizungstechnik Nr. 7 und 9, 1999 

SCHWENK 

WITTENBERG 

EnEV 

DIN V 4701 - T10 

Schwenk, Chr.; Jahn, K.; Mack, M.: Acht Systeme im Vergleich. Sonne 

Wind &Wärme 4/2000 

Abschlussbericht zum FuE-Thema "Beispielhafte Sanierung eines 

fünfgeschossigen Plattenbaus vom Typ P2 unter Einbeziehung solarer 

Energietechnik" (FKZ 0329 750 B) 

TIB - Hannover 

Verordnung über energiesparenden Wärmeschutz und energiesparende 

Anlagentechnik bei Gebäuden 

(Energieeinsparverordnung - EnEV) 

Vom 16. November 2001 

Energetische Bewertung heiz- und raumlufttechnischer Anlagen 

Teil 10: Heizung, Trinkwassererwärmung, Lüftung; 

Beuth Verlag, 

Berlin, Februar 2001 

DIN V 4108 - T6 Wärmeschutz und Energieeinsparung in Gebäuden - Teil 6:


Berechnung des Jahresheizwärme- und des Jahresheizenergiebedarfs; 

Beuth Verlag, 

Berlin, November 2000 

DIN 1946 - T6 

Raumlufttechnik 

Teil 6: Lüftung von Wohnungen 

Anforderungen, Ausführung, Abnahme (VDI-Lüftungsregeln) 

September 1994


10. Anhänge 

Anhang A 

Luftdichtheitsprüfung vor der Sanierung 

A1 Blower-Door-Test, Jahnstraße 9 

4-Raum-Wohnung 

A2 Blower-Door-Test, Jahnstraße 10 


Anhang B 

Thermografie der Umfassungskonstruktion 

B1 

B2 

Thermografie der Umfassungskonstruktion vor der Sanierung 

Thermografie der Umfassungskonstruktion nach der Sanierung 

Anhang C 

Energiediagnose 

C1 

C2 

Energiediagnose - Istzustand 

Energiediagnose - Sollzustand

Institut für Heizung, Lüftung und Bautechnik 

der Forschungsgesellschaft BAU UND UMWELT mbH(g) 

Rießerseestraße 10, 12 527 Berlin 

Tel.: 67 994 850 - Fax: 67 994 719 

Luft- und Winddichtheitstest 

(Blower-Door-Test) 

Auftraggeber: 

Friedländer Wohnungsverwaltung GmbH 

Salower Straße 39, 17098 Friedland 

Objekt: Wohnung 1. Obergeschoß, Jahnstraße 9 

Der Bericht umfaßt 6 Seiten und 7 Anlagen 

Berlin, März 1997




Tel.: 67 994 850 - Fax: 67 994 719 

Aufgabe 

Für die Friedländer Wohnungsverwaltung GmbH, Salower Straße 39, 17 098 Friedland, wurde als eine 

Entscheidungsgrundlage für die zu sanierenden Wohnbauten der Serie WBS 70 für ländliche Gebiete - 

4 u.5geschossig, in einer Wohnung - Jahnstraße 9 - folgende Untersuchung durchgeführt: 

M Luft- und Winddichtheitstest (Blower-Door-Test) in einer ausgewählten Wohnung. Bewertung der 

Ergebnisse nach internationalen Normen. 

Bemerkungen zum Blower-Door-Test 

In der zweiten Hälfte der siebziger Jahre wurde ein Meßverfahren zur Bestimmung der Luft- und 

Winddichtheit von Gebäuden entwickelt. Dazu wird dem zu untersuchenden Gebäude ein Über- bzw. 

Unterdruck gegenüber dem Umgebungsdruck aufgeprägt und der dazu notwendige Luftmassenstrom 

bestimmt. 

Der Differenzdruck wird mit Hilfe eines in die Fassade eingebauten Ventilators aufgebracht. Die 

Messung wird bei verschiedenen Differenzdrücken durchgeführt (10 Pa - 60 Pa) 1 . Daraus lassen sich 

mit Hilfe der Regressionsrechnung die gesuchten Kennwerte bestimmen. 

Grundsätzlich ist zu beachten, daß sich bestimmte Bauteile der Gebäudehülle wie "Rückschlagventile" 

verhalten können. So werden z. B. Fenster bei Überdruck in ihre Rahmen gepreßt, während sie sich bei 

Unterdruck entgegengesetzt verhalten. 

Zusätzlich zu diesem Effekt kann die asymmetrische Geometrie einiger Spalten in bezug auf die 

Fließrichtung erhebliche Veränderungen im Luftdurchtrittsverhalten bewirken. Daher wird üblicherweise 

ein Mittelwert aus Überdruck- und Unterdruckmessung gebildet. 

Für die Beurteilung der Luft- und Winddichtheit wird die Luftwechselrate bei einem Differenzdruck von 

50 Pa ermittelt (n L,50 -Wert). Da in Deutschland zur Zeit noch keine verbindlichen Vorschriften existieren 

2 , werden i.a. die Werte der Schweizer SIA-Norm 180 zur Bewertung herangezogen. 

1 Die bei der Messung verwendeten Drücke von 10 Pa bis 60 Pa entsprechen dem Staudruck auf der Luv-Seite 

des Gebäudes bei Windgeschwindigkeiten zwischen 4 und 10 m/s (bzw. 15 - 36 km/h). 

2 E DIN ISO 9972 (Wärmeschutz - Bestimmung der Luftdichtheit von Gebäuden - Differenzdruck-Verfahren) 

ist zur Zeit in Vorbereitung. 

Dipl.-Ing. Biedermann Blower-Door-Test Seite 

Dipl.-Ing. Wochnik Jahnstraße 9 2




Tel.: 67 994 850 - Fax: 67 994 719 

Grenzwerte entsprechend der Schweizer SIA-Norm 180 (1988): 

Luftwechselrate bei 50 Pa 

n L,50 (h -1 ) 

EFH-Neubauten (mit Fensterlüftung) 

MFH-Neubauten (mit Fensterlüftung) 

2,0 

2,5 

bis 

bis 

4,5 

3,5 

Wohn-Neubauten mit Abluftanlagen 

2,0 

bis 

3,0 

Gebäude mit Zu/Abluft- oder Klimaanlage 

1,0 

Meßablauf 

Alle konstruktiven Öffnungen innerhalb der untersuchten Wohnung zur Außenluft wurden abgedichtet 

(z. B. Durchführungen der Sanitärinstallation, Ablufterfasser in Bad und Küche, Lüftungsgitter der 

Fenterzuluftöffnungen. Ofentüren). Anschließend wurde vom Meßteam ein elektrisch betriebenes 

Gebläse mit flexiblem Rahmen ("Blower-Door") in die Wohnungseingangstür eingebaut. Mit dem 

Gebläse wurde Unter- bzw. Überdruck in der Wohnung erzeugt und der vom Gebläse geförderte 

Volumenstrom in Abhängigkeit vom Differenzdruck über die Gebäudehülle gemessen. Da der Massenstrom 

am Gebläse gleich groß ist wie die durch die Wohnungslecks strömende Luftmenge, erhält man 

so ein Maß für die Luftdichtheit der Wohnung. 

Darüber hinaus wurde die untersuchte Wohnung bei einem Prüfdruck von 50 Pa auf Undichtheiten 

untersucht (Meßgerät: Hitzdrahtanemometer). 

Untersuchte Wohnung: 

M 4-Raum-Wohnung 

Für die Messung wurde von der Friedländer Wohnungsverwaltung 

eine Wohnung in der Jahnstraße 9 - 1. Obergeschoß zur Verfügung 

gestellt (Schachtlüftung, Ablufterfassung in Küche und Bad). 






Tel.: 67 994 850 - Fax: 67 994 719 

Ergebnisse 

Aus den Meßwerten (Anlage 5 und 6) wurden folgende Ergebnisse ermittelt: 

Tab. 1: 


Messung 

Unterdruck 

h -1 


n L,50 -Wert 

Überdruck 

h -1 

Mittelwert 

h -1 

Bemerkung 

1 3,35 2,37 2,86 4-Raum-Wohnung 

M Leckagen 

Leckagenbereich 

Luftströmung [ m/s ] 

Unterdruck 

Überdruck 

Wohnzimmer 

Fenster, linker Flügel - unten 

Fenster, Mitte 

Ofenrohr - Wandfutter 

0,1 

0,4 

0,7 

- 

- 

- 

Schlafzimmer 

Fenster (2flüglig), Mitte 

Zuluftkanal, linke Fensterseite 

0,5 

1,5 

- 

- 

1. Kinderzimmer 

Fensterflügel, links unten 

Fensterflügel, rechts unten 

0,2 

0,15 

0,1 

- 

2. Kinderzimmer 

Fensterflügel, untere Seite 0,2 0,1 

Küche 

Fensterflügel, linke Seite 

Ofenklappe 

0,3 

1,84 

- 

- 

Die gemessenen Werte gelten jeweils für 50 Pa Druckdifferenz. 

Um die Lüftung der untersuchten Wohnung zu beurteilen, wurden aus den Meßwerten (Regressionsrechnung) 

Luftvolumenströme und Luftwechsel bei verschiedenen Druckdifferenzen ermittelt. 






Tel.: 67 994 850 - Fax: 67 994 719 

Bewertung 

M Luftwechselrate bei 50 Pa (n L,50 -Wert) 

Die Luftwechselrate der untersuchten 4-Raum-Wohnung liegt mit 2,86 h -1 innerhalb der empfohlenen 

Werte (Forderungen der Schweizer SIA-Norm, Seite 3). 

Beim Austausch der Fenster und dem Einbau eines mechanischen Lüftungssystems mit Dachventilator 

muß allerdings sichergestellt sein, daß in die Räume der erforderliche Abluftvolumenstrom als Zuluftvolumenstrom 

entweder über Undichtheiten in der Gebäudehülle oder über Schächte bzw. Zuluftöffnungen 

(z. B. im Fenster) nachströmen kann. Dabei darf in der Wohnung kein größerer Unterdruck als 

4 Pa (Feuerstätten) bzw. 8 Pa erzeugt werden. Ein Nachströmen der Luft aus dem Treppenhaus über 

die Wohnungseingangstür sollte vermieden werden. 

Für die Bemessung der Lüftungsanlagen von Wohnungen können die in der DIN 1946, T. 6 genannten 

Richtwerte herangezogen werden (Tab. 3). 

Tab. 3: Planmäßige Luftvolumenströme ohne Berücksichtigung fensterloser Räume 

Wohnungsgruppe 

Wohnungsgröße 

(m 2 ) 

Grundlüftung 1) 

(m 3 /h) 

Gesamtlüftung 2) 

(m 3 /h) 

I # 50 60 60 

II # 80 

(Wohnung = 79,54 m 2) 90 120 

1) 

Lüftung, die dauernd den erforderlichen Mindest-Außenluftvolumenstrom ermöglicht. 

2) 

Lüftung, die dauernd die bei normaler Regelung und Nutzung erforderlichen Außenluftvolumenströme ermöglicht 

(Bedarfslüftung). 

Der nach DIN 1946, T. 6 geforderte Abluftvolumenstrom von 120 m 3 /h kann über die undichten Fugen 

der gegenwärtig eingebauten Fenster problemlos realisiert werden. Die im Rahmen des Luftdichtheitstests 

aufgenommene Strömungscharakteristik (Anlage 3) zeigt, daß bei einem in der Wohnung erzeugten 

Unterdruck von 8 Pa etwa 130 m 3 /h Außenluft über Undichtheiten der Außenwände, insbesondere der 

Fenster, nachströmen können. 






Tel.: 67 994 850 - Fax: 67 994 719 

Anlagenverzeichnis 

Anlage 1 

Gebäude- und Klimadaten 

2 Zusammenstellung der Gebäudedaten 

(4-Raum-Wohnung) 

3 Diagrammdarstellung der Unter- und Überdruckmeßwerte 

4 Grundriß 4-Raum-Wohnung 

5, 6 Auswertung Luft- und Winddichtheitstest 







Tel.: 67 994 850 - Fax: 67 994 719 

Datenerfassung zur Messung der Luft-/Winddichtheit 

Gebäudedaten WBS 70 

Objekt 


Wohnungsvolumen [m 3 ] 205 

Geschoßzahl 5 

Bemerkungen 

5geschossiger Plattenbau der Typenserie WBS 70 für ländliche 

Gebiete, Schachtlüftung, Ablufterfassung in Küche und Bad, 

Abluftschächte aus Gipsbeton, Ofenheizung (3 Öfen) 

Klimadaten 

Datum: 

12.03.1997 

Uhrzeit: 

12.00 Uhr 

Lufttemperatur (außen) [EC] 6,4 

Lufttemperatur (innen) [EC] 19,1 

Luftfeuchte (außen) [%] 68,3 

Luftfeuchte (innen) [%] 45,0 

Windgeschwindigkeit [m/s] 1,6 

Windexponiertheit 

(exponiert 0,9 

normal 1,0 

geschützt 1,2) 

1,0 

Dipl.-Ing. Biedermann Blower-Door-Test Anlage 





Tel.: 67 994 850 - Fax: 67 994 719 

Gebäudedaten 

M Wohnungsvolumen (Grundriß nach Anlage 4) 


(Grundfläche * Raumhöhe) 

Wohnräume, Küche, Bad, Flur: 79,54 m 2 * 2,58 m = 205,21 m 3 

Wohnungsvolumen gesamt: . 205,00 m 3 

======================================================== 






Tel.: 67 994 850 - Fax: 67 994 719 

Grafische Darstellung der Messwerte und der berechneten 

Regressionskurven für die Über- und Unterdruckmessung 






Tel.: 67 994 850 - Fax: 67 994 719 

Grundriss 4-Raum-Wohnung (Ofenheizung) 

O - festgestellte Leckagen 






Tel.: 67 994 850 - Fax: 67 994 719 

Auswertung Luft- und Winddichtheitstest 

Objekt: 


Bemerkungen: Messung vom 12.03.1997 

Gebäudedaten: Wohnungsvolumen = 205 ƒ m 3 „ 

Anzahl der Geschosse = 1 

Lagefaktor = 1 

Temperaturen: Innentemperatur = 19,1 ƒ EC „ 

Außentemperatur = 6,4 ƒ EC „ 

Gebläsezustand: 

Ring A und B installiert 

Messung mit: 

Unterdruck 

Gebäudedruck ƒ Pa „ Gebläsedruck ƒ Pa „ Luftvolumenstrom ƒ l/s „ % Fehler 

59 70 227 2,5 

55 56 203 -2,5 

49 47 185 -1,0 

43 37 164 -1,5 

37 30 148 1,3 

30 21 123 2,0 

38 30 148 -1,1 

47 45 181 0,5 

53 55 201 -0,1 

Regressionskoeffizient r = 0,9948 

Strömungskoeffizient C = 5,79 ƒ l/s „ 

Strömungsexponent n = 0,893 

Luftwechselrate bei 50 Pa: = 191 ƒ l/s „ +/- 0,7 % 

= 687 ƒ m 3 /h „ +/- 0,7 % 

n L,50 = 3,35 ƒ h -1 „ nach SIA 180 






Tel.: 67 994 850 - Fax: 67 994 719 


Objekt: 









Messung mit: 

Ring A, B und C installiert 

Überdruck 


55 155 143 0,5 

48 130 130 -1,2 

38 100 113 -2,1 

30 85 104 2,5 

24 68 93 3,1 

18 45 74 -2,7 

23 60 87 -1,1 

32 85 104 -1,1 

43 120 125 0,7 

50 140 135 0,4 

59 165 148 -0,1 





= 485 ƒ m 3 /h „ +/- 0,6 % 

n L,50 = 2,37 ƒ h -1 „ nach SIA 180 






Tel.: 67 994 850 - Fax: 67 994 719 

Luft- und Winddichtheitstest 

(Blower-Door-Test) 

Auftraggeber: 

Friedländer Wohnungsverwaltung GmbH 


Objekt: Wohnung 2. Obergeschoß, Jahnstraße 10 

Der Bericht umfaßt 6 Seiten und 10 Anlagen 

Berlin, März 1997




Tel.: 67 994 850 - Fax: 67 994 719 

Aufgabe 

Für die Friedländer Wohnungsverwaltung GmbH, Salower Straße 39, 17 098 Friedland, wurde als eine 

Entscheidungsgrundlage für die zu sanierenden Wohnbauten der Serie WBS 70 für ländliche Gebiete - 

4u.5geschossig, in einer Wohnung - Jahnstraße 10 - folgende Untersuchung durchgeführt: 

M Luft- und Winddichtheitstest (Blower-Door-Test) in einer ausgewählten Wohnung. Bewertung der 

Ergebnisse nach internationalen Normen. 

Bemerkungen zum Blower-Door-Test 

In der zweiten Hälfte der siebziger Jahre wurde ein Meßverfahren zur Bestimmung der Luft- und 

Winddichtheit von Gebäuden entwickelt. Dazu wird dem zu untersuchenden Gebäude ein Über- bzw. 

Unterdruck gegenüber dem Umgebungsdruck aufgeprägt und der dazu notwendige Luftmassenstrom 

bestimmt. 

Der Differenzdruck wird mit Hilfe eines in die Fassade eingebauten Ventilators aufgebracht. Die 

Messung wird bei verschiedenen Differenzdrücken durchgeführt (10 Pa - 60 Pa) 1 . Daraus lassen sich 

mit Hilfe der Regressionsrechnung die gesuchten Kennwerte bestimmen. 

Grundsätzlich ist zu beachten, daß sich bestimmte Bauteile der Gebäudehülle wie "Rückschlagventile" 

verhalten können. So werden z. B. Fenster bei Überdruck in ihre Rahmen gepreßt, während sie sich bei 

Unterdruck entgegengesetzt verhalten. 

Zusätzlich zu diesem Effekt kann die asymmetrische Geometrie einiger Spalten in bezug auf die 

Fließrichtung erhebliche Veränderungen im Luftdurchtrittsverhalten bewirken. Daher wird üblicherweise 

ein Mittelwert aus Überdruck- und Unterdruckmessung gebildet. 

Für die Beurteilung der Luft- und Winddichtheit wird die Luftwechselrate bei einem Differenzdruck von 

50 Pa ermittelt (n L,50 -Wert). Da in Deutschland zur Zeit noch keine verbindlichen Vorschriften existieren 

2 , werden i.a. die Werte der Schweizer SIA-Norm 180 zur Bewertung herangezogen. 

1 Die bei der Messung verwendeten Drücke von 10 Pa bis 60 Pa entsprechen dem Staudruck auf der Luv-Seite 

des Gebäudes bei Windgeschwindigkeiten zwischen 4 und 10 m/s (bzw. 15 - 36 km/h). 

2 E DIN EN ISO 9972 (Wärmeschutz - Bestimmung der Luftdichtheit von Gebäuden - Differenzdruck-Verfahren) 

ist noch nicht bestätigt. 






Tel.: 67 994 850 - Fax: 67 994 719 

Grenzwerte entsprechend der Schweizer SIA-Norm 180 (1988): 


n L,50 (h -1 ) 

EFH-Neubauten (mit Fensterlüftung) 

MFH-Neubauten (mit Fensterlüftung) 

2,0 

2,5 

bis 

bis 

4,5 

3,5 

Wohn-Neubauten mit Abluftanlagen 

2,0 

bis 

3,0 

Gebäude mit Zu/Abluft- oder Klimaanlage 

1,0 

Meßablauf 

Alle konstruktiven Öffnungen innerhalb der untersuchten Wohnung zur Außenluft wurden abgedichtet 

(z. B. Durchführungen der Sanitärinstallation, Ablufterfasser in Bad und Kochnische, Lüftungsgitter 

der Fenterzuluftöffnungen, Ofentür). Anschließend wurde vom Meßteam ein elektrisch betriebenes 

Gebläse mit flexiblem Rahmen ("Blower-Door") in die Wohnungseingangstür eingebaut. Mit dem 

Gebläse wurde Unter- bzw. Überdruck in der Wohnung erzeugt und der vom Gebläse geförderte 

Volumenstrom in Abhängigkeit vom Differenzdruck über die Gebäudehülle gemessen. Da der Massenstrom 

am Gebläse gleich groß ist wie die durch die Wohnungslecks strömende Luftmenge, erhält man 

so ein Maß für die Luftdichtheit der Wohnung. 

Darüber hinaus wurde die untersuchte Wohnung bei einem Prüfdruck von 50 Pa auf Undichtheiten 

untersucht (Meßgerät: Hitzdrahtanemometer). 

Untersuchte Wohnung: 

M 1-Raum-Wohnung 

Für die Messung wurde von der Friedländer Wohnungsverwaltung 

eine Wohnung in der Jahnstraße 10 - 2. Obergeschoß zur Verfügung 

gestellt (Schachtlüftung, Ablufterfassung in Kochnische und Bad). 






Tel.: 67 994 850 - Fax: 67 994 719 

Ergebnisse 

Aus den Meßwerten (Anlage 5 und 6) wurden folgende Ergebnisse ermittelt: 

Tab. 1: 


Messung 

Unterdruck 

h -1 


n L,50 -Wert 

Überdruck 

h -1 

Mittelwert 

h -1 

Bemerkung 

1 5,44 5,01 5,23 1-Raum-Wohnung 

M Leckagen 

Leckagenbereich 

Luftströmung [ m/s ] 

Unterdruck 

Überdruck 

Wohnzimmer 

mit 

Kochnische 

- linkes Fenster, Außenrahmen (links) 

- linkes Fenster, Fensterflügel (links) 

- rechtes Fenster, Außenrahmen (links) 

- rechtes Fenster, Flügel (rechts unten) 

0,1 

0,11 

0,1 

1,14 

- 

- 

- 

0,18 

- Kanal Fensterzuluft (unten) 

4,05 

1,2 

Die gemessenen Werte gelten jeweils für 50 Pa Druckdifferenz. 

Um die Lüftung der untersuchten Wohnung zu beurteilen, wurden aus den Meßwerten (Regressionsrechnung) 

Luftvolumenströme und Luftwechsel bei verschiedenen Druckdifferenzen ermittelt. 






Tel.: 67 994 850 - Fax: 67 994 719 

Bewertung 

M Luftwechselrate bei 50 Pa (n L,50 -Wert) 

Die Luftwechselrate der untersuchten 1-Raum-Wohnung liegt mit 5,23 h -1 weit oberhalb der 

empfohlenen Werte (Forderungen der Schweizer SIA-Norm, Seite 3) . Diese hohen Luftwechselraten 

n L,50 sind insbesondere auf Undichtheiten am Fensterzuluftkanal zurückzuführen. 

Im Falle einer Heizungssanierung werden die Öfen entfernt. Damit sind zusätzliche Zuluftöffnungen 

für die Zuführung von Verbrennungsluft nicht mehr nötig. 

Beim Austausch der Fenster und dem Einbau eines mechanischen Lüftungssystems mit Dachventilator 

muß allerdings sichergestellt sein, daß in die Räume der erforderliche Abluftvolumenstrom als Zuluftvolumenstrom 

entweder über Undichtheiten in der Gebäudehülle oder über Schächte bzw. Zuluftöffnungen 

(z. B. im Fenster) nachströmen kann. Dabei darf in der Wohnung kein größerer Unterdruck als 

4 Pa (Feuerstätten) bzw. 8 Pa erzeugt werden. Ein Nachströmen der Luft aus dem Treppenhaus über 

die Wohnungseingangstür sollte vermieden werden. 

Für die Bemessung der Lüftungsanlagen von Wohnungen können die in der DIN 1946, T. 6 genannten 

Richtwerte herangezogen werden (Tab. 3). 

Tab. 3: Planmäßige Luftvolumenströme ohne Berücksichtigung fensterloser Räume 

Wohnungsgruppe 

Wohnungsgröße 

(m 2 ) 

Grundlüftung 1) 

(m 3 /h) 

Gesamtlüftung 2) 

(m 3 /h) 

I # 50 60 60 

II # 80 

(Wohnung = 25,43 m 2) 90 120 

1) 

Lüftung, die dauernd den erforderlichen Mindest-Außenluftvolumenstrom ermöglicht. 

2) 

Lüftung, die dauernd die bei normaler Regelung und Nutzung erforderlichen Außenluftvolumenströme ermöglicht 

(Bedarfslüftung). 

Der nach DIN 1946, T. 6 geforderte Abluftvolumenstrom von 60 m 3 /h kann über die undichten Fugen 

der gegenwärtig eingebauten Fenster problemlos realisiert werden. Die im Rahmen des Luftdichtheitstests 

aufgenommene Strömungscharakteristik (Anlage 3) zeigt, daß bei einem in der Wohnung erzeugten 

Unterdruck von 8 Pa etwa 80 m 3 /h Außenluft über Undichtheiten der Außenwände, insbesondere 

Fenster, nachströmen können. 






Tel.: 67 994 850 - Fax: 67 994 719 

Anlagenverzeichnis 

Anlage 1 

Gebäude- und Klimadaten 

2 Zusammenstellung der Gebäudedaten 


3 Diagrammdarstellung der Unter- und Überdruckmeßwerte 

4 Grundriß 1-Raum-Wohnung 

5, 6 Auswertung Luft- und Winddichtheitstest 


7, 8, 9, 10 Bilder Blower-Door-Test 






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Datenerfassung zur Messung der Luft-/Winddichtheit 

Gebäudedaten WBS 70 

Objekt 


Wohnungsvolumen [m 3 ] 66 

Geschoßzahl 5 

Bemerkungen 

5geschossiger Plattenbau der Typenserie WBS 70 für ländliche 

Gebiete, Schachtlüftung, Ablufterfassung in Kochnische und 

Bad, Abluftschächte aus Gipsbeton, Kachelofen im Wohnzimmer 

Klimadaten 

Datum: 

12.03.1997 

Uhrzeit: 

14.00 Uhr 

Lufttemperatur (außen) [EC] 6,4 

Lufttemperatur (innen) [EC] 22,8 

Luftfeuchte (außen) [%] 68,3 

Luftfeuchte (innen) [%] 38,4 

Windgeschwindigkeit [m/s] 1,6 

Windexponiertheit 

(exponiert 0,9 

normal 1,0 

geschützt 1,2) 

1,0 






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Gebäudedaten 

M Wohnungsvolumen (Grundriß nach Anlage 4) 


(Grundfläche * Raumhöhe) 

Wohnraum mit Kochnische, 

Bad, Flur: 25,43 m 2 * 2,58 m = 65,61 m 3 

Wohnungsvolumen gesamt: . 66,00 m 3 

======================================================== 






Tel.: 67 994 850 - Fax: 67 994 719 

Grafische Darstellung der Messwerte und der berechneten 

Regressionskurven für die Über- und Unterdruckmessung 






Tel.: 67 994 850 - Fax: 67 994 719 

Grundriss 1-Raum-Wohnung (Ofenheizung) 

O - festgestellte Leckagen 






Tel.: 67 994 850 - Fax: 67 994 719 


Objekt: 










Messung mit: 

Unterdruck 


55 100 108 0,1 

48 77 94 -2,9 

41 63 84 -1,0 

33 47 72 0,7 

29 39 66 1,1 

39 62 84 2,1 

50 89 98 -2,2 

60 118 117 2,0 





= 359 ƒ m 3 /h „ +/- 0,6 % 

n L,50 = 5,44 ƒ h -1 „ nach SIA 180 






Tel.: 67 994 850 - Fax: 67 994 719 


Objekt: 









Messung mit: 


Überdruck 


56 75 98 1,1 

45 58 86 -0,9 

36 46 76 -1,4 

28 36 67 -1,1 

23 32 63 3,0 

31 41 71 0,4 

43 55 83 -1,3 

54 70 95 -0,6 

60 80 101 0,9 





= 329 ƒ m 3 /h „ +/- 0,5 % 

n L,50 = 5,01 ƒ h -1 „ nach SIA 180 






Tel.: 67 994 850 - Fax: 67 994 719 

Abbildung1: Wohnzimmer, linkes Fenster, abgeklebtes Fensterzuluftelement 

Abbildung2: Wohnzimmer, rechtes Fenster, linke Seite (bei Unterdruck) 






Tel.: 67 994 850 - Fax: 67 994 719 

Abbildung3: Wohnzimmer, rechtes Fenster, rechte Seite unten (bei Unterdruck) 

Abbildung4: Wohnzimmer, rechtes Fenster, rechte Seite unten (bei Überdruck) 






Tel.: 67 994 850 - Fax: 67 994 719 

Abbildung5: Wohnzimmer, linkes Fenster, unteres Zuluftkanalende (bei 

Unterdruck) 

Abbildung6: Wohnzimmer, linkes Fenster, unteres Zuluftkanalende (bei 

Überdruck) 






Tel.: 67 994 850 - Fax: 67 994 719 

Abbildung7: Wohnzimmer, linkes Fenster, linke Seite (bei Unterdruck) 

Abbildung8: Wohnzimmer, Leckagen linkes Fenster, am Außenrahmen (bei Unterdruck) 



Thermografische Aufnahmen, Jahnstraße 8 - 10, 17 098 Friedland 

1 

Thermografische 

Untersuchung 

Friedland 

Jahnstraße 8 - 10 

Auftraggeber: 

Auftragnehmer: 

Wohnungsgenossenschaft Friedland und 1990 e.G. 

Salower Straße 39 

17 098 Friedland 

Forschungsgesellschaft BAU UND UMWELT 

Rießerseestraße 10 

12527 Berlin 

Berlin, 29.01.1999 

Forschungsgesellschaft BAU und UMWELT, Rießerseestraße 10, 12527 Berlin, Tel.:030-67994-866


2 

1. Aufgabenstellung 

Bei der durchgeführten Untersuchung handelt es sich um eine qualitative Thermografieuntersuchung 

zum Objekt Jahnstraße 8 - 10. Dazu sind Außenaufnahmen zu erstellen. Bei dem Objekt handelt es 

sich um ein 4-geschossiges Wohngebäude des Großplattenbautyps WBS 70 mit nicht ausgebautem 

Dachgeschoss im sanierten Zustand (Wärmedämmverbundsystem). Eine wesentliche Besonderheit sind 

die in der Fassadendämmung verlegten Zuluftkanäle des Luftheizungssystems. Die Erwärmung der Fassadenoberfläche 

im Verlegebereich dieser Zuluftkanäle ist darzustellen. Die Temperatur der durch die Kanäle 

strömenden Luft liegt je nach Lage zwischen 47°C und 45°C. 

2. Durchführung der Untersuchung 

Datum: 27.01. 1999 

Uhrzeit: 

16:00 h - 17:00 h 

Klimatische Bedingungen 

Lufttemperatur: 0 °C 

Umgebungstemperatur: 0 °C 

Relative Luftfeuchte: 70 % 

Windgeschwindigkeit: 

2 ... 3 m/s 

Kein Niederschlag, bewölkt 

3. Verwendete Meßtechnik 

- Thermografiegerät: VARIOSCAN compact 3011 (Jenoptik) 

Spektralbereich: 8 ... 12 µm 

Detektorkühlung: 

Flüssigstickstoff 

Temperaturauflösung: "0,03 K 

Arbeitstemperatur: -10 ... 40 °C 

- Auswertesoftware: IRBIS (Jenoptik) 

- Temperaturmeßgerät: Kombimeßgerät testo 400 mit Standard-Raumklimafühler 

- Thermisches Anemometer: TA 5 (airflow) 

4. Zur Bewertung der Thermogramme 

Bei der Auswertung von Thermogrammen sind mögliche Störstrahlungen, die das Ergebnis der Untersuchungen 

verfälschen können, zu berücksichtigen. Insbesondere bei Fensterglas oder anderen Materialien 

mit relativ hohen Reflexions- und/oder Transmissionsgrad sind Auswertungen nur schwer 

möglich. Abhilfe kann meist nur durch Oberflächenmanipulation oder durch Ausschalten der Störstrahlung 

(oft nicht möglich) geschaffen werden. 

Temperaturunterschiede auf der äußeren Oberfläche eines Außenbauteils (im Thermogramm dargestellt) 

müssen immer in Relation zur Innentemperatur in diesem Gebäudebereich gesehen werden. 

Lokale Erwärmungen auf der Innenseite der Außenwand (z.B. durch Heizkörper ohne Strahlungsschutz, 

Wärmeentwicklung hinter Kühlgeräten und Beleuchtungskörpern) wirken sich auf die zu untersuchende 

Oberflächentemperatur des Außenbauteils aus. 

Oft können Erwärmungen von Außenbauteiloberflächen durch aus Gebäudeöffnungen (z.B. geöffnete 

Fenster) ausströmende warme Rauminnenluft nicht vermieden werden (kein Zugang zu entsprechenden 

Gebäudeteilen). Doch selbst wenn die entsprechenden Öffnungen geschlossen werden, so ist zu 

berücksichtigen, daß sich die Bauteiloberfläche nur allmählich wieder abkühlt. 

Nachfolgend werden die thermografischen Aufnahmen mit Kurzerläuterungen dargestellt. 



3 

Bild 1: 

JAHNSTRASSE 10, links unsaniertes Nachbargebäude, Mitte und rechts 2./ 3. OG und Dach, Außenaufnahme 

Straßenseite (Süden), links neben den Fenstern sind die warmluftführenden Zuluftkanäle angeordnet, 

in der Mitte bildet sich der Fassadenluftkollektor ab, im Drempelbereich und insbesondere im 

Bereich der Durchbrüche für die Luftkanäle werden erhöhte Oberflächentemperaturen dargestellt, erwärmte 

Oberfläche im Bereich der Fensterstürze (durch geringere Dämmstärke in diesem Bereich und 

ev. vor der Messung geöffnete Fenster), die Verdübelungen der Wärmedämmung sind als hellblaue 

Punkte im dunkelblauen Fassadenbereich erkennbar 

Bild 2 JAHNSTRASSE 10, links unsaniertes Nachbargebäude, EG-2.OG, Außenaufnahme Straßenseite (Süden), 

links neben den Fenstern sind die warmluftführenden Zuluftkanäle angeordnet, in der Mitte bildet 

sich der Fassadenluftkollektor ab, erwärmte Oberfläche im Bereich der Fensterstürze (durch geringere 

Dämmstärke in diesem Bereich und ev. vor der Messung geöffnete Fenster) 



4 

Bild 3: 

JAHNSTRASSE 10, 1.-3. OG, Außenaufnahme Eingangsseite (Norden), links und rechts neben den 

Fenstern sind die warmluftführenden Zuluftkanäle angeordnet, im Drempelbereich und insbesondere im 

Bereich der Durchbrüche für die Luftkanäle werden erhöhte Oberflächentemperaturen dargestellt, erwärmte 

Oberfläche im Bereich der Fensterstürze (durch geringere Dämmstärke in diesem Bereich und 

ev. vor der Messung geöffnete Fenster), im linken Bereich ist ein Regenfallrohr dunkel abgebildet 

Bild 4: 

JAHNSTRASSE 10,Außenaufnahme Giebelseite (Osten), die Giebelwand weist keine Fehlstellen bei 

der Wärmedämmung auf, unten ist eine direkt vor die Giebelwand gesetzte ungedämmte Trafo-Station 

mit erhöhter Oberflächentemperatur dargestellt 


Wärmebedarfsausweis nach § 12 Wärmeschutzverordnung 

Gebäude- und Anlagenbeschreibung 

- Gebäude mit normalen Innentemperaturen - 

Art d. Gebäudes: Wohngebäude Nord 0,23 

Lage: Seiten-Reihenhaus Fenster- Ost 

Anzahl Geschosse: 4 flächenanteil: Süd 0,22 

Anzahl Nutzungseinheiten: 30 West 

beheiztes Volumen [m³]: 6.036,36 Glasvorbau Keiner 

Umfassungsfläche [m²]: 2.330,98 Heizungsart: Einzelofenheizung 

Verhältnis A/V [1/m]: 0,39 Kühlungsart: Keine 

Gebäudenutzfläche [m²]: 1.931,64 Lüftungsart: Freie Lüftung 

Wohnfläche (§44 Abs. 1 II. BV): 1.739,46 Wärmerückgewinnung: Keine 

Hauptnutzfläche (DIN 277): 

Wärmerückgewinnungsgrad: - 

Hinweis: Die Angabe der Wohnfläche und Hauptnutz- Solarkollektoreinsatz: Keiner 

fläche ist optional und alternativ. Wärmepumpeneinsatz: Keine 

Nachweis nach Anlage 1 Ziffer 1, 6 und 7 Wärmeschutzverordnung 

- WärmeschutzV vom 16. August 1994 - 

nachzuweisender Kennwert maximal zulässig berechnet 

spezifischer Jahres-Heizwärmebedarf kWh/(m³ * a) 20,51 30,45 

des Gebäudes 1) kWh/(m² * a) 64,09 95,17 

Wand 0,50 

Wärmedurchgangskoeffizient Fenster ²) 0,70 

W/(m² * K) 

der Außenbauteile 1) Dach 0,22 

Grundfl. 0,35 

Wärmedurchgangskoeffizient 

von Außenbauteilen mit W/(m² * K) 0,35 

Flächenheizungen 


von Außenwänden im Bereich W/(m² * K) k-Wand 

von Heizkörpern 


von Fenstern vor Heizkörpern 

W/(m² * K) 

Sommerlicher Wärmeschutz 

bei großflächigen Verglasungen g * f 0,25 

oder Raumkühlung 

1) Der berechnete Jahres-Wärmebedarf darf den in Abhängigkeit vom Verhältnis A/V geforderten Wert nicht überschreiten. Er ist entweder 

auf das beheizte Volumen oder auf die aus diesem Volumen abgeleitete Nutzfläche zu beziehen. Für kleine Wohngebäude mit bis zu zwei 

Vollgeschossen und nicht mehr als 3 Wohnungen darf der Nachweis auch über den k-Wert der Außenbauteile geführt werden. 

2) Im äquivalenten Wärmedurchgangswert der Fenster sind die Wärmegewinne durch Sonneneinstrahlung berücksichtigt. 

Nutzungsspezifischer Jahres-Heizwärmebedarf 

Jahres-Heizwärmebedarf des Gebäudes kWh/a 183.834,53 

insgesamt 

nutzflächenbezogener kWh/(m² * a) 105,68 

Jahres-Heizwärmebedarf des Gebäudes 

Hinweis: 

Dem flächenbezogenen Wert aus dem Nachweis zur Wärmeschutzverordnung liegt eine aus dem Gebäudevolumen direkt abgeleitete Fläche 

zugrunde, die in Abhängigkeit von der Nutzung und Größe des Gebäudes von der tatsächlichen Gebäudenutzfläche abweicht. Bei Angabe 

(optional) der Wohnfläche nach § 44 Abs. 1 II. BV (Wohnungsnutzung) oder der Hauptnutzfläche nach DIN 277 (bei anderen Nutzungen) wird 

hier ein auf diese Flächen bezogener Wert des Jahres-Heizwärmebedarfes ausgewiesen. 

1,50 

Hinweis zu den Grundlagen dieses Wärmebedarfsausweises 

Die vorstehenden Werte des Jahres-Heizwärmebedarfes geben vorrangig Anhaltspunkte für die vergleichende Beurteilung der energetischen Qualität von 

Gebäuden. Diese Werte werden unter einheitlichen Randbedingungen ermittelt, die durch die Wärmeschutzverordnung vorgegeben sind (z.B. meteorologische 

Daten, bestimmte Annahmen über nutzbare interne Wärmegewinne und den Luftwechsel). Insoweit, wegen des nicht einbezogenen Wirkungsgrades 

der Heizungsanlage und wegen der im Einzelfall unterschiedlichen Nutzergewohnheiten kann der tatsächliche Heizenergieverbrauch aus dem Jahres-Heizwärmebedarf 

nur bedingt abgeleitet werden. 

Die vorstehenden Werte des Jahres-Heizwärmebedarfs können darüberhinaus nur dann zutreffen, wenn die Dichtheitsanforderungen und die übrigen Anforderungen 

der Wärmeschutzverordnung erfüllt werden. 

Ausfertigung: Datum Unterschrift Bauherr: 

Sellnau 26.03.97 

Änderungen: Datum Unterschrift Bauvorhaben: 

Forschungsgesellschaft A 

BAU UND UMWELT GmbH B 

Rießerseestraße 10 Anlagen: Seite 

12527 Berlin Energiebilanz 1 

Tel.: (030) 67 994 850 k-Wertermittlung der Bauteile 2 - 7 

Fax: (030) 67 994 719 Grafische Ergebnisse 8 - 9 

Wohnungsbaugenossenschaft Friedland 


Demonstrationsvorhaben - energiegerechte 

Sanierung - IST-ZUSTAND 

Jahnstraße 8-10 

17098 Friedland (Mecklemburg/Vorpommern) 

Wärmebedarfsausweis

EnDiag 

Ausfertigung 

25.03.97 

Objekt: 

Ort: 

Sanierung Wohngebäude - Ist-Zustand 

Arbeitsblatt WS95 

Jahnstraße 8-10, 17098 Friedland 

Wärmeströme 

Seite 1/9 

Erfassung der Wärmeströme 

Bauteilverfahren 

Hüllfächenverfahren 

Bauteilart Bauteile Max. zul. A*k Abmin- A*k*f 

Bauteil Einbauort Fläche k-WERT k-Wert derungs- 

- - m² W/m²K W/m²K W/K faktor W/K 

W AW 01 Nordfassade 319,86 0,70 0,50 224,71 1,0 224,71 

Außenwand AW 11 Nordfassade 55,53 0,84 0,50 46,80 1,0 46,80 

AW 01 Südfassade 319,86 0,70 0,50 224,71 1,0 224,71 

AW 12 Südfassade 61,20 0,78 0,50 47,67 1,0 47,67 

AW 02 Giebel Ost 138,54 0,64 0,50 88,50 1,0 88,50 

AW 02 Giebel West 138,54 0,64 0,50 88,50 1,0 88,50 

F AF 01 Nordfassade 87,48 2,41 0,70 210,73 1,0 210,73 

Außenfenster, AF 11 Treppenhaus Nord 15,66 2,48 0,70 38,88 1,0 38,88 

Fenstertüren, AT 01 Hauseingangstür Nord 9,45 2,50 0,70 23,63 1,0 23,63 

Dachfenster AF 02 Südfassade 87,48 1,51 0,70 131,80 1,0 131,80 

AF 02 Südfassade 19,44 1,51 0,70 29,29 1,0 29,29 

D DE 01 Oberste Geschoßdecke 538,96 0,85 0,22 458,82 0,8 367,06 

Dach- und 

Dachdeckenflächen 

G FB 01 Kellerdecke 538,96 0,87 0,35 469,30 0,5 234,65 

Gebäudegrundflächen 

AB 

Flächen zu 

Gebäudeteilen 

mit niedr. Temp. 

DL 

Deckenflächen 

nach unten gegen 

Außenluft 

Wärmeübertragende Umfassungsfläche 2330,98 2083,34 1756,93 

Geometrische Randbedingungen Randbedingungen der Berechnung 

Umfassungsfläche [m²] 2330,98 Abminderungsfaktor Wärmebedarf 0,9 

Beheiztes Volumen [m³] 6036,36 Gradstundenzahl [kKh] 84 

Anrechenbares Luftvolumen [m³] 4829,09 Luftwechsel [1/h] 0,8 

Gebäudenutzfläche [m²] 1931,64 Abminderungsfaktor Lüftung 1,0 

Verhältnis A/V [m²/m³] 0,386 Spez. interne Wärmegewinne [kWh/m³a] 8,0 

Jahres-Heizwärmebedarf kWh/a kWh/m³a kWh/m²a 

+ Transmissionswärmebedarf *) 132824 22,00 68,76 *) mit passiven Sonnenstrahlungsgewinnen 

+ Lüftungswärmebedarf 99302 16,45 51,41 

- Nutzbare interne Wärmegewinne 48291 8,00 25,00 

= Vorhandener Jahres-Heizwärmebedarf 183835 30,45 95,17 

Nachweis des Jahres-Heizwärmebedarfs 

Berechnet 

Maximal zulässig 

[kWh/m³a] 30,45 20,51 [kWh/m³a] 

oder =< oder 

[kWh/m²a] 95,17 64,09 [kWh/m²a]

EnDiag 

Ausfertigung: 

25.03.97 


Objekt: 

Ort: Jahnstraße 8-10, 17098 Friedland 

Arbeitsblatt Km 

k-Wert-Ermittlung 

Seite 2/9 

Bauteil Bezeichnung Ri [m²K/W] Ra [m²K/W] ti [°C] ta [°C] 

AW 01 Außenwandplatte 1 (6,0 x 2,8 m) 0,130 0,040 20 -15 

Schicht Dicke Lambda Dichte Temperatur [°C] R 

Nr. Schichtenaufbau von innen nach außen mm W/mK kg/m³ innen außen m²K/W 

A1 Teilbereich 1 des Bauteiles Flächenanteil [%] 91,50 

1 Beton - Tragschicht 120 1,630 2350 17,8 16,5 0,074 

2 Mineralwolle - Dämmschicht 80 0,045 20 16,5 -13,7 1,778 

3 Beton - Wetterschutzschale 60 1,630 2350 -13,7 -14,3 0,037 

4 

5 

6 

7 

8 

9 

gesamt Dicke [mm] 260 Wärmedurchlaßwiderstand [m²K/W] 1,888 


1 Beton - Tragschicht 120 1,630 2350 6,2 -1,6 0,074 

2 Beton - Steg 80 1,630 2350 -1,6 -6,8 0,049 


4 

5 

6 

7 

8 

9 


A3 Teilbereich 3 des Bauteiles Flächenanteil [%] 

1 

2 

3 

4 

5 

6 

7 

8 

9 

gesamt Dicke [mm] Wärmedurchlaßwiderstand [m²K/W] 


1 

2 

3 

4 

5 

6 

7 

8 

9 



1 

2 

3 

4 

5 

6 

7 

8 

9 


Flächengewicht gesamt [kg/m²] 440 

Dichte des Bauteils [kg/m³] 1694 

Wärmedurchgangskoeffizient [W/m²K] 0,703

EnDiag Objekt: 

Ausfertigung: 

25.03.97 





Seite 3/9 









4 

5 

6 

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8 

9 




2 Beton - Steg 80 1,630 2350 -1,6 -6,8 0,049 


4 

5 

6 

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8 

9 



1 

2 

3 

4 

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1 

2 

3 

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9 



1 

2 

3 

4 

5 

6 

7 

8 

9 





EnDiag Objekt: 

Ausfertigung: 

25.03.97 





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4 

5 

6 

7 

8 

9 




2 Beton - Steg 80 1,630 2350 -1,6 -6,8 0,049 


4 

5 

6 

7 

8 

9 



1 

2 

3 

4 

5 

6 

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8 

9 



1 

2 

3 

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6 

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9 



1 

2 

3 

4 

5 

6 

7 

8 

9 





EnDiag 

Ausfertigung: 

25.03.97 

Objekt: 

Ort: 





Seite 5/9 


AW 02 Giebelaußenwand 0,130 0,040 20 -15 







4 

5 

6 

7 

8 

9 




2 Beton - Steg 80 1,630 2350 -1,6 -6,8 0,049 


4 

5 

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7 

8 

9 



1 

2 

3 

4 

5 

6 

7 

8 

9 



1 

2 

3 

4 

5 

6 

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8 

9 



1 

2 

3 

4 

5 

6 

7 

8 

9 





EnDiag 

Ausfertigung: 

25.03.97 

Objekt: 

Ort: 



Arbeitsblatt K 


Seite 6/9 


DE 01 Oberste Geschoßdecke 0,130 0,080 20 -12 



1 Rohdecke 140 1,630 2350 16,5 14,1 0,086 

2 Mineralwolle 20 0,048 20 14,1 2,8 0,417 

3 HWL 40 0,093 350 2,8 -8,9 0,430 

4 Estrich 40 1,250 2100 -8,9 -9,8 0,032 

5 

6 

7 

8 




Wärmedurchgangskoeffizient [W/m²K] 0,851 


FB 01 Kellerdecke 0,170 0,170 20 10 



1 Spannteppich 5 0,075 650 18,5 17,9 0,067 

2 Fließanhydrit-Estrich 50 0,750 1400 17,9 17,4 0,067 

3 Dachpappe 1 0,170 1200 17,4 17,3 0,006 

4 Mineralwolle 28 0,048 20 17,3 12,2 0,583 

5 Rohdecke 140 1,630 2350 12,2 11,5 0,086 

6 

7 

8 






IW1 Treppenhaus-Innenwand 0,130 0,130 20 10 



1 Gipskartonplatte 12,5 0,210 900 18,2 17,3 0,060 

2 Mineralwollplatte 14 0,048 20 17,3 13,2 0,292 

3 Betonwand 150 1,630 2350 13,2 11,8 0,092 

4 

5 

6 

7 

8 





EnDiag 

Ausfertigung: 

25.03.97 

Objekt: 

Ort: 


Arbeitsblatt F 


Fenster/Türen 

Seite 7/9 

Koeffizienten der solaren Wärmegewinne 

Orientierung 

W/m²K 

Horizontal (bis 15 Grad) 1,65 

Nord 0,95 

Ost 1,65 

Süd 2,40 

West 1,65 

Öffnungschließende Bauteile Himmels- k-Wert Rahmen- Energie- Gewinn- äquivalenter 

Nr. Name Beschreibung richtung Fenster anteil durchlaßgrad koeffizient k-Wert 

- W/m²K - - W/m²K W/m²K 

1 AF 01 Thermofenster Nord 3,00 0,20 0,70 0,95 2,41 

2 AF 02 Thermofenster Süd 3,00 0,20 0,70 2,40 1,51 

3 AF 11 Thermofenster Nord 3,00 0,30 0,70 0,95 2,48 

4 AT 01 Haustür Nord 2,50 1,00 0,95 2,50 

5 

6 

7 

8 

9 

10 

11 

12 

13 

14 

15 

16 

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19 

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50

Wärmebedarfsausweis nach § 12 Wärmeschutzverordnung 

Gebäude- und Anlagenbeschreibung 

- Gebäude mit normalen Innentemperaturen - 

Art d. Gebäudes: Wohngebäude Nord 0,23 

Lage: Seiten-Reihenhaus Fenster- Ost 

Anzahl Geschosse: 4 flächenanteil: Süd 0,22 

Anzahl Nutzungseinheiten: 30 West 

beheiztes Volumen [m³]: 6.036,36 Glasvorbau Keiner 

Umfassungsfläche [m²]: 2.330,98 Heizungsart: Luftheizung 

Verhältnis A/V [1/m]: 0,39 Kühlungsart: Keine 

Gebäudenutzfläche [m²]: 1.931,64 Lüftungsart: Zu- und Abluftanlage 

Wohnfläche (§44 Abs. 1 II. BV): 1.739,46 Wärmerückgewinnung: Kreuzstrom-WT 

Hauptnutzfläche (DIN 277): Wärmerückgewinnungsgrad: 0,8 

Hinweis: Die Angabe der Wohnfläche und Hauptnutz- Solarkollektoreinsatz: Solar-Luft-Kollektor 

fläche ist optional und alternativ. Wärmepumpeneinsatz: Keine 

Nachweis nach Anlage 1 Ziffer 1, 6 und 7 Wärmeschutzverordnung 

- WärmeschutzV vom 16. August 1994 - 

nachzuweisender Kennwert maximal zulässig berechnet 

spezifischer Jahres-Heizwärmebedarf kWh/(m³ * a) 20,51 10,15 

des Gebäudes 1) kWh/(m² * a) 64,09 31,71 

Wand 0,50 

Wärmedurchgangskoeffizient Fenster ²) 0,70 

W/(m² * K) 

der Außenbauteile 1) Dach 0,22 

Grundfl. 0,35 


von Außenbauteilen mit W/(m² * K) 0,35 

Flächenheizungen 


von Außenwänden im Bereich W/(m² * K) k-Wand 

von Heizkörpern 


von Fenstern vor Heizkörpern 

W/(m² * K) 

Sommerlicher Wärmeschutz 

bei großflächigen Verglasungen g * f 0,25 

oder Raumkühlung 

1) Der berechnete Jahres-Wärmebedarf darf den in Abhängigkeit vom Verhältnis A/V geforderten Wert nicht überschreiten. Er ist entweder auf das beheizte 

Volumen oder auf die aus diesem Volumen abgeleitete Nutzfläche zu beziehen. Für kleine Wohngebäude mit bis zu zwei Vollgeschossen und 

nicht mehr als 3 Wohnungen darf der Nachweis auch über den k-Wert der Außenbauteile geführt werden. 

2) Im äquivalenten Wärmedurchgangswert der Fenster sind die Wärmegewinne durch Sonneneinstrahlung berücksichtigt. 

Nutzungsspezifischer Jahres-Heizwärmebedarf 

Jahres-Heizwärmebedarf des Gebäudes kWh/a 61.251,74 

insgesamt 

nutzflächenbezogener kWh/(m² * a) 35,21 

Jahres-Heizwärmebedarf des Gebäudes 

Hinweis: 

Dem flächenbezogenen Wert aus dem Nachweis zur Wärmeschutzverordnung liegt eine aus dem Gebäudevolumen direkt abgeleitete Fläche zugrunde, 

die in Abhängigkeit von der Nutzung und Größe des Gebäudes von der tatsächlichen Gebäudenutzfläche abweicht. Bei Angabe (optional) der Wohnfläche 

nach § 44 Abs. 1 II. BV (Wohnungsnutzung) oder der Hauptnutzfläche nach DIN 277 (bei anderen Nutzungen) wird hier ein auf diese Flächen bezogener 

Wert des Jahres-Heizwärmebedarfes ausgewiesen. 

1,50 

Hinweis zu den Grundlagen dieses Wärmebedarfsausweises 

Die vorstehenden Werte des Jahres-Heizwärmebedarfes geben vorrangig Anhaltspunkte für die vergleichende Beurteilung der energetischen Qualität von 

Gebäuden. Diese Werte werden unter einheitlichen Randbedingungen ermittelt, die durch die Wärmeschutzverordnung vorgegeben sind (z.B. meteorologische 

Daten, bestimmte Annahmen über nutzbare interne Wärmegewinne und den Luftwechsel). Insoweit, wegen des nicht einbezogenen Wirkungsgrades 

der Heizungsanlage und wegen der im Einzelfall unterschiedlichen Nutzergewohnheiten kann der tatsächliche Heizenergieverbrauch aus dem Jahres-Heizwärmebedarf 

nur bedingt abgeleitet werden. 

Die vorstehenden Werte des Jahres-Heizwärmebedarfs können darüberhinaus nur dann zutreffen, wenn die Dichtheitsanforderungen und die übrigen Anforderungen 

der Wärmeschutzverordnung erfüllt werden. 

Ausfertigung: Datum Unterschrift Bauherr: 

Änderungen: Datum Unterschrift Bauvorhaben: 

A 

B 

Forschungsgesellschaft 

BAU UND UMWELT GmbH 

Rießerseestraße 10 Anlagen: Seite 

12527 Berlin Energiebilanz 1 

Tel.: (030) 67 994 850 k-Wertermittlung der Bauteile 2 - 9 

Fax: (030) 67 994 719 Grafische Ergebnisse 10 - 11 

Demonstrationsvorhaben - energiegerechte Sanierung - 

Sanierungslösung 

Jahnstraße 8-10 

17098 Friedland (Mecklemburg/Vorpommern) 

Wärmebedarfsausweis

EnDiag 

Ausfertigung 

25.09.97 

Objekt: 

Ort: 

Sanierung Wohngebäude - Soll-Zustand 

Arbeitsblatt WS95 

Wärmeströme 

Jahnstraße 8-10, 17098 Friedland Seite 1/11 

Erfassung der Wärmeströme 

Bauteilverfahren 

Hüllfächenverfahren 

Bauteilart Bauteile Max. zul. A*k Abmin- A*k*f 

Bauteil Einbauort Fläche k-WERT k-Wert derungs- 

- - m² W/m²K W/m²K W/K faktor W/K 

W AW01 Nordfassade 319,86 0,20 0,50 63,88 1,0 63,88 

Außenwand AW11 Nordfassade 55,53 0,19 0,50 10,77 1,0 10,77 

AW01 Südfassade 79,97 0,20 0,50 15,97 1,0 15,97 

AW12 Südfassade 40,80 0,19 0,50 7,83 1,0 7,83 

AW13 Südfassade 239,90 0,22 0,50 52,09 1,0 52,09 

AW14 Südfassade 20,40 0,20 0,50 4,17 1,0 4,17 

AW02 Giebel Ost 138,54 0,19 0,50 25,95 1,0 25,95 

AW02 Giebel West 138,54 0,19 0,50 25,95 1,0 25,95 

F AF01 Nordfassade 87,48 0,71 0,70 62,01 1,0 62,01 

Außenfenster, AF11 Treppenhaus Nord 15,66 0,78 0,70 12,26 1,0 12,26 

Fenstertüren, AT01 Hauseingangstür Nord 9,45 1,20 0,70 11,34 1,0 11,34 

Dachfenster AF02 Südfassade 21,87 -0,19 0,70 -4,23 1,0 -4,23 

AF02 Südfassade 12,96 -0,19 0,70 -2,51 1,0 -2,51 

AF02 Südfassade 65,61 -0,19 0,70 -12,68 1,0 -12,68 

AF02 Südfassade 6,48 -0,19 0,70 -1,25 1,0 -1,25 

D DE02 oberste Geschossdecke 538,96 0,20 0,22 106,86 0,8 85,49 

Dach- und 

Dachdeckenflächen 

G FB01 Fußboden zum Keller 538,96 0,29 0,35 156,94 0,5 78,47 

Gebäudegrundflächen 

AB 

Flächen zu 

Gebäudeteilen 

mit niedr. Temp. 

DL 

Deckenflächen 

nach unten gegen 

Außenluft 

Wärmeübertragende Umfassungsfläche 2330,98 535,34 435,50 

Geometrische Randbedingungen Randbedingungen der Berechnung 

Umfassungsfläche [m²] 2330,98 Abminderungsfaktor Wärmebedarf 0,9 

Beheiztes Volumen [m³] 6036,36 Gradstundenzahl [kKh] 84 

Anrechenbares Luftvolumen [m³] 4829,09 Luftwechsel [1/h] 0,8 

Gebäudenutzfläche [m²] 1931,64 Abminderungsfaktor Lüftung 0,65 

Verhältnis A/V [m²/m³] 0,386 Spez. interne Wärmegewinne [kWh/m³a] 6,0 

Jahres-Heizwärmebedarf kWh/a kWh/m³a kWh/m²a 

+ Transmissionswärmebedarf *) 32924 5,45 17,04 *) mit passiven Sonnenstrahlungsgewinnen 

+ Lüftungswärmebedarf 64546 10,69 33,42 

- Nutzbare interne Wärmegewinne 36218 6,00 18,75 

= Vorhandener Jahres-Heizwärmebedarf 61252 10,15 31,71 

Nachweis des Jahres-Heizwärmebedarfs 

Berechnet 

Maximal zulässig 

[kWh/m³a] 10,15 20,51 [kWh/m³a] 

oder =< oder 

[kWh/m²a] 31,71 64,09 [kWh/m²a]

EnDiag 

Ausfertigung: 

25.09.97 


Objekt: 




Seite 2/11 







2 Mineralwolle - Dämmschicht 80 0,045 20 18,7 7,4 1,778 

3 Beton - Wetterschutzschale 60 1,630 2350 7,4 7,1 0,037 

4 Wärmedämmverbundsystem 120 0,035 30 7,1 -14,7 3,429 

5 

6 

7 

8 

9 




2 Beton - Steg 80 1,630 2350 18,1 17,6 0,049 



5 

6 

7 

8 

9 






4 Wärmedämmung 10 0,025 30 3,7 0,5 0,400 

5 Warmer Luftkanal 50 1 0,5 -0,9 0,170 

6 Wärmedämmverbundsystem 60 0,035 30 -0,9 -14,7 1,714 

7 

8 

9 



1 

2 

3 

4 

5 

6 

7 

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9 



1 

2 

3 

4 

5 

6 

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9 





EnDiag 

Ausfertigung: 

25.09.97 


Objekt: 




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5 

6 

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2 Beton - Steg 80 1,630 2350 18,1 17,6 0,049 



5 

6 

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1 

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4 

5 

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1 

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1 

2 

3 

4 

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Ausfertigung: 

25.09.97 


Objekt: 




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5 

6 

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2 Beton - Steg 80 1,630 2350 18,1 17,6 0,049 



5 

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1 

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1 

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3 

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Ausfertigung: 

25.09.97 


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5 

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2 Beton - Steg 80 1,630 2350 18,1 17,6 0,049 



5 

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4 Wärmedämmung 10 0,025 30 3,7 0,5 0,400 



7 

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3 Beton - Wetterschutzschale 60 1,630 2350 0,1 -0,2 0,037 


5 Kalter Luftkanal 70 20,000 1 -14,6 -14,6 0,004 

6 

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1 

2 

3 

4 

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Ausfertigung: 

25.09.97 


Objekt: 




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5 

6 

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2 Beton - Steg 80 1,630 2350 18,1 17,6 0,049 



5 

6 

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4 Wärmedämmung 10 0,025 30 3,7 0,5 0,400 



7 

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1 

2 

3 

4 

5 

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1 

2 

3 

4 

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6 

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EnDiag 

Ausfertigung: 

25.09.97 


Objekt: 




Seite 7/11 


AW 02 Giebelaußenwand 0,130 0,040 20 -15 








5 

6 

7 

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2 Beton - Steg 80 1,630 2350 18,1 17,6 0,049 



5 

6 

7 

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1 

2 

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1 

2 

3 

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EnDiag 

Ausfertigung: 

25.09.97 

Objekt: 

Ort: 



Arbeitsblatt K1 


Seite 8/11 


DE01 Oberste Geschossdecke 0,130 0,080 20 -12 



1 Estrich 40 1,250 2100 19,2 19,0 0,032 

2 HWL 40 0,093 350 19,0 16,2 0,430 

3 Rohdecke 140 1,630 2350 16,2 15,7 0,086 

4 Styropor 150 0,035 30 15,7 -11,5 4,286 

5 

6 

7 

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FB01 Kellerdecke 0,170 0,170 20 10 



1 Spannteppich 5 0,075 650 19,5 19,3 0,067 

2 Fließanhydritestrich 50 0,750 1400 19,3 19,1 0,067 

3 Dachpappe 1 0,170 1200 19,1 19,1 0,006 

4 Mineralwolle 28 0,048 20 19,1 17,4 0,583 

5 Rohdecke 140 1,630 2350 17,4 17,2 0,086 

6 Styropor 80 0,035 30 17,2 10,5 2,286 

7 

8 






DE02 Decke zum Drempel 0,130 0,080 20 -102 



1 Estrich 40 1,250 2100 -0,9 -6,1 0,032 

2 HWL 40 0,093 350 -6,1 -75,3 0,430 

3 Rohdecke 140 1,630 2350 -75,3 -89,1 0,086 

4 

5 

6 

7 

8 





EnDiag 

Ausfertigung: 

25.09.97 

Objekt: 

Ort: 


Arbeitsblatt F1 


Fenster/Türen 

Seite 9/11 

Koeffizienten der solaren Wärmegewinne 

Orientierung 

W/m²K 

Horizontal (bis 15 Grad) 1,65 

Nord 0,95 

Ost 1,65 

Süd 2,40 

West 1,65 

Öffnungschließende Bauteile Himmels- k-Wert Rahmen- Energie- Gewinn- äquivalenter 

Nr. Name Beschreibung richtung Fenster anteil durchlaßgrad koeffizient k-Wert 

- W/m²K - - W/m²K W/m²K 

1 AF01 Thermofenster Nord 1,30 0,20 0,70 0,95 0,71 

2 AF02 Thermofenster Süd 1,30 0,20 0,70 2,40 -0,19 

3 AF11 Thermofenster Nord 1,30 0,30 0,70 0,95 0,78 

4 AT01 Haustür Nord 1,20 1,00 0,95 1,20 

5 

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25.814 KB - Energetische Sanierung der Bausubstanz

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