niedrigenergiesanierung albert-schweitzer-viertel berlin

kWh/a im Jahr 2003 

450000 

400000 

350000 

300000 

250000 

200000 

150000 

100000 

50000 

0 

Primärenergieverbräuche 

NIEDRIGENERGIESANIERUNG 

ALBERT-SCHWEITZER-VIERTEL 

BERLIN - FRIEDRICHSHAGEN 

Ein BMWA-gefördertes Modellbauvorhaben 

der KÖWOGE Köpenicker Wohnungsgesellschaft mbH 

ASV 21-25 ASV 31-35 ASV 36-40 ASV fiktiv 

SCHLUSSBERICHT 

MESSUNGEN UND AUSWERTUNGEN

INNOVATIVE 

NIEDRIGENERGIESANIERUNG 

ALBERT-SCHWEITZER-VIERTEL 

Sanierung Typ P2 auf NEH-Niveau; 

Integration verschiedener Lüftungsstrategien 

Ein BMWi- / BMWA- gefördertes Modellbauvorhaben 

Schlußbericht Teil 3: Messungen und Auswertungen 

Band 1: Bericht 

Förderung: 

Bundesministerium für Wirtschaft und Technologie, 

jetzt: Bundesministerium für Wirtschaft und Arbeit 

Dr. Lawitzka 

Förderkennzeichen 0329750J 

Laufzeit: 01.01.2001 bis 31.12.2003 

Projektabwicklung: 

Projektträger PTJ im Forschungszentrum Jülich 

Dipl.-Ing. Kratz, Dipl.-Ing. Dummin 

Berichtsstand März 2004 

www.koewoge- innovativ.de

Bauherr, Projektleitung, Architektur, Bewohnerberatung: 

KÖWOGE Köpenicker Wohnungsgesellschaft mbH, Berlin 

Dipl.-Ing. Architekt Brüggemann, Dipl.-Ing. Herz 

Haustechnische Planung: 

KÖWOGE Köpenicker Wohnungsgesellschaft mbH, Berlin 

Ing. Jödicke VDI 

Ingenieurbüro Gneise 66, Berlin 

Dipl.-Ing. Wegewitz, Dipl.-Ing. Urbanowicz 

Gutachten Lüftung: 

Institut für Erhaltung und Modernisierung von Bauwerken, IEMB, Berlin 

Dipl.-Ing. Heinz, Dipl.-Ing. Markfort 

Gutachten Kollektoranlage: 

Ingenieurbüro Solarpraxis Supernova, Berlin 

Dipl.-Ing. Schnauss 

Energiekonzept, Gesamtauswertung, Dokumentation: 

ASSMANN Berlin, RK Stuttgart 

Dr. Kerschberger, Dipl.-Ing. Kloos 

Messungen Baukörper, Lüftungssysteme, Blower door, Thermografie: 

BBP Bauconsulting, Berlin 

HS-Ing. Schellhardt, Dr. Kreie 

Messungen bedarfsgesteuerte Lüftung 

Dr. Riedel Automatisierungstechnik, Berlin 

Dipl.-Ing. Bentscheff, Dr. Riedel 

Zusammenstellung und Redaktion des Teilschlußberichtes: 

Dr. Kerschberger, Dipl.-Ing. Kloos 

ASSMANN Beraten + Planen GmbH 

Mit Beiträgen von 

Dipl.-Ing. S. Bentscheff, Dr. Riedel Automatisierungstechnik, Berlin 

Dipl.-Ing. R. Brüggemann, KÖWOGE Köpenicker Wohnungsgesellschaft mbH, Berlin 

Geneviève Gilabert, Berlin 

Ing. Jödicke, VDI, KÖWOGE Köpenicker Wohnungsgesellschaft mbH, Berlin 

HS-Ing. Schellhardt, BBP Bauconsulting, Berlin 

Dipl.-Ing. J. Wegewitz, EKW-Plan, Berlin

Gliederung Schlussbericht Teil 3 : Messungen und Auswertungen 

Inhaltsverzeichnis 

1. Projektbeschreibung 1 

1.1 Einleitung 1 

1.2 Zeitplan 3 

1.3 Gesamtkonzeption 4 

1.4 Beschreibung der energetischen Verbesserungsmaßnahmen an der 

Gebäudehülle 6 

1.5 Beschreibung der energetischen Verbesserungsmaßnahmen Haustechnik 10 

2.0 Überblick über die Messungen 21 

2.1 Strategie und Einteilung des Gesamt-Messkonzeptes 21 

2.2 Funktionsabläufe und Kommunikation der Beteiligten 28 

3. Messungen, Auswertungen zu Wärme und Stromverbräuchen 29 

3.1 Messwerte und Messzeitraum 29 

3.2 Mess- und Auswertemethoden 29 

3.3 Ergebnisse Heizung 31 

3.4 Ergebnisse Lüftung 38 

3.4.1 Stromverbrauch bei Einsatz unterschiedlicher Lüftungssysteme 38 

3.4.2 Heizenergieverbrauch bei Einsatz unterschiedlicher Lüftungssysteme 39 

3.5 Detailergebnisse Riecon in ASV 31 - 35 44 

3.5.1 Lüftungssteuerung 44 

3.5.2 Heizungssteuerung 49 

3.5.3 Raumtemperaturen 53 

3.6 Detailergebnisse Conit in ASV 36 – 40 57 

3.6.1 Wärmerückgewinnung-Rückwärmezahlen 57 

3.6.2 Abschätzung der Wärmeverluste über die ungedämmten Luftkanäle 59 

3.7 Ergebnisse Trinkwarmwasserbereitung 61 

3.7.1 Gesamtverbräuche 61 

3.7.2 Zapfverluste und Zirkulationsverluste 62 

3.8 Ergebnisse Flachkollektoranlage 67 

3.9 Ergebnisse Wärmepumpe 73 

3.10 Ergebnisse Haustechnikstrom 79 

4. Energiebilanzen 82 

5. Messungen, Auswertungen Lüftungssysteme und Luftqualität 87 

5.1 Grundlagen 87 

5.2 Ergebnisse der Messungen, Auswertungen Lüftungssysteme und 

Luftqualität 89 

5.2.1 Volumenströme und Luftwechsel 90

5.2.2 Fensteröffnungszeiten in den Messwohnungen 96 

5.3 Raumluftqualität 101 

5.4 Einfluss der Außenluftdurchlass-Elemente auf die bauakustische Qualität 111 

5.5 Zusammenfassung Raumklima 113 

6. Untersuchungen der Qualität der Gebäudehülle 114 

6.1 Thermografieaufnahmen 114 

6.1.1 Zustand vor Sanierung 114 

6.1.2 Zustand nach Sanierung 114 

6.1.3 Bewertung der Messergebnisse 116 

6.2 Blower-Door-Messungen 116 

6.2.1 Leckagen im Zustand vor Sanierung 117 

6.2.2 Verbesserung der Dichtheit 118 

6.2.3 Leckagen im Zustand nach Sanierung 118 

6.2.4 Außenluftdurchlass-Elemente (ALD) 119 

6.2.5 Luftwechsel 120 

6.2.6 Bewertung der Messergebnisse 121 

6.3 Messungen Bauteilfeuchte 121 

7. Betriebserfahrungen 123 

7.1 Betriebserfahrungen aus Sicht des Vermieters und Gebäudebetreibers 123 

7.2 Betriebserfahrungen aus Sicht der Nutzer 127 

7.3 Betriebserfahrungen aus Sicht der Projektsteuerung 129 

7.4 Betriebserfahrungen aus Sicht der Messungen BBP Bauconsulting 

Verschmutzung der Abluftfilter 130 

7.4 Betriebserfahrungen aus Sicht der Messungen Dr. Riedel 

Automatisierungstechnik 134 

8. Wirtschaftlichkeitsauswertungen 135 

8.1 Methodik 135 

8.2 Allgemeine Randbedingungen 135 

8.3 Wirtschaftlichkeitsauswertung Wärmeschutzkonzept 137 

8.4 Wirtschaftlichkeitsauswertung Riecon 138 

8.5 Wirtschaftlichkeitsauswertung Riecon Standard 139 

8.6 Wirtschaftlichkeitsauswertung Conit 140 

8.7 Wirtschaftlichkeitsauswertung Conit mit höherer Energieeinsparung 141 

8.8 Wirtschaftlichkeitsauswertung Kollektoranlage 142 

8.9 Wirtschaftlichkeitsauswertung Kollektoranlage mit einfacher 

Unterkonstruktion 143 

8.10 Wirtschaftlichkeitsauswertung Wärmepumpenanlage 144 

8.11 Wirtschaftlichkeitsauswertung Wärmepumpenanlage mit Arbeitszahl 4,5 145 

8.12 Fazit der Wirschaftlichkeitsrechnungen 146

9. Nutzerakzeptanz und Nutzermotivation 148 

9.1 Nutzerbefragung, Ergebnisse und Interpretation 148 

9.1.1 Durchführungsstrategie der Sanierung 148 

9.1.2 P2 – der innovative Bautypus 148 

9.1.3 Wohnpolitischer Hintergrund 150 

9.1.4 Mieterschaft 151 

9.1.5 Mieterbetreuung 152 

9.1.6 Mieterbefragung 153 

9.1.7 Erkenntnisse 158 

9.2 Information und Motivation der Nutzer 159 

9.3 Spezifische Probleme einzelner Nutzer 163 

9.4 Fensteröffnungsverhalten in den Messwohnungen 164 

10. Finanzielle Auswirkungen der Modernisierung 166 

10.1 Auswirkungen auf die Mieter 166 

10.2 Kosten-Nutzen-Betrachtung auf Vermieterseite 167 

11. Kernergebnisse, Schlussfolgerungen 169 

11.1 Ergebnisse zur Gebäudehülle 169 

11.2 Ergebnisse zum Heizenergieverbrauch 169 

11.3 Ergebnisse zu den Lüftungsanlagen 170 

11.4 Ergebnisse Haustechnikstrom 172 

11.5 Ergebnisse zur Kollektoranlage und Wärmepumpenanlage 173 

11.6 Ergebnisse zur Wirtschaftlichkeit 173 

11.7 Schlussfolgerungen 174 

12. Künstlerische Gestaltung im Modellvorhaben Albert-Schweitzer- 

Viertel 175 

12.1 Giebelgestaltung 175 

12.2 Informationstafel 176 

13. Präsentation in der Öffentlichkeit 177 

13.1 Fachartikel zum Projekt 177 

13.2 Vorträge, Tagungsbeiträge zum Projekt 177 

13.3 Pressebeiträge zum Projekt 179 

13.4 Buchbeiträge 180 

13.5 Auszeichnungen 180 

13.6 Präsentationen 181 

14. Literatur 183 

14.1 Literaturquellen zum Bericht 183 

14.2 Weiterführende Literatur 184 

15. Projektbeteiligte 188

Vorbemerkung 

Der vorliegende Bericht zum Modellvorhaben Albert-Schweitzer-Viertel baut auf den Schluss- 

berichten Teil 1 und 2 vom August 2001 und Juni 2002 auf, die sich mit der Bestandsaufnah- 

me und der Planung und Durchführung des Vorhabens beschäftigen [1], [2]. 

Außerdem finden sich in Teil 1 und 2 weitere, detaillierte Thermografien, Blower-door- 

Messungen sowie Energie- und Emissionsbilanzen für die unsanierten Gebäude. 

Im Aufbau des Berichtes kommen wir immer mehr von der Maxime ab, durch starke redaktio- 

nelle Eingriffe in die Berichtsbeiträge anderer Projektbeteiligter den Gesamttext wie aus einem 

Guss wirken zu lassen. Gerade die unterschiedlichen Facetten, der Blick auf das Projekt durch 

ganz verschiedene "Brillen" scheint uns reizvoll für den Leser zu sein; deshalb lassen sich 

auch Überschneidungen bzw. Wiederholungen von Aussagen (aus unterschiedlichen Blickwin- 

keln) nicht ganz vermeiden. Für die Beiträge, die nicht im Büro Assmann / RK-Stuttgart ent- 

standen sind, haben wir die Autoren jeweils in der entsprechenden Überschrift benannt. 

Dieser Bericht umfasst den vorliegenden Textband sowie einen Anlagenband 

Das diesem Bericht zugrundeliegende Vorhaben wurde mit Mitteln des Bundesministeriums für 

Wirtschaft und Technologie (jetzt Bundesministerium für Wirtschaft und Arbeit) unter dem Förderkennzeichen 

0329750 J gefördert. 

Die Verantwortung für den Inhalt dieser Veröffentlichung liegt bei den Autoren. 

Die Abbildungen wurden von den Projektbeteiligten zur Verfügung gestellt. Dafür danken die 

Autoren.

Abkürzungen: 

ALD: Außenwand-Luft-Durchlässe 

ASV: Albert-Schweitzer-Viertel bzw. Albert-Schweitzer-Straße 

BMWi: Bundesministerium für Wirtschaft und Technologie (jetzt: BMWA: Bundesminis- 

terium für Wirtschaft und Arbeit) 

EnEV: Energie-Einsparverordnung 

HAST: Hausanschlussstation (Fernwärme, Wasser, Elektro) 

HGT: Heizgradtage 

HK: Heizkörper 

IBP: Fraunhofer-Institut für Bauphysik, Stuttgart 

IEMB: Institut zur Erhaltung und Modernisierung von Bauwerken, Berlin 

MP: Messpunkt 

NKM: Nettokaltmiete 

PEI: Primärenergieinhalt 

RWA: Rohrwärmeabgabe / Rauchwärmeabzug 

SRZ: Sanitärraumzelle 

TWW: (Trink-)Warmwasser 

ÜLD: Überström-Luftdurchlässe 

WDVS: Wärmedämmverbundsystem 

WE: Wohneinheit 

WLG: Wärmeleitgruppe 

WP: Wärmepumpe 

WRE: Einzelraumregel- und Heizkostenverteilsystem 

WRG: Wärmerückgewinnung 

WRGA: Wärmerückgewinnungsanlage 

WS: Wärmeschutz 

WSchV: Wärmeschutzverordnung 

WÜT: Wärmeübertrager

INNOVATIVE NIEDRIGENERGIESANIERUNG MESSUNGEN UND AUSWERTUNGEN 

BMWA-FÖRDERPROJEKT ALBERT-SCHWEITZER-VIERTEL Seite 1 

1. Projektbeschreibung 

1.1 Einleitung 

Das Albert-Schweitzer-Viertel im Berliner Stadtteil Köpenick-Ortsteil Friedrichshagen wurde En- 

de der 60er Jahre in fünfgeschossigen Blöcken der Wohnungsbauserie P2 errichtet. Es umfasst 

rund 900 Wohnungen, von denen sich ca. 700 im Besitz der Köpenicker Wohnungsgesellschaft 

befinden. Die Wohnlage in der Nähe zum Müggelsee ist begehrt, das gepflegte Wohnumfeld trägt 

zum positiven Charakter der Siedlung bei. Die Häuser besitzen den typischen P2-Grundriss mit 

innenliegendem Treppenhaus und innenliegenden Bädern und Küchen. Die Bauserie P2 ist damit 

wohl der am weitgehenste Vertreter einer rationalistischen Moderne des DDR-Plattenbaus. 

Ein Block mit 100 Wohnungen war Gegenstand des Modellvorhabens, zeitgleich wurden zwei 

benachbarte, parallel ausgerichtete Blöcke mit ebenfalls je 100 Wohnungen nach dem üblichen 

KÖWOGE-Standard saniert. Die Blöcke mit je 100 WE bestehen aus je zwei symmetrischen, 

aneinandergeschobenen Häusern mit je 50 WE. Jede Blockhälfte besitzt eine eigene Ver- und 

Entsorgung, d.h. eigene HAST und eigene Elektroversorgung. Wichtige Meßgrößen zum Energieverbrauch 

wurden in allen drei Blöcken erhoben. Hinsichtlich Luftqualität fokussierten sich die 

Messungen auf die beiden innovativen Lüftungssysteme in den Gebäudehälften des "Forschungsblocks", 

sowie auf eine Gebäudehälfte mit konventioneller Sanierung d.h. auch mit konventioneller 

Lüftungsanlage. Verglichen werden die Messwerte aller drei Lüftungssysteme wei- 

terhin mit den Meßgrößen vor Sanierung. 

Zu Projektbeginn waren die Gebäude - bis auf den Einbau einer modernen Zentralheizung - weitestgehend 

unsaniert. Demzufolge wiesen sie typische, nach längerer Standzeit aufzufindende 

Mängel im Bereich der Gebäudehülle und Haustechnik auf, die im Teilschlussbericht "Bestandsaufnahme" 

detailliert dargestellt sind. Eine durchgreifende Sanierung war notwendig und 

die KÖWOGE entwickelte in Zusammenarbeit mit der Ingenieurgesellschaft ASSMANN Beraten 

+ Planen ein innovatives Sanierungskonzept, um die Mängel der Bausubstanz zu beheben, den 

Energieverbrauch der Gebäude zu verringern und den Wohnwert für die Bewohner zu erhöhen. 

Die Heizenergieverbräuche der drei Blöcke lagen vor der Sanierung bei 180 kWh/m²a (klimabereinigt, 

bezogen auf temperierte Wohnfläche). Für die Trinkwarmwasserbereitung wurden 34 

kWh/m²a verbraucht. Unsere Prognosen lauteten auf eine Heizenergieeinsparung durch die 

komplexen Maßnahmenpakete von 57 – 68 % und einen solaren bzw. regenerativen Wärmebeitrag 

zur Trinkwarmwasserbereitung von 30 bis 40 %. 

Die theoretischen Rechen- und Simulationswerte des Energieverbrauchs nach Sanierung wurden 

in der Realität zum Teil deutlich übertroffen, zum Teil nicht ganz erreicht. Die abschließen- 

01 KE, 22.04.04



den Untersuchungen und Auswertungen sollen die Frage nach dem „Warum“ klären, die drei 

abgestuften energetischen Maßnahmenpakete hinsichtlich ihres Energieeinsparpotentials und 

ihrer Wirtschaftlichkeit vergleichen und die Effekte der Einzelmaßnahmen soweit wie möglich 

ermitteln. 

Bild 1.1: Gebäudeansicht vor Sanierung 

Bild 1.2: Gebäudeansicht nach Sanierung 

01 KE, 22.04.04



1.2 Zeitplan 

Zu Beginn des Vorhabens im Frühjahr 2001 wurde eine detaillierte Bestandsaufnahme und Energieverbrauchsanalyse 

durchgeführt. Besonders im Blickpunkt stand neben der Heiz- 

energie, auch der thermische Energiebedarf zur Warmwasserbereitung und der Stromverbrauch 

der Haustechnik. Ein externes Gutachten zur Detailkonzeption der innovativen Lüftungssysteme 

wurde am IEMB Berlin durch Herrn Dipl.-Ing. E. Heinz erstellt. Haustechnische und architektonisch-baukonstruktive 

Planung liefen parallel im Frühjahr und Frühsommer 2001, sodaß die Bau- 

durchführung im 2.Halbjahr 2001 vonstatten gehen konnte. Die Mieter konnten während der ganzen 

Baumaßnahme in ihren Wohnungen verbleiben. Detaillierte Terminangaben finden sich im 

ausführlichen Projekt-Terminplan in Anlage 6 zum Teilschlußbericht Planung und Durchführung 

[2]. 

Projektstart � 

Konzeption, Planung 

Durchführung Haustechnik 

Fassade, Fenster, Balkone, Dach 

Messungen, Auswertungen 

Schlußbericht 

Jahr 2001 Jahr 2002 Jahr 2003 Jahr 2004 

1. 

Q 

2. 

Q 

3. 

Q 

Projektende � 

Tab. 1.1: Ecktermine Modellvorhaben Albert-Schweitzer-Viertel 

Nach einem Meßzeitraum von ziemlich genau zwei Jahren wurde das Projekt zum 31.12.2003 

abgeschlossen. Die Meßwerte für den Zustand nach Sanierung sind erst ab März 2002 in ihrer 

01 KE, 22.04.04 

4. 

Q 

Gesamtheit verwertbar, da vorher einige wichtige Elektroenergiewerte nicht erfasst wurden. Der 

"offizielle" Messzeitraum erstreckt sich folglich auf März 2002 bis Dezember 2003, dies sind 22 

Monate. Für die Evaluierung der endgültigen Projektergebnisse werden die Messwerte von Januar 

bis Dezember 2003 verwendet. 

1.3 Gesamtkonzeption 

1. 

Q 

2. 

Q 

3. 

Q 

4. 

Q 

1. 

Q 

2. 

Q 

3. 

Q 

4. 

Q 

1. 

Q 

2. 

Q 

3. 

Q 

4. 

Q



In Zusammenarbeit mit der Ingenieurgesellschaft ASSMANN Beraten + Planen entwickelte die 

KÖWOGE für das Modellvorhaben Albert-Schweitzer-Viertel ein innovatives Sanierungskonzept, 

das dank Förderung durch das BMWi/BMWA energetisch in Richtung Niedrigenergie geht und 

diverse, heute noch nicht marktübliche Bausteine der energetischen Verbesserung umfasst. 

Dabei flossen auch die beim Vorgängerprojekt "Emrichstraße" gemachten Erfahrungen in die 

Konzeption mit ein. Dort hatte sich gezeigt, daß selbst ein hocheffizientes Wärmeschutz- und 

Solarkonzept "nur" rund 60 % Heizenergieeinsparungen bringt, wenn die Lüftungswärmeverluste 

nicht entscheidend begrenzt werden. 

Bild 1.3: Luftaufnahme Emrichstraße und Albert-Schweitzer-Viertel 

Zentrale Bestandteile des Energiekonzeptes für die Albert-Schweitzer-Straße sind neben einem 

hochwertigen Wärmeschutz deshalb zwei Varianten innovativer, energiesparender Lüftungssysteme, 

die in je einer Gebäudehälfte, also je 50 Wohnungen eingebaut wurden. Ergänzt wurde das 

Konzept durch geeignete Solarmaßnahmen. Durch Vergleich mit den beiden gleichartigen, nach 

WSchV 95 sanierten Nachbargebäuden, konnten die Vorteile bzw. Auswirkungen von weitergehenden 

Konzepten untersucht und dokumentiert werden. 

Im Vergleich zur Emrichstraße mit ihren Küchen und Bädern mit Fenstern waren die P2-Grundrisse 

mit innenliegenden Bädern und Küchen auch eher als Anwendungsbeispiel von mechani- 

schen Lüftungsanlagen geeignet. 

Der Förderantrag sah die Realisierung von zwei innovativen Lüftungslösungen in einem Gebäude 

vor und den messtechnischen Vergleich mit den konventionell sanierten Nachbargebäuden. Da- 

01 KE, 22.04.04



bei sollte wie in der Emrichstraße eine Stufung der Ansätze nach Aufwand stattfinden. Diese 

Herangehensweise nutzte den Umstand aus, dass jedes der drei Gebäude aus zwei exakt gleichen 

Gebäudehälften mit je 50 WE sowie je einer HAST und einer Elektroverteilung ausgestattet 

waren. Insofern bot es sich an, auf zwei Innovationslösungen im "Forschungsblock" hinzuarbeiten 

und eine Gebäudehälfte in einem der Nachbargebäude als Referenzvariante genauer zu 

vermessen. Jede Systemvariante war dadurch vom Baukörper und den Wohnungen her exakt 

gleich, jede Variante wurde von einer HAST versorgt, wo die Messtechnik gut zu integrieren war. 

Besonders Luftqualitätskenngrößen (Temperatur, CO2, Feuchte) sollten in den verbleibenden 

Monaten bis zum Beginn der Bauarbeiten gemessen werden. 

Auf (ursprünglich angedachte) solare Zuluftfassaden wurde verzichtet, da die Südfassade auf- 

grund vorgebauter Balkone und nahestehender Nachbargebäude ein geringeres Solarpotential 

als beispielsweise die Emrichstraße bietet. 

Bild 1.4: Isometrie der Gebäude des Modellvorhabens mit Auflistung der Maßnahmen 

Damit setzte sich das energetische Gesamtkonzept aus folgenden Maßnahmen zusammen: 

Hocheffektiver Wärmeschutz der Gebäudehülle, innovative Lüftungssysteme, Maßnahmen zur 

Lüftungswärmerückgewinnung, Ausnutzung passiver Solargewinne durch Fenster, Ausnutzung 

aktiver Solargewinne durch Flachkollektoren zur Warmwasserbereitung, Realisierung automatisierter 

Steuerstrategien. 

1.4 Beschreibung der energetischen Verbesserungsmaßnahmen an der 

Gebäudehülle 

01 KE, 22.04.04



- Wärmedämmung der Außenwände 

Die Außenwände erhielten an den fensterlosen Giebelseiten ein 20 cm dickes Wärmedämmver- 

bundsystem (WDVS) aus Polystyrol. Schienensysteme für die Befestigung der Dämmplatten 

waren aufgrund des tragfähigen Untergrundes nicht notwendig. An den Längsfassaden wurde die 

Dämmstoffdicke auf 14 cm reduziert, um die Fensterleibungen nicht zu tief werden zu lassen. 

Über jedem Fenster wurde aus Brandschutzgründen ein 30 cm hoher Mineralfaserstreifen angeordnet, 

ebenso kam Mineralfaser in zwei breiteren Streifen vertikal zum Einsatz, um die Fassade 

in drei Brandabschnitte zu unterteilen. Das WDVS wurde bis auf Bodenniveau heruntergezogen. 

Die im Bestand vorhandene Reliefierung zwischen den Fenstern der Nordfassade wurde mit 

gleichartigen "Capapor"-Elementen auf der Wärmedämmung nachgebaut, um die ursprüngliche 

Gestaltungsidee zu erhalten. 

Als Kunst am Bau ragen blau gefärbte, durchscheinende Plexiglasplatten waagrecht aus der 

Ostgiebelwand heraus und werfen je nach Sonnenstand und Bewölkungsgrad ein Muster farbiger 

Schatten auf die geschlossene Putzfassade. Der Block des Modellvorhabens unterscheidet sich 

von den beiden anderen Gebäuden dezent: Hier deutet eine zusätzliche orange gefärbte Platte 

die Besonderheit des Gebäudes an. 

Die Leibungsdämmung wurde mit 3 cm Dämmstoffdicke und lambda 0,03 W/mK ausgeführt. 

Die Balkonplatten und vor dem Gebäude stehenden Balkonseitenwände wurden nicht gedämmt. 

- Fenster, Loggiaelemente, Glasbausteine, Oberlichter 

Die vorhandenen Holzfenster wurden gegen hochisolierende Kunststofffenster ausgetauscht. 

Dabei kamen sowohl nach Norden (Eingangsseite) als auch nach Süden (Balkonseite) Dreifach- 

verglasungen mit Argonfüllungen zum Einsatz, die sich durch ein gutes Preis-Leistungsverhältnis 

auszeichneten. Bei den Fensterrahmen wurde fassadenweise differenziert: Zur Nordseite 

kamen hochgedämmte Kunststoffrahmen zum Einsatz, so daß die Nordfenster als soge- 

nannte Passivhausfenster U-Werte von unter 0,8 W/m²K erreichen. Die Südfassade mit den 

großen dreiflügeligen Balkontür-Elementen wäre mit Passivhausfenstern zu teuer geworden. Hier 

beschränkte sich die KÖWOGE auf ein gutes konventionelles Profil mit 4 Kammern. Weiterhin 

kamen im Zuge der Eingangsumgestaltung neue selbstschließende Eingangstüren zur Verbes- 

serung von Wärmeschutz und Dichtheit zum Einsatz. 

01 KE, 22.04.04



Bild 1.5: Vertikalschnitte der eingebauten Fenstervarianten: 4-Kammer-Rahmenprofile in den 

südorientierten Räumen und hochgedämmte Rahmen in der Nordfassade, beide mit 

Argon-Dreifachverglasung 

Die Glasbausteinfelder im Bereich der Erdgeschoss-Abstellräume sollten aus Gestaltungsgründen 

erhalten bleiben. Defekte Glasbausteine wurden ausgetauscht und zusätzlich innen jeweils 

ein Kunststoff-Innenfenster mit einem U-Wert der Verglasung von 1,8 W/m 2 K eingebaut. 

Die Treppenhausoberlichter waren bereits 1996 im Zuge einer Dachsanierung ausgetauscht 

worden, und besitzen laut Herstellerangaben einen U-Wert von 1,8 W/m 2 K. Ein Austausch dieser 

wärmetechnisch zufriedenstellenden und neuwertigen Bauteile fand nicht statt. 

Die Außenfenster in der Gebäudehälfte 31-35 erhielten sogenannte ALD, welche im Rahmen der 

Beschreibung der Lüftungsanlage ausführlicher dargestellt werden. 

Fenster Nordfassade Fenster Südfassade Fenster hinter Glasbau- 

steinen im EG 

Hersteller Eurotec Eurotec Eurotec 

Rahmenmaterial Hart-PVC / PU Hart-PVC Hart-PVC 

Profiltyp Eurotec eCO2 Kömmerling MPF Kömmerling MPF 

Verglasung Thermo Bit 

3-fach-Argon 

Thermo Bit 

3-fach-Argon 

2-fach-Argon 

Uv 0,7 W/ m 2 K 0,7 W/ m 2 K 1,8 W/ m 2 K 

gv (DIN 67507) 0,50 0,50 0,6 

Uw 0,77 W/ m 2 K 1,1 W/ m 2 K 1,8 W/ m 2 K 

Tab. 1.2: Kenndaten der eingesetzten Fenster 

- Kellerdecke und Decke über Erdgeschoss 

01 KE, 22.04.04



Die Kellerdecke des Kriechkellers erhielt eine 12 cm dicke, unterseitige Mineralfaserdämmung. 

Im Erdgeschoss liegen zur Eingangsseite hin die Mieterkeller, während nach Süden Einraumwohnungen 

angeordnet sind. Auch an der Decke nach oben zu den Dreiraumwohnungen des 1. 

OG und der Wand zur Einraumwohnung im EG wurde eine 12 cm dicke Mineralfaserdämmung 

vorgesehen, um kalte Raumoberflächen in den Wohnungen zu vermeiden. Insofern sind die EG- 

Kellerräume sowohl nach außen als auch zu den Wohnungen hin wärmegedämmt, wobei die 

äußere Wärmedämmung (Außenwand und Boden zum Kriechkeller) dem Energiekonzept entsprang, 

das auch eine Hüllflächenminimierung zum Ziel hatte, während die innere Dämmung 

(Decke und Wand zu den Wohnungen) von Seiten der KÖWOGE gewünscht wurde, um Zuger- 

scheinungen in den Wohnungen zu verhindern. Durch die "doppelte" Dämmung der Keller- 

Pufferräume nach außen und innen verbesserte sich insgesamt die thermische Qualität des Gebäudes 

und so war gegen diese Lösung aus energetischer Sicht nichts einzuwenden. 

- Dach 

Auf der obersten Geschossdecke wurden Mineralfasermatten 20 cm dick ausgelegt. Die Dämmung 

wurde an den Seitenwänden des den Drempelraum durchstoßenden Treppenhauses 

hochgezogen. Auch die Dachdecke des Treppenhauses erhielt neben den Lichtkuppeln eine 

wärmegedämmte, abgehängte Decke. An den über Dach ragenden Treppenhausköpfen wurde 

ein Wärmedämm-Verbundsystem, wie an der Fassade angebracht. 

Bauteil U-Wert alt 

(W/m²K) 

U-Wert neu 

(W/m²K) 

Maßnahme 

Längswand 1,57-1,77 0,24-0,25 14 cm WDVS 

Giebelwand 1,67-1,97 0,18 20 cm WDVS 

Fenster Nord 2,50 ca. 0,8 Kunststofffenster kw = 0,8; gv = 0,5 

Fenster, 

Balkontüren Süd 

2,50 

ca. 1,1 

Oberlicht Treppenhaus 1,80 1,80 keine 

Kunststofffenster kw = 1,1; gv = 0,5 

Glasbausteine EG 3,50 ca. 1,1 Kunststofffenster kw = 1,8 

Kaltdach 1,64 0,18 20 cm Mineralfaserdämmung 

Kellerdecke UG-EG 1,52 0,28 10 cm Mineralfaserdämmung 

Decke EG-1.OG 1,30 0,31 10 cm Mineralfaserdämmung 

Kellerwand - Wohnung 

EG 

2,94 

0,35 

Tab. 1.3: Wärmeschutzverbesserung der Gebäudehülle 

- Innere und äußere Gebäudedichtheit 

10 cm Mineralfaserdämmung 

01 KE, 22.04.04



Wegen des Einsatzes mechanischer Lüftungsanlagen war eine möglichst gute Gebäudedichtheit 

wünschenswert, sowohl zwischen den einzelnen Wohnungen, als auch zwischen Wohnungen 

und außen bzw. zwischen Wohnungen und Treppenhaus. Zusätzlich zur üblichen Ausschäu- 

mung der Montagefuge sollte innenseitig eine Abdichtung mit Verleistung und Folienabdichtung 

eine höhere Dichtheit sicherstellen. Weiterhin wurde die Fuge von außen mit einer diffusionsoffenen, 

windsperrenden Folie abgeklebt. Für die Fenster selbst wurde ein Fugendurchlässigkeits- 

wert von a< 0,5 m³/h*m daPa^2/3 nach DIN 18055 gefordert. Damit werden die Anforderungen 

der Wärmeschutzverordnung um 50 % unterschritten. Die Blower-door Messungen nach Sanierung 

ergaben dann zwar deutliche Verbesserungen der Gebäudedichtheit, die Fenstereinbaufu- 

gen zeichneten sich jedoch als Schwachstellen ab. Eine Nachprüfung ergab, dass zwar die 

windsperrende Folie nach außen und die Verleistung nach innen ausgeführt worden waren, die 

innere Folienabdichtung fehlte jedoch. 

Durch den Austausch der alten "Papptüren" gegen moderne, dichter schließende Wohnungseingangstüren 

wurde die gebäudeinterne Dichtheit verbessert. 

Die Decken- und Wanddurchführungen von Heizungsrohren, sowie die vertikal durchgehenden 

Installationsschächte wurden soweit möglich, sorgfältig abgedichtet. Im Ergebnis sind Dichtheitsverbesserungen 

entsprechend Tabelle 1.4 nachgewiesen worden (Details siehe Beitrag A. 

Schellhardt, BBP Bauconsulting, Kapitel 6.2). Nur eine von sechs gemessenen Wohnungen erfüllte 

die Anforderungen der DIN 4108-7 nicht. 

Haus WE 

31 

36 

n50 in 1/h 

vor Sanierung nach Sanierung 

0202 1,9 ? 0,22 1,1 ? 0,13 

0402 4,0 ? 0,46 1,1 ? 0,08 

0502 3,3 ? 0,38 1,3 ? 0,15 

0202 3,2 ? 0,24 1,2 ? 0,08 

0402 3,5 ? 0,26 1,6 ? 0,12 

0502 2,1 ? 0,24 1,1 ? 0,08 

Durchschnitt 3,0 1,2 

Tab. 1.4: Gegenüberstellung der Messergebnisse vor und nach Sanierung im Block des Modell- 

vorhabens (jeweils in den drei Luftqualitäts-Messwohnungen) Quelle: BBP 

- Maßnahmen an den Nachbargebäuden 

01 KE, 22.04.04



Die Nachbargebäude des Modellvorhabens ASV 21 – 30 und 41 – 50 wurden zeitgleich zum 

Demonstrationsobjekt ASV 31 – 40 im üblichen Standard der KÖWOGE modernisiert. Sie erhielten 

ein Wärmedämmverbundsystem mit 8 cm Dämmstoffdicke an Längsfassade und Giebel- 

wänden, eine jeweils 10 cm dicke Dämmung der obersten und untersten Geschoßdecke und 

Fenster mit k-Werten nach Wärmeschutzverordnung 1995 (Verglasungs-k-Wert = 1,3 W/m²K). 

Der Einbau der Fenster erfolgte hier ohne zusätzliche Abdichtungsmaßnahmen. 

Auch in einem Nachbargebäude gab es drei Luftqualitäts-Messwohnungen, in denen die Dichtheit 

vor und nach Sanierung gemessen wurde. Hier erfüllte nur eine von drei Messwohnungen die 

Anforderungen der DIN 4108-7. 

Haus WE 

23 

n50 in 1/h 


0202 2,4 ? 0,18 1,4 ? 0,16 

0402 3,9 ? 0,29 1,6 ? 0,18 

0502 2,7 ? 0,20 1,9 ? 0,22 

Durchschnitt 3,0 1,6 

Tab. 1.5: Gegenüberstellung der Messergebnisse vor und nach Sanierung (Nachbargebäude) 

Vergleicht man die Durchschnittsergebnisse des Forschungsblocks mit denen der Nachbarge- 

bäude, so konnten durch sorgfältigere Abdichtungsmaßnahmen im Forschungsblock eine Dichtheitsverbesserung 

von n50 = 1,6/h auf n50 = 1,2/h erreicht werden, immer mit der Einschränkung, 

dass eine gewisse statistische Unsicherheit aufgrund der geringen Anzahl der gemessenen 

Wohnungen besteht. 

1.5 Beschreibung der energetischen Verbesserungsmaßnahmen Haustechnik 

- Heizung und Heizungsregelung 

Die bereits 1995 eingebaute Zweirohrheizung mit witterungsgeführter Vorlauftemperatur- 

Regelung wurde aufgrund des deutlich verminderten Wärmebedarfs auf eine niedrigere Fahrweise 

mit geringeren Verteilungsverlusten umgestellt. Trotz der zentralen Warmwasserbereitung 

über Fernwärme (vorher dezentrale Gasdurchlauferhitzer), konnte eine Absenkung des An- 

schlusswertes von 200 auf 120 kW erreicht werden (bezogen auf eine HAST mit 50 WE). In den 

Nachbargebäuden war dagegen nur ein Reduzierung auf 160 kW möglich. 

01 KE, 22.04.04



Die Reduzierung des Anschlusswertes korrelierte mit einer Absenkung der Vorlauftemperatur 

von 85/55 Grad C auf 70/50 Grad C. Rohre und Armaturen in den Hausanschlussstationen erhielten 

eine wesentlich verbesserte Dämmung. 

Weiterhin kamen modernste Heizungs-Umwälzpumpen mit permanent erregten Motormagneten 

zum Einsatz (Grundfos Magna UPE 32-120). Diese Pumpen mit elektronisch kommutierten Syn- 

chronmotoren benötigen aufgrund der Permanentmagnetisierung des Rotors rund 30 % weniger 

Antriebsstrom als konventionelle, drehzahlgeregelte Aggregate. 

In der Albert-Schweitzer-Str. 31-35 wurde ein raumweises Temperaturregel- und Heizkostenerfassungssystem 

(Riecon-System) vorgesehen, das mit dem Lüftungssystem gekoppelt ist 

(siehe Kapitel Lüftung). Es handelt sich dabei um eine Weiterentwicklung und Erweiterung des 

bereits im Vorgängerprojekt "Emrichstraße" eingesetzten WRE-Systems der Dr. Riedel- 

Automatisierungstechnik, Berlin. 

Auf einem Display im Flur lassen sich zentral für alle Räume die Heiztemperaturen und Heizzeiten 

eingeben. Weiterhin werden die Verbrauchswerte für Heizung und Wasser angezeigt. Mit 

dem Bedientableau verbunden sind die jeweiligen Raumtemperaturfühler und die elektrothermischen 

Stellantriebe für die Heizkörperventile. 

Durch das Riecon-System erfolgt die gesamte Heiz-, Warm- und Kaltwasserkostenabrechnung. 

Der Zutritt zur Wohnung ist für die Ablesung nicht mehr notwendig, da die Werte am Zentralrech- 

ner (Riecon 1000) mittels Laptop oder Modem ausgelesen werden können. Gegenüber der herkömmlichen 

Erfassung (Heizkostenverteiler, Warm- und Kaltwasserzähler, Ablesung in der 

Wohnung) ergeben sich Kosteneinsparungen von rund 35 % für die Ablesung und Abrechnung. 

Eine weitere Funktion ist das Schließen des elektrothermischen Ventilantriebs beim Erkennen 

des geöffneten Fensters. Das Ventil wird geschlossen, wenn ein Temperaturabfall (Eingabe- 

grenzen 0,1 bis 5 K) innerhalb eines definierten Zeitraumes festgestellt wird. Dieser Temperaturgradient 

ist ein Initialisierungswert und beträgt im Forschungsblock 0,5 K innerhalb von 2 Minuten. 

Wird das Fenster wieder geschlossen und der Gradient zum Öffnen des elektrothermischen 

Ventilantriebs wird nicht erfüllt (zeitlich unabhängiger Temperaturanstieg), dann wirkt eine Blockierzeit 

von 60 Minuten. Wird in der Blockierzeit, in der das Fenster geöffnet ist, die Mindesttemperatur 

unterschritten, dann öffnet das Ventil sofort. 

Mit der Fensterkontrollfunktion werden unerwünschte Wärmeverluste vermieden bei gleichzeitiger 

Verhinderung von Mindesttemperatur- Unterschreitungen. Die Anpassung der Heizkurve an 

den jeweiligen tatsächlichen Bedarf erfolgt durch die Adaption der Heizkuve im Heizungsregler. 

01 KE, 22.04.04



In der Albert-Schweitzer-Str. 36-40 kamen programmierbare Thermostatventile zum Einsatz 

(Honeywell HR 40). Auch diese schließen bei starkem Temperaturabfall durch Fensteröffnung für 

30 Minuten das Heizungsventil. Die Geräte sind in der Anschaffung relativ günstig. Nachteilig ist 

der Batteriewechsel alle 2 Jahre. Die Heizkostenverteilung in diesem Gebäudeabschnitt erfolgt 

konventionell über Verdunster. 

Beim herkömmlichen Thermostatventil wird die eingestellte Raumtemperatur über 24 Stunden 

konstant geregelt, unabhängig von der Zeit bzw. der Nutzung. Bei den beiden neuinstallierten 

Systemen kann die gewünschte Raumtemperatur zeitabhängig eingestellt werden. Damit ist z.B. 

die Küche Montags bis Freitags nur noch zwischen 07:00-08:00 Uhr und 19:00-20:00 Uhr auf 

21°C temperiert. Andere Zeiten am Wochenende können programmiert werden. Außerhalb dieser 

Zeiten wird die Raumtemperatur automatisch abgesenkt. 

Bild 1.6: links: Riecon – Display zur Heizungssteuerung, Albert-Schweitzer-Str. 31-35 

rechts: Programmierbares Thermostatventil Honeywell HR 40, Albert-Schweitzer-Str. 

36-40 

Errichtung 

1965 

Modernisierung 

1995 


2001, 31-35 


2001, 36-40 

Heizungssystem Ein-Rohr Zwei-Rohr Zwei-Rohr Zwei-Rohr 

01 KE, 22.04.04



Auslegung 110°C/70°C 85°C/55°C 70°C/50°C 70°C/50°C 

Fernwärme- 

Hausanschluss- 

station 

Heizkörper Konvektions- 

Raumtemperaturregelung 

Spannungsversorgung 

der Regelung 

am Thermostatventil 

keine vorhanden Vorhanden, 

ergänzt mit mo- 

truhen 

Plattenheiz- 

körper 

Keine Thermostatventil 

dernsterPumpentechnologie Vorhanden, 

ergänzt mit mo- 

dernsterPumpentechnologie Plattenheizkörper Plattenheizkörper 

programmierbare 

Raumtemperaturre- 

gelung 

keine keine zentral über Bus- 

system 

Verbrauchserfassung Keine Heizkostenverteiler, 

Verdunster 

Ablesung zur Verbrauchserfassung 

Keine Einmal im 

Jahr Zutritt 

zur Woh- 

nung 

wohnungsweise 

Verbrauchserfassung, 

elektronisch 

Fernauslesung über 

Modem, kein Zutritt 

notwendig 

programmierbare 

Thermostatventile 

Batterien, 

Batterietausch evtl. 

alle 2 Jahre 

Heizkostenverteiler 

(Verdunster) 

Einmal im Jahr Zutritt 

zur Wohnung 

für Ablesung 

Tab. 1.6: Heizungssysteme in der Albert-Schweitzer-Str. 31 – 40 seit Errichtung des Gebäudes 

- Lüftungssysteme 

Hinweis: Details zur Konzeption der Lüftungssysteme sind in den Ausarbeitungen des IEMB zu 

finden (Teilschlußbericht Planung und Durchführung [1], Anlagenband, Anlage 1 und 2) 

Im Modellvorhaben Albert-Schweitzer-Straße wurden zwei Lüftungskonzepte unterschiedlicher 

Komplexität in je einer Gebäudehälfte realisiert: Eine Zu- und Abluftanlage mit integrierter Wärmerückgewinnung 

und eine Abluftanlage mit energiesparenden, elektrischen Antrieben und intelli- 

genter Regelung. Prinzipiell liegt die Zu- und Abluft-Anlage gegenüber der Abluftanlage im Vorteil, 

da sie einen Großteil der Lüftungswärme ins Gebäude zurückführt. Sie benötigt aufgrund des 

mehr als doppelt so langen Kanalsystems und der zusätzlichen Wärmeübertrager jedoch mehr 

Strom für die Ventilatoren. Außerdem entstehen, sobald Zuluftvolumenstrom und Abluftvolumenstrom 

nicht genau übereinstimmen, ungewollte Infiltrationen bzw. Exfiltrationen, die den Wirkungsgrad 

der Anlage verschlechtern. 

Ein eher praktisches Problem ist der Platzbedarf für die doppelte Kanalführung, den jeweiligen 

wohnungsweisen Wärmeübertrager und die Lüftungskanäle in der Wohnung. Beide innovativen 

01 KE, 22.04.04



Lösungen wurden weiterhin mit der üblicherweise installierten, konventionellen Abluftanlage verglichen. 

Dazu wurden der Gebäudeabschnitt ASV 21-25 (konventionelle Lüftungsanlage ohne 

ALD) in den energetischen Vergleich mit einbezogen. 

Errichtung 1965 Modernisierung 

Nachbargebäude 


ASV 31-35 


ASV 36-40 

Bauart Schachtlüftung Abluftanlage Abluftanlage Zu- und Abluftanlage 

Außen- 

bzw. 

Zuluft 

Vor allem über 

undichte Fenster 

und WE-Tür 

Abluft Abluftdurchlass 

im Bad, Abluft- 

Rege- 

lung 

Abwärmenutzung 

durchlass in der 

Küche 

Definierte Undichtigkeiten 

in 

den Fensterrahmen 

Abluftdurchlass 

im Bad, Abluft- 

durchlass in der 

Küche 

keine Nächtlicher Teil- 

lastbetrieb sowie 

Teillastbetrieb 

unter 5 °C Au- 

ßentemperatur 

über Außenwand- 

Luftdurchlässe im 

Fenster (ALD) 

Elektrisch regulierbare 

Abluftdurchlässe 

mit Streckmetallfilter 

in Bad und Küche 

Komplexe Steuerung 

zur Sicherstellung 

des im Mittel notwendigen 

Luftwechsels, 

gekoppelt mit der 

Heizungssteuerung. 

keine keine Abluftwärmepumpe 

(TWW-Vorwärmung) 

Tab. 1.7: Übersicht - Vergleich der Lüftungsvarianten 

- - Lüftungslösung 1: Abluftanlage mit bedarfsgeführter Steuerung 

Gefilterte Luft vom Dach, 

Zuluftdurchlässe in den 

Wohnräumen 

Elektrisch betätigte Abluftdurchlässe 

mit 

Streckmetallfilter in Bad 

und Küche 

Steuerung zur Regelung 

des Anteils von Küche 

und Bad durch den Nutzer. 

Nächtlicher Teillast- 

betrieb sowie Teillastbetrieb 

unter - 5° C Außentemperatur 

Wohnungsweiser Luft- 

/Luftw-Wärmeübertrager 

In der Albert-Schweitzer-Straße 31- 35 wurde mit Hilfe einer bedarfsgeführten Regelungstechnik 

sowie mit stromsparenden Gleichstrom-Ventilatoren eine Energiespar-Abluftanlage realisiert. 

Dabei interagiert die Lüftungssteuerung auch mit der dazugehörigen, elektronischen Einzelraumregelung 

der Heizung (System Riecon). Ebenfalls in das System integriert ist die elektronische 

Verbrauchserfassung für Heizung und Wasser. 

01 KE, 22.04.04



Bild 1.7: Riecon-System; Komponenten der bedarfsgeführten Heizungs- und Lüftungs- 

steuerung 

Das Abluftsystem arbeitet in einem kontinuierlichen Grundlüftungsmodus mit einem Luftwechsel 

von etwa 0,35 1/h, geht jedoch über die Funktionalität einer üblichen Abluftanlage hinaus. Mit Hilfe 

der Riecon-Systemkomponenten ermittelt es die vom Nutzer ausgelösten Intensivlüftungsperio- 

den (0,8 1/h). Den dann noch fehlenden Luftwechsel bis zum Erreichen des gewünschten mittleren 

Luftwechsels lüftet es entsprechend zu und bevorzugt dabei Zeiten niedriger Raumtemperatur, 

d.h. abgesenkter Heizleistung. So wird der Lüftungswärmebedarf weiter verringert. Gekoppelt 

ist die Steuerung der Wohnungskomponenten mit der Hausanschlußstation und den zentralen 

Dachventilatoren. Damit ist eine durchgängige Regelung gewährleistet. 

Die Luft kommt über sogenannte Außenwand-Luft-Durchlässe (ALD) in die Wohnräume. Dies 

sind Kunststoff-Elemente mit einer innenliegenden elastischen Folie, die bei stärkerem Winddruck 

den Öffnungsquerschnitt verkleinert, um unerwünschte Lüftungswärmeverluste zu begrenzen. 

Der raumseitige Luftauslaß läßt die eindringende Kaltluft zunächst schräg nach oben in 

Richtung Decke strömen, sodass sie sich im Raum verteilt und Zugerscheinungen (zumindest 

theoretisch) minimiert werden. Die Außenwand-Luft-Durchlässe wurden im Fensterrahmen eingebaut. 

01 KE, 22.04.04



Durch in den Zimmertüren angeordnete Überström-Luftdurchlässe strömt die Luft in den Flur und 

von dort in Küche und Badezimmer, wo sich die Abluftdurchlässe befinden. Die Abluftdurchlässe 

in Küche und Bad besitzen je einen austauschbaren Luftfilter. Der Öffnungsquerschnitt der Ab- 

luftdurchlässe ist motorisch regelbar und besitzt eine Grundlüftungs- und eine Intensivlüftungsstellung. 

Zur Verhinderung der Brandübertragung in andere Geschosse kommen wartungsfreie 

Brandabsperrvorrichtungen nach DIN 18017 zum Einsatz. Über die vorhandenen, sanierten Ab- 

luftschächte gelangt die Luft nach oben, wo sie als Wärmequelle für eine im Drempelraum befindliche 

Luft-Wasser-Wärmepumpe genutzt wird. Nach Abdichtung entsprechen diese Schächte 

der Dichtheitsklasse 2 nach DIN V 24194-2. 

Hinsichtlich des Öffnungsquerschnitts der ALD standen zwei Größen zur Auswahl, EA30 und 

EA22 (nähere Beschreibung siehe Teilschlußbericht Planung und Durchführung [2], Anlagen- 

band, Anlage 3). Obwohl von der Vorbemessung her der größere Querschnitt geeigneter gewesen 

wäre, wurden die kleineren EA22 zum Einbau vorgesehen, nachdem aus einem anderen 

Vorhaben über Zuglufterscheinungen berichtet worden war. Zur Entscheidung für die EA22 trug 

weiterhin bei, dass diese auch in eingebautem Zustand durch Entfernung eines eingelegten Zwischenstücks 

problemlos in EA30 umgewandelt werden können. Während der Bauausführung 

wurde durch die Fensterbaufirma der Ausschnitt im Fensterrahmen falsch hergestellt, sodass 

der ALD-Typ EAI-22 statt EA-22 eingebaut werden mußte. Der Zuluftstrom verläuft hier weniger 

seitlich streuend in den Raum, sondern mehr gerichtet schräg nach oben an die Decke. Ansonsten 

gleichen sich die beiden ALD-Typen. 

Bild 1.8: Schnitt durch ein Fenster mit integ- 

riertem Außenwandluftdurchlass 

(ALD) EAI 22 

Erstmalig kamen im Albert-Schweitzer-Viertel energiesparende Dachventilatoren mit elektro- 

nisch kommutierten 24V-Außenläufermotoren (EC-Motoren) und Steuerung über integrierte 

Strömungssensoren zum Einsatz (Fabrikat Mietzsch). Weitere Informationen zum System Riecon 

siehe Teilschlußbericht Planung und Durchführung [2], Anlagenband, Anlage 4. 

01 KE, 22.04.04



Einraumwohnung Dreiraumwohung 

Volumenstrom Grundlüftung 38 m³/h 52 m³/h 

Erhöhter Volumenstrom Bedarfslüftung 

70 m³/h 100 m³/h 

Steuerung Über Nutzeranforderung und automatisch ergänzend über 

Riecon, bis mittlerer Luftwechsel erreicht wird, gesamte Bedarfslüftungszeit 

ca. 1,5 h/Tag 

Mittlerer Luftwechsel 0,49 1/h 0,42 1/h 

Tab. 1.8: Lüftungstechnische Kenndaten Abluftanlage Riecon 

- - Lüftungslösung 2: Zu- und Abluftanlage mit Wärmerückgewinnung 

In der zweite Gebäudehälfte Albert-Schweitzer-Str. 36 – 40 wurde ein Zu- und Abluftsystem mit 

wohnungsweiser Wärmerückgewinnung eingebaut. Die Außenluft wird im Drempelbereich an der 

Nordfassade angesaugt, gefiltert und durch den Zuluftventilator im Drempelbereich in den vertikalen 

Zuluftkanal transportiert. Im wohnungsweisen Wärmeübertrager („Wärmetauscher“), der sich 

im Installationsschacht zwischen Küche und Bad befindet, nimmt sie die Wärme der Abluft auf 

und strömt dann über deckenmontierte Kunststoff-Flachkanäle in die Wohn- und Schlafräume. 

Durch Überström-Luftdurchlässe in den Zimmertüren gelangt die teilbelastete Luft in Küche und 

Bad und von dort über die Abluftdurchlässe in den Wärmeübertrager. Um eine Verschmutzung 

des Wärmeübertragers zu verhindern, sind die Abluftdurchlässe mit Filtern versehen. Im Wär- 

meübertrager kühlt sich die Abluft ab und wird über den vertikalen Abluftkanal vom Abluftventilator 

im Drempel abgesaugt. Über Fortluftdurchlässe gelangt die abgekühlte Fortluft dann ins Freie. 

Die gesamte wohnungsinterne Technik konnte aufgrund des vorhandenen, nicht allzu üppigen 

Platzangebotes im Installationsschacht nur mit Mühe integriert werden. Der Wärmeübertrager ist 

zur Reinigung herausnehmbar. Er arbeitet nach dem Gegenstromprinzip und kreuzt zusätzlich 

die Volumenströme, sodass ein hoher Wärmerückgewinnungsgrad von ca. 90 % realisierbar ist. 

01 KE, 22.04.04



Bild 1.9: Links: Systemskizze Zu- und Abluftanlage, Albert-Schweitzer-Str. 36-40 

Rechts: Zu Kontroll- und Reinigungszwecken herausnehmbarer Wärmeübertrager 

In Küche und Bad sind vor den Abluftdurchlässen vom Typ SAV-DUO-100 Streckmetallfilter angeordnet, 

durch die die Wohnungsabluft gefiltert wird. Die Filter schützen den Wärmeübertrager 

vor Verschmutzung. Oberhalb der Tür befinden sich in den Zimmern speziell für gute Luftverteilung 

ausgeformte Zuluftdurchlässe, durch welche die erwärmte Zuluft in die Räume einströmt. 

Aus Gründen der Kosten, Wartung und Geräuschbelastung kommen keine wohnungsweisen 

Ventilatoren zum Einsatz, sondern gleichstrombetriebene Zentralventilatoren im Drempelbereich. 

Hier sind auch die Kulissenschalldämpfer angeordnet. Jeweils zwei Wohnungsstränge, also 10 

Wohnungen, werden mit je einem Zu- und einem Abluftventilator betrieben. Die Fortluft wird über 

Dach abgeleitet. Die Außenluft wird über ein Wetterschutzgitter im Drempelbereich an der Nord- 

seite angesaugt und dabei gefiltert. 

Für die Vertikalstränge dient ein abgewandeltes Rohr-in-Rohr-System: Im rechteckigen Außen- 

luft-Lüftungskanal läuft ein Wickelfalzrohr für die Abluft, welches wiederum durch die Restwärme 

der Abluft die Außenluft etwas vorwärmt und damit die Wärmerückgewinnung weiter verbessert. 

Eine äußere Wärmedämmung des Zuluftkanales innerhalb der beheizten Hülle wäre sinnvoll ge- 

wesen, aber die Platzverhältnisse im Installationsschacht ließen dies leider nicht zu. Durch 

Wärmeverluste des beheizten Gebäudevolumens zum kalten Zuluftkanal verschlechtert sich die 

gesamte Wärmeübertragung auf 70 bis 80 % (siehe auch Beitrag BBP, S. 59f) 

01 KE, 22.04.04



Bild 1.10: Neues Zuluftrohr im Abluftkanal 

Die Bedarfslüftung erfolgt bei diesem System so, dass der Volumenstrom pro Wohnung konstant 

ist, jedoch die Abluftmengen aus Bad und Küche variabel sind. Statt 50 % des Volumenstroms 

aus Küche und 50 % aus Bad können beispielsweise 30 % aus Küche, 70 % aus Bad 

oder umgekehrt abgesaugt werden. Überlagert ist eine Zeitsteuerung für das Gesamtsystem, die 

in den Nachtstunden und außerhalb der Intensiv-Nutzungszeiten (insgesamt 16 h / Tag) den Gesamtvolumenstrom 

auf 60 % reduziert, sowie bei Außentemperaturen unter -5 Grad C in Teil- 

lastbetrieb geht. 


Volumenstrom Standard 38 m³/h 50 m³/h 

Volumenstrom erhöht 60 m³/h 80 m³/h 

Steuerung über Zeit: Standard über 16 h/Tag 

Erhöht: 8 h/Tag 


Tab. 1.9: Lüftungstechnische Kenndaten Zu - und Abluftanlage mit Wärmerückgewinnung 

01 KE, 22.04.04



- - Lüftungslösung 3: Konventionelles Lüftungssystem 

In den beiden zeitgleich zum Modellvorhaben sanierten Nachbarblöcken ASV 21 – 30 und ASV 41 

– 50 wurde die Standard-Lüftungssanierung der KÖWOGE durchgeführt. Als messtechnischer 

Referenzblock des Modellvorhabens wurde die Gebäudehälfte ASV 21 – 25 ausgewählt. In der 

Gebäudehälfte ASV 26 – 30 erhielt die konventionelle Abluftanlage zu Vergleichszwecken Außenwand-Luft-Durchlässe, 

wie vom IEMB eigentlich für alle Gebäude gefordert. Hintergrund die- 

ser Entscheidung war es, empirisch zu untersuchen, inwiefern sich die Montage von ALDs auf 

den Energieverbrauch und das Fensteröffnungsverhalten auswirkt. 

Über definierte Undichtigkeiten im Fensterrahmen wird bei der Standard-Abluftanlage Außenluft 

angesaugt. In den Wohnräumen nimmt die Luft Feuchtigkeit und Schadstoffe auf und in den 

Räumen mit den höchsten Lasten, in Küche und Bad, wird die Luft abgesaugt. In den Bädern 

sind Abluftdurchlässe installiert. Die Abluftdurchlässe bestehen aus einem konzentrischen Kegel 

mit Gewinde. So können durch das Drehen des Kegels die gewünschten Volumenströme annähernd 

eingestellt werden. Die vorhandenen Lüftungsschächte mußten vorab gereinigt und ausgekleidet 

werden, da es besonders in den Etagenstößen schon bei der Errichtung zu Undichtigkeiten 

gekommen war. Am Abluft-Eintritt für den Küchen- bzw. Badstrang wurde jeweils eine 

Brandabsperrvorrichtung montiert. Auf dem Dach werden die aneinanderliegenden Schächte 

zusammengefasst. Darüber sitzt ein Abluft-Ventilator, angetrieben von einem 230V-Wechselstrommotor. 

Diese Abluft-Ventilatoren werden zweistufig geschaltet, ohne druck- oder volumenstromabhängige 

Regelung. Am Tage von 06:00 bis 22:00 Uhr ist Volllastbetrieb, sonst Teillastbetrieb 

mit 50% der Leistung. Ein Außentemperaturfühler am Hauseingang steuert die Anlage. Sinkt 

die Außentemperatur unter 5°C wird die Lüftung auf Teillastbetrieb mit 50% geschaltet. Drei bis 

viermal im Jahr werden die Streckmetallfilter durch eine Wartungsfirma gewechselt. Einmal im 

Jahr wird der Abluft-Ventilator auf dem Dach kontrolliert. In regelmäßigen Abständen werden die 

Abluftschächte auf Ablagerungen hin überprüft. 


Volumenstrom Standard 80 m³/h 80 m³/h 

Volumenstrom abgesenkt 40 m³/h 40 m³/h 

Steuerung über Zeit: 

Steuerung über Außentemp.: 

Absenkung zwischen 22.00 Uhr und 6.00 Uhr 

Absenkung unter 5 Grad C 


Tab. 1.10: Lüftungstechnische Kenndaten Standardlösung 

- Warmwasserbereitung 

Die Warmwasserbereitung wurde im Rahmen der Gesamtsanierung zentralisiert. Im Modellvorhaben 

werden eine Wärmepumpe (ASV 31-35) sowie eine Kollektoranlage (ASV 36-40) zur Vorwärmung 

eingesetzt. Eine genauere Systembeschreibung erfolgt in Kap. 3.7 bis 3.9 im Zusammenhang 

mit der Diskussion der entsprechenden Messergebnisse. 

01 KE, 22.04.04



2. Überblick über die Messungen 

2.1 Strategie und Einteilung des Gesamt-Messkonzeptes 

Grundsätzlich kann das Messkonzept des Projektes in drei Bereiche eingeteilt werden: 

- Messungen zum Energieverbrauch (Wärme und Elektroenergie) 

- Messungen zu Lüftungseffizienz und Luftqualität 

- Messungen zur wärmetechnischen Qualität und Dichtheit des Baukörpers 

Bei einer ambitionierten Energiesparsanierung wie im Albert-Schweitzer-Viertel interessieren in 

erster Linie die Energieeinsparpotentiale für Heizung und Warmwasserbereitung. Weiterhin war 

wichtig, welcher Anteil aus welcher Verbesserung kommt, inwieweit also Wärmeschutz, Lüftung 

und Lüftungswärmerückgewinnung, Wärmepumpe, Kollektoren und Heizungsverbesserung jeweils 

zur Energieeinsparung beitragen. Zudem sollte der Stromanstieg durch den Einsatz kom- 

plexer Haustechnik untersucht und dokumentiert werden. Für diese Analysen war der Einbau 

weiterer Wärme- und Stromzähler notwendig. Die Zähler wurden monatlich abgelesen, um unplausiblen 

Werten zeitnah auf den Grund gehen zu können. Eine projekteigene, kleine Wettersta- 

tion zeichnete die lokalen Klimabedingungen auf. Als Nebenergebnisse konnten Systemkennwerte 

wie Zirkulationsanteil der TWW-Bereitung, Arbeitszahl der Wärmepumpe, Wirkungsgrad der 

Kollektoranlage etc. bestimmt werden. 

Ein zweiter wichtiger Aspekt war die Frage der Luftqualität, wie sie durch die unterschiedlichen 

Lüftungssysteme erzeugt wird. Dazu wurden drei Messwohnungen pro Lüftungssystem mit umfangreicher 

Sensorik ausgestattet. Ergänzt wurden die kontinuierlichen Messungen zu Energie 

und Luftqualität durch Untersuchungen am Baukörper. Blower-door-Messungen, Thermografie 

und Schachtdichtheitsmessungen sollten die Qualität der durchgeführten Maßnahmen belegen 

bzw. Schwachstellen aufdecken. 

Insgesamt liegen dem Messkonzept folgende Fragestellungen zugrunde: 

- Welche Energiekennzahlen sind bei der Sanierung von größeren Mehrfamilienhäusern realistisch 

erreichbar ? 

- Welche Beiträge können innovative Komponenten wie Solaranlagen, Wärmepumpen etc. liefern 

und wie steht es mit deren Wirtschaftlichkeit ? 

- Sind sparsame Abluftanlagen oder komplexe Zu- und Abluftanlagen mit Wärmerückgewinnung 

die bessere Lösung ? 

kap 02 KE, 21.04.04



- Messungen Klima und Außenbedingungen 

Die Wetterstation auf dem Dach des Modellblockes erfaßte folgende Daten: 

- Außentemperatur 

- Außenluftfeuchte 

- Globalstrahlung 

- Windgeschwindigkeit 

- Windrichtung 

- CO2-Gehalt Außenluft 

Zusätzlich wurden von der Wetterstation der Freien Universität in Berlin-Dahlem die monatlichen 

Heizgradtage und Globalstrahlungswerte übermittelt. 

- Energetische Messungen mit monatlicher Auswertung 

- - Nachbarblöcke des Modellvorhabens; ASV 21 – 25, ASV 26 – 30, ASV 41 – 45 

und ASV 46 - 50: 

Erfasste Messwerte: 

- Fernwärme gesamt 

- Fernwärme TWW Zapfung 

- Fernwärme TWW Zirkulation (Nur in ASV 21 - 25 und ASV 26 - 30, für die beiden anderen Gebäudehälften 

wurden Durchschnittswerte eingesetzt) 

- Wasserverbrauch TWW 

- Stromverbrauch HAST 

- Stromverbrauch konventionelles Lüftungssystem 

Rechnerisch wurde aus diesen Werten ermittelt: 

- Fernwärme Heizung 

- Anteil Zirkulation an TWW-Bereitung 

- Stromverbrauch Haustechnik gesamt 

- - Modellblockhälfte mit Riecon-Abluftanlage und Wärmepumpe; ASV 31 – 35 




- Wärme TWW-Zapfung 

- Wärme TWW-Zirkulation 


- Wärmepumpe; der Abluft entzogene Wärme 

kap 02 KE, 21.04.04



- Wärmepumpe; erzeugte Wärme 

- Wärmepumpe; übergebene Wärme 

- HAST-Stromverbrauch 

- Riecon-Lüftung; Stromverbrauch Steuerung, Abluftventile 

- Riecon-Heizungsregelung; Stromverbrauch WRE-System 

- Riecon-Lüftung: Stromverbrauch Dachventilatoren 

- Wärmepumpe; Stromverbrauch Kompressor 

- Wärmepumpe; Stromverbrauch Umwälzpumpe und Steuerung 


- Wärme TWW-Bereitung gesamt (= Zapfung + Zirkulation) 

- Fernwärmeanteil TWW-Bereitung gesamt (= Zapfung + Zirkulation) 

- Anteil Zirkulationsverluste TWW 


- Wärmepumpe Wirkungsgrad 

- Wärmepumpe Arbeitszahl 

- Wärmepumpe Deckungsgrad TWW-Bereitung 

Die Aufsplittung in einzelne Erzeuger bzw. Verbraucher ermöglichte ein besseres Verständnis 

des Gesamtsystems und verbesserte die Überwachungsmöglichkeiten der einzelnen Komponenten. 

Bild 2.1: Das Großdisplay am Eingang zeigt u.a. die aktuelle Leistung und den Ertrag der So- 

laranlage an . Analog gibt es ein zweites Display mit den Werten der Wärmepumpe 

kap 02 KE, 21.04.04



- - Modellblockhälfte mit Conit- Zu- und Abluftanlage mit Wärmerückgewinnung 




und Solaranlage; ASV 36 – 40 

- Wärme TWW-Zapfung 

- Wärme TWW-Zirkulation 


- solar erzeugte Wärme TWW 

- solar übergebene Wärme TWW 

- HAST-Stromverbrauch 

- Conit-Lüftung; Stromverbrauch Steuerung, Abluftentile, Ventilatoren 

- Stromverbrauch Solaranlage Umwälzpumpe 


- Wärme TWW-Bereitung gesamt (= Zapfung + Zirkulation) 

- Fernwärmeanteil TWW-Bereitung gesamt (= Zapfung + Zirkulation) 

- Anteil Zirkulationsverluste TWW 


- Solaranlage Wirkungsgrad 

- Solaranlage Arbeitszahl 

- solarer Deckungsgrad TWW-Bereitung 

Alle genannten Werte wurden monatlich, soweit möglich, mit Soll-Werten aus der Planung ver- 

glichen, z.B. Soll-Ertrag Wärmepumpe auf der Basis des monatlichen Warmwasserverbrauchs, 

Soll-Ertrag Solaranlage, gradtagspezifischer Heizungswärmeverbrauch etc. Weiterhin wurden 

monatliche Gebäudequerauswertungen vorgenommen, um unplausible Werte, z.B. durch defekte 

Zähler, schnell zu identifizieren. 

- Messungen Lüftungssysteme und Luftqualität 

- - Konventionelles Lüftungssystem ohne ALD; ASV 23 


- Raumlufttemperatur in 3 Messwohnungen, in jeweils 3 Wohnräumen 

- Raumluftfeuchte in 3 Messwohnungen, in jeweils 3 Wohnräumen 

- CO2-Gehalt der Raumluft in 3 Messwohnungen, in jeweils 3 Wohnräumen 

- Kontrolle der Fensteröffnung in 3 Messwohnungen, 12 x pro Wohnung für Drehen und Kippen 

(2 Räume mit je zweiflügligem Fenster, Wohnzimmer mit einflügligem Fenster und einer 

kap 02 KE, 21.04.04



Loggiatür; jeder Fensterflügel und Loggiatür mit Dreh- und Kippvorrichtung) 

- Ablufttemperatur in 3 Messwohnungen, in jeweils 2 Räumen (Bad und Küche) 

- Abluftfeuchte in 3 Messwohnungen, in jeweils 2 Räumen (Bad und Küche) 

- Luftvolumenstrom 1 x im Lüftungskanal, an dem die Messwohnungen hängen (Anordnung der 

Messstelle im Drempel) 

- Rechnerisch wurde aus diesen Werten ermittelt: Prozentuale Fensteröffnungszeiten, unterschieden 

nach Dreh- und Kippstellung 

- Ventilatorlaufzeiten mittels Drehzahlerfasser (Impulszähler), d.h. die Lüfterdrehzahl wurde gemessen: 

1 x für den Lüftungskanal, an dem die Messwohnungen hängen (Anordnung der 

Messstelle im Drempel) 

Hinweise: 

1. Zusätzlich zur kontinuierlichen Aufzeichnung der Fensteröffnungszeiten in den Messwohnun- 

gen haben wir stichprobenartige Vor-Ort-Protokolle durchgeführt, in denen die Anzahl der insgesamt 

geöffneten Fenster pro Lüftungssystem vermerkt wird. Damit sind auch breite, statistisch 

aussagefähige Ergebnisse zum Fensteröffnungsverhalten möglich. 

2. Die Messwohnungen für das "konventionelle Lüftungssystem" wurden bewußt in die Gebäude- 

hälfte ohne ALD gelegt, denn das Ziel lautete ja, die üblicherweise eingesetzte Lüftungstechnik 

(und dazu gehören die ALD nicht !) mit den beiden innovativen Lösungen zu vergleichen. 

- - Riecon - Abluftanlage mit bedarfsgeführter Steuerung und Wärmerückgewin- 

nung durch Wärmepumpe für TWW-Bereitung; ASV 31 






(2 Räume mit je zweiflügligem Fenster, Wohnzimmer mit einflügligem Fenster und 2 Loggia- 

türen; jeder Fensterflügel und jede Loggiatür mit Dreh- und Kippvorrichtung) 

- Ablufttemperatur in 3 Messwohnungen, in jeweils 2 Räumen (Bad und Küche) 

- Abluftfeuchte in 3 Messwohnungen, in jeweils 2 Räumen (Bad und Küche) 

- Ablufttemperatur im Lüftungskanal im Drempelbereich (vor der Zusammenführung in den 

Sammelkanal) 

- Abluftfeuchte im Lüftungskanal im Drempelbereich (vor der Zusammenführung in den Sammelkanal) 

- Ablufttemperatur 40 Mittelwohnungen vor und nach Verdampfer der Wärmepumpe 

- Abluftfeuchte 40 Mittelwohnungen vor und nach Verdampfer der Wärmepumpe 

kap 02 KE, 21.04.04



- Druckabfall am Verdampfer der Wärmepumpe 

- Volumenströme: 1 x im Lüftungskanal der Messwohnungen (ASV 31) 

1 x im Lüftungssammelkanal nach Verdampfer 

- Ventilatorlaufzeiten mittels Drehzahlerfasser (Impulszähler), d.h. die Lüfterdrehzahl wird gemessen:1 

x für den Lüftungskanal, an dem die Messwohnungen hängen (Anordnung der 

Meßstelle im Drempel) 

Rechnerisch wurde aus den Messwerten ermittelt: 

- Prozentuale Fensteröffnungszeiten, unterschieden nach Dreh- und Kippstellung 

- Der Abluft entzogene Wärme 

- - Conit - Zu- und Abluftanlage mit Wärmerückgewinnung; ASV 36 

Eine Anmerkung vorab: Im Folgenden müßte die „Frischluft“ DIN-gerecht eigentlich „Außenluft“ 

heißen. Sie wird hier als „Frischluft“ bezeichnet, da sie auf dem Weg durch den Kanal Wärme 

aufnimmt und sich aus diesem Grund hinsichtlich Temperatur und Feuchte von der eigentlichen 

Außenluft unterscheidet. So müßte unterschieden werden in Außenluft (Temperatur und Feuchte 

gemessen an der Wetterstation), in Außenluft im Kanalsystem im Drempel und Außenluft vor 

dem wohnungsweise angeordneten Wärmeübertrager (Wärmetauscher). 






(2 Räume mit je zweiflügligem Fenster, Wohnzimmer mit einflügligem Fenster und 2 Loggiatü- 

ren; jeder Fensterflügel und jede Loggiatür mit Dreh- und Kippvorrichtung) 

- Lufttemperatur Frischluft, Zuluft, Abluft, Fortluft am Wärmeübertrager. Jeweils 4 Fühler in 3 

Messwohungen 

- Luftfeuchte Frischluft, Zuluft, Abluft, Fortluft am Wärmeübertrager. Jeweils 4 Fühler in 3 Messwohnungen 

- Lufttemperatur Frischluft, Fortluft im Drempelbereich 2 Fühler 

- Luftfeuchte Frischluft, Fortluft im Drempelbereich 2 Fühler 

- Luftvolumenstrom Frischluft, Fortluft im Drempelbereich 2 Fühler 

- Ventilatorlaufzeiten mittels Drehzahlerfasser (Impulszähler), d.h. die Lüfterdrehzahl wird ge- 

messen: Frischluft, Fortluft im Drempelbereich 2 x 

Rechnerisch wurden aus diesen Werten ermittelt: 

- Prozentuale Fensteröffnungszeiten, unterschieden nach Dreh- und Kippstellung 

- Der Abluft entzogene Wärme, Rückwärmezahl WRG-Gerät 

kap 02 KE, 21.04.04



- Messungen Baukörper 

- - Thermografie 

Auch die im unsanierten Zustand durchgeführten Thermografieaufnahmen wurden nach der Sa- 

nierung noch einmal wiederholt, um die wärmeschutztechnische Qualität darzustellen und um 

Schwachstellen zu identifizieren. Die Ergebnisse werden in Kapitel 6.1 vorgestellt. 

- - Messungen zur Gebäudedichtheit 

Wie vor der Sanierung, wurden in den Messwohnungen Blower-door-Tests durchgeführt, um die 

erreichten Verbesserungen zu dokumentieren. Methodik und Randbedingungen der Tests wurden 

bereits im Bericht "Bestandsaufnahme" ausführlich dargestellt. Die Messungen nach Sanie- 

rung sollen die Dichtheitsverbesserung durch die Baumaßnahme darstellen. Auch hier finden 

sich die Ergebnisse in Kap. 6.2. 

- - Messungen Betonfeuchte 

Bild 2.2: Blower-door 

An insgesamt 6 Messstellen (3 x Südfassade, 3 x Nordfassade) wurde das Austrocknungsverhalten 

der Konstruktion aufgezeichnet. Die Messreihe lief von Projektbeginn (unsaniertes Gebäude) 

bis zum Ende der Messkampagne kontinuierlich durch. In Kapitel 6.3 werden die Messwerte 

der Betonfeuchte dargestellt. 

kap 02 KE, 21.04.04



2.2 Funktionsabläufe und Kommunikation der Beteiligten 

Über die Dauer des Projektes traf sich das Team der Beteiligten etwa einmal im Monat in den 

Räumen der KÖWOGE. In der "heißen Phase", als es von der Planung in die Umsetzung ging, 

waren die Zeiträume zwischen den Beratungen kürzer, gegen Ende der Laufzeit, als nur noch 

Messergebnisse besprochen wurden und einzelne Korrekturen vorgenommen wurden, ging der 

Besprechungszyklus in einen zweimonatigen Rhytmus über. 

Die Beteiligten wechselten teilweise während der Projektlaufzeit. War z.B. der Lüftungsgutachter 

Dipl.-Ing. E. Heinz in der Konzeptionsphase der Lüftungssysteme ein zentraler Teilnehmer, so 

kamen in späteren Phasen eher auch Firmenvertreter hinzu, um Probleme (bzw. deren Lösungsmöglichkeiten) 

mit ihren Produkten zu besprechen. Fest über die gesamte Projektlaufzeit 

waren anwesend: Von der KÖWOGE Herr Brüggemann als Projektleiter sowie Herr Jödicke als 

Haustechniker, Mieter-Ansprechpartner und Gesprächsleiter, von BBP Bauconsulting Herr 

Schellhardt als Verantwortlicher für die Messungen der Lüftungssysteme sowie die Messungen 

am Baukörper, vom Ingenieurbüro Gneise 66 Herr Wegewitz und Herr Urbanowicz als Planungsverantwortliche 

der Haustechnik, von Dr. Riedel Automatisierungstechnik Frau Bentscheff als 

Fachfrau für das Riecon-System sowie von Assmann Beraten + Planen Herr 

Dr. Kerschberger als Koordinator und "Mädchen für alles". 

Jeweils zum Monatsanfang liefen im Assmann-Büro Stuttgart die Ablesewerte aller Zähler ein, 

protokolliert von den Hausmeistern der KÖWOGE. Über die KÖWOGE-Haustechnik kamen 

Strahlungswerte und Heizgradtag-Werte der FU Berlin-Dahlem hinzu. BBP lieferte Monatswerte 

des lokalen Klimas sowie einen Messwert der Abluftabkühlung durch den Verdampfer der Wär- 

mepumpe, während die fernausgelesenen Werte des Riecon-Systems von Dr. Riedel zur Plausibilitätsprüfung 

bereitgestellt wurden. Die Daten wurden in Stuttgart zusammengestellt, ausgewertet 

und geprüft, die Monatsauswertung als komplexes Excel-sheet dann mit Kommentaren, 

Fragen und Handlungsanforderungen an alle Beteiligten verschickt. Bei Gneise 66 wurde darauf- 

hin noch auf Basis des gemessenen Warmwasserverbrauches eine theoretische Wärmelieferung 

der Wärmepumpe errechnet, die mit dem tatsächlichen Ertrag verglichen wurde und somit 

eine genauere Einschätzung der Wärmepumpe erlaubte. 

In einem Abstand von 3 – 4 Monaten wurden die Messergebnisse weiterhin schriftlich und grafisch 

aufbereitet und den Beteiligten zur Verfügung gestellt. 

Alle energetischen Messergebnisse wurden in den jeweiligen Beratungsrunden ausführlich diskutiert 

und führten zu vielfachen Änderungen und Optimierungen der Systeme. 

kap 02 KE, 21.04.04



3. Messungen und Auswertungen zu Wärme- und Stromverbräuchen 

3.1 Messwerte und Messzeitraum 

Die erfassten Messwerte wurden bereits in Kap. 2 in der Gesamtauflistung aller Messgrößen 

vorgestellt. Mit den Messungen nach Sanierung konnte im Dezember 2001 begonnen werden. 

Allerdings hatte das Messsystem in den ersten Monaten mit Anlaufschwierigkeiten zu kämpfen, 

einzelne Zähler fehlten noch oder waren falsch eingebaut. Ab März 2002 konnten dann belastbare 

Daten für das gesamte Messsystem gesammelt werden. Die Messkampagne lief bis Ende 

Dezember 2003, also sind für insgesamt 22 Monate Messdaten vorhanden. 

Eine Auswertung der Messdaten in Jahresabschnitten ist sinnvoll, da sich z.B. die Kollektorerträge 

jahreszeitlich stark ändern und eine Auswertung von z.B. 18 Monaten falsche Jahresdurchschnittswerte 

ergeben würde. Weiterhin ist aus systematischen Gründen die Kompatibilität zu 

den KÖWOGE-Abrechnungsperioden Januar bis Dezember wünschenswert. Der auszuwertende 

Messzeitraum wurde deshalb auf Januar bis Dezember 2003 festgelegt. 

3.2 Mess- und Auswertemethoden 

Die jeweils am Monatsersten erfassten Messwerte wurden in Excel-Tabellen eingetragen, die 

Verbräuche errechnet und mit Kontrollwerten verglichen, um eine zeitnahe Prüfung oder ggfs. 

den notwendigen Austausch eines Zählers oder eine Optimierung der Anlage zu veranlassen. 

Einige wenige Werte, die auf defekte Zähler zurückzuführen waren, mußten über Hilfsgrößen 

errechnet, interpoliert, oder über Erfahrungswerte korrigiert werden. Danach wurden alle Heizenergieverbräuche 

klimabereinigt. Verwendet wurden, wie schon beim vorangegangenen Vorhaben 

"Emrichstraße" die Gradtag-Zahlen des Institutes für Meteorologie der Freien Universität Berlin, 

gemessen in Dahlem, da diese Werte bei der KÖWOGE für alle Berechnungen maßgebend 

sind. Diese Werte werden nicht nach VDI 2067 errechnet (Außentemperatur unter 15 Grad C), 

sondern nach der Maßgabe, daß die Außentemperatur an drei aufeinanderfolgenden Tagen um 

21.00 Uhr unter 12 Grad C liegt. Es wird außerdem eine Windkorrektur berücksichtigt. Beide Verfahren 

rechnen jedoch mit 20 Grad C Raumtemperatur. Von BBP wurden außerdem lokale Heizgradtagwerte 

nach dem VDI 2067 errechnet. Eine Gegenüberstellung der Werte zeigt Tabelle 

3.1. Es erweist sich, dass die Abweichungen, bezogen auf die Summe des Messzeitraumes 

Januar bis Dezember 2003, in vertretbar kleinem Rahmen von etwa 2 % liegen, schwanken die 

Gradtagssummen doch auch innerhalb des Stadtgebietes um bis zu 10 Prozent (Berlin-Mitte 

2002: 3250 HGT, Berlin Dahlem 2002: 3523 HGT (Daten von Dr. Riedel AT)). Außerdem sind die 

lokal gemessenen Gradtagssummen nur 0,6 % abweichend von den von uns verwendeten Werten 

der Freien Universität Berlin. Als 20-jähriger Mittelwert für Dahlem gelten 3.964 HGT, welche 

zur Klimabereinigung im Folgenden herangezogen werden. 

03 KE, 22.04.04



FU Dahlem 

DWD Dahlem Lokale Werte FU Dahlem 

DWD Dahlem Lokale Werte 

nach VDI 2067 

nach VDI 2067 

Jan 99 548,5 522,0 Jan 02 575,4 554,0 

Feb 99 553,2 515,0 Feb 02 439,0 407,0 409,0 

Mrz 99 462,7 447,0 Mrz 02 465,0 447,0 449,0 

Apr 99 305,9 291,0 Apr 02 343,4 335,0 326,0 

Mai 99 110,0 161,0 Mai 02 137,9 80,0 55,0 

Jun 99 0,0 65,0 Jun 02 87,2 29,0 22,0 

Jul 99 0,0 0,0 Jul 02 66,4 11,0 5,0 

Aug 99 0,0 20,0 Aug 02 0,0 0,0 0,0 

Sep 99 0,0 13,0 Sep 02 66,7 138,0 149,0 

Okt 99 327,3 310,0 Okt 02 387,1 369,0 395,0 

Nov 99 483,8 481,0 Nov 02 482,6 473,0 472,0 

Dez 99 575,4 538,0 Dez 02 712,5 680,0 681,0 

Jan 00 605,7 577,0 Jan 03 637,7 623,0 628,0 

Feb 00 481,5 460,0 Feb 03 609,9 603,0 608,0 

Mrz 00 482,5 453,0 Mrz 03 481,2 469,0 475,0 

Apr 00 260,7 237,0 Apr 03 336,30 319,0 291,0 

Mai 00 0,0 95,0 Mai 03 28,10 115,0 56,0 

Jun 00 0,0 75,0 Jun 03 0,00 6,0 6,0 

Jul 00 0,0 51,0 Jul 03 0,00 0,0 0,0 

Aug 00 0,0 17,0 Aug 03 0,00 7,0 7,0 

Sep 00 79,0 152,0 Sep 03 39,80 121,0 121,0 

Okt 00 267,9 259,0 Okt 03 434,60 426,0 429,0 

Nov 00 416,3 409,0 Nov 03 420,00 407,0 412,0 

Dez 00 551,2 534,0 Dez 03 560,10 531,0 538,0 

Jan 01 612,1 596,0 

Feb 01 537,0 519,0 

Mrz 01 548,1 527,0 

Apr 01 370,6 359,0 

Mai 01 21,7 110,0 

Jun 01 0,0 136,0 

Jul 01 0,0 13,0 

Aug 01 0,0 11,0 

Sep 01 143,8 224,0 

Okt 01 243,3 237,0 

Nov 01 498,6 481,0 

Dez 01 659,5 627,0 

FU Dahlem 

DWD Dahlem 

nach VDI 2067 

Summe 1.99 - 12.03 17457,2 17672,0 

Abweichung % 100,0 98,8 

Lokale Werte 

Summe 1.03 – 12.03 3548 3627 3571 

Abweichung % 100,0 102,2 % 100,6 % 

Tab. 3.1: Vergleich Gradtagzahlen nach FU Berlin, DWD und lokalen Messungen 

Die klimabereinigten Heizenergieverbräuche und auch die anderen erfassten absoluten 

Verbrauchswerte wurden durch die temperierte Fläche dividiert, um aussagefähigere und ver- 

03 KE, 22.04.04



gleichbarere Werte zu erhalten. In folgender Tabelle 3.2 findet sich ein Überblick über die relevanten 

Flächen: Die Wohnfläche ermittelt sich nach der 2. Berechnungsverordnung und ist 

maßgebend für einen Mietvertrag (z.B. einschl. Balkon anteilig); die beheizte Fläche setzt sich 

aus den Flächen der Räume mit Heizkörper zusammen (z.B. Flur und Küche nicht berücksichtigt). 

Um sinnvolle Verbrauchswerte zu ermitteln, ist die temperierte Fläche ausschlaggebend, 

sie beinhaltet die Fläche der Räume mit Heizkörper, sowie die indirekt beheizten Räume (z. B 

Innenflur, Küche). 

Raum Anzahl WE Wohnfläche [m²] temp.Fläche [m²] beheizte Fläche [m²] 

1-Zi.Whg. 20 712,00 668,80 456,00 

3-Zi.Whg. 80 4580,80 4409,60 3534,40 

gesamt 5292,80 5078,40 3990,40 

Tab. 3.2: Ermittlung der beheizten Fläche eines Gebäudes (Wohnblock) 

3.3 Ergebnisse Heizung 

- Gesamtübersicht 

Vor der Sanierung lagen die Heizenergieverbräuche der drei Wohngebäude in der Albert- 

Schweitzer-Strasse bei 180 kWh/m²a (klimabereinigt, bezogen auf temperierte Wohnfläche). Die 

im Rahmen der Vorplanung durchgeführten Berechnungen prognostizierten eine Heizenergieeinsparung 

durch die komplexen Maßnahmenpakete von 57 % bzw. 68 % in den beiden Gebäudehälften 

des Modellvorhabens. Die realen Heizenergieverbräuche von Januar – Dezember 2003, 

ergeben klimabereinigt und auf ein Normjahr hochgerechnet Einsparpotentiale von 63 % bzw. 67 

%. Beide Sanierungskonzepte bringen also rund 2/3 Einsparung an Heizenergie. Die Unterschiede 

in der Einsparung drücken die Effizienz der Lüftungssysteme aus, da beide Gebäudehälften 

exakt denselben Wärmeschutz besitzen. 

Im Referenzblock ASV 21 - 25 ergeben sich nur 46 % an Heizenergieeinsparung; hier spielt jedoch 

auch der schlechtere Wärmeschutz und die etwas schlechtere Regelbarkeit des Heizsystems 

eine Rolle. 

kWh/m 2 a Unsaniert Standard WS/Riecon/WP WS/WRG/Solar 

Prognose 97,5 76,1 57,4 

Tatsächl. erreicht 180 97 66 60 

Nachberechnung 144 66 44 32 

Tab. 3.3: Prognosewerte und klimabereinigte Messwerte der Heizenergieverbräuche (WS= 

Hocheffektiver Wärmeschutz, WP = Wärmepumpe, WRG = Wärmerückgewinnung) 

03 KE, 22.04.04



kWh/m2a 

200 

150 

100 

50 

0 

Heizenergieverbräuche 

Prognose 

Tatsächl. erreicht 

Nachberechnung 

Unsaniert Standard WS/Riecon/WP WS/WRG/Solar 

Bild 3.1: Rechenwerte und klimabereinigte Messwerte der Heizenergieve rbräuche 

Hinweis: Die Prognosewerte basieren auf dem Excel-Abschätzverfahren zum "Leitfaden Energiegerechte 

Gebäudeplanung 1995" des IWU Darmstadt. Sie stimmen nicht in jedem Detail mit 

der tatsächlichen Sanierungsausführung überein, da sie bereits in der Vorplanungsphase erstellt 

wurden, sie geben den energetischen Standard jedoch zutreffend wieder. Die Prognosewerte 

beruhen auf der Annahme, dass 80 % des rechnerischen Energieeinsparpotentials in der Praxis 

erreichbar sind. 

Eine Nachberechnung nach aktueller DIN 4108-6 und DIN 4701-10 durch den Haustechniker mit 

den Kennwerten der Sanierungsausführung ergab die orangen Balken der Grafik 3.1. Es wird 

deutlich, dass die aktuellen Berechnungsvorschriften nach EnEV in allen Fällen deutlich zu optimistische 

Ergebnisse liefern. 

Im Einzelnen ergeben sich für die Blöcke im Albert-Schweitzer-Viertel monatliche Heizenergieverbrauchs-Messwerte 

nach Tabelle 3.4. 

03 KE, 22.04.04



(MWh) HGT 31-35 36-40 21-25 26-30 41-45 46-50 

Mrz 02 465,0 19,77 21,43 27,81 27,32 28,02 27,83 

Apr 02 343,4 11,46 10,71 17,31 16,95 18,35 18,07 

Mai 02 137,9 2,43 2,90 3,28 4,61 5,10 4,16 

Jun 02 87,2 0,56 0,52 1,77 1,71 2,58 1,11 

Jul 02 66,4 0,60 0,99 1,12 0,29 2,10 1,07 

Aug 02 0,0 0,25 0,49 0,69 1,51 1,47 0,82 

Sep 02 66,7 3,84 4,02 7,06 6,14 6,89 5,81 

Okt 02 387,1 15,57 13,46 20,62 21,22 22,28 21,94 

Nov 02 482,6 22,03 19,25 27,83 27,82 29,32 29,72 

Dez 02 712,5 40,55 33,34 46,95 47,25 48,47 48,87 

Jan 03 637,7 29,35 25,79 36,99 37,40 38,99 38,82 

Feb 03 609,9 27,26 25,38 36,46 36,03 37,05 36,26 

Mrz 03 481,2 18,87 17,38 28,38 27,41 29,12 27,98 

Apr 03 336,3 9,30 9,14 15,90 15,40 14,28 16,36 

Mai 03 28,1 1,85 1,69 4,16 4,09 6,44 3,73 

Jun 03 0 0,23 0,41 0,95 0,59 2,28 1,35 

Jul 03 0 0,00 0,38 0,90 0,74 2,16 1,21 

Aug 03 0 0,18 0,51 1,06 0,80 2,39 1,37 

Sep 03 39,8 1,22 2,33 5,76 4,99 5,58 4,52 

Okt 03 434,6 17,75 14,75 24,16 25,13 24,77 25,02 

Nov 03 420 15,60 13,65 21,61 21,70 22,39 22,62 

Dez 03 560,1 27,89 25,01 44,81 37,22 39,31 39,30 

Messzeitraum Jan 03 - Dez 03 

Summe 3547,7 149,5 136,4 221,1 211,5 224,8 218,5 

Hochgerechneter Normjahresverbrauch (MWh/a) 

3964,00 167,04 152,43 247,09 236,32 251,13 244,18 

Flächenspez. klimabereinigter Endenergieverbrauch (kWh/m 2 a) 

65,79 60,03 97,31 93,07 98,90 96,17 

Tab. 3.4: Monatswerte der Heizenergieverbräuche aller 6 Gebäudehälften, fett: definierter Mess- 

zeitraum und detailliert gemessene Gebäude, als Grundlage der Auswertungen 

Ohne Klimabereinigung liegen die realen Messwerte 2003 wesentlich niedriger, wobei sich die 

Frage stellt, ob eine Klimabereinigung auf 3964 HGT angesichts der spürbaren Klimaveränderung 

überhaupt realistisch ist. In den letzten Jahren ergaben sich z.B. folgende Gradtagsummen 

(nach VDI 2067): 1999: 3363 Kd; 2000: 3319 Kd; 2001: 3840 Kd 2002:3523 Kd; 2003: 3627 Kd. 

Der Mittelwert von 1999 - 2003 ist damit 3534 Kd und liegt unter der Gradtagsumme von 2003! 

Verzichten wir auf die Klimabereinigung, dann ergeben sich folgende flächenspezifischen Heizenergieverbräuche: 

03 KE, 22.04.04



ASV 31-35 ASV 36-40 ASV 21-25 ASV 26-30 ASV 41-45 ASV 46-50 

Summe 2003 MWh/a 149,5 136,4 221,1 211,5 224,8 218,5 

flächenspez. kWh/m 2 a 58,9 53,7 87,1 83,3 88,5 86,1 

Tab. 3.5: Flächenspezifische Heizenergieverbräuche, nicht klimabereinigt 

- Verbräuche der einzelnen Wohnungen 

Für die Auswertung von Verbräuchen der einzelnen Wohnungen wurde die Abrechnungsperiode 

2002 zugrunde gelegt, da die wohnungsweisen Verbräuche des Jahres 2003 zum Zeitpunkt der 

Erstellung dieses Berichts noch nicht verfügbar waren. Wir beschränken uns dabei auf die beiden 

Gebäudehälften des Modellvorhabens Nr. 31 - 35 und 36 - 40, sowie auf den Referenzabschnitt 

Nr. 21 - 25 und die entsprechende ergänzende Gebäudehälfte Nr. 26 - 30. Tabelle 3.6 auf 

der Folgeseite zeigt den flächenspezifischen, klimabereinigten Heizenergieverbrauch jeder Wohnung 

sowie den jeweiligen Gesamtdurchschnitt je HAST (= Blockhälfte) und Gesamtblock. 

Es wird deutlich, dass die Verbräuche der einzelnen Wohnungen im Extrem stark voneinander 

abweichen. Während der Minimalwert bei 7 (vor Sanierung 36) kWh/m²a liegt, ist gleichzeitig ein 

Maximalwert von 412 (vor Sanierung 486) kWh/m²a zu verzeichnen. Nur noch eine Wohnung 

weist einen Verbrauch von über 400 kWh/m²a auf, vor der Sanierung waren es noch 5 Wohnungen 

(entspricht schlecht gedämmten, freistehenden Einfamilienhäusern), 17 Wohnungen verbrauchten 

vor der Sanierung unter 100 kWh/m²a (entspricht der aktuellen Wärmeschutz- 

Verordnung für Neubauten), während es nach der Sanierung 154 von 200 Wohnungen sind . 

Allerdings sind diese Einzelwerte nur unter Vorbehalt aussagefähig: Minimalwerte können durch 

zeitweisen Leerstand, oder (wie auch Maximalwerte ) durch "Wärmeklau" zwischen den Wohnungen 

entstehen. Vor allem durch den hohen Wärmeschutzstandard der Gebäudehülle und die 

nicht vorhandene Wärmedämmung zwischen den Wohnungen kommt es schon bei mäßigen 

Temperaturunterschieden zu beachtlichen, internen Wärmeflüssen. Ein Indiz dafür zeigt sich 

auch in Tabelle 3.6: Häufig liegen neben einer sehr hoch verbrauchenden Wohnung eine oder 

mehrere geringverbrauchende Einheiten oder umgekehrt. 

Ein weiteres interessantes Ergebnis zeigt der Vergleich der Durchschnittswerte. Der Einbau von 

ALD hat sich im Block ASV 21 - 30 energetisch nicht bemerkbar gemacht. Die Blockhälfte 21 - 

25 ohne ALD liegt bei 88,4 kWh/m 2 a, die Blockhälfte mit ALD, ASV 26 - 30 liegt bei 88,0 

kWh/m 2 a. (Messwerte des Heizenergieverbrauchs aus der jeweiligen HAST, klimabereinigt) 

03 KE, 22.04.04



Albert-Schweitzer-Str. 21 - 30, Nr. 21 - 25 ohne ALD, Nr. 26 - 30 mit ALD 

Nr. 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 

88 

144 

106 

121 

75 

81 

144 

51 

46 

29 

88 

68 

63 

81 

13 

179 

111 

20 

43 

88 

94 

81 

76 

46 

175 

86 

106 

61 

58 

21 

91 

129 

83 

99 

271 

83 

61 

78 

88 

154 

Durchschnitt HAST 88 kWh/m²a Durchschnitt HAST 

Albert-Schweitzer-Str. 31 - 40, 

119 

71 

83 

61 

100 

169 

56 

63 

76 

96 

03 KE, 22.04.04 

82 

71 

73 

71 

156 

26 

121 

56 

95 

64 

146 

73 

30 

71 

90 

47 

110 

41 

235 

149 

Durchschnitt Block 

Nr. 31 - 35 Abluftanlage Riecon, Nr. 36 - 40 Zu- und Abluftanlage mit WRG Conit 

65 

34 

41 

47 

110 

69 

127 

52 

108 

135 

86 

39 

52 

43 

412 

88 

88 

69 

77 

37 

77 

135 

75 

138 

58 

101 

99 

37 

121 

157 

75 

167 

kWh/m²a 

kWh/m²a 

Nr. 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 

40 

80 

37 

98 

104 

99 

114 

43 

73 

35 

54 

7 

67 

37 

94 

97 

35 

151 

84 

104 

42 

21 

56 

42 

11 

59 

34 

18 

35 

255 

83 

60 

72 

32 

70 

119 

34 

56 

52 

155 

Durchschnitt HAST 67 kWh/m²a Durchschnitt HAST 

38 

40 

68 

64 

126 

94 

59 

29 

53 

251 

164 

60 

41 

43 

127 

58 

43 

58 

68 

88 

58 

46 

72 

80 

48 

82 

70 

46 

34 

187 

Durchschnitt Block 

53 

43 

29 

68 

48 

58 

39 

39 

24 

48 

56 

80 

36 

106 

131 

63 

65 

56 

104 

56 

36 

36 

77 

72 

82 

46 

44 

kWh/m²a 

kWh/m²a 

Tab. 3.6: Flächenspezifischer Heizwärmeverbrauch im Jahr 2002, klimabereinigt [kWh/m²a] 

- Verbräuche unterschiedlicher Wohnungslagen 

Interessant für die energetische Sanierung ist es, in welchem Maß das Gebäude selbst für unterschiedliche 

Heizenergieverbräuche verantwortlich ist, d.h. welche Verbrauchsunterschiede durch 

die Wohnungslage im Gebäude entstehen. Dazu kann man gleichliegende Wohnungen jeweils in 

einer Lageklasse zusammenfassen. Die Erfahrung aus anderen Untersuchungen hat gezeigt, 

dass sich unterschiedliche Nutzerverhalten (Sparer, Verschwender) in etwa ausgleichen, wenn 

man mehr als 10 Wohnungen in einer Lageklasse zusammenfaßt. Eine Einteilung der Gebäude 

in Lageklassen wurde schon für den Zustand vor Sanierung vorgenommen. Bild 3.2 zeigt eine 

schematische Gebäudeansicht. 

92 

31 

36 

46 

56



Randeckl. Dachrand Dachrand Dachrand Dachrand Dachrand Dachrand Dachrand Dachrand Randeckl. 

Giebel Innenlage Innenlage Innenlage Innenlage Innenlage Innenlage Innenlage Innenlage Giebel 



Randeckl. Kellerrand Kellerrand Kellerrand Kellerrand Kellerrand Kellerrand Kellerrand Kellerrand Randeckl. 

Bild 3.2: Schematische Gebäudeansicht 

kWh/m²a 

300 

250 

200 

150 

100 

50 

0 

Innenlage 

Giebellage 

Bild 3.3: Vergleich der flächenspezifischen Lage-Durchschnittsverbräuche, vor und nach 

Sanierung (klimabereinigt) 

Lageauswertung 2002 

ASV vor San. ASV 21 - 30 ASV 31 - 40 

Dachrandlage 

Randecklage 

Lage im Gebäude 

Kellerrandlage 

Abbildung 3.3 zeigt, dass Innenlage und Giebellage bei konventioneller Sanierung (ASV 21 – 30) 

deutliche Verbrauchsunterschiede aufweisen, im Modellvorhaben dagegen sind sie fast gleich, 

dies zeigt die hohe Wirksamkeit der 20 cm dicken Giebeldämmung. Auch die Kellerdeckendämmung 

erweist sich als wirkungsvoll: Vor Sanierung war die Randecklage besser als 

die Kellerrandlage, nach Sanierung ist sie schlechter. 

Eine zweite Lageauswertung (Bild 3.4) bezieht sich nur auf die Geschosslage der Wohnungen, 

da dieser Faktor bei der Lageauswertung vor der Sanierung entscheidend war (siehe auch Teilschlussbericht 

Bestandsaufnahme [1]). 

03 KE, 22.04.04



kWh/m2a 

300 

250 

200 

150 

100 

50 

0 

Bild 3.4: Flächenspezifische Durchschnittsverbräuche nach Geschosslage der Wohnungen 

(klimabereinigt) 

Bild 3.4 zeigt uns folgende Ergebnisse: 

Lageauswertung 2002 

Mittellage Dachlage Kellerlage 

Lage im Gebäude 

- Die schlechteste Lage nach Sanierung ist immer noch deutlich besser als die beste Lage vor 

Sanierung. 

- Die prozentualen Lageunterschiede lagen vor Sanierung bei 100 zu 178 %, nach Sanierung 

liegen sie im Modellblock bei 100 zu 184 %. Die lageabhängigen Verbrauchsunterschiede sind 

also größer geworden. Dies liegt an der Verminderung des für alle Lagen gleichen Lüftungswärmebedarfs 

und zeigt die Wirksamkeit der Lüftungssysteme im Modellblock. Zum Vergleich: 

bei der konv. Sanierung verringert sich der Lageunterschied auf 100 zu 159 %. 

- Absolut gesehen verringert sich der Lageverbrauchsunterschied: 

Vor Sanierung: Mehrverbrauch Kellerlage gegen Innenlage: 118 kWh/m 2 a 

konv. Sanierung ASV 21 - 30: Mehrverbrauch Kellerlage gegen Innenlage: 47 kWh/m 2 a 

Modell-Sanierung ASV 31 - 40: Mehrverbrauch Kellerlage gegen Innenlage: 46 kWh/m 2 a 

vor San. 

21 - 30 

31 - 40 

- Die Kellerrandlage bleibt nach wie vor die am meisten benachteiligte Lage. Gründe: Wärmebrücken 

durch einbindende Kellerwände, geringe passive Solargewinne wegen winterlicher Verschattung 

durch Nachbargebäude, geringere interne Wärmequellen pro m 2 , da meist nur von 

einer Person bewohnt. 

03 KE, 22.04.04



3.4 Ergebnisse Lüftung 

3.4.1 Stromverbrauch bei Einsatz unterschiedlicher Lüftungssysteme 

Die Lüftungssysteme wurden hinsichtlich ihres Stromverbrauchs detailliert vermessen. Tabelle 

3.7 zeigt eine Zusammenstellung von Monatsmeßwerten. Verglichen werden nur die drei detailliert 

gemessenen Gebäudehälften: 

ASV 21 - 25: Konventionelle Abluftanlage ohne ALD 

ASV 31 - 35: Bedarfsgeführte Abluftanlage mit integrierter Heizungsregelung Riecon 

ASV 36 - 40: Zu- und Abluftanlage mit Wärmerückgewinnung Conit 

Die Stromverbräuche für die Lüftung belaufen sich bei der konventionellen Abluftanlage auf 1,57 

kWh/m 2 a, das Riecon-System begnügt sich dank der energiesparenden EC-Ventilatormotoren 

mit 1,15 kWh/m 2 a, während die Zu- und Abluftanlage aufgrund der doppelten und langen Kanäle, 

sowie aufgrund des Druckverlustes im Wärmetauscher 5,67 kWh/m 2 a benötigt. 

Nun ist das Riecon-Abluftsystem aber nur mit der integrierten Heizungsregelung WRE voll funktionsfähig, 

beispielsweise wird ein Teil der Heizenergieeinsparung dadurch erzielt, daß die automatische 

additive Ergänzungslüftung zu Zeiten von (durch die Heizungsregelung gemeldeten) 

abgesenkten Raumtemperaturen stattfindet. Gerechterweise sollte deshalb die Systemgrenze 

um Lüftung und Heizungsregelung gelegt werden, d.h. der Stromverbrauch für Lüftung und Heizungsregelung 

wird aufaddiert, und es werden die Verbrauchssummen verglichen. Da bei der 

konventionellen Abluftanlage (ASV 21 - 25) die Heizung über manuell bedienbare Thermostatven- 

tile geregelt wird, fällt kein Stromverbrauch für die Heizungsregelung an. Der Batteriestromverbrauch 

der elektronischen Thermostatventile wird energetisch ebenso vernachlässigt (aber 

bei den Wirtschaftlichkeitsabschätzungen in Kapitel 8 berücksichtigt). 

Das Kernergebnis lautet somit: 

Flächenspezifischer Stromverbrauch für Lüftung und Heizungsregelung: 

Konventionelle Abluftanlage und Thermostatventile: 1,57 kWh/m 2 a 

Bedarfsgeführte Abluftanlage mit integrierter Heizungsregelung 2,18 kWh/m 2 a 

Zu- und Abluftanlage mit WRG und programmierbaren Thermostatventilen 5,67 kWh/m 2 a 

Weiterhin ist in Tabelle 3.7 auch der Stromverbrauch der Hausanschlußstation (HAST) 

nachrichtlich aufgeführt, welcher durch die Umwälzpumpen für Heizung und 

Warmwasserzirkulation, sowie die HAST-interne Regelung verursacht wird. 

03 KE, 22.04.04



ASV 21 - 25 ASV 31 - 35 ASV 36 - 40 

Konvent. Abluftanl. Riecon Riecon Riecon HAST Conit HAST 

Lüftung HAST StromStromStrom- ASV31-35 Lüftung ASV36-40 

verbr.verbr.verbr. Strom - Strom- Steuerung, Dachven- WRE- Strom- Strom- Stromverbrauch 

verbrauch Ventile tilatoren System verbrauch verbrauch verbrauch 

kWh kWh kWh kWh kWh kWh kWh kWh 

Mrz 02 364 440 23 187 226 171 1257 185,5 

Apr 02 358 287 22 187 213 144 1117 156 

Mai 02 386 163 24 209 231 130 1275 143 

Jun 02 337 107 28 179 203 95 1114 150 

Jul 02 372 126 35 207 224 107 1235 151 

Aug 02 346 110 34 198 208 91 1148 105 

Sep 02 392 154 33 231 233 119 1290 132 

Okt 02 369 178 23 230 219 123 1231 155 

Nov 02 299 164 21 231 199 115 1125 149 

Dez 02 276 197 25 286 241 146 1235 181 

Jan 03 254 167 21 211 201 135 1075 152 

Feb 03 213 154 20 203 195 123 1031 141 

Mrz 03 339 193 23 111 229 130 1290 155 

Apr 03 350 168 22 175 219 69 1234 131 

Mai 03 341 131 24 287 223 163 1248 124 

Jun 03 386 124 34 282 211 94 1152 110 

Jul 03 370 118 36 204 224 94 1224 114 

Aug 03 375 122 37 169 225 98 1244 117 

Sep 03 367 153 22 180 216 113 1204 129 

Okt 03 378 192 24 352 232 143 1232 151 

Nov 03 278 144 18 209 176 101 1235 112 

Dez 03 338 203 26 234 248 149 1237 157 

Mittel Jan-Dez 03 332 156 26 218 217 118 1201 133 

kWh/m 2 a 

LÜ 1,57 1,15 5,67 

LÜ + HE 1,57 2,18 5,67 

LÜ + HE + HA 2,31 2,73 6,30 

LÜ = Nur Lüftung, LÜ+HE = Lüftung + Heizungsregelung, LÜ+HE+HA = Lüftung + Heizungsreg. + HAST 

November 03 Lüftungstrom Conit korrigiert, da Ventilatorausfall 

Tab. 3.7: Zusammenstellung von Monatswerten und flächenspezifischen Jahreswerten für 

Stromverbrauch von Lüftung, Heizungsregelung und HAST 

3.4.2 Heizenergieverbrauch bei Einsatz unterschiedlicher Lüftungssysteme 

Der Einfluß auf den Heizenergieverbrauch bzw. die energiesparende Wirkung der beiden innovativen 

Lüftungssysteme läßt sich an den Durchschnittswerten der jeweiligen Blockhälfte ablesen. 

Der Vergleich der beiden innovativen Systeme mit der konventionellen Abluftanlage in ASV 21 - 

25 gilt dagegen zunächst nur eingeschränkt; im Rahmen der "Standardsanierung" hat die 

KÖWOGE dort auch nur "Standarddämmstoffdicken" eingesetzt. Eine Annäherung sei jedoch 

03 KE, 22.04.04



rechnerisch versucht, indem der Wärmeverbrauch aufgrund des erhöhten Transmissionswärmebedarfs 

der schlechteren Wärmedämmung abgeschätzt und vom Meßwert des Heizwärmeverbrauchs 

subtrahiert wird. 

Hinsichtlich der Systemgrenze gilt auch hier, dass wir jeweils das "Gesamtsystem" aus Lüftung 

und Heizungsregelung betrachten müssen, nur dann können später Stromverbrauch und Heiz- 

energieverbrauch bzw. Heizenergieeinsparung verglichen werden. Insofern gilt die bessere Regelbarkeit 

der Heizung in den Gebäudehälften des Modellvorhabens gegenüber den normalen 

Thermostatventilen im Referenzblock als Systemeigenschaft des "Systems Lüftung + Heizungs- 

regelung" und muß nicht separat untersucht werden. Tabelle 3.4 zeigt – analog zu den Stromverbräuchen 

– die Monatswerte und den flächenspezifischen Jahreswert (siehe Abschnitt Ergebnisse 

Heizung 3.3). 

Es ergaben sich: 

60 kWh/m 2 a für ASV 36 - 40: Hochwärmegedämmt mit Zu- und Abluftanlage mit WRG 

66 kWh/m 2 a für ASV 31 - 35: Hochwärmegedämmt mit bedarfsgeführter Abluftanlage 

97 kWh/m 2 a für ASV 21 - 25: Normal wärmegedämmt mit einfacher Abluftanlage 

Eine Berechnung des Referenzblocks mit den Wärmeschutzwerten des Modellvorhaben-Blocks 

ergibt eine Heizenergieeinsparung von 76,9 auf 62,1 kWh/m 2 a also 19,2 % (siehe Anlage 1 in 

Band 2: Anhang). In der Annahme, dass allfällige Ungenauigkeiten des Rechenverfahrens sich in 

beiden Rechenvarianten befinden, müßte der prozentuale Unterschied beider Varianten in etwa 

die Realität treffen. Deshalb wird angenommen, dass der Einfluß der besseren Wärmedämmung 

den gemessenen Heizenergieverbrauch von 97 auf 78 kWh/m 2 a vermindern würde. 

Gehen wir aber davon aus, dass auch das Einsparpotential der verbesserten Wärmedämmung 

nicht voll ausgeschöpft werden kann, z.B. aufgrund stärker ins Gewicht fallender Wärmebrückeneffekte, 

und setzen wir hier als Untergrenze wieder unsere 80 % Realisierungsfähigkeit ei- 

nes rechnerischen Einsparpotentials an, so bringt die bessere Wärmedämmung nur eine Verringerung 

auf 82 kWh/m 2 a. 

Es ergibt sich daher eine Bandbreite des Heizenergieverbrauchs von 78 - 82 kWh/m 2 a für den 

Referenzabschnitt ASV 21 - 25, jedoch hochwärmegedämmt mit einfacher Abluftanlage. 

Gegenüber einer konventionellen Abluftanlage sowie Heizungsregelung mit üblichen Thermostat- 

ventilen mit weitgehend unbeeinflusstem Fensteröffnungsverhalten der Nutzer bringen die innovativen 

Ansätze dann folgende Heizenergieeinsparungen: 

Bedarfsgeführte Abluftanlage mit integrierter Heizungregelung Riecon: 12 -16 kWh/m 2 a 

Dies entspricht 15 bis 20 %. 

Zu- und Abluftanlage mit WRG und programmierbaren Thermostatventilen: 18 - 22 kWh/m 2 a 

03 KE, 22.04.04



Dies entspricht 23 bis 27 %. 

Dies alles ausgehend von einem hocheffektiven Wärmeschutz. 

Die rechnerisch ermittelte Verbesserung vom Standardwärmeschutz zum hocheffektiven Wär- 

meschutz des Modellvorhabens erbrachte nach diesen Überlegungen 15 - 19 kWh/m 2 a 

Stellt sich die Frage, ob und inwieweit die innovativen Lüftungslösungen mit dazugehöriger Hei- 

zungsregelung bei Ausführung des Standardwärmeschutzes eine größere Einsparung bewirkt 

hätten. Dazu folgende qualitative Überlegung: Liegt der Hauptteil der Einsparung beim Lüftungssystem, 

dann wäre die Einsparung absolut gesehen tendenziell gleich geblieben und hätte sich 

prozentual verringert. Liegt der Hauptteil der Einsparungen bei der verbesserten Heizungsregelung, 

dann wäre die Einsparung prozentual tendenziell gleich geblieben und hätte sich absolut 

gesehen erhöht. Unsere oben genannten Zahlen können deshalb nur für die beschriebene Situa- 

tion gelten. Diese ist jedoch nicht als Einzelfall anzusehen: Nach WSchV 1995 darf heute nicht 

mehr gebaut werden und die Dämmqualität wird sich in den nächsten Jahren eher noch weiter 

verbessern als verschlechtern. 

Kommen wir zu einem (nicht ?) überraschenden Kernergebnis des Systemvergleichs: Das Conit-System 

mit Wärmerückgewinnung müßte eigentlich deutlich besser als eine Abluftanlage 

abschneiden, auch wenn diese bedarfsgeführt ist. Mehrfache Überprüfungen ergaben eine tech- 

nisch einwandfreie Funktion beider Anlagen. Zwar wird die Effizienz der Wärmerückgewinnung 

des Conit-Systems verringert durch eine fehlenden Wärmedämmung des Zuluftkanals (siehe 

auch 3.6.2), aber selbst bei den gemessenen Wärmerückgewinnungsgraden von etwa 0,8 war 

im Vergleich zum Riecon-System ein wesentlich niedrigerer Heizenergieverbrauch zu erwarten 

gewesen. 

Nach langen Diskussionen in den Projektrunden und intensiver Ursachenforschung meinen wir, 

die Gründe gefunden zu haben: In der Gebäudehälfte mit der Zu- und Abluftanlage wurden in der 

Heizperiode deutlich öfter die Fenster geöffnet als in der anderen Blockhälfte. Entweder ist die 

vorerwärmte Zuluft nicht im gleichen Maße als Frischluft empfunden worden, wie die kalte Zuluft 

der ALD’s bei der Abluftanlage, oder die Bewohner der Wohnungen mit Abluftanlage verzichteten 

aufgrund bereits vorhandener Zugerscheinungen auf zusätzliches Fensteröffnen. Dieser energe- 

tische Vorteil schlägt sich allerdings deutlich als Akzeptanznachteil in der Mieterumfrage nieder 

(siehe Kap. 9). Womit wir wieder beim Forscher-Stoßseufzer wären: "Das Gebäude selbst tut`s 

ja, wenn nur die Nutzer nicht so stören würden...." 

Weiterhin reagiert ein "Gleichdrucksystem" mit Zu- und Abluft gegenüber häufigem Fensteröffnen 

möglicherweise sensibler als eine "Unterdruck"-Abluftanlage, wo das Fensteröffnen tendenziell 

nur eine Vergrößerung des ALD-Querschnittes bedeutet. Dies würde den Effekt noch verstärken. 

03 KE, 22.04.04



Einen weiteren Beitrag zur Verringerung des Abstandes könnte die adaptive Heizkurve, d.h. die 

verbesserte Heizungsregelung in ASV 31 – 35 geleistet haben. Allerdings wurde in der Gebäudehälfte 

36 – 40 am 3. März 2003 ebenfalls eine adaptive Regelung eingerichtet, ohne dass darauf- 

hin nennenswerte Veränderungen im Verbrauchsverhalten beobachtet wurden. 

Außentemperatur 

Durchschnittlich geöffnete Fenster (Stand Dez. 2003) 

Unter 0 Grad 

0 - 5 Grad 

5 - 10 Grad 

10 -15 Grad 

15 - 20 Grad 

Über 20 Grad 

0 10 20 30 40 50 

Anzahl geöffnete Fenster 

Bild 3.5: Durchschnittlich geöffnete Anzahl von Fenstern in bestimmten Außentemperaturberei- 

chen, Basis: 78 Begehungen und Vor-Ort-Protokolle 

ASV 31- 35 Abluftanlage Riecon 

ASV 36 - 40 Zu- und Abluftanlage 

ASV 21 - 25 

ASV 26 - 30 (mit ALDs) 

Insgesamt zeichnet sich somit die Tendenz ab, dass das technische Potential einer Zu- und Ab- 

luftanlage mit Wärmerückgewinnung aufgrund des Nutzerverhaltens nicht ausgenutzt wird. 

Bild 3.6 zeigt eindrücklich, dass primärenergetisch unter Einbezug des Stromverbrauchs der 

Lüftungsanlagen die bedarfsgeführte Abluftanlage insgesamt besser abschneidet als die Zu- und 

Abluftanlage. Eine wichtige Rolle spielt dabei auch die Tatsache, dass beide Lüftungsanlagen 

aufgrund innenliegender Küchen und Bäder auch den Sommer hindurch laufen müssen. 

Die Ergebnisse von ASV 21 - 25 (Referenzblock) sind nicht direkt mit den beiden innovativen 

Lösungen vergleichbar, da für die Summierung der Monatsmesswerte hier die tatsächliche Bauausführung 

mit dem etwas schlechteren Standard-Wärmeschutz zugrunde liegt. Basis für das 

Sommerhalbjahr sind die Messwerte vom 1. Mai bis 31. Oktober 2002, für das Winterhalbjahr 

vom 1. November 2002 bis 30. April 2003. 

03 KE, 22.04.04



kWh 

350,00 

300,00 

250,00 

200,00 

150,00 

100,00 

50,00 

0,00 

21 - 25 

Sommer 

Strom *3 

Heizung *1,3 

31-35 

Sommer 

Bild 3.6: Primärenergetischer Vergleich der Lüftungsanlagen (einschl. Heizungsregelung); 

ASV 21-25 Referenzblock mit Abluftanlage und schlechterem Wärmeschutz, 

ASV 31-35 mit bedarfsgeführter Abluftanlage, ASV 36-40 mit Zu- und Abluftanlage mit 

WRG. Die Balken beinhalten jeweils Fernwärme für Heizung, Strom für Lüftung, Strom 

für Heizungsregelung 

Vergleich der Lüftungsanlagen 

36-40- 

Sommer 

21 - 25 

Winter 

31-35 

Winter 

36-40 

Winter 

21-25 

12Monate 

31-35 

12Monate 

36-40 

12Monate 

Vergleicht man die beiden innovativen Lösungen, dann erkennt man, dass die Zu- und Abbluftanlage 

(ASV 36- 40) im Winter primärenergetisch der bedarfsgeführten Abluftanlage (ASV 31 - 35) 

geringfügig überlegen ist. Durch die wesentlich schlechtere Sommerbilanz benötigt die Conit- 

Anlage über das Jahr gesehen jedoch 1,4 % mehr Primärenergie. Würde statt der Fernwärme 

aus Heizwerken die heutzutage übliche Fernwärme aus Kraft-Wärme-Kopplung eingesetzt, dann 

verändert sich der Primärenergiefaktor Heizung von 1,3 auf 0,7. Die Conit-Anlage hätte dann einen 

Primärenergie-Mehrverbrauch von 10,4 %. Bezogen auf den Messzeitraum Januar bis Dezember 

2003 liegen die Ergebnisse erwartungsgemäß ähnlich: Beim Primärenergiefaktor Hei- 

zung von 1,3 wird in der Conit-Gebäudehälfte 4,6 % mehr Primärenergie verbraucht, beim Primärenergiefaktor 

Heizung von 0,7 wären es 14,4 % Mehrverbrauch gegenüber der Gebäudehälfte 

mit Riecon-Abluftanlage. 

Alle diese Ergebnisse sind aus den Messwerten des Modellvorhabens Albert-Schweitzer-Viertel 

abgeleitet. In anders strukturierten Projekten mit energiebewußteren Nutzern können die Verhältnisse 

ganz anders liegen. Allerdings gilt eine Übertragbarkeit unserer Projektergebnisse wohl in 

die Breite der etwa 2 Millionen Plattenbauwohnungen Ostdeutschlands und mit gewissen Einschränkungen 

in den gesamten Gebäudebestand von Mehrfamilienwohnhäusern, vor allem von 

Mietshäusern. 

03 KE, 22.04.04



3.5 Detailergebnisse Riecon in ASV 31-35 

(Sabine Bentscheff) 

3.5.1 Lüftungssteuerung 

Die bedarfsgeführte Lüftungssteuerung gliedert sich in die Regelung der Luftwechselrate jeder 

Wohnung und in die Regelung des Luftvolumenstroms jedes Gebäudeaufganges. Bei der Regelung 

des Wohnungsluftwechsels ermittelt der Wohnungsmanager R50 aus der Stellung der Abluftventile 

in Küche und Bad den tatsächlichen Luftvolumenstrom und vergleicht diesen mit den 

Planungsdaten. Bei ausreichender Anforderung von erhöhten Luftvolumina durch den Mieter 

während der Küchen- und Badbenutzung greift die Automatik nicht ein. Eine automatische Umschaltung 

der Abluftventile von Grund- auf Bedarfsluftstellung erfolgt, wenn der R50 ein zu hohes 

Lüftungsdefizit feststellt. Zur Verringerung der thermischen Verluste sucht der Regler für die er- 

höhte Luftzufuhr vorrangig Zeiträume aus, in denen die Heizkörper abgeschaltet sind. Diese Informationen 

sind dem System bekannt, da es die abgegebene Heizleistung jedes Heizkörpers 

ermittelt. In den folgenden Diagrammen sind beispielhaft die Lüftungsvorgänge dargestellt. Die 

Visualisierung der Daten erfolgt direkt aus der Konfigurationsdatenbank. Die Abkürzungen entsprechen 

den Datenpunktlisten des Steuerungsprogrammes. Dabei bedeuten: 

Nutzung: eingestellte Nutzungszeit durch den Mieter [h] 

IntDLwr: integrierte Abweichung der Luftwechselrate vom Sollwert [-] 

IstLwr: Istwert Luftwechselrate [h -1 ] 

Die Ordinate kennzeichnet das integrale Lüftungsdefizit. Während der Nutzungszeiten verringern 

die Mieter das Defizit durch sporadische Umschaltung der Abluftventile auf Bedarfsluftstellung, 

ausserhalb der Nutzungszeit greift die Automatik ein. 

(keine Nutzungszeit; automatische Umschaltung von Grund- auf Bedarfslüftung) (Nutzungszeit; individuell eingestellte Bedarfslüf- 

tung) 

2.0 

1.5 

1.0 

0.5 

0.0 

Nutzung , H: 1, Wohnung: 48 < Startwert: 0 am 31.05.2002 13:01:41 > === 38 Werte 

IntDLwr , H: 1, Wohnung: 48 < Startwert: -0,4349192 am 31.05.2002 13:01:41 > === 1233 Werte 

IstLwr [1/h], H: 1, Wohnung: 48 < Startwert: 0,36363641/h am 31.05.2002 13:01:41 > === 20 Werte 

Sa 01 So 02 Mo 03 

Bild 3.7: Steuerstrategie WE 48 

Juni 2002 

03 KE, 22.04.04 

1.0 

0.5 

0.0 

-0.5 

-1.0



Das Beispiel der WE 48 zeigt den Eingriff der Steuerstrategie bei einem „Weniglüfter“. Ohne die 

automatische Steuerstrategie würde die vorgegebene Luftwechselrate ? = 0,42 h -1 nicht erreicht. 

Das Beispiel WE 33 zeigt einen „Viellüfter“. Die Steuerstrategie greift im dargestellten Zeitraum 

außerhalb der Nutzungszeit einmal kurz ein. Sonst lüftet der Mieter innerhalb seiner Nutzungszeit 

individuell durch Umschalten von Grund- auf Bedarfslüftung. 

2.0 

1.5 

1.0 

0.5 

0.0 

Bild 3.8: Steuerstrategie WE 33 

Nutzung , H: 1, Wohnung: 33 < Startwert: 2 am 31.05.2002 13:01:36 > === 16 Werte 

IntDLwr , H: 1, Wohnung: 33 < Startwert: -0,0153427 am 31.05.2002 13:01:36 > === 1233 Werte 

IstLwr [1/h], H: 1, Wohnung: 33 < Startwert: 0,36363641/h am 31.05.2002 13:01:36 > === 64 Werte 

Sa 01 So 02 Mo 03 

Juni 2002 

Bei der Luftvolumenstromregelung der Dachventilatoren wird der Sollvolumenstrom durch 

Auswertung aller Stellungen der Abluftventile eines Luftschachtes ermittelt. Beispielhaft ist im 

nachfolgenen Diagramm aus der Datenbank die Volumenstromregelung dargestellt. 

Bild 3.9: Beispiel der Volumenstromregelung im Abluftkanal 1 (ASV 35 rechts) 

03 KE, 22.04.04 

1.0 

0.8 

0.6 

0.4 

0.2 

0.0 

-0.2



Gegenüber der traditionellen Konstantdruckregelung werden bei der Volumenstromregelung die 

thermischen Auftriebskräfte aufgrund des Temperaturunterschiedes zwischen innen und außen 

genutzt. Auf diese Weise erfolgt der Lufttransport mit geringerer elektrischer Antriebsleistung. 

In der ASV 31-35 (Riecon) wurde bei den monatlichen Analysen der Verbräuche festgestellt, 

dass in den Wintermonaten der Heizwärme- und Stromverbrauch der Anlage gegenüber der ASV 

36-40 erhöhte Werte aufweist. Im Vergleich der Lüftungsregime zwischen dem Riecon- und Conit-System 

gab es entscheidende Unterschiede. In der ASV 36-40 (Conit) wird über eine Zeitsteuerung 

in den Nachtstunden und außerhalb der Intensiv-Nutzungszeiten (16 h/d) und bei TA < 

-5°C eine Reduzierung des Volumenstromes realisiert. Im November 2003 wurde in die Steuerstrategie 

der ASV 31-35 ebenfalls eine außentemperaturabhängige Volumenstromregelung implementiert. 

Im Außenlufttemperaturbereich +5°C< TA < -5°C wird der Volumenstrom linear redu- 

ziert. 

Das Diagramm Bild 3.10 zeigt in Abhängigkeit der Anforderungen die Reduzierung des Luftvolumenstroms 

am 10.11.03 im Vergleich zum Zeitraum vor der realisierten außentemperaturabhän- 

gigen Regelung am 20.10.03. 

TAM 20.10.2003 = 4,4°C 

TAM 10.11.2003 = 3,5°C 

Eine Reduzierung des Luftvolumenstroms bei tieferen Außentemperaturen ist gerechtfertigt, da 

kalte Luft wesentlich trockener ist und dadurch bei gleichem Volumen mehr Feuchtigkeit in den 

Wohnungen aufnehmen kann. 

[m³/h] 

350 

300 

250 

200 

150 

100 

50 

0 

00:03:25 

00:33:35 

01:05:04 

01:35:12 

Vergleich Soll- und IstLuftVolumenstrom Kanal 101 

vor (bis 6.11.03) und nach (ab 7.11.03) der TA-abhängigen LuftVolStrom-Regelung 

02:12:09 

02:43:11 

03:17:13 

03:46:24 

TAM 20.10.03 = 4,4°C 

04:24:43 

04:54:12 

05:29:22 

06:02:08 

06:33:28 

07:13:18 

07:46:43 

08:22:13 

08:57:27 

09:27:30 

10:08:03 

10:39:24 

Bild 3.10: Vergleich mit und ohne TA-abhängige Volumenstromregelung im Kanal 1 

11:20:53 

11:56:44 

12:29:26 

13:06:46 

03 KE, 22.04.04 

13:42:40 

14:21:12 

14:55:58 

15:33:43 

16:13:41 

16:49:47 

17:29:07 

18:06:14 

Sollwert 20.10.03 Istwert 20.10.03 Sollwert 10.11.2003 Istwert 10.11.03 

TAM 10.11.03 = 3,5°C 

18:41:09 

19:22:10 

19:54:25 

20:36:16 

21:23:23 

22:09:57 

22:55:14 

23:39:34



Analysen der Energieverbräuche vor und nach der Erweiterung des Steuerungsalgorithmus zeigen 

die Vergleiche der Messwerte zwischen Dezember 2002 und 2003. 

MWh 

Bild 3.11: Vergleich QHeizung Dezember 2002 mit 2003 

Der minimierte Heizenergieverbrauch aufgrund der außentemperaturabhängigen Volumenstromanpassung 

ist im Dezember 2003 12,6% geringer als im Dezember 2002. 

kWh 

40 

35 

30 

25 

20 

15 

10 

5 

0 

300 

250 

200 

150 

100 

50 

0 

Wärmeverbrauch Heizung AS 31-35 (Messwerte) 

LuftVolStrom-Regelung in Abhängigkeit TA 

Q Heizung 2002 Dezember = 40,6 MWh 

Q Heizung 2003 Dezember = 27,9 MWh 

Stromverbrauch Ventilatoren AS 31-35 

LuftVolStrom-Regelung in Abhängigkeit der TA 

Dachventilatoren 2002 Dezember = 285,5 kWh 

Dachventilatoren 2003 Dezember = 234,4 kWh 

1. Dezember 

2. Dezember 

3. Dezember 

4. Dezember 

5. Dezember 

6. Dezember 

7. Dezember 

8. Dezember 

9. Dezember 

10. Dezember 

11. Dezember 

12. Dezember 

13. Dezember 

14. Dezember 

15. Dezember 

16. Dezember 

17. Dezember 

18. Dezember 

19. Dezember 

20. Dezember 

21. Dezember 

22. Dezember 

23. Dezember 

24. Dezember 

25. Dezember 

26. Dezember 

27. Dezember 

28. Dezember 

29. Dezember 

30. Dezember 

31. Dezember 

1. Dezember 

2. Dezember 

3. Dezember 

4. Dezember 

5. Dezember 

6. Dezember 

7. Dezember 

8. Dezember 

9. Dezember 

10. Dezember 

11. Dezember 

12. Dezember 

13. Dezember 

14. Dezember 

15. Dezember 

16. Dezember 

17. Dezember 

18. Dezember 

19. Dezember 

20. Dezember 

21. Dezember 

22. Dezember 

23. Dezember 

24. Dezember 

25. Dezember 

26. Dezember 

27. Dezember 

28. Dezember 

29. Dezember 

30. Dezember 

31. Dezember 

Bild 3.12: Vergleich des Stromverbrauchs der Dachventilatoren Dezember 2002 mit 2003 

Der Luftwechsel wird für jede Wohnung in Abhängigkeit des Wohnungstyps berechnet. 

03 KE, 22.04.04 

2002 

2003 

2002 

2003



Wohnungsgruppe 1: 1-Raum-WE: ? = 0,46 h -1 

Wohnungsgruppe 2: 3-Raum-WE: ? = 0,42 h -1 

Bild 3.13: Luftwechsel WE 50 am 1.9.2003 

In diesem Beispiel wird der Tagesgang der Luftwechselrate mit dem Wechsel zwischen Grund- 

und Bedarfslüftung sichtbar. 

[1/h] 

[1/h] 

0,7 

0,6 

0,5 

0,4 

0,3 

0,2 

0,1 

0,0 

0,8 

0,7 

0,6 

0,5 

0,4 

0,3 

0,2 

0,1 

0 

00:02:01 

00:58:56 

Luftwechsel 

WE 50 am 1.9.2003 

01:56:28 

02:53:37 

03:51:04 

04:48:33 

05:45:43 

06:43:13 

07:40:21 

08:32:52 

09:29:55 

10:27:27 

11:24:37 

12:21:33 

13:09:16 

Uhrzeit 

Luftwechsel Kanal 5 RIEcon 

1.6.2003 

Mittelwert der Luftwechselrate 

? = 0,4 h -1 

Bild 3.14: Luftwechsel Abluftkanal 5 am 1.6.2003 (10 Wohnungen) 

14:06:36 

15:03:55 

16:01:03 

16:57:55 

17:55:19 

18:52:29 

19:49:00 

20:45:58 

21:42:49 

22:39:18 

23:31:46 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 

Uhrzeit [h] 

Die Zusammenfassung der täglichen Luftwechselraten aller Wohnungen an einem Abluftkanal 

zeigt das Diagramm 3.14. Am Abluftkanal sind 10 Wohnungen angeschlossen (Haus 31 rechte 

03 KE, 22.04.04



und Haus 32 linke Seite). In diesem Beispieldiagramm sind die stündlichen Mittelwerte aus allen 

10 Wohnungen zusammengefaßt. Der Mittelwert des täglich durchschnittlichen Luftwechsels (2 

x 1-Raum-Wohnungen im Erdgeschoss und 8 x 3-Raum-Wohnungen) an diesem Strang beträgt 

? = 0,4 h -1 , so wie es in der DIN 4701-10 gefordert ist. Mit Hilfe der bedarfsgeführten Steuerung 

der Abluftventile in den Wohnungen und der zentralen Dachventilatoren wurde das Ziel erreicht, 

den hygienischen erforderlichen Luftwechsel mit minimalem thermischen und elektrischen Ener- 

gieaufwand zu realisieren. Voraussetzung für den Erfolg ist eine optimierte Abstimmung der lüftungstechnischen 

Komponenten und der Steuerungsparameter. 

3.5.2 Heizungssteuerung 

Die bedarfsgeführte Heizungssteuerung gliedert sich in die zeitprogrammierbare Einzelraum- 

temperaturregelung in jeder Wohnung und in die Optimierung der Wärmeleistung im Gebäudeanschluß. 

Bei der Regelung der Einzelräume wurde ein selbstlernender Algorithmus implementiert, 

der den optimalen Aufheiz- und Abschaltzeitpunkt in Abhängigkeit der angebotenen 

Heizleistung und der bauphysikalischen Verhältnisse ermittelt. Bei geöffnetem Fenster wird automatisch 

die Wärmezufuhr zum Heizkörper unterbrochen. Das Riecon-System ist gleichzeitig 

ein zugelassenes Heizkostenverteilsystem. Die gemessenen Wärmeabgaben der Heizkörper für 

die 1-Raum- und die 3-Raum Wohnungen sind in den folgenden Diagrammen dargestellt. 

Verbrauchseinheiten 

1.000 

800 

600 

400 

200 

0 

WE22 

WE2 

WE32 

WE42 

WE21 

Wärmeabgabe der Heizkörper 

1-R-WE 2003 

Januar Februar März April Mai Juni Juli August September Oktober November Dezember 

1 2 (Giebel) 11 12 21 22 31 32 41 (Giebel) 42 

Bild 3.15: Wärmeabgabe der 1-Raum-Wohnungen. 

03 KE, 22.04.04



Die Wärmeabgabe der Heizkörper liegt in den 1-Raum-Wohnungen (F = 334 m²) durch die erhöhte 

Nutzung bei QHK = 76,7 kWh/(m²a) 

Bild 3.16: Wärmeabgabe der 3-Raum-Wohnungen 

Der Durchschnittswert bei den 3-Raumwohnungen (F = 2.204 m²) beträgt QHK = 42,3 

kWh/(m²a). 

Die Rohrwärmeabgabe hat sich im Messzeitraum 2003 gegenüber 2002 von 28% auf 20% ver- 

ringert. Die Rohrwärmeabgabe RWA ermittelt sich aus der Differenz zwischen dem im Hausanschluß 

gemessenen Heizwärmeverbrauch und der gemessenen Wärmeabgabe der Heizkörper 

mit dem Riecon-System. 

MWh 

Verbrauchseinheiten 

14 

12 

10 

8 

6 

4 

2 

0 

1.200 

1.000 

800 

600 

400 

200 

0 

WE20 

WE36 

WE48 

Bild 3.17: Rohrwärmeabgabe im Vergleich 

Wärmeabgabe der Heizkörper 

3-R-WE 2003 


3 4 (Giebel) 5 6 (Giebel) 7 8 (Giebel) 9 (5.OG) 

10 (5.OG/Giebel) 13 14 15 16 17 18 

19 (5.OG) 20 (5.OG) 23 24 25 26 27 

28 29 (5.OG) 30 (5.OG) 33 34 35 36 

37 38 39 (5.OG) 40 (5.OG) 43 (Giebel) 44 45 (Giebel) 

46 47 (Giebel) 48 49 (5.OG/Giebel) 50 (5.OG) 

RWA 


Q RWA 31-35_2002 Q RWA 31-35_2003 GTZ_2002 GTZ_2003 

03 KE, 22.04.04 

800 

700 

600 

500 

400 

300 

200 

100 

0 

K*d



Diese Verringerung ist das Ergebnis des adaptiven Lernvorganges an die sich ändernden Bedarfsanforderungen 

der Mieter. Auf die Heizkostenverteilung hat die Reduzierung der Rohrwärmeabgabe 

einen positiven Einfluß. Der Anteil Grundverbrauch, der auf alle Wohnungen gleich- 

mäßig verteilt wird, reduziert sich bei gleichzeitiger Erhöhung des individuellen Verbrauchsanteils. 

Der Spielraum der Einflussnahme des Mieters auf seine warmen Betriebskosten vergrößert 

sich. 

Die Optimierung der Heizleistung im Gebäudeanschluss erfolgt durch ständige Auswertung des 

Regelungsverhaltens aller Heizkörper in den Räumen, die sich in der Nutzung befinden. Bei zu 

hohen Vorlauftemperaturen führen die Rohrwärmeabgaben zu hohen Raumtemperaturen selbst 

bei abgeschalteten Heizkörpern, zu niedrige Vorlauftemperaturen verhindern längere Heizunterbrechungen 

bei Abwesenheit und während der Nacht. 

Der Lern- und Optimierungsalgorithmus bewirkt eine automatische Anpassung der Heizkennlinie 

des Reglers in der Heizzentrale. Manuelle Eingriffe sind nicht erforderlich, sondern eher schäd- 

lich. Im folgenden Diagramm sind die dynamisch angepassten Heizkennlinien während des Jahres 

2003 dargestellt. 

TVL [°C] 

100 

90 

80 

70 

60 

50 

40 

30 

20 

10 

0 

Bild 3.18: Adaption der Heizkurve 

Durch die Adaption wird der Volumenstrom der Heizungsanlage minimiert und somit auch der 

Stromverbrauch der Heizungsumwälzpumpe. 

Korrektur der Heizkurve durch Adaption 

20 15 10 5 0 -5 -10 -15 -20 -25 

Standard ADA 23.01.03 ADA 30.1.03 ADA 28.2.03 ADA 1.4.03 ADA 5.5.03 ADA 2.6.03 

ADA 1.7.03 ADA 1.9.03 ADA 1.10.03 

03 KE, 22.04.04



[m³/h] 

Bild 3.19: Gemessener Volumenstrom im Heizkreis 

[kWh] 

3,5 

3 

2,5 

2 

1,5 

1 

0,5 

0 

02.09.02 

09.09.02 

800 

700 

600 

500 

400 

300 

200 

100 

0 

02.09.02 

09.09.02 

Bild 3.20: Gemessener Stromverbrauch der Heizungsumwälzpumpen 

Die dargestellten Volumenströme und Stromverbräuche wurden am Pumpendisplay abgelesen 

und im Messzeitraum vom 2.9.2002 bis 11.4.2003 protokolliert [Protokoll 2002/2003 A.Jödicke, 

Degewo]. Berechnet man die spezifischen Stromverbräuche (Primärenergiefaktor Strommix fP = 

3,0), dann ergeben sich folgende Werte: 

ASV 31-35: 0,23 kWh/(m² Messzeitraum); 

ASV 36-40: 0,28 kWh/(m² Messzeitraum) 

gemessener Volumenstrom im Heizkreis (Anzeige Pumpendisplay) 

Typ Magna UPE 32-120 F 

16.09.02 

23.09.02 

30.09.02 

07.10.02 

14.10.02 

21.10.02 

28.10.02 

04.11.02 

11.11.02 

18.11.02 

25.11.02 

02.12.02 

09.12.02 

16.12.02 

AS 31-36 

AS 36-40 

Elt-Verbrauch der Heizungsumwälzpumpe 

Typ Magna UPE 32-120 F 

AS 31-36 

AS 36-40 

16.09.02 

23.09.02 

30.09.02 

07.10.02 

14.10.02 

21.10.02 

28.10.02 

04.11.02 

11.11.02 

18.11.02 

25.11.02 

02.12.02 

09.12.02 

16.12.02 

23.12.02 

30.12.02 

06.01.03 

13.01.03 

20.01.03 

27.01.03 

03.02.03 

10.02.03 

23.12.02 

30.12.02 

06.01.03 

13.01.03 

20.01.03 

27.01.03 

03.02.03 

10.02.03 

17.02.03 

24.02.03 

03.03.03 

10.03.03 

17.03.03 

24.03.03 

31.03.03 

07.04.03 

17.02.03 

24.02.03 

03.03.03 

10.03.03 

17.03.03 

24.03.03 

31.03.03 

07.04.03 

Die Heizungsumwälzpumpe in der ASV 36-40 hat gegenüber ASV 31-35 einen um 18% höheren 

Stromverbrauch. Vergleicht man die Einsparung mit den protokollierten Volumenströmen, dann 

03 KE, 22.04.04



wird die Reduzierung des Volumenstromes in der Übergangszeit Herbst und Frühjahr deutlich. 

Genau hier liegt das Einsparpotential durch die Adaption. 

3.5.3 Raumtemperaturen 

Die Auswertung der am Riecon50 eingestellten Raum-Solltemperaturen zeigen gebäudebezogen 

typische Nutzergewohnheiten. Der prozentuale Anteil der eingestellten Sollwerte ändert sich nur 

minimal im Vergleich zwischen dem 1.12.2002 und dem 1.12.2003. 

[%] 

100 

90 

80 

70 

60 

50 

40 

30 

20 

10 

0 

24 20 

28 

34 

65 68 

34 34 

22 20 

24 20 

Bild 3.21: Vergleich der eingestellten Raum-Solltemperaturen 

% 

90 

80 

70 

60 

50 

40 

30 

20 

10 

0 

50 

58 

Vergleich der eingestellten RaumSollTemperaturen 

1.12.2002 und 1.12.2003 

Bild 3.22: Änderung der Raum-Solltemperaturen durch den Mieter 

03 KE, 22.04.04 

42 46 

50 46 

10-20°C 21-22°C 23-25°C 

WZ_2002 WZ_2003 Bad_2002 Bad_2003 Schl/Ki_2002 Schl/Ki_2003 

%-Anteil der vom Mieter gewählten RaumSollTemperaturen in Abhängigkeit der Raumnutzung 

24 

Wohnzimmer Bad 

84 

Schlaf/Kinderzimmer 

81 

34 

25 25 

22 

20 

42 

56 

66 

28 

14 14 

22 

30 

20 

50 

65 

14 14 

10-20°C 21-22°C 23-25°C 10-20°C 21-22°C 23-25°C 10-20°C 21-22°C 23-25°C 

01.06.02 01.09.02 01.12.02 

24 

11 

13 

5 

2 

11



Vergleicht man die eingestellten Raum-Solltemperaturen am Ende der Heizperiode (1.Juni) bzw. 

Beginn einer Heizperiode (1.September) und in einem typischen Wintermonat (1. Dezember), 

dann gibt es sichtbare Änderungen und zeigt eine Nutzung des Systems durch den Mieter. 

Der Einfluss der eingestellten Temperaturen ist direkt mit dem Wärmeverbrauch einer Wohnung 

verknüpft. 

[h/Woche] 

800 

700 

600 

500 

400 

300 

200 

100 

0 

Bild 3.23: Analyse der Nutzungszeiten und wohnungsweisen Wärmeverbräuche 

Die Analyse der Nutzungszeiten erfolgte wochenweise. Die max. Nutzungsstunden pro Woche 

betragen für: 

1-Raum-WE: 336 h/Woche 

3-Raum-WE: 672 h/Woche 

WE 1 

WE 3 

WE 5 

WE 7 

WE 9 

WE 11 

WE 13 

WE 15 

WE 17 

WE 19 

WE 21 

Nutzungszeiten und Verbrauch 

Dezember 2002 

WE 23 

[h/Woche] Dezember_2002 

WE 25 

WE 27 

WE 29 

WE 31 

WE 33 

WE 35 

WE 37 

WE 39 

WE 41 

WE 43 

WE 45 

WE 47 

WE 49 

Die eingestellten Raum-Solltemperaturen wurden für die Wohnzimmer lageabhängig ermittelt. 

Auswahldatum ist der 1. Dezember 2003. 

03 KE, 22.04.04 

1.400 

1.200 

1.000 

800 

600 

400 

200 

0 

[Verbrauchseinheiten]



TR_Soll [°C] 

Bild 3.24: Wohnzimmer in Randlagen 

TR_Soll [°C] 

25 

20 

15 

10 

WE 41 (1-R-WE) 

25 

20 

15 

10 

AS 31_offGiebel 

WE 43 (3-R-WE) 

AS 31_Mitte_rechts 

WE 45 (3-R-WE) 

Giebel Haus 31 

AS 32_Mitte_links 

WE 47 (3-R-WE) 


TR-Soll Wohnzimmer 1.12.2003 

WE 49 (3-R-WE) 

WE 2 (1-R-WE) 

Trennwand zum 

Nachbargebäude 

Haus 36 

Bild 3.25: Wohnzimmer im Erdgeschoss und oberstes Geschoss 

03 KE, 22.04.04 

WE 4 (3-R-WE) 

TR-Soll Wohnzimmer 1.12.03 

EG 5.OG 




WE 6 (3-R-WE) 


WE 8 (3-R-WE) 


WE 10 (3-R-WE) 

AS 35_Mitte_geschlGiebel



TR_Soll [°C] 

25 

20 

15 

10 

Bild 3.26: Wohnzimmer in Mittellage 

Errechnet man die Mittelwerte der lageabhängig dargestellten Temperaturen dann ergeben sich 

folgende Werte: 

Giebel Haus 31: 21,6°C 

Trennwand zu Haus 36 : 20,2°C 

Erdgeschoss: 21,6°C 

5. Geschoss: 22,1°C 

Mittellage: 21,4°C 

Ohne die insgesamt 3 mal eingestellten Spartemperaturen von 10°Cund 3 mal eingestellten 

Temperaturen von 13,5 bzw. 15°C ergeben sich diese Mittelwerte: 

Giebel Haus 31: 21,6°C 

Trennwand zu Haus 36: 22,8°C 

Erdgeschoss: 22,3°C 

5. Geschoss: 22,1°C 

Mittellage: 22,8°C 

TR-Soll Wohnzimmer in Mittellage 1.12.2003 

WE 3 

WE 4 

WE 5 

WE 6 

WE 7 

WE 8 

WE 13 

WE 14 

WE 15 

WE 16 

WE 17 

WE 18 

WE 23 

WE 24 

WE 25 

WE 26 

WE 27 

WE 28 

WE 33 

WE 34 

WE 35 

WE 36 

WE 37 

WE 38 

WE 43 

WE 44 

WE 45 

WE 46 

WE 47 

WE 48 

Die Mittelwerte der Soll-Temperaturen zeigen ein fast einheitliches Temperaturprofil. Der niedrigere 

Mittelwert am offenen Giebel ist die Auswirkung der 20 cm Wärmedämmung. 

03 KE, 22.04.04



3.6 Detailergebnisse Conit in ASV 36-40 

(Alexander Schellhardt) 

3.6.1 Wärmerückgewinnung – Rückwärmezahlen 

An den Wärmeübertragern der “Messwohnungen” wurden im Rahmen der Langzeitmessungen 

die Temperaturen von Außenluft, Zuluft, Abluft und Fortluft erfasst. Weiterhin wurden an der Systemgrenze 

im Dachraum die Außenluft- und die Fortlufttemperaturen gemessen. 

Aus den erfassten Daten wurden die Rückwärmezahlen nach VDI 2071 nach folgenden Bezie- 

hungen ermittelt: 

abluftbezogen: 

zuluftbezogen: 

? 1 ? 

Die Rückwärmezahlen drücken das Verhältnis von Temperaturdifferenzen aus. Bei der Rückwärmezahl 

?1 wird die Temperaturdifferenz zwischen Abluft und Fortluft, bei der Rückwärmezahl 

? 2 die Temperaturdifferenz zwischen Zuluft und Außenluft zur Temperaturdifferenz zwi- 

schen Abluft und Außenluft ins Verhältnis gesetzt. Damit soll eine qualitative Beschreibung des 

Wärmerückgewinnungsvermögens des Wärmeübertragers erreicht werden. 

03 KE, 22.04.04 

? 2 

Die der Rückwärmezahl ? 1 zugrunde liegende Temperaturdifferenz zwischen Abluft und Fortluft 

kann als Maß für die Wärmemenge verstanden werden, die der Abluft entzogen wird und der 

Aufheizung der Außenluft dient, also im Gebäude verbleibt. Die Differenz zwischen Abluft- und 

Außenlufttemperatur dagegen ist ein Maß für die Wärmemenge, die insgesamt – Heizung und 

Wärmerückgewinnung einschließend - eingesetzt wurde, um die Außenluft auf die erforderliche 

Raumtemperatur zu bringen, anders ausgedrückt: um die Lüftungswärmeverluste auszuglei- 

chen. 

Die Temperaturdifferenz zwischen Zuluft und Außenluft, die der Rückwärmezahl ? 2 zugrunde 

liegt, ist Ausdruck der Wärmemenge, die der Außenluft bis zum Austritt aus dem Wärmeübertrager 

zugeführt wurde. Somit drücken beide Differenzverhältnisse (? 1 und ? 2) aus, welcher 

Wärmemengenanteil durch die Wärmerückgewinnung dem Energiehaushalt des Gebäudes zugute 

kommt und nicht durch das Heizungssystem für den Ausgleich der Lüftungswärmeverluste 

aufgewendet werden muss. 

? 

t 

t 

t 

t 

ab 

ab 

zu 

ab 

? t 

? t 

? t 

? t 

fo 

au 

au 

au 

(1) 

(2)



Die Rückwärmezahl wird von einer Reihe von Faktoren beeinflusst, die eine direkte Wertung erschweren. 

Im Sommer und auch in der Übergangsperiode treten Temperaturverhältnisse auf, bei 

denen die Außenlufttemperaturen über die Ablufttemperaturen steigen. In dem Bereich, wo beide 

Temperaturen annähernd gleich sind, geht die Rückwärmezahl gegen unendlich. Liegt die Außenlufttemperatur 

über der Ablufttemperatur wird die Rückwärmezahl negativ.Des Weiteren sind 

die Rückwärmezahlen abhängig von den Luftvolumenströmen. Divergieren diese, so sind auch 

größere Differenzen zwischen den Rückwärmezahlen zu erwarten. 

Nicht zuletzt werden die rechnerisch ermittelten Rückwärmezahlen aus Temperaturwerten ge- 

bildet, die mit entsprechenden Messunsicherheiten versehen sind. Diese Messunsicherheiten 

resultieren zum einen aus den Messfehlern der eingesetzten Sensoren, zum anderen aus Einflüssen 

im System wie Undichtheiten, Wärmeabgabe und -aufnahme über die Außenflächen der 

Wärmeübertrager und Luftleitungen und anderem mehr. 

Monat WÜT 0202 WÜT 0402 WÜT 0502 Gesamtsystem 

? 1 ? 2 ? 1 ? 2 ? 1 ? 2 ? 1 ? 2 

Oktober 02 0,82 0,97 0,72 1,00 0,42 1,02 0,70 1,00 

November 02 0,79 0,98 0,74 0,99 0,42 1,02 0,69 1,00 

Dezember 02 0,71 0,98 0,66 0,98 0,44 1,01 0,65 1,00 

Januar 03 0,72 0,98 0,79 0,88 0,40 1,01 0,67 0,97 

Februar 03 0,76 0,98 0,64 0,99 0,46 1,01 0,70 1,00 

Mittelwert 0,79 0,98 0,71 0,97 0,43 1,01 0,68 0,99 

Tab. 3.8: Monatsmittel der Rückwärmezahlen 

Tabelle 3.8 enthält eine Übersicht der aus den gemessenen Temperaturen berechneten Monatsmittelwerte 

der Rückwärmezahlen für die Monate Oktober 2002 bis Februar 2003. Die 

Rückwärmezahlen wurden sowohl für jeden einzelnen Wärmeübertrager in den “Messwohnun- 

gen” als auch für das Gesamtsystem mit der Systemgrenze im Dachraum berechnet. Bei der 

Berechnung für das Gesamtsystem wurden die Mittelwerte der an den Wärmeübertragern in den 

Wohnungen gemessenen Zuluft- und Ablufttemperaturen sowie die im Dach gemessenen Werte 

der Außen- und Fortlufttemperaturen zugrunde gelegt. 

Bei niedrigen Außentemperaturen wird der Außenluft-Volumenstrom reduziert, um Eisbildung am 

obersten Wärmeübertrager zu verhindern. Dabei wird der Volumenstrom nicht vollständig unterbunden, 

sondern mittels Reduzierung der Lüfterdrehzahl gesenkt. Gleichzeitig wird damit allerdings 

ein Ungleichgewicht zwischen Außen- und Fortluftvolumenstrom erzeugt, dass dazu führt, 

dass ein entsprechender Teil der Wärmeenergie über die Fortluft entweicht. Die abluftbezogene 

Rückwärmezahl ? 1 sinkt. Es zeigt sich außerdem, dass die zuluftbezogenen Rückwärmezahlen 

? 2 in der Regel um 1,0 liegen, die abluftbezogenen Rückwärmezahlen ? 1 dagegen zum 

einen von Wärmeübertrager zu Wärmeübertrager unterschiedlich und außerdem starken 

Schwankungen unterworfen sind. Außerdem ist festzustellen, dass die Temperaturunterschiede 

03 KE, 22.04.04



zwischen Zuluft und Abluft marginal sind. Die hohen zuluftbezogenen Rückwärmezahlen ? 2 

zeigen, dass die Zuluft beim Austritt aus dem Wärmeübertrager nahezu auf Raumlufttemperatur 

gebracht ist. 

Die niedrigeren abluftbezogenen Rückwärmezahlen ? 1 deuten darauf hin, dass ein Teil der 

Wärme nicht aus der mittels Wärmeübertragung zurück gewonnenen Wärmeenergie resultiert 

sondern aus anderen Quellen stammen muss. An erster Stelle sind hier als eine Quelle Transmissionswärmegewinne 

aus den beheizten Volumina zu nennen, die über die Außenflächen des 

Kanalsystems und der Wärmeübertrager aufgenommen werden. Weiterhin könnten auch Un- 

dichtigkeiten in den Wärmeübertragern zu direkten Strömungsübertragungen von der Abluft auf 

die Zuluft führen. 

3.6.2 Abschätzung der Wärmeverluste über die ungedämmten Luftkanäle 

Im Folgenden wird der Wärmeverlust, der infolge der ungedämmten Außenluftkanäle entsteht, 

abgeschätzt. Wegen der räumlichen Begrenztheit der Installationsschächte musste auf die 

Dämmung der Außenluftkanäle verzichtet werden. Damit sind hier Wärmeübertragungen über 

die Kanalwände zu erwarten, die zur Senkung der Effektivität des Gesamtsystems führen. 

Der Abschätzung liegen folgende Annahmen zugrunde: 

Außenluftkanal 

Abmessungen 350 mm x 280 mm 

Wanddicke 20 mm 

Querschnitt 0,067 m² 

Material Calzium-Silikat 

ohne Dämmung ? R 0,18 W/(mK) 

mit 4 cm Dämmung WLG 040 ? R 0,04 W/(mK) 

Geschoss Außenluft Fortluft 

je Geschoss Summe Luftgeschw. je Geschoss Summe Luftgeschw. 

OG4 80 m³/h 380 m³/h 1,59 m/s 80 m³/h 380 m³/h 3,36 m/s 




EG 60 m³/h 60 m³/h 0,25 m/s 60 m³/h 60 m³/h 0,53 m/s 

Tab. 3.9: Volumenströme 

Schachttemperatur 20,0 °C 

Außentemperatur 8,9 °C (Jahresmittel) 

Heizgradtage 3.500 Kd 

Wärmeübergänge: 

03 KE, 22.04.04



Kanalaußenseite Umgebungstemperatur 

OG4..............................................0,11 m²K/W ............... 20,0 °C 

OG3..............................................0,11 m²K/W ............... 20,0 °C 

OG2..............................................0,11 m²K/W ............... 20,0 °C 

OG1..............................................0,11 m²K/W ............... 20,0 °C 

EG................................................0,11 m²K/W ............... 20,0 °C 

Kanalinnenseite Lufttemperatur 

OG4..............................................0,07 m²K/W ............... 11,6 °C 

OG3..............................................0,07 m²K/W ............... 12,8 °C 

OG2..............................................0,08 m²K/W ............... 14,2 °C 

OG1..............................................0,09 m²K/W ............... 15,8 °C 

EG................................................0,11 m²K/W ............... 17,4 °C 

Wärmeverluste ohne Dämmung: 

Geschoss Wärmedurchgangswider- 

stand 

Wärmestrom Fläche Verlust 

OG4 0,48 m²K/W 17,5 W/m² 3,53 m² 215,9 kWh/a 

OG3 0,48 m²K/W 15,0 W/m² 3,53 m² 185,1 kWh/a 

OG2 0,49 m²K/W 11,8 W/m² 3,53 m² 145,3 kWh/a 

OG1 0,50 m²K/W 8,4 W/m² 3,53 m² 103,6 kWh/a 

EG 0,52 m²K/W 5,0 W/m² 3,53 m² 61,9 kWh/a 

Verlust des Einzelschachtes 711,9 kWh/a 

Verlust von 10 Schächten 7.118,7 kWh/a 

bezogen auf Nutzfläche: 2.539 m² 2,8 kWh/(m²a) 

Wärmeverluste mit 4 cm Dämmung (WLG 040): 

Geschoss Wärmedurchgangswiderstand 

Wärmestrom Fläche Verlust 

OG4 1,48 m²K/W 5,7 W/m² 3,53 m² 70,1 kWh/a 

OG3 1,48 m²K/W 4,9 W/m² 3,53 m² 60,1 kWh/a 

OG2 1,49 m²K/W 3,9 W/m² 3,53 m² 47,8 kWh/a 

OG1 1,50 m²K/W 2,8 W/m² 3,53 m² 34,6 kWh/a 

EG 1,52 m²K/W 1,7 W/m² 3,53 m² 21,2 kWh/a 

Verlust des Einzelschachtes 233,7 kWh/a 

Verlust von 10 Schächten 2.336,9 kWh/a 

bezogen auf Nutzfläche: 2.539 m² 0,9 kWh/(m²a) 

Mit den oben aufgeführten Randbedingungen ergibt die Abschätzung einen Transmis- 

sionswärmeverlust über die ungedämmten Außenluftkanäle von 2,8 kWh/(m²a). Mit einer 4 cm 

dicken Dämmung (WLG 040) wäre dieser auf 0,9 kWh/(m²a) reduzierbar. 

03 KE, 22.04.04



3.7 Ergebnisse Warmwasserbereitung 

3.7.1 Gesamtverbräuche 

Hinweis: Der Einfluss von Wärmepumpe und Solaranlage ist hier nicht berücksichtigt, es wird 

nur die Verbrauchsseite betrachtet. Solaranlage und Wärmepumpe werden in den Kapiteln 3.8 

und 3.9 behandelt. 

Der Warmwasserverbrauch in m 3 vor Sanierung läßt sich nicht beziffern, da im unsanierten Zustand 

mit wohnungsweisen Gasthermen nur eine Wasseruhr für den Gesamtverbrauch Warm- 

und Kaltwasser im Haus vorhanden war. Der Gasverbrauch für die Warmwasserbereitung wurde 

auf 34,30 kWh/m 2 a berechnet. Für den sanierten Zustand wurden die Messwerte nach Tabel- 

le 3.10 ermittelt (Basis Januar bis Dezember 2003). 

ASV 21 - 25 ASV 31 - 35 ASV 36 - 40 

Wärme TWW Wärme TWW Wärme TWW 

gesamt Verbrauch gesamt Verbrauch gesamt Verbrauch 

TWW TWW TWW 

MWh m³ MWh m³ MWh m³ 

Mrz 02 7,43 86,00 6,11 61,02 7,27 74,59 

Apr 02 6,65 76,00 5,08 50,91 6,19 68,39 

Mai 02 6,07 74,00 5,16 54,07 4,96 62,47 

Jun 02 4,84 61,00 4,45 47,19 4,85 55,68 

Jul 02 5,15 66,00 4,83 53,65 4,77 54,86 

Aug 02 4,53 57,00 4,26 44,12 4,19 44,09 

Sep 02 5,77 74,00 5,21 53,71 5,29 60,30 

Okt 02 5,67 71,00 5,40 59,14 5,62 71,07 

Nov 02 5,64 73,00 5,21 57,67 5,49 70,22 

Dez 02 7,25 93,00 6,17 74,84 6,14 75,73 

Jan 03 5,79 72,00 5,84 58,04 5,71 66,00 

Feb 03 5,73 73,00 5,49 50,78 5,56 61,74 

Mrz 03 6,61 84,00 6,03 60,15 7,14 83,56 

Apr 03 6,09 80,00 5,79 53,00 6,34 73,23 

Mai 03 4,94 62,00 5,37 48,00 5,79 67,35 

Jun 03 5,46 70,00 4,62 46,03 4,97 57,08 

Jul 03 5,42 72,00 4,69 45,23 5,27 59,68 

Aug 03 5,38 72,00 5,04 41,00 5,46 63,47 

Sep 03 5,54 72,00 5,29 46,00 5,64 66,94 

Okt 03 6,47 85,00 6,08 64,66 7,00 84,31 

Nov 03 4,53 65,00 4,66 48,75 5,31 62,81 

Dez 03 5,95 96,00 6,65 70,40 7,71 92,59 

Durchschnitt/Monat 5,66 75,25 5,46 52,67 5,99 69,89 

kWh/m 2 a 26,74 25,81 28,32 

Tab. 3.10: Messwerte zum Warmwasserverbrauch und Wärmeverbrauch für die Warmwasserbe- 

reitung, fett: Den Auswertungen zugrundeliegende Messperiode 

03 KE, 22.04.04



Tabelle 3.10 zeigt, dass trotz der Zentralisierung der Warmwasserbereitung mit den damit einhergehenden 

Zirkulationsverlusten eine Reduzierung des Wärmeverbrauchs zur Warmwasserbereitung 

von 34 kWh/m 2 a auf 26 bis 28 KWh/m 2 a stattgefunden hat. Dies entspricht einem Ein- 

sparpotential von 18 bis 24 %. Ursächlich hierfür sind zum einen die schlechten Wirkungsgrade 

der veralteten Gasthermen vor Sanierung, zum anderen die moderne Technik und sorgfältige 

Ausführung der neuen Versorgungsanlage. 

Wie schon beim Vorhaben Emrichstraße sind auch hier die großen Unterschiede im Verbrauchsverhalten 

erstaunlich. Obwohl jeder Messabschnitt aus 50 Wohnungen besteht, und man eigent- 

lich so etwas wie statistische Mittelwerte erwarten müsste, bewegen sich die Durchschnittswerte 

der Monatsverbräuche zwischen 53 (ASV 31 – 35) und 75 m 3 (ASV 21 – 25). 

3.7.2 Zapfverluste und Zirkulationsverluste 

(Jürgen Wegewitz) 

Die messtechnische Erfassung der sanitären Anlage erfolgte über folgende Verbrauchsdaten: 

- Wasserverbrauch in m³ 

- Wärmeverbrauch der Warmwasserbereitung 

- Wärmeverbrauch der Zirkulation 

Diese Auswertung wurde an vier baugleichen Wohnblöcken vorgenommen. Die sanitärtechni- 

sche Ausstattung dieser Wohnblöcke ist identisch. 

Folgende Wohnblöcke wurden ausgewertet: 

- Albert-Schweitzer-Straße 21-25 




Die Zirkulationspumpen wurden über Zeitschaltuhren gesteuert und in der Nacht über den Zeitraum 

von 23°° bis 3°° Uhr abgeschaltet. Eine Verstellung der Uhrzeit erfolgte im ganzen Messzeitraum 

nicht. Vorgabe laut DVGW- Blatt ist mit einer Warmwassertemperatur von 60 ° C aus 

dem Speicher heraus und mit ca. 55 °C über die Zirkulation zurück zu kommen. Kurzzeitig wurde 

die Anlage auch mit Temperaturen von 58 °C aus dem Speicher und 55 °C Zirkulationstemperatur 

gefahren. 

03 KE, 22.04.04



- Spezifische Werte 

In der folgenden Tabelle sind die spezifischen Messwerte für die Wohnblöcke Albert-Schweitzer- 

Straße 31-40 dargestellt. 

Albert-Schweitzer-Straße 31-35 Albert-Schweitzer-Straße 36-40 

Zirkverlust TWW-Menge TWW-Energie Zirkverlust TWW-Menge TWW-Energie 

[ MWh ] m³ [ MWh ] [ MWh ] m³ [ MWh ] 

Mrz. 02 2,87 61,02 3,24 3,15 74,59 4,12 

Apr. 02 2,42 50,91 2,66 2,45 68,39 3,74 

Mai. 02 2,44 54,07 2,72 1,82 62,47 3,14 

Jun. 02 2,11 47,19 2,34 2,23 55,68 2,62 

Jul. 02 2,24 53,65 2,59 2,21 54,86 2,56 

Aug. 02 2,11 44,12 2,15 2,10 44,09 2,09 

Sep. 02 2,48 53,71 2,74 2,40 60,30 2,89 

Okt. 02 2,38 59,14 3,02 2,21 71,07 3,42 

Nov. 02 2,22 57,67 2,98 2,01 70,22 3,47 

Dez. 02 2,55 74,84 3,61 2,20 75,73 3,94 

Jan. 03 2,63 58,04 3,21 2,20 66,00 3,51 

Feb. 03 2,60 50,78 2,89 2,20 61,74 3,36 

Mrz. 03 2,71 60,15 3,33 2,62 83,56 4,53 

Apr. 03 2,51 53,00 3,28 2,47 73,23 3,87 

Mai. 03 2,46 48,00 2,91 2,38 67,35 3,42 

Jun. 03 2,23 46,03 2,39 2,14 57,08 2,84 

Jul. 03 2,35 45,23 2,35 2,35 59,68 2,92 

Aug. 03 2,38 41,00 2,67 2,34 63,47 3,11 

Sep. 03 2,41 46,00 2,88 2,32 66,94 3,32 

Okt. 03 2,64 64,66 3,45 2,67 84,31 4,33 

Nov. 03 2,00 48,75 2,66 2,00 62,81 3,31 

Dez. 03 2,82 70,40 3,84 2,77 92,59 4,95 

Durchschnitt 2,43 54,02 2,90 2,33 67,10 3,43 

Tab. 3.11: Monatsmesswerte zum Warmwasserverbrauch 

Damit können auch verschiedene wichtige Kennwerte für die einzelnen Blöcke ermittelt werden. 

In der folgenden Tabelle sind Durchschnittswerte über den gesamten Messzeitraum dargestellt. 

ASV 21-25 ASV 26-30 ASV 31-35 ASV 36-40 

TWW-Verbrauch pro WE 48 l/WE*d 46 l/WE*d 35 l/WE*d 44 l/WE*d 

Anteil Zirkulationsverluste 35% 37% 46% 41% 

Zirkulationsverluste pro WE/d 57,4 W/WE 57,3 W/WE 63,0 W/WE 66,0 W/WE 

Tab. 3.12: Kennwerte zum Warmwasserverbrauch 

Der Trinkwarmwasserverbrauch beträgt durchschnittlich 35 l bis 48 l pro WE am Tag. In jedem 

Wohnblock sind 40 Wohnungen als 3-Raum- Wohnung und 10 Wohnungen als 1-Raum- 

Wohnung vorhanden. Der allgemeine Durchschnittsverbrauch nach VDI 2067 Blatt 12 wird mit 

ca. 26 l Trinkwarmwasser je Person veranschlagt. Im Albert-Schweitzer-Viertel liegt der 

Verbrauch zwischen 17,5 l und 24 l je Person und damit unter dem allgemeinen Durchschnitts- 

verbrauch (Anmerkung: Die Auswertung einer Mieterbefragung der KÖWOGE ergab eine Belegung 

von 1,7 Per. / WE). 

03 KE, 22.04.04



Der Energieverbrauch der Zirkulation gegenüber dem Gesamtenergieverbrauch für TWW-Bereitung 

schwankte zwischen 35 % und 46 % je nach TWW-Verbrauch. Dieser hat damit einen ho- 

hen Anteil am Gesamtenergiebedarf für die Trinkwarmwasserbereitung. 

Ein Kennwert für die Zirkulation sind die Wärmeverluste pro Wohneinheit. Sie entsprechen etwa 

den errechneten Werten nach DVGW - W553. Die errechneten Werte nach DVGW W553 sind 

ein Volumenstrom von 560 l/h mit einem Wärmeverlust von ca. 3.256 W. Dies entspricht 65,1 W 

pro WE rechnerisch ermittelte Zirkulationsverluste für dieses Projekt. Die Wärmeverluste über 

die Zirkulation betragen nach den Messungen zwischen 57 W pro WE bis 66 W pro WE. In weit 

verzweigten Zirkulationsnetzen wurden schon Zirkulationsverluste über 100 W pro WE (Messprogramm 

FH Lausitz Cottbus) gemessen. Damit kann die Ausführung der Dämmung des 

Trinkwarmwasser- und des Zirkulationsnetzes in diesem Projekt als gut bezeichnet werden. 

Bild 3.27: Monatlicher Warmwasserverbrauch im Albert-Schweitzer-Viertel 

Dem oben stehenden Diagramm kann der Jahresverlauf des Trinkwarmwasserverbrauches entnommen 

werden. Zu erkennen ist der charakteristisch stärkere Verbrauch während der Wintermonate 

gegenüber den Sommermonaten sowie eine ähnliche Verbrauchsstruktur der einzelnen 

Blöcke. 

Waserverbrauch [m³] 

100,00 

90,00 

80,00 

70,00 

60,00 

50,00 

40,00 

30,00 

TWW-Verbrauch 

Mrz 02 Apr 02 Mai 02 Jun 02 Jul 02 Aug 02 Sep 02 Okt 02 Nov 02 Dez 02 Jan 03 Feb 03 Mrz 03 Apr 03 Mai 03 Jun 03 Jul 03 Aug 03 

Zeit [ Monat ] 

31-35 TWW-Menge m³ 36-40 TWW-Menge m³ 21-25 TWW-Menge m³ 26-30 TWW-Menge m³ 

03 KE, 22.04.04



- Abhängigkeit Zirkulation und Warmwasserverbrauch 

Die Verluste eines Zirkulationsnetzes sind abhängig von der Netzausdehnung, Netzumgebungstemperatur, 

Leitungsisolierung und Betriebsdauer. Ein Zusammenhang mit dem Warmwasser- 

verbrauch auf die Zirkulationsverluste sollte eigentlich nicht vorhanden sein. Wie oben erläutert 

sind die vier Wohnblöcke gleicher Bauart und mit gleicher Wohnungsanzahl. Die Rohrlängen 

sowie deren Isolierung sind vom gleichen Standard. Die Temperatur innerhalb der Wohnungen 

beträgt im Mittel 21-22°C. Somit müssten die Wärmeverluste über die Zirkulation in allen Wohnblöcken 

etwa die gleiche Größe aufweisen. Die Wärmeverluste über die Zirkulation der vier 

Wohnblöcke stellt sich wie folgt dar: 

Zirkulationsverluste [MWh/Monat] 

3,50 

3,00 

2,50 

2,00 

1,50 

1,00 

Bild 3.28: Zirkulationsverluste im Albert-Schweitzer-Viertel 

Der Verlauf der einzelnen Zirkulationsverluste ist ähnlich, unterscheidet sich aber doch durch ihre 

Höhe der Verluste. Die Zirkulations-Wärmeverluste wurden anschließend in Bild 3.29 gegen den 

Warmwasserverbrauch für die Wohnblöcke 21-30 und 31-40 aufgetragen. 

Anhand der beiden Gegenüberstellungen ist zu erkennen, dass die Kurve des Trinkwarmwasser- 

verbrauches und der Zirkulationsverluste jeweils gegenläufig ist. Das Gebäude mit dem höheren 

Trinkwarmwasserverbrauch weist jeweils einen niedrigeren Wärmeverlust der Zirkulation auf. 

Daraus kann geschlossen werden, dass es bei gleichen Trinkwarmwassernetzen eine Abhän- 

gigkeit der gemessenen Zirkulationsverluste vom Trinkwarmwasserverbrauch gibt. Die Auslegung 

nach DVGW 553 beinhaltet eine Auslegung der Zirkulationsleitungen mit einer Abkühlung 

von maximal delta t 5 K. Das bedeutet 2,5 K Wärmeverluste im Vorlauf und 2,5 K Wärmeverluste 

über die Zirkulationsleitungen. 


Zeit [ Monat ] 

31-35 Zirkulationsverlust (MWh) 36-40 Zirkulationsverlust (MWh) 21-25 Zirkulationsverlust (MWh) 26-30 Zirkulationsverlust (MWh) 

Die Wärmeverluste ergeben sich aus Q= m*cp*delta t =k*A*delta t. 

03 KE, 22.04.04



Die Wärmeverluste im System bleiben gleich. Durch die Erhöhung des Massenstromes im 

Rohrsystem wird mehr Energie bis zum Endverbraucher gebracht (60° Warmwassertemperatur). 

Das Temperaturverhältnis der Zirkulation wird kleiner, somit werden auch die gemessenen 

Energieverluste zum Verbraucher reduziert. Die Zirkulation wird somit über die Zirkulationsleitungen 

mit einem kleinerem ?t als 5 K zurück zum TWW-Speicher geführt. Hierdurch erklären sich 

die unterschiedlichen Werte der einzelnen Wohnblöcke. 

Wa 

sse 

rve 

rbr 

au 

ch 

[m³ 

] 

100,00 

90,00 

80,00 

70,00 

60,00 

50,00 

40,00 

30,00 

20,00 

10,00 

Wasserverbrauch [m³] 

0,00 

90,00 

80,00 

70,00 

60,00 

50,00 

40,00 

30,00 

20,00 

10,00 

0,00 

Bild 3.29: oben: Vergleich Warmwasserverbrauch und Zirkulationsverluste ASV 21 – 25 und 

ASV 26 – 30 

unten: Vergleich Warmwasserverbrauch und Zirkulationsverluste ASV 31 – 35 und 

ASV 36 - 40 

Betrachtung des Trinkwarmwasserverbrauches und der Zirkulationsverluste ASV 21 - 30 


Zeit [Monat] 

Albert-Schweitzer-Straße 21 -25 TWW-Menge m³ Albert-Schweitzer-Straße 26-30 TWW-Menge m³ 

Albert-Schweitzer-Straße 21 -25 Zirkulationsverlust [ MWh ] Albert-Schweitzer-Straße 26-30 Zirkulationsverlust [ MWh ] 

Betrachtung des Trinkwarmwasserverbrauches und der Zirkulationsverluste ASV 31-40 


Zeit [ Monat] 

Albert-Schweitzer-Straße 31-35 TWW-Menge m³ Albert-Schweitzer-Straße 36-40 TWW-Menge m³ 

Albert-Schweitzer-Straße 31-35 Zirkulationsverlust [ MWh ] Albert-Schweitzer-Straße 36-40 Zirkulationsverlustverlust [ MWh ] 

3,50 

3,00 

2,50 

Wä 

rm 

eve 

rbr 

au 

ch 

Zir 

kul 

ati 

on 

[ 

M 

Wh 

] 

03 KE, 22.04.04 

2,00 

1,50 

1,00 

3,30 

3,10 

2,90 

2,70 

2,50 

2,30 

2,10 

1,90 

1,70 

Wärmeverbrauch Zirkulation [ MWh]



3.8 Ergebnisse Flachkollektoranlage 

Nach den guten Erfahrungen mit den Kollektoranlagen im Vorgängerprojekt Emrichstraße wurde 

auch für die Warmwasservorwärmung in der Gebäudehälfte ASV 36 – 40 eine Flachkollektoranlage 

eingesetzt. Sie besteht aus den Hauptkomponenten: 

- Kollektorfelder auf dem Dach 

- Solar-Pufferspeicher in einem der HAST benachbarten Raum 

- Wärmetauscher und Pumpen in der HAST 

- Bivalenter TWW-Bereitschaftsspeicher. 

Das Kollektorfeld wird aus acht Kollektoren der Firma Solvis mit insgesamt 66 m² Kollektorfläche 

gebildet. Die Kollektoren sind exakt südlich ausgerichtet und in einem Winkel von 45 Grad auf 

Stahlrahmen montiert. Bei der Anordnung der Verrohrung wurde darauf geachtet, möglichst geringe 

Rohrwärmeverluste zu erzeugen. Deshalb sind die Vorlauf-Leitungen kurz gehalten und 

nahe am mittigen Dach-Durchstoßpunkt angeordnet, während die kühleren Rücklaufleitungen 

vom Schacht aus über Dach zu den Enden der Kollektorfelder laufen. Weiterhin sind die Rohre 

mit 45 mm Dämmstoffdicke deutlich stärker gedämmt als üblich (30 mm). Nach unten zur HAST 

verlaufen die Leitungen in einem stillgelegten Lüftungsschacht. Wegen der räumlich beengten 

Situation in der HAST wurde der solare Pufferspeicher in einen benachbarten Raum verlegt. Die 

Rohrleitungen vom Dach ins Erdgeschoß verlaufen in einem stillgelegten Lüftungsschacht. 

Wärmetauscher, Pumpen und Steuerung sind in die Hausanschlussstation integriert. 

Einstrahlung auf Kollektorfläche 66,3 MWh/a / 1001 kWh/m²a 

Erzeugte Energie Kollektoren 26,3 MWh/a / 397 kWh/m²a 

Abgegebene Energie Kollektorkreis 24,3 MWh/a / 367 kWh/m²a 

Energielieferung Solarsystem an TWW-Bereitung 24,0 MWh/a 

Energielieferung Fernwärme an TWW-Bereitung 37,8 MWh/a 

Solarer Deckungsanteil TWW 38,8 % 

Systemnutzungsgrad Solaranlage 36,1 % 

Tab. 3.13: Simulationsergebnisse Solaranlage 

Kollektoren Solvis Tera F 80 

Kollektorfläche brutto 65,2 m² 

Kollektorfläche netto 60,96 m² 

Auslegungszapfverbrauch 3000 l / d 

Durchströmung geplant 15 l / m²*h 

Wärmetauscher ALFA Laval CB 51 – G 30 H 

Pufferspeicher Ratiotherm Oskar 2000/5,0 pv 

Volumen Pufferspeicher 2000 Liter 

Fabrikat / Typ Bereitschaftsspeicher Rudert RET 1000 Spezial 

Volumen bivalenter Bereitschaftsspeicher 1000 Liter 

Tab. 3.14: Auslegungsdaten Solaranlage 

03 KE, 22.04.04



Bild 3.30: Flachkollektoren mit weitspannender Unterkonstruktion und gut gedämmten Leitungen 

(Entlüfter zu diesem Zeitpunkt noch nicht isoliert) 

Auch die Kollektorerträge wurden detailliert gemessen und dokumentiert. Der wichtigste Wert ist 

sicherlich die übergebene Solarwärme, welche die nutzbare Solarwärme charakterisiert. 

Daneben wurde im Kollektorkreislauf auch die erzeugte Wärme gemessen, sodass ein thermischer 

Systemwirkungsgrad bestimmbar ist. Zusätzlich wurde der Stromverbrauch der Umwälzpumpe 

des Kollektorkreises aufgezeichnet, um – analog zur Wärmepumpe – auch eine Systemarbeitszahl 

bestimmen zu können. Weiterhin dienten diese Werte der monatlichen Plausibilitätsprüfung 

und der Überwachung der Anlage, in Ergänzung zur anlagenintegrierten Störungsmeldung. 

Bild 3.31 zeigt ein Schaltschema der Solaranlagen-Integration, in der darauffolgenden Tabelle 

3.15 sind die relevanten Messwerte seit Beginn der Messkampagne zusammengestellt. Den 

Auswertungen liegt, wie bei der Heizung, das Kalenderjahr 2003 zugrunde. 

03 KE, 22.04.04



Bild 3.31: Schaltschema Solaranlage 

03 KE, 22.04.04



Solar Solar Wärme Solar Solar Solar Global- HGT 

Warm- Warm- gesamt Beitrag Pumpe "Arbeits- strahlung 

wasser wasser 

Erzeugte Übergebene TWW TWW Strom- zahl" FU Dahlem 

FU Dahlem 

Wärme Wärme verbrauch ü.W/Strom 

MWh MWh MWh % kWh kWh/m² K*d 

Mrz 02 2,05 1,64 7,27 22,55 49 33,81 65 465,0 

Apr 02 2,38 2,13 6,19 34,42 52 40,96 101 343,4 

Mai 02 3,41 2,89 4,96 58,29 64 45,16 144 137,9 

Jun 02 2,57 2,41 4,85 49,72 60 40,17 160 87,2 

Jul 02 2,91 2,56 4,77 53,70 64 40,00 138 66,4 

Aug 02 3,27 2,93 4,19 69,88 62 47,26 137 0,0 

Sep 02 3,42 3,06 5,29 57,87 68 45,00 102 66,7 

Okt 02 1,55 1,50 5,62 26,67 47 31,91 42 387,1 

Nov 02 0,82 0,81 5,49 14,76 35 23,14 24 482,6 

Dez 02 0,59 0,29 6,14 4,73 36 8,06 18 712,5 

Jan 03 0,49 0,75 5,71 13,15 30 25,00 18 637,7 

Feb 03 1,59 1,41 5,56 25,34 43 32,79 45 609,9 

Mrz 03 2,79 2,51 7,14 35,15 64 39,22 85 481,2 

Apr 03 2,88 2,58 6,34 40,70 65 39,69 127 336,3 

Mai 03 0,96 0,76 5,79 13,12 83 9,16 164 28,1 

Jun 03 3,17 2,83 4,97 56,90 74 38,24 187 0,0 

Jul 03 3,14 2,80 5,27 53,14 69 40,58 159 0,0 

Aug 03 3,73 3,34 5,46 61,22 73 45,75 160 0,0 

Sep 03 1,97 2,14 5,64 37,92 66 32,42 106 39,8 

Okt 03 2,39 1,74 7,00 24,85 57 30,53 59 434,6 

Nov 03 0,78 0,74 5,31 13,93 33 22,42 23 420,0 

Dez 03 0,87 0,86 7,71 11,15 43 20,00 19 560,1 

Summe 

2003 

24,76 22,46 71,91 31,23 700,00 32,09 1154 3547,7 

Tab. 3.15: Monatliche Messwerte der Kollektorerträge, Deckungsbeiträge zur TWW-Bereitung, 

Arbeitszahl und Klimadaten; fett: den Auswertungen zugrundeliegender Messzeitraum 

Tabelle 3.15 liefert uns einige interessante Ergebnisse: 

Der Vergleich zwischen erzeugter und übergebener Wärme ergibt einen thermischen Systemwirkungsgrad 

von 91 %, also gehen etwa 9 % der Solarwärme im Leitungsnetz und in den Speichern 

verloren. 

Über das Jahr 2003 gesehen wurde ein durchschnittlicher Deckungsgrad von 31 % zur Warmwasserbereitung 

erreicht, planerisch vorgesehen waren knapp 39 %. Dies hängt einerseits mit 

den aufgetretenen technischen Problemen zusammen, andererseits war der Gesamtwärmeverbrauch 

für die Warmwasserbereitung in 2003 mit 71,9 MWh/a wesentlich höher als der Planwert 

von 61,8 MWh/a. Der reale Jahresertrag der Solaranlage von 22,46 MWh steht einem Plan- 

03 KE, 22.04.04



wert von 24,0 MWh/a gegenüber. Damit hat die Anlage die in sie gesetzten Erwartungen beinahe 

erfüllt. 

Primärenergetisch kann die Solaranlage – wie erwartet – glänzen. Für 100 kWh Nutzenergie 

Wärme werden nur 9,3 kWh Primärenergie benötigt, bei Fernwärme aus Heizwerken wären es 

130 kWh. 

Bild 3.32 zeigt noch einmal deutlich die starke jahreszeitliche Abhängigkeit der Effizienz der Solaranlage. 

Weiterhin ist ein gravierender Anlagendefekt im Mai 2003 erkennbar. 

Deckungsbeitrag % 

70 

60 

50 

40 

30 

20 

10 

0 

Jan 

03 

Feb 

03 

Mrz 

03 

Apr 

03 

Bild 3.32: Monatliche Deckungsbeiträge und Globalstrahlung, ein größerer Anlagendefekt im Mai 

2003 ist deutlich erkennbar 

Mai 

03 

Jun 

03 

Neben dem fast vollständigen Ausfall der Solaranlage im Mai 2003 kam es während der bisherigen 

Betriebszeit zu folgenden Problemen: 

Mai 2002: Zirkulationseinbindung Solaranlage fehlerhaft, Zirkulation wird abgesperrt, wenn Solaranlage 

eingebunden ist 

Sep. 2002: Laufende Störungsmeldungen ohne realen Hintergrund 

Sep. 2002: Korrosion an den Kollektorhalterungen festgestellt 

Dez. 2002: Solar-Wärmemengenzähler des Großdisplays defekt 

Sep. 2003: Ausdehnungsgefäß der Solaranlage defekt 

Abbildung 3.33 zeigt die Solaranlage der Albert-Schweitzer-Str. 36 – 40 im Vergleich mit der 

Flachkollektoranlage des Vorgängerprojektes Emrichstraße und üblichen Ertragswerten von Kol- 

03 KE, 22.04.04 

Jul 

03 

Aug 

03 

Sep 

03 

Okt 

03 

Nov 

03 

Dez 

03 

200 

180 

160 

140 

120 

100 

80 

60 

40 

20 

0 

Globalstrahlung kWh/m2a



lektoranlagen im Berlin. Trotz des Anlagenausfalls im Mai 2003 kann die ASV-Solaranlage 19 % 

mehr Ertrag vorweisen als die nicht so optimal geplante Anlage in der Emrichstraße. Sie liegt 

rund 50 % über den Mindestwerten und nur 14 % unter dem Maximalwert der Berliner Anlagen. 

Wäre die Anlage im Mai 2003 nicht defekt gewesen, hätte sie etwa 2 MWh mehr an Nutzenergie 

erbracht und käme auf einen Jahresdurchdurchschnitt des Nettoertrages von 401 kWh/m 2 a (statt 

real mit Störung 368 kWh/m 2 a). Damit läge sie nur noch 7 % unter dem Maximalwert der Berliner 

Anlagen. 

kWh/m²a Solarertrag 

500 

400 

300 

200 

100 

0 

Kollektoren Albert-Schweitzer-Viertel im Vergleich 

Flachkollektoren 

üblich 


Emrichstr. 

Bild 3.33: Vergleich der Kollektoranlage in ASV 31 – 36 mit anderen Anlagen 


ASV 

Graue Balken: Minimal- und Maximalwerte von 30 Kollektoranlagen 

über 20 m² aus einer Studie des Berliner Senats 1997 - 99 

Auch im hier nicht weiter ausgewerteten Zeitraum Januar bis Dezember 2002 erbrachte die Solaranlage 

95 % der Nutzenergie von 2003, obwohl sie in den ersten Monaten noch nicht optimal 

funktionierte. Der ungewöhnlich heiße Sommer 2003 scheint deshalb nicht in erster Linie ausschlaggebend 

für die guten Ergebnisse zu sein, sondern vielmehr die gute Konzeption und sorgfältige 

Ausführung der Anlage. 

03 KE, 22.04.04



3.9 Ergebnisse Wärmepumpe 

Versucht man, eine Niedrigenergiesanierung zu realisieren, so geht es stets auch darum, den 

Lüftungswärmebedarf zu reduzieren, bzw. die in der Abluft enthaltene Wärme im Gebäude zurückzuhalten. 

Bei einer Abluftanlage wie in ASV 31 – 35 bleibt einem eigentlich nur die Möglichkeit, 

eine Wärmepumpe in den Abluftstrom zu bringen; ein Konzept, das vor allem im Neubau 

weit verbreitet ist. Die Wärmepumpe sollte tendenziell das ganze Jahr nutzbar sein und wird 

deshalb zur TWW-Vorwärmung eingesetzt. Gegenüber einer Zu- und Abluftanlage hat dieses 

Konzept mehrere Vorteile: 

- Es ist konstruktiv einfacher (Verzicht auf doppelte Kanäle und Wärmetauscher) 

- Druckverluste und Ventilatorstromverbräuche sind wesentlich geringer 

- Die Zuluft kommt direkt von außen und kann keine unangenehmen Geruchsstoffe in einem Kanalnetz 

aufnehmen 

- Die Regelung ist einfacher 

Dagegen steht die Nachteile der mechanischen Komplexität und des relativ hohen Stromverbrauchs 

der Wärmepumpe. 

Die Anlage besteht aus folgenden Hauptkomponenten: 

- Verdampfer und Expansionsventil mit Integration in die Abluftanlage im Drempelraum 

- Verdichter, Verflüssiger und Sammler im Kriechkeller 

- Pufferspeicher im Erdgeschoss 

Die Abluft aus den vertikalen Sammelschächten der Abluftanlage wird im Drempelraum zusam- 

mengeführt. Zur Verringerung von Rohrleitungsverlusten wurden im Drempel nur Verdampfer und 

Expansionsventil der Wärmepumpe eingebaut. Um die Abluft-Kanallängen im Drempel zu beschränken, 

wurden nur die 40 mittleren Wohnungen an das System angeschlossen, die je 5 

Randwohnungen entlassen ihre Abluft ohne Abkühlung über das Dach ins Freie. Dadurch verkürzen 

sich die Kanallängen im Drempel um fast die Hälfte. Die Kältemittelleitung zwischen 

Drempel und Erdgeschoss ist in einen Installationsschacht integriert worden. 

Verdichter, Verflüssiger und Sammler befinden sich im Kriechkeller nahe der Hausanschlussstation, 

da in der HAST selbst der Platz zu knapp war. Ein 2000 Liter - Pufferspeicher wurde in einem 

Abstellraum eingebaut, um die vom Energieversorger vorgegebenen Abschaltzeiten über- 

brücken zu können. Über einen Wärmeübertrager wird die Wärme dann an den bivalenten 1000 

Liter-TWW-Speicher abgegeben. 

03 KE, 22.04.04



Aus der Anlagensimulation ergaben sich folgende Werte: 

Energielieferung zur Trinkwarmwassererwärmung 49.678 kWh 

Jahresarbeitszahl 4,2 

Jahresenergiebedarf 11.828 kWh 

Elektrische Leistung der WPA 3,8 kW 

Jahreshilfsenergiebedarf (Pumpen, Steuerung) 1.022 kWh 

Tab. 3.16: Simulationsergebnisse geplante Wärmepumpe 

Ausgelegt wurde die Wärmepumpenanlage schließlich mit folgenden Parametern: 

Anlagenerrichter A. Neumann, Berlin 

Betriebsweise bivalent 

Fabrikat LW-WP 10 

Typ AN-LW 9,8 

Jahresarbeitszahl 4,0 

Temperaturniveau (Jahresmittelwert) 45° C 

Leistungsaufnahme elektrisch 2,0 kW 

Thermische Leistung 10 kW 

Volumen Pufferspeicher 1930 Liter 

Fabrikat / Typ Pufferspeicher Ratiotherm OSKAR 2000/5,0 pv 

Volumen bivalenter Bereitschaftsspeicher 1000 Liter 

Fabrikat / Typ Bereitschaftsspeicher Rudert RET 1000 Spezial 

Mittlerer Druck im Verdampfer 3,6 bar 

Mittlere Temperatur Kältemittel im Verdampfer 6,5° C 

Mittlerer Druck im Verflüssiger 14,5 bar 

Mittlere Temperatur Kältemittel im Verflüssiger 43° C 

Erwarteter Ertrag 38400 kWh/a 

Erwartete Deckungsrate TWW-Wärme 41,2 % 

Tab. 3.17: Auslegungsdaten Wärmepumpe 

Die Wärmepumpe wurde im November 2001 in Betrieb genommen und lieferte, nach anfänglichen 

Betriebsschwierigkeiten, ab Februar 2002, ihre volle Leistung. 

Zur Reduzierung von Spitzenlasten wird die Wärmepumpe vom Energieversorger zwischen 

10.00 Uhr und 11.00 Uhr sowie zwischen 17.30 Uhr und 18.30 Uhr abgeschaltet. Dafür gibt es 

einen besonders günstigen Wärmepumpen-Stromtarif. 

03 KE, 22.04.04



Bild 3.34: Systemschema Einbau Wärmepumpe (Schaltbild) 

03 KE, 22.04.04



Auch das Betriebsverhalten der Wärmepumpe wurde mit Hilfe zahlreicher Messgrößen untersucht 

und dokumentiert. Neben der erzeugten und an die Warmwasserbereitung übergebenen 

Wärme wurden auch die dem Abluftstrom entnommene Wärme, sowie der Stromverbrauch der 

Wärmepumpe und der Umwälzpumpe des Wärmeträgermediums erfasst. Abgeleitet wurden 

daraus die Arbeitszahl der Wärmepumpe selbst, eine etwas niedrigere Systemarbeitszahl (unter 

Einbezug des Umwälzpumpen-Stromverbrauchs) sowie, als zentraler Kennwert, der Deckungsbeitrag 

zur Warmwasserbereitung. Tabelle 3.18 zeigt die Zusammenstellung von Monatswerten. 

Strom Strom Der Abluft Erzeugte Übergeb Arbeits- Arbeits- Gesamt- Deckungs - 

WP WP ent- Wärme Wärme zahl zahl wärme anteil TWW 

Kom- gesamt nommene WP WP WP WP TWW 

pressor Wärme System (Zirk + Zapf) 

kWh kWh kWh kWh kWh 

Mrz 02 879 919 2324 2610 2090 2,97 2,27 6108 0,34 

Apr 02 743 784 1959 2130 1720 2,87 2,19 5081 0,34 

Mai 02 470 504 1239 1400 1138 2,98 2,26 5161 0,22 

Jun 02 407 437 1283 1656 1298 4,07 2,97 4450 0,29 

Jul 02 173 192 423 535 485 3,09 2,52 4828 0,10 

Aug 02 431 462 1195 1609 1274 3,73 2,76 4259 0,30 

Sep 02 519 558 1412 1994 1646 3,84 2,95 5210 0,32 

Okt 02 573 616 1813 2278 1905 3,98 3,09 5396 0,35 

Nov 02 538 579 1902 2182 1835 4,06 3,17 5206 0,35 

Dez 02 554 596 1796 2185 1915 3,94 3,21 6168 0,31 

Jan 03 534 616 1863 2146 1734 4,02 2,81 5837 0,30 

Feb 03 495 569 1626 1904 1546 3,85 2,72 5487 0,28 

Mrz 03 592 673 1761 2316 1919 3,91 2,85 6033 0,32 

Apr 03 576 710 1704 2184 1840 3,79 2,59 5791 0,32 

Mai 03 539 576 1628 1916 1597 3,56 2,77 5368 0,30 

Jun 03 451 535 1403 1595 1321 3,54 2,47 4615 0,29 

Jul 03 467 556 1268 1644 1370 3,52 2,46 4691 0,29 

Aug 03 474 526 1243 1674 1423 3,53 2,70 5044 0,28 

Sep 03 494 540 ?? 1784 1525 3,61 2,83 5286 0,29 

Okt 03 634 689 2002 2418 2107 3,82 3,06 6084 0,35 

Nov 03 485 527 1879 1755 1549 3,62 2,94 4656 0,33 

Dez 03 693 751 1856 2519 2244 3,63 2,99 6653 0,34 

Summe 

2003 6432 7268 18233 23855 20175 65546 

Durchschnitt 

2003 536 606 1519 1988 1681 3,70 2,77 5462 0,31 

Tab. 3.18: Monatliche Messwerte zur Wärmepumpe; fett: den Auswertungen zugrundeliegender 

Messzeitraum 

Tabelle 3.18 zeigt eine im Vergleich zur Solaranlage wesentlich gleichmäßigere Wärmelieferung, 

der Deckungsanteil zur Warmwasserbereitung liegt zwischen 30 und 35 %, außer in Zeiten mit 

Anlagendefekten oder "schleichenden" Fehlfunktionen. Gegenüber den Planwerten (Auslegungsdaten 

Tab. 3.17) sind die gemessenen Werte allerdings eher enttäuschend: Im Messzeitraum 

03 KE, 22.04.04



Januar – Dezember 2003 wurden 20 MWh Wärme an die Warmwasserbereitung übergeben, der 

erwartete Ertrag lag bei 38 MWh. Einem realen Deckungsbeitrag zur Warmwasserbereitung von 

31 % steht ein Planwert von 41 % gegenüber. Die erwartete Anlagen-Jahresarbeitszahl von 4,0 

betrug im Jahr 2003 real gemessene 3,70 für die Wärmepumpe allein und 2,77 für das Gesamtsystem 

Wärmepumpenanlage einschließlich Pumpen etc. 

Bild 3.35 zeigt den Deckungsanteil zur Warmwasserbereitung für den Messzeitraum, verglichen 

mit der Kollektoranlage. Hierbei ist festzuhalten, daß die Kollektoranlage in den Sommermonaten 

auch Beiträge zur Zirkulation liefern kann, die mit 60 Grad C arbeitet (Legionellenvermeidung). 

Bei der Wärmepumpe mit 45 Grad C Arbeitstemperatur ist dies nicht möglich. Bei etwa 50 % 

Zirkulationsverlusten in derart großen Wohngebäuden bedeuten 31 % Gesamtdeckungsbeitrag 

einen Deckungsbeitrag an den Zapfverlusten von über 60 %. Die Wärmepumpe arbeitet also 

effektiv im Rahmen ihrer Möglichkeiten. Fragwürdig bleibt im Rückblick, ob der Einsatz einer 

Wärmepumpe bei derart hohen Temperaturen im Warmwasserkreislauf sinnvoll ist. 

Deckungsbeitrag % 

70 

60 

50 

40 

30 

20 

10 

0 

Jan 

03 

Feb 

03 

Mrz 

03 

Apr 

03 

Mai 

03 

Bild 3.35: Vergleich der monatlichen TWW-Deckungsbeiträge von Wärmepumpe und Solaranla- 

ge, die gleichmäßigere Wärmelieferung der Wärmepumpe ist deutlich zu erkennen. 

Über das Messjahr 2003 gesehen liefern beide Konzepte einen Deckungsbeitrag zur 

Warmwasserbereitung von 31 %. 

Jun 

03 

Jul 03 Aug 

03 

03 KE, 22.04.04 

Sep 

03 

Deckungsbeitrag 

Solaranlage 

Deckungsbeitrag 

Wärmepumpe 

Okt 

03 

Nov 

03 

Dez 

03



Bei einer Jahresarbeitszahl von 2,77 macht die Wärmepumpe primärenergetisch noch knapp 

einen Sinn, wenn man den Primärenergiefaktor von 1,3 der Fernwärme aus Heizwerken und 

denjenigen von Strom mit 3,0 heranzieht. Bei der gesamten Warmwasserbereitung mit Fernwärme 

wäre demnach 20 % mehr Primärenergie verbraucht worden. Hätten wir dagegen Fernwärme 

aus KWK-Kopplung mit einem Primärenergiefaktor von 0,7, dann wäre es primärenergetisch 

sinnvoller, die Warmwasserbereitung vollständig über Fernwärme durchzuführen (dies 

ganz ohne Investitionskosten, Wartungskosten etc. mit zu betrachten). 

Während der Betriebszeit wurde die Wärmepumpenanlage immer wieder von kleineren und größeren 

Defekten geplagt. Hier eine chronologische Kurzdarstellung: 

Januar 2002: Defekt im Frequenzumformer 

Mai 2002: 24.5. – 3.6. Verdichter defekt 

Juli 2002: 10.7. – 1.8. Defekter Drucksensor 

Dezember 2002: 29.12. – 2.1.03 Defekte Umwälzpumpe, Totalausfall der WP-Anlage 

Januar 2003: Pumpe ungeregelt 2.1. – 9.1. 

Juni – August 2003: Schleichender Defekt am Einspritzventil, Reparatur am 27.8. 

Als ernsthaftes Problem stellte sich hierbei die mangelhafte Service-Motivation der ausführenden 

Firma dar. Zwischenzeitlich hat eine andere Firma die Wartung der Wärmepumpe übernommen. 

Es muss an dieser Stelle aber auch betont werden, dass von Seiten der KÖWOGE mit hohem 

Engagement um die Optimierung der Anlagen gekämpft wurde, was sich in zahlreichen Vor-Ort- 

Terminen, Firmenabmahnungen, Reaktionen auf Defekte oder Probleme, Änderungen von Einstellwerten 

und nicht zuletzt in den Diskussionen des Anlagenverhaltens und der Probleme in 

den regelmäßigen Projektrunden niederschlug. Ohne diese intensive Betreuung und "Nachsteue- 

rung" der technischen Systeme wären die Ergebnisse des Projektes sicher weniger gut. 

Ergänzung des Haustechnikers Herrn Wegewitz: 

Infolge des Ergebnisses des Projektes wäre auch zu überlegen, ob die Vorerwärmung der 

Warmwasserbereitung effektiver durch eine direkte Erwärmung durch die Wärmepumpe ohne 

Pufferspeicher erfolgen sollte. Durch den Pufferspeicher konnten die Stillstandszeiten durch die 

Vorgabe des EVU’s gut überbrückt werden, sowie eine kontinuierliche, dem Warmwasser- 

verbrauch entsprechende, schnelle Entladung erfolgen. Aber durch die zwei Wärmetauscher im 

System wurde die zu übertragene Temperaturdifferenz zur Warmwasserbereitung jeweils um 

2 - 3 Kelvin gemindert, und so die eingebrachte Leistung reduziert. Durch eine Optimierung über 

Vorwärmspeichergröße und Leistung der Wärmepumpe ist dann eine Verbesserung des Ertrags 

möglich und dies trotz der Abschaltzeiten des EVU’s. Weiterhin können die Wärmeverluste (Pufferspeicher) 

minimiert und zwei Pumpen weniger eingesetzt werden. 

03 KE, 22.04.04



3.10 Ergebnisse Haustechnikstromverbrauch 

Vor Sanierung beschränkte sich der Stromverbrauch ausschließlich auf den der Heizungsanlage 

(Umwälzpumpe und Regelung). Warmwasser wurde dezentral über Gasdurchlauferhitzer erzeugt. 

Im Referenzabschnitt ASV 21 - 25 kam zur Heizungsumstellung die zentrale Warmwasserbereitung 

hinzu, welche für Regelung und Zirkulationspumpe einen zusätzlichen Stromverbrauch verursachte. 

Weiterhin kam die konventionelle Abluftanlage hinzu. Der Stromverbrauch für die Umwälzpumpe 

Heizung hat sich durch den geringeren Wärmebedarf wohl abgesenkt. Die Differenz 

zum Stromverbrauch vor Sanierung charakterisiert somit annäherungsweise die summarische 

Auswirkung aller Änderungen. Für die Heizungsregelung in den Wohnungen werden manuelle 

Thermostatventile eingesetzt. 

Das Modellvorhaben Abschnitt ASV 31 - 35 unterscheidet sich vom Referenzabschnitt durch 

einen noch höheren Wärmeschutz, die bedarfsgeführte Abluftanlage mit stromsparenden EC- 

Motoren, die elektronische Heizungsregelung WRE mit thermoelektrischen Ventilantrieben, sowie 

den Einbau einer Wärmepumpe. Weiterhin wurden hier Heizungsumwälzpumpen (Grundfos 

Magna) neuester Technologie eingesetzt. 

Die Gebäudehälfte ASV 36 – 40 hat den gleichen, hohen Wärmeschutz wie ASV 31 – 35, statt 

einer Abluftanlage findet sich hier die Zu- und Abluftanlage mit Wärmerückgewinnung, ebenfalls 

mit stromsparenden EC-Motoren ausgestattet, sowie eine Solaranlage. Die Heizungsregelung in 

den Räumen übernehmen programmierbare Thermostatventile, deren Batteriestromverbrauch 

hier vernachlässigt wird. Auch hier kamen die Grundfos-Magna Heizungsumwälzpumpen zum 

Einsatz. 

Tabelle 3.19 zeigt eine Zusammenstellung der monatlichen Messwerte, aus denen sich folgende 

Ergebnisse ableiten lassen: 

- Die Umstellung der alten Gebäudetechnik mit freier Schachtlüftung und dezentralen Gaswarmwasserbereitern 

auf die "Referenzlösung" als Stand der Technik mit Abluftanlage und 

zentraler Warmwasserbereitung verursacht eine Steigerung des Haustechnik-Stromverbrauchs 

von 0,38 auf 2,31 kWh/m 2 a. 

- Wird statt einer konventionellen Abluftanlage und Heizungsregelung das Riecon-System eingesetzt, 

dann erhöht sich der Stromverbrauch um weitere 0,61 kWh/m 2 a; nicht weil die Riecon- 

Lüftung mehr Strom benötigen würde, sondern weil die WRE-Heizungsregelung den Riecon- 

Stromverbrauch von 1,15 auf 2,18 kWh/m 2 a erhöht. 

03 KE, 22.04.04



ASV 21 - 25 ASV 31 - 35 ASV 36-40 

HAST Lüftung Stromverbr. HAST Riecon Wärme- Stromverbr. HAST Lüftung Solar- Stromverbr 

Haustechn. Strom- pumpe Haustechn. Conit Pumpe Haustechn. 

Strom- Strom- gesamt Strom- Strom- Strom- gesamt Strom- Strom- Strom- gesamt 

verbr. verbr. verbr. verbr. verbr. verbr. verbr. verbr. 

kWh kWh kWh kWh kWh kWh kWh kWh kWh kWh kWh 

Mrz 02 440 364 804 171 436 919 1526 186 1257 49 1491 

Apr 02 287 358 645 144 421 784 1349 156 1117 52 1325 

Mai 02 163 386 549 130 464 504 1098 143 1275 64 1482 

Jun 02 107 337 444 95 410 437 942 150 1114 60 1324 

Jul 02 126 372 498 107 466 192 765 151 1235 64 1450 

Aug 02 110 346 456 91 440 462 993 105 1148 62 1315 

Sep 02 154 392 546 119 496 558 1172 132 1290 68 1490 

Okt 02 178 369 547 123 471 616 1210 155 1231 47 1433 

Nov 02 164 299 463 115 450 579 1144 149 1125 35 1309 

Dez 02 197 276 473 146 551 596 1293 181 1235 36 1452 

Jan 03 167 254 421 135 433 616 1184 152 1075 30 1257 

Feb 03 154 213 367 123 418 569 1110 141 1031 43 1215 

Mrz 03 193 339 532 130 364 673 1167 155 1290 64 1509 

Apr 03 168 350 518 69 416 710 1195 131 1234 65 1430 

Mai 03 131 341 472 163 534 576 1272 124 1248 83 1455 

Jun 03 124 386 510 94 527 535 1156 110 1152 74 1336 

Jul 03 118 370 488 94 463 556 1113 114 1224 69 1407 

Aug 03 122 375 497 98 431 526 1055 117 1244 73 1434 

Sep 03 153 367 520 113 418 540 1071 129 1204 66 1399 

Okt 03 192 378 570 143 609 689 1441 151 1232 57 1440 

Nov 03 144 278 422 101 403 527 1030 112 1235 33 1380 

Dez 03 203 338 541 149 508 751 1408 157 1237 43 1437 

Summe 

03 

1869 3989 5858 1411 5523 7268 14202 1593 14406 700 16699 

kWh/m2a 0,74 1,57 2,31 0,56 2,18 2,86 5,59 0,63 5,67 0,28 6,58 

November 2003 Conit Stromverbr. korrigiert, da Ventilatorausfall 

HAST-Stromverbrauch vor Sanierung: 0,38 kWh/m 2 a 

Riecon-System: Nur Lüftung: 1,15 kWh/m 2 a; nur Heizungsregelung 1,02 kWh/m 2 a 

Tab. 3.19: Messwerte zu den Haustechnik-Stromverbrä uchen; fett markiert: den Auswertungen 

zugrundeliegender Messzeitraum 

- Die Wärmepumpe verdoppelt mit 2,86 kWh/m 2 a etwa den Haustechnikstromverbrauch der 

Gebäudehälfte ASV 31 -35 (von 2,74 auf 5,59 kWh/m 2 a) 

- Der Stromverbrauch der Solaranlage beträgt bei gleicher Wärmelieferung nur ein Zehntel der 

Wärmepumpe 

- Die Zu- und Abluftanlage Conit verbraucht mit 5,67 kWh/m 2 a etwa doppelt soviel Strom wie die 

bedarfsgeführte Abluftanlage Riecon mit integrierter Heizungsregelung (2,18 kWh/m 2 a). Betrachtet 

man den reinen Lüftungsstromverbrauch (ohne Heizungsregelung), dann ergibt sich 

zwischen Conit und Riecon sogar ein Stromverbrauchsverhältnis von 5 : 1. 

03 KE, 22.04.04



- Beide Konzepte des Modellvorhabens liegen mit 5,59 bzw. 6,58 kWh/m 2 a etwa auf dem selben 

Verbrauchsniveau. Die Zu- und Abluftanlage verbraucht 3,49 kWh/m 2 a mehr an Strom, dafür 

entfällt der Wärmepumpen-Stromverbrauch von 2,86 kWh/m 2 a 

- Heizenergieeinsparungen von 114 bzw. 120 kWh/m 2 a sind im Modellvorhaben mit Strom- 

Mehrverbräuchen von 2,36 kWh/m 2 a (ASV 31-35) bzw. 5,78 kWh/m 2 a (ASV 36-40) erreicht 

worden (Wärmepumpe und Solaranlage für Warmwasserbereitung hier nicht betrachtet). Im 

Referenzblock ASV 21 - 25 reichte es immerhin zu 83 kWh/m 2 a an Heizenergieeinsparung bei 

einem Strom-Mehrverbrauch von 1,93 kWh/m 2 a. Auch primärenergetisch unter Anrechnung 

des hohen Primärenergiefaktors von Strom kann dem Vorhaben daher voller Erfolg bescheinigt 

werden (Details siehe Kapitel 4 Primärenergiebilanzen) 

- Vergleichswerte aus dem Vorgängerprojekt Emrichstraße wären übrigens: 

Umstellung auf zentrale Warmwasserbereitung: + 0,5 kWh/m 2 a 

Kollektoranlage 40 m 2 : + 0,2 kWh/m 2 a 

WRE-Heizungsregelung: + 0,4 kWh/m 2 a 

Ein besonderes "Schmankerl" des Modellvorhabens sind die Grundfos-Magna-Heizungsumwälzpumpen 

mit Permanentmagnetmotoren, die laut Hersteller einen 30 % höheren Wirkungsgrad 

als konventionelle Pumpen aufweisen. Eine zusätzliche Energieeinsparung wurde in 

ASV 31-35 dadurch erreicht, dass der mit dem Riecon-System gekoppelte Regler selbsttätig 

eine Volumenstromoptimierung vornimmt (Details siehe Kap. 3.5.2). Die Stromverbräuche der 

Umwälzpumpen wurden lediglich über eine Heizperiode protokolliert, der gemessene Stromverbrauch 

der HAST beinhaltet darüber hinaus auch die Warmwasser-Zirkulationspumpe und 

den Stromverbrauch der HAST-Regelung. Da die beiden letzteren jedoch in allen drei Gebäudehälften 

gleich sind, charakterisiert der Unterschied im HAST-Stromverbrauch den Einfluß der 

energiesparenden Heizungsumwälzpumpen. Tabelle 3.20 zeigt für den Meßzeitraum Januar – 

Dezember 2003 folgende Ergebnisse: 

ASV 21 – 25 Referenzblock konventionelle Umwälzpumpe 1869 kWh/a 

ASV 31 – 35 Riecon Grundfos Magna Umwälzpumpe und adaptive 

Heizungsregelung 

1411 kWh/a 

ASV 36-40 Conit Grundfos Magna Umwälzpumpe 1563 kWh/a 

Tab. 3.20: HAST-Stromverbräuche in 2003 

Umgerechnet auf die temperierte Wohnfläche wurden durch die energiesparenden neuen Umwälzpumpen 

also 0,11 kWh/m 2 a Strom eingespart bzw. 0,33 kWh/m 2 a an Primärenergie. Die 

adaptive Regelung in ASV 31 - 35 erhöhte diese Einsparung auf 0,18 kWh/m 2 a Strom bzw. 0,54 

kWh/m 2 a Primärenergie. 

03 KE, 22.04.04



4. Primärenergiebilanzen 

Eine kurz gehaltene, tabellarische Darstellung der End- und Primärenergievebräuche soll dazu 

beitragen, die Verbrauchsunterschiede zwischen den Häusern zu erklären und den Einfluss der 

unterschiedlichen Verbesserungen zu quantifizieren. Die Energiebilanzen werden in Absolutwer- 

ten ausgedrückt, da eine Umrechnung von Teilenergiebeiträgen bzw. –verbräuchen unanschaulich 

wäre. Weiterhin beziehen sie sich auf das Jahr 2003 ohne Klimabereinigung, da eine Klimabereinigung 

der Solaranlage bzw. der Wärmepumpe kaum möglich ist. 

Nicht klimabereinigte Messwerte, 

Berechnung ist auf 2003 bezogen 

Endenergie Primärenerge 

(kWh/a) (kWh/a) 

ASV 21-25 Referenzblock 

Heizung Fernwärme Heizung 221100 287430 

Warmwasser 

Fernwärme TWW 67900 88270 

Gesamtwärme 

Gesamtsumme Wärme 289000 375700 

Strom HAST 1869 5607 

Lüftung 3989 11967 

Summe Haustechnik-Strom 5858 17574 

Summe Primärenergieverbrauch 393274 154,88 kWh/m 2 a 

ASV 31 - 35 Abluft Riecon + Wärmepumpe 

Heizung Fernwärme 149500 194350 

Warmwasser 


Gesamtwärme 



Lüftung+ Heizungsregelung 

5523 16569 

Wärmepumpe 7268 21804 


Summe Primärenergieverbrauch 295937 116,55 kWh/m 2 nachrichtlich: Wärmepumpe 

a 

Wärmegewinn 

20175 26228 

kap 04 KE, 22.04.04



ASV 36 - 40 Zu- und Abluft, WRG, 

Solar 


Warmwas- Fernwärme TWW 49450 64285 

ser 

Gesamtwärme 




14406 43218 

Solaranlage 700 2100 


Summe Primärenergieverbrauch 291728 114,89 kWh/m 2 nachrichtlich 

a 

Solaranlage Wärmegewinn 22460 29198 

ASV Fiktiv Abluft Riecon + Solar 


Warmwasser 


Gesamtwärme 




5523 16569 

Solaranlage 700 2100 


Summe Primärenergieverbrauch 276233 108,79 kWh/m 2 nachrichtlich 

a 

Solaranlage Wärmegewinn 22460 29198 

Tab. 4.1: End- und Primärenergieverbräuche im Jahr 2003 

Folgende Ergebnisse lassen sich aus Tabelle 4.1 ableiten: 

- Beim Primärenergieverbrauch für Heizung und Lüftung liegt die Blockhälfte ASV 31 – 35 etwas 

günstiger als ASV 36 - 40, aufgrund des geringeren Lüftungsstromverbrauchs, trotz etwas hö- 

herem Heizbedarf. Bei der Warmwasserbereitung ist der geringe Stromverbrauch der Solaranlage, 

im Vergleich zur Wärmepumpe, ausschlaggebend. 

- Insgesamt verbraucht ASV 36-40 geringfügig weniger an Primärenergie als ASV 31-35, dies 

liegt jedoch nicht am Lüftungssystem, sondern am Strommehrverbrauch der Wärmepumpe 

gegenüber der Solaranlage (siehe auch Bild 4.1). 

kap 04 KE, 22.04.04



- Primärenergetisch beste Lösung wäre es, die Abluft von Riecon "warm" abzulüften und die 

Warmwasserbereitung über Solaranlage zu unterstützen (siehe Variante ASV fiktiv). 

- Der Warmwasserverbrauch der drei untersuchten Gebäudehälften weist starke Unterschiede 

auf, deshalb ergeben sich trotz gleicher Deckungsrate von Wärmepumpe und Solaranlage in 

der ASV 36 – 40 (Conit-Hälfte) 4000 kWh Fernwärme-Mehrverbrauch für Warmwasserberei- 

tung im Vergleich zu ASV 31 - 35. 

Warmwasserverbrauch Jan – Dez. 2003 

ASV 21 – 25: 903 m 3 /a; ASV 31 – 35: 632 m 3 /a; ASV 36 – 40: 839 m 3 /a 

- Der unsanierte Zustand konnte im Jahr 2003 nicht gemessen werden. Nimmt man die Meßwer- 

te von Mitte 1998 bis Mitte 1999 mit etwa gleich vielen Heizgradtagen wie das Jahr 2003, so ergibt 

sich für den unsanierten Zustand ein Primärenergieverbrauch von 

393.500 * 1,3 = 511.550 kWh/a für Heizung und 

34,3 kWh/m 2 a * 2539,2 m 2 * 1,1 = 95800 kWh/a für Warmwasserbereitung, 

0,4 kWh/m 2 a * 2539,2 m 2 * 3 = 3050 kWh/a für Haustechnikstrom. 

Der Gesamt-Primärenergiebedarf vor Sanierung betrug also 610.000 kWh/a und wurde durch 

beide innovativen Ansätze auf unter 300.000 kWh/a gebracht. 

Tabelle 4.2 zeigt den Vergleich zwischen den aus den Messwerten ermittelten Primärenergieverbräuchen 

und den nach DIN 4108-6 und DIN 4701-10 entsprechend den Rechenvorschriften 

der ENEV bestimmten Primärenergie-Bedarfswerten. 

Primärenergie- 

verbrauch bzw. 

-bedarf 

Unsaniert ASV 21 – 25 

Referenzblock 

ASV 31 – 35 

Riecon Abluft + 

Wärmepumpe 

ASV 36 – 40 

Zu- und Abluft, 

WRG, Solarkoll. 

kWh/m 2 a kWh/m 2 a kWh/m 2 a kWh/m 2 a 

Aus Messwerten 240,25 154,88 116,55 114,89 

Nach EnEV 215,52 114,09 81,61 67,05 

Flächenbezug 2539,2 m 2 

Tab. 4.2: Primärenergieverbräuche aus Messwerten und Primärenergie-Bedarfswerte nach E- 

nEV (Berechnung EKW-Plan) 

Es wird deutlich, dass die Berechnung nach EnEV durchweg zu optimistische Ergebnisse liefert. 

Je geringer der Verbrauch des Gebäudes wird, um so größer werden die Abweichungen zwischen 

Rechnung und Realität. Bei ASV 36 – 40 betragen sie rund 70 %. Würde man bei der EnEV-Berechnung 

den (dort eigentlich vorgeschriebenen) Flächenbezug von 0,32 * Volumen = 

2970 m 2 wählen, dann würden sich die Unterschiede noch weiter vergrößern. 

kap 04 KE, 22.04.04



kWh/a im Jahr 2003 

450000 

400000 

350000 

300000 

250000 

200000 

150000 

100000 

50000 

0 

ASV 21 – 25 ist der Referenzblock mit normalem Wärmeschutz und konventioneller Abluftanlage 

ASV 31 – 35 ist die Gebäudehälfte des Modellvorhabens mit hocheffektivem Wärmeschutz, bedarfsgeführter Ab- 

luftanlage und elektronischer Einzelraumregelung Riecon, sowie Abluftwärmepumpe zur Unterstützung der 

Warmwasserbereitung 

ASV 36 – 40 steht für die Gebäudehälfte des Modellvorhabens mit hocheffektivem Wärmeschutz, Zu- und Ab- 

luftanlage mit Wärmerückgewinnung sowie Solaranlage zur Unterstützung der Warmwasserbereitung 

ASV fiktiv bedeutet eine fiktive Kombination aus den Ansätzen des Modellvorhabens. Der Wärmeschutz des Mo- 

dellvorhabens und das Riecon-System wird (statt mit einer Wärmepumpe) mit der Solaranlage aus der ASV 36 

– 40 kombiniert. 

Primärenergieverbräuche 

Bild 4.1: Primärenergieverbräuche der unterschiedlichen Varianten, basierend auf den Mess- 

werten des Jahres 2003. Detaillierte Trennung in die einzelnen Komponenten. Der o- 

berste weiße Balkenabschnitt kennzeichnet keinen Verbrauch, sondern den durch 

Wärmepumpe bzw. Solaranlage eingesparten Primärenergieverbrauch. 

Bild 4.1 als zentrale Ergebnisgrafik macht die Ergebnisse der Messungen und Berechnungen 

noch einmal greifbar und nachvollziehbar: 

- Die Balkenabschnitte sind aus den Tabellen zu Anfang dieses Kapitels abgeleitet. 

PE-Gewinn durch WP/Solar 

Strom WP/Solar 

Wärme TWW 

Strom Heiz/Lüft 

Wärme Heiz 

ASV 21-25 ASV 31-35 ASV 36-40 ASV fiktiv 

- Die dunkel- und hellblauen Balkenabschnitte zeigen den Primärenergieverbrauch für Heizung 

und Lüftung, sind also Primärenergiebilanzen ohne Warmwasserbereitung. Die Überlegenheit 

der bedarfsgeführten Abluftanlage (ASV 31 - 35) gegenüber der Zu- und Abluftanlage mit Wär- 

kap 04 KE, 22.04.04



merückgewinnung (ASV 36 - 40) wird sichtbar. Trotz des etwas höheren Heizwärmeverbrauchs 

bringt der deutlich geringere Stromverbrauch die primärenergetische Überlegenheit. 

- ASV 21-25 liegt im Primärenergieverbrauch Heizwärme deutlich höher aufgrund der schlechteren 

Wärmeschutzqualität. In "ASV fiktiv" wiederholen sich die Werte von ASV 31 – 35. 

- Die orangen und gelben Balkenabschnitte geben den Primärenergieverbrauch Wärme und 

Strom für die Warmwasserbereitung an. 

- Der etwa 10fach höhere Stromverbrauch der Wärmepumpe gegenüber der Solaranlage (gelbe 

Balkenabschnitte) bei annähernd gleicher Wärmelieferung erhöht das Primärenergieverbrauchsniveau 

der ASV 31 – 35 wieder etwa auf den Level der ASV 36 – 40. Der Strom- 

verbrauch der Solaranlage ist so gering, dass er in der Balkengrafik fast nicht sichtbar ist. 

- In ASV 21 – 25 wird die Warmwasserbereitung komplett durch die Fernwärme übernommen. In 

"ASV fiktiv" wiederholen sich die Werte von ASV 36 – 40. 

- Die weißen Balkenabschnitte charakterisieren die Primärenergieeinsparung durch Wärmepumpe 

bzw. Solaranlage. Sie wurden errechnet aus der Wärmelieferung abzüglich Stromverbrauch 

der Anlagen, jeweils primärenergetisch bewertet. Dabei wurde die Wärmelieferung mit Faktor 

1,3 multipliziert, da ja entsprechend zu bewertende Fernwärme ersetzt wird. Genaugenommen 

gehören sie gar nicht in die obige Verbrauchsgrafik, da es sich hier um Primärenergieeinspa- 

rungen handelt. 

- Der Primärenergieverbrauch ist also ohne die weißen Balkenabschnitte festzustellen. 

- Auch in der Grafik zeigt sich dann noch einmal, dass eine Kombination aus hocheffektivem 

Wärmeschutz, bedarfsgeführter Abluftanlage Riecon, sowie Solaranlage zur Warmwasserbe- 

reitung die geringsten Primärenergieverbräuche bringen würde (Variante ASV fiktiv) 

kap 04 KE, 22.04.04



5. Messungen, Auswertungen der Lüftungssysteme und Luftqualität 


5.1 Grundlagen 

Die Gebäude Albert-Schweitzer-Straße 21-30 und 41-50 – im folgenden als Referenzblöcke bezeichnet 

– sind vom Gebäude Albert-Schweitzer-Strasse 31-40 – nachfolgend als Forschungsblock 

bezeichnet – durch Art, Umfang und Eingrifftiefe der Maßnahmen zu unterscheiden. Eine 

Kurzfassung der Unterscheidungsmerkmale zwischen Referenzblöcken und Forschungsblock 

nach Umsetzung der Maßnahmepakete ist Tabelle 5.1 zu entnehmen. 

Forschungsblock Referenzblöcke 

Maßnahmen zur Verbesserung des Wärmeschutzes / Wärmedämmung: 

Längsaußenwand (WDVS) 14 cm 

Giebelaußenwand (WDVS) 20 cm 

Längsaußenwand (WDVS) 8 cm 

Giebelaußenwand (WDVS) 8 cm 

oberste Geschossdecke 20 cm oberste Geschossdecke 10 cm 

unterste Geschossdecke 10 cm unterste Geschossdecke 10 cm 

Innenwanddämmung im EG zwischen Wohnungen und 

Kellerräumen 

Fenster mit kF < 1,0 W/(m²K) Fenster mit kF-Werten WSchV 

Haustechnische Systeme 

Haus 31-35 Haus 36-40 Häuser 21-30 / 41-50 

Einzelraumregelung der 

Heizung 

Abluftanlage mit bedarfsgeführter 

Lüftungssteuerung 

(System Riecon) 

Warmwasserbereitung unterstützt 

durch eine Abluftwärmepumpe 

Heizungsregelung mit elektronisch 

gesteuerten Thermostatventilen(Einzelregelung). 

Zu- und Abluftanlage mit 

wohnungsweisem Wärmeübertrager 

Solaranlage zur Unterstützung 

der Warmwasserbereitung 

kap 05 KE, 22.04.04 

- 

Standard Heizungsregelung 

Thermostatventile 

Einfache, mechanische Abluftanlage 

Tab. 5.1: Kurzübersicht über die Unterscheidungsmerkmale zwischen Forschungsblock und 

Referenzblöcken nach der Sanierung 

-



Im Rahmen des Forschungsvorhabens war der energetische Vergleich zwischen dem Zustand 

der Gebäude vor und nach den Baumaßnahmen zu führen. Dabei sind insbesondere die Wirksamkeit 

und energetische Effizienz der unterschiedlichen Lüftungssysteme zu vergleichen. 

Zu diesem Zweck wurde ein Messprogramm mit einer Laufzeit von ca. 2,5 Jahren konzipiert, das 

sowohl singuläre Untersuchungen zur Qualität der Gebäude und Anlagen als auch eine kontinuierliche 

Datenerfassung von außen- und raumklimatischen Größen sowie von Anlagenparame- 

tern umfasst. 

Das Langzeitmessprogramm umfasste die Erfassung außenklimatischer Parameter, raumklima- 

tischer Bedingungen und von Zu- und Abluftvolumenströmen der verschiedenen Lüftungssysteme 

sowie des Mieterverhaltens. Ziel war ein Vergleich des Zustandes vor der Sanierung mit dem 

Zustand nach der Sanierung sowie der einzelnen Lösungen nach der Sanierung untereinander 

hinsichtlich der Effekte der verschiedenen Lüftungssysteme bezüglich der Raumluftqualität und 

der Auswirkungen auf die Lüftungswärmeverluste. Mit der kontinuierlichen Datenerfassung wurde 

vor der Sanierung im Februar 2001 begonnen. In der Zeit der Bauarbeiten wurde die Datenerfas- 

sung mehrfach unterbrochen. Wegen Reparaturen an der Messanlage, die wegen Beschädigungen 

durch die Bauarbeiten erforderlich wurden, konnte erst ab Februar 2002 wieder kontinuierlich 

in vollem Umfang aufgezeichnet werden. Folgende Parameter wurden im Zuge des Langzeitmessprogramms 

erfasst: 

- Raumlufttemperatur und -feuchte, 

- Temperaturen und relative Luftfeuchte der Abluft (bei Wärmerückgewinnung auch der Zuluft), 

- CO2 - Gehalt der Raumluft, 

- Erfassung des Fensteröffnungsregimes über Kontrolle der Fensterstellungen, 

- Außenklima (Temperatur, relative Luftfeuchte, CO2-Gehalt, Windrichtung und - 

geschwindigkeit, Globalstrahlung), 

- Luftvolumenströme/Lüfterdrehzahlen. 

Die singulären Untersuchungen dienten der Überprüfung der Ausführungsqualität der o.g. Maßnahmen, 

zur Ableitung vergleichender Aussagen über die energetische Qualität der Gebäude im 

Ist- und in den Sollzuständen sowie zur Einordnung und Interpretation der Ergebnisse des Langzeitmessprogramms 

und umfassten folgende Teilprüfungen: 

- Infrarotthermografie, 

- Blower Door-Tests, 

- Dichtheitsprüfung der Luftleitsysteme, 

- Untersuchungen zur Verschmutzung der Abluftfilter, 

- Bauakustische Messungen. 

kap 05 KE, 22.04.04



- Messwohnungen 

Haus WE Bemerkungen 

23 0202 über den gesamten Messzeitraum bewohnt 

0402 von Messbeginn bis April 2003 bewohnt, dann leer und seit Ende Juli 2003 wieder 

bewohnt 

0502 von Messbeginn bis Mai 2001 bewohnt, dann leer, von Ende Dezember 2001 bis 

Mai 2003 bewohnt, Juni 2003 leer und seit Ende Juli 2003 wieder bewohnt 


0402 bis Mai 2001 bewohnt, dann leer und seit Ende Dezember 2001 wieder bewohnt 

0502 bei Messbeginn leer, seit Februar 2002 wieder bewohnt 


0402 über den gesamten Messzeitraum bewohnt 

0502 bei Messbeginn leer, seit Februar 2002 wieder bewohnt 

Tab. 5.2: Aufstellung der “Messwohnungen” und deren Nutzungsgrade 

5.2 Ergebnisse der Messungen, Auswertungen Lüftungssysteme und Luftqualität 

Die Qualität der Raumluft in Wohnräumen wird durch Emissionen beeinträchtigt, deren Quellen 

der Mensch, seine Aktivitäten, die vorhandenen Baustoffe und die Raumausstattung sowie die 

äußeren Umgebungsbedingungen sind (siehe Tabelle 5.3). 

Quelle Stoff-Emissionen 

Mensch Kohlendioxid (CO2), Wasserdampf (H2O), Gerüche 

Mikroorganismen und Allergene 

Energieversorgung Kohlenmonoxid CO, CO2, Stickstoffoxide (NO2), H2O, Aldehyde, Kohlenwasserstoffe, 

Staubpartikel, polycyclische aromatische Kohlenwasserstoffe 

(PAK) 

Tabakrauch CO, NO2, Acrolein und andere Aldehyde, Nitrosamine, Rauchpartikel, 

PAK 

Haushalts- und Hobbyprodukte, 

Pflanzen 

allgemeine Aktivitäten Staub 

Gebäude / Bau- und 

Renovierungsmaterial 

Raumausstattung / Möbel, 

Raumtextilien 

Lösemittel, Pestizide, Insektizide, Aromastoffe und andere organische 

Verbindungen, teilweise als Aerosol 

Radon, Asbest, Formaldehyd und andere organische Verbindungen, 

z.B. Löse- und Holzschutzmittel, Klebstoffe 

Lösemittel, Formaldehyd und andere organische Verbindungen 

Tab. 5.3: Raumluftverunreinigende Emissionen und deren Quellen nach W. Richter und 

D. Reichel [3] 

kap 05 KE, 22.04.04



Außer der durch die o.g. genannten Emissionen beeinträchtigten Qualität der Raumluft sind auch 

die thermische und die akustische Behaglichkeit Parameter zur Beschreibung der Raumluftqualität. 

Nach DIN 1946 Teil 2 ist die “thermische Behaglichkeit ... gegeben, wenn der Mensch Lufttemperatur, 

Luftfeuchte, Luftbewegung und Wärmestrahlung in seiner Umgebung als optimal empfindet 

und weder wärmere noch kältere, weder trockenere noch feuchtere Raumluft wünscht...”. 

In DIN 1946 Teil 2 wird ein Feuchtegehalt von 11,5 g Wasser je kg trockener Luft und 65 % relati- 

ve Luftfeuchte als obere Behaglichkeitsgrenze bezüglich der Luftfeuchte angegeben. Für die untere 

Grenze wird hier von etwa 30 % relativer Luftfeuchte ausgegangen. Bezogen auf den CO2- 

Gehalt der Raumluft soll eine Volumenkonzentration von 0,15 %, (entspricht 1.500 ppm) nicht 

überschritten werden. Empfohlen wird eine Konzentration von 0,1 % (=1.000 ppm). 

Anforderungen an den Schallschutz werden in DIN 4109 formuliert. Dabei ist zu bemerken, dass 

die hier festgelegten Anforderungen Mindestanforderungen an den Schallschutz darstellen, um 

den Menschen vor unzumutbaren Belästigungen durch Schallübertragung zu schützen und bei 

Einhaltung der Anforderungen nicht erwartet werden kann, dass Geräusche von außen oder aus 

benachbarten Räumen überhaupt nicht mehr wahrgenommen werden können. In jedem Fall 

muss der Schallschutz unter Berücksichtigung der Lüftungsanforderungen beachtet werden. 

5.2.1 Volumenströme und Luftwechsel 

Sowohl vor der Sanierung als auch nach Fertigstellung der Maßnahmen wurden die Anlagen- 

Volumenströme der Systeme ermittelt. Hierfür wurden unterschiedliche Verfahren verwendet. 

- Luftwechsel vor Sanierung (Schachtlüftung) 

Für den unsanierten Zustand erfolgte die Messung mit Hilfe von zwei Flügelradanemometern, mit 

denen die Strömungsgeschwindigkeit der Abluft in den Abluftschächten von Bad und Küche des 

rechten Wohnungsstranges im Haus 31 erfasst wurde. 

Aus den Messwerten ergeben sich folgende Luftwechsel nSchacht über den Abluftschacht für den 

Wohnungsstrang im Zeitraum vom 22.02.01 bis zum 08.06.01: 

Februar (Teilmonat) nSchacht.mittel = 0,39 

März nSchacht.mittel = 0,31 

April nSchacht.mittel = 0,25 

Mai nSchacht.mittel = 0,06 

Juni (Teilmonat) nSchacht.mittel = 0,07 

kap 05 KE, 22.04.04



- Luftwechsel nach Sanierung 

Im Zuge der Baumaßnahmen wurden in die Lüftungsanlagen der Gebäude Messeinrichtungen 

zur Erfassung der Volumenströme eingebaut. 

Bei der Standardlösung (zentrale Abluftanlage mit zeit- und temperaturabhängiger Drehzahlrege- 

lung der Lüftermotoren, Fenster mit a ? 0,7 m 3 /hm(daPa)2/3) wurden die Abluftschächte von 

Bad- und Küchenstrang im Drempelgeschoss strangweise zusammengefasst und mit einem 

über Dach angeordneten Lüfter ausgestattet. Im Haus 23 wurde in den Lüftungsschacht des 

rechten Wohnungsstrangs eine Irisblende mit DN = 200 mm eingebaut und der Volumenstrom 

mittels Druckdifferenzmessung über der Irisblende bestimmt. 

Bei der zentralen Abluftanlage mit bedarfsgeführter Lüftungssteuerung (System Riecon) sind die 

Abluftschächte von Bad- und Küchenstrang zunächst strangweise zusammengefasst worden 

und die Abluftleitungen mit Wickelfalzrohr, DN = 200 mm, zu den im Drempelgeschoss eingebauten 

Lüftern geführt. Die Abluftstränge vom rechten Strang des Hauses 31 bis zum linken 

Strang des Hauses 35 sind außerdem in der Gebäudemitte zu einem Kanal mit DN = 630 mm 

zusammengefasst, um den Abluftvolumenstrom über einen im Drempelgeschoss eingebauten 

Verdampfer einer Wärmepumpe zu leiten. Hier wurden zum einen in den 200er Kanal hinter dem 

rechten Strang des Hauses 31 und zum anderen in den 630er Kanal hinter der Wärmepumpe 

Staugitter eingebaut. Die Ermittlung der Volumenströme erfolgt hier über die Messung der 

Druckdifferenzen über den Staugittern. 

Bei der Zu- und Abluftanlage mit Wärmerückgewinnung wurde jeweils in den Außen- und in den 

Abluftkanal des rechten Stranges im Haus 36 ein Staugitter mit 180 mm x 220 mm eingebaut. 

Die Ermittlung der Volumenströme erfolgt hier ebenfalls über die Messung der Druckdifferenzen 

über den Staugittern. 

-- Luftwechsel nach Sanierung- Standardlösung 

Aus den Messwerten ergibt sich ein mittlerer Anlagenluftwechsel von n Anl.mittel = 0,53 h -1 . 

Der Anlagenluftwechsel liegt in den Nachtstunden bei 0,3 h -1 < n Anl.mittel.nacht < 0,4 h -1 und 

tagsüber bei 0,6 h -1 < n Anl.mittel.tag < 0,65 h -1 . Die Maxima liegen bei n Anl.max ˜ 0,8 h -1 . 

kap 05 KE, 22.04.04



Temperaturdifferenz [K] 

40 

35 

30 

25 

20 

15 

10 

5 

0 

-5 

-10 

01.04.03 - 00 

02.04.03 - 00 

03.04.03 - 00 

04.04.03 - 00 

05.04.03 - 00 

06.04.03 - 00 

07.04.03 - 00 

08.04.03 - 00 

09.04.03 - 00 

10.04.03 - 00 

11.04.03 - 00 

12.04.03 - 00 

13.04.03 - 00 

14.04.03 - 00 

15.04.03 - 00 

kap 05 KE, 22.04.04 

16.04.03 - 00 

17.04.03 - 00 

18.04.03 - 00 

Zeitachse [Datum/Stunde] 

19.04.03 - 00 

20.04.03 - 00 

21.04.03 - 00 

22.04.03 - 00 

23.04.03 - 00 

24.04.03 - 00 

25.04.03 - 00 

26.04.03 - 00 

27.04.03 - 00 

28.04.03 - 00 

T-Differenz 

Luftwechsel 

Bild 5.1: Anlagenluftwechsel nach der Sanierung (Haus 23, Strang rechts); Zentrale 

Abluftanlage mit zeit- und temperaturabhängiger Regelung der Lüftermoto- 

ren (Monatsgang April 2003) 

In Diagramm Bild 5.1 ist der Verlauf des Anlagenluftwechsels für den Monat April 2003 dargestellt, 

um die Zeit- und Temperatursteuerung deutlich zu machen. Die nächtliche Absenkung der 

Lüfterdrehzahl wird als Reduzierung des Anlagenluftwechsels in den Nachtstunden sichtbar. Des 

Weiteren ist zu erkennen, dass bei großen Temperaturdifferenzen zwischen innen und außen, 

sprich: geringen Außentemperaturen, der Anlagenluftwechsel auf eine Größenordnung, die der 

nächtliche Grundlüftung entspricht, begrenzt wird. 

Es wird deutlich, dass der Anlagenluftwechsel im Wesentlichen von der Steuerung der Lüftermotoren 

abhängig ist, die hier in Abhängigkeit von der Zeit und der Außentemperatur erfolgt. 

-- Luftwechsel nach Sanierung – System Riecon 

Analog zur Darstellung des Anlagenluftwechsels bei der Standardlösung zeigt Bild 5.2 den Monatsgang 

für April 2003 bei der zentralen Abluftanlage mit bedarfsgeführter Lüftungssteuerung 

(System Riecon). Dabei sind hier die Anlagenluftwechsel zum einen für den rechten Strang im 

Haus 31 ermittelt worden und zum anderen für die Summe der Stränge, die über die Abluftwärmepumpe 

geführt sind (Haus 31 Strang rechts bis Haus 35 Strang links, insgesamt acht Strän- 

ge). 

29.04.03 - 00 

30.04.03 - 00 

1,00 

0,90 

0,80 

0,70 

0,60 

0,50 

0,40 

0,30 

0,20 

0,10 

0,00 

Luftwechsel [1/h]




40 

35 

30 

25 

20 

15 

10 

5 

0 

-5 

-10 

01.05.03 - 00 

02.05.03 - 00 

03.05.03 - 00 

04.05.03 - 00 

05.05.03 - 00 

06.05.03 - 00 

07.05.03 - 00 

08.05.03 - 00 

09.05.03 - 00 

10.05.03 - 00 

11.05.03 - 00 

12.05.03 - 00 

13.05.03 - 00 

14.05.03 - 00 

15.05.03 - 00 

16.05.03 - 00 

17.05.03 - 00 

kap 05 KE, 22.04.04 

18.05.03 - 00 

19.05.03 - 00 


20.05.03 - 00 

21.05.03 - 00 

22.05.03 - 00 

23.05.03 - 00 

24.05.03 - 00 

25.05.03 - 00 

26.05.03 - 00 

T-Differenz 

Luftwechsel Haus 31, rechts 

Luftwechsel über WP 

Bild 5.2: Anlagenluftwechsel nach der Sanierung (Haus 31, Strang rechts und Summe über 

Wärmepumpe von Haus 31 Strang rechts bis Haus 35 Strang links); Zentrale Abluft- 

anlage mit bedarfsgeführter Lüftungssteuerung (System Riecon; Mai 2003) 

Zwischen dem Luftwechsel, der sich für den Einzelstrang ergibt, und dem Luftwechsel, der sich 

aus dem über die Wärmepumpe geführten Volumenstrom ergibt, sind deutliche Differenzen zu 

verzeichnen. Die Ursache kann u.a. in der Messunsicherheit begründet sein. Unterschiede in der 

Lage der Messeinrichtungen zu den Ventilatoren, den vorhandenen Kanallängen vor und nach 

den Messeinrichtungen, divergierende Dichtheit der Kanalsysteme können zu den abweichenden 

Messergebnissen führen. 

Beide Kurven zeigen Kohärenz hinsichtlich der Verläufe und insbesondere an den Unstetigkeitsstellen. 

Des Weiteren ist festzustellen, dass die Differenz zwischen den ermittelten Luftwechseln 

mit sinkender Außenlufttemperatur, resp. steigender Temperaturdifferenz zunimmt und im um- 

gekehrten Fall abnimmt. Aus den Messwerten, die u.a. den dargestellten Kurven zugrunde liegen, 

ergeben sich mittlere Anlagenluftwechsel für den Einzelstrang von 

n Anl.Haus31 = 0,53 h -1 und für die acht zusammengefassten Stränge von n Anl.WP = 0,47 h -1 . 

Es ist anzumerken, dass die aus den Messwerten ermittelten Volumenströme nicht mit den im 

Riecon-System rechnerisch abgeleiteten Werten (Mittelwert n = 0,43 h -1 , siehe dort) übereinstimmen. 

Bezogen auf den Einzelstrang überschreiten die aus den Messungen abgeleiteten 

Werte die Rechenwert um ca. 25 %. An dem Messpunkt hinter der Wärmepumpe, bei dem acht 

Stränge zusammengefasst sind, beträgt die Überschreitung ca. 10 %. 

27.05.03 - 00 

28.05.03 - 00 

29.05.03 - 00 

30.05.03 - 00 

31.05.03 - 00 

1,0 

0,9 

0,8 

0,7 

0,6 

0,5 

0,4 

0,3 

0,2 

0,1 

0,0 

Luftwechsel [1/h]



Diese Differenzen können zumindest zu einem Teil ihre Ursache in den Messunsicherheiten aufgrund 

der örtlichen Bedingungen haben. Andererseits ist die vorhandene energetische Qualität 

des mit dem Riecon-System ausgestatteten Gebäudeteils mit den Volumenströmen, die sich 

aus den Messwerten ergeben, nicht plausibel erklärbar. Aus diesem Grund muss hier von einem 

systematischen Messfehler ausgegangen werden, der im Rahmen der Überprüfung der 

Messkette allerdings nicht nachvollzogen werden konnte. 

-- Luftwechsel nach Sanierung – Zu- und Abluftanlage mit WRG 

Für die Zu- und Abluftanlage mit Wärmerückgewinnung wurden die Anlagenluftwechsel aus dem 

zugeführten Außenluft-Volumenstrom und dem Fortluft-Volumenstrom ermittelt. Ein entsprechender 

Monatsgang für Februar 2003 ist in Diagramm 5.3 dargestellt. 

Die grafische Darstellung zeigt, dass der Volumenstrom resp. der sich ergebende Anlagenluftwechsel 

im Wesentlichen von der Anlagensteuerung bestimmt wird. Der Außenluft-Volumenstrom 

ist in der Regel größer als der Fortluft-Volumenstrom. Das heißt, die Anlage wird mit einem 

geringen Überdruck betrieben. 

Der Fortluft-Volumenstrom weist keine nennenswerten Unstetigkeiten auf. Nachts liegt der sich 

über die Fortluft ergebende Anlagenluftwechsel bei ca. nAnl.Fo.mittel.nacht = 0,45 h -1 . Tagsüber er- 

gibt sich ein Anlagenluftwechsel über die Fortluft von ca. nAnl.Fo.mittel.tag = 0,54 h -1 . Insgesamt ergibt 

sich der Anlagenluftwechsel über die Fortluft zu nAnl.Fo.mittel = 0,50 h -1 . 


40 

35 

30 

25 

20 

15 

10 

5 

0 

-5 

-10 

01.02.03 - 00 

02.02.03 - 00 

03.02.03 - 00 

04.02.03 - 00 

05.02.03 - 00 

06.02.03 - 00 

07.02.03 - 00 

08.02.03 - 00 

09.02.03 - 00 

10.02.03 - 00 

11.02.03 - 00 

12.02.03 - 00 

13.02.03 - 00 

14.02.03 - 00 

15.02.03 - 00 

kap 05 KE, 22.04.04 

16.02.03 - 00 

17.02.03 - 00 


18.02.03 - 00 

19.02.03 - 00 

20.02.03 - 00 

21.02.03 - 00 

22.02.03 - 00 

23.02.03 - 00 

24.02.03 - 00 

Temp-Diff 

Luftwechsel (Außenluft) 

Luftwechsel (Fortluft) 

Bild 5.3: Anlagenluftwechsel nach Sanierung (Haus 36, Strang rechts); Semi-Dezentrale Zu - 

und Abluftanlage mit Wärmerückgewinnung (WRGA; Monatsgang 02. 2003) 

25.02.03 - 00 

26.02.03 - 00 

27.02.03 - 00 

28.02.03 - 00 

1,0 

0,9 

0,8 

0,7 

0,6 

0,5 

0,4 

0,3 

0,2 

0,1 

0,0 

Luftwechsel [1/h]



Der Anlagenluftwechsel, der sich über die zugeführte Außenluft ergibt, ist in der Regel größer als 

der Anlagenluftwechsel über die Fortluft. Der in Bild 5.3 dargestellte Verlauf des Anlagenluftwechsels 

über die Außenluft lässt erkennen, dass der Volumenstrom analog zum Fortluft- 

Volumenstrom nachts geringer ist als tagsüber. 

Über die gesamte Messzeit betrachtet nimmt der Volumenstrom insgesamt zeitabhängig ab und 

steigt dann wieder sprunghaft an. Als Ursache für die Abnahme des Volumenstroms ist die Erhöhung 

des Strömungswiderstandes durch die zunehmende Verschmutzung der eingesetzten 

Filter anzusehen. Die sprunghaften Anstiege sind auf Wartungen der Filter zurückzuführen. 

Außerdem ist festzustellen, dass bei großen Temperaturdifferenzen zwischen innen und außen, 

resp. geringen Außentemperaturen, der Außenluft-Volumenstrom geringer als der Fortluft- 

Volumenstrom ist. Dies wird auf die “Frostschutzschaltung” zurückgeführt, durch die der Außen- 

luftventilator bei geringen Außentemperaturen abgeschaltet wird, um ein mögliches Vereisen der 

obersten Wärmetauscher zu verhindern. 

Der Anlagenluftwechsel für die Außenluft ergibt sich insgesamt zu n Anl.Au.mittel = 0,52 h -1 . 

Tagsüber ergibt sich ein Anlagenluftwechsel für die Außenluft von ca. n Anl.Au.mittel.tag = 0,57 h -1 . 

Der sich für die Außenluft ergebende Anlagenluftwechsel liegt nachts bei ca. 

n nl.Au.mittel.nacht = 0,46 h -1 . Dieser Wert steht im Widerspruch zu den vorgenommenen Systemeinstellungen. 

Danach soll der nächtliche Luftwechsel bei ca. 50 % des Luftwechsels am Tage 

liegen. Auch die Unterstellung eines systematischen Messfehlers erklärt diese Abweichung zwi- 

schen Plan- und Messwert nicht, sondern es ist davon auszugehen, dass die Nachtabsenkung 

nicht wie geplant erfolgt.Der minimale Anlagenluftwechsel bei wirksamer “Frostschutzschaltung” 

liegt um n Anl.Au.min = 0,37 h -1 . 

-- Zusammenfassung Luftwechsel 

Vor der Sanierung war der Anlagenluftwechsel der ehemals vorhandenen Schachtlüftung durch 

die natürlichen Antriebskräfte, thermische Auftrieb und Wind, bestimmt. Abhängig von den Verhältnissen 

ergab sich ein diskontinuierlicher Volumenstrom über die Schachtanlage. 

Der mittlere Anlagenluftwechsel (Schachtluftwechsel) lag in der Heizperiode zwischen 

n Anl.mittel = 0,25 h -1 und n Anl.mittel = 0,40 h -1 und außerhalb der Heizperiode in einer Größenordnung 

von n Anl.mittel < 0,10 h -1 . 

Mit dem Einbau der Lüftungsanlagen wurde eine kontinuierliche Belüftung der Wohnungen sichergestellt. 

Die anhand der Messwerte ermittelten Anlagenluftwechsel sind dabei im Mittel für 

alle drei untersuchten Systeme nach der Sanierung in gleicher Größenordnung vorhanden: 

kap 05 KE, 22.04.04



System Anlagenluftwechsel [h -1 ] 

nachts tags Mittelwert 

vor der Sanierung 

Schachtlüftung 

nach der Sanierung 

- - < 0,10 -0,40 

zentrale Abluftanlage mit zeit- und temperaturabhängiger 

Lüftersteuerung (Standardlösung) 

0,30 - 0,40 0,60 - 0,65 0,53 

zentrale Abluftanlage mit bedarfsgeführter Lüftungssteuerung 

(System Riecon) 

- - 0,47 - 0,55 

Zu- und Abluftanlage mit Wärmerückgewinnung, 

semi-dezentral (WRGA) 

0,46 0,57 0,52 

Tab. 5.4: Anlagenluftwechsel 

Beim Riecon-System stehen die aus den Messwerten ermittelten Luftwechsel im Widerspruch 

zu den sich aus dem Riecon-System ergebenden Rechenwerten und auch zu den sich an dem 

Gebäude einstellenden energetischen Effekten. Die Ursache hierfür kann zu einem Teil in der 

Messunsicherheit begründet sein und zu einem anderen in den Verfahrensunterschieden zwischen 

Messung und Berechnung. Außerdem kann ein systematischer Messfehler vorliegen, der 

allerdings im Rahmen der Überprüfung der Messkette nicht eruiert werden konnte. Zudem wurde 

die beim Conit-System vorgesehene Absenkung des nächtlichen Volumenstroms auf 50 % nicht 

festgestellt. 

5.2.2 Fensteröffnungszeiten in den Messwohnungen 

Für die Untersuchungen zum Nutzerverhalten bezüglich der Fensterlüftung standen für jedes 

Lüftungssystem jeweils drei “Messwohnungen” zur Verfügung. Damit wurden bei einer Gesamtheit 

von 50 Wohnungen je Lösung maximal 6 % der vorhandenen Wohnungen bzw. Fenster einbezogen. 

Zur Erfassung der Fensteröffnungszeiten wurden alle Fenster- bzw. Fenstertürflügel der “Messwohnungen”, 

sowohl vor als auch nach der Sanierung mit Reed-Kontakten ausgestattet, die so 

angeordnet wurden, dass es möglich war, festzustellen, ob ein Fenster bzw. eine Loggiatür ge- 

schlossen war oder sich geöffnet in Dreh- oder Kippstellung befand. 

Die jeweilige Fensterstellung wurde als Zeitanteil von Kipp-, Dreh- oder geschlossener Stellung 

ermittelt. Unter “Zeitanteil” ist der prozentuale Anteil an einem betrachteten Zeitintervall zu verstehen, 

in der ein Fenster oder eine Gruppe von Fenstern sich in der jeweils festgestellten Stellung 

befindet. Die Zeitintervalle können Jahre, Monate, Wochen, Tage oder auch Stunden umfassen. 

Für die nachfolgenden Betrachtungen wird die Auswertung im Wesentlichen für Zeitintervalle von 

Kalendermonaten und Kalenderwochen vollzogen. 

kap 05 KE, 22.04.04



- Fensteröffnungszeiten vor Sanierung - Schachtlüftung 

Aus der Darstellung in Diagramm 5.4 lässt sich als Tendenz erkennen, dass der Zeitanteil, d.h. 

die Dauer der Fensteröffnungszeit von der Außentemperatur abhängig ist. Des Weiteren zeigt 

sich, dass in den untersuchten Wohnungen vor der Sanierung die Kippstellung – zumindest bei 

relativ niedrigen Außentemperaturen - von den Mietern bevorzugt wurde. 

Während der Heizperiode wurde der Zeitanteil der Fensteröffnung vor allem durch das Öffnen 

der Schlafzimmerfenster erzeugt. Der Anteil der Wohnzimmerfenster und -fenstertüren sowie 

der “Kinderzimmer”fenster ist im Vergleich zum Zeitanteil der Schlafzimmerfenster sehr gering. 

Erst mit steigenden Außentemperaturen waren erhöhte Zeitanteile auch an den zuerst genannten 

Fenstern zu verzeichnen. 

Zeitanteil 

12% 

10% 

8% 

6% 

4% 

2% 

0% 

KW 6 

KW 7 

KW 8 

geöffnet, gesamt davon Kippstellung davon Drehstellung Außentemperatur 

KW 9 

KW 10 

KW 11 

KW 12 

KW 13 

KW 14 

kap 05 KE, 22.04.04 

KW 15 

Kalenderwoche 

Bild 5.4: Fensteröffnungszeiten (Zeitanteile) vor der Sanierung im Zeitraum 

6.-23. Kalenderwoche 2001 (Anmerkung: Der Darstellung liegen Daten aus zwei Wohnungen 

zugrunde, von denen eine ab Mai 2001 (ca. 18. KW) nicht mehr bewohnt war. So ist der “Nullpunkt” 

in der 20. KW mit Abwesenheit der Mieter der letzten bewohnten Wohnung zu interpretieren.) 

- Fensteröffnungszeiten nach Sanierung 

Bei der Auswertung der nach der Sanierung für die drei Lüftungssysteme erfassten Daten werden 

die Ergebnisse gebäudeweise, d.h. für die jeweilige Gesamtheit der “Messwohnungen” eines 

Lüftungssystems betrachtet. Wegen der Fülle der auszuwertenden Daten wird die Auswertung 

auf monatliche Zeitintervalle beschränkt. 

KW 16 

KW 17 

KW 18 

KW 19 

KW 20 

KW 21 

KW 22 

KW 23 

18 

16 

14 

12 

10 

8 

6 

4 

2 

0 

-2 

Außentemperatur [°C]



-- Fensteröffnungszeiten nach Sanierung - Standardlösung 

Die Untersuchungsergebnisse am Haus 23 (Standardlösung) zeigen die Außentemperaturabhängigkeit 

der Lüftungsvorgänge. Des Weiteren ist festzustellen, dass hier deutlich der Anteil 

der geöffneten Fenster in Kippstellung überwiegt. 

Zeitanteil 

70% 

60% 

50% 

40% 

30% 

20% 

10% 

0% 

Februar 2002 

März 2002 

April 2002 

Mai 2002 

Juni 2002 

Juli 2002 

geöffnet gekippt gedreht Außentemperatur 

August 2002 

Bild 5.5: Fensteröffnungszeiten (Zeitanteile) nach der Sanierung im Zeitraum 

Februar 2002 bis August 2003 (Standardlösung) 

-- Fensteröffnungszeiten nach Sanierung – System Riecon 

Zeitanteil 

70% 

60% 

50% 

40% 

30% 

20% 

10% 

0% 

Februar 2002 

März 2002 

April 2002 

Mai 2002 

Juni 2002 

Juli 2002 

September 2002 

Oktober 2002 

kap 05 KE, 22.04.04 

November 2002 


August 2002 


Februar 2002 bis August 2003 (System Riecon) 


Oktober 2002 

November 2002 

Dezember 2002 

Dezember 2002 

Januar 2003 

Januar 2003 

Februar 2003 

Februar 2003 

März 2003 

März 2003 

April 2003 

April 2003 

Mai 2003 

Mai 2003 

Juni 2003 

Juni 2003 

Juli 2003 

Juli 2003 

August 2003 

August 2003 

25 

20 

15 

10 

5 

0 

-5 

25 

20 

15 

10 

5 

0 

-5 

Außentemperatur [°C] 




Bild 5.6 zeigt für die Abluftanlage mit bedarfsgeführter Lüftungssteuerung (System Riecon) wiederum 

die Temperaturabhängigkeit der über die Fensteröffnung erfolgenden Lüftungsvorgänge. 

Hier ist zu konstatieren, dass sich das in den gleichen Wohnungen vor der Sanierung festgestell- 

te Nutzerverhalten, bei der Fensteröffnung vorzugsweise die Fenster in Kippstellung zu halten, 

nach der Sanierung nicht wieder einstellt. 

-- Fensteröffnungszeiten nach Sanierung – Zu- und Abluftanlage mit WRG 

Für das Haus 36 (Zu- und Abluftanlage mit Wärmerückgewinnung) ergibt sich hinsichtlich der 

Temperaturabhängigkeit der Zeitanteile der geöffneten Fenster eine dem Haus 31 (Riecon- 

System) analoge Tendenz (siehe Bild 5.7). Außerdem ist hier in der Heizperiode Anfang des Jahres 

2002 die Bevorzugung der Kippstellung zu erkennen, die in der folgenden Heizperiode so 

nicht wieder auftritt. 

Zeitanteil 

70% 

60% 

50% 

40% 

30% 

20% 

10% 

0% 

Februar 2002 

März 2002 

April 2002 

Mai 2002 

Juni 2002 

Juli 2002 


August 2002 



Februar 2002 bis August 2003 (WRGA) 

-- Zusammenfassung - Fensteröffnungszeiten 

Oktober 2002 

In Bild 5.8 sind die Anteile der Fensteröffnungszeiten für die drei untersuchten Systeme gegen- 

übergestellt. In jedem Fall ist die Temperaturabhängigkeit der Fensterlüftung erkennbar. 

Auffällig ist der Unterschied beim Vergleich der Systeme in der Heizperiode Anfang des Jahres 

2002 und Ende 2002/Anfang 2003. Während in der ersten Periode die Fenster bei der Standardlösung 

den bei weitem größten Öffnungszeitanteil aufwiesen, hat in der zweiten Periode eindeu- 

tig die Zu- und Abluftanlage mit Wärmerückgewinnung die größten Zeitanteile bei der Fensteröffnung 

zu verzeichnen. Der vorhandene Unterschied im Nutzerverhalten fällt zusammen mit weit- 

kap 05 KE, 22.04.04 

November 2002 

Dezember 2002 

Januar 2003 

Februar 2003 

März 2003 

April 2003 

Mai 2003 

Juni 2003 

Juli 2003 

August 2003 

25 

20 

15 

10 

5 

0 

-5 




aus tieferen Außentemperaturen in der zweiten Periode. Ob hier tatsächlich ein Zusammenhang 

vorhanden oder die Gleichzeitigkeit lediglich zufällig ist, kann wegen des begrenzten Untersuchungsumfangs 

nicht geklärt werden. Allerdings sind Aussagen der Mieter in den WRGA- 

Wohnungen, nach denen, wegen der insbesondere bei tiefen Außentemperaturen als zu trocken 

empfundenen Raumluft, verstärkt gelüftet wird, ein Indiz dafür, dass hier ein Zusammenhang 

besteht. 

Zeitanteil 

70% 

60% 

50% 

40% 

30% 

20% 

10% 

0% 

Februar 2002 

März 2002 

April 2002 

Mai 2002 

Juni 2002 

Juli 2002 

WRGA Riecon Standard Außentemperatur 

August 2002 


Oktober 2002 

Bild 5.8: Vergleich der Fensteröffnungszeiten (Zeitanteile) nach der Sanierung im Zeitraum 

Februar 2002 bis August 2003 

Im Ergebnis der Untersuchungen ist folgendes zu konstatieren: 

- Die Fensteröffnungszeiten sind eindeutig von den Außentemperaturen abhängig. 

Je höher die Außentemperaturen, desto größer die Zeitanteile geöffneter Fenster. 

- Signifikante Unterschiede im Nutzerverhalten vor und nach Sanierung können aus den 

Untersuchungsergebnissen nicht sicher abgeleitet werden. 

- Den größten Anteil an der Fensterlüftung haben die Schlafzimmerfenster. 

- Die bevorzugte Fensterstellung ist die Kippstellung. 

- Bei Außentemperaturen unter 0°C in der Heizperiode wird in den Wohnungen mit WRGA 

verstärkt über die Fenster gelüftet. 

- Bei Außentemperaturen ab ca. 5°C und höher wird in den Wohnungen mit der einfachen 

Abluftanlage häufiger über die Fenster gelüftet als in den Wohnungen der Forschungsblöcke. 

kap 05 KE, 22.04.04 

November 2002 

Dezember 2002 

Januar 2003 

Februar 2003 

März 2003 

April 2003 

Mai 2003 

Juni 2003 

Juli 2003 

August 2003 

25 

20 

15 

10 

5 

0 

-5 




5.3 Raumluftqualität 

Die im Folgenden dargestellten Untersuchungsergebnisse sind im Wesentlichen auf die Auswertung 

erfasster Messwerte von Temperatur, relativer Feuchte und CO2-Gehalt der Raumluft beschränkt. 

Für die Datenerfassung vor der Sanierung wurden im Februar 2001 vor der Modernisierung in 

den Wohnungen 0202, 0402 und 0502 des Hauses Albert-Schweitzer-Straße 31 in jedem Auf- 

enthaltsraum (Wohn-, Schlaf- und Kinderzimmer) Messfühler installiert. Des Weiteren wurde die 

Temperatur und relative Feuchte der Abluft in den Ablufterfassern in Bad und Küche der Wohnungen 

und an der Systemgrenze im Dachraum erfasst. 

Die Erfassung im sanierten Zustand erfolgte ab November 2001 in den selben Wohnungen, in 

denen auch der Zustand vor der Sanierung erfasst wurde, und zusätzlich wurden in den Häusern 

Albert-Schweitzer-Straße 36 und Albert-Schweitzer-Straße 23 in den nummerngleichen Wohnungen 

entsprechende Messfühler installiert. 

Hinsichtlich der Vergleichbarkeit der Daten ist die Tatsache zu bedenken, dass die Erfassung vor 

der Sanierung lediglich in drei Wohnungen eines Hauses erfolgte, von denen während der Datenerfassung 

eine komplett leer stand und eine weitere im Mai 2001 frei wurde. Außerdem soll 

der Vergleich mit dem sanierten Zustand für das vor der Sanierung erfasste Haus und zwei wei- 

tere Häuser mit Daten aus jeweils drei Wohnungen geführt werden, von denen ebenfalls einige 

zeitweise unbewohnt waren. Die “Messwohnungen” und deren Nutzungsgrad sind in Tabelle 5.2 

dargestellt. 

Im Folgenden werden die Messergebnisse anhand von Diagrammen dargestellt. Dabei sind den 

einzelnen Kurven die jeweiligen Fühlerbezeichnungen zugeordnet. Die Fühlerbezeichnung setzt 

sich aus der jeweiligen Hausnummer, dem Geschoss und dem Raum sowie der jeweiligen 

Messgröße nach folgendem Muster zusammen: 

31-4SZ-F = Haus 31-Geschoss 4 Schlafzimmer-relative Luftfeuchte. 

Der Vergleich wird mit Hilfe von Messwerten geführt, die im Monat März 2001 (vor Sanierung) 

und im Monat März 2003 (nach Sanierung) erfasst wurden. Dafür wurden die im 10-Minuten- 

Abstand erfassten Messwerte zu Stundenmittelwerten zusammengefasst und letztere der Auswertung 

zugrunde gelegt. 

Für die Abbildung der Messergebnisse werden wegen der Fülle der Daten die Werte für den 

CO2-Gehalt einmal mit den Temperaturwerten und einmal mit den Luftfeuchtewerten dargestellt. 

kap 05 KE, 22.04.04



Des Weiteren erfolgt die Darstellung systemweise anhand ausgewählter, typischer Verläufe in 

den Messwohnungen. 

Zunächst wird der unsanierte Zustand dargestellt und dann kurz zusammengefasst. Anschließend 

werden die Lüftungssysteme nach der Sanierung gebäudeweise analog dem unsanierten 

Zustand dargestellt. Für jedes Lüftungssystem ist den Diagrammen analog zum Zustand vor der 

Sanierung eine kurze Zusammenfassung nachgestellt. 

- Raumluftqualität vor Sanierung 

Die ermittelte Monatsmitteltemperatur im Monat März 2001 lag bei 3,6 °C (Minimum -4,7 °C, Maximum 

14,1 °C). Die relative Feuchte der Außenluft betrug im Mittel 82,8 % (Minimum 45,4 %, 

Maximum 100 %). Der CO2-Gehalt der Außenluft lag im Mittel bei 0,047 % (= 470 ppm; Minimum 

320 ppm, Maximum 870 ppm). 

Gemittelt über alle Wohnungen ergeben sich für den März 2001 eine Temperatur von 20,3 °C 

und eine relative Luftfeuchte von 32,9 %. Der Kohlendioxidgehalt der Raumluft lag im Mittel über 

alle Wohnungen bei 710 ppm. 

Werden nur die bewohnten Wohnungen betrachtet, ergeben sich folgende Mittelwerte: 

Temperatur: 20,9 °C 

relative Luftfeuchte: 33,2 % 

Kohlendioxidgehalt: 840 ppm 

Die Mittelwerte der Temperaturen und der relativen Luftfeuchten für die einzelnen Räume sind in 

der nachfolgenden Tabelle aufgeführt. 

WE/Raum 31-2Kü 31-2Bd 31-2WZ 31-2SZ 31-2KZ 

Temperatur 20,5 18,9 22,2 18,9 21,2 

rel. Luftfeuchte 35,1 41,0 29,1 36,9 31,6 


Temperatur 21,4 22,0 21,5 19,4 23,0 


Tab. 5.5: Monatsmittel der Temperaturen und relativen Luftfeuchten in den Räumen der 

bewohnten “Messwohnungen” (März 2001) 

Damit liegen die Mittelwerte innerhalb der Behaglichkeitsgrenzen nach DIN 1946 Teil 2. 

In der Wohnung 0202 lag der Kohlendioxidgehalt der Raumluft im Wohnzimmer zu 17 %, im 

Schlafzimmer zu 51 % und im Kinderzimmer zu 54 % der Messdauer (ein Monat) über 

1.000 ppm. Hier wurden in beiden Räumen Maxima von 2.000 ppm aufgezeichnet. 

kap 05 KE, 22.04.04




Schlafzimmer zu 26 % und im Kinderzimmer zu 9 % der Messdauer über 1.000 ppm. Für das 

Wohnzimmer wurde ein Maximum von 2.000 ppm und für das Kinderzimmer ein Extremwert von 

3.000 ppm aufgezeichnet. 

Kohlendioxidgehalt in % 

0,800 

0,700 

0,600 

0,500 

0,400 

0,300 

0,200 

0,100 

0,000 

22.03.01 12:13 

22.03.01 14:13 

22.03.01 16:13 

31-2WZ-C 31-2SZ-C 31-2KZ-C 31-AuK-C 31-2Kü-F 31-2Bd-F 

31-2WZ-F 31-2SZ-F 31-2KZ-F 31-AbKü-F 31-AbBd-F 31-AuK-F 

12:00 Uhr - 24:00 Uhr 00:00 Uhr - 24:00 Uhr 

00:00 Uhr - 24:00 Uhr 

00:00 Uhr - 12:00 Uhr 

22.03.01 18:13 

22.03.01 20:13 

22.03.01 22:13 

23.03.01 00:13 

23.03.01 02:13 

23.03.01 04:13 

23.03.01 06:13 

23.03.01 08:13 

23.03.01 10:13 

23.03.01 12:25 

23.03.01 14:45 

23.03.01 16:45 

23.03.01 18:45 

23.03.01 20:45 

23.03.01 22:45 

kap 05 KE, 22.04.04 

24.03.01 00:45 

24.03.01 02:45 

Datum / Uhrzeit 

Bild 5.9: CO2-Gehalte und relative Luftfeuchten in der Wohnung 31-0202 vom 22.03.01 

12:00 Uhr bis 25.03.01 12:00 Uhr 

Aus den Verläufen der Messwertkurven wird deutlich, dass eine relative Luftfeuchte von 60 % nur 

selten überschritten und schnell wieder abgebaut wird. Für einige Aufenthaltsräume ist im Mittel 

eine relative Raumluftfeuchte von weniger als 30 % festzustellen. Gemessen wurden Minima 

unter 20 %. 

Aus dem Verlauf der Kurven ist zunächst zu erkennen, dass der CO2-Gehalt der Raumluft seine 

oberen und unteren Extremwerte annähernd mit denen der relativen Luftfeuchte erreicht. Dies 

zeigt, dass durch die Nutzung der Räume parallel zum Feuchteeintrag ein CO2-Eintrag stattfindet. 

Es ergeben sich keine eindeutigen Tagesgänge mit signifikanten oberen und unteren Extrema. 

Dies ist Ausdruck der diskontinuierlichen Belüftung mittels Schachtlüftung und der Wirkung der 

inkonstanten natürlichen Antriebskräfte. 

24.03.01 04:45 

24.03.01 06:45 

24.03.01 08:45 

24.03.01 10:45 

24.03.01 12:45 

24.03.01 14:45 

24.03.01 16:45 

24.03.01 18:45 

24.03.01 20:45 

24.03.01 22:45 

25.03.01 00:45 

25.03.01 02:05 

25.03.01 04:45 

25.03.01 06:45 

25.03.01 08:45 

25.03.01 10:45 

100 

90 

80 

70 

60 

50 

40 

30 

20 

10 

0 

relative Luftfeuchte in %



Als Trend zeichnet sich ab, dass die Belastung der Raumluft in der ersten Tageshälfte am geringsten 

ist und zur Nacht hin zunimmt. Im Einzelfall sind auch nächtliche Absenkungen zu verzeichnen. 

Diese können Ausdruck von Lüftungsvorgängen (Schlafen bei offenen Fenstern) sein 

oder ihren Grund einfach in der temporären Nichtnutzung der Räume und damit Nichtbelastung 

der Raumluft haben. 

Die Raumluftfeuchte liegt innerhalb der Behaglichkeitsgrenzen nach DIN 1946 Teil 2. Der empfohlene 

Grenzwert von 1.000 ppm CO2-Gehalt wird allerdings – insbesondere in den Nachtstunden 

– zum Teil deutlich überschritten. 

- Raumluftqualität nach Sanierung 

Die Angaben zu Temperaturen, relativen Luftfeuchten CO2-Gehalt der Außenluft für den Ver- 

gleichsmonat März 2003 sind in der nachfolgenden Tabelle enthalten. 

Monat/Jahr Temperaturen relative Luftfeuchten CO2-Gehalt 

Min Mittel Max Min Mittel Max 

März 2003 -4,7 °C 4,5 °C 17,0 °C 18,1 % 78,0 % 100 % 400 ppm 

Tab. 5.6: Temperaturen, relativen Luftfeuchten CO2-Gehalt der Außenluft für März 2003 

Analog der Vorgehensweise beim unsanierten Zustand werden zunächst alle Werte der Temperaturen, 

relativen Luftfeuchten und Kohlendioxidgehalte für die jeweils drei “Messwohnungen” der 

verschiedenen Lüftungssysteme über den jeweiligen Monat gemittelt (Tabelle 5.7). 

Monat/Jahr Haus 23 Haus 31 Haus 36 

Temp. rel. LF CO2 Temp. rel. LF CO2 Temp. rel. LF CO2 

März 2003 20,7 °C 34,4 % 670 21,6 °C 33,6 % 760 21,5 °C 29,7 % 770 

ppm 

ppm 

ppm 

Tab. 5.7: Mittelwerte der Temperaturen, relativen Luftfeuchten und Kohlendioxidgehalte 

der Raumluft (Mittelwerte über jeweils drei “Messwohnungen”, März 2003) 

Desweiteren werden die sich aus den erfassten Werten ergebenden Messkurven für die je- 

weiligen Systeme analog zur Darstellung des Zustandes vor der Sanierung als Diagramme abgebildet. 

kap 05 KE, 22.04.04



-- Raumluftqualität nach Sanierung – Standardlösung 


0,800 

0,700 

0,600 

0,500 

0,400 

0,300 

0,200 

0,100 

0,000 

18.03.03 00:36 

18.03.03 05:36 

18.03.03 10:36 

23-2WZ-C 23-2SZ-C 23-2KZ-C 31-AuK-C 23-2Ku-F 23-2Bd-F 23-2WZ-F 

23-2SZ-F 23-2KZ-F 23-AbDr-F 31-AuK-F 

Sonntag Montag 

Dienstag Mittwoch Donnerstag Freitag Samstag Sonntag 

18.03.03 15:36 

18.03.03 20:36 

19.03.03 01:36 

19.03.03 06:36 

19.03.03 11:36 

19.03.03 16:36 

19.03.03 21:36 

20.03.03 02:36 

20.03.03 07:36 

20.03.03 12:36 

20.03.03 17:36 

20.03.03 22:36 

21.03.03 03:36 

21.03.03 08:36 

21.03.03 13:36 

21.03.03 18:36 

kap 05 KE, 22.04.04 

21.03.03 23:36 

22.03.03 04:36 

22.03.03 09:36 


Bild 5.10: CO2-Gehalte und relative Luftfeuchten in der Wohnung 23-0202 während der 

12. Kalenderwoche 2003 


Schlafzimmer zu 34 % und im Kinderzimmer zu 11 % der Messdauer über 1.000 ppm. Hier wurden 

als Maxima in Wohn- und Kinderzimmer von 1.100 ppm bzw. 1.300 ppm und im Schlafzim- 

mer 3.100 ppm aufgezeichnet. 

In der Wohnung 0402 lag der Kohlendioxidgehalt der Raumluft im Wohnzimmer zu 0,3 %, im 

Schlafzimmer zu 8 % und im Kinderzimmer zu 1 % der Messdauer über 1.000 ppm. Hier wur- 

den als Maxima in Wohn- und Kinderzimmer von 1.100 ppm bzw. 1.900 ppm und im Schlafzimmer 



Schlafzimmer zu 17 % und im Kinderzimmer zu 16 % der Messdauer über 1.000 ppm. Hier 

wurden als Maxima im Wohnzimmer 1.700 ppm, im Schlafzimmer 1.400 ppm und im Kinder- 

22.03.03 14:36 

22.03.03 19:36 

zimmer 7.500 ppm (MAK-Wert 5.000 ppm) aufgezeichnet. 


Tabelle 5.8 aufgeführt. 

23.03.03 00:36 

23.03.03 05:36 

23.03.03 10:36 

23.03.03 15:36 

23.03.03 20:36 

24.03.03 01:36 

24.03.03 06:36 

24.03.03 11:36 

24.03.03 16:36 

24.03.03 21:36 

25.03.03 02:36 

25.03.03 07:36 

25.03.03 12:36 

25.03.03 17:36 

25.03.03 22:36 

100 

90 

80 

70 

60 

50 

40 

30 

20 

10 

0 





Temperatur 22,6 21,7 21,0 19,0 23,0 



Temperatur 21,8 21,8 21,1 19,9 20,9 



Temperatur 21,1 21,1 20,1 16,9 17,9 


Tab. 5.8: Monatsmittel der Temperaturen und relativen Luftfeuchten in den Räumen der be- 

wohnten “Messwohnungen” für März 2003 (Standardlösung) 

Aus den Verläufen der Messwertkurven wird deutlich, dass wie bereits vor der Sanierung eine 

relative Luftfeuchte von 60 % nur selten überschritten und schnell wieder abgebaut wird. Des 

Weiteren ist für einige Aufenthaltsräume im Mittel eine relative Raumluftfeuchte von weniger als 

30 % festzustellen. Gemessen wurden Minima unter 20 %. 

Hinsichtlich der Tagesgänge ist zunächst festzustellen, dass der Zusammenhang zwischen relativer 

Feuchte und CO2-Gehalt der Raumluft auch hier sichtbar wird. Dies war insofern zu erwar- 

ten, als dass diese Parameter abhängig von der Raumnutzung infolge von nutzerabhängigen 

Emissionen sowie der Wirkung der Abluftanlage ansteigen bzw. fallen. 

Des Weiteren ist zu konstatieren, dass die Tagesgänge deutlichere Extrema, insbesondere deut- 

lichere Maxima in den Nachtstunden aufweisen. Dies kann zum einen auf die gegenüber dem 

Zustand vor der Sanierung höhere Dichtheit zurückgeführt werden. Zum anderen kann die nächtliche 

Absenkung des Abluft-Volumenstromes eine Ursache sein. 

Hohe Extrema des CO2-Gehaltes bis 7.500 ppm in den Schlafzimmern bzw. in einem als 

Schlafzimmer genutzten Kinderzimmer zeigen, dass bei geschlossenen Fenstern und ge- 

schlossenen Innentüren eine Belüftung der Räume praktisch nicht stattfindet. Hier sind die Lüftungsautorität 

von Außenluftdurchlässen sowie entsprechende Überströmdurchlässe in den Türen 

erforderlich, um eine kontinuierliche Lüftung zu gewährleisten. 

kap 05 KE, 22.04.04



-- Raumluftqualität nach Sanierung – System Riecon 


0,800 

0,700 

0,600 

0,500 

0,400 

0,300 

0,200 

0,100 

0,000 

18.03.03 00:39 

18.03.03 05:39 

18.03.03 10:39 

31-4WZ-C 31-4SZ-C 31-4KZ-C 31-AuK-C 31-Ab-F 31-AuK-F 31-4Ku-F 

31-4Bd-F 31-4WZ-F 31-4SZ-F 31-4KZ-F 


Dienstag Mittwoch Donnerstag Freitag Samstag Sonntag 

18.03.03 15:39 

18.03.03 20:39 

19.03.03 01:39 

19.03.03 06:39 

19.03.03 11:39 

19.03.03 16:39 

19.03.03 21:39 

20.03.03 02:39 

20.03.03 07:39 

20.03.03 12:39 

20.03.03 17:39 

20.03.03 22:39 

21.03.03 03:39 

21.03.03 08:39 

21.03.03 13:39 

21.03.03 18:39 

kap 05 KE, 22.04.04 

21.03.03 23:39 

22.03.03 04:39 

22.03.03 09:39 


Bild 5.11: CO 2-Gehalte und relative Luftfeuchten in der Wohnung 31-0402 während der 





Temperatur 22,0 21,2 22,7 20,1 21,7 



Temperatur 25,0 23,8 23,5 21,6 21,9 



Temperatur 21,5 20,7 20,9 17,4 19,5 


Tab. 5.9: Monatsmittel der Temperaturen und relativen Luftfeuchten in den Räumen der be- 

22.03.03 14:39 

22.03.03 19:39 

23.03.03 00:39 

23.03.03 05:39 

23.03.03 10:39 

23.03.03 15:39 

wohnten Messwohnungen; März 2003 (System Riecon) 

23.03.03 20:39 

24.03.03 01:39 

24.03.03 06:39 

24.03.03 11:39 

24.03.03 16:39 

24.03.03 21:39 

25.03.03 02:39 

25.03.03 07:39 

25.03.03 12:39 

25.03.03 17:39 

25.03.03 22:39 

100 

90 

80 

70 

60 

50 

40 

30 

20 

10 

0 




In der Wohnung 0202 liegt der Kohlendioxidgehalt der Raumluft im Wohnzimmer zu 9 %, im 


als Maxima im Wohnzimmer 2.400 ppm, im Schlafzimmer 1.300 ppm und im Kinderzimmer 










Aus den Verläufen der Messwertkurven wird deutlich, dass eine relative Luftfeuchte von 60 % nur 

selten überschritten und schnell wieder abgebaut wird. Außerdem ist wie bei der einfachen me- 

chanischen Abluftanlage für einige Aufenthaltsräume im Mittel eine relative Raumluftfeuchte von 

weniger als 30 % festzustellen. Gemessen wurden auch hier Minima unter 20 %. 

Hinsichtlich der Tagesgänge ist hier ebenfalls der Zusammenhang zwischen relativer Feuchte 

und CO2-Gehalt der Raumluft sichtbar. 

Die Tagesgänge zeigen ähnlich wie bei der mechanischen Abluftanlage stellenweise deutliche 

Extrema, insbesondere deutliche Maxima. Dies wird analog auf die gegenüber dem Zustand vor 

der Sanierung höhere Dichtheit zurückgeführt. 

Hohe Extrema des CO2-Gehaltes bis 4.600 ppm im Schlafzimmer der Wohnung 0502 sind in der 

Nutzung der Wohnung begründet. Nach Aussage der Bewohner kleben diese die Überströmöffnung 

in den Türen zeitweise ab, weil sie sich durch Zuglufterscheinungen beeinträchtigt fühlen. 

Dadurch wird die nächtliche Belüftung des Raumes unterbunden. 

Ansonsten zeigen die Messwerte maximale CO2-Gehalte um 1.500 ppm und liegen damit im 

entsprechend DIN 1946 Teil 2 tolerierbaren Bereich. 

kap 05 KE, 22.04.04



-- Raumluftqualität nach Sanierung– Zu- und Abluftanlage mit WRG 


0,800 

0,700 

0,600 

0,500 

0,400 

0,300 

0,200 

0,100 

0,000 

18.03.03 00:30 

18.03.03 05:30 

18.03.03 10:30 

36-5WZ-C 36-5SZ-C 36-5KZ-C 31-AuK-C 36-Fo-F 31-AuK-F 36-5Ab-F 

36-5WZ-F 36-5SZ-F 36-5KZ-F 


Dienstag Mittwoch Donnerstag 

Freitag Samstag Sonntag 

18.03.03 15:30 

18.03.03 20:30 

19.03.03 01:30 

19.03.03 06:30 

19.03.03 11:30 

19.03.03 16:30 

19.03.03 21:30 

20.03.03 02:30 

20.03.03 07:30 

20.03.03 12:30 

20.03.03 17:30 

20.03.03 22:30 

21.03.03 03:30 

21.03.03 08:30 

21.03.03 13:30 

21.03.03 18:30 

21.03.03 23:30 

kap 05 KE, 22.04.04 

22.03.03 04:30 

22.03.03 09:30 


Bild 5.12: CO 2-Gehalte und relative Luftfeuchten in der Wohnung 36-0502 während der 




WE/Raum 36-2Abluft 36-2WZ 36-2SZ 36-2KZ 

Temperatur 22,9 22,9 17,9 21,9 

rel. Luftfeuchte 32,4 26,3 38,4 31,7 

WE/Raum 36-4 Abluft 36-4WZ 36-4SZ 36-4KZ 

Temperatur 22,1 20,8 20,2 20,7 


WE/Raum 36-5 Abluft 36-5WZ 36-5SZ 36-5KZ 

Temperatur 21,9 22,9 21,7 21,6 


Tab. 5.10: Monatsmittel der Temperaturen und relativen Luftfeuchten in den Räumen der 

bewohnten “Messwohnungen” (WRGA) 

22.03.03 14:30 

22.03.03 19:30 

23.03.03 00:30 

23.03.03 05:30 

23.03.03 10:30 

23.03.03 15:30 

23.03.03 20:30 

24.03.03 01:30 

24.03.03 06:30 

24.03.03 11:30 

24.03.03 16:30 

24.03.03 21:30 

25.03.03 02:30 

25.03.03 07:30 

25.03.03 12:30 

25.03.03 17:30 

25.03.03 22:30 

100 

90 

80 

70 

60 

50 

40 

30 

20 

10 

0 












In der Wohnung 0502 lag der Kohlendioxidgehalt der Raumluft im Wohnzimmer zu 0,3 %, im 

Schlafzimmer zu 42 % und im Kinderzimmer zu 1 % der Messdauer über 1.000 ppm. Hier wur- 

den als Maxima im Wohnzimmer 1.200 ppm, im Schlafzimmer 2.600 ppm und im Kinderzimmer 


Eine relative Luftfeuchte von 60 % wird nur selten überschritten und schnell wieder abgebaut. 

Des Weiteren ist für einen großen Teil der Aufenthaltsräume im Mittel eine relative Raumluftfeuchte 

von weniger als 30 % festzustellen. Gemessen wurden Minima unter 15 %. 

Hinsichtlich der Tagesgänge ist auch hier der Zusammenhang zwischen relativer Feuchte und 

CO2-Gehalt der Raumluft sichtbar. 

Die Tagesgänge zeigen ähnlich wie bei den vorgenannten Anlagen deutliche Extrema, insbesondere 

deutliche Maxima. Dies wird analog auf die gegenüber dem Zustand vor der Sanierung höhere 

Dichtheit und insbesondere auf den nachts per Absenkung des Volumenstromes geringeren 

Anlagenluftwechsel zurückgeführt. 

Die Extrema des CO2-Gehaltes liegen bei 2.700 ppm im Schlafzimmer der Wohnung 0502. An- 

sonsten zeigen die Messwerte maximale CO2-Gehalte unter 1.500 ppm und liegen damit im tolerierbaren 

Bereich. Ein Unterschied in der Nutzung besteht darin, dass in der Wohnung mit den 

hohen Maxima die Fenster weniger geöffnet werden als in den beiden anderen Wohnungen, bei 

denen die Extrema geringer ausfallen. Des Weiteren ist zu konstatieren, dass die Extremwerte in 

den Nachtstunden auftreten. Dies führt zu dem Schluss, dass die nächtliche Absenkung des 

Volumenstroms zu den ermittelten, hohen Werten beiträgt, wenn der Raum genutzt wird. 

kap 05 KE, 22.04.04



5.4 Einfluss der ALD auf die bauakustische Qualität 

Zusätzlich zur Erfassung und Auswertung von Messwerten zu Temperaturen, CO2-Gehalten und 

relativen Feuchten der Raumluft wurden bauakustische Messungen zur Bestimmung der Schalldämm-Maße 

von Fenstern mit und ohne ALD (Typ ALDES EAI 22) durchgeführt. 

Für die Messungen wurden zwei hinsichtlich Geometrie, technischen Daten und Einbaubedingungen 

identische Fenster ausgewählt. Dabei handelte sich um zweiflügelige Kunststofffenster 

mit Dreifach-Isolierverglasung. Laut Herstellerangabe beträgt die Norm-Schallpegel- 

differenz eines EAI 22 mit Durchführung und Standardaußengitter Dn,w = 40 dB. Mit einem zusätzlichen 

akustischen Zwischenstück innen, und akustischem Außengitter kann die Norm- 

Schallpegeldifferenz eines EAI 22 auf Dn,w = 45 dB erhöht werden. 

R'45° [dB] 

70 

60 

50 

40 

30 

20 

10 

100 

Einfluss von Außenluftdurchlässen (ALD) auf die 

Schalldämmung von Fenstern 

125 

160 

200 

zwei ALD; vollständig geöffnet 

zwei ALD, Visiere geschlossen 

ohne ALD 

250 

315 

400 

500 

630 

60 

Frequenz [Hz] 

800 

1000 

1250 

1600 

2000 

2500 

kap 05 KE, 22.04.04 

3150 

R' 45°,w = 38 dB 

R' 45°,w = 33 dB 

R' 45°,w = 31 dB 

Bild 5.13: Schalldämm-Maße von 

Fenstern mit und ohne 

ALD (Messergebnisse)



Als Resultat der bauakustischen Messung am Bau ergaben sich folgende Schalldämm-Maße 

R‘45°,w: 

Bauteil Messung Schalldämm-Maß 

R‘45°,w 

Fenster mit ALD Luftschalldämmung mit vollständig 

geöffneten ALD 

Fenster mit ALD Luftschalldämmung mit geschlossenen 

ALD-Visieren 

Bemerkung 

30 dB Schallschutzklasse II 

nach DIN 4109 

32 dB Schallschutzklasse II 

nach DIN 4109 

Fenster ohne ALD Luftschalldämmung 37 dB Schallschutzklasse III 

nach DIN 4109 

Tab. 5.11: Ergebnisse der bauakustischen Messungen am Bau 

Unter Zugrundelegung der Messergebnisses für die Fenster mit und ohne ALD, den Annahmen 

zum Außenwandaufbau sowie den Herstellerangaben zu den akustischen Eigenschaften der 

ALD ergeben sich rechnerisch die folgenden resultierende Schalldämm-Maße für die Fenster 

R’ w,res(Fenster,ALD) und die gesamte Außenwand R’ w,res(AW,Fenster,ALD) : 

Anzahl / Zustand ALD Dn,w [dB] R’w,res(Fenster,ALD) 

[dB] 

R’w,res(AW,Fenster,ALD) 

[dB] 

0 / - - 37,0 44,4 

1 / offen 40 31,9 37,9 

2 / offen 40 29,6 35,4 

1 / Visier geschlossen 43 33,6 40,0 

2 / Visier geschlossen 43 31,8 37,9 

Tab. 5.12: Aus den Messwerten und Herstellerangaben rechnerisch ermittelte Werte zur Norm- 

Schallpegeldifferenz bei geschlossenem Visier, zum resultierenden Schalldämm-Maß 

der Fenster einschließlich ALD sowie zum resultierenden Schalldämm-Maß der Au- 

ßenwand einschließlich Fenster und ALD 

Es wird deutlich, dass mit den verwendeten ALD die Schalldämmung der Fenster und damit der 

gesamten Außenwandkonstruktion deutlich reduziert wird. 

kap 05 KE, 22.04.04



5.5 Zusammenfassung Raumklima 

Die Ergebnisse der Untersuchungen zeigen folgendes: 

?? Eine relative Luftfeuchte von 60 % wird sowohl vor der Sanierung als auch bei allen drei Anlagentypen 

nach der Sanierung nur selten überschritten und schnell wieder abgebaut. 

?? Für einige Aufenthaltsräume sind Mittelwerte der relativen Raumluftfeuchte von weniger als 

30 % festzustellen. Gemessen wurden Minima unter 20 %, bei der Zu- und Abluftanlage mit 

Wärmerückgewinnung unter 15 %. 

?? Die Tagesgänge der CO2-Gehalte zeigen bei allen drei Anlagentypen nach der Sanierung 

deutlichere Extrema als vor der Sanierung. Dieser Umstand ist auf die höhere Dichtheit und 

den insbesondere nachts geringeren Anlagenluftwechsel zurückzuführen. 

?? Bei der mechanischen Abluftanlage wurde in einem Schlafzimmer ein maximaler CO2-Gehalt 

von 7.500 ppm festgestellt. Hier wird deutlich, dass die kontinuierliche Belüftung der Räume 

nur dann erfolgt, wenn in den Türen Luftdurchlässe vorhanden sind, durch die belastete, verbrauchte 

Luft aus den Aufenthaltsräumen abgesaugt werden kann. 

?? Bei der mechanischen Abluftanlage mit bedarfsgeführter Lüftungssteuerung wurde in einem 

Schlafzimmer ein maximaler CO2-Gehalt von 4.600 ppm ermittelt. Hier wurde der Luftdurchlass 

in der Tür durch den Mieter wegen Zuglufterscheinungen abgeklebt und damit die kontinuierliche 

Belüftung des Raumes unterbunden. 

?? Hinsichtlich der Wirkung bezüglich Raumluftqualität sind – gemessen am Vergleich von rela- 

tiver Luftfeuchte und CO2-Gehalt – alle drei Anlagensysteme nach der Sanierung als gleichwertig 

einzustufen. Verglichen mit der Schachtlüftung vor der Sanierung ergeben sich bezüglich 

des CO2-Gehaltes etwas geringere Werte. Die geringsten Werte sind im Mittel bei der 

einfachen mechanischen Abluftanlage zu verzeichnen. 

?? Unter Einbeziehung der akustischen Qualität ist zu beachten, dass durch Außenluft- 

Durchlässe die Schalldämm-Maße der Fensterkonstruktionen und damit der Außenwand insgesamt 

reduziert werden. 

kap 05 KE, 22.04.04



6. Untersuchungen der Qualität der Gebäudehülle 


6.1 Thermografieaufnahmen 

Zur Dokumentation des Zustandes vor der Sanierung, zur Ermittlung von Sanierungsschwerpunkten 

und zur Bewertung des Erfolges der durchgeführten Maßnahmen wurden sowohl vor als 

auch nach der Sanierung an ausgewählten Gebäudeabschnitten bzw. in ausgewählten Wohnun- 

gen Aufnahmen von Außenbauteilen mittels Infrarot-Thermografie gemacht. Die Untersuchungen 

mit ihren Randbedingungen und deren Ergebnisse sind in den vorigen Berichten ASV Bestandsaufnahme 

und ASV Planung und Durchführung ausführlich dargelegt. 

6.1.1 Zustand vor Sanierung 

Mit den Infrarot-Thermografie-Untersuchungen wurden folgende wärmeschutztechnischen 

Schwachstellen der Gebäude vor der Sanierung erkannt: 

- vertikale Montagefugen der Längsaußenwände, 

- horizontale Montagefugen der Längsaußenwände im Bereich der Fugenkreuze und im Be- 

reich der Trennwände zwischen Schlaf- und Kinderzimmer, 

- Fensterbankbereiche, 

- Wärmebrücken in Pfeilerbereichen, 

- vertikale und horizontale Montagefugen der Giebelaußenwände, 

- Wärmebrücken infolge inhomogenen Gefüges in den Wandfeldern der Giebelaußenwände, 

- Einbau- und Funktionsfugen der Fenster, 

Die wärmetechnischen Schwachstellen an den Montagefugen und an den Fenstern sind zum 

einen auf Wärmebrücken in diesen Bereichen und zum anderen auch auf Undichtigkeiten in den 

Fugen zurückzuführen. Bereiche erhöhter Wärmeabgabe waren weiterhin an den Lüftungsöffnungen 

in der Außenwand des “Hochkellers” im Erdgeschoss zu verzeichnen. 

6.1.2 Zustand nach Sanierung 

Die vor der Sanierung vorhandenen Wärmebrücken im Bereich der vertikalen und horizontalen 

Montagefugen der Längs- und Giebelaußenwände sind durch die eingebauten Wärmedämmverbundsysteme 

vollständig beseitigt worden. 

06 KE, 22.04.04



Die Oberflächen der Wärmedämmverbundsysteme weisen, abgesehen von den Dübeln, relativ 

homogene Temperaturverteilungen auf. Dabei heben sich die Strukturfelder in den Fensterbän- 

dern mit bis zu 1 K höheren Oberflächentemperaturen von den glatten Feldern ab. Diese Differenzen 

sind nicht notwendig auf tatsächlich unterschiedliche Oberflächentemperaturen zurückzuführen, 

sondern können in der Oberflächenstruktur und damit veränderten Strahlungswinkeln 

sowie unterschiedlichen Emissionsgraden begründet sein. 

Die Systemdübel zeichnen sich über bis zu 0,5 K höhere Oberflächentemperaturen im Wärme- 

dämmverbundsystem ab. Bei den Befestigungspunkten der Strukturplatten im Bereich der Fensterbänder 

liegen die Oberflächentemperaturen bis zu 1,5 K über denen der Strukturplatten. Bei 

den Aufnahmen von innen wurde festgestellt, dass sich diese Wärmebrücken nicht auf den In- 

nenoberflächen abzeichnen. Der Grund hierfür ist die auf der Innenseite vorhandene Dämmschicht 

aus Holzwolleleichtbauplatten. 

Inhomogenitäten in den Dämmsystemen infolge ungenügend gedämmter Dämmstoffstöße wurden 

nur in sehr geringer Anzahl festgestellt. 

Die seitlichen Fensterlaibungen und die Stürze heben sich mit höheren Oberflächentempera- 

turen deutlich von den Wandfeldern ab. Dies ist zum einen der Tatsache geschuldet, dass hier 

die Dämmschichtdicken geringer sind als in den Wandbereichen. Zum anderen tragen die geschütztere 

Lage in den Fensternischen, die höhere Wärmeabgabe durch die Fensterkonstruktion 

sowie zeitweilige Aufheizung durch ausströmende Raumluft bei geöffneten Fenstern dazu bei, 

dass sich insbesondere in den Sturzbereichen “Wärmefallen” bilden. Die Belüftungsöffnungen 

der mit Glasbausteinen ausgemauerten Fensteröffnungen im Bereich des Hochkellers wurden 

außer Funktion gesetzt, indem auf der Innenseite Fenster eingebaut wurden. Damit sind die konvektiven 

Wärmebrücken ausgeschaltet, jedoch sind in diesen Bereichen nach wie vor geometrische 

Wärmebrücken vorhanden. 

Die Loggia-Konstruktionen bilden ebenfalls lineare Wärmebrücken. Bei den Aufnahmen von innen 

war – analog zu den Befestigungspunkten der Strukturfelder der Wärmedämmverbundsyste- 

me – festzustellen, dass sich die Wärmebrücken auf der inneren Wandoberfläche nicht abzeichnen, 

was wiederum mit der Innendämmung zu erklären ist. So sind über die Loggiabauteilflächen 

zwar zusätzliche Wärmeverluste vorhanden, diese führen jedoch nicht zu Tauwasserbildung 

auf den inneren Wandoberflächen. 

Weitere Wärmebrücken werden durch die Sockelschienen sowie durch die an den Giebeln angebrachte 

“Kunst am Bau” gebildet. Für diese Bereiche wurden keine Aufnahmen von innen vor- 

genommen. Die Problematik ist jedoch analog der Loggiakonstruktion zu sehen und Tauwasserprobleme 

werden nicht auftreten. 

06 KE, 22.04.04



Die Aufnahmen von innen zeigen wärmetechnische Schwachstellen in Form von Undichtigkeiten 

einzelner Einbau- und Funktionsfugen von Fenstern und noch vorhandener Undichtigkeiten der 

Montagefugen der Außenwand. 

Zum Teil sind auch in den Deckenbereichen der obersten Geschosse parallel zum Installations- 

schacht in Bad und Küche geringere Oberflächentemperaturen vorhanden, die auf Wärmebrücken 

im Bereich des I-Schacht-Verschlusses zum Dach schließen lassen. 

6.1.3 Bewertung der Messergebnisse 

Die Untersuchungen zeigen, dass mit dem Anbringen der Dämmsysteme auf den Außenwänden 

der Gebäude der Wärmeschutz hinsichtlich der Reduzierung der Transmissionswärmeverluste 

nachhaltig verbessert wurde. 

Dabei sind die Unterschiede in den Dämmstoffdicken zwischen Referenz- und Forschungsblock 

im Rahmen der Infrarot-Thermografie-Untersuchungen kaum erkennbar. Wärmebrücken sind 

noch im Bereich der Loggia-Konstruktion, an den Sockelschienen, der “Kunst am Bau”, an den 

Belichtungsflächen der “Hochkeller” sowie im Bereich der Deckenverschlüsse der Installationsschächte 

in den obersten Geschossen vorhanden. Des Weiteren existieren wärmetechnische 

Schwachstellen in Form von Undichtigkeiten an einzelnen Fenstern und im Bereich von Montage- 

fugen. Probleme hinsichtlich Tauwasserbildung wurden an den vorgefundenen Wärmebrücken 

nicht festgestellt. 

6.2 Blower-Door-Messungen 

Die Blower Door-Untersuchungen wurden zur Bestimmung der Dichtheit der Wohnungen sowohl 

vor als auch nach der Sanierung in jeweils drei “Messwohnungen”, WE-Nr.: 0202, 0402 und 0502 

der Häuser ASV 23 (Referenzblock) sowie ASV 31 und 36 (Forschungsblock) durchgeführt. Zusätzlich 

wurden nach der Sanierung im Haus ASV 28 Blower Door-Messungen vorgenommen, 

mit denen das Ziel verfolgt wurde, das Steuerungsverhalten der Außenluftdurchlässe (ALD) zu 

nachzuweisen. 

Die Untersuchungen mit ihren Randbedingungen sowie die Untersuchungsergebnisse wurden 

ausführlich in zwei vorigen Berichten ASV „Bestandsaufnahme“ [1] und „Planung und Durchfüh- 

rung“ [2] dargestellt. 

06 KE, 22.04.04



Haus WE n50 


zulässiger Grenzwert: 1,5 

23 0202 2,4 ? 0,18 1,4 ? 0,16 

0402 3,9 ? 0,29 1,6 ? 0,18 

0502 2,7 ? 0,20 1,9 ? 0,22 

31 0202 1,9 ? 0,22 1,1 ? 0,13 

0402 4,0 ? 0,46 1,1 ? 0,08 

0502 3,3 ? 0,38 1,3 ? 0,15 

36 0202 3,2 ? 0,24 1,2 ? 0,08 

0402 3,5 ? 0,26 1,6 ? 0,12 

0502 2,1 ? 0,24 1,1 ? 0,08 

Tab. 6.1: Gegenüberstellung der Messergebnisse vor und nach der Sanierung (n 50-Werte) 

Der Vergleich der n50-Werte vor und nach der Sanierung zeigt eine wesentliche Verbesserung 

der Dichtheit der Wohnungen durch die durchgeführten Maßnahmen. Die Anforderungen der 

DIN 4108-7 werden bei sechs von neun geprüften Wohnungen erfüllt. 

6.2.1 Leckagen im Zustand vor Sanierung 

Die Leckageortung vor der Sanierung ergab Leckagen in folgenden Bereichen: 

Bauteile Zuluft von 

Funktionsfugen der Fenster: außen 

Bereich des I-Schachtes: innen, in den oberen Geschossen auch Außenluft 

vom Dachraum 

Wohnungseingangstür: über das Treppenhaus vorgewärmte Außenluft 

Steckdosen an der Außenwand außen- und innen 

vertikale Montagefugen außen- und innen 

Deckenfugen außen (über Horizontalfugen) und innen 

Heizungsrohrdurchführungen innen 

Fugen unterhalb der Fensterbänke außen 

Risse in den Außenwänden im Bereich 

der Montagefugen 

außen 

horizontale Montagefugen, innen innen bzw. Treppenhaus 

Steckdosen (Elektroanlage und Tele- innen 

kom bzw. Breitbandkommunikation) 

Deckenauslässe der Lampen innen bzw. außen (im obersten Geschoss) 

Bohrungen in den Außenwänden außen- und innen 

06 KE, 22.04.04



6.2.2 Verbesserung der Dichtheit 

Im Zuge der Modernisierung und Instandsetzung der untersuchten Gebäude wurde der Verbesserung 

der Dichtheit große Aufmerksamkeit geschenkt. Ein großer Teil der Leckagen in der Gebäudehülle 

wurde durch den Einbau der neuen Fenster und Wohnungseingangstüren sowie 

durch die neue, wärmedämmende Fassade beseitigt oder zumindest stark reduziert. Um die 

inneren Leckagen zu minimieren wurden insbesondere die Durchbrüche der Heizungsleitungen 

gedichtet und besonderes Augenmerk auf die Dichtheit der geschossweisen Verschlüsse der 

Installationsschächte gelegt. Im Zuge der Bauausführung wurde mittels Rauchprobe die Dichtheit 

eines I-Schachtverschlusses exemplarisch überprüft und noch vorhandene Leckagen ermittelt. 

Die festgestellten Schwachstellen wurden beseitigt und entsprechende Maßnahmen für die weiteren 

Bauarbeiten abgeleitet. 

6.2.3 Leckagen im Zustand nach Sanierung 

Nach der Sanierung wurden Leckagen in den gleichen Bereichen wie vor der Sanierung vorge- 

funden, jedoch ist die Anzahl und Größe der Leckagen im Zuge der Sanierung wesentlich reduziert 

worden, wie die Ergebnisse der Blower Door Messungen belegen. 

Eine eindeutige Abgrenzung der Leckageluftvolumenstromanteile bei den I-Schächten hinsicht- 

lich Luft aus angrenzenden Wohnungen bzw. aus dem Abluftschacht sowie an den Decken- 

bzw. Wandfugen hinsichtlich Außenluft und Luft aus angrenzenden Wohnungen bzw. dem Treppenhaus 

war nicht möglich, da die bei der Leckageortung festgestellten Temperaturen in der Re- 

gel Mischtemperaturen waren, die durch die Vermischung von Innenluft aus anderen Wohnungen 

und Außenluft entstehen. Legt man die Ergebnisse der Untersuchungen von Reichel und Richter 

[3] zugrunde, ist davon auszugehen, dass ca. 54 % der infiltrierten Luft über die Außenwand 

nachströmt und die anderen 46 % über innere Undichtigkeiten, sprich aus anderen Wohnungen 

stammen. Dieses Verhältnis kann für den Zustand vor der Sanierung angenommen werden. 

Nach der Sanierung scheint der Schwerpunkt der Leckagen bei den äußeren Undichtigkeiten zu 

liegen. Die Ergebnisse der Leckageortung zeigen diesen Sachverhalt. Nach wie vor ist jedoch 

mit den durchgeführten Untersuchungen keine quantitative Aussage über den tatsächlichen Au- 

ßenluftanteil ableitbar. Für nachfolgende Abschätzungen wird davon ausgegangen, dass der Außenluftanteil 

bei ca. 75 % liegt. 

06 KE, 22.04.04



6.2.4 Außenluftdurchlass-Elemente (ALD) 

Mit Hilfe der Blower Door-Untersuchungen sollten unter anderem auch die Fragen geklärt werden, 

ob die laut Hersteller vorhandene Regelcharakteristik der ALD im eingebauten Zustand 

nachweisbar ist und ob davon ausgegangen werden kann, dass die ALD die Lüftungsautorität 

besitzen. Zu diesem Zweck wurden Blower Door-Untersuchungen in den jeweils drei “Messwohnungen” 

mit der einfachen Abluftanlage und mit dem Riecon-System sowie in zwei zusätzlichen 

Wohnungen mit einfacher Abluftanlage, bei denen jedoch die Zuluft nicht über Nachströmöffnun- 

gen (gefräste Schlitze) in den Rahmenprofilen der Fenster, sondern wie beim Riecon-System 

über ALD nachgeführt wird, durchgeführt. 

Mit den Blower Door-Untersuchungen wurde zum einen die Dichtheit der hier untersuchten 

Wohnungen bestimmt, indem alle Zu- und Abluftöffnungen geschlossen wurden, zum anderen 

wurde der Einfluss der in den Fensterrahmen vorhandenen Nachströmöffnungen erfasst, indem 

der n50-Wert bei offenen Nachströmöffnungen ermittelt wurde, um ihn mit dem Wert bei abgedichteten 

ALD zu vergleichen. 

Haus WE n50 Unterdruck Zuluft über 

ohne Abdichtung mit Abdichtung 

23 0202 1,9 1,3 Nachström- 

0402 1,8 1,6 öffnungen 

0502 2,2 1,9 

28 0401 2,5 1,5 ALD 

31 0202 2,5 1,0 

0402 2,4 1,0 

0502 2,2 1,1 

Tab. 6.2: Ergebnisse der Blower Door-Messungen (n 50-Werte) mit und ohne Abdichtung 

Bei den Messungen wurden die in Tabelle 6.2 aufgeführten n50-Werte (Luftwechsel bei 50 Pa 

Druckdifferenz) ermittelt. Aus der Gegenüberstellung wird deutlich, dass die Nachstromöffnun- 

gen in den Fenstern wesentlich geringere Zuluftvolumenströme zulassen als die eingebauten 

ALD. Der Luftwechsel über die Nachströmöffnungen ist so gering, dass davon auszugehen ist, 

dass deren Lüftungsautorität nicht vorhanden ist. 

Des Weiteren zeigt die Gegenüberstellung der Messwerte mit und ohne Abdichtung der ALD, 

dass der Volumenstrom über die ALD im Mittel größer ist als der über sonstige Undichtigkeiten. 

Damit kann von davon ausgegangen werden, dass die Lüftungsautorität der ALD gegeben ist. 

Das erwartete Regelverhalten der ALD konnte allerdings nicht nachgewiesen werden. 

06 KE, 22.04.04



6.2.5 Luftwechsel 

Aus den ermittelten n50-Werten kann rechnerisch auf die Luftwechsel bei anderen Differenzdrücken 

geschlossen werden. In der nachfolgend dargestellten Tabelle 6.3 sind den aus Über- und 

Unterdruckmessung ermittelten Luftwechseln bei 50 Pa Druckdifferenz die entsprechenden Wer- 

te bei 8 Pa und 4 Pa gegenübergestellt. Außerdem ist der Infiltrationsluftwechsel ohne Berücksichtigung 

der anlagebedingten Druckunterschiede, der in Anlehnung an DIN EN 832 aus der 

Beziehung ninf = n50 * e abgeleitet wurde, aufgeführt. Hierfür wurde ein Windschutzfaktor von 

e = 0,07 zugrunde gelegt. 

System WE n50 n8 n4 ninf2) ninf.A1) 

ohne Ab- mit Ab- ohne Ab- mit Ab- ohne Ab- mit Abdichtungdichtungdichtungdichtungdichtungdichtung 

Abluft 0202 2,0 1,4 0,58 0,41 0,37 0,26 0,09 0,07 

0402 1,9 1,6 0,55 0,47 0,35 0,30 0,11 0,08 

0502 2,3 1,9 0,66 0,57 0,42 0,36 0,13 0,10 

Riecon 0202 2,6 1,1 0,78 0,31 0,49 0,20 0,07 0,05 

0402 2,4 1,1 0,70 0,32 0,44 0,20 0,07 0,05 

0502 2,6 1,3 0,76 0,37 0,48 0,23 0,08 0,06 

WRGA 0202 1,2 0,34 0,21 0,08 0,06 

0402 1,6 0,48 0,30 0,11 0,08 

0502 1,1 0,32 0,20 0,08 0,06 

1) abgeschätzter Infiltrationsanteil über die Außenflächen 

2) wohnungsweiser Infiltrationsluftwechsel ohne anlagebedingten Druckunterschied 

Tab. 6.3: Luftwechsel (aus Unterdruckmessungen abgeleitet) 

Der Zuluftvolumenstrom über die Nachströmöffnungen der Fenster bzw. die ALD kann aus der 

Differenz der Werte mit und ohne Abdichtung abgeschätzt werden. Tabelle 6.4 enthält die entsprechenden 

Differenz-Werte. 

System WE delta n8 delta n4 System WE delta n8 delta n4 

Abluft 0202 0,17 0,11 Riecon 0202 0,47 0,29 

(Referenz- 0402 0,08 0,05 (Forschungs 0402 0,38 0,24 

block) 0502 0,09 0,06 block) 0502 0,39 0,25 

Tab. 6.4: Möglicher Luftwechsel aus Zuluftvolumenstrom über Nachströmöffnungen bzw. ALD 

bei 8 Pa bzw. 4 Pa Druckdifferenz 

Die Abschätzung der Volumenströme über die Nachströmöffnungen und die ALD führt zu dem 

Schluss, dass die Nachströmöffnungen keine Lüftungsautorität besitzen, diese bei den ALD je- 

doch sehr wohl vorhanden ist. 

06 KE, 22.04.04



6.2.6 Bewertung der Messergebnisse 

Die Bewertung der Messergebnisse wird nach der DIN 4108-7 vorgenommen. Nach dieser Vorschrift 

sollten folgende Grenzwerte für den Luftwechsel n50 nicht überschritten werden: 

bei Gebäuden mit raumlufttechnischen Anlagen (auch einfachen Abluftanlagen) n50 = 1,5 h -1 

bei Gebäuden mit freier Lüftung n50 = 3,0 h -1 

Die vor der Sanierung gemessenen n50-Werte lagen in jedem Fall über den nach der DIN 4108- 

7 geforderten Grenzwerten. Die Dichtheit der Wohnungen war als ungenügend einzustufen. 

Im Zuge der Modernisierung wurde die Dichtheit der Wohnungen wesentlich verbessert. Dabei 

wurde die Erfüllung der Anforderungen der DIN 4108-7 bei zwei Wohnungen im Referenzblock 

und einer Wohnung im Forschungsblock nicht erreicht. Im Ergebnis der Untersuchungen ist davon 

auszugehen, dass die mit den Lüftungsanlagen über die Zuluftelemente erreichbaren Luft- 

wechsel beim Referenzblock und bei dem Teil des Forschungsblocks, der mit der mechanischen 

Abluftanlage mit bedarfsgeführter Lüftungssteuerung (System Riecon) ausgerüstet ist, 

zwischen den ermittelten delta n8-Werten und delta n4-Werten liegen. Dies bedeutet am Refe- 

renzblock einen Luftwechsel über die Nachströmöffnungen der Fenster zwischen 0,05 h -1 und 

0,17 h -1 und am Forschungsblock mit Riecon-Anlage über die ALD zwischen 0,24 h -1 und 0,47 h - 

1 . Bei dem Teil des Forschungsblocks, der mit der Zu- und Abluftanlage mit Wärmerückgewin- 

nung ausgestattet ist, ist als energetisch relevanter Luftwechsel der Infiltrationsluftwechsel zu 

beachten, der hier in einer Größenordnung von 0,06 h -1 bis 0,08 h -1 zu erwarten ist. 

6.3 Messungen Bauteilfeuchte 

Im Rahmen des installierten Messprogramms sollte – sozusagen als Nebenprodukt – das Verhalten 

der Außenwand hinsichtlich ihres Feuchtegehaltes mit erfasst werden. Zu diesem Zweck 

wurden im Februar 2001 in die Außenwände der “Messwohnungen” jeweils auf der Nord- und auf 

der Südseite kombinierte Temperatur- und Feuchtefühler eingebaut. Zu diesem Zweck wurden in 

die Außenwände der “Messwohnungen” jeweills auf der Nord- und auf der Südseite ca. 15 cm 

tiefe Sackbohrungen mit Ø 20 mm von außen eingebracht und in diese die Fühler gedichtet ein- 

gebaut. Beginnend am 08.02.2001 (vor der Sanierung) wurden die Verläufe von Temperatur und 

relativer Luftfeuchte in der Außenwand bis zum 30.11.2003 aufgezeichnet. Für die Auswertung 

wurden aus den Messwerten zum einen der Feuchtegehalt der Luft in g/m³ am jeweiligen Mess- 

punkt im Bauteil ermittelt. Zum anderen wurden die im 10-Minuten-Rhythmus aufgezeichneten 

Messwerte zu Stundenmittelwerten zusammengefasst. Für die Ergebnisdarstellung wurden die 

Werte für beide Gebäudeseiten aus den jeweils drei Messpunkten gemittelt. Die Kürzel in den 

folgenden Diagrammen haben folgende Bedeutungen: 

AW:Außenwand; f:absolute Luftfeuchte; rH:relative Luftfeuchte 

06 KE, 22.04.04



Der Vergleich zwischen Zustand vor und nach der Sanierung zeigt, dass die relative Luftfeuchte 

im Zustand nach der Sanierung in der Heizperiode ein geringeres Niveau erreicht als vor der Sanierung. 

Dies ist auf die durch die Wärmedämmung höhere Bauteiltemperatur zurückzuführen. 

Mit anderen Worten: Vor der Sanierung ist der Verlauf der relative Luftfeuchte im Bauteil an den 

Verlauf von Temperatur und relativer Feuchte der Außenluft gekoppelt, nach der Sanierung an die 

klimatischen Verhältnisse der Raumluft, da mit der Wärmedämmung der Einfluss des Außenkli- 

mas stark reduziert wurde. Die aus den Messwerten zu Temperatur und relativer Feuchte im 

Bauteil abgeleiteten Verläufe des Feuchtegehaltes der Luft im Bauteil zeigen, dass die durch das 

Ankleben der Wärmedämmung in das Bauteil eingetragene Feuchte in der ersten Heizperiode 

nach der Sanierung austrocknet. In der zweiten Heizperiode erreicht der Feuchtegehalt der Luft 

in der Außenwand wieder das Niveau vor der Sanierung. 

relative Luftfeuchte [%] 

100 

90 

80 

70 

60 

50 

40 

30 

20 

08.02.01 

14.02.01 

20.02.01 

26.02.01 

04.03.01 

10.03.01 

16.03.01 

22.03.01 

28.03.01 

AW-rH-Nord AW-rH-Süd 

06 KE, 22.04.04 

03.04.01 

Bild 6.1: Verlauf der relative n Luftfeuchte in der Außenwand im Zustand vor der Sanierung (ge- 

relative Luftfeuchte [%] 

90 

80 

70 

60 

50 

40 

30 

20 

mittelt nach Himmelsrichtungen Nord und Süd) 

21.12.01 

21.01.02 

20.02.02 

22.03.02 

21.04.02 

21.05.02 

19.06.02 

19.07.02 

18.08.02 

17.09.02 

09.04.01 

15.04.01 

AW-rH-Nord AW-rH-Süd 

Bild 6.2: Verlauf der relativen Luftfeuchte in der Außenwand nach der Sanierung 

(gemittelt nach Himmelsrichtungen Nord und Süd) 

18.10.02 

17.11.02 

17.12.02 

16.01.03 

14.02.03 

21.04.01 

16.03.03 

27.04.01 

15.04.03 

03.05.01 

15.05.03 

14.06.03 

09.05.01 

14.07.03 

19.05.01 

13.08.03 

25.05.01 

12.09.03 

31.05.01 

12.10.03 

11.11.03 

06.06.01



7. Betriebserfahrungen 

7.1 Betriebserfahrungen aus Sicht des Vermieters und Gebäudebetreibers 

(André Jödicke) 

Der Umfang der installierten Technik in der Albert-Schweitzer-Straße 31-40 weicht wesentlich 

von einem Standardgebäude ab. Daraus resultieren eine Vielzahl von Anforderungen an den 

Vermieter. Zunächst wurden die Bedienungsanleitungen der Hersteller auf ihre Verwendbarkeit, 

besser „Lesbarkeit“, geprüft. Ein dicker Wälzer in 8 verschiedenen Sprachen ist da wenig hilf- 

reich, wie Erfahrungen aus anderen Projekten zeigten. Es sollten sich auch nur die Features in 

der Bedienungsanleitung wiederfinden, die auch tatsächlich installiert sind. Gute Erfahrungen 

wurden bei der KÖWOGE mit maximal 2 DIN-A4-Seiten gemacht. Da dies bei den Herstellern so 

nicht verfügbar war, ist der Vermieter gefordert gewesen, eigene Vorstellungen zu entwickeln und 

umzusetzen. Sinnvoll war es, daheim einfach mal die eigene Gattin mit der Bedienungsanleitung 

zu konfrontieren. 

Wichtig ist auch der Standort und die Besetzung im Kundendienst des Herstellers. Ein Kundendienstmitarbeiter 

für die gesamte Region Berlin-Brandenburg ist sicherlich eine kostenoptimierte 

Lösung für den Hersteller, kundenfreundlich ist dies nicht. 

Für den Mieter wurden alle spezifischen Bedienungsanleitungen und Hinweise in einem schma- 

len Ordner konzentriert und übergeben. Dies ist die beste Unterstützung, da nun alle Informationen 

an einem bestimmten Platz in der Wohnung vorzufinden sind. Damit wurde der Grundstein 

für erfolgreiche Betriebserfahrungen gelegt. 

Der nächste Schritt ist die Installation der Gerätetechnik durch eingewiesenes Personal. Viele 

Mieter waren neugierig und die Fragerei begann in den bewohnten Wohnungen schon bei der 

Montage. Wenn sich dann Monteure dahingehend äußerten, dass sie diese Technik nicht kennen 

und die Programmierung ja so kompliziert ist, dann war dies natürlich nicht zielführend. Bei dem 

o.g. stellt sich die Frage nach den Vertriebskanälen: 

Herstellung + Vertrieb + Montage + Einweisung durch ein mittelständisches Unternehmen aus 

der Region oder Herstellung durch einen namhaften Produzenten + Vertrieb durch einen Großhändler 

+ Montage durch eine Installationsfirma mit Leiharbeitern + Einweisung durch deren Vorarbeiter. 

Eine Kette ist immer nur so stark wie das schwächste Glied. Bei völlig verschiedenen Kettengliedern 

kann da schon mal etwas reißen. So zum Beispiel, wenn die Montage durch Leiharbeiter 

realisiert wurde, die weder mit dem Produkt, noch mit dem Produkterfolg in irgend einem Zu- 

kap 07 KE, 22.04.04



sammenhang standen. Da kann leicht ein gutes Produkt, durch fehlerhafte Montage beim Hersteller, 

durch überlagerte Batterien beim Großhändler und fehlerhafte Installation durch 

Leiharbeiter Schaden nehmen. Eine wichtige Erfahrung aus dem Projekt ist, dass mittelständi- 

sche Unternehmen aus der Region vielleicht nicht immer das günstigste Angebot, jedoch mittel- 

und langfristig betrachtet das bessere Produkt haben. 

Umfangreiche Erfahrungen wurden mit bus- und batteriegestützten Systemen für die Heizkörperregelung 

gemacht. Aussagen auf Messeständen weisen auf Batteriestandzeiten von zwei bis 

fünf Jahre hin. Dies war in der Albert-Schweitzer-Straße so nicht feststellbar. Geplant war nach 

zwei Jahren einen kompletten Batterietausch durch den Hauswart des Vermieters. Erste Batterien 

waren schon nach wenigen Wochen leer. Erstaunlich war die hohe Bereitschaft der Nutzer, 

selber im Supermarkt die Batterien zu kaufen; dies sollte eigentlich aus dem Budget der Instand- 

haltung getragen werden. Batteriegestützte Systeme besitzen wesentliche Vorteile bei der Installation, 

da keinerlei Kabel in der Wohnung verlegt werden müssen. Dies ist im bewohnten Zustand 

ein gewichtiges Argument. Bei busgestützten Systemen ergeben sich differenzierte Vor- und 

Nachteile. Die Verlegung von Kabeln ist aufwendig, insbesondere im bewohnten Zustand. Durch 

die individuelle Einrichtung ergibt sich oftmals auch eine individuelle Kabelverlegung. Dieser Aufwand 

ist jedoch nur bei der Erstinstallation ein Thema. Danach sind alle Komponenten dauerhaft 

miteinander verbunden und es gibt keinen (!) Batterietausch. 

Die Betriebserfahrungen mit den Lüftungsanlagen sind aus Vermietersicht sehr differenziert. Es 

ist der hohe Erläuterungsaufwand bei den Mietern zu berücksichtigen. Die Leitungsführung der 

Lüftungssysteme und die Funktion der Bestandteile muss allen Mietern erklärt werden. Dies 

muss natürlich auch bei jeder Neuvermietung erfolgen. 

Zu- und Abluftanlage: Im Umkreis der Zuluftöffnungen Typ ABB Zuluftventil CTVK kam es zu 

Verschmutzungen an Tapeten, die vom Zuluftstrom beaufschlagt wurden. Dies lag nicht an verschmutzter 

Zuluft, wie Tests vom Büro BBP ergaben. Die gefilterte Luft vom Dach war nicht die 

Ursache. Durch die Verwirbelung an der Zuluftöffnung wird ständig belastete Raumluft angesaugt 

und an die Tapete geführt, was dann auf Dauer zu Verschmutzungen führt. Bessere Ergebnisse 

wurden mit Zuluftöffnungen erzielt, die frei in den Raum die Zuluft abgeben. Während bei den 

Zuluftöffnungen vom Typ ABB Zuluftventil CTVK eine Einstellung des Volumenstromes kein Problem 

ist, muss jetzt eine Blende für den richtigen Volumenstrom sorgen. 

Das Konzept sah einen konstanten Volumenstrom von ca. 80m³/h für die Wohnung vor. Der Mie- 

ter kann mit zwei Tastenkombinationen Prioritäten beim Abluftvolumenstrom setzen. So können 

z.B. 30m³/h im Bad und 50m³/h in der Küche über verstellbare Ventilkegel abgesaugt werden. 

Beim Wäschetrocknen kann der Mieter dann einen höheren Volumenstrom im Bad wählen. Die 

Taster waren dafür mit nichtssagenden Symbolen ausgestattet. Im Projektverlauf sind die Taster 

daher mit den Aufklebern „Auf“ und „Zu“ versehen worden. Der Antrieb für die Ventilkegel ist völlig 

kap 07 KE, 22.04.04



geräuschlos. Dies wird zunächst als angenehm empfunden. Es lässt aber keinerlei Rückmeldung 

zu, ob sich etwas bewegt. Erst nach Entfernung des Streckmetallfilters in ca. 2,50 m Höhe 

ist eine Funktionskontrolle möglich. 

Die Zu- und Ablüfter werden angetrieben von elektronisch kommutierten Gleichstrommotoren. 

Diese besonders sparsamen Antriebe haben im Reparaturfall Lieferfristen von sechs Wochen. 

Diese Lieferfristen sind inakzeptabel und zeigen dem Vermieter, mit was für „Exoten“ man es zu 

tun haben kann. 

Bedarfsgeführte Abluftanlage: Auf einem zentralen Display im Flur können alle Informationen 

abgelesen werden, bis hin zur Telefonnummer der Wartungsfirma und der Uhrzeit. Die 

angezeigte Uhrzeit sollte dann aber auch genau sein. Erst nach der nachträglichen Installation 

eines zentralen Funkmoduls war eine exakte Uhrzeit und die problemlose Umstellung von 

Sommer- auf Mitteleuropäische Zeit möglich. Man staunt immer wieder, mit was für Problemen 

man als Gebäudebetreiber konfrontiert wird. 

Eine Vielzahl von Beschwerden ergaben sich aus dem Zuluftstrom über die Außenluftdurchlasselemente 

(ALD). Die Außenluft wird mit Hilfe der ALD im Fensterrahmen in die Wohnräume geführt. 

Da die Heizkörper kaum noch in Betrieb sind, fällt dieser Luftstrom am Fenster nach unten 

und verursacht Fußkälte bzw. Zuglufterscheinungen. Durch einen konstanten Volumenstrom 

auch bei tiefen Außentemperaturen wurde dieser Effekt noch verstärkt. Erst mit Beginn der Heizperiode 

2003/2004 wurde eine außentemperaturabhängige Volumenstromregelung in die Rege- 

lung integriert. Es stellt sich die Frage, warum erst so spät? Zur Abschwächung der Zuglufterscheinungen 

wurden Visiere an die Mieter ausgegeben, mit denen der freie Querschnitt der ALD 

reduziert und die Luftführung zur Decke umgelegt wurde. Damit wurde natürlich nicht die Ursa- 

che beseitigt, nämlich der zu hohe Luftwechsel bei niedrigen Außentemperaturen. Die Mieter 

fanden dann selbstständig Lösungen, z.B. indem die ALD mit Watte zugestopft wurden. „Ungünstig“ 

war oftmals auch die Stellung von Möbeln, so dass der kalte Luftstrom zwangsläufig die 

Nacken- und Fußregion bestreicht. Es wurden aber auch übertriebene Anforderungen an den 

Komfort durch die Mieter gemacht. An Außenfenstern streicht nun mal kalte Außenluft nach unten, 

dass ist physikalisch bedingt an jedem Fenster festzustellen. Da jetzt durch die umfangrei- 

che Wärmedämmung die Heizkörper kaum noch in Betrieb sind, wird dieser Effekt für den Mieter 

spürbarer. Durch den Vermieter musste aber auch festgestellt werden, dass durchaus psychologische 

Effekte feststellbar waren. Eine Mieterin klagte über niedrigste Raumtemperaturen. Zunächst 

wurden defekte Thermometer der Mieterin identifiziert, die eine Raumtemperatur von 

18°C anzeigten. Danach wurde von der KÖWOGE ein digitales Messgerät über einen Zeitraum 

von einer Woche an einer ungünstigen Stelle platziert: zwischen Fensterfläche und dem Lieblingsplatz 

auf dem Sofa. Die Temperatur wurde im Abstand von 10 Minuten gemessen und auf- 

gezeichnet. Bei der Abholung wurden dann Temperaturen von knapp 20°C gemessen. Nach der 

Auslesung des Messgerätes zeigte sich aber ein anderes Bild. Es waren ständig Temperaturen 

kap 07 KE, 22.04.04



von 22 bis 23°C aufgezeichnet worden. Auch das Fensterlüften wurde am Temperaturverlauf 

deutlich. Lediglich eine halbe Stunde vor der angekündigten Abholung des Temperaturmessgerätes 

sank die Temperatur plötzlich auf bis zu 8°C (!). 

Die Großdisplays in den beiden Eingangsbereichen sind eine Bereicherung für das Projekt und 

beziehen Passanten und Mieter in das Projekt ein. Mit diesen Großdisplays wurden aber auch 

negative Erfahrungen gemacht. So wurde die letzte Leistung dauerhaft angezeigt. Das führte 

dazu, dass auch bei völliger Dunkelheit für die Solaranlage eine Leistung suggeriert wurde. Der 

Hersteller sah darin keinen Mangel (!). Hier musste eine Unterdrückung von Minderleistungen 

nachträglich programmiert werden. Die Kosten dafür trug die ausführende Firma. Unterschiedliche 

Außentemperaturanzeigen von zwei bis drei Kelvin im Abstand von fünf Aufgängen wurden 

schließlich resignierend durch die Projektleitung hingenommen. Die unterschiedliche Anzeige 

wurde bei Führungen scherzhaft mit der beginnenden Klimaverschiebung begründet... 

Fernüberwachung der Wärmepumpen- und Solaranlage: 

Die Wärmepumpe und die Solaranlage erbringen einen wichtigen Beitrag für die Trinkwarmwasserbereitung. 

Im Hintergrund muss aber die Fernwärmestation immer die volle Wärmeleistung 

vorhalten. Diese Leistung ist an sonnenarmen Tagen und in der Nacht natürlich auch so geplant. 

Dies birgt aber auch die Gefahr, dass diese Anlagen ausfallen und der Anteil automatisch durch 

die Fernwärme erbracht wird. Eine Untersuchung in Berlin hatte ergeben, dass einige Solaranlagen 

gar nicht mehr in Betrieb sind und die Eigentümer dies auch nicht bemerkt hatten. Die Wärmeerzeugung 

über Fernwärme oder die Kesselanlage hatte immer die fehlende Wärme bereit- 

gestellt. Dadurch war der Ausfall auch nie aufgefallen.Um dies zu verhindern, wurde in der Albert- 

Schweitzer-Straße eine Fernüberwachung installiert, denn nach Abschluss des Modellvorhabens 

zieht der Alltag ein. Dann muss sichergestellt werden, dass die Erträge auch weiterhin in die 

Trinkwarmwasserbereitung fließen und damit die Betriebskosten senken. 

Der Rechner für die Steuerung der Solaranlage hat u.a. auch Kontrollfunktionen. Wenn bestimmte 

Temperaturdifferenzen überschritten sind, geht der Rechner von einer Störung aus und gibt 

ein Signal auf einen potentialfreien Kontakt. Ähnlich verhält es sich mit der Wärmepumpe. Auch 

hier ist die Motorsteuerung so ausgelegt, dass bei einer Fehlfunktion ein Signal nach außen gegeben 

wird. Beide Signale laufen in der Zentrale des Riecon-Systems auf. Dort sind automati- 

sche Faxmeldungen hinterlegt. Diese werden versandt an ein Faxgerät, dass im Empfang der 

KÖWOGE steht. Von dort wird dann telefonisch ein Notdienst informiert. Die Meldung war auch 

auf ein Handy möglich. Da aber im Notdienst wechselnde Handys im Einsatz sind, konnte diese 

Möglichkeit des Riecon-Systems nicht genutzt werden. 

Ähnliche Systeme der Fernüberwachung sind auch für die Conit-Anlage eingerichtet. Die Riecon- 

Anlage wird natürlich auch fernüberwacht, jedoch würde eine Störmeldung gleich direkt bei der 

Firma Dr. Riedel Automatisierungstechnik auflaufen. 

kap 07 KE, 22.04.04



Wie sind nun die Erfahrungen? Ein Rechner kann nur den Fehler detektieren, für den der Rechner 

auch programmiert wurde. So kam es bei der Solaranlage zu einem Ausfall, der nicht gemeldet 

wurde. Die Umwälzpumpe vom Solarspeicher zum Trinkwarmwasserspeicher war innerhalb 

der Wartung von Stufe „2“ auf Stufe „1“ geschaltet worden. Damit „schaffte“ es die Pumpe nicht 

mehr, das erwärmte Wasser umzuwälzen. Der Solarspeicher wurde maximal geladen und die 

Solaranlage ging in den Leerlauf, als wenn es keine Abnahme mehr gab. Dieser Fehler wurde 

erst bei einer Anlagenkontrolle vor Ort festgestellt. Es sind daher neue Entwicklungen bei den 

Herstellern zu begrüßen, wobei die Steuerung der Solaranlage die gemessene Globalstrahlung 

mit dem solaren Ertrag ständig verglichen wird. Damit werden Ausfälle tagaktuell detektiert und 

dem Betreiber signalisiert. 

Ein ähnliches Problem gab es mit der Wärmepumpe. Eine Umwälzpumpe war defekt. Diese 

Pumpe war nicht an die Fernüberwachung angeschlossen und die Wärmepumpe schaltete ab, 

ohne einen Defekt anzuzeigen. Der Ausfall wurde erst bei den monatlichen Prüfungen der Erträge 

festgestellt. Natürlich kann man nicht für alle Eventualitäten eine Fernüberwachung installie- 

ren, dies würde jedes Budget sprengen. Deswegen werden von der zuständigen Sachbearbeiterin 

im Kundenzentrum der KÖWOGE auch weiterhin die monatlichen Erträge ausgewertet. 

Durch die Großdisplays in den Eingangsbereichen ist dies auch problemlos möglich. 

7.2 Betriebserfahrungen aus Sicht der Nutzer (André Jödicke) 

Die Nutzer haben zum großen Teil schon vor der Modernisierung im Gebäude gewohnt. Sie haben 

sich also nicht gezielt für ein Niedrigenergiehaus entschieden. Das ist der große Unterschied 

zu all den Eigentümern von Niedrig- und Passivhäusern, die sich ganz bewusst für energiespa- 

rende Heizungs- und Lüftungstechnik entschieden haben. 

Man kann die Nutzer im Forschungsblock in zwei große Gruppen einteilen: 

- Interessierte Nutzer 

- Nutzer, denen die Technik egal ist, die eigentlich nur eine preiswerte Wohnung haben wollen 

In den vielfältigen Kontakten mit den Nutzern konnte man immer wieder diese beiden Gruppen 

beobachten. 

Durch einen straffen Terminplan bei der Installation wurde bereits ein guter Grundstein gelegt für 

positive Betriebserfahrungen aus Sicht der Nutzer. Erste Bedienungsprobleme zeigten sich bei 

den programmierbaren Thermostatventilen. Durch einen nicht entdeckten Produktionsfehler wurden 

bereits defekte Geräte angeliefert. Fiel dies nicht bei der Montage auf, so stellten sich bald 

Batterieprobleme ein. Auch nach Austausch gegen neue Batterien zeigte das Display immer 

noch den Fehler „BATT“ an. Bei verkanteter Montage zeigten die Geräte Mängel bei der Ven- 

kap 07 KE, 22.04.04



tilsteuerung bzw. bei der Adaption des Ventilhubs. Erst durch intensiven Einsatz von Vertretern 

des Herstellers konnte das Problem eingegrenzt und behoben werden. Viele Geräte wurden 

komplett ausgetauscht. Die in der Gewährleistung stehende Installationsfirma war zu diesem 

Zeitpunkt bereits insolvent. Damit haben diese Geräte einen negativen Touch bei den Nutzern 

bekommen, den sie so nicht verdient hatten. Das führte schließlich auch dazu, dass viele Geräte 

nur im manuellen Modus die eingestellte Temperatur konstant halten. Das Zeitprogramm wird 

von den Nutzern nicht im möglichen Umfang genutzt. Verwirrung stiftete auch die Einstellung der 

Uhrzeit. Es gab Klagen über Ventile, die in der Nacht ungewollte Aktivitäten zeigten. Zur Einstellung 

der Uhrzeit muss man sich dann doch intensiver mit der Programmierung beschäftigen. Für 

Besitzer von z.B. Handys ist dies sicherlich kein Problem. Der Hersteller sollte sich aber fragen, 

ob die Abfrage der Uhrzeit nicht einfacher möglich wäre. 

Nach der ersten kalten Nacht nach Abschluss der Baumaßnahmen gab es Beschwerden über 

die Fenster. Es wurden auf der Nordfassade Fensterscheiben mit besonders niedrigen U-Werten 

eingebaut. Das führte dazu, dass sich auf der kalten äußeren Oberfläche Tauwasser in den 

Nachtstunden niederschlug. Die Mieter kannten beschlagene Fenster ja schon von ihren alten 

Fenstern. An einem frühen Morgen mussten durch Herrn Jödicke aufgeregte Mieter in der Albert- 

Schweitzer-Straße zunächst beruhigt werden. Anschließend wurde der Unterschied erläutert, 

zwischen dem Tauwasserbeschlag innen auf den alten Fenstern und dem Beschlag außen auf 

den neuen Fenstern. Diese Erläuterung war nicht einfach... . Während früher die Raumluftfeuchte 

sich an der kalten Fensterscheibe niederschlug, kommt es jetzt an der kalten Fensterscheibe 

im Außenbereich zum Niederschlag der Luftfeuchtigkeit. Der Beschlag im Außenbereich ist jetzt 

eher ein Qualitätsmerkmal der neuen Fenster. 

Problematisch für die Nutzer sind die zum Teil niedrigen Heizungsvorlauftemperaturen, insbe- 

sondere in den Übergangszeiten. Vorlauftemperaturen von 25 bis 30°C sind theoretisch ausreichend, 

jedoch werden Heizkörper mit diesen Temperaturen von den Nutzern subjektiv als kalt 

empfunden. Aus alten Gewohnheiten heraus wird ein warmer Heizkörper mit einer funktionieren- 

den Heizung gleichgesetzt. Nach Beschwerden wurde bei einer Mieterin ein digitales Messgerät 

installiert, das permanent die Badtemperatur und die Vorlauftemperatur für den Handtuchtrockner 

darstellt und speichert. Das Gerät war eine Woche bei der Mieterin installiert. Die Mieterin war 

danach zufrieden mit ihren Raumtemperaturen, ohne dass die Heizungsregelung verändert wurde. 

Durch die permanente Anzeige hatte die Mieterin wesentlich mehr Kenntnis über die Zusammenhänge 

und tatsächlichen Vorgänge gesammelt. Danach hatte sich die Mieterin bei der 

Projektleitung bedankt. 

Eine Wärmedämmung innen in der Heizungszentrale ist sicher paradox, will man doch die unweigerlich 

anfallender Wärmeabgabe der Rohrleitungen für das Gebäude nutzen. Das sah dann 

die Familie über der Hausanschlussstation in der Albert-Schweitzer-Straße 40 anders. Durch die 

Wärmegewinne stiegen die Temperaturen im Schlafzimmer darüber. Insbesondere im Sommer 

kap 07 KE, 22.04.04



waren die Temperaturen unerträglich hoch. Daher musste die Bauleitung schweren Herzens 

auch die Decke in der Hausanschlussstation mit einer Wärmedämmung versehen. Ein zusätzlicher 

Auftrag wurde an eine Firma für Rohrleitungsisolationen erteilt: ein hochmotivierter Mitarbei- 

ter versah alle wärmeabgebenden Flächen mit einer handgefertigten Isolierung. Dies zeigt, dass 

in diesem Projekt um jede (!) Kilowattstunde gekämpft wurde. 

Sinkende Heizkosten für die Nutzer sind sicherlich der beste Beweis für eine erfolgreiche Modernisierung. 

So haben sich die Kosten für die Fernwärme um über die Hälfte reduziert. Diese Kostenreduzierung 

war der Projektleitung besonders wichtig. Eine Wohnung in einem Niedrigener- 

giehaus zu bewohnen, muss sich für die Nutzer auch in den Betriebskosten wiederspiegeln. 

In den Hauseingängen wurden immer die aktuellen Mieterinformationen ausgehangen. Darin 

wurde immer auch die Telefonnummer von Herrn Jödicke aufgeführt. Dieses „Kontaktangebot“ 

wurde nur selten durch die Mieter gewählt, z.B. für Hinweise, Anfragen und/oder Mängelmeldungen. 

Wesentlich öfters wurde der direkte Kontakt vor Ort genutzt, d.h. Herr Jödicke wurde auf der 

Straße oder vom Balkon herunter angesprochen. Normalerweise erfolgt die Meldung von Mängeln 

jedoch über die Kollegen im Kundenzentrum Assmannstraße. 

7.3 Betriebserfahrungen aus Sicht der Projektsteuerung (Alfred Kerschberger) 

Im Projekt Albert-Schweitzer-Viertel hat sich ein hochmotiviertes und kompetentes Planungs- 

team zusammengefunden, das die Ziele des Projektes konsequent verfolgte und dies stets – 

was besonders erfreulich war - in angenehmer Atmosphäre. Das Team hat auch während der 

zweijährigen Meßperiode weiter intensiv zusammengearbeitet bei der Analyse und Optimierung 

des Vorhabens. Als Problem zeigten sich Kommunikationsdefizite bei der Umsetzung der Planung 

in die praktische Ausführung. Man hätte die Bauleiter mit den Inhalten und Zielen des Projektes 

besser vertraut machen sollen. Dann wäre wohl auch die Qualitätssicherung der Ausfüh- 

rung intensiver betrieben worden (Problem der falschen ALD-Schlitze, z.T. zugeputzte ALD- 

Öffnungen, Unebenheiten in der Wärmedämmung, falsche Fenster-Eindichtung) 

Es hat überraschend lange gedauert, bis alle Anlagen zufriedenstellend funktionierten. Beson- 

ders mit der elektrischen und hydraulischen Einbindung der Wärmepumpe gab es in den ersten 

Monaten Schwierigkeiten. Auch die Solaranlage war zunächst nicht korrekt angeschlossen, was 

sich in temporären Ausfällen der Warmwasserzirkulation äußerte. Beim Lüftungssystem Conit 

funktionierte die Frostschutzschaltung nicht korrekt; durch eine Verwechslung der Anschlüsse 

wurde der Zuluftbetrieb über der Grenztemperatur, statt unter der Grenztemperatur abgesenkt ! 

Die Großdisplays in den Eingangsbereichen waren, obwohl prinzipiell eine gute Idee, ein immer 

wiederkehrendes Ärgernis. Für ASV 31-35 wurde eine Wohnungsablufttemperatur angezeigt, die 

kap 07 KE, 22.04.04



oft über 25 Grad C lag, auch im Winter. Dies war natürlich zu hoch. Mehrere Ansätze, dieses 

Problem zu lösen, scheiterten. Auch die in der Regel um 2K differierende Außentemperaturanzeige 

der beiden Displays hat die Glaubwürdigkeit der Anzeigen in der Mieterschaft nicht erhöht. 

Insgesamt hat sich die alte Erfahrung bewahrheitet, dass vieles, was von den Herstellern als 

ausgereift und zuverlässig angeboten wird, sich in der Praxis als fehleranfällig und unausgereift 

erweist. Dies betrifft auch die Wärmepumpe und die elektronischen Thermostatventile Honeywell 

HR40. 

Viele der aufgetretenen Fehler waren nur durch Messsysteme zu entdecken, d.h. in Projekten 

ohne begleitende Messungen sind viele Fehler nicht sichtbar. Das Energiesparpotential wird 

dementsprechend geringer ausfallen. 

Eine Änderung des konservativen Mieterverhaltens hinsichtlich Fensteröffnungszeiten und 

Raumtemperaturen war trotz massiver Anstrengungen nur in Ansätzen durchsetzbar (siehe 

auch Kap. 9). Vielleicht liegt dies an der Mieterstruktur mit vorwiegend älteren, langjährigen Mie- 

tern, die nach der Ernüchterung der Wende ihrem Vermieter mit Vorsicht und Skepsis gegenübertreten 

("...was wollen sie denn jetzt schon wieder von uns..."). 

7.4 Betriebserfahrungen aus Sicht der Messungen BBP Bauconsulting 

Verschmutzung der Abluftfilter (Alexander Schellhardt) 

Die Abluft wird in den Sollzuständen in den innen liegenden Bädern und Küchen erfasst und über 

die jeweils vorhandenen Kanalsysteme nach außen abgeführt. Vor den Ablufterfassern sind bei 

der Standardlösung nur in den Küchen, und bei den im Forschungsblock eingebauten Systemen 

sowohl in den Küchen als auch in den Bädern Filter angeordnet, die entsprechend DIN 1946-6 

das Verschmutzen der Abluftkanäle weitgehend verhindern sollen. Als Filter wurden Streckmetall- 

bzw. Vliesfilter eingesetzt.Abhängig von der Belegung und Nutzung der Wohnungen werden 

Verunreinigungen der Raumluft von den Filtern aufgenommen und so das Abluftsystem vor Ver- 

unreinigungen geschützt. 

Die Filtereinsätze werden turnusmäßig gewechselt. Aus Angaben der KÖWOGE ergeben sich 

für die Standardlösung und das System Riecon Filterstandzeiten von jeweils ca. vier Monaten 

und für das WRGA-System von ca. sechs Monaten. 

Im Rahmen des Messprogramms sollte festgestellt werden, ob die vorhandenen Wartungsintervalle 

ausreichen, um die Funktionssicherheit der Anlagen zu gewährleisten. Zu diesem Zweck 

wurden in Abständen von vier bis acht Wochen der Zustand der Filter in den “Messwohnungen” 

visuell eingeschätzt und die jeweilige Druckdifferenz über den Filtern gemessen. Für die visuelle 

Einschätzung wurde der Zustand der Filter in folgende Zustandsstufen eingeteilt: 

kap 07 KE, 22.04.04



Zustandsstufe 1: Filter sauber, geringfügige Ablagerungen, 

Zustandsstufe 2: deutlich sichtbare Ablagerungen, 

Zustandsstufe 3: Filter stark verschmutzt, 

Zustandsstufe 4: Filter zugesetzt. 

Vorauszusetzen ist, dass die Druckdifferenzen über den Abluftfiltern abhängig vom durch die 

Anlage geförderten Volumenstrom sind. Damit kann davon ausgegangen werden, dass im Laufe 

der Standzeit steigende Druckdifferenzen über den Filtern bei gleichem oder geringerem Anla- 

genvolumenstrom die zunehmende Verschmutzung der Filter anzeigen. 

Zur Abbildung der Untersuchungsergebnisse werden die Druckdifferenzen gemeinsam mit den 

Anlagenvolumenströmen – soweit diese für die jeweiligen Untersuchungszeitpunkte vorliegen – in 

Diagrammform dargestellt und verbale Bewertungen vorgenommen. 

Im Diagramm bedeuten: 

Dpmin minimale Druckdifferenz über dem Filter 

Dpmittel Mittelwert der Druckdifferenz über dem Filter 

Dpmax maximale Druckdifferenz über dem Filter 

Volumenstrom Anlagenvolumenstrom (Messergebnis der Langzeitmessung) 

Außerdem sind die Zustandsstufen der visuellen Einschätzung über der x-Achse aufgetragen. 

Im Rahmen der Untersuchungen war festzustellen, dass sich mit zunehmender Standzeit um 

die Grundplatten bzw. Rahmen der Filter Ablagerungen bildeten. Dies weist darauf hin, dass an 

den Ablufterfassern Undichtheiten vorhanden sind. Durch diese Undichtheiten werden Nebenluft- 

ströme ohne Filterung gefördert. Bei einem Teil der untersuchten Wohnungen wurden die Filteraufsätze 

nachträglich gedichtet, nachdem dies festgestellt wurde. 

- Filter - Standardlösung 

Bei der Standardlösung ergibt sich der Eindruck, dass die Druckdifferenz über den Filtern mehr 

oder weniger allein von dem Druck, der durch die Anlage erzeugt wird, abhängig ist und der Verschmutzungsgrad 

hierbei eine untergeordnete Rolle spielt. Dies erscheint auch plausibel, weil 

die Ablufterfasser in den Bädern nicht mit Filtern ausgerüstet sind und der – durch den Anlagenvolumenstrom 

repräsentierte – Anlagendruck hier einen geringeren Widerstand findet. 

kap 07 KE, 22.04.04



Druckdifferenz über Filter [Pa] 

60 

50 

40 

30 

20 

10 

0 

20.01.03 

2 3 3 3 2 2 

17.02.03 

Dpmin Dpmittel Dpmax Volumenstrom 

02.04.03 

07.05.03 

19.05.03 

kap 07 KE, 22.04.04 

23.07.03 

Untersuchungszeitpunkte 

Bild 7.1: Standardlösung; Wohnung 0502, Ergebnisse der Filteruntersuchungen 

- Filter – System Riecon 

In den nachfolgenden Diagrammen ist zumindest für die Anfangsphase der Untersuchungen zu 

erkennen, dass die Filterverschmutzung über die Standzeit zu einem zunehmenden Druckver- 

lust führt. Die ermittelten Druckdifferenzen sind jedoch im Vergleich zur Standardlösung gering. 

Die visuelle Zustandseinschätzung ergab für alle Filter unabhängig von der Standzeit die Zustandsstufe 

2. 


14 

12 

10 

8 

6 

4 

2 

0 

30.01.03 

2 2 2 2 2 2 

20.02.03 


03.04.03 

07.05.03 

26.05.03 

10.07.03 

Untersuchungszeitpunkt 

16.09.03 

24.09.03 

03.11.03 

700 

600 

500 

400 

300 

200 

100 

0 

Anlagenvolumenstrom [m³/h] 


14 

12 

10 

8 

6 

4 

2 

0 

30.01.03 

17.09.03 

01.10.03 

31.10.03 

600 

500 

400 

300 

200 

100 

0 


2 2 2 2 2 2 

20.02.03 


03.04.03 

07.05.03 

26.05.03 

10.07.03 


Bild 7.2: System Riecon; Wohnung 0402, Ergebnisse der Filteruntersuchungen 

links: Küche, rechts: Bad 

16.09.03 

24.09.03 

03.11.03 

700 

600 

500 

400 

300 

200 

100 

0 

Anlagenvolumenstrom [m³/h]



- Filter – Zu- und Abluftanlage Conit 

Bei den Druckdifferenzen über den Filtern wurden Spitzen bis 40 Pa gemessen. Zwischen den 

drei untersuchten Wohnungen bestehen deutliche Unterschiede. 


60 

50 

40 

30 

20 

10 

0 

23.01.03 


1 3 3 3 2 

26.02.03 

02.04.03 

07.05.03 

09.07.03 


30.07.03 

02.09.03 

360 

300 

240 

180 

120 

60 

0 


2 2 2 2 2 

kap 07 KE, 22.04.04 


60 

50 

40 

30 

20 

10 

0 

23.01.03 


26.02.03 

02.04.03 

07.05.03 

09.07.03 


Bild 7.3: System Conit; Wohnung 0402, Ergebnisse der Filteruntersuchungen 

links: Küche, rechts: Bad 

- Bewertung - Schlussfolgerungen 

Die Untersuchungen zeigten, dass durch Undichtheiten beim Anschluss der Filteraufsätze an die 

Abluftdurchlässe ungefilterte Nebenluftströme zur Ablagerung von Schmutzpartikeln an den Rändern 

der Filteraufsätze führen. Hier ist außerdem damit zu rechnen, dass ein Teil der in der Abluft 

vorhandenen Verunreinigungen über die Nebenluftströme in das Abluftkanalsystem gefördert und 

dort abgelagert wird. Es ist zu empfehlen, bei der Bauausführung verstärkt auf den gedichteten 

Einbau der Filteraufsätze zu achten, bzw. die Filteraufsätze im Rahmen von Wartungen nachträglich 

einzudichten. 

Bei der Standardlösung sind die Abluftauslässe in den Bädern nicht mit Filtern ausgerüstet. Hier 

ist davon auszugehen, dass das Abluftkanalsystem schneller verschmutzt als in den Gebäuden, 

bei denen die Abluft in Bad und Küche gefiltert wird. Aus diesem Grund wird empfohlen, auch die 

in den Bädern erfasste Abluft zu filtern. Weiterhin zeigte sich, dass die Beaufschlagung und der 

Zustand der Filter in hohem Maße nutzerabhängig sind. Einflussgrößen sind Belegung und Nutzungsgrad 

der Wohnungen, die Häufigkeit von Kochprozessen und die damit einhergehende 

Raumluftbelastung sowie die Mitwirkung der Mieter bei der Wartung (Reinigung) der Filter. 

Aus den vorgenommenen Untersuchungen können keine Unterschiede zwischen den verschie- 

denen Lüftungssystemen abgeleitet werden. Es wird jedoch deutlich, dass die vorhandenen 

Wartungsintervalle nicht ausreichen, um die Anlagenfunktion auf Dauer sicher zu gewährleisten. 

Sollen die Wartungsintervalle wie bisher beibehalten werden, um eine Steigerung der Betriebs- 

30.07.03 

02.09.03 

360 

300 

240 

180 

120 

60 

0 

Anlagenvolumenstrom [m³/h]



kosten zu vermeiden, ist die Mitwirkung der Mieter unbedingt erforderlich. Dies kann jedoch in der 

Regel nicht vorausgesetzt werden. Aus diesem Grund wird in Anlehnung an Heinz [3] empfohlen, 

bei allen Anlagen die Filter mindestens vier Mal im Jahr zu wechseln. 

7.5 Betriebserfahrungen aus Sicht der Messungen Dr. Riedel Automatisierungs- 

technik (Sabine Bentscheff) 

Das Riecon-System hat störungsfrei im gesamten Messzeitraum des Forschungsvorhabens 

gearbeitet. Es wurde in einer Mietermappe eine umfangreiche Systeminformation zusammen 

gestellt und die Mieter wurden vom Servicepersonal fachkundig eingewiesen. Mieterfragen wurden 

zeitnah beantwortet. 

Die Mieterumfrage nach der ersten Heizperiode zeigte eine positive Annahme des Riecon- 

Systems (63% Nutzung Riecon gegenüber 36% Conit). Bei der Frage nach dem Empfinden zum 

Lüftungssystem ergab sich ein ungünstigeres Ergebnis (unangenehm 23% Riecon und 9% Co- 

nit). Für die festgestellten Zugerscheinungen in der Nähe der Fenster mit den Außenwand-Luft- 

Durchlässen (ALD) sind mehrere Gründe verantwortlich. Der Aufenthaltsbereich sollte 

grundsätzlich einen Mindestabstand von 0,8 m von der Außenwand haben. Der größere Einfluß 

resultiert aber vermutlich aus dem nicht plangemäßen Einsatz der ALD. Die im Projekt 

ausgewiesenen selbstregulierenden Zuluftelemente (ALD) des Typs EA 22 (3 Stück in 1-Raum- 

WE und 5 Stück in 3-Raum-WE) konnten aus konstruktiven Gründen nicht in die gelieferten Fen- 

sterrahmen eingebaut werden. Ursache war die Schlitzung der Fensterrahmen an der falschen 

Stelle. Eine Neuanfertigung schied aus. Es wurden deshalb selbstregulierende Zuluftelemente 

(ALD) vom Typ EAI 22 eingebaut. Nach den Meßergebnissen IEMB (2. Ergänzung zum Bericht 2- 

09-2001) gibt es keine Unterschiede bei den Differenzdruck-Luftvolumenstrom-Kennlinien beider 

Typen, jedoch bei den Behaglichkeitsempfindungen. Der geplante Typ EA verteilt die Außenluft 

seitlich durch Strömungshilfen, dagegen verteilt der Typ EAI die Luft nach vorn (offener 

Querschnitt). In den relativ kleinen Räumen und der dadurch dichten Möblierung am Fenster wird 

bei kalten Außenlufttemperaturen eine Unbehaglichkeit empfunden. 

Weiterhin führen zu große Außenluftströme bei tiefen Außentemperaturen zu vermehrten Zuger- 

scheinungen. Deshalb wurde in den Lüftungssteuerungsalgorithmus eine Reduzierung des Luftvolumenstromes 

bei Außenlufttemperaturen kleiner als +5°C implementiert. Diese Reduzierung 

ist seit Anfang November 2003 wirksam. 

Erfahrungen für Nachfolgeprojekte: 

- frühzeitige Abstimmung mit dem Fensterbauer (Schlitzung im Blendrahmen) 

- Überströmöffnungen in den Türen oben anordnen (schallgedämmt), um Zuglufterscheinungen 

im Fußbereich zu vermeiden 

kap 07 KE, 22.04.04



8. Wirtschaftlichkeitsauswertungen 

8.1 Methodik 

Die Methodik der Wirtschaftlichkeit folgt dem in [5] entwickelten Verfahren. Sie wurde auch im 

Schlussbericht "Emrichstrasse: Messungen und Auswertungen" ausführlich dargestellt. Er- 

gänzend zu den Barwertdiagrammen, wie im Schlussbericht "Emrichstrasse" geben wir hier 

auch jeweils einen äquivalenten Energiepreis der untersuchten Maßnahmen an. Dieser ent- 

steht aus dem Barwert aller Zahlungsströme über die Lebensdauer der Maßnahme, dividiert 

durch ihre Energieeinsparung bzw. Energiegewinnung. Er bezieht sich der Übersichtlichkeit 

halber nur auf das mittlere Entwicklungsszenario. 

8.2 Allgemeine Randbedingungen 

- Wärmepreis 

Die aktuellen Wärmepreise Anfang 2004 liegen in Friedrichshagen bei einem Leistungspreis 

von brutto 40,51 EUR/kW Anschlussleistung und einen Arbeitspreis von brutto 3,231 Ct/kWh 

(Quelle: KÖWOGE). Rechnet man die Anschlussleistungs-Kosten der beiden HAST des Mo- 

dellvorhabens um in Arbeitspreise, so ergibt sich ein Brutto-Wärmepreis von ca. 6,5 Ct/kWh. 

- Strompreis 

Aktuell wird von der KÖWOGE ein Brutto-Strompreis von 15,44 Ct/kWh angegeben. Es han- 

delt sich hier um einen reinen Arbeitspreis ohne Anschlusswertkomponente. Für die Wärme- 

pumpe gibt es aufgrund der Abschaltbarkeit durch die BEWAG einen Sondertarif von brutto 

7,98 Ct/kWh. 

- Preisteigerungsraten für Energie, Kapitalverzinsung, Wartung, Ersatz 

Diese Steigerungsraten werden jeweils inflationsbereinigt angegeben. Liegt z.B. eine Inflati- 

onsrate von 4 % vor, so bedeutet eine reale, steuerbereinigte Kapitalverzinsung von 2 % eine 

steuerbereinigte Nominalverzinsung von (1,04 * 1,02 =1,0608) = 6,1 %. Es wird jeweils ein 

optimistischer, mittlerer und pessimistischer Pfad angegeben. Dementsprechend erbringt 

jeder Berechnungslauf drei Amortisationszeitangaben, eine pessimistische, eine mittlere (rea- 

listische) und eine optimistische Angabe. 

Pessimistischer Mittlerer Pfad Optimistischer Pfad 

Reale Energiepreissteigerung 1,0 % 2,0 % 3,0 % 

Reale Kapitalverzinsung 3,0 % 2,0 % 1,0 % 

Reale Baupreissteigerung 2,0 % 1,0 % 0,5 % 

Reale Ersatzkostensteigerung 1,0 % 0,5 % 0,3 % 

Tab. 8.1: Randbedingungen der den Wirtschaftlichkeitsabschätzungen zugrundeliegenden 

Entwicklungspfade 

Für das Jahr 1 bis 50 wird jeweils der Barwert jedes Systems berechnet. In denjenigem Jahr, 

wo der Barwert vom Negativen ins Positive wechselt, hat die Amortisation des Systems statt- 

gefunden. Liegen den Wirtschaftlichkeitsauswertungen gemessene Energieverbräuche bzw. 

Kap 08 KE, 22.04.04



-erträge zugrunde, so beziehen sie sich auf den für die Endauswertungen festgelegten Meß- 

zeitraum Januar 2003 – Dezember 2003. Dies ist der Jahreszeitraum, für den auch die Heiz- 

energiebilanzen aufgestellt wurden. Die genannten Investitionskosten sind jeweils Bruttokos- 

ten einschließlich Mehrwertsteuer, jedoch ohne Planungsleistungen, da zum Großteil von der 

KÖWOGE selbst erbracht. Eine detaillierte Kostenaufstellung findet sich im Schlußbericht 

Teil 2, Planung und Durchführung [2]. 

Für die untersuchten Maßnahmen wurde in der Wirtschaftlichkeitsrechnung jeweils die Brei- 

tenförderung der KfW berücksichtigt. Erreicht oder unterschreitet man mit einer Sanierung die 

EnEV-Grenzwerte für den Neubau, dann werden 20 % Teilschulderlaß gewährt (maximal 50 

EUR/m 2 ). Beide Maßnahmenpakete des Modellvorhabens liegen kostenmäßig noch innerhalb 

der KfW-Obergrenzen für die Darlehensförderung (250 EUR/m 2 ), sodass volle 20 % Förde- 

rung angesetzt werden können. Untersucht wurde die Wirtschaftlichkeit folgender separater 

Maßnahmen: 

- Wärmeschutzkonzept des Modellvorhabens gegenüber dem Wärmeschutz der Referenz- 

variante 

- Riecon-Lüftung und –Heizungsregelung gegenüber der konventionellen Abluftanlage der 

Referenzvariante 

- Conit-Lüftung und –Heizungsregelung gegenüber der konventionellen Abluftanlage der Refe- 

renzvariante 

- Solaranlage gegenüber "keine Maßnahme", d.h. volle Warmwasserbereitung über Fern- 

wärme 

- Wärmepumpe gegenüber "keine Maßnahme", d.h. volle Warmwasserbereitung über Fern- 

wärme 

Man kann hier schon vorab festhalten, dass der Wirtschaftlichkeitsvergleich gegenüber der 

Referenzvariante natürlich schlechtere Ergebnisse liefert als ein Vergleich gegenüber dem 

Gebäudezustand vor Sanierung. Nur stellt sich die Frage: Würde jener Vergleich interessie- 

ren ? Ein Bauherr muss ja sowieso das tun, was die aktuellen Vorschriften erfordern, also 

einen Wärmeschutz gemäß Wärmeschutzverordnung bzw. EnEV aufbringen und bei innen- 

liegenden Bädern und Küchen kommt er um eine mechanische Lüftung im Sanierungsfalle 

nicht herum. Die Frage muss deshalb lauten: Lohnt sich der Mehraufwand für einen weiter- 

gehenden Wärmeschutz, lohnt sich der Mehraufwand für eine energiesparende Lüftungsan- 

lage, lohnt sich der Mehraufwand für Solaranlage oder Wärmepumpe ? 

Noch ein Wort zur angenommenen Lebensdauer der Maßnahmen (Wärmeschutz, Lüftungs- 

systeme 40 Jahre, Solaranlage 30 Jahre, Wärmepumpe 20 Jahre). Dies sind längere Zeit- 

räume als üblicherweise angenommen. Doch in der Praxis halten Anlagen oft länger als ihre 

rechnerische Lebensdauer, vor allem bei regelmäßiger Wartung wie in diesem Projekt.) 

Kap 08 KE, 22.04.04



8.3 Wirtschaftlichkeitsauswertung Wärmeschutzkonzept 

Energiesparvariante: 14 cm Wärmedämmverbundsystem, wie realisiert, Fensteraustausch 

wie realisiert, Dämmung oberste und unterste Geschossdecke, Wände zu den Erdgeschoss- 

Kellerräumen, Wärmeschutzverbesserung Eingänge, Kosten 304.367,- EUR. Hierbei sind 

Einsparungen bei einer reinen Schadensreparatur bereits berücksichtigt. Die Investitionskosten 

werden nur zu 80 % angesetzt, da die KfW einen 20-prozentigen Teilschuldenerlaß erteilt, 

wenn ein bestehendes Gebäude unter Neubauniveau EnEV kommt. 

Energieeinsparung: 38.088 – 48.245 kWh/m 2 a. Für die Wirtschaftlichkeitsberechnung wurde 

der Mittelwert eingesetzt. Anschlusswertreduzierung von 164 auf 120 kW, davon 50% durch 

Wärmeschutzkonzept verursacht. 

Instandhaltungskosten, Ersatzkosten: Kein Unterschied zur Referenzvariante 

Referenzvariante: Wärmeschutzkonzept, wie in ASV 21-25 realisiert; 168.545,- EUR 

Wirtschaftlichkeitsvergleich: Die Mehrkosten für das weitergehende Wärmeschutzkonzept im 

Modellvorhaben werden mit den Mehreinsparungen gegenüber der Referenzvariante verglichen 

150000,00 

100000,00 

50000,00 

0,00 

-50000,00 

-100000,00 

Barwertentwicklung 

Mittel 

Pessimistisch 

Optimistisch 

1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25 27 29 31 33 35 37 39 41 43 45 47 49 

Bild 8.1: Wirtschaftlichkeitsauswertung weitergehender Wärmeschutz über 50 Jahre 

Im Ergebnis zeigen sich für hochwertige Wärmeschutzkonzepte im Vergleich zu üblichen 

Standards typische Amortisationszeiten von 26 bis über 50 Jahren. Würde man für vermiedene 

Umweltschäden noch einmal 1,5 Ct/kWh ansetzen, den Wärmepreis also von 3,2 auf 

4,7 Ct/kWh erhöhen, dann lägen die Erwirtschaftungszeiträume zwischen 21 und 35 Jahren. 

Die Lebensdauer des Wärmeschutzkonzeptes wird mit 40 Jahren angesetzt. Unter 

Zugrundelegen des mittleren Entwicklungspfades ergibt sich ein äquivalenter Energiepreis 

von 4,45 Ct/kWh. 

Kap 08 KE, 22.04.04



8.4 Wirtschaftlichkeitsauswertung Riecon 

Energiesparvariante: Riecon-Abluftanlage mit elektronischer Heizungsregelung wie realisiert. 

Investitionskosten: 188.600,- EUR abzüglich 20 % Förderung 

Referenzvariante: Konventionelle Abluftanlage, Investitionskosten 35.207,- EUR 

Energieeinsparung gegenüber Referenzvariante: 12 – 16 kWh/m 2 a, anteilige Anschlusswertreduzierung 

50 %. Wärmekosteneinsparung: 1.875,- bis 2.203,- EUR/a 

Instandhaltungsmehrkosten: 734,88 EUR/a (KÖWOGE-Wartungsverträge) 

Einsparung Ablesekosten: 1.000 EUR/a (Abschätzung für 50 WE) 

Betriebsenergie-Mehrkosten: 236,85 EUR/a (Messwert) 

Mehrkosten für Teilersatz der Anlage nach 20 Jahren: 30.679,- EUR 

Mehrkosten für Komplettersatz der Anlage nach 40 Jahren: 115.673,- EUR 

Wirtschaftlichkeitsvergleich: Das Riecon-System mit Heizungsregelung wird verglichen mit 

der konventionellen Abluftanlage, wie sie in den Nachbargebäuden realisiert worden ist. Alle 

Mehr- und Minderkosten werden bilanziert und auf ihren Barwert umgerechnet. 

0,00 

-20000,00 

-40000,00 

-60000,00 

-80000,00 

-100000,00 

-120000,00 

-140000,00 

-160000,00 


1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25 27 29 31 33 35 37 39 41 43 45 47 49 

Bild 8.2: Wirtschaftlichkeitsauswertung Riecon über 50 Jahre 

Kap 08 KE, 22.04.04 

Mittel 

Pessimistisch 

Optimistisch 

Trotz guter Effizienz kann das Riecon-System innerhalb seiner Lebensdauer keine Amortisation 

erreichen. Hauptursache sind die hohen Investitionskosten im Projekt Albert-Schweitzer- 

Viertel, wo einige Sonderlösungen realisiert worden sind. Bei einer Lebensdauer des Systems 

von 40 Jahren liegt der äquivalente Energiepreis bei 9,57 Ct/kWh.



8.5 Wirtschaftlichkeitsauswertung Riecon Standard 

Energiesparvariante: Riecon-Abluftanlage mit elektronischer Heizungsregelung, Standardausführung 

ohne die spezifischen Sonderkosten des Modellvorhabens (aufwendige Schachtsanierung 

etc.) Investitionskosten: 130.133,- EUR (lt. Dr. Riedel Automatisierungstechnik) 

abzüglich 20 % Förderung 




Instandhaltungsmehrkosten: 734,88 EUR/a (KÖWOGE-Wartungsverträge) 

Einsparung Ablesekosten: 1.000 EUR/a (Abschätzung für 50 WE) 

Betriebsenergie-Mehrkosten: 236,85 EUR/a (Messwert) 



Wirtschaftlichkeitsvergleich: Das Riecon-System mit Heizungsregelung wird verglichen mit 

der konventionellen Abluftanlage, wie sie in den Nachbargebäuden realisiert worden ist. Alle 

Mehr- und Minderkosten werden bilanziert und auf ihren Barwert umgerechnet. 

80000,00 

60000,00 

40000,00 

20000,00 

0,00 

-20000,00 

-40000,00 

-60000,00 

-80000,00 


1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25 27 29 31 33 35 37 39 41 43 45 47 49 

Kap 08 KE, 22.04.04 

Mittel 

Pessimistisch 

Optimistisch 

Bild 8.3: Wirtschaftlichkeitsauswertung Riecon über 50 Jahre kostengünstige Version mit 

Standardkomponenten 

Im optimistischen Entwicklungspfad schafft das Riecon-System unter Annahmen günstigerer 

Investitionskosten eine Amortisation nach 28 Jahren, im mittleren nach 38 Jahren. Nur im 

pessimistischen Szenario bleibt es unwirtschaftlich. Bei einer Lebensdauer des Systems von 

40 Jahren liegt der äquivalente Energiepreis bei 5,57 Ct/kWh.



8.6 Wirtschaftlichkeitsauswertung Conit 

Energiesparvariante: Conit Zu- und Abluftanlage mit Wärmerückgewinnug und elektronische 

Thermostatventile Honeywell HR40 wie realisiert. Investitionskosten: 147.167,- EUR abzüglich 

20 % Förderung 




Instandhaltungsmehrkosten: 1.094,06 EUR/a (KÖWOGE-Wartungsverträge) 

Betriebsenergie-Mehrkosten: 1.608,38 EUR/a (Messwert) 



Wirtschaftlichkeitsvergleich: Das Conit-Lüftunsgsystem, kombiniert mit Heizungsregelung 

durch programmierbare Thermostatventile, wird verglichen mit der konventionellen Abluftanlage, 

wie sie in den Nachbargebäuden realisiert worden ist. Alle Mehr- und Minderkosten werden 

bilanziert und auf ihren Barwert umgerechnet. 

0,00 

-20000,00 

-40000,00 

-60000,00 

-80000,00 

-100000,00 

-120000,00 

-140000,00 

-160000,00 


1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25 27 29 31 33 35 37 39 41 43 45 47 49 

Bild 8.4: Wirtschaftlichkeitsauswertung Conit über 50 Jahre 

Kap 08 KE, 22.04.04 

Mittel 

Pessimistisch 

Optimistisch 

Um die Wirtschaftlichkeit des Conit – Systems ist es nicht gut bestellt. Obwohl die Investitionskosten 

etwas niedriger als bei der konstruktiv einfacheren Riecon-Anlage sind, verbleibt 

das System in extrem unwirtschaftlichen Bereichen. Hauptgrund: Die Mehrkosten für erhöhten 

Stromverbrauch und die Wartungsmehrkosten sind höher als die Energiekosteneinsparungen 

(jeweils gegenüber der konventionellen Abluftanlage). Über die Lebensdauer von 40 

Jahren liegt der äquivalente Energiepreis bei 9,90 Ct/kWh.



8.7 Wirtschaftlichkeitsauswertung Conit mit höherer Energieeinsparung 

Energiesparvariante: Conit Zu- und Abluftanlage mit Wärmerückgewinnug und elektronische 

Thermostatventile Honeywell HR40 wie realisiert. Investitionskosten: 147.167,- EUR abzüglich 

20 % Förderung 


Eine um 50 % erhöhte Energieeinsparung soll (im Projekt nicht erreichtes) angepasstes Nutzerverhalten 

mit wenig Fensteröffnungszeiten und energiebewussten Raumtemperaturen 

charakterisieren. Diese Erhöhung des Einsparpotentials würde das Gebäude in den Bereich 

von 50 kWh/m 2 a Heizenergieverbrauch bringen, was durchaus realistisch erreichbar wäre. 


32 kW (statt 22 kW in 8.6) . Wärmekosteneinsparung: 3.511,- bis 4.003,- EUR/a 

Instandhaltungsmehrkosten: 1.094,06 EUR/a (KÖWOGE-Wartungsverträge) 

Betriebsenergie-Mehrkosten: 1.608,38 EUR/a (Messwert) 



Wirtschaftlichkeitsvergleich: Das Conit-Lüftungssystem, kombiniert mit Heizungsregelung 

durch programmierbare Thermostatventile, wird verglichen mit der konventionellen Abluftanlage, 

wie sie in den Nachbargebäuden realisiert worden ist. Alle Mehr- und Minderkosten werden 

bilanziert und auf ihren Barwert umgerechnet. 

0,00 

-20000,00 

-40000,00 

-60000,00 

-80000,00 

-100000,00 

-120000,00 


1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25 27 29 31 33 35 37 39 41 43 45 47 49 

Kap 08 KE, 22.04.04 

Mittel 

Pessimistisch 

Optimistisch 

Bild 8.5: Wirtschaftlichkeitsauswertung Conit mit um 50 % erhöhter Energieeinsparung über 

50 Jahre 

Auch mit um 50 % erhöhter Energieeinsparung schafft es das Conit-System nicht, in wirtschaftliche 

Bereiche vorzudringen. Der äquivalente Energiepreis bei einer Lebensdauer von 

40 Jahren beträgt 6,60 Ct/kWh,



8.8 Wirtschaftlichkeitsauswertung Kollektoranlage 

Energiesparvariante: Kolllektoranlage, 66 m 2 Flachkollektoren zur Warmwasserbereitung, wie 

realisiert 

Referenzvariante: Keine Investition, Warmwasserbereitung komplett über Fernwärme 

Investitionskosten: 65.850,- EUR abzüglich 20 % KfW-Förderung. Die BAFA-Förderung wird 

nicht angerechnet, da sie geringer wäre bei gleichzeitigem Kumulationsverbot. 

Energieeinsparung 22.460 kWh/a Wärmekosteneinsparung: 725,46 EUR/a. Eine Anschlusswertreduzierung 

kann nicht angerechnet werden. 

Wartungskosten: 226,20 EUR/a (KÖWOGE-Wartungsverträge) 

Betriebsenergiekosten: 108,08 EUR/a (Messwert) 

Kosten für den Austausch der Umwälzpumpe nach 15 Jahren: 500,- EUR 

Kosten für Komplettersatz der Anlage nach 30 Jahren: 44.251,- EUR (Annahme Unterkonstruktion 

bleibt bestehen, Förderung weiter gegeben) 

Wirtschaftlichkeitsvergleich: Alle Zahlungsströme werden bilanziert und auf ihren Barwert 

umgerechnet. 

0,00 

-10000,00 

-20000,00 

-30000,00 

-40000,00 

-50000,00 

-60000,00 

-70000,00 

-80000,00 


1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25 27 29 31 33 35 37 39 41 43 45 47 49 

Bild 8.6: Wirtschaftlichkeitsauswertung Kollektoranlage über 50 Jahre 

Kap 08 KE, 22.04.04 

Mittel 

Pessimistisch 

Optimistisch 

Enttäuschend ist das Abschneiden der Flachkollektoranlage. Eine Amortisation innerhalb der 

Lebensdauer wird bei Weitem nicht erreicht. Instandhaltungs- und Betriebsenergiekosten 

machen fast die Hälfte der Wärmekosteneinsparungen wieder zunichte. Auch ein Umweltbonus 

der regenerativen Energiegewinnung von 2 Ct/kWh kann an dieser Grundaussage nichts 

ändern. Der äquivalente – in diesem Fall solare – Wärmepreis über die Lebensdauer von 30 

Jahren beträgt 9,51 Ct/kWh.



8.9 Wirtschaftlichkeitsauswertung Kollektoranlage mit einfacher Unterkonstruktion 

Energiesparvariante: Kollektoranlage, 66 m 2 Flachkollektoren zur Warmwasserbereitung, wie 

realisiert, jedoch mit einfacher statt der projektspezifisch aufwendigen Unterkonstruktion 


Investitionskosten: 57.948,- EUR abzüglich 20 % KfW-Förderung. Die BAFA-Förderung wird 

nicht angerechnet, da sie geringer wäre bei gleichzeitigem Kumulationsverbot. 






Kosten für Komplettersatz der Anlage nach 30 Jahren: 43.724,- EUR (Annahme 

Unterkonstruktion bleibt bestehen, Förderung weiter gegeben) 


umgerechnet. 

0,00 

-10000,00 

-20000,00 

-30000,00 

-40000,00 

-50000,00 

-60000,00 

-70000,00 


1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25 27 29 31 33 35 37 39 41 43 45 47 49 

Kap 08 KE, 22.04.04 

Mittel 

Pessimistisch 

Optimistisch 

Bild 8.7: Wirtschaftlichkeitsauswertung Kollektoranlage mit einfacherer Unterkonstruktion 

über 50 Jahre 

Auch eine Kollektoranlage mit einfacherer Unterkonstruktion bewegt sich noch weit im unwirtschaftlichen 

Bereich. Der äquivalente, solare Wärmepreis über die Lebensdauer von 30 Jahren 

beträgt 8,54 Ct/kWh.



8.10 Wirtschaftlichkeitsauswertung Wärmepumpenanlage 

Energiesparvariante: Abluft-Wärmepumpe zur Warmwasserbereitung, wie realisiert 


Investitionskosten: 51.750,- EUR abzüglich 20 % KfW-Förderung. 






Kosten für Komplettersatz der Anlage nach 20 Jahren: 41.400,- EUR (Annahme Förderung 

weiter gegeben) 


umgerechnet. 

0,00 

-10000,00 

-20000,00 

-30000,00 

-40000,00 

-50000,00 

-60000,00 

-70000,00 

-80000,00 

-90000,00 


1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25 27 29 31 33 35 37 39 41 43 45 47 49 

Bild 8.8: Wirtschaftlichkeitsauswertung Wärmepumpenanlage über 50 Jahre 

Kap 08 KE, 22.04.04 

Mittel 

Pessimistisch 

Optimistisch 

Die jährlichen Instandhaltungs- und Betriebsenergiekosten der Wärmepumpenanlage sind 

höher als ihre Wärmekosteneinsparungen (trotz eines Stromsondertarifs für die Anlage). Die 

Unwirtschaftlichkeit der Anlage wird deshalb von Jahr zu Jahr größer. Auch ein Umweltbonus 

der regenerativen Energiegewinnung von 2 Ct/kWh kann an dieser Grundaussage nichts ändern. 

Der äquivalente Wärmepreis über die Lebensdauer von 20 Jahren beträgt 14,81 

Ct/kWh.



8.11 Wirtschaftlichkeitsauswertung Wärmepumpenanlage mit Arbeitszahl 4,5 

Energiesparvariante: Abluft-Wärmepumpe zur Warmwasserbereitung, wie realisiert 


Investitionskosten: 51.750,- EUR abzüglich 20 % KfW-Förderung. 

Energieeinsparung: Es wird eine extrem hohe Systemarbeitszahl von 4,5 angenommen, um 

zu prüfen, ob die Anlage bei maximaler Effizienz wirtschaftlich wird 

32.775 kWh/a Wärmekosteneinsparung: 1.058,64 EUR/a. Eine Anschlusswertreduzierung 





Kosten für Komplettersatz der Anlage nach 20 Jahren: 41.400,- EUR (Annahme Förderung 

weiter gegeben) 


umgerechnet. 

0,00 

-10000,00 

-20000,00 

-30000,00 

-40000,00 

-50000,00 

-60000,00 

-70000,00 

-80000,00 


1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25 27 29 31 33 35 37 39 41 43 45 47 49 

Kap 08 KE, 22.04.04 

Mittel 

Pessimistisch 

Optimistisch 

Bild 8.9: Wirtschaftlichkeitsauswertung Wärmepumpenanlage über 50 Jahre, bei Systemar- 

beitszahl 4,5 

Auch eine extrem gute Efffizienz der Wärmepumpenanlage bringt das System nicht in wirtschaftliche 

Bereiche. Der äquivalente Wärmepreis über die Lebensdauer von 20 Jahren beträgt 

9,12 Ct/kWh.



8.12 Fazit der Wirtschaftlichkeitsrechnungen 

Grundsätzlich ist noch einmal festzuhalten, dass viele Unwägbarkeiten in die oben gezeigten 

Wirtschaftlichkeitsberechnungen eingingen. Dennoch; ändert man eine der Variablen, zeigt 

sich das Ergebnis häufig kaum verändert. Insofern dürften die Ergebnisse reale Zusammen- 

hänge wiedergeben. 

Die offensichtliche Unwirtschaftlichkeit vieler Komponenten kann auch als Problem der noch 

immer zu niedrigen Energiepreise interpretiert werden. 

Ein weiteres Themenfeld, die unterschiedliche Zuordnung von Investitionskosten (zum Eigen- 

tümer) und Energiekosteneinsparungen (zum Mieter) wurde hier ebenfalls nicht vertieft. Ge- 

koppelt sind beide Zahlungsgrößen über die Modernisierungsumlage von 11 % bzw. über di- 

verse Kappungsgrenzen. Insofern dürfen die o.g. Amortisationszeiten also nicht als real gültig 

für Mieter oder Vermieter interpretiert werden. Hinzu kommt ohnehin der monetär nur sehr 

schwierig bewertbare Imagenutzen für Vermieter, aber auch Mieter, die bessere Vermietbar- 

keit und Wertsteigerung der Immobilie, sowie ein tendentieller Sicherheitsnutzen in Richtung 

geringere Abhängigkeit von fossilen oder atomaren Energieträgern. 

Was dieser Wirtschaftlichkeitsvergleich aber leisten kann, ist ein ranking der diversen Ver- 

besserungsmaßnahmen nach ihrer Kosten-Nutzen-Effizienz. Dabei zeichnet sich folgende 

Rangfolge ab: 

Äquivalenter 

Energiepreis (Ct/kWh) 

1. Wärmeschutzkonzept 4,45 

2. Kollektoranlage zur Warmwasserbereitung 9,51 

3. Abluftanlage Riecon mit Heizungsregelung 9,57 

4. Zu- und Abluftanlage Conit mit Wärmerückgewinnung 9,90 

5. Abluft-Wärmepumpe zur Warmwasserbereitung 14,81 

Tab. 8.2: Rangfolge der Verbesserungsmaßnahmen 

Wieder einmal wird deutlich, dass die klassischen Wärmeschutzmaßnahmen auch gleichzei- 

tig die beste Wirtschaftlichkeit aufweisen. Kollektoranlage und die beiden Lüftunsgsysteme 

liegen in ihren äquivalenten Energiepreisen etwa auf demselben Niveau. Weit abgeschlagen 

dagegen die Wärmepumpe. 

Es ist hierbei noch einmal festzuhalten, dass sich die errechneten Energiepreise auf den mitt- 

leren Entwicklungspfad beziehen (siehe S. 135) 

Kap 08 KE, 22.04.04



Da viele Randbedingungen im Modellvorhaben nicht optimal waren, wurden zusätzlich für 

folgende Konzeptverbesserungen die äquivalenten Energiepreise errechnet: 

- Kollektoranlage ohne die speziell bei P2-Gebäuden mit ihren filigranen Betondächern not- 

wendige, weitspannende Unterkonstruktion 

- Abluftanlage ohne die im Modellvorhaben durchgeführte aufwendige Schachtsanierung. Sa- 

nierung qualitativ gleichwertig zu Standardsanierung im Referenzblock. 

- Zu- und Abluftanlage Conit mit um 50 % erhöhter Energieeinsparung, die ein angepasstes 

Nutzerverhalten bezüglich Fensteröffnungsverhalten und Raumtemperaturen charakterisie- 

ren soll. Das Gebäude kommt dadurch auf einen Heizenergieverbrauch von 50 kWh/m 2 a. 

- Abluft-Wärmepumpe mit extrem guter Systemarbeitszahl (einschl. Peripherieaggregate) von 

4,5. 

Die äquivalenten Energiepreise sind in Tabelle 8.3 zusammengestellt: 

Äquivalenter 

Energiepreis (Ct/kWh) 

Abluftanlage Riecon ohne aufwendige Schachtsanierung 5,57 

Zu- und Abluftanlage Conit mit 50 % höherer Energieeinsparung 6,60 

Kollektoranlage mit einfacher Unterkonstruktion zur Warmwas- 

serbereitung 

Abluft-Wärmepumpe mit Systemarbeitszahl 4,5 9,12 

Tab. 8.3: Rangfolge der modifizierten Verbesserungsmaßnahmen 

Die beiden Lüftungssysteme können sich gegenüber den realen Projektwerten deutlich, die 

Kollektoranlage geringfügig verbessern. Besonders überzeugend ist die Wirtschaftlichkeits- 

verbesserung der Riecon-Abluftanlage mit Heizungsregelung, wenn sie kostenbewusst mög- 

lichst weitgehend mit Standardkomponenten durchgeführt wird. 

Es zeigt sich, dass auch eine optimal arbeitende Wärmepumpe, bei den Investitionskosten 

und Energiepreisen des Projekts, keine Chance auf Wirtschaftlichkeit hat. 

Kap 08 KE, 22.04.04 

8,54


BMWA-FÖRDERPROJEKT ALBERT-SCHW EITZER-VIERTEL Seite 148 

9. Nutzerakzeptanz und Nutzermotivation 

9.1 Nutzerbefragung, Ergebnisse und Interpretation (Reinhard Brüggemann) 

9.1.1 Durchführungsstrategien der Sanierung 

Für die Durchführung einer Sanierung des Wohngebäudebestandes bieten sich zwei Wege an: 

Die Fluktuation der Mieter aufgrund der Modernisierungs-Ankündigung ist so groß, dass die kom- 

plette Entmietung der Gebäude möglich wird und ratsam erscheint, oder die Bewohner stimmen 

der Modernisierung zu und verbleiben auch während der Bauarbeiten in den Wohnungen. Der 

erste Fall macht eine zügige, ganz auf die technischen Abläufe abgestimmte Modernisie- 

rung/Instandsetzung der leergezogenen Wohnungen möglich, das Risiko verlagert sich auf die 

Neuvermietung zu erhöhten Preisen nach der Modernisierung. Im zweiten Fall bedarf es eines 

ausgeklügelten Modernisierungsmanagements, das die geplanten Arbeiten in den weiter bewohn- 

ten Wohnungen möglich macht. Sensibel ist die aufgangsweise, strangweise Sanierung auf die 

Belange der Mieter abzustimmen. 

Die KÖWOGE hat die Sanierung ihrer Gebäudebestände bis auf wenige Ausnahmen bei bewohnten 

Wohnungen durchgeführt. Sie verfügt dadurch über reichliche Erfahrungen mit dieser 

schwierigsten Variante von Baudurchführung , die aber stets erfolgreich abgeschlossen werden 

konnten. 

Die Sanierung des in der zweiten Hälfte der 1960er Jahre errichteten Albert-Schweitzer-Viertels 

mit insgesamt 720 WE (Wohneinheiten) begann mit dem 1. Bauabschnitt (BA) mit 190 WE im 

südlichen Block zwischen Assmannstraße und Myliusgarten ab 1999. Im nördlichen Abschnitt im 

Bereich der Peter-Hille-Straße wurde im 2. BA in 2000 die Arbeit fortgesetzt (230 WE). Der dritte 

und letzte BA in 3 Blöcken mit 300 WE wurde in der Albert-Schweitzer-Straße in 2001 durchge- 

führt. In diesem Abschnitt befindet sich auch der Forschungsblock Albert-Schweitzer-Str. 31-40 

mit insgesamt 100 WE, in denen die Sanierung zum „krönenden“ Abschluss kam. 

9.1.2 P2 – der innovative Bautypus 

Der Bautypus P2, dessen Plattenbaublöcke das ASV bilden, war im Zuge der Industrialisierung 

Mitte der 1960er Jahre neu entwickelt worden. Er hat nicht nur konstruktive Neuerungen – erstmals 

wurden geschosshohe Wandelemente der Laststufe 5,0 Mp montiert – auch bei der 

Grundrissbildung und Ausstattung der WE betrat man Neuland. Das Ziel, alle Wohnräume an die 

privilegierte Außenfassade zu legen, führte nicht nur zu innenliegenden Bädern, sondern auch zu 

innenliegenden Küchen und zu einem innenliegenden Erschließungstreppenhaus (s.Bild 9.1). 

kap 09 KE, 21.04.04



Der rationalistische Ansatz fand nicht nur in der klaren, stringenten architektonischen Formgebung 

seinen Ausdruck, sondern auch in dem kostensparenden Entschluss, trotz der 5 Vollgeschosse 

auf Aufzüge zu verzichten. Dafür stattete man die Küchen mit einem vorgefertigten Vit- 

rinen-Durchreicheschrank zum Wohnzimmer hin aus und platzierte zum Nutzen der Mieter im 

Flur und Schlafzimmer neuartige Einbauschränke und platzsparende Schiebetüren (s. Bild 9.2). 

Bild 9.1: Grundriss der P2-Dreiraum-Wohnungen 

Dieses neuentwickelte Wohnungsangebot einer auf kleinster Fläche (ca. 60 m²) untergebrachten 

Dreizimmer-Familienwohnung, die aber funktionsgetrennt, durchrationalisiert und im Gebrauch 

praktikabel ist, wurde zu einem der in der DDR meistgebauten Plattenbautypen und erfreut sich 

auch heute noch größter Beliebtheit. Die KÖWOGE hat in einem Fall als Musterwohnung für die 

anstehende Sanierung im Forschungsblock den ursprünglichen Grundriss aufgelöst, indem die 

innenliegende Küchenfläche dem Wohnzimmer hinzugegeben wurde und die Küche neu und mit 

Außenfenster ausgestattet in das ehemalige Schlafzimmer verlegt wurde. Die dadurch entstandene 

großzügige Zweizimmerwohnung wurde jedoch von den Mietern völlig abgelehnt, man be- 

vorzugt eindeutig den alten Grundriss. 

kap 09 KE, 21.04.04



Bild 9.2: Originalausstattung P2-Serie: Links: Küche mit Vitrinen-Durchreicheschrank 

Rechts: Flur mit Einbauschrank 

9.1.3 Wohnungspolitischer Hintergrund 

Zu den erklärten Zielen der DDR gehörte es, die Wohnungsfrage sozial gerecht zu lösen, die 

Wohnungsnot zu beseitigen und den Wohnungsbedarf nachhaltig zu befriedigen. Dazu diente 

eine Wohnungsbauförderung, die zu generell sehr niedrigen Mieten führte, bei gleichzeitiger ra- 

santer Entwicklung und Ausdehnung der Industrialisierung und damit Ökonomisierung des Wohnungsbauwesens. 

Traditionelle bürgerliche Wohnformen mit ihrem spezifischen Flächenanspruch 

sollten abgelöst werden durch minimierte, rationalisierte, technisch gut ausgestattete 

Standardwohnungen für den Vollzug der familiären Intimsphäre. Die Befriedigung der Bedürfnisse 

der privaten Öffentlichkeit wie Kommunikation, Bildung, Freizeit, Sport, Kultur, Geselligkeit und 

Gesundheitsversorgung sollten in der neuen Öffentlichkeit eines sozialistisch-demokratischen 

Gemeinwesens möglich gemacht werden. Dafür wurden Kitas, Ganztagsschulen, betriebliche 

Angebote wie Kantinen, Ambulatorien, Sport- und Kulturzirkel und vieles mehr dem „neuen Men- 

kap 09 KE, 21.04.04



schen“ zu geringen Kosten zur Verfügung gestellt. Vor diesem Hintergrund ist der Haustyp P2 

entwickelt und der DDR-Bevölkerung angeboten worden. 

Die P2-Blöcke des ASV sind also Teil einer gesellschaftlichen Utopie, sie sind „Bausteine“ eines 

neuen Städtebaus, der – nicht unumstritten – im historisch besitzbürgerlich geprägte Vorort 

Friedrichshagen für eine architektonische Konfrontation sorgte, die - auch äußerlich ablesbar - 

den zukünftigen Anspruch der neuen Gesellschaft darstellte. In dieser wird zu Hause im „Arbeiterschließfach“ 

nur noch gewohnt. Die gesellschaftliche Kommunikation und Aktivität findet außerhalb 

des engen häuslichen Rahmens in den gesellschaftlichen Einrichtungen statt, die allen in 

großer Zahl offen stehen. 

Das Wohnungsbauwesen der DDR anzukurbeln, war allerdings kein Luxus und keine innenpoliti- 

sche Marotte sondern blanke Notwendigkeit; zu groß war der Wohnungsbedarf. In Zeiten des 

Mangels – und dieser blieb bis zum Ende der DDR bestehen – war die Wohnungsvergabe, zumal 

wie hier die staatlich gelenkte, zugleich ein Teil des Belohnungssystems. Eine Wohnung, vor 

allem eine Neubauwohnung mit entsprechender technischer Ausstattung zu ergattern, bedurfte 

nicht nur langer Wartezeiten. Sie setzte beim Interessenten auch das Wohlwollen und Wohlverhalten 

der neuen Politik gegenüber voraus. Vor allem sozialistisch gesinnte Werktätige und Vertreter 

der Intelligenz sollten sich in dieser von neuartigen Bestrebungen geprägten „Kulisse“ wohl- 

fühlen und von hier aus gestärkt am Arbeitsplatz und in der Gesellschaft die Sache des Sozialismus 

voranbringen. 

9.1.4 Mieterschaft 

Für die DDR typisch und auch im ASV wiederzufinden war, dass die Mieter vor Beginn der Sanierung 

1999 mehrheitlich der Erstbezugsgeneration aus den späten 1960er Jahren entstammte, 

die mit ihrem Viertel, mit ihren Blöcken, mit ihrer DDR alt geworden waren. Die politische Wende, 

die Öffnung des Wohnungswesens in Richtung Wohnungsmarkt, die Entwicklung der Wohnung 

zur preisgerechten Ware hat auch bei den Bewohnern des ASV und des Forschungsblockes 

Ängste ausgelöst. Die zur besseren Artikulation der Bewohnerinteressen gewählten Mieterbeiräte 

waren gerade im ASV von angriffslustiger Wachsamkeit und „volkseigenem“ Anspruchsdenken 

geprägt, vor der die KÖWOGE als Nachfolgerin der alten Kommunalen Wohnungsverwaltung 

(KWV) großen Respekt hatte. 

Die Durchführung der Sanierung im Forschungsblock an das Ende der Rekonstruktionsmaßnahmen 

im ASV zu stellen, war günstig. Die anspruchsvolle Klientel dieses Wohnblocks 

hatte die erfolgreiche und für die Bewohnerschaft der Siedlung durchaus vorteilhafte Modernisierung 

der Blöcke miterlebt und erfahren, dass sowohl der Architektur als auch den Mietern eine 

schonende, verständnisvolle, respektierende Grundhaltung des Bauherrn KÖWOGE entgegen- 

kap 09 KE, 21.04.04



trat. Die Ergebnisse der Bautätigkeit konnten sich sehen lassen, die Zufriedenheit der Sanierungsbetroffenen 

war groß. Die Bewohner des Forschungsblockes im letzten Bauabschnitt, diese 

Erfolge vor Augen, begannen zu wünschen, auch endlich an die „Sanierungsreihe“ zu kom- 

men. 

Ein weiterer Vorteil für das Forschungsvorhaben war, dass die Ziele der Wohnforschung den 

Bewohnern gut zu vermitteln waren. Bei aller Akzeptanz der Grundrisse der Wohnungen hatten 

die Mieter doch zunehmend die Erfahrung machen müssen, dass trotz schon frühen Einbaus 

einer modernen Zweirohrheizung (1995), die Energieverbräuche und damit die Betriebskosten 

eine zunehmende Bedeutung bei den Wohnkosten erlangten. Es bestand also ein durchaus reges 

Interesse an einer energetisch-optimierten Sanierung ihres Wohnblockes. Aufgrund des überdurchschnittlichen 

Bildungsgrades der Bewohner stießen die neuen Lüftungs- und Heizungs- 

regelungstechniken durchaus auf offene Ohren. 

9.1.5 Mieterbetreuung 

Im Vertrag zur Durchführung des Demonstrations- und Forschungsvorhabens Albert- 

Schweitzer-Str. 31-40 wurden folgende Schwerpunkte zur Bewohnerberatung und –betreuung 

benannt: 

- Sozialverträgliche Gestaltung des Sanierungsprozesses und Betreuung der Mieter während der 

Sanierung 

- Information der Mieter über das Demonstrationsvorhaben, über die anzuwendenden Technolo- 

gien, ihre Funktions-, Wirkungsweise und Handhabung sowie Förderung der Akzeptanz für das 

Vorhaben und die Vermittlung von Forschungsergebnissen über den gesamten Projektzeitraum 

- Resonanzuntersuchungen (Mieterbefragungen) zum Demonstrations- und Sanierungsvorhaben 

mit dem besonderen Schwerpunkt Nutzerverhalten und mögliche Veränderungen 

Die Arbeit mit den Bewohnern gliederte sich in drei Phasen (Auszüge aus dem Vertrag): 

Vorbereitungsphase: Dezember 2000 bis Juni 2001 

Die frühzeitige und umfassende Information über alle geplanten Maßnahmen und Termine ist für 

die Zusammenarbeit zwischen den Mietern und der KÖWOGE wichtig. In Vorbereitung auf die 

Sanierung werden der Hilfebedarf für die einzelnen Haushalte, der Modernisierungsgrad in den 

Wohnungen aber auch die Erwartungen an eine Sanierung erfasst. Das Ergebnis wird in einer 

ersten Übersicht zusammengestellt und ist erfahrungsgemäß für alle Beteiligten eine wichtige 

Arbeitsgrundlage. Im weiteren Verlauf der Vorbereitung legen wir ein Hauptaugenmerk auf die 

Haushalte, die Hilfe jedweder Art benötigen bzw. wo besondere Akzeptanzprobleme bestehen. 

kap 09 KE, 21.04.04



Zur Vorbereitung gehören auch die Erarbeitung von Informationen zum Forschungsvorhaben, die 

Mitwirkung an der Mod.-Ankündigung sowie die Durchführung von zwei Mieterversammlungen. 

Hier werden den Mietern alle Termine, Maßnahmen, Abläufe aber auch die wichtigsten An- 

sprechpartner vorgestellt. 

Durchführungsphase: Juli 2001 bis Mai 2002 

Schwerpunkt dieser Phase ist die Betreuung der Mieter vor Ort. Dazu bieten wir über die Haupt- 

bauzeit von Juli 2001 bis Oktober 2001 konstante Mietersprechstunden auf der Baustelle an. In 

dieser Sprechstunde werden alle im Zusammenhang mit der Sanierung auftretenden Fragen und 

Probleme erfasst und wenn möglich sofort geklärt. Zudem stehen den Mietern während der ge- 

samten Sanierung Mitarbeiter telefonisch zur Verfügung. Wichtigste Aufgabe der Mieterbetreu- 

ung in dieser Phase ist es, die Zugänglichkeit zu allen WE zu sichern und die notwendige Bau- 

freiheit zu organisieren. Weiterhin erhalten die Mieter kontinuierliche Informationen, z. B. über 

Maßnahmen, Termine, Baufreiheiten. 

Auswertungsphase: November 2001 bis ca. Mai 2003 

Während der gesamten Auswertungsphase werden Ergebnisse der Forschung in kontinuierli- 

chen Abständen den Mietern dargestellt. Weiterhin sind Informationen zur Funktionsweise neuer 

Anlagen, deren Handhabung sowie Hinweise zur Energieeinsparung durch den Mieter in der 

Phase von entscheidender Bedeutung. Im Anschluss an die Baufertigstellung bzw. nach der ers- 

ten Heizperiode wird eine Mieterbefragung zur Sanierung, zu den neuen Bedingungen und zu den 

Gewohnheiten vorgenommen. Es erfolgt eine abschließende Auswertung und Berichterstattung. 

Mitarbeiter der KÖWOGE begingen vor der Sanierung alle Wohnungen, um die Bestandssituation 

im Einzelnen festzustellen. Neben der permanenten Ansprechbarkeit der örtlichen Bauleitung, 

der Einweisung durch das Fachpersonal der Firmen, der Präsenz der Hauswarte und deren 

Verwaltung, lieferte das Forschungsteam der KÖWOGE monatliche Ergebnisberichte über die 

Forschung, auch nach Ende der Modernisierungs- und Instandsetzungsarbeiten, die in den Auf- 

gängen und in einem Schaukasten veröffentlicht wurden. In einem dieser Mieterinfos wurde auch 

auf die große Mieterbefragung Ende 2002 hingewiesen. 

9.1.6 Mieterbefragung 

Vom KÖWOGE-Forschungsteam wurde im November 2002 die umfassende Mieterbefragung im 

Forschungsblock vorbereitet. Dazu wurden Fragebögen entwickelt, die je nach Forschungstechnologie 

auf die beiden Blockhälften Albert-Schweitzer-Str. 31-35 und 36-40 bezogen waren. 

kap 09 KE, 21.04.04



In Abstimmung mit der KÖWOGE-Bestandsverwaltung und der erweiterten Forscherrunde entstanden 

zwei Fragebögen, die in insgesamt 40 Fragestellungen die von den Mietern jeweils gemachten 

Erfahrungen mit der energetischen Sanierung ihres Wohnblockes und ihrer Wohnun- 

gen erfassen sollten. 

Die Befragung von Mietern und die Auswertung der Ergebnisse unterliegt einer großen Schwie- 

rigkeit: Die persönliche Befindlichkeit und die individuelle Einschätzung des Mieters sind kaum 

objektivierbar. Sie öffnen der „Kaffeesatzleserei“ Tür und Tor. Die Repräsentativität der Antworten 

ist schwer einzuschätzen, die Schlussfolgerungen daraus sind nur bedingt verbindlich zu ziehen, 

wir versuchen es. 

Die wesentlichen Ergebnisse werden nachfolgend für die beiden Forschungsansätze in den bei- 

den Blockhälften getrennt zum Vergleich gebracht. Die Möglichkeit der Mehrfachnennung führt 

hierbei teilweise in der Addition der Prozentanteile auf Gesamtsummen über 100%. 

Mieterbefragung A.-Schweitzer-Str. 31-35 Mieterbefragung A.-Schweitzer-Str. 36-40 

WE insg. 50 100% 50 100% 

Fragebogen Rücksendung 30 60% 33 66% 

dav. EG (1-Zi.-WE) 5 5 

dav. OG (3-Zi.-WE) 25 28 

Immerhin die Hälfte aller Kleinwohnungen im EG haben sich beteiligt. Von den Familienwohnun- 

gen gaben ca. Zweidrittel ihre Meinung kund. 

ASV 31-35 ASV 36-40 

Haushaltsgröße 1,47 Pers./Haush. 1,7 Pers./Haush. 

(3% mit Kind) (9% mit Kind) 

Altersstruktur 18-44 J. 7% 18% 

45-65 J. 37% 21% 

> 65 J. 57% 61% 

tagsüber zu Hause 67% 61% 

wohnhaft vor d. Sanierung 93% 82% 

kap 09 KE, 21.04.04



Der hohe Altersdurchschnitt ist typisch für diese Plattenbauwohnungen: Man wohnt schon lange 

dort, die Kinder sind aus dem Haus, man ist meist zu zweit und viel zu Hause. Von den insgesamt 

befragten 53 3-Zimmer-Familienwohnungen sind nur 4 WE mit je einem Kind und einem 

alleinerziehendem Elternteil belegt. 

In der A.-Schweitzer-Str. 36-40 sind von 28 WE mit 3 Zimmern nur 1 WE mit 3 Personen belegt, 

in 20 WE leben 2 Personen und 7 WE beherbergen nur 1 Person. In der A.-Schweitzer-Str. 31- 

35 ist von 25 WE mit 3 Zimmern keine mit 3 Personen belegt, in 11 WE wohnt nur eine Person 

und in 14 WE leben zwei Personen. Während in dieser Blockhälfte keiner der beantwortenden 

Mietparteien in der WE raucht, gibt es Raucher in den Nr. 36-40 in einem 5tel der erfassten WE. 

Eine durchschnittliche Nutzung der Wohnungen im Forschungsblock kann nicht konstatiert werden. 

Die Nutzerstruktur ähnelt eher der einer Senioren-Residenz. Die generell festzustellende 

Wohnzufriedenheit der Bewohner wird verständlich, ist doch die Belegung der 3-Zimmer-WE 

momentan niedrig und damit großzügiges Wohnen möglich. 

Für das Forschungsvorhaben ergaben sich dadurch aber auch besondere Randbedingungen; 

die Beurteilung der neuen Heizungs- und Lüftungsregelungen fand unter „verschärften Bedingungen“ 

statt. Aufgrund der hohen Präsenz der Bewohner in ihren Wohnungen – in der A.- 

Schweitzer-Str. 31-35 sind 67% der erfassten Wohnungsmieter tagsüber generell zu Hause, in 

der A.-Schweitzer-Str. 36-40 sind es 61% - ist der temporäre Regelbedarf der Raumtemperaturen 

geringer als bei berufstätigen Mietern, andererseits wird dem Wohnklima eine verstärkte 

Aufmerksamkeit zuteil. 

Da die Wohnungen innenliegende Küchen und Bäder haben, spielt die Be- und Entlüftung seit je 

eine große Rolle. Die ursprüngliche Schwerkraftlüftung, die über die undichten oder geöffneten 

Fenster ihren Nachströmbedarf deckte, wurde in den Blockhälften unterschiedlich bewertet. In 

der A.-Schweitzer-Str. 31-35 wurde sie zu 53% als optimal und 27% als gering empfunden, wogegen 

in der A.-Schweitzer-Str. 36-40 sie nur zu 9% als optimal und zu 61% als zu gering 

bewertet wurde. Bei der Kritik an den damaligen Schall- und Geruchsbelästigungen war man 

sich wieder zu 53-45% und 63-61% relativ einig. 

Da die Wohnungen in beiden Blockhälften mit mechanischen Lüftungssystemen ausgestattet 

wurden, die in Kombination mit der Heizungsregelung ein Öffnen der Fenster zur Nachströmung 

oder zum Luftwechsel nicht mehr erforderlich machen, galt das Hauptinteresse der Forscher 

dem Lüftungsempfinden und –verhalten der Bewohner: 

kap 09 KE, 21.04.04



Das neue Lüftungssystem - 

ASV 31-35 ASV 36-40 

ist zu intensiv 27% 9% 

angenehm, zweckmäßig 83% 87% 

mangelhaft, belastend 26% 17% 

Die Geräuschentwicklung der neuen Lüftung - 

ist gering 93% 88% 

ist störend 7% 12% 

Aus diesen Angaben kann geschlossen werden, dass die neuen Lüftungssysteme akzeptiert 

werden. Ebenso scheint die Geräuschentwicklung eher unauffällig zu sein. Auffällig ist allerdings 

die als zu intensiv empfundene Lüftung in der Blockhälfte Nr. 31-35. Interpretationen dazu sind in 

9.4 Fensteröffnungsverhalten in den Messwohnungen zu finden. 

Dem Gebrauch der Fenster zu Lüftungszwecken kommt bei diesem Forschungsansatz eine 

überragende Bedeutung zu. Das überlieferte Wohnverhalten setzt das selbständige Lüften des 

Bewohners über die Fenster als selbstverständlich voraus. 

ASV 31-35 ASV 36-40 

tägliche Lüftung/Heizperiode 1 x 38 % / mehrm. 43 % 1 x 53 % / mehrm. 21% 

darum kümmert sich die Lüftungs- 

anlage 18 % 23 % 

Obwohl die kühle Zuluft der ALD eher als frische Aussenluft empfunden wird, reisst man in der 

Blockhälfte ASV 31-35 deutlich öfter die Fenster auf. Man verlässt sich in der zweiten Blockhälfte 

ASV 36-40 immerhin schon zu einem Viertel der Befragten auf die Lüftungsanlage. Wie trügerisch 

derartige Selbstbeobachtungen sein können, zeigt sich an diesem Beispiel: Sowohl die 

kontinuierlichen Lang-Zeit-Messungen in den Messwohnungen als auch die rund 80 Vor-Ort- 

Termine mit Abzählen der momentan offenen Fenster zeigen unzweifelhaft, dass bei niedrigen 

kap 09 KE, 21.04.04



Außentemperaturen in der Blockhälfte ASV 31-35 mit Abluftanlage sehr viel weniger die Fenster 

göffnet werden, als in der Gebäudehälfte 36 – 40 (siehe auch Bild 3.5 und Kapitel 9.4) 

Beim nächtlichen Fensterlüftungsverhalten hat es laut Bewohnerauskunft Veränderungen im 

Vergleich zum Vorsanierungszustand gegeben. Bei der ASV 31-35 sind es 23 %, die bei geöffnetem 

Fenster – trotz der Abluftanlage – schlafen wollen. Immerhin sind 37 %, die vor der Sanierung 

ebenfalls bei geöffnetem Fenster schliefen, zur fenstergeschlossenen Nachtruhe überge- 

gangen, die nun 77 % der Mieter praktizieren. In der ASV 36-40 bevorzugen 30 % der Befragten – 

gegen alle neue Lüftungstechnik – das geöffnete Fenster während des Schlafens. Dafür sind 44 

% der früheren Frischluftschlafer zum geschlossenen Nachtfenster übergegangen, das hier zu 

70 % praktiziert wird. Auch diese Veränderung des Lüftungsverhaltens war in den Messungen 

nicht nachvollziehbar. Vielmehr wird als Ergebnis der Messungen (von je drei Wohnungen pro 

Lüftungssystem) festgestellt, dass sich das Lüftungsverhalten nicht geändert hat. 

Eine energetisch bedeutende Rolle spielt auch die Dauer der Fensterlüftung. In beiden Blockhälften 

behaupten 55 % der Befragten, nur wenige Minuten lang am Tag die Fenster zu öffnen. Die, 

die länger Lüften, proportionieren sich wie folgt: 

ASV 31-35 ASV 36-40 

Fensterlüftung Viertelstunde 2 % 23 % 

Halbestunde 38 % 11 % 

Stoßlüftung bei ganz geöffnetem 83 % 65 % 

Fenster 

angekipptes Fenster 10 % 26 % 

Eine auch für den Bauherren sehr erfreuliche Folgeerscheinung der energetischen Sanierung ist 

zu konstatieren: Ein vor der Sanierung von den Bewohnern zu 3-6 % erlebter Schimmelpilzbefall, 

konnte nach der Sanierung gar nicht mehr festgestellt werden! 

Die Herausforderung an die sanierungsbetroffenen Mieter in diesem Forschungsblock bezog 

sich nicht nur auf die Änderung des Fenster-Lüftungsverhaltens. Es war erforderlich, sich auch 

auf zwei neue Heizungsregelungssysteme einzulassen. Hierbei treten deutliche Unterschiede 

zwischen den Systemen zu Tage. 

kap 09 KE, 21.04.04



ASV 31-35 ASV 36-40 

Riecon-System Honeywell HR 40 

Nutzer des Standardprogramms 

(ohne indiv. Einstellung) 43 % 58 % 

Nicht-Nutzer der indiv. Einstellung 7 % 27 % 

Nutzer der indiv. Einstellung 73 % 45 % 

Bedienanleitung ausreichend 90 % 70 % 

Fremdhilfe bei Einstellung 10 % 33 % 

Das elektronische Heizungsregelungssystem Riecon hat sich im Zuge des Forschungsvorhabens 

bewährt. Der Anteil der befragten Mieter, die auch die individuellen Regelungsmöglichkeiten 

wahrnehmen, ist deutlich höher als bei der individuellen Einstellung der HR 40 Heizkörper- 

Thermostaten. Eine große Rolle dabei hat auch gespielt, dass die Bedienungsanleitung für das 

Riecon-System sowohl in der schriftlichen Form als auch in der engagierten persönlichen Beratung 

vor Ort dem Konkurrenten Honeywell deutlich überlegen war. Dass 79 % der Befragten im 

Blockteil ASV 36-40 noch dazu von defekten und damit auszutauschenden HR-40 Thermostaten 

betroffen waren, erschwerte die Akzeptanz noch zusätzlich und führte zu folgenden Unterschieden: 

Die Möglichkeiten der individuellen Einstellung des Wohnklimas werden im Blockteil ASV- 31-35 

(Riecon-System) auch nach längerer Gewöhnungsphase 0 %, also keiner der Befragten zukünftig 

außer Acht lassen. Der Anteil der Totalverweigerer, mit den Regelungsmöglichkeiten des HR- 

40 Systems im Blockteil ASV 36-40 umzugehen, schlägt dort mit 23 % zu Buche. 

9.1.7 Erkenntnisse 

Das Forschungsvorhaben ist bei den Mietern generell auf großes Interesse gestoßen. Die Ver- 

waltung der Wohnungen ist noch problemloser als vorher. Einer Neuvermietung von leergewordenen 

Wohnungen steht wegen der regen Nachfrage nichts entgegen. Hauptargumente, sich für 

diese Wohnungen zu erwärmen, sind aber vor allem der als günstig eingeschätzte Standort und 

die „Übersichtlichkeit“ der Wohnung. Dass diese über eine neuzeitliche, zukunftsweisende Ausstattung 

verfügt, die den technischen Gebrauch der Wohnung steigert, wird vorerst als vorteilhaft 

für die Steuerung der Betriebskosten wahrgenommen.Die vor der Sanierung vorhandenen Res- 

sentiments der Mieter der Hausverwaltung gegenüber sind verschwunden. Der vormals so 

kämpferische Mieterbeirat hat sich nach der Sanierung aufgelöst. 

kap 09 KE, 21.04.04



Trotz der guten Resonanz bei den mehrheitlich älteren Mietern wird die „Sternstunde“ der durch 

die Forschung bedingten und hier realisierten Ansätze für energiesparendes Wohnen erst später 

schlagen. Der Plattenbautyp P2, der vor nunmehr 30 Jahren für eine neue Gesellschaft für neue 

Wohnnutzungen errichtet wurde, wird nach der energetischen Sanierung seine bautechnischen, 

anlagetechnischen Vorteile erst ganz entfalten können, wenn der Generationswechsel der Mieterschaft 

vollzogen sein wird. Bei weiter steigenden Energiekosten und weiter sich reduzierenden 

Energieressourcen wird eine neue, künftige Mieterschaft auch verhaltenstechnisch die hier angebotene 

Regelungs- und Einsparmöglichkeiten dankbar wahrnehmen und optimieren können. 

Dass es im besonders heißen Sommer 2003 in den Wohnungen des Forschungsblocks besonders 

kühl blieb, wurde von vielen Mietern auch jetzt schon als großer Vorteil und als angenehme 

Begleiterscheinung der energetischen Sanierung empfunden. Das Umweltproblem weist auch in 

Richtung Klimaerwärmung – die Nutzer erleben so den zweifachen, ambivalenten Vorteil energiesparender 

Techniken und lassen sich auch so weiter zu umweltgerechtem Verhalten ermuntern. 

9.2 Information und Motivation der Nutzer (André Jödicke) 

Die Einbeziehung der Nutzer ist Voraussetzung für ein erfolgreiches Projekt. Durch den positiven 

Nutzereinfluss lassen sich höhere Einsparquoten erzielen. Erfahrungen im Umgang mit der neuen 

Technik lassen Rückschlüsse auf die Technikakzeptanz zu. 

Die Information der Nutzer erfolgte im Projektverlauf durch einen Schaukasten vor der Albert- 

Schweitzer-Str. 31, durch Aushänge in den 10 Treppenaufgängen und durch Postwurfsendungen 

in jeden Briefkasten. In der Regel wurden monatsweise Informationen an die Mieter herausgegeben. 

Meist war dies ein DIN-A4-Blatt mit einer Grafik oder einem Foto im oberen Drittel, um einen 

Blickfang zu haben. In der Grafik wurde über aktuelle Erträge (Solar- und Wärmepumpenanlage) 

und/oder Verbräuche (Heizenergie) informiert. Alternativ stellt ein Foto Ansichten dar, die so für 

den Mieter nicht erlebbar sind, z.B. Kollektoren auf dem Dach oder die Wärmepumpenanlage im 

Kriechkeller. Im unteren Bereich gab es immer den Hinweis auf weitere Informationen bei der 

zuständigen Projektgruppe der KÖWOGE, inklusive Namen des Mitarbeiters und der Telefonnummer. 

Dieses Angebot wurde selten genutzt. Von einigen Mietern wurden diese Informationen 

gesammelt und abgeheftet. 

Zusätzlich gab es weitere Darstellungen. So vergessen Menschen relativ schnell und man gewöhnt 

sich gern an das Neue. Da erschien es sinnvoll, Fotoaufnahmen von dem Zustand vor der 

Modernisierung im Schaukasten vor dem Gebäude aufzuhängen. Aufnahmen von Betonabplatzungen 

mit Rostfahnen der Bewehrungskorrosion stellen einen guten Kontrast zum Zustand 

nach der Modernisierung dar. Auf den folgenden Seiten werden beispielhaft drei Mieterinformationen 

dargestellt. 

kap 09 KE, 21.04.04



Mieterinformation im Monat März 2002, ASV 31 - 35 

Sehr geehrte Mieterin, sehr geehrter Mieter, 

in regelmäßigen Abständen möchten wir Sie über den weiteren Verlauf des BMWi-Modellbauvorhabens 

Albert-Schweitzer-Straße informieren. Die Anlagensysteme sind jetzt alle in Funktion, 

vereinzelt sind noch einige Optimierungsaufgaben zu lösen. Deswegen sehen Sie unsere Bauleitung 

noch öfters im Gebäude. Es freut uns aber, dass viele Mieter unsere Angebote zum sparsamen 

Umgang mit Heizenergie angenommen haben und die installierte Technik nutzen. Bei der 

Heizung gab es zum Beginn des Monats einige Probleme. Wir konnten einen falsch platzierten 

Temperaturfühler in der Hausanschlussstation als Verursacher ermitteln. Seit dem 05.03.2002 

ist die Wärmeversorgung wieder stabil. 

Heizenergieverbrauch in kWh/m² 

200 

180 

160 

140 

120 

100 

80 

60 

40 

20 

0 

Vergleich der Heizenergieverbräuche 

178 

65 57 

Jan+Feb 2002 

Monat 

gemessener Heizenergieverbrauch vor Mod 

gemessener Heizenergieverbrauch nach Mod 

berechneter Heizenergieverbrauch nach Mod 

Die Werte wurden auf ein Normjahr berechnet, um die Vergleichbarkeit zu gewährleisten. Die 

Auswertung der Heizenergieverbräuche in den Monaten Januar und Februar zeigt uns, dass wir 

noch einige Anstrengungen machen müssen, um die gesteckten Ziele zu reichen. Auf Grund der 

Installation modernster, selbstregelnder Lufterneuerungsanlagen kann auf das sonst notwendige 

drei- bis fünfmalige Stoßlüften pro Tag verzichtet werden. Denken Sie daran: Häufiges und langanhaltendes 

Fensteröffnen in der Heizperiode führt zu unnötigem Energie-Mehrverbrauch und 

damit zu unnötig höheren Heizkosten. 

Nähere Informationen erhalten Sie von der Projektgruppe Neubau der KÖWOGE. Sie erreichen 

Frau Herz und Herrn Jödicke unter der Rufnummer 53 820 870. 

kap 09 KE, 21.04.04



Mieterinformation im Monat Mai 2003 

Deckungsraten für die Warmwasserbereitung 

70 

60 

50 

40 

30 

20 

10 

0 

Mrz 02 Apr 02 Mai 02 Jun 02 Jul 02 Aug 02 Sep 02 Okt 02 Nov 02 Dez 02 Jan 03 Feb 03 Mrz 03 Apr 03 

Auswertung der Deckungsanteile der Solaranlage für die Warmwasserbereitung 


bereits im April 2003 konnte die Solaranlage 41 % der Wärme für die Warmwasserbereitung bereitstellen. 

Betrachtet man insgesamt die letzten 12 Monate, so erbringt die Solaranlage die vorausberechneten 

Erträge und deckt durchschnittlich 38 % der Wärme für die Warmwasserbereitung 

ab. Am 27. Mai 2003 möchten wir für Sie eine Führung organisieren. Unser Architekt 

Herr Brüggemann wird allgemeine Erläuterungen zur Architektur und Haustechnik in unseren 

Modellvorhaben machen. Wir werden im Vorgängerprojekt Emrichstraße beginnen und danach in 

der Albert-Schweitzer-Straße die Führung fortsetzen. Wenn Sie daran Interesse haben, dann 

melden Sie sich bitte bei Herrn Jödicke an: Rufnummer 53 820 739. Wir freuen uns auf Ihre Teilnahme. 

kap 09 KE, 21.04.04



Mieterbrief im Oktober 2003 (ASV 36 – 40) 


im Auftrag des Bundesministeriums für Wirtschaft und Arbeit möchten wir den Beginn der Heizperiode 

2003/04 zum Anlass nehmen, Ihnen herzlich für Ihre Kooperation und Ihr Verständnis zu 

danken, mit dem Sie den weitreichenden Energiesparansatz in Ihrem Haus begleiten. 

Wir können alle miteinander den schönen Erfolg verzeichnen, dass Ihr Heizenergieverbrauch von 

180 auf 60 kWh/m² Wohnfläche und Jahr zurückgegangen ist, d.h. es werden zwei Drittel der 

vorher benötigten Heizenergie eingespart. In der Warmwasserbereitung ermöglicht die moderne 

Solaranlage auf Ihrem Dach ebenfalls eine Fernwärmeeinsparung von über 35 %. 

Insgesamt schlagen sich die Einsparungen in der Heizkostenabrechnung 2002 in der Form nieder, 

dass die Kosten für Fernwärme um 54 Prozent gegenüber dem unsanierten Gebäudezustand 

absinken. 

Trotzdem müssen wir jedoch auch konstatieren, dass die Absenkung des Heizenergieverbrauchs 

hinter den möglichen Einsparungen zurückbleibt. Tatsache ist, dass der Heizenergieverbrauch 

gegenüber dem heutigen Wert noch einmal halbiert werden könnte. 

Woran liegt das ? Nach langen Untersuchungen und wiederholten Überprüfungen von Heizungs- 

und Lüftungsanlagen sind wir dem Rätsel auf die Spur gekommen. Die Fenster in Ihrer Gebäudehälfte 

Nr. 36 – 40 werden, insbesondere bei kalter Witterung, wesentlich häufiger geöffnet als 

beispielweise im Nachbarblock. Dadurch kann die Lüftungsanlage mit ihrer hocheffizienten 

Wärmerückgewinnung ihr Potential nicht entfalten, weil die warme Zuluft über die offenen Fenster 

wieder entweicht. 

Wir möchten Ihnen deshalb vorschlagen, in diesem Winter einmal auszuprobieren, die Fenster 

weniger häufig bzw. weniger lang zu öffnen, Sie werden sehen, die Luft in Ihrer Wohnung ist 

trotzdem frisch. Natürlich gilt nach wie vor: Fensteröffnen ist keinesfalls verboten und in manchen 

Situationen sogar das einzig Richtige. Aber je weniger Sie insgesamt über offene Fenster 

lüften, desto niedriger sind Ihre Heizkosten. Wir sind mit Ihnen gespannt, ob wir diesen Winter 

noch einmal einen Schritt in diese Richtung tun können. 

Außerdem bieten wir allen interessierten Mieterinnen und Mietern gerne noch einmal ein Informationsgespräch, 

bzw. eine Einführung in die programmierbaren Thermostatventile an. Bitte rufen 

Sie Herrn Jödicke an, Tel 53 820 739. 

Mit freundlichen Grüßen 

KÖWOGE 

i.V. Brüggemann i.A. Jödicke 

kap 09 KE, 21.04.04



9.3 Spezifische Probleme einzelner Nutzer (André Jödicke) 

In beiden Lüftungssystemen gab es Beschwerden bezüglich der Raumtemperaturen. Dabei 

wurde aber auch deutlich, dass die Nutzer auf das Lüften mit dem offenen Fenster nicht verzichten 

möchten. Hinweise, dass man ja eigentlich gar nicht mehr das Fenster öffnen brauche, wurden 

mit einer gewissen Skepsis zur Kenntnis genommen. 


Eine ältere Mieterin berichtete über besonders kalte Luft im Schlafzimmer. Beim Besuch stellte 

sich heraus, dass alle ALD verschlossen waren. Nur das Außenluftdurchlasselement über dem 

Kopfende vom Bett war offen. Damit versuchte die Lüftungsanlage den gesamten Volumenstrom 

über diese letzte Öffnung zu beziehen. Hier konnte man nur den Vorschlag machen, alle ALD zu 

öffnen und einen Luftwechsel in allen Wohnräumen sicherzustellen. 


Bei der Vielzahl von Nutzern ergeben sich natürlich eine Fülle von spezifischen Problemen. Ein 

wesentliches Problem, was zum Auszug eines Mieters führte, war die niedrige relative Luftfeuchte 

in der Zu- und Abluftanlage. Dadurch verschlimmerten sich Beschwerden der Schleimhäute 

im Nasenbereich. Raumluftbefeuchter konnten keine Linderung verschaffen. 

Eine ältere Mieterin klagte über niedrige Raumtemperaturen und kalte Zuluft. Vor Ort zeigte sich, 

dass die Thermostatventile so durch Vorhänge verhüllt waren, dass es am Temperaturfühler zu 

einem Wärmestau kommen musste. Somit wurde die Raumtemperatur nur unvollständig abgebildet 

für die Regelung der Heizkörper. Daraufhin wurden Vorhänge und Möbel so positioniert, 

dass die Thermostatventile wieder von der Raumluft umspült werden konnten. Die „kalte“ Zuluft 

hatte eine gemessene Temperatur von 21°C. Die Mieterin hatte zuvor eine Kerze in den Zuluftvolumenstrom 

gehalten. Als die Kerze dabei verlöschte, wurde dies als kalte Zuluft interpretiert. Im 

Anschluss wurden der Mieterin die Zusammenhänge der Lüftungsanlage erläutert und auf den 

notwendigen Luftwechsel hingewiesen. Übrigens wurden auf dem „kalten“ Sofa 22°C gemessen. 

In einem Fall musste die Projektleitung vor Ort feststellen, dass eine neue Mieterin ohne jegliche 

Einweisung in die Wohnung gezogen war. Nach den Hinweisen zur Anlagentechnik und der Erläuterung 

des Modellvorhabens war die Lehrerin erstaunt, „in was für einer tollen Wohnung“ sie 

wohnt. 

Endlich wurde im Herbst 2003 die außentemperaturabhängige Volumenstromregelung in der 

Albert-Schweitzer-Straße 31-35 installiert. Damit wird bei tiefen Außentemperaturen der Volumenstrom 

reduziert, um insbesondere Zugerscheinungen zu vermeiden. Prompt meldete sich 

ein Mieter, dass seine Gattin das vertraute Lüftungsgeräusch vermisst. Natürlich wurde die Lüftung 

nicht abgeschaltet, sondern nur reduziert. 

kap 09 KE, 21.04.04



Nach dem Versand der Betriebskostenabrechnung an die Mieter meldete sich spontan ein Ehepaar. 

Die Einsparungen der Betriebskosten waren nicht hoch genug, zumal die Nachbarn über 

hohe Rückzahlungen berichteten. Das Ehepaar konnte durch die Projektleitung beruhigt werden. 

Die Abrechnung war korrekt und die Rückzahlungen von Betriebskosten sind immer abhängig 

vom individuellen Verbrauch und den jeweiligen Vorauszahlungen. Bei der gemeinsamen Kontrolle 

der Wohnungswasserzähler wurde festgestellt, dass der Warmwasserzähler seit kurzer Zeit 

defekt war. So hatte der Vor-Ort-Termin noch einen unerwarteten Mangel zu Tage gefördert. 

Relativ oft meldeten sich Mieter mit Fensterproblemen. Die gute Verglasung hat natürlich ihr Gewicht, 

so dass die Fensterrahmen öfters nachgestellt werden müssen. Durch „hängende“ Fensterrahmen 

ergeben sich Undichtigkeiten in der Gebäudehülle. Daraus kann sich eine Fußkälte 

ergeben, die ursächlich nichts mit der Lüftung zu tun hat. 

9.4 Fensteröffnungsverhalten in den Messwohnungen (Alexander Schellhardt) 

Das Fensteröffnungsverhalten wurde bereits in Kapitel 5.2.2 betrachtet. Resümierend ist festzuhalten, 

dass sich das Öffnungsverhalten gegenüber dem Zustand vor der Sanierung nicht signifikant 

geändert hat. Diese Aussage beruht auf dem begrenzten Untersuchungsumfang, innerhalb 

dessen maximal 6% der Wohnungen eines Lüftungssystems erfasst wurden. 

Aus den im Laufe der Messungen mit den Mietern geführten Gesprächen kristallisierten sich jedoch 

zwei Schwerpunkte heraus, die für die zukünftige Planung von Lüftungsanlagen Beachtung 

finden sollten. 

Die Mieter in den “Messwohnungen” mit dem System Riecon klagten häufig über Zuglufterscheinungen. 

Daraufhin stichpunktartig vorgenommene Messungen der Zugluftrate zeigten, 

dass insbesondere bei tiefen Außentemperaturen Luftbewegungen stattfinden, die als Zugluft 

wahrgenommen werden können. Als eine Ursache hierfür wird bei den Wohnzimmern das Zusammenwirken 

der sowohl in den Fenstern oberhalb des Heizkörpers als auch in den Loggiafenstertüren 

vorhandenen ALD mit der asymmetrischen Anordnung der Heizkörper auf einer 

Raumseite angesehen. Durch die ALD wird dem Wohnraum kalte Außenluft zugeführt, die insbesondere 

vor der großen Glasfläche der Loggiafenstertüren zum Boden absinkt, weil hier keine 

ausreichende Erwärmung durch einen Heizkörper möglich ist. Die Folge sind die von den Mietern 

beklagten Unbehaglichkeitserscheinungen. Auch in anderen Aufenthaltsräumen wird die einströmende 

Kaltluft offensichtlich unter Umständen durch die Heizkörper nicht genügend erwärmt, 

sodass es zu Unbehaglichkeitserscheinungen kommen kann. 

Die durch die Mieter wahrgenommenen Zuglufterscheinungen müssten logisch zu geringeren 

Fensteröffnungszeiten führen, da ja subjektiv das Gefühl von “zuviel Außenluft” vorhanden ist. Die 

kap 09 KE, 21.04.04



Erfassung der Fensteröffnungszeiten in den 3 Messwohnungen spiegelt dies jedoch nicht so 

wider. Insbesondere die Fenster der Schlafräume werden eher gewohnheitsmäßig als entsprechend 

der Notwendigkeit geöffnet. 

Bei der Zu- und Abluftanlage mit Wärmerückgewinnung zeigte sich ein anders gelagertes Problem. 

Hier klagten die Mieter über zu trockene Luft. Die Untersuchungsergebnisse zeigen hinsichtlich 

der Raumluftfeuchte tendenziell geringere Werte im Vergleich zu den anderen Systemen. 

Gespräche mit einigen Mietern ergaben weiterhin, dass die zugeführte, mittels Wärmeübertrager 

vorgewärmte Zuluft nicht als “frisch” wahrgenommen wird und aus diesem Grunde zusätzlich 

über die Fenster gelüftet wird. Diese zusätzliche Fensterlüftung führt einerseits zu erhöhten Lüftungswärmeverlusten, 

was den Vorteil der Wärmerückgewinnung außer Kraft setzt. Andererseits 

ist aber auch eine weitere Reduzierung der Raumluftfeuchte die Folge, weil die Raumluft unmittelbar 

durch Außenluft mit geringem Feuchtegehalt ausgetauscht wird. Das Problem der subjektiv 

als zu trocken empfundener Luft wird also nicht gelöst, sondern verschärft. 

kap 09 KE, 21.04.04



10. Finanzielle Auswirkungen der Modernisierung (André Jödicke, Alfred Kersch- 

berger) 

10.1 Auswirkungen auf die Mieter 

Aus Sicht der Wohnungsgesellschaft war es auch ein Projektziel, die Mieter bei den warmen 

Betriebskosten deutlich spüren zu lassen, dass sie in einem Niedrigenergiehaus wohnen. Die 

Berechnung der Miete setzt sich aus verschiedenen Einzelpositionen zusammen, wie Netto- 

Kaltmiete, Modernisierungszuschlag, warme und kalte Betriebskosten. Weiterhin spielen Faktoren 

eine Rolle, wie z.B. die ortsübliche Vergleichsmiete und ob es sich um einen bestehenden 

Mietvertrag oder um einen Neuabschluss handelt. Bei den warmen Betriebskosten kann der Mieter 

im Forschungsblock seine Kosten wesentlich besser beeinflussen, als in einem Standardge- 

bäude. Das setzt aber ein „angepasstes“ Verhalten voraus. Nachts bei offenen Fenster zu schlafen 

ist zwar möglich, führt aber zu höheren Betriebskosten. 

Betrachten wir zunächst die Albert-Schweitzer-Str. 31-35. Die warmen Betriebskosten für Heizung 

und Warmwasser lagen 1999 noch bei durchschnittlich 0,63 €/m². Nach der Sanierung 

sind sie auf 0,46 €/m² zurückgegangen (Wert 2002), obwohl die Warmwasserbereitung vor der 

Sanierung von jedem Mieter einzeln über seine Gasrechnung bezahlt worden ist, während sie 

nach der Sanierung Bestandteil der Fernwärmekosten, also der oben genannten warmen Betriebskosten, 

ist. 

In der Albert-Schweitzer-Str. 36-40 lagen die warmen Betriebskosten vor Sanierung bei durchschnittlich 

0,64 €/m² (auch hier ohne Warmwasserbereitung). Nach der Sanierung sanken sie – 

einschließlich Warmwasserbereitung – auf 0,47 €/m² (Wert 2002). 

Zu großen Diskussionen bei den Mietern führte die erste Betriebskostenabrechnung, wo der gesamte 

Abrechnungszeitraum nach der Modernisierung lag. Somit spiegelten sich die Auswirkun- 

gen der Modernisierung komplett in der Betriebskostenabrechnung dar. Bereits nach dem Abschluss 

der Modernisierung wurden durch die KÖWOGE die monatlichen Beträge für die warmen 

Betriebskosten reduziert. Mit der vorliegenden Abrechnung zeigten Guthaben bzw. Nach- 

zahlungen deutlich, wo jeder Mieter tatsächlich mit seinem individuellen Verbrauch lag. 

In der Albert-Schweitzer-Str. 31-35 lag das Guthaben aus den warmen Betriebskosten bei insge- 

samt 2.891,24 € (36 Mieter) und die Nachforderungen betrugen insgesamt 531,73 € (16 Mieter). 

In der Albert-Schweitzer-Strasse 36-40 lag das Guthaben aller Mieter bei insgesamt 3.057,08 € 

(42 Mieter). Nachforderungen lagen bei 459,51 € (9 Mieter). Eine Mietpartei konnte sich über eine 

Rückzahlung in Höhe von 251,58 € freuen, Geld genug für einen Kurzurlaub. 

kap 10 KE, 21.04.04



Danach wurden durch die Betriebskostenabteilung der KÖWOGE automatisch die Vorauszahlungen 

an die tatsächlichen Kosten angepasst. 

10.2 Kosten-Nutzen-Betrachtung auf Vermieterseite 

Insgesamt ergaben sich durch das Modellvorhaben folgende Kosten (jeweils brutto, einschließlich 

Mehrwertsteuer. 

€ brutto einschl. MWST 100 WE 5078,4 m 2 

Absolut je WE je m 2 

Energierelevante Baukosten 1.788.039 € 17.880 € 352 € 

Nicht energierelevante Baukosten 1.785.431 € 17.854 € 352 € 

Kosten Begleitforschung 804.569 € 8.046 € 158 € 

Gesamtsumme Modellvorhaben 4.378.039 € 43.780 € 862 € 

Energetische Bau-Mehrkosten 902.635 € 9.026 € 178 € 

gegenüber Referenzblock 

Energetische Mehrkosten einschl. Begleitforschung 

gegenüber Referenzblock 

1.707.204 € 17.072 336 € 

Förderung BMWI/BMWA 1.648.456 € 16.485 € 325 € 

Baukosten jeweils einschließlich Baunebenkosten 

Fläche 5078,4 m 2 = temperierte Fläche; Fläche nach 2. Berechnungsverordnung wäre 5255 m 2 

Tab. 10.1: Kosten des Modellvorhabens 

Beim Vermieter, der KÖWOGE, wurden detaillierte Wirtschaftlichkeitsberechnungen in allen 

Phasen des Modellvorhabens vorgenommen. Die wesentlichen Detailergebnisse sind für die 

Albert-Schweitzer-Str. 31-35 beispielhaft dargestellt. Aus den Altschulden-Darlehen, den Eigen- 

mitteln und Fremdmitteln des Eigentümers resultiert die Zinslast, die hier als Kapitalkosten geführt 

wird. 

Kapitalkosten 62.203,63 € 

AfA 47.183,89 € 

Bewirtschaftungskosten 27.701,70 € 

Aufwendungen gesamt 137.089,22 € 

Erträge 176.523,97 € 5,60 €/m² Monat 

rentabilitätsmäßiger Überschuss 39.434,75 € 1,25 €/m² Monat 

Tab. 10.2: Wirtschaftlichkeitsrechnung der KÖWOGE 

kap 10 KE, 21.04.04



In den Bewirtschaftungskosten sind die Verwaltungs- und Instandhaltungskosten enthalten, ergänzt 

durch das Mietausfallwagnis. Die planmäßige AfA beträgt 2%. In den Erträgen sind die Net- 

tokaltmiete und die Modernisierungsumlage, reduziert um einen teilweisen Mietverzicht enthalten. 

Die Darstellung der Erträge kann nur eine Momentaufnahme sein, da es durch Neuvermietung 

und Anpassungen im Mietspiegelwert zu ständigen Veränderungen kommt. In einer so attraktiven 

Lage bestehen für die voll vermietete Immobilie keinerlei Probleme, die o.g. Ertragshöhe zu erreichen 

und weiterzuentwickeln. 

Fazit: Die Berechnung zeigt, dass das Modellvorhaben derzeit ein finanzieller Erfolg für die 

KÖWOGE ist. Es wird sich jedoch erst in der Zukunft zeigen, ob nicht durch den erhöhten technischen 

Ausstattungsgrad der Wohnungen und daraus resultierende überproportionale Instand- 

haltungskosten der rentabilitätsmäßige Überschuss negativ beeinflusst wird. 

kap 10 KE, 21.04.04



11. Kernergebnisse, Schlussfolgerungen 

11.1 Ergebnisse zur Gebäudehülle 

- Mit dem Anbringen der Dämmsysteme auf den Außenwänden der Gebäude ist der bauliche 

Wärmeschutz hinsichtlich der Reduzierung der Transmissionswärmeverluste nachhaltig verbessert 

worden. Die Unterschiede in den Dämmstoffdicken zwischen Referenz- und Forschungsblock 

waren nur im Bereich geringfügiger Fehlstellen erkennbar. Wärmebrücken sind 

nach der Sanierung im Bereich der Loggia-Konstruktion, an den Sockelschienen der Dämmsysteme, 

der “Kunst am Bau”, an den Belichtungsflächen der “Hochkeller” sowie im Bereich 

der Deckenverschlüsse der Installationsschächte der obersten Geschosse vorhanden. 

- Im Zuge der Modernisierung und Instandsetzung der untersuchten Gebäude wurde der Verbesserung 

der Dichtheit große Aufmerksamkeit geschenkt. Ein großer Teil der Leckagen in der 

Gebäudehülle wurde durch den Einbau der neuen Fenster und Wohnungseingangstüren sowie 

durch die neue, wärmedämmende Fassade beseitigt oder zumindest stark reduziert. Um die 

inneren Leckagen zu minimieren wurden insbesondere die Durchbrüche der Heizungsleitungen 

abgedichtet und besonderes Augenmerk auf die Dichtheit der geschossweisen Verschlüsse 

der Installationsschächte gelegt. Die Untersuchungen belegen, dass die Dichtheit der Gebäude 

im Rahmen der Maßnahmen wesentlich verbessert wurde. 

11.2 Ergebnisse zum Heizenergieverbrauch 

- Durch integrale Verbesserungskonzepte sind die Heizenergieverbräuche von 180 auf 60 bzw. 

66 kWh/m 2 a gesenkt worden. Eine Referenzvariante mit üblicher Wärmedämmung und konventioneller 

Abluftanlage brachte es auf 97 kWh/m 2 a. Auch der Energieverbrauch zur Warmwasserbereitung 

sank trotz eines zentralversorgten Systems mit entsprechenden Zirkulations- 

verlusten um 18 bis 24 %. Solargewinne über Kollektoranlagen und Rückwärmegewinne über 

eine Abluft-Wärmepumpe ließen sich sinnvoll in die Warmwasserbereitung einkoppeln. 

- Die anteiligen Einsparungen der innovativen Ansätze gegenüber der Referenzvariante wurden 

rechnerisch abgeschätzt. Danach erbrachte die Verbesserung vom Standardwärmeschutz 

zum hocheffektiven Wärmeschutz des Modellvorhabens eine Heizenergieeinsparung von 15 - 

19 kWh/m 2 a. Die bedarfsgeführte Abluftanlage mit integrierter Heizungregelung Riecon konnte 

gegenüber der konventionellen Abluftanlage 12 -16 kWh/m 2 a an Einsparungen verbuchen. Die 

Zu- und Abluftanlage mit Wärmerückgewinnung und programmierbaren Thermostatventilen 

kam auf eine Einsparung von 18 - 22 kWh/m 2 a. 

kap 11 KE, 22.04.04



- Bezogen auf die temperierte Wohnfläche ergibt sich bei der Zu- und Abluftanlage Conit durch 

die ungedämmten Außenluftkanäle ein Transmissionswärmeverlust von 2,8 kWh/m 2 a. Mit einer 

4 cm dicken Dämmung wäre dieser auf 0,9 kWh/m 2 a reduzierbar. Etwa im selben Maße würde 

der Heizenergieverbrauch zurückgehen, d.h. von 60 kWh/m 2 a auf 58 kWh/m 2 a. 

- Die Heizenergieeinsparungen sind vor allem in der Gebäudehälfte 36 - 40, wo die Zu- und Ab- 

luftanlage mit Wärmerückgewinnung installiert ist, geringer als vorausberechnet, wofür das 

auch bei kalten Außentemperaturen häufige Fensteröffnen der Nutzer verantwortlich ist. Die 

vorgewärmte Frischluft aus dem Kanalsystem wird offensichtlich nicht in ausreichendem Maße 

als Frischluft empfunden, weiterhin fühlen sich die Nutzer durch geringe relative Luftfeuchten 

(fälschlicherweise) zum Fensteröffnen veranlasst. 

- Es hat sich gezeigt, dass die Berechnung des Gebäudes nach EnEV durchweg zu optimistische 

Ergebnisse liefert. Je geringer der Verbrauch des Gebäudes wird, um so größer werden 

die Abweichungen zwischen Rechnung und Realität. Bei ASV 36 – 40 betragen sie rund 70 %. 

Würde man bei der EnEV-Berechnung den (dort eigentlich vorgeschriebenen) Flächenbezug 

von 0,32 * Volumen = 2970 m 2 wählen, dann würden sich die Unterschiede zu den Messwerten 

noch weiter vergrößern. 

11.3 Ergebnisse zu den Lüftungsanlagen 

- Die Untersuchungen zum Raumklima wurden im Wesentlichen auf die Erfassung von Raumlufttemperatur, 

relativer Luftfeuchte und CO2-Gehalt der Raumluft beschränkt. Gemessen an 

diesen drei Parametern ist allen drei Anlagensystemen die gleiche Wirkung zu bescheinigen. 

- Alle drei Anlagen erfüllen die Anforderungen nach DIN 4108-2 hinsichtlich des hygienisch erforderlichen 

Mindestluftwechsels. Bei der Standardlösung haben die vorhandenen Zulufteinrich- 

tungen an den Fenstern keine Lüftungsautorität. Hier muss davon ausgegangen werden, dass 

der über die Abluftanlage geförderte Volumenstrom die erforderliche Zuluft über sonstige Undichtheiten 

in den Außenflächen bzw. über innere Undichtigkeiten zwischen den Wohnungen 

oder zwischen Wohnung und Treppenhaus bezieht. 

- Die Auswertung der über die eingebaute Sensorik ermittelten Fensteröffnungszeiten in den 

neun Messwohnungen führt zu dem Ergebnis, dass sich das Nutzungsverhalten gegenüber 

dem Zustand vor der Sanierung nicht geändert hat. Es sind Unterschiede in den Fensteröffnungszeiten 

festgestellt worden, die für das Riecon-System die geringsten und für die Standardlösung 

sowie die Conit-Zu- und Abluftanlage die höheren Werte ergeben. Allerdings können 

wegen des geringen Untersuchungsumfangs die Ergebnisse nicht ohne Weiteres verallgemei- 

kap 11 KE, 22.04.04



nert werden (3 Messwohnungen pro Lüftungssystem). Offensichtlich sind die Fenster jedoch 

nach wie vor die von den Nutzern am meisten genutzte Bedarfslüftungs-Einrichtung. 

- Auch eine statistische Auswertung von Ortsbegehungen mit Auszählung der offenen Fenster 

aller Wohnungen zeigt, dass bei niedrigen Außentemperaturen in den Wohnungen mit der 

Standardlösung und in den Wohnungen mit dem Conit-System nahezu mit gleicher Häufigkeit 

die Fenster geöffnet werden. Bei der Riecon-Anlage sind unter gleichen Bedingungen 40 % bis 

50 % weniger Fenster geöffnet. Mit zunehmender Außentemperatur gleichen sich die Häufigkeiten 

bei allen Systemen an. 

- Bei den mit dem Riecon-System ausgestatteten Wohnungen werden seitens einiger Mieter 

Zuglufterscheinungen bemängelt. Zum einen ist dieser Umstand als eine Ursache für die gerin- 

gere Fensterlüftung anzusehen, zum anderen ein Hinweis darauf, dass die Auslegung und Anordnung 

von Außenluftdurchlässen den konkreten Bedingungen hinsichtlich Raumgeometrie, 

Heizkörperanordnung und Fensterflächen angepasst sein muss. Mit einer anderen ALD- 

Ausführung hätten die Zugerscheinungen vermutlich deutlich verringert werden können (seitliches 

statt direktes Ausblasen in den Raum) 

- Bei der Zu- und Abluftanlage ist zu konstatieren, dass von einigen Mietern bei geringen Außen- 

temperaturen die Raumluft als zu trocken empfunden wird. Die subjektiv erforderliche “Frischluft” 

wird mittels Fensteröffnung in die Wohnung geholt und damit das Problem verschärft. Außerdem 

werden hierdurch die energetischen Effekte der Lüftungswärme-Rückgewinnung redu- 

ziert. 

- Aus den Filteruntersuchungen wird deutlich, dass die vorhandenen Wartungsintervalle nicht 

ausreichen, um die Anlagenfunktion auf Dauer sicher zu gewährleisten. Sollen die Wartungsintervalle 

wie bisher beibehalten werden, um eine Steigerung der Betriebskosten zu vermeiden, 

ist die Mitwirkung der Mieter erforderlich. Es wird empfohlen, bei allen Anlagen die Filter mindes- 

tens vier Mal im Jahr zu wechseln. ( Kommentar Herr Joedicke, KÖWOGE: Im Ergebnis der 

Untersuchungen hat die KÖWOGE bereits auf einen 4maligen Filterwechsel pro Jahr umgestellt) 

kap 11 KE, 22.04.04



11.4 Ergebnisse Haustechnikstrom 

- Die Umstellung der alten Gebäudetechnik mit freier Schachtlüftung und dezentralen Gaswarmwasserbereitern 

auf die "Referenzlösung" als Stand der Technik mit Abluftanlage und 

zentraler Warmwasserbereitung verursacht eine Steigerung des Haustechnik-Stromverbrauchs 

von 0,38 auf 2,31 kWh/m 2 a. 

- Wird statt einer konventionellen Abluftanlage und Heizungsregelung das Riecon-System einge- 

setzt, dann erhöht sich der Stromverbrauch um weitere 0,61 kWh/m 2 a; nicht weil die Riecon- 

Lüftung mehr Strom benötigen würde, sondern weil die WRE-Heizungsregelung den Riecon- 

Stromverbrauch von 1,15 auf 2,18 kWh/m 2 a erhöht. 

- Die Zu- und Abluftanlage Conit verbraucht mit 5,67 kWh/m 2 a etwa doppelt soviel Strom wie die 

bedarfsgeführte Abluftanlage Riecon mit integrierter Heizungsregelung (2,18 kWh/m 2 a). Betrachtet 

man den reinen Lüftungsstromverbrauch (ohne Heizungsregelung), dann ergibt sich 

zwischen Conit und Riecon sogar ein Stromverbrauchsverhältnis von 5 : 1. 

- Die Wärmepumpe verdoppelt mit 2,86 kWh/m 2 a etwa den Haustechnikstromverbrauch der 

Gebäudehälfte ASV 31 -35 (von 2,74 auf 5,59 kWh/m 2 a) 

- Der Stromverbrauch der Solaranlage beträgt bei gleicher Wärmelieferung nur ein Zehntel der 

Wärmepumpe 

- Beide Konzepte des Modellvorhabens liegen mit insgesamt 5,59 bzw. 6,58 kWh/m 2 a Haus- 

technik-Stromverbrauch etwa auf dem selben Verbrauchsniveau. Die Zu- und Abluftanlage verbraucht 

3,49 kWh/m 2 a mehr an Strom, dafür entfällt der Wärmepumpen-Stromverbrauch von 

2,86 kWh/m 2 a 

- Heizenergieeinsparungen von 114 bzw. 120 kWh/m 2 a sind im Modellvorhaben mit Strom- 

Mehrverbräuchen von 2,36 kWh/m 2 a (ASV 31-35) bzw. 5,78 kWh/m 2 a (ASV 36-40) erreicht 

worden (Wärmepumpe und Solaranlage für Warmwasserbereitung hier nicht betrachtet). Im 

Referenzblock ASV 21 - 25 reichte es immerhin zu 83 kWh/m 2 a an Heizenergieeinsparung bei 

einem Strom-Mehrverbrauch von 1,93 kWh/m 2 a. 

- Umgerechnet auf die temperierte Wohnfläche wurden durch die energiesparenden, neuen Heizungs-Umwälzpumpen 

0,11 kWh/m 2 a Strom eingespart bzw. 0,33 kWh/m 2 a an Primärenergie. 

Die adaptive Regelung in ASV 31 - 35 erhöhte diese Einsparung auf 0,18 kWh/m 2 a Strom bzw. 

0,54 kWh/m 2 a Primärenergie. 

kap 11 KE, 22.04.04



11.5 Ergebnisse zur Kollektoranlage und Wärmepumpenanlage 

- Kollektoranlagen können die Warmwasserbereitung auch in bestehenden Mehrfamilienhäusern 

sinnvoll unterstützen. Die Flachkollektoranlage erbrachte einen solaren Deckungsgrad von 31 

% , dies entspricht einem Nettoertrag von 368 kWh/m 2 Absorberfläche und Jahr. Im Vergleich 

zur Vorgänger-Anlage im Projekt Emrichstraße hat sich die Kollektoranlage im Albert- 

Schweitzer-Viertel um 19 % gesteigert. 

- Die Abluft-Wärmepumpe hat etwa denselben Jahreswärmeertrag wie die Kollektoranlage erbracht, 

rund 20 MWh/a. Allerdings benötigte sie dafür das Zehnfache an Strom (7000 statt 700 

kWh/a). Mehrfache Anlagendefekte und mangelhafte Serviceleistungen des Anlagenerrichters 

waren eine Quelle immer wiederkehrenden Ärgers. Abschließend bleibt der Eindruck, dass wir 

es hier mit einem unausgereiften und störanfälligen System zu tun hatten. 

11.6 Ergebnisse zur Wirtschaftlichkeit 

- In abschließenden Wirtschaftlichkeitsauswertungen zeigt sich (wieder einmal), dass Wärme- 

schutzmaßnahmen in aller Regel wirtschaftlicher sind als haustechnische Maßnahmen. Gute 

Chancen auf Wirtschaftlichkeit hat jedoch die bedarfsgeführte Abluftanlage Riecon, wenn sie 

mit kostengünstigen Standardkomponenten aufgebaut wird. 

- Während die Kollektoranlage mit solaren Energiepreisen von 9,5 Ct/kWh noch zumindest in 

wirtschaftlich diskutablen Bereichen liegt, kommt die Wärmepumpe auf 14,8 Ct/kWh. Beson- 

ders erschreckend dabei ist, dass die Summe aus jährlichen Wartungs- und Stromkosten höher 

ist als die erreichte Heizkosteneinsparung ! 

kap 11 KE, 22.04.04



11.7 Schlussfolgerungen 

- Insgesamt bestätigt das Modellvorhaben Albert-Schweitzer-Viertel die Heizenergieeinsparpotentiale 

ambitionierter Verbesserungskonzepte von ca. 65 - 70 % bzw. reale Heizenergiekennzahlen 

im Bereich von 60 kWh/m 2 a. Auch die Primärenergieverbräuche für Heizung, Warmwas- 

serbereitung und Haustechnik-Strom konnten auf deutlich unter 50 % reduziert werden. 

- Im Modellvorhaben Albert-Schweitzer-Viertel ist die einfachere, aber intelligent gesteuerte Ab- 

luftanlage der Zu- und Abluftanlage mit Wärmerückgewinnung sowohl primärenergetisch als 

auch wirtschaftlich überlegen. 

- Je weiter der technische Energiesparansatz geht, umso mehr ist ein angepasstes, energiebewusstes 

Nutzerverhalten erforderlich, um das Einsparpotential in der Praxis auch auszuschöpfen. 

Trotz intensiver Information und Nutzerbetreuung ist es – wahrscheinlich aufgrund der Nutzerstruktur 

– im Vorhaben Albert-Schweitzer-Viertel nicht gelungen, das Nutzerverhalten nach- 

haltig zu verändern. Auch dies dürfte für größere Mietwohnhäuser ein übertragbares Ergebnis 

sein. 

- Unter Berücksichtigung der Erfahrungen aus dem Modellvorhaben Albert-Schweitzer-Viertel 

scheint für weitere Projekte ein Ansatz mit hocheffizientem Wärmeschutz, Kollektoranlage zur 

Warmwasserbereitung sowie mit weiter optimierter Abluftanlage sinnvoll, z.B. mit elektronisch 

verstellbaren ALD und/oder Volumenstromregelung über CO2- bzw. Schadstofffühler in der 

Wohnung. Der Grundansatz dabei sollte sein, die Nichterreichbarkeit des idealen Nutzerverhaltens 

zu akzeptieren und deshalb umgekehrt die Steuerung der haustechnischen Systeme dem 

realen individuellen Nutzerverhalten anzupassen. Das System sollte also unbemerkt und möglichst 

ohne Bewohnereingriff eine Optimierung von Regelstrategien, abhängig vom jeweiligen 

Nutzerverhalten, vornehmen können. 

kap 11 KE, 22.04.04



12. Künstlerische Gestaltung im Modellvorhaben Albert-Schweitzer-Strasse 

(Geneviève Gilabert) 

12.1 Giebelgestaltung (Geneviève Gilabert, Mitarbeit Roswitha Paetel) 

Seit der italienischen Renaissance wird der Schattenwurf als ein Gestaltungselement der 

Fassaden bewusst verwendet, sodass er Linien hervorhebt und Volumen deutet. In den 

Wandgestaltungen der letzten Jahrhunderte wurde der Schattenwurf auf verschiedenste 

Weise eingesetzt und, wie alle anderen Gestaltungsformen, eher zurückhaltend bis hin zu 

dramatisch entworfen, dem Zeitgeist folgend. Die schattenwerfenden Elemente können ent- 

weder Ornamente oder hervorgehobene Funktionsteile der Gebäude sein. Ihre Schattenfor- 

men sind höchst unterschiedlich. Eine Gemeinsamkeit hatten jedoch alle Schattenwürfe: Ihre 

Farbe. 

Bild 12.1: Detail der farbigen Giebelschatten, Gesamtansicht siehe Berichtstitel 

Das folgende Projekt folgt der Tradition der Wandgestaltung und bringt eine einfache Idee 

dazu: Keine dunklen Schattenwürfe, sondern farbige. Ein zeitgenössisches Material bringt 

die Transparenz: das Acrylglas. Das Sonnenlicht strahlt durch die Platten, die waagerecht an 

der Wand angebracht sind, und wirft die Farbe des Acrylglases an die Wand. Die Bewegung 

der Sonne, die unterschiedlichen Jahreszeiten und die Wetterlage ändern die Form und Wir- 

kung der Schatten. In die rationale Architektur des Wohnblocks fügt sich die Form der Acryl- 

platten reibungslos ein. Das Fenster-Raster gleicht einer Partitur, die auf den Giebelseiten 

die Positionierung der Platten bestimmt hat. Die unorganische Form der Platten bleibt jedoch 

nicht starr, da die Schatten beweglich und farbig sind. Diese Wandskulptur integriert die Zeit- 

Dimension und lädt den Betrachter zu einer Wahrnehmung der zeitlichen Veränderung des 

Lichtes ein, mit dem Ziel, die verdrängte, aber doch so entscheidende Teilnahme an dem 

natürlichen Prozess der Vergänglichkeit zu deuten. 

Kap 12 KE, 21.04.04



12.2 Informationstafel (Genèvieve Gilabert) 

Die Informationstafel des Modellvorhabens Albert-Schweitzer-Straße sollte klare Informatio- 

nen und Grafiken anbieten, doch in einer besonderen Gestaltungsform. Ein Edelstahlkasten 

auf einem Sichtbetonsockel umrahmt drei Acrylglasplatten, die mit einem Abstand von 6 cm 

parallel zueinander stehen. Auf diese Platten sind Texte, Grafiken und Bilder mit Siebdruck 

bedruckt worden. Die erste Platte trägt die Informationen in Schwarz, die zweite zeigt ein 

blaues Archivbild von Trümmerfrauen, die dritte einen schwarzen und grünen Lageplan. 

Damit sind nicht nur Informationen vorhanden, sondern ineinandergehende Schichten von 

Raum und Zeit, von Geschichte und Ort, die den radikalen unterschiedlichen Rekonstrukti- 

ons-Willen des geteilten Deutschland andeuten. 

Bild 12.2: Informationstafel an der Schnittstelle der beiden Gebäudehälften des Modellvorha- 

bens 

Kap 12 KE, 21.04.04



13. Präsentation in der Öffentlichkeit 

13.1 Fachartikel zum Projekt 

A. Kerschberger: 

" Niedrigenergiesanierung – Ein neues Modellvorhaben in Berlin – Friedrichshagen " 

Bausubstanz Nr. 3 / 01, S. 49 - 51, März 2001 

Sonderdruck 

Ein Lüfter, der mitdenkt 

Sanitär+Heizungstechnik Kramer Verlag Düsseldorf AG, 66. Jahrgang, Heft 9/2001 

A. Kerschberger, A. Kloos 

"P2-Niedrigenergiesanierung in Berlin-Friedrichshagen: Praxisbericht aus der Durchführungsphase" 

Bausubstanz Nr. 8 / 01, S, 45 – 49, November 2001 

A. Jödicke 

„BMWi-Modellbauvorhaben Albert-Schweitzer-Straße Innovative Lüftungssysteme im Vergleich“ 

VDI-Springer Verlag, HLH Heizung-Lüftung-Haustechnik, Heft 9 September 2002 

A. Jödicke 

Lüftungssysteme im Vergleich BMWi-Modellvorhaben kommt zu interessanten Ergebnissen 

IKZ Haustechnik, Verlag A.Strobel, Heft 21/2003: 

13.2 Vorträge, Tagungsbeiträge zum Projekt 

A. Kerschberger, A. Kloos 

Innovative Niedrigenergiesanierung Albert-Schweitzer-Viertel 

Posterbeitrag zum 2. EnSan-Symposium Energetische Verbesserung der Bausubstanz 

Stuttgart, FhG-Institut für Bauphysik, 3.- 4. Juli 2002, 

A. Kerschberger 

Energieeinsparung / regenerative Energien in der Plattenbausanierung 

Vortrag beim 424. Kurs des Instituts für Städtebau 

Berlin, 22. – 24. Oktober 2001 

kap 13 KE, 21.04.04




" Niedrigenergiesanierung von Mehrfamilienhäusern – Ansätze und Erfahrungen ausgewählter 

Berliner Projekte " Vortrag bei der Veranstaltung " Energieeffiziente Sanierung von Wohngebäu- 

den – Erfahrungen und Perspektiven " im Rahmen der 2. Berliner Energietage, Berlin, 14 - 16. 

Mai 2001 


" Energieeffiziente Sanierung – ein Beispiel aus Berlin " 

Vortrag beim IBK-Symposium " Vom ' Plattenbau ' zum ' neuen Bauen ' ", Berlin, 25 – 26. April 

2001 

R. Brüggemann, A. Kerschberger: 

Projektpräsentation bei der Informationsveranstaltung " En San " in der Käthe – Kollwitz - Schule 

in Dresden, 13. Februar 2001 

A. Jödicke 

Fachsymposium „Gebäude- und Energiemanagement mit innovativer Gebäude- und Solartechnik 

durch energieoptimiertes Modernisieren“ in Berlin am 05.12.2001. „Betriebserfahrungen mit dem 

Modellvorhaben Emrichstraße -Niedrigenergie-Sanierung Albert-Schweitzer-Viertel“ 

A.Jödicke 

Vortrag auf der Tagung „Passivhaus Berlin 2002“ . „Vom Plattenbau zum Energiesparhaus“ im 

ICC, Berlin, 18.01.2002 

A. Kerschberger 

Innovative Niedrigenergiesanierung Albert-Schweitzer-Viertel 

Beitrag zum Klimaschutzkongress Stuttgart 2002, Stuttgart, 24. Juli 2002 

A. Jödicke 

„Betriebserfahrungen mit den Solaranlagen in den BMWi-Modellbauvorhaben Emrichstraße und 

Albert-Schweitzer-Straße“; 13. Internationales Sonnenforum, Freie Universität Berlin, 12. bis 

14.September 2002 

A. Jödicke 

Referat über die BMWi-Modellvorhaben, deren Technik und die Senkung der Nebenkosten 

3. Facility Management Nutzerkongress, Düsseldorf, 25.-27.11.2002: 

A. Jödicke 

Praxisbeispiel Wohnungsbau-energetischer Vergleich zwischen Wärmepumpe und Solaranlage 

Infothema Wärmepumpe; Max-Planck-Institut in Golm, 09.12.2002 

kap 13 KE, 21.04.04



A. Kerschberger mit A. Jödicke 

Sanierung – Verschiedene Lüftungskonzepte; Vortrag beim sechsten Fachforum Innovative 

Wohnungslüftung des OTTI Energie Kolleg, Regensburg, 28. – 29. Januar 2003 

A. Jödicke 

BMWi-Modellvorhaben Albert-Schweitzer-Straße: Vergleichende Untersuchungen zur 

Wohnungslüftung an Plattenbauten. Seminar der Brandenburgischen Energie Technologie 

Initiative mit dem Titel: „Integrierte Lüftungstechnologie im Wohnungsbau“, Cottbus, 12.05.2003 

Dr. C. Thurmann und A. Jödicke: 

Energieoptimierte Modellsanierungen zwischen innovativer Technik und Nutzerverhalten. 

Energietage Berlin: 16.06.2003 

R. Brüggemann, A. Jödicke: 

Fachforum Niedrigenergiehaus im Bestand: „Motivation und Erwartungen zur Teilnahme am Pi- 

lotprojekt der dena aus Sicht einer Wohnungsbaugesellschaft“, Berlin, 17.06.2003 

A. Jödicke 

„Energetische Sanierung von Plattenbauten der KÖWOGE - Was hat sich bewährt?“ Energietag 

Brandenburg 2003, Cottbus, 11.09.2003 

Dr. W.-D. Kreie, A. Schellhardt 

Untersuchungen zum Einfluss unterschiedlicher Lüftungsvarianten auf das Raumklima und den 

Energieverbrauch bei energetisch sanierten Gebäuden 

3. Weimarer Bauphysiktage, Weimar, 8. bis 9. Oktober 2003 

Dr. M. Riedel 

Intelligentes Energiemanagement in Wohngebäuden, InHaus-Forum, Duisburg, 11.11.2003 

Dr. M. Riedel 

Entwicklung und Felderprobung einer bedarfsgeführten Heizungs-und 

Lüftungssteuerung im rekonstruierten Wohnungsbau 

OTTI-Fachforum, Regensburg, 27./28.1.2004 

13.3 Pressebeiträge zum Projekt 

" KÖWOGE versucht Außergewöhnliches zur Energieeinsparung " 

Berliner Morgenpost, Lokalanzeiger, Berlin, 9. Mai 2001 

" Die Klassiker bleiben wichtig " 

kap 13 KE, 21.04.04



Der Tagesspiegel Nr. 17406, Sonderveröffentlichung " Berliner Energie – Tage ", Berlin, 

13. Mai 2001 

" Lüften mit Wärmerückgewinnung in KÖWOGE – Plattenbauten " 

Bezirksjournal, Berlin Köpenick, Juni 2001 

“Berliner Wohnungsgesellschaft beschreitet neue Wege“ 

Moderniesierungs-Magazin Nr. 5, Mai 2002 

“KÖWOGE als Klimaschutzpartner 2002 ausgezeichnet“ 

Berliner Wirtschaft Nr. 6, Juni 2002 

“Von Geisterhand gesteuert“ 

IMMOBILIENSPIEGEL; 31.8.2002 

“Heizen und Lüften mit System“ 

ZfK Zeitung für Kommunale Wirtschaft; Gebäudemanagement Januar 2004 

September/Oktober 2003: Zeitungsartikel in „Wohnen in Berlin-Brandenburg“, Seite 15: „Wärmedämmung 

und Belüftung -Zwei Modellvorhaben der KÖWOGE sparen Energie und Kosten“; Seite 

10: „Berliner Energietage sehr gefragt-DEGEWO-Unternehmensgruppe präsentiert ihre solare 

Sanierung“ 

13.4 Buchbeiträge 

A. Kerschberger: Das BMWi-Modellvorhaben Albert-Schweitzer-Viertel 

Beitrag zum Jahrbuch "Berliner Energieinnovationen 2001. Jürgen Pöschk (Hrsg.) 

Berlin, 2001 vme Verlag und Medienservice Energie, ISBN 3-936062-00-5 

13.5 Auszeichnungen 

Auszeichnung mit dem Preis "Klimaschutzpartner des Jahres 2002" der IHK und Baukammer 

Berlin anläßlich der Berliner Energietage 2002, 13. Mai 2002 

kap 13 KE, 21.04.04



13.6 Präsentationen 

28.08.2001: C&Q Bildungszentrum Haberhauffe GmbH, Kurs: Bauleiter für Bauwerkssanierung- 

Ausgelagerter Unterricht 

28.09.2001: Mitglieder der Enquete-Kommission „ Nachhaltige Energieversorgung unter den Bedingungen 

der Globalisierung und der Liberalisierung“ im Deutschen Bundestag und Mitglieder 

einer DUMA-Delegation aus Moskau, Russische Föderation. 

19.10.2001: Institut für Bauforschung e.V., Prof. Dr. -Ing. Joachim Arlt und Mitglieder der Ausschüsse 

für Planung und Technik der wohnungswirtschaftlichen Verbände Niedersachsen, Bremen 

und Rheinland-Westfalen 

21.11.2001: Verein Deutscher Ingenieure, BV Berlin-Brandenburg, Arbeitskreis Besichtigungen 

21.02.2002: Mitarbeiter der Firma Lunos-Lüftung Gmbh & Co. Ventilatoren KG 

16.05.2002: TFH Berlin, Dipl.-Ing Yoon und eine Gruppe von Fachleuten aus Südkorea 

23.05.2002: Deutsche Energie-Consult Ingenieurgesellschaft GmbH und Mitarbeiter der Liaoning 

International Engineering Consulting Centre, Shenyang, VR China 

09.07.2002: Führung einer Gruppe von Studenten der TU-Berlin, Hermann-Rietschel-Institut für 

Heizungs- und Klimatechnik 

03.-04.07.2002: Posterpräsentation auf der EnSan Tagung in Stuttgart 

10.07.2002: Besichtigung von Geschäftsführern der Gemeinnützigen Wohn- und Baugesellschaft 

Potsdam mbH 

23.07.2002: Besichtigung von Mitarbeitern von Wohnungsgesellschaften aus Ost- und Südosteu- 

ropa 

08.07.2002: Führung von leitenden Verwaltungsmitarbeiter der Stadt Budapest, Ungarn im Rah- 

men eines Energie-Seminars der Senatsverwaltung für Inneres, Berlin 

08.08.2002: Besichtigung von Herrn Wu Yi, The Administrative Committee of Wuxi National Hi- 

Tech Industrial Development Zone, China 

kap 13 KE, 21.04.04



19.09.2002: Führung einer Delegation der gebietsadministration Kemerov, Russische Föderation 

in Zusammenhang mit der dena-Deutsche Energie Agentur 

27.09.2002: Wirtschaftstage Köpenick/Treptow: PowerPoint-Präsentationen 

02.10.2002: Europäische Akademie, Berlin: PowerPoint-Präsentationen von Herrn Brüggemann 

und Herrn Jödicke vor Mitarbeitern von Moskauer Wohnungsgesellschaften und anschließende 

Besichtigung 

30.10.2002: Führung der Delegation der WUXI Economic Developement Board, VR China 

28.11.2002: Führung von leitenden Verwaltungsmitarbeitern der Stadt Prag, Tschechien im 

Rahmen eines Energieseminars der Senatsverwaltung für Inneres, Berlin 

19.12.2002: Besichtigung von der Fachhochschule für Technik und Wirtschaftstudiengang 

Umwelttechnik / Regenerative Energien 

17.01.2003: Besichtigung von Mitarbeitern der Areon AG 

06.02.2003: Besichtigung von Mitarbeitern der Bewag Aktiengesellschaft 

10.02.2003: Planerstammtisch der Fa. Friatec: Referat von Herrn Jödicke vor Fachplanern zur 

Lüftungstechnik in der Albert-Schweitzer-Straße 

05.06.2003: Ortsbesichtigung mit Vertretern des BMWA und BMVBW 

11.06.2003: Besichtigung durch einen Arbeitskreis im Verein Deutscher Ingenieure VDI 

31.07.2003: Besichtigung von Herrn Germán López Lara, Sociedad para el Desarrollo de Andalucia 

S.A. 

08.08.2003: Präsentation der BMWi-Modellvorhaben in der GETEC AG Niederlassung Berlin 

05.09.2003: Besichtigung von Geschäftsführern vom Verband Thüringer Wohnungswirtschaft 

e.V. 

24./25.09.2003: EnSan- Symposium an der TU Bremen, Posterausstellung 

01.10.2003: Besichtigung von Herrn Kim, The Korea Economic Daily 

kap 13 KE, 21.04.04



14. Literatur 

14.1 Literaturquellen zum Bericht 

[1] A. Kerschberger, A. Kloos, A. Schellhardt, A. Jödicke: 

Albert-Schweitzer-Viertel: Bericht Bestandsaufnahme 

Innovative Niedrigenergiesanierung Albert-Schweitzer-Viertel: Ein BMWA-gefördertes 

Modellvorhaben der KÖWOGE Köpenicker Wohnungsgesellschaft mbH 

Schlußbericht Teil 1: Bestandsaufnahme, Band 1: Bericht, Band 2: Anhang 

Assmann Beraten + Planen, KÖWOGE, Berlin, Stuttgart, August 2001 

[2] A. Kerschberger, A. Kloos, E.Heinz, A. Schellhardt, I. Herz, A. Jödicke: 

Albert-Schweitzer-Viertel: Bericht Planung und Durchführung 

I Innovative Niedrigenergiesanierung Albert-Schweitzer-Viertel: Ein BMWA-gefördertes 

Modellvorhaben der KÖWOGE Köpenicker Wohnungsgesellschaft mbH 

Schlußbericht Teil 2: Planung und Durchführung, Band 1: Bericht, Band 2: Anhang 

Assmann Beraten + Planen, KÖWOGE, Berlin, Stuttgart, Juni 2002 

[3] Richter, W., Reichel, D.: 

Luftdichtigkeit von industriell errichteten Wohngebäuden in den neuen 

Bundesländern, 

in: Bauforschung für die Praxis Bd. 44, Stuttgart 1998 

[4] Heinz, E.: 

Kontrollierte Wohnungslüftung, 

Berlin, Huss Medien GmbH, Verlag Bauwesen, 2000 

[5] Kerschberger A.: 

Solares Bauen mit transparenter Wärmedämmung 

-Systeme, Wirtschaftlichkeit, Perspektiven-, Wiesbaden und Berlin, Bauverlag, 1996 

kap 14 KE, 21.04.04



14.2 Weiterführende Literatur 

KÖWOGE-Vorgängerprojekt Emrichstraße 

A. Kerschberger, A. Jödicke, C. Russ, W. Kreie: Solare Sanierung 

Energiegerechte Bauschadensanierung mit TWD-Einsatz; Wohnungsbauserie QX 

Schlußbericht Teil 1: Bestandsaufnahme, Berlin, Stuttgart, März 1999 

A. Kerschberger, G. Rüdiger, A. Jödicke, I. Herz, R. Brüggemann, C. Russ, H. Hoenow: 

Solare Sanierung 


Schlußbericht Teil 2: Planung und Durchführung, Berlin, Stuttgart, Mai 2000 

A. Kerschberger, A. Kloos, I. Herz, Ch. Russ, H. Hoenow: Solare Sanierung 


Schlußbericht Teil 3: Messungen und Auswertungen, Berlin, Stuttgart, Februar 2002 

P2-Projekte und -Untersuchungen 

Bundesministerium für Raumordnung, Bauwesen und Städtebau (Hrsg.): Typenserie P2 5,0t: 

Leitfaden für die Instandsetzung und Modernisierung von Wohngebäuden in Plattenbauweise 

Bonn, Bundesministerium für Raumordnung, Bauwesen und Städtebau, 1992 

(Bearbeitung: Institut für Erhaltung und Modernisierung von Bauwerken (IEMB), Berlin) 

U. Meisel u.a.: Projektstudie Platten-Wohnblock P2 RS / Bauj. 1984. Modellprojekt des Landes 

Brandenburg in Strausberg: Technische Bestandsaufnahme, Mieterbefragung, Planungsziele, 

Maßnahmenvorschläge, Kosten-/Nutzenüberlegungen 

Aachen, Landesinstitut für Bauwesen und angewandte Bauschadensforschung (LBB), 1992 

W. Fürst, IEMB, Berlin: Versuchs- und Demonstrationsvorhaben P2-Cottbus – Beitrag zur energiegerechten 

Sanierung von Plattenbauten mit dem Schwerpunkt Wohnungslüftung. Tagungsbeitrag 

zum Seminar "Sanierung von Plattenbauten im Wohnungsbau" Hochschule Zittau 

17. – 18. September 1998 

kap 14 KE, 21.04.04



Weiterführendes zu einzelnen Projektkomponenten 

Benecke, J.: Feldversuche mit elektronischer Einzelraum-Temperaturregelung, 

HLH Bd. 53, Nr. 7, S. 63 ff, Juli 2002 

BINE Informationsdienst: Heizungs- und Lüftungssteuerung im Mehrfamilienhaus 

Modernisierungsmarkt, S. 15 ff, November/Dezember 2001 

Bundesministerium für Raumordnung, Bauwesen und Städtebau (Hrsg.): 

Gewährleistung einer guten Raumluftqualität bei weiterer Senkung der Lüftungswärmeverluste 

Bearbeitung: TU Dresden, Dresden, 1999 

R. Buschmann: Transparent gedämmtes Mehrfamilienhaus in Gundelfingen. Beitrag zum BMBF- 

Statusseminar "Solar optimiertes Bauen" Freiburg, 27. – 28. August 1998 

H.-J. Gaudig, E. Kaiser: Energiespareffekte durch Wärmerückgewinnung aus der Lüftungsabluft. 

Vortrag beim IBK-Symposium "Bauen im Solarzeitalter" Berlin, 9. – 10. November 1999 

Heizungs- und Lüftungssteuerung im Mehrfamilienhaus, 

BINE Informationsdienst, Projektinfo 9/00 

Loga. T., Grosklos M., Knissel J.: Der Einfluss des Gebäudestandards und des Nutzerverhaltens 

auf die Heizkosten - Konsequenz für die verbrauchsabhängige Abrechnung, 

Institut Wohnen und Umwelt im Auftrag von Vitterra Energy Services, Darmstadt, 2003 

Meyer, Chr., Kaiser, J., Oppermann, J., Wimmer, A.; Zentrale Wohnungslüftung – eine unfertige 

Technologie?, in: Technik am Bau 9/2003 

Reiß, J.,Erhorn, H., Ohl, J.: Klassifizierung des Nutzerverhaltens bei der Fensterlüftung, 

HLH Bd. 52, Nr. 8, S. 22 ff, Aug. 2001 

K.-H. Remmers: Große Solaranlagen: Einstieg in Planung und Praxis 

Berlin, Solarpraxis und Wien, Uranus-Verlagsgesellschaft, 1999 

Dr. Riedel Automatisierungstechnik GmbH: Hierarchisches Automatisierungssystem für die Ein- 

zelraumtemperaturregelung und Heizkostenverteilung in Fernwärmeversorgten Gebäuden, 

Ein BMWA-gefördertes Vorhaben , Abschlussbericht, Berlin, 1995 

Olesen, B. W.: Wie viel und wie wird in der Zukunft gelüftet? 

HLH Bd. 54, Nr. 12, S. 37 ff, Dezember 2003 

kap 14 KE, 21.04.04



Grundlagen 

Kerschberger, Prange, Weidlich, Kohl, Kollosche: Grundlagenstudie zur energiegerechten Bauschadensanierung 

industriell errichteter Wohngebäude 

Im Auftrag des Bundesministeriums für Forschung und Technologie (heute BMWA), 1991 

A. Kerschberger, H. Gerth: Modellhafte Sanierung von Typenbauten, BINE-Informationspaket 

Köln, TÜV-Verlag, 1998 

H. Ladener (Hrsg.): Vom Altbau zum Niedrigenergiehaus 

Staufen, Ökobuch-Verlag, 1997 

A. Schrode: Altbausanierung in Niedrigenergiebauweise 

Renningen-Malmsheim, expert-Verlag, 1997 

R. Fraefel, O. Humm: Heizen und Lüften im Niedrigenergiehaus 

Staufen, Ökobuch-Verlag, 2000 

H. Mürmann: Wohnungslüftung: Kontrollierte Lüftung mit Wärmerückgewinnung: 

Systeme – Planung – Ausführung., Heidelberg, C.F. Müller, 1994 

Normen, Verordnungen 

EnEV 

Verordnung über energiesparenden Wärmeschutz und energiesparende Anlagentechnik bei Gebäuden, 

Stand 13.7.2001 (Bundesratsbeschluß) 

DIN 1946 Teil 2 

Raumlufttechnik, Gesundheitstechnische Anforderungen, Januar 1994 

DIN 1946 Teil 6 

Raumlufttechnik, Lüftung von Wohnungen, Anforderungen, Ausführung, Abnahme 

(VDI-Lüftungsregeln), Oktober 1998 

DIN 4108-2 Wärmeschutz und Energieeinsparung in Gebäuden 

Teil 2: Mindestanforderungen an den Wärmeschutz, Juli 2003 

kap 14 KE, 21.04.04



DIN 4108-6 Wärmeschutz und Energie-Einsparung in Gebäuden 

Teil 6: Berechnung des Jahresheizwärme- und Jahresheizenergiebedarfs, November 2000 

DIN 4108-7 Wärmeschutz und Energieeinsparung in Gebäuden 

Teil 7: Luftdichtheit von Gebäuden,Anforderungen, Planungs- und Ausführungsempfehlungen 

sowie –beispiele, August 2001 

DIN EN 832 Wärmetechnisches Verhalten von Gebäuden 

Berechnung der Heizenergiebedarfs, Wohngebäuden, Dezember 1998 

DIN 4109 

Schallschutz im Hochbau, Anforderungen und Nachweise, November 1989 

Beiblatt 1 zu DIN 4109 

Schallschutz im Hochbau, Ausführungsbeispiele und Rechenverfahren, November 1989 

DIN 4701-10 Energetische Bewertung heiz-und raumlufttechnischer Anlagen 

Teil 10: Heizung, Trinkwassererwärmung, Lüftung, Februar 2001 

DIN EN ISO 140- 5 

Akustik - Messung der Schalldämmung in Gebäuden und von Bauteilen 

Teil 5: Messung der Luftschalldämmung von Fassadenelementen und Fassaden an Gebäuden 

Ausgabe Dezember 1998 

DIN EN ISO 717-1 

Bewertung der Schalldämmung in Gebäuden und von Bauteilen, Teil 1: Luftschalldämmung 

Ausgabe Januar 1997 

DIN EN 60651 

Schallpegelmesser, Ausgabe 1994 

VDI 2071 Blatt 1 

Wärmerückgewinnung in Raumlufttechnischen Anlagen, Begriffe und technische Beschreibungen, 

Dezember 1981 

Projekt-Website im Internet 

www.koewoge- innovativ.de 

kap 14 KE, 21.04.04



15. Projektbeteiligte 

Förderung 

BMWA Dr. H. Lawitzka T 01888 615- www.bmwa.bund.de 

Bundesministerium für 3163 

Wirtschaft und Arbeit F 01888 615- 

53107 Bonn 3181 

PTJ www.fz-juelich.de/ptj 

Forschungszentrum Jülich Dipl.-Ing. M. Kratz T 02461-61 

8644 

www.beo@fz-juelich.de 

Postfach 1913 Dipl.-Ing. H. Dummin F 02461-61 

3131 

52428 Jülich Dipl.-ing. A. LeMarié 

Koordination des Förderkonzeptes ENSAN 

IBP Dipl.-Ing. J. Reiß T 0711-9703337 www.ensan.de 

FhG-Institut für Bauphysik Dipl.-Ing. H. Erhorn F 0711-9703399 www.ibp.fhg.de 

Postfach 800 469 

70504 Stuttgart 

TU München Prof. Dr. L. Rouvel T 089-28928315 www.tu-muenchen.de 

Lehrstuhl für Enegiewirtschaft 

u. Kraftwerkstechnik 

Arcisstraße 21 

80333 München 

F 089-28928313 ensan@ewk.ei.tum.de 

Bauherr, Planung, Mieterberatung 

KÖWOGE Dipl.-Ing. Architekt www.koewoge.de 

Köpenicker R. Brüggemann T 030-53820 

870 

www.koewoge-innovativ.de 

Wohnungsgesellschaft mbH Dipl.-Ing. I. Herz T 030-53820 

840 

info@koewoge-innovativ.de 

An der Wuhlheide 232 b Ing. A. Joedicke VDI T 030-26485 

299 

12459 Berlin F 030-53820 

906 

Energiekonzept, Gesamtauswertung, Dokumentation 

ASSMANN Beraten + Planen Dr. A. Kerschberger T 

13 

0711-28516 www.rk-stuttgart.de 

Büro Stuttgart Dipl.-Ing. A. Kloos F 0711-2859990 rk-stuttgart@t-online.de 

Pflasteräckerstraße 88 Cand. arch. Rubi vom 

70186 Stuttgart 

Lierbachtal 

ASSMANN Beraten + Planen Prof. B. Weidlich T 030-885 25 55 

Büro Berlin Dipl.-Ing. M. Hartmann F 030-885 26 59 

Pariser Straße 3 

10719 Berlin 

kap 15 KE, 22.04.04



Messungen 

Ingenieurgesellschaft BBP Dr. W.-D. Kreie T 030-936923 

11 

Bauconsulting mbH HS-Ing. A. Schellhardt T 030-936923 

Wolfener Straße 36 F 030-936923 

44 

12681 Berlin 

www.Bauforum.net/bbp 

kap 15 KE, 22.04.04 

38 

BBP@BauCon.de 

Heizungsregelung / Lüftung 

Dr. Riedel Dr. M. Riedel T 030-4284310 www.riedel-at.de 

Automatisierungstechnik Dipl.-Ing. S. Bentscheff T 030-42843143 Info@riedel.de 

GmbH F 030-42843199 

Greifswalder Straße 4 

10405 Berlin 

Gutachten Lüftung 

IEMB e. V. an der TU Berlin Dipl.-Ing. E. Heinz T 030-399 

21730 

Salzufer 14 

10587 Berlin 

Dipl.-Ing. D. Markfort F 030-399 

21851 

www.iemb.de 

heinz@iemb.de 

Haustechnische Planung 

Gneise 66 Dipl.-Ing. R. Urbanowicz T 030-536010 www.gneise66.de 

Planungsgesellschaft mbH Dipl.-Ing. J. Wegewitz T 030-53601308 info@gneise66.de 

Kiefholzstraße 176 F 030-53601333 

12437 Berlin 

Beratung Kollektoren 

Solarpraxis Supernova AG Dipl.-Ing. M. Schnauss T 030-726296- 

Torstraße 177 

405 

10115 Berlin F 030-726296- 

309 

www.solarpraxis.de 

ms@solarpraxis.de 

Kunst am Bau – Giebelgestaltung, Informationsstele 

Geneviève Gilabert T 030-81059505 g.gilabert@web.de 

Hampsteadstraße 33 F 030-81059489 

14167 Berlin



Anlagen 

Statt eines gedruckten Anlagenbandes liegen die Anlagen in Dateiform vor. Somit kön- 

nen die zahlreichen Daten für weitere Berechnungen und Auswertungen genutzt wer- 

den. 

Inhaltsverzeichnis Digitaler Anlagenband 

1. Monats-Ablesewerte für Energieauswertungen 

Basisdaten für alle Auswertungen zu Wärme- und Stromverbräuchen. 

Format: Excel 97 

2. Prognosen Heizenergie nach LEG 

Prognosen für die unterschiedlichen Verbesserungsvarianten nach dem "Leitfaden 

Energiegerechte Gebäudeplanung", IWU Darmstadt und EBÖK Tübingen, 1997. 

Format Excel 97 

3. Gneise66 EnEV-Berechnungen 

Berechnungen nach DIN 4108-6 und 4701-10 für den Primärenergiebedarf der unterschiedlichen 

Verbesserungsvarianten 

PDF-Dateien 

4. BBP-Schlussbericht Langfassung 

Langfassung zu den von BBP bearbeiteten Teilen des Schlussberichtes 

Format: Word 97 

5. Wirtschaftlichkeitsrechnungen 

Eingangsdaten und Berechnungsblätter zu den Wirtschaftlichkeitsrechnungen in Kapitel 

8 

Format: Excel 97 

xInhalt Anlagenband KE, 21.04.04

niedrigenergiesanierung albert-schweitzer-viertel berlin

Sie wollen auch ein ePaper? Erhöhen Sie die Reichweite Ihrer Titel.

Template löschen?

Als Template speichern?