Influencia que ciertas condiciones de manipulación ejercen sobre la ...

Original
Influencia que ciertas condiciones de manipulación ejercen sobre la resistencia compresiva de modernas amalgamas DENTUM de alto 2009;9(3):115-118
contenido en cobre
Infl uencia que ciertas condiciones de
manipulación ejercen sobre la resistencia
compresiva de modernas amalgamas
de alto contenido en cobre
Resumen
Las especificaciones internacionales recomiendan durante la colocación
del material en la cavidad dental, la aplicación de presiones de
condensación situadas en torno a 14 MPa, sin embargo, en diversas
publicaciones se ha descrito que tales presiones son aplicadas de
forma inadecuada por el profesional durante su actuación clínica. El
objetivo de esta investigación fue evaluar la influencia que ejercen
la variación de la presión de condensación y el tiempo de trituración
sobre la resistencia compresiva de diversas aleaciones. Se evaluaron
siete aleaciones comerciales encapsuladas: dos aleaciones tenían
morfología del polvo en limadura o cortada a torno: Ana 2000 y
Cavex Avalloy; dos de morfología esférica: Tytin y Megalloy; dos de
morfología dispersa o mezcla: Dispersalloy y Permite C, y una de
morfología híbrida o esferas deformadas en caliente: Tytin FC. Se
analizó la resistencia compresiva de todas las muestras al cabo de
1 hora y a los 7 días de su preparación. Se evaluó la influencia
que ejercen sobre la resistencia compresiva diferentes presiones
de condensación y diferentes tiempos de trituración. Los resultados
que recogen nuestro estudio señalan que variar las condiciones de
manipulación fuera de los límites establecidos por las normas ISO y
las recomendaciones del fabricante en cuanto a presión de condensación
y tiempo de trituración conduce a una merma considerable
de las propiedades finales de las aleaciones.
Palabras clave: Resistencia compresiva. Aleaciones de amalgama.
Presión de condensación. Tiempo de trituración.
Summary
International specification recommends pressures of condensation
around 14 MPa, during placing the material in dental cavity,
although, it has been described in some publications that those
pressures are inadequately applied by the clinical. The objective of
this investigation was to evaluate the influence on compressive resistence
of different alloys under variations of condensation pressure
and time of trituration. Seven commercial precapsulated alloys were
evaluated, two with lathe cut morphology: Ana 2000 and Cavex
Avalloy; two with spherical morphology: Tytin and Megalloy; two
with admixed morphology: Dispersalloy and Permite C; and one of
hybrid morphology: Tytin FC. The compressive resistence of all alloys
was evaluated after 1 hour and 7 days. The influence of different
condensation pressures and time of trituration on compressive
resistence was evaluated.
The results of our study suggests that, changing manipulation
conditions about pressure and time of trituration out of limits of
ISO standards and the manufacturer indications, lead to a merma
of final properties of alloys.
Key words: Compressive resistence. Amalgam alloys. Condensation
pressure. Time of trituration.
Introducción
El éxito clínico de una restauración depende, en parte, de su
capacidad para soportar las fuerzas de mascado y, en este
sentido, deben exigirse unos niveles mínimos normalizados.
Desde hace tiempo se sabe que las amalgamas dentales
preparadas fuera de los requerimientos de las especificaciones
internacionales muestran una significativa reducción
en sus propiedades1 . Las especificaciones recomiendan que
durante la colocación del material en la cavidad dental se
apliquen presiones de condensación situadas en torno a
14 MPa, sin embargo, se acepta como dudoso que tales
presiones sean aplicadas por el profesional durante su
actuación clínica2,3 . En diversos estudios clínicos se han
hallado presiones de condensación que oscilan entre un
máximo de 12,6 ± 1,9 MPa y un mínimo de 1,9 ± 0,5
MPa según la forma de la cavidad, su anfractuosidad o si
es el comienzo o el final de la condensación3,4 . Una presión
de condensación óptima minimiza la porosidad de la masa
y, por ende, aumenta la densidad de la misma; asimismo,
disminuye las fases más débiles de la restauración y mejora,
por tanto, las propiedades finales5-7 . Sin embargo, con la
introducción de las modernas aleaciones de alto contenido
en Cu, algunas amalgamas se han vuelto difíciles de manipular,
en especial las aleaciones de morfología esférica,
por su excesiva plasticidad que dificulta la condensación.
Tradicionalmente este problema se viene solventando añadiendo
un porcentaje de aleación de morfología en limadura
a las aleaciones esféricas, originando aleaciones mezcla o
dispersas. De este modo se evita el desplazamiento lateral
de las partículas esféricas durante la condensación.
Recientemente se han introducido en el mercado nuevas
morfologías que minimizan el flujo lateral mediante la
deformación o aplastamiento en caliente de aleaciones esféricas,
originando una morfología híbrida (TYTIN FC, Kerr,
EE.UU.) que remedan a las amalgamas mezcla o dispersas.
Sin embargo, en la actualidad se desconoce el efecto que
las variaciones en las condiciones de manipulación ejercen
sobre las propiedades de estas modernas aleaciones.
La cantidad de tiempo de mezclado empleado para preparar
las amalgamas tiene una influencia significativa en
los valores obtenidos en los ensayos de laboratorio y probablemente
tenga gran influencia en la durabilidad clínica
Inmaculada
Sánchez Ruiz 1
Armando García López 1
Carlos Portolés 2
Maider
Arizmendiarrieta 2
José Ignacio Soler Ruiz 2
Guillermo Triana 2
1 Profesores
Clínica Odontológica
Integrada Infantil
2 Profesores
Materiales Odontológicos
Departamento
de Estomatología
Facultad de Medicina
y Odontología
Universidad del País Vasco
UPV/EHU
Correspondencia:
José Ignacio Soler
Departamento de Estomatología
+y Odontología
Universidad del País Vasco
UPV/EHU
48940 Leioa. Vizcaya
DENTUM 2009;9(3):115-118
115

I. Sánchez Ruiz, A. García López, C. Portolés, M. Arizmendiarrieta, JI. Soler Ruiz, G. Triana
Tabla 1.
Estudio comparativo
de los resultados obtenidos
(en Megapascales)
en la resistencia compresiva
variando las condiciones de
manipulación de las aleaciones
116 DENTUM 2009;9(3):115-118
de las restauraciones8,9 . Está generalmente admitido que
la variación en el tiempo de trituración recomendado por el
fabricante influye marcadamente en algunas propiedades de
las amalgamas, en especial la resistencia compresiva y el
creep10 . Sin embargo, los resultados obtenidos por diversos
autores son contradictorios. Algunos opinan que sobretriturar
incrementa la resistencia compresiva de las aleaciones
investigadas11-14 . Otros opinan que la influencia del tiempo
de trituración sobre las propiedades es mínimo15 e incluso
algunos observan una pérdida significativa de la resistencia
con la sobretrituración, mientras que la subtrituración causa
un efecto menos significativo16 .
El objetivo de esta investigación consistió en evaluar la
influencia que la variación en las condiciones de manipulación
recomendadas, presión de condensación y tiempo de
trituración, ejercen sobre la resistencia compresiva de las
modernas aleaciones para amalgama de plata.
Material y métodos
En este estudio siete aleaciones comerciales encapsuladas
para amalgama dental fueron sometidas a estudio.
Dos aleaciones tenían morfología del polvo en limadura
o cortada a torno: Ana 2000 (AN) (batch n.º 940.57-
31.22, Nordiska, Suecia), y Cavex Avalloy (CA) (batch
n.º 940216, Cavex, Holanda), dos de morfología esférica:
Tytin (TY) (batch n.º 51349, Kerr, EE.UU.) y Megalloy
(ME) (batch n.º 941219C, Caulk/Dentsply, EE.UU.), dos
de morfología dispersa o mezcla: Dispersalloy (DI) (batch
n.º 130294A, Caulk/Dentsply, EE.UU.) y Permite C (PE)
(batch n.º 502081, Oral B, Australia) y una de morfología
híbrida o esferas deformadas en caliente: Tytin FC
(TFC) (batch n.º 51349, Kerr, EE.UU.). Para evaluar la
resistencia compresiva, especímenes cilíndricos de cada
material fueron preparados con 14 MPa de condensación,
de acuerdo con los procedimientos señalados en la especificación
ISO:24234:2004, triturados en un Dentomat-2
siguiendo las indicaciones del fabricante y sometidos a
ensayos de resistencia compresiva a 1 hora y a los 7 días
del comienzo de la trituración, en una máquina de ensayos
universal INSTRON, sirviendo como control. Posteriormente
se prepararon probetas para ensayo variando dos
parámetros de la preparación: 1) Presión de condensación
(diez probetas se prepararon con una presión de 2,8 MPa
y otras diez con una presión de condensación de 7 MPa,
manteniendo en ambos casos el tiempo de trituración
recomendado por el fabricante, siendo evaluadas cinco
de ellas a la primera hora y otras cinco a los siete días);
2) Tiempo de trituración: se prepararon 10 probetas con un
tiempo de trituración del 50% menor que el recomendado
por el fabricante y otras 10 con un exceso de trituración
del 50%, siendo evaluadas igualmente cinco de ellas a la
primera hora después de la trituración y otras cinco a los
7 días. En ambos casos las probetas fueron confeccionadas
con una presión de condensación de 14 MPa tal como
viene señalado en la norma ISO. Finalmente se estableció
contraste estadístico con las probetas normalizadas estimándose
una diferencia significativa de ± 0,05%.
Resultados
Los resultados obtenidos en los ensayos de resistencia
compresiva quedan reflejados en la Tabla 1 y en las Figuras
1 y 2. Hubo diferencias significativas dentro de los cuatro
Aleación ISO:24234 2,8 MPa 7 MPa +50% –50%
(14 MPa) trituración trituración
AN 1 h 86 (16,2) 35* (10,3) 51* (14,6) 81 (5,2) 57* (10,5)
7 d 473 (55,3) 191* (50,8) 335* (32,5) 323* (28,6) 376* (12,7)
CA 1 h 49 (6,6) 68* (8,6) 31* (5,4) 154 (12,8) 38* (2,3)
7 d 476 (44,7) 379* (14,7) 350* (18,5) 295 (32,6) 371* (15,6)
TY 1 h 193 (30,5) 123* (22,3) 142 (11,5) 144 (13,4) 98* (16,5)
7 d 480 (32) 416* (25) 462 (12,3) 499 (13) 416* (18)
ME 1 h 158 (22,8) 158 (21) 196 (15) 152 (11,3) 121* (8)
7 d 416 (60,5) 410 (24,3) 366 (30) 392 (16) 335* (23,1)
DI 1 h 88 (28,2) 52* (20) 54* (4,2) 105 (11,9) 49* (14,7)
7 d 472 (30,5) 362* (23) 266* (14,7) 366 (22) 389* (18,2)
PE 1 h 226 (4,3) 108* (9,3) 169* (10,4) 145 (7,5) 144* (8,3)
7 d 468 (48,2) 379* (37,3) 360* (25) 460 (32) 398* (24)
TFC 1 h 183 (20,3) 141* (14) 142* (11,8) 144 (15) 97* (5)
7 d 486 (61,4) 416 (17,3) 462 (22,3) 499 (28,4) 420 (35,6)
*Diferencias estadísticamente significativas

grupos con las variaciones en los tiempos de trituración y
en la presión de condensación. Dentro de las aleaciones de
morfología en limadura, el material AN resultó mermado en
su resistencia con presiones de condensación inferiores a las
recomendadas en ISO y con la subtrituración. Sin embargo,
sobretriturar la aleación no originó ninguna merma. En
cambio, el material CA resultó más afectado por una presión
de condensación de 7 MPa y por la subtrituración. En los
resultados obtenidos en la resistencia final a los 7 días,
ambos materiales sufrieron merma en su resistencia cuando
las condiciones de manipulación se alejan de las señaladas
en ISO. El material de morfología esférica TY mostró a la
hora una merma considerable de la resistencia compresiva
con las variaciones en las condiciones de manipulación. Sin
embargo, sólo una presión de condensación de 2,8 MPa
y la subtrituración llegan a afectar a la resistencia final. El
material ME de la misma morfología sólo resultó afectado
en su resistencia final por la subtrituración. El material de
morfología híbrida TFC se comportó de una manera similar
al material TY. En los materiales de morfología Dispersa o
Mezcla DI y PE todas las variaciones en las condiciones de
manipulación excepto la sobretrituración ejercen una merma
en la resistencia final. No obstante, observamos que las
aleaciones de morfología en limadura y dispersas resultaron
más afectadas por las variaciones en las condiciones
de manipulación que esféricas e híbridas. Al menos, una
presión de condensación de 2,8 MPa y una subtrituración
de –50% afectan más las aleaciones que cualquier otra
condición de manipulación.
Discusión
Los resultados obtenidos en los ensayos de resistencia
compresiva de los especímenes control, preparados según
norma ISO, a 1 hora y a 7 días, se encuentran dentro de
los valores aceptables para amalgamas de alto contenido
en Cu, excepto el material de morfología en limadura CA, el
cual presentó una resistencia inferior al límite establecido en
ISO situado en 80 MPa. Estos resultados concuerdan con lo
observado en algunos estudios previos 12,15 . Sin embargo, los
resultados de variar la presión de condensación y el tiempo
de trituración de las aleaciones para amalgama no coinciden
con lo observado previamente por diversos autores, quienes
observaron en sus investigaciones que las amalgamas
estudiadas por ellos eran relativamente insensibles a las
condiciones de manipulación 14,15 . En nuestros resultados
todas las aleaciones presentan una merma considerable en
la resistencia compresiva temprana (a 1 hora) con presiones
de condensación situadas por debajo de 14 MPa, si bien
sólo las aleaciones de morfología en limadura CA y AN y el
material de morfología dispersa DI poseen una resistencia
situada por debajo del nivel crítico de 80 MPa. De este
modo, las desviaciones en los procedimientos de preparación
deben ser evitadas en estas aleaciones, ya que hay
riesgo elevado de fracturas prematuras en las restauraciones
confeccionadas con ellas. Todas las aleaciones sufren una
merma considerable de la resistencia final (a los 7 días) con
la subcondensación, sin embargo ninguna (con la excepción
de AN y DI) presenta unos valores inferiores al límite fijado
en 300 MPa. Las amalgamas esféricas e híbridas mostraron
un mejor comportamiento en este aspecto y estos resultados
Influencia que ciertas condiciones de manipulación ejercen sobre la resistencia compresiva de modernas amalgamas de alto contenido en cobre
coinciden con lo señalado previamente en el sentido de que
las aleaciones esféricas están menos sujetas a variaciones
en la presión de condensación que limallas. Esto se ha señalado
como ventajoso para el profesional ya que facilita la
adaptación de la amalgama en zonas de restauración donde
es difícil aplicar una presión adecuada como márgenes de las
restauraciones y zonas angostas1 . Sin embargo, se produce
una merma importante en la resistencia temprana y final
de las restauraciones confeccionadas bajo estas condiciones.
Se ha señalado que altas presiones de condensación
incrementan las propiedades mecánicas, disminuyen la
porosidad, resultando productos con propiedades mejoradas
de las amalgamas y esto puede resultar ventajoso de cara a
los fenómenos de corrosión que son los que más debilitan
las restauraciones5,6,17 . Por tanto, a la luz de los resultados
obtenidos, debe propugnarse en todas las aleaciones el
empleo de altas presiones de condensación.
Varios autores han señalado que variar en la presión de condensación
y el tiempo de trituración afecta a la resistencia;
Figura 1.
Resistencia compresiva medida
al cabo de una hora después
de variar las condiciones
de manipulación
Figura 2.
Resistencia compresiva a los
7 días después de variar las
condiciones de manipulación
DENTUM 2009;9(3):115-118
117

I. Sánchez Ruiz, A. García López, C. Portolés, M. Arizmendiarrieta, JI. Soler Ruiz, G. Triana
118 DENTUM 2009;9(3):115-118
sin embargo, los resultados han sido contradictorios8,9,11 .
Aunque nuestros resultados muestran que todas las aleaciones
sufren variaciones en la resistencia con los cambios
en el tiempo de trituración, subtriturar las aleaciones un
50% menos de lo recomendado por el fabricante resultó
afectar más a la resistencia. De todas las morfologías ensayadas
las aleaciones de limaduras AN y CA y el material de
morfología dispersa DI se vieron especialmente afectadas
en su resistencia temprana. Por lo tanto, hasta nuevas
investigaciones, los resultados muestran que amalgamas
con morfologías en limadura y dispersas parecen verse más
afectadas con la subtrituración que esféricas e híbridas. A
pesar de todo ninguna aleación mostró una resistencia final
inferior al límite situado en 300 MPa. Estos resultados no
coinciden con lo observado previamente por algunos autores,
quienes obtuvieron en sus ensayos escasas variaciones en
la resistencia temprana con la subtrituración16 . Sobretriturar
las aleaciones tampoco parece afectar (con la excepción del
material de morfología en limadura CA) la resistencia de las
aleaciones estudiadas. Por tanto, a la luz de los resultados,
en las modernas amalgamas de plata debe abandonarse la
idea de que sobretriturar origina un aumento considerable
de la resistencia tanto temprana como final9,11-14,18 . Es difícil
explicar el efecto que el tiempo de mezcla ejerce sobre el fraguado
de las amalgamas. Evidentemente no puede argüirse
que el exceso de calor generado por la sobretrituración puede
ser el responsable de una más rápida amalgamación, puesto
que los resultados no parecen confirmarlo. Es probable que
el más fino conminutado de las partículas en limaduras
o el aplastamiento de las partículas esféricas unido a un
exceso de mercurio explicara la elevación en la resistencia,
ya que el contenido de este elemento era mucho mayor. En
las modernas aleaciones con un contenido mucho menor,
el conminutado puede que tenga un menor efecto. Aun
así, el por qué afecta a unas aleaciones más que otras es,
desde nuestro punto de vista y a la luz de los resultados,
desconocido.
Estos resultados deben señalar al clínico que variar las condiciones
de manipulación fuera de los límites establecidos
en ISO y las recomendaciones del fabricante en cuanto a
tiempo de trituración conduce a una merma considerable
de las propiedades finales de las aleaciones y seguramente
a una menor durabilidad clínica. Estos resultados tendrán
validez plena si es posible hallar una correlación significativa
con el comportamiento clínico.
Conclusiones
1. El empleo de presiones de condensación por debajo de
14 MPa en la confección de restauraciones para amalgama
de plata conduce a una merma de la resistencia
temprana y final de todas las morfologías estudiadas.
Se vieron especialmente afectados los materiales de
morfología en limadura AN y CA y el material de morfología
dispersa DI.
2. Triturar con un 50% menos del tiempo recomendado
por el fabricante conduce a una merma considerable
de la resistencia en todas las aleaciones. Sin embargo,
triturar con un 50% más de tiempo que el recomendado
por el fabricante no conduce, a diferencia de la
opinión generalizada, a una elevación de la resistencia
de las restauraciones.
3. De todas las variaciones manipulativas ensayadas, una
presión de condensación de 2,8 MPa y una subtrituración
del 50% resultaron afectar más a la resistencia
de las aleaciones ensayadas.
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