Capítulo 1

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MONOGRAFÍA 5
que depende de la menor de las dimensiones de la
sección transversal del pilar, c, o del diámetro de la
armadura longitudinal, ∅.
Sin embargo, no queda muy claro el planteamiento
de la norma cuando admite que el empalme del acero
longitudinal se pueda efectuar en la proximidad del
nudo, puesto que es sabido que resulta más favorable
realizarlo en el tercio central del pilar. Se debería
tener en cuenta que en las proximidades del nudo
es frecuente la formación de rótulas plásticas, hecho
que se ve agravado por la posibilidad de pandeo o,
inclusive, por la posibilidad de que las armaduras longitudinales
sean arrancadas del núcleo confi nado.
Es muy importante resaltar la disposición normativa de distribuir
uniformemente el acero longitudinal que se materializa
limitando a tres el número mínimo de barras por cara.
De esta manera se garantiza una mejor capacidad resistente
frente a sismos con dirección esviada con respecto a
la orientación principal de los ejes de la estructura.
Un comentario especial debe hacerse sobre la disposición
de cercos en la zona confi nada de las proximidades
de los nudos prevista en la norma NCSE-02. La
distancia máxima dispuesta en la norma depende únicamente
de las dimensiones de la sección transversal
de los pilares. Pero también se debería tener en cuenta
la longitud del pilar, especialmente en el caso de los pila-
Figura 2.3 Aceleración sísmica básica en la superfi cie del terreno.
Confi namiento y ductilidad de los edifi cios de hormigón armado
res muy largos correspondientes a tramos estructurales
de doble altura o bien de pilares de planta baja, usualmente
más altos que el resto de los pilares del edifi cio.
Finalmente, la norma dispone que, para zonas de alta
amenaza sísmica (aceleración básica mayor que 0,16 g),
toda la armadura longitudinal se arriostre mediante cercos,
lo que contribuye no sólo a evitar el pandeo, sino también
a garantizar un mayor confi namiento del hormigón.
2.2.2 Determinación de la aceleración de diseño
La aceleración espectral S ai para un modo i de vibración,
que debe utilizarse en la determinación de las fuerzas
de diseño, debe incluir el coefi ciente de reducción por
ductilidad estructural μ, así como la infl uencia del amortiguamiento
estructural υ. De esta manera, la aceleración
espectral de cálculo puede expresarse como
(2.1)
donde α i (T) es la ordenada del espectro de respuesta
afectada por un coefi ciente de riesgo zonal, denominado
en la norma como coefi ciente de respuesta y que depende
del período propio de la estructura, T (véase la
Figura 2.3); a c es la aceleración sísmica de cálculo determinada
en función de la aceleración sísmica básica en
la superfi cie del terreno, a b , que se obtiene del mapa de
zonifi cación y corresponde a un período de retorno de