Perforación rotopercutiva.pdf - Secretaria de Estado Minería

presión causado por el émbolo es absorbido en el acumulador
(5). Después de esto, el borde (11) deja al descubierto
los orificios (12) y el aceite presurizado en la
cámara del distribuidor escapa hacia el conducto de retorno.
Antes de esto, el borde (13) impide el flujo de
aceite hacia la cámara del distribuidor,y la presión en la
parte delantera del cilindrofuerza al émbolo hacia atrás.
Figura 2.18. Elpistón se encuentra en la posición trasera.
3. A medida que la presión se reduce en la cámara
del distribuidor, la alta presión dominante en la cara posterior
del distribuidor (4) lo fuerza hacia adelante y de
este modo se cubren los orificios de escape (6). En esta
posición el aceite puede fluir hacia la parte trasera del
cilindro a través de un orificio de presión (14) entre el
distribuidor y el cuerpo. Al mismo tiemp.o el aceite puede
fluir a través del orificio (10) hacia el cilindro.
Figura 2.19. El pistón se mueve hacia adelante.
4. El pistón se mueve hacia adelante debido al desequilibrio
de fuerzas predominante en las partes delanteras
y traseras del cilindro. Al mismo tiempo el acuniulador
de alta presión (HP) descarga aceite al conducto
de alta presión (HP) y de este modo au¡penta el flujo de
aceite al cilindro. Poco antes del punto de percusión del
pistón, el borde (12) permite el flujo de aceite hacia la
cámara del distribuidor y el desequilibrio de fuerzas entre
las caras del distribuidor lo mueven a la posición trasera
cerrando la alimentación de aceite a la parte posterior
del cilindro. Después del instante de percusión comienza
el ciclo de retorno del pistón de la manera indicada
anteriormente.
Aunque en un principio la introducción de estos
equipos fue más fuerte en trabajos subterráneos, con
el tiempo, se ha ido imponiendo en la perforación de
superficie complementando a las perforadoras neumáticas.
Las características de estas perforadoras se resumen
en la Tabla 2.4.
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TABLA 2.4. CARACTERISTICAS MEDIAS DE
MARTILLOS HIDRAULlCOS
PRESION DE TRABAJO (MPa)
POTENCIA DE IMPACTO (kw)
FRECUENCIA DE GOLPEO (golpes/min)
VELOCIDAD DE ROTACION (r/min)
PAR MAXIMO (Nm)
CONSUMO RELATIVO DE AIRE
7,5 - 25
6 - 20
2000 - 5000
O - 500
100 - 1800
(m'/min cm diám) 0,6 - 0,9
Según la potencia disponible del martillo se seleccionará
el diámetro del varillaje. En la Tabla 2.5, se recogen
unas recomendaciones generales.
TABLA 2. 5
DIAMETRO DEL VARillAJE POTENCIA DISPONIBLE DEL MARTillO
(mm-pulg) (kW)
25,4-1"
31,7-1'/4"
38,1-1';2'
44,5-13/4"
50,8-2"
8-12
10-14
14-16
16-18
18-22
Las razones por las que la perforación hidráulica
supone una mejora tecnológica sobre la neumática
son las siguientes:
- Menor consumo de energía: .
Las perforadoras hidráulicas trabajan con fluidos a
presiones muy superiores a las accionadas neumáticamente
y, además, las caídas de presión son
mucho menores. Se utiliza, pues, de una forma más
eficiente la energía, siendo sólo necesario por metro
perforado 1/3 de la que se consume con los
equipos neumáticos.
- Menor coste de accesorios de perforación:
La transmisión de energía en los martillos hidráulicos
se efectúa por medio de pistones más alargados
y de menor diámetro que los correspondientes
a los martillos neumáticos. La fatiga generada en el
varillaje depende de las secciones de éste y del
tamaño del pistón de golpeo, pues, como se observa
en la Fig. 2.20, la forma de la onda de choque
es mucho más limpia y uniforme en ios martillos
hidráulicos que en los neumáticos, donde se producen
niveles de tensión muy elevados que son el
origen de la fatiga sobre el acero y de "una serie de
ondas secundarias de bajo contenido energético.
En la práctica, se ha comprobado que la vida útil del
varillaje se incrementa para las perforadoras hidráulicas
aproximadamente un 20%.
- Mayor capacidad de perforación:
Debido a la mejor transmisión de energía y forma