2.8.-PROPIEDADES MECANICAS.ENSAYOS. 2.8.1.-Ensayos de ...

2.8.-PROPIEDADES MECANICAS.ENSAYOS.2.8.1.-Ensayos de resistencia: compresión, tracción y flexión flexión.Resistencia a compresión.Este ensayo es el más importante a realizar con una piedra natural, con el hormigón, con los ladrillos, etc.por ser a este esfuerzo como generalmente se les hace trabajar.La resistencia a compresión simple de las piedras que se utilizan como revestimientos o como pavimentos,se determinan sobre formas paralelepipédicas, en lugar de formas cilíndricas, que es lo habitual paradeterminar la resistencia a compresión simple de cualquier material, como por ejemplo el hormigón. Enconcreto, se utilizan muestras formadas por 5 probetas cúbicas, que se ensayan después de secarlas enestufa, manteniéndolas durante 48 horas a 60 ± 2°C.Las bases serán paralelas entre si y perpendiculares al eje de la probeta, alisándose por amolado con unamáquina rectificadora. Se rechazarán las probetas que presenten defectos evidentes.- La planicidad de las bases se comprobará con ayuda de un papel de carbón colocado sobre una superficieperfectamente plana y sobre el cual se colocarán las bases de la probeta.- La perpendicularidad del eje de la probeta a las bases se comprobará situándola de pie sobre una superficieperfectamente plana y aplicando una escuadra sobre una generatriz. La holgura entre cualquiera de lasgeneratrices y la rama vertical de la escuadra, no deberá sobrepasar la tolerancia especificada.- El paralelismo de las bases se comprobará realizando cuatro medidas de la altura de la probeta,equidistantes. La diferencia entre la medida máxima y la mínima , no deberá exceder a la toleranciaespecificada.La máquina de ensayos será una prensa hidráulica o mecánica (Figura 2.8.1.1.a), que disponga de variasescalas de manera que se pueda escoger la apropiada, según el valor medio del ensayo a efectuar, de formaque ningún resultado individual quede por debajo de la décima parte del valor máximo de la gama demedida empleada. Debe permitir la aplicación de la carga de una manera continua y progresiva.Entre los platos de la prensa se situará el dispositivo de compresión (Figura 2.8.1.1.b), en el cual uno de losplatos de presión estará montado sobre una rótula, con el fin de repartir de forma uniforme la carga yadaptarse al posible no paralelismo de las bases.Cada probeta, previamente secada, se coloca en el dispositivo de compresión, el cual a su vez estarácolocado entre los platos de la prensa. A continuación, se somete a un esfuerzo continuado de compresión ,con una velocidad de carga de, por ejemplo, 10 ± 1 kgf/s.cm 2 , que para una probeta cilíndrica de 5 cm. dediámetro (Area = 19.63 cm 2 ) se corresponde con, aproximadamente, 2000 N/s.Entre las bases de la probeta y las placas de presión, no debe intercalarse ningún material, tales como cartón,papel, goma, etc., que pueda ejercer un efecto de almohadillado o tambien un esfuerzo lateral. Tampoco sedeben compensar las irregularidades de las bases por medio de rellenos de yeso, cemento, etc.Se aplica la carga a la velocidad que especifica la norma correspondiente y se registra el valor, F, al que seproduce la rotura. Entonces, la resistencia a la compresión vendrá dada por:Fσc= (2.8.1.1)Adonde:A = Area de la seccion de la probeta donde se aplica la carga.

(a)Figura 2.8.1.1.- Resistencia a la compresión.(b)

La forma de la rotura varía con la naturaleza de la piedra y forma de la probeta. Las rocas duras y compactasse rompen, dividiéndose en prismas rectos de sección irregular, siendo sus generatrices paralelas al sentidode los esfuerzos, y a veces salen proyectados con gran violencia, siendo conveniente rodear los platillos conuna tela metálica. Las piedras blandas se rompen según planos que pasan por las aristas de las bases,formando un ángulo menor de 50 ° con la dirección de la presión, desprendiéndose prismas truncados. Lasprobetas cilíndricas o prismáticas se rompen por resbalamiento sobre un plano oblicuo, formando un ánguloaproximadamente de 45 ° con la dirección de los esfuerzos.Si las muestras no son cubos perfectos, se recomienda calcular la resistencia a compresión simpleequivalente, R ce mediante la expresión:donde:RceRc=0.778 + 0.222(b h )R c = resistencia a compresión simple obtenida en el ensayo.b = anchura de la probeta.h = altura de la probeta.(2.8.1.2)En el caso de rocas anisótropas con planos de sedimentación o esquistosidad, se deben hacer dosdeterminaciones de la resistencia a compresión simple, una en la dirección perpendicular a estos planos yotra en la dirección paralela a estos planos.Figura 2.8.1.2.- Resistencia a la compresión perpendicular y paralelamente a los planos de discontinuidad.Resistencia a la tracción.Este ensayo se realiza muy pocas veces, variando mucho la forma de las probetas según la máquina que seemplee, no estando normalizado en casi ningún país. La resistencia a la tracción de las piedras naturalesvaría entre 1 8 y 1de la resistencia a la compresión, tomándose como término medio en las piedras usadas57en construcción 1 de la resistencia a la compresión.28

No se suele hacer debido al alto coste de la preparación de la probeta a ensayar y por otro a que se requiereun alineamiento extremadamente bueno de la dirección de la carga y del eje de la probeta durante el ensayo,ya que cualquier desalineamiento introduce tensiones de flexión lo que hace que la medida de la resistenciaa la tracción sea incierta. En la figura 2.8.1.3 puede verse una posible forma de la probeta y del dispositivode tracción.Figura2.8.1.3.- Posible forma de la probeta y del dispositivo de tracción.En la figura 2.8.1.4 se muestra una máquina para realizar ensayos de tracción, en la que se pueden ver losdispositivos tipo mordazas para la sujeción de las probetas.Figura2.8.1.4.- Máquina para ensayos de tracción.Existe un método para determinar la resistencia a tracción indirecta (Ensayo brasileño) sobre probetascilíndricas, que también se puede usar para probetas cúbicas o prismáticas. En el caso de la probetacilíndrica se le somete a una fuerza de compresión aplicada en una banda estrecha y en toda su longitud. Elresultado de la fuerza de tracción ortogonal resultante origina que la probeta rompa a tracción.En la figura 2.8.1.5 pueden verse los dispositivos de ensayo para probetas cilíndricas y prismáticas. Lasbandas de apoyo son de fibras prensadas de densidad > 900Kg3 y dimensiones, ancho a = 10 mm.,mespesor t = 4 mm y una longitud superior a la línea de contacto de la probeta. Las bandas de apoyo solodeberán usarse una vez.Durante el ensayo debe asegurarse que la probeta permanece centrada cuando comienza la carga y durantela aplicación de esta el plato superior ha de estar paralelo con el inferior. Se selecciona un incremento deMPa Ntensión constante dentro del rango, por ejemplo, de 0.04 a 0.06 = . La carga se aplica sins mm 2 . sbrusquedades y se incrementa continuamente, en la velocidad seleccionada ± 1, hasta que no soporte unacarga mayor.

La velocidad de carga requerida en la máquina de ensayo se calcula mediante la formula:donde:R =π s2Ld(2.8.1.3)R = Velocidad de incremento de carga, en newtons por segundo;L = Longitud de la probeta en milímetros (Figura 2.8.1.5 );d = Dimensión de la sección transversal de la probeta en milímetros;s = Incremento de tensión, en megapascales por segundo (newtons por milímetro cuadrado porsegundo).

Figura 2.8.1.4.- Dispositivos de ensayo para probetas cilíndricas y prismáticas.La resistencia a la tracción indirecta viene dada por la formula:2Fσ = ctπ Ld(2.8.1.4)donde:σct= Resistencia a tracción indirecta, en megapasacales o newtons por milímetro cuadrado.F = Carga máxima, en newtons;L = Longitud de la línea de contacto de la probeta, en milímetros;d = Dimensión de la sección transversal, en milímetros .En la figura 2.8.1.7 se muestra una disposición general del ensayo de tracción indirecta y los detalles de larotura.Figura 2.8.1.7.- Disposición general del ensayo de tracción indirecta y detalles de la rotura.Resistencia a la flexión en tres puntos o cuatro puntos.El comportamiento tensión – deformación de los materiales frágiles usualmente no se describe mediante elensayo de tracción por dos razones. En primer lugar, es difícil preparar y ensayar probetas de tracción con lageometría requerida y en segundo lugar, existe una diferencia significativa entre los resultados obtenidos apartir de ensayos conducidos bajo cargas de tracción y de compresión. Por consiguiente, frecuentemente seemplea un ensayo de flexión, en el cual una probeta en forma de barra con sección rectangular o circular

es flexionada usando una técnica de tres o cuatro puntos de aplicación de la carga. El esquema de aplicación decarga por tres y cuatro puntos se ilustra en la figura 2.8.1.8.Figura 2.8.1.8.- Resistencia a la flexión en tres y cuatro puntos.En el punto de aplicación de la carga, la superficie superior esta sometida a un estado de compresión,mientras la superficie inferior esta sometida a tracción.Las suposiciones básicas de la teoría clásica de las vigas son las siguientes:1.-Los planos perpendiculares al eje longitudinal permanecen perpendiculares, y planos cuando la viga sesomete a flexión. Así, los planos AC y BD en la figura 2.8.1.9.b pueden rotar, uno con respecto al otro, peropermanecen perpendiculares al eje longitudinal curvo. Como las deformaciones unitarias están relacionadasdirectamente con las deformaciones totales, esta suposición implica que la deformación unitaria longitudinalEx varía linealmente con la profundidad de la viga desde un extremo negativo o valor mínimo en CD hastaun valor positivo máximo en AB, como se indica en la figura 2.8.1.9.c.Las fibras EF, para las cuales la deformación unitaria es cero, están situadas en la llamada superficie neutrade la viga. La intersección de esta superficie neutra con un plano vertical de flexión se llama el eje neutro.Esta suposición también implica que los únicos esfuerzos producidos por los momentos de flexión M z queactúan en el plano x -y son los esfuerzos normales, σ x . Debido al efecto de Poisson, las deformacionesunitarias en las direcciones y y z son :υσx−EDebido a este mismo efecto, la superficie neutra se curva en dos direcciones, pero se supone curvaúnicamente en el plano x –y y plana en la dirección z.2.- El material de la viga se comporta linealmente, es decir que los esfuerzos son directamente proporcionalesa las deformaciones unitarias, de acuerdo con la ley de Hooke, esto significa que los esfuerzosnormales σ varían linealmente con la profundidad de la viga, como se indica en la figura 2.8.1.9.d.x

Figura 2.8.1.9.- Flexión pura de vigas.Las suposiciones básicas para flexión pura no son estrictamente aplicables a los casos en que se presentacorte simultáneamente con la flexión. No obstante, para los elementos clasificados como vigas, lasdeformaciones por corte generalmente son despreciables comparadas con las producidas por flexión.Unicamente en casos excepcionales tales como las vigas cortas de gran profundidad sometidas a altas cargasde corte, la deformación por corte desempeña un papel significativo. Sin embargo, para la gran mayoría devigas, las deformaciones por corte (no los esfuerzos cortantes) son despreciables. Esto también es ciertopara las vigas sometidas a carga axial, con tal que esta última carga no sea predominante.Fórmula de la flexión elastica.Con base en las suposiciones anteriores, una variación lineal de los esfuerzos normales, σx , se puedeexpresar en la forma:yσx= σext(2.8.1.5)cen donde y es la distancia hasta el eje neutro y c es la distancia a la fibra extrema (véase la figura 2.8.1.6.b).Si se aplica un momento positivo M z , las condiciones de equilibrio exigen que en cualquier seccióntransversal la suma de las fuerzas en la dirección x debe ser igual a cero. Entonces, de acuerdo con larelación entre las componentes del esfuerzo y las acciones internas, se tiene:σextP = ∫ σxdA = 0 o bien: = 0Ac∫ ydAA(2.8.1.6)y para valores diferentes a cero de σextr y c,

∫ ydA = 0 (2.8.1.7)AEsto implica que el eje neutro coincide con el eje centroidal del elemento.Además del equilibrio de fuerzas horizontales se debe satisfacer el equilibrio de momentos, esto exige que :dMz= σxdAy e integrado a toda la sección: Mz= ∫ yσAxdA (2.8.1.8)y sustituyendo σxel valor de dado por ():y( c )Mz= ∫ yσextdAAσext 2=c ∫ y dA(2.8.1.9)A2Por definición, el término ∫ y dA es el momento de inercia del área de la sección transversal conArespecto al eje z y se designa mediante Izo, sencillamente, I. I tiene la dimensión de longitud a la cuartapotencia (ésta es, metros 4 o pulgadas 4 ). Remplazando Mzpor M se obtiene :σM = extIco bien:Mcσext= (2.8.1.10)Iy llamando W = Momento resistente = cI se tiene:Para el ensayo de tres puntos se tiene:Mσext=(2.8.1.11)Wa).- 0LP L≤ x ≤ M = x y para x = resulta : Mmax =22 2PL4L P ⎛ L ⎞b).- < x < L M = x - P ⎜ x − ⎟ =2 2 ⎝ 2 ⎠PL PxL− y para x = resulta : Mmax =2 22PL4

Para el ensayo de cuatro puntos se tiene:a).- 0LP L≤ x ≤ M = x y para x = resulta : Mmax =42 4PL8L 3Lb).- < x < 4 4M = 2P x - 2P⎛ L ⎞⎜ x − ⎟⎝ 4 ⎠ = PL8c).- 3 L P P ⎛ 3L⎞< x < L M = x - ⎜ x − ⎟42 2 ⎝ 4 ⎠ - P2⎛ L ⎞⎜ x − ⎟⎝ 4 ⎠ = − P PL x +2 2y para x = 3 L PLresulta : MMAX=48Para una probeta de sección rectangular y ensayo en tres puntos se tiene:y para probeta de sección circular y ensayo en tres puntos se tiene:

La tensión máxima, o tensión a la fractura en este ensayo de flexión, se denomina modulo de rotura, oresistencia a la flexión, un parámetro mecánico importante para los materiales frágiles. La tensión se calcula apartir del espesor de la probeta, el momento de flexión y el momento de inercia de la sección. En la figura2.8.1.10 se da un resumen del ensayo de flexión en tres puntos para secciones rectangulares y circulares.El valor del módulo de elasticidad se calcula por la formula:donde:P = Carga del límite de proporcionalidad.f = FlechaL = Distancia entre centros de apoyoI = Momento de inercia.3E = PL48IfFigura 2.8.1.10.- Esquema del sistema de flexión por tres puntos para medir el comportamiento esfuerzo -deformación y modulo de rotura de materiales frágiles, incluyendo las expresiones para el calculo de latensión en probetas de secciones rectangular y circular.

Análogamente, para una probeta de sección rectangular y ensayo en cuatro puntos se tiene:y si es de sección circular:3PLσ =24bh32PLσ =3π REn la figura 2.8.1.11 puede verse el dispositivo para determinar la resistencia a la flexión en cuatro puntosy en la figura 2.8.1.12 la disposición general del ensayo de flexión en cuatro puntos y detalles de la rotura.Figura 2.8.1.11.- Dispositivo para determinar la resistencia a la flexión en cuatro puntosFigura 2.8.1.12.-Disposición general del ensayo de flexión en cuatro puntos y detalles de la rotura.Los valores característicos del modulo de rotura para varios materiales cerámicos están tabulados en latabla 2.8.1.4. Puesto que durante la flexión una probeta esta sometida tanto a esfuerzos de traccióncomo de compresión, la magnitud de su modulo de rotura es mayor que la resistencia a la tracción.Además, σ, dependerá del tamaño de la probeta, de tal modo que al aumentar el volumen de la probeta (bajocarga) aumenta la severidad de los defectos y, por consiguiente, el modulo de rotura disminuye.Tabla 2.8.1.4.- Módulos de rotura (Resistencia a la flexión) y módulos de elasticidad para materialescerámicos.

El ensayo debe realizarse con una muestra formada por 5 probetas. En el caso de que la probeta no seaisótropa, debe ejecutarse el ensayo preparando probetas con los planos de discontinuidad perpendiculares ala dirección de la carga y paralelos a la dirección de la carga.El módulo de ruptura calculado en el ensayo en tres puntos se relaciona con la resistencia a tracción quetiene la roca, pero determinada en una zona muy limitada, ya que el momento máximo se produce en elcentro de la probeta.Para tener en cuenta la heterogeneidad que presenta una roca, que debe reflejarse en el comportamiento dela probeta, con el ensayo de resistencia a flexión en cuatro puntos , en el que se somete la probeta delongitud L, a una carga P que se aplica sobre la probeta en dos puntos separados 2L , se consigue tener unazona de probeta de longitud 2L sometida al mismo momento flector, rompiéndose la probeta por la secciónmás débil de esta parte central.La resistencia de las piedras naturales a la flexión es aproximadamente 1102.8.2.- Resistencia al desgaste.de la resistencia a la compresión.Cuando las piedras se van a utilizar en pavimentos, es muy útil conocer su resistencia a la abrasión.Se denomina resistencia al desgaste por rozamiento la que opone la superficie del material cuando essometida a un ensayo que mide el desgaste lineal producido sobre tres caras de dos probetas.Para la ejecución del ensayo descrito en esta norma, será necesario una máquina de tipo especial, apta para esteensayo y que reunirá las características siguientes (Figura 2.8.2.1):(a) .- Dispondrá de una pista de rozamiento de radio mínimo interior de 25 cm y de radio mínimoexterior de 40 cm capaz de girar a una velocidad mínima relativa de 1 m/s, referido al centro dela probeta.(b).- Constará de dos portaprobetas, solidarios a sendos ejes deslizantes y diametralmente opuestos sobre elbastidor, que estarán centrados sobre la circunferencia media de la pista de rozamiento.(c).- Poseerá un dispositivo mediante el cual se pueda comprimir la probeta entre los platos conuna presión de 0.0588 MPa.(d).- Tendrá otros dispositivos que permitan verter abrasivo y agua en las superficies de rozamiento.

(e).- Dispondrá así mismo de un contador de vueltas.El ensayo se efectuará sobre un mínimo de dos probetas cúbicas de 7 cm de arista, con unatolerancia del ± 5%.En cada probeta se determinará el volumen inicial por el método de la balanza hidrostática (UNE 22-182).Posteriormente se determina la superficie a desgastar midiendo con un calibre las dos dimensionesde la cara, de forma que cada dimensión viene dada por la media de los valores en los extremos yen el centro de las aristas de la cara. Seguidamente se colocan las probetas en los portas y se cargan a razón de0.0588 MPa respecto a la superficie de la cara a desgastar.Finalmente se pone la máquina en marcha y se va vertiendo, de manera uniforme, el abrasivo(carborundum cuyos granos estén comprendidos entre un tamiz 0,33 UNE 7-050 y otro tamiz 0,63gUNE 7-050), en una cantidad de 1 de la superficie de la mayor cara de las sometidas al2cmdesgaste, así como 12 gotas de agua por minuto. Se someten las probetas a un recorrido de 1 000 m,sacándolas posteriormente de la máquina y limpiándolas cuidadosamente.El resultado será el siguiente: Desgaste lineal (mm) =siendo:DV −V= i fV i = Volumen inicial (mm 3 ).V f = Volumen final (mm 3 ).A = Superficie de las caras de las probetas en contacto (mm 2 ).A(2.8.2.1)Se tomará como resultado definitivo la media aritmética de los desgastes lineales de cada una de lasdos.En las normas ASTM, se da un procedimiento de ensayo para determinar esta resistencia a la abrasión.Consiste en someter una cara de una probeta prismática de roca de 50 x 50 x 25 mm., que se ha cargado con2 Kg de peso, a la acción de un disco abrasivo que gira a una velocidad de 45 r.p.m. , durante 5 minutos.La resistencia a la abrasión es inversamente proporcional al volumen de roca perdido durante el ensayo, esdecir, cuanto más resistente sea la roca a la abrasión, menos desgaste sufrirá la probeta, por eso laresistencia a la abrasión, Ra, viene dada por la expresión:donde:Ra1= ( 1 + α )(2.8.2.2)VdesV des = Volumen desgastado.α = Variable que depende del peso medio de la probeta en el ensayo.Pα = s. 0.05 < α < 0.1 y2000PsP + P= i f2siendo: P i = peso inicial de la probeta yP f =peso final de la probeta.Cuando las piedras son heterogéneas y tienen elementos de diferente dureza, se aprecia mejor el desgastesometiendo a las probetas a un chorro de arena a presión, expresando el desgaste por el cociente de lapérdida de peso o en cm 2 .

Figura 2.8.2.1.- Equipo de medida para la determinación de la abrasión superficial.Otro metodo para determinar el valor de la resistencia a la abrasión se basa en la huella producida en la caravista de la material (P.e. baldosas) al ser sometida al rozamiento de un disco de acero y material abrasivo auna velocidad de 75 r.p.m. durante un minuto (Figura 2.8.2.2)

Figura 2.8.2.2.- Esquema de ensayo de desgaste por abrasiónLa máquina de desgaste se compone de los elementos que figuran en el esquema indicado en la figura2.8.2.3.El disco es de acero, de dureza comprendida entre 203 HB y 245 HB, de diámetro 200 mm, y de anchura 70mm y un carro portaprobetas con un contrapeso que mantienen la presión. Como material abrasivo seemplea corindón blanco de tamaño de grano 80.Figura 2.8.2.3.- Esquema de la máquina del ensayo de desgaste por abrasiónLa muestra está compuesta por cuatro baldosas completas o por piezas cortadas de 100x70 mm2. La probetaestará limpia y seca y la superficie de su cara vista será plana, por lo que, si la textura de la probeta esrugosa ésta se planificará hasta conseguir una superficie lisa.El equipo se calibra al menos 2 veces al mes o después de 400 huellas (lo que ocurra antes) empleando unaprobeta de referencia de "Mármol de Boulonnaise", ajustando el contrapeso de forma que se consiga unahuella de 20 mm (figura 2.8.2.4). Podrá utilizarse un material alternativo como probeta de referencia,siempre que se establezca una correlación con el "Mármol de Boulonnaise".Se llena la tolva con abrasivo seco. Se sitúa la probeta sobre el carro, de forma que la huella que se produzcase encuentre a más de 15 mm de cualquier borde de la probeta.Una vez situada la probeta en contacto con el disco, se abre la válvula de control y se inicia el ensayo hastacompletar 75 vueltas. Siempre que sea posible se aconseja realizar dos huellas sobre cada probeta y setomará como resultado del ensayo la medida mayor obtenida.Figura 2.8.1.4.- Características geométricas de la huella que se obtiene en el ensayo

El resultado del ensayo es el siguiente:- Desgaste de cada probeta (hi en mm)- El desgaste medio :∑ ihih =4(2.8.2.3)Las normas establecen las siguientes clases incluidas en las tablas 2.8.2.1 y 2.8.2.2:Tabla 2.8.2.1.- Desgaste por abrasión para piezas de uso interiorTabla 2.8.2.2 .- Desgaste por abrasión para piezas de uso exterior.Las piedras destinadas a firmes de carretera, se ensayan al desgaste por rozamiento mutuo con el aparatoDeval o con bolas de acero, estando formados por unos cilindros en los que se introduce el materialpreviamente pesado, haciendo girar cierto número de vueltas y determinando la pérdida de peso.2.8.3.- Resistencia al choque ( Figura 2.8.3.1).El método consiste en dejar caer una bola de acero de 1kg de peso sobre una baldosa a alturas crecienteshasta que se produzca la rotura o la primera fisura.El equipo está compuesto por una bancada cuadrada de hormigón de 700x700x100 mm3, con dos guíasparalelas para sujetar la baldosa. Barra móvil en altura. Sistema de fijación y caída de bola. Sobre labancada se coloca la baldosa a ensayar.Se coloca la baldosa a ensayar sobre la capa de fieltro, de forma que la cara vista quede en la parte superiory sujeta con las guías. A continuación se deja caer la bola de acero desde una altura inicial establecida segúnlas tablas 2.8.3.1 y 2.8.3.2 y, si no se produce la rotura se aumenta la altura gradualmente en 100 mm. hastaque la baldosa rompa o aparezca la primera fisura.Cada impacto debe producirse a una distancia superior a 50 mm del impacto anterior y a más de 50 mm. delborde de la baldosa. Como resultado del ensayo se da la altura a la que se produce la primera fisura en cadauna de las baldosas ensayadas.

Figura 2.8.3.1.- Esquema del ensayo.Tabla 2.8.3.1.- Resistencia al impacto para piezas de uso interior.Tabla 2.8.3.2.- Resistencia al impacto para piezas de uso exterior.2.8.4.- Adherencia a los morteros ( Figura 2.8.4.1).Se mide preparando una probeta en forma de semiocho, colocándola en un molde y rellenando la otra mitadcon el mortero a ensayar. Endurecido el mortero en el tiempo que se considere oportuno, se rompe como lasprobetas de cemento.

Figura 2.8.4.1.- Adherencia a los morteros.Otro modo de realizar este ensayo, es adosando las probetas prismáticas mediante una junta de 1 cm. demortero a ensayar, pasados 7 días se despegan las probetas mediante una prensa hidráulica.