Beregning af vandret og lodret belastet vægfelter med åbninger - Mur

More documents

Recommendations

Info

Fig. 2.1.2Lodret last medfører en excentrisk reaktion til gunst. Lodret snitSituationen er illustreret med et eksempel.Den regningsmæssige lodrette last (P) er:P= 15,9 kN/mHer tages udgangspunkt i DS/INF 167, hvor grænsen for grænsen for e 0,bund er sat tilt/6. Dvs:t6108 mm=6= 18 mmhvort er tykkelsen af den betragtede vægMomentet fra den delvise indspænding (m di ) fås herefter til:m di = 15,9 0,018= 0,286 kNm/mfuld version 12
Brudmomentet omkring den vandrette liggefuge i vægfeltet (m fl ) fås til:1 2m fl = t fxd161 2= 0,108 0, 1476= 0,286 kNm/mhvor f xd1 er den regningsmæssige bøjningstrækstyrke om liggefugen. Værdien for f xd1er fremkommet på følgende måde, hvor typiske værdier er anvendt:f xd1 ==f xk1M0,25 MPa1,70hvorf xk1 er den karakteristiske bøjningstrækstyrkeM er partialkoefficientenHeraf ses, at i det viste eksempel vil der med en lodret last på 15,9 kN/m optræde etmoment fra den delvise indspænding, som svarer til en indspændingsgrad (i) på:i = 1,0Såfremt den lodrette last var større end 15,9 kN (P > 15,9 kN/m) ville indspændingsgraden(i) være uændret. Dvsi = 1,0Såfremt den lodrette last var mindre end 15,9 kN (P < 15,9 kN/m) ville indspændingsgraden(i) kunne bestemmes proportionalt:i =PP i 1hvorP er den aktuelle last mindre end P i=1P i=1 er lasten svarende til i = 1fuld version 13
Page 1 and 2: BEREGNING AF VANDRET- OG LODRET BEL
Page 3 and 4: 3.7 Søjlelængder i gavltrekanter
Page 5 and 6: 9.2 Hovedsagelig bøjningspåvirked
Page 7 and 8: 1.2 Anvendte symboler og tilhørend
Page 9: P venstreDen lodrette last på et v
Page 14 and 15: Fortsættes med samme eksempel og r
Page 16 and 17: 2.1.1.2 TagfodFig. 2.1.4Tagfod. Lod
Page 18 and 19: 2.1.1.3 EtageadskillelseFig. 2.1.5V
Page 20 and 21: 2.1.2 Lodrette understøtningerLodr
Page 22 and 23: 2.1.2.2 Tværgående vægge og stå
Page 24 and 25: 1 2108 0,56m fs =1,70= 572 Nmm/mm=
Page 26 and 27: 2.1.2.3 Tværgående vægge og stå
Page 28 and 29: hvor= WM==1 q h2reak dør81816W108=
Page 30 and 31: hvorW Ed er den faktiske last, ikke
Page 32 and 33: Fig. 2.3.1 EPS og armering i smalle
Page 34 and 35: Tabel 2.3.2. Regningsmæssig vandre
Page 36 and 37: 2.3.2.1 Beregningsmodel. Alternativ
Page 38 and 39: Fig. 2.3.4Stivhed af stålsøjle er
Page 40 and 41: konkluderes, at bæreevnen ikke kan
Page 43 and 44: Dette giver et maksimalt moment (M)
Page 45 and 46: Det forudsættes at:stålsøjlen og
Page 47 and 48: Fig. 2.4.2Bestemmelse af effektiv h
Page 49 and 50: Bemærk også, at i 5.5.1.2 (7) er
Page 51 and 52: Væggens samlede udbøjning (e t )
Page 53 and 54: Spændingen i stålsøjlen ( s ) be
Page 55 and 56: Fig. 3.2.2Excentricitet for murede
Page 57 and 58: Fig. 3.2.4Rotation af dæk og væg
Page 59 and 60: Betragtes konservativt situationen
Page 61 and 62: Fig. 3.2.6Betondæk med udstøbning
Page 63 and 64:
Yderligere parametre:f yd= 184 MPaq
Page 65 and 66:
Fig. 3.2.11 Betondæk med udstøbni
Page 67 and 68:
3.3 Planhedsafvigelse (e 5 og e ini
Page 69 and 70:
Fig. 3.5.2SpændingsfordelingDette
Page 71 and 72:
Fig. 3.6.1Forskellige tilfælde af
Page 73 and 74:
Det ses, at den samlede reduktionsf
Page 75 and 76:
I praksis observeres skader i form
Page 77 and 78:
3.8.1.3 Løsning i bundNedenståend
Page 79 and 80:
3.8.2.4 Placering af stangNormalt p
Page 81 and 82:
3.9.3.1 ElasticitetsmodulE måles i
Page 83 and 84:
Bestemmelse af f vd0,a bliver lidt
Page 85 and 86:
Figur 3.9.2 Spændingsfordeling i d
Page 87 and 88:
3.9.4.5 Vægge vandret belastet i e
Page 89 and 90:
Brudkriteriet for fugen er:(bemærk
show all

Beregning af vandret og lodret belastet vægfelter med åbninger - Mur

Create successful ePaper yourself

Delete template?

Save as template?