Beregning af vandret og lodret belastet vægfelter med åbninger - Mur

More documents

Recommendations

Info

Her skønnesf xk1= 0,33 MPahvorved fås:f xk1,a= 0,33+1,52 0,56 MPa= 1,18 MPaForholdet er beskrevet i EN 1996-1-1, afsnit 6.3.1, formel (6.16).Den her behandlede bøjningstrækstyrke om liggefugen svarer til det urevnede tilfælde.Momentkapaciteten i det revnede tilfælde, som svarer til flydning i armeringenog trykbrud i trykzonen, vil givetvis være større end denne værdi.3.9.3.4 Bøjningstrækstyrke om studsfugeBestemmelsen af f xk2,a kan foretages ud fra Tabel 4.d. i DS/INF 167. Her skal indgangsparameterenf xk1 + 0,25 , som angivet, anvendes (og ikke f xk1,a ). En uddybendeforklaring på faktoren 0,25 kan ses i pjecen TEGL 24. I det aktuelle tilfælde fåsfølgende indgangsparameter:f xk1 + 0,25 = 0,33 + 0,25 0,56= 0,47 MPaHvilket for en sten med stenklasse f b = 20 MPa giver:f xk2,a= 0,76 MPaDet ses endvidere, at f xk2,a < f xk1,a hvilket er usædvanligt for murede konstruktioner,men som naturligvis skyldes forspændingen.3.9.3.5 FriktionVærdierne for k er universelle og uafhængige af den valgte mørtel, sten og forspænding.k for murværk opmuret med cementholdig mørtel kan sættes til:k = 1,03.9.3.6 Kohæsionf vk0 er kohæsionen i liggefugen. Denne kan, pga. forspændingen, regnes formelt forøget.Følgende udtryk kan anvendesf vd0,a = f vd0 + dfuld version 82
Bestemmelse af f vd0,a bliver lidt kompliceret, fordi friktion og kohæsion har forskelligepartialkoefficienter. For det aktuelle tilfælde fås:f vd0,a0,33 0,6=1,52 1,240, 56= 0,49 MPaf vd0,a 1,5 MPa iht. DS/INF 167f vk0,a= 0,49 1,52 = 0,75 MPa3.9.3.7 Forankringsstyrke af indstøbte bindereVærdier for forankringsstyrken af de anvendte bindere oplyses normalt af binderproducenten.Der angives typisk en sammenhæng mellem mørteltrykstyrken (f mor,c ) ogforankringsstyrken (F forankr ). I teglelementer vil der dog i praksis optræde en størreforankringsstyrke pga. forspændingen. Denne kan ikke umiddelbart bestemmes teoretisk,men må bestemmes ved forsøg. Disse forsøg er ikke foretaget, men er dog givetvisheller ikke strengt nødvendige i forbindelse med den praktiske projektering,idet de sædvanlige værdier normalt er tilstrækkelige.3.9.4 Beregningsprincipper og partialkoefficienter3.9.4.1 ArmeringenBåde armeringen og murværket skal i princippet dimensioneres, men da armeringener placeret i midten vil de sædvanlige belastninger i form af tryk- og momentpåvirkningenten aflaste armeringen eller medføre uændrede spændinger.Dvs at den kraftigste påvirkning af armeringen forekommer under opspændingen oger en produktionsteknisk problemstilling. Ved den praktiske projektering skal armeringensåledes ikke betragtes, med mindre forholdene i det revnede tilfælde analyseres.3.9.4.2 LastberegningVed beregning af lasterne skal en større rumvægt for murværket anvendes. Værdienopgives af producenten.3.9.4.3 Tværbelastede væggeAnvendes styrkeparametrene bestemt i afsnit 3.8.4 kan en beregning vha. brudlinjeteoriendirekte foretages.Med den aktuelle forspænding vil bruddet omkring den vandrette akse være sejt.Omkring den lodrette akse vil bruddet derimod være skørt. Derfor bør en brudlinjeberegningforetages med styrkeparametre svarende til den urevnede tilstand.fuld version 83
Page 1 and 2:
BEREGNING AF VANDRET- OG LODRET BEL
Page 3 and 4:
3.7 Søjlelængder i gavltrekanter
Page 5 and 6:
9.2 Hovedsagelig bøjningspåvirked
Page 7 and 8:
1.2 Anvendte symboler og tilhørend
Page 9:
P venstreDen lodrette last på et v
Page 12 and 13:
Fig. 2.1.2Lodret last medfører en
Page 14 and 15:
Fortsættes med samme eksempel og r
Page 16 and 17:
2.1.1.2 TagfodFig. 2.1.4Tagfod. Lod
Page 18 and 19:
2.1.1.3 EtageadskillelseFig. 2.1.5V
Page 20 and 21:
2.1.2 Lodrette understøtningerLodr
Page 22 and 23:
2.1.2.2 Tværgående vægge og stå
Page 24 and 25:
1 2108 0,56m fs =1,70= 572 Nmm/mm=
Page 26 and 27:
2.1.2.3 Tværgående vægge og stå
Page 28 and 29:
hvor= WM==1 q h2reak dør81816W108=
Page 30 and 31:
hvorW Ed er den faktiske last, ikke
Page 32 and 33: Fig. 2.3.1 EPS og armering i smalle
Page 34 and 35: Tabel 2.3.2. Regningsmæssig vandre
Page 36 and 37: 2.3.2.1 Beregningsmodel. Alternativ
Page 38 and 39: Fig. 2.3.4Stivhed af stålsøjle er
Page 40 and 41: konkluderes, at bæreevnen ikke kan
Page 43 and 44: Dette giver et maksimalt moment (M)
Page 45 and 46: Det forudsættes at:stålsøjlen og
Page 47 and 48: Fig. 2.4.2Bestemmelse af effektiv h
Page 49 and 50: Bemærk også, at i 5.5.1.2 (7) er
Page 51 and 52: Væggens samlede udbøjning (e t )
Page 53 and 54: Spændingen i stålsøjlen ( s ) be
Page 55 and 56: Fig. 3.2.2Excentricitet for murede
Page 57 and 58: Fig. 3.2.4Rotation af dæk og væg
Page 59 and 60: Betragtes konservativt situationen
Page 61 and 62: Fig. 3.2.6Betondæk med udstøbning
Page 63 and 64: Yderligere parametre:f yd= 184 MPaq
Page 65 and 66: Fig. 3.2.11 Betondæk med udstøbni
Page 67 and 68: 3.3 Planhedsafvigelse (e 5 og e ini
Page 69 and 70: Fig. 3.5.2SpændingsfordelingDette
Page 71 and 72: Fig. 3.6.1Forskellige tilfælde af
Page 73 and 74: Det ses, at den samlede reduktionsf
Page 75 and 76: I praksis observeres skader i form
Page 77 and 78: 3.8.1.3 Løsning i bundNedenståend
Page 79 and 80: 3.8.2.4 Placering af stangNormalt p
Page 81: 3.9.3.1 ElasticitetsmodulE måles i
Page 85 and 86: Figur 3.9.2 Spændingsfordeling i d
Page 87 and 88: 3.9.4.5 Vægge vandret belastet i e
Page 89 and 90: Brudkriteriet for fugen er:(bemærk
show all

Beregning af vandret og lodret belastet vægfelter med åbninger - Mur

Create successful ePaper yourself

Delete template?

Save as template?