Beregning af vandret og lodret belastet vægfelter med åbninger - Mur

More documents

Recommendations

Info

Værdien for e 0 bestemmes ved interpolation til: e 0 = 12 mm. Dvs i brudøjeblikketregnes spændingsfordelingen som vist efterfølgende:Fig. 3.2.10 Betondæk med udstøbning. SpændingsfordelingKun den del af lasten, der ligger uden for knasterne, regnes at skulle overføres af udstøbningog armering.Den samlede reaktion (P) bestemmes til:5,23P = 82= 20,92 kN/mLasten (p uds ) som bøjlerne og udstøbningen skal dimensioneres for:94p uds = 20, 92144= 13,66 kN/mDenne dimensionering er en ren betonberegning, som derfor kun foretages sporadisk.Dvs kun armeringsspændinger undersøges.Imellem bøjlerne regnes lasten optaget ved ren bjælkevirkning (se efterfølgende figur).fuld version 64
Fig. 3.2.11 Betondæk med udstøbning. Optagelse af last mellem bøjlerMomentet (M) fås til:M ==1161162p udsl13,66= 1,23 10 612002Nyttehøjden (h e ) sættes tilh e = 0,9 125= 112,5Kraften i armeringen (F a ) bestemmes til:F a =Mh e61,23 10=112,5= 10,93 10 3Spændingerne i armeringsstålet ( a ) fås herefter til:a =FAaahvorA aer armeringsarealet10,93 106= 97 MPa< f yda =23fuld version 65
Page 1 and 2:
BEREGNING AF VANDRET- OG LODRET BEL
Page 3 and 4:
3.7 Søjlelængder i gavltrekanter
Page 5 and 6:
9.2 Hovedsagelig bøjningspåvirked
Page 7 and 8:
1.2 Anvendte symboler og tilhørend
Page 9:
P venstreDen lodrette last på et v
Page 12 and 13:
Fig. 2.1.2Lodret last medfører en
Page 14 and 15: Fortsættes med samme eksempel og r
Page 16 and 17: 2.1.1.2 TagfodFig. 2.1.4Tagfod. Lod
Page 18 and 19: 2.1.1.3 EtageadskillelseFig. 2.1.5V
Page 20 and 21: 2.1.2 Lodrette understøtningerLodr
Page 22 and 23: 2.1.2.2 Tværgående vægge og stå
Page 24 and 25: 1 2108 0,56m fs =1,70= 572 Nmm/mm=
Page 26 and 27: 2.1.2.3 Tværgående vægge og stå
Page 28 and 29: hvor= WM==1 q h2reak dør81816W108=
Page 30 and 31: hvorW Ed er den faktiske last, ikke
Page 32 and 33: Fig. 2.3.1 EPS og armering i smalle
Page 34 and 35: Tabel 2.3.2. Regningsmæssig vandre
Page 36 and 37: 2.3.2.1 Beregningsmodel. Alternativ
Page 38 and 39: Fig. 2.3.4Stivhed af stålsøjle er
Page 40 and 41: konkluderes, at bæreevnen ikke kan
Page 43 and 44: Dette giver et maksimalt moment (M)
Page 45 and 46: Det forudsættes at:stålsøjlen og
Page 47 and 48: Fig. 2.4.2Bestemmelse af effektiv h
Page 49 and 50: Bemærk også, at i 5.5.1.2 (7) er
Page 51 and 52: Væggens samlede udbøjning (e t )
Page 53 and 54: Spændingen i stålsøjlen ( s ) be
Page 55 and 56: Fig. 3.2.2Excentricitet for murede
Page 57 and 58: Fig. 3.2.4Rotation af dæk og væg
Page 59 and 60: Betragtes konservativt situationen
Page 61 and 62: Fig. 3.2.6Betondæk med udstøbning
Page 63: Yderligere parametre:f yd= 184 MPaq
Page 67 and 68: 3.3 Planhedsafvigelse (e 5 og e ini
Page 69 and 70: Fig. 3.5.2SpændingsfordelingDette
Page 71 and 72: Fig. 3.6.1Forskellige tilfælde af
Page 73 and 74: Det ses, at den samlede reduktionsf
Page 75 and 76: I praksis observeres skader i form
Page 77 and 78: 3.8.1.3 Løsning i bundNedenståend
Page 79 and 80: 3.8.2.4 Placering af stangNormalt p
Page 81 and 82: 3.9.3.1 ElasticitetsmodulE måles i
Page 83 and 84: Bestemmelse af f vd0,a bliver lidt
Page 85 and 86: Figur 3.9.2 Spændingsfordeling i d
Page 87 and 88: 3.9.4.5 Vægge vandret belastet i e
Page 89 and 90: Brudkriteriet for fugen er:(bemærk
show all

Beregning af vandret og lodret belastet vægfelter med åbninger - Mur

You also want an ePaper? Increase the reach of your titles

Delete template?

Save as template?