Beregning af vandret og lodret belastet vægfelter med åbninger - Mur

More documents

Recommendations

Info

Trykbuen i midtertværsnittet beskrives med parametrene N, e res . Tværsnittet vil såledesvære påvirket af en samlet lodret kraft N + F for i afstanden e res,a som kan bestemmestil:e res,a =N(NeFresfor)Denne samlede lodrette kraft N + F for udmærker sig ved, at N bidrager til søjlevirkningen,mens F for ikke bidrager til søjlevirkningen, og derfor kan bidragene ikke adderesi en beregning.Problemstillingen løses ved at reducere f cnd med et bidrag svarende til den trykspænding,som F for introducerer i det reducerede areal (se figur 3.8.5, billede 3), og beregnekonstruktionen på sædvanlig vis for kombinationen (N, e res,a ).Et eksempel:Lodret last (N)Forspænding (F)Trykstyrke (f k )e res: 30 kN/m: 60 kN/m: 7,6 MPa= 34 mmPå baggrund af forspændingen reduceres e res .N ee res,a = res(N F)30 kN=(30 kN= 11 mm34 mm60 kN)Den regningsmæssige trykstyrke bestemmes til:fkm(tF2 eres,a7,6 601,33 (108 2 11)= 5,02 MPa)fuld version 86
3.9.4.5 Vægge vandret belastet i eget planVed beregning af forspændte vægge som skiver ved hjælp af programmet”EC6design.com” skal der, når der anvendes afstivende flanger, tages hensyn til, atprogrammet forudsætter lodrette samlinger, hvor styrken alene er etableret vha. binderei en række fuger. Kapaciteten af den beregnede samling vil derfor normalt væremeget lav, hvilket vil sige, at beregningen for teglelementer typisk vil være på densikre side.I praksis bør der ved beregningen varieres på parametrene relateret til den faktiskesamling, således at kapaciteten af samlingen i beregningen så vidt mulig er ækvivalentmed den faktisk beregnede kapacitet af teglelementernes samling. Dette forholder ikke uddybet her.3.9.4.6 TeglbjælkerSåfremt teglelementer udføres med større åbninger skal den over åbningen fremkomneteglbjælke beregnes. For teglelementer vil det være oplagt at anvende toparmering,såfremt momentbæreevnen ikke er tilstrækkelig.Til beregning af momentkapaciteten anvendes trykstyrken vinkelret på studsfugen.Her vil det således være mest relevant at anvende f k som indgangsparameter og ikkef k,a , idet forspændingen er i lodret retning. Trykstyrken vinkelret på studsfugen bestemmesiht. EN 1996-1-1, afsnit 3.6.1.2 (3) som 0.5 f k for byggesten i gruppe 2 og3 og 1.0 f k for byggesten i gruppe 1.I de praktiske beregninger kan f k,a dog anvendes som indgangsparameter (evt. multipliceretmed 0,5 iht. ovenstående), fordi reduktionen af trykstyrken i praksis er minimal.Ved beregning af teglbjælker generelt, forøges kohæsionen formelt op til en faktor 4for høje teglbjælker, idet der i liggefugen fremkommer en normalspænding til gunst,når trykbuen har en vis vinkel. Ved beregning af f vk0,a for lodret forspændte teglbjælker(beskrevet i afsnit 3.8.4.6) er det samme fænomen til gunst, der gør sig gældende.I det følgende undersøges om f vk0,a stadig er relevant at anvende som indgangsparameterfor lodret forspændte teglbjælker.Ved forsøg er eftervist, at faktoren 2 d/a v, som den formelle forøgelse af kohæsionenfor teglbjælker som funktion af højden, er konservativ. Denne værdi anvendes derfornormalt som forøgelsesfaktor:hvord er nyttehøjdena v er forskydningsforholdet (M/Q)fuld version 87
Page 1 and 2:
BEREGNING AF VANDRET- OG LODRET BEL
Page 3 and 4:
3.7 Søjlelængder i gavltrekanter
Page 5 and 6:
9.2 Hovedsagelig bøjningspåvirked
Page 7 and 8:
1.2 Anvendte symboler og tilhørend
Page 9:
P venstreDen lodrette last på et v
Page 12 and 13:
Fig. 2.1.2Lodret last medfører en
Page 14 and 15:
Fortsættes med samme eksempel og r
Page 16 and 17:
2.1.1.2 TagfodFig. 2.1.4Tagfod. Lod
Page 18 and 19:
2.1.1.3 EtageadskillelseFig. 2.1.5V
Page 20 and 21:
2.1.2 Lodrette understøtningerLodr
Page 22 and 23:
2.1.2.2 Tværgående vægge og stå
Page 24 and 25:
1 2108 0,56m fs =1,70= 572 Nmm/mm=
Page 26 and 27:
2.1.2.3 Tværgående vægge og stå
Page 28 and 29:
hvor= WM==1 q h2reak dør81816W108=
Page 30 and 31:
hvorW Ed er den faktiske last, ikke
Page 32 and 33:
Fig. 2.3.1 EPS og armering i smalle
Page 34 and 35:
Tabel 2.3.2. Regningsmæssig vandre
Page 36 and 37: 2.3.2.1 Beregningsmodel. Alternativ
Page 38 and 39: Fig. 2.3.4Stivhed af stålsøjle er
Page 40 and 41: konkluderes, at bæreevnen ikke kan
Page 43 and 44: Dette giver et maksimalt moment (M)
Page 45 and 46: Det forudsættes at:stålsøjlen og
Page 47 and 48: Fig. 2.4.2Bestemmelse af effektiv h
Page 49 and 50: Bemærk også, at i 5.5.1.2 (7) er
Page 51 and 52: Væggens samlede udbøjning (e t )
Page 53 and 54: Spændingen i stålsøjlen ( s ) be
Page 55 and 56: Fig. 3.2.2Excentricitet for murede
Page 57 and 58: Fig. 3.2.4Rotation af dæk og væg
Page 59 and 60: Betragtes konservativt situationen
Page 61 and 62: Fig. 3.2.6Betondæk med udstøbning
Page 63 and 64: Yderligere parametre:f yd= 184 MPaq
Page 65 and 66: Fig. 3.2.11 Betondæk med udstøbni
Page 67 and 68: 3.3 Planhedsafvigelse (e 5 og e ini
Page 69 and 70: Fig. 3.5.2SpændingsfordelingDette
Page 71 and 72: Fig. 3.6.1Forskellige tilfælde af
Page 73 and 74: Det ses, at den samlede reduktionsf
Page 75 and 76: I praksis observeres skader i form
Page 77 and 78: 3.8.1.3 Løsning i bundNedenståend
Page 79 and 80: 3.8.2.4 Placering af stangNormalt p
Page 81 and 82: 3.9.3.1 ElasticitetsmodulE måles i
Page 83 and 84: Bestemmelse af f vd0,a bliver lidt
Page 85: Figur 3.9.2 Spændingsfordeling i d
Page 89 and 90: Brudkriteriet for fugen er:(bemærk
show all

Beregning af vandret og lodret belastet vægfelter med åbninger - Mur

You also want an ePaper? Increase the reach of your titles

Delete template?

Save as template?