Beregning af vandret og lodret belastet vægfelter med åbninger - Mur

More documents

Recommendations

Info

3.8.2.1 Lodret lastVariationen i den lodrette last er afhængig af bagvægstypen. I projektmaterialet foreskrivesen opspændingskraft P (f.eks. P = 85 kN), og ved projekteringen regnes mednedenstående interval af normalkraften.Kombinationsvæg bestående af formur af tegl og bagvæg af:Tegl : 0,80 P 1,10 PPorebeton : 0,75 P 1,15 PLetklinkerbeton : 0,70 P 1,10 PVariationen skyldes forskellige forhold som beskrevet nedenstående:For bagvægge af letbeton forekommer der et initialt og fugtbetinget svind.Formuren undergår løbende deformationer pga. temperatursvingningerBelastningen giver anledning til krybning.Stangens dimensioner og elasticitetsmodul er valgt således, at ovenstående forholdhar mindst effekt. En stang som den valgte med et lille tværsnit, lavt elasticitetsmodulog høj trækstyrke vil naturligvis have størst mulighed for at optage væggens bevægelser,uden at kraften i stangen ændres markant.Selv ved en maksimal last på 100 kN vil der ikke opstå relaksation i den beskrevnestang.3.8.2.2 ExcentricitetPga. udformningen af beslaget kan der regnes med en indspænding i toppen afvægfeltet. Det vil sige, at excentriciteten (e kan regnes at virke til gunst.Såfremt beregningen foretages i henhold til Ritter-metoden sættes e til maksimalt1/3 af vægtykkelsen og ikke større end 2 gange excentriciteten i selve vægfeltet.F.eks. for en 108 mm væg kan e 0 = -36 mm, når den resulterende excentricitet i selvevægfeltet er større end 18 mm.Såfremt beregningen foretages efter EN 1996-1-1 (i henhold til fortolkning i programmet”EC6design.com”) sættes excentricitetsintervallet til bredden af den aktuelleneoprenstrimmel. Dvs fra -45 mm til 45 mm. Her er excentriciteten i selve vægfeltetikke relevant, da programmet selv indlægger en trykbue i vægfeltet.3.8.2.3 VægbreddeBredden af den trykpåvirkede væg kan sættes til højden. Det vil sige, at er der fx efterspændtpr. 8 m i et vægfelt med en højde på 2,80 m, regnes der med en trykpåvirketpille på 2,80 m 2,80 m.fuld version 78
3.8.2.4 Placering af stangNormalt placeres stangen i midten, således at for- og bagmur får samme efterspændingskraft.Konstruktionen kan eventuelt optimeres, såfremt stangen placeres forskudt fra midterplanen.Normalt leveres topbeslaget med et ekstra hul, 45 mm forskudt fra centerplanen.Forskydning af stangen fra midterplanen er normalt relevant, når der anvendesforskellige materialer i for- og bagmur. Fx tegl i formur og porebeton i bagmur.Her vil en forskydning mod formuren være gunstig pga. teglets høje trykstyrke ift.porebeton.3.8.2.5 BelastningstidspunktKonstruktionen må normalt ikke efterspændes før 3 døgn efter opmuringen. For svagesten og mørtler kan en dimensionering af vederlaget ved opspændingstidspunktetvære nødvendig. Informationer vedrørende styrkeudvikling af murværk kan ses påhttp://www.mur-tag.dkfuld version 79
Page 1 and 2:
BEREGNING AF VANDRET- OG LODRET BEL
Page 3 and 4:
3.7 Søjlelængder i gavltrekanter
Page 5 and 6:
9.2 Hovedsagelig bøjningspåvirked
Page 7 and 8:
1.2 Anvendte symboler og tilhørend
Page 9:
P venstreDen lodrette last på et v
Page 12 and 13:
Fig. 2.1.2Lodret last medfører en
Page 14 and 15:
Fortsættes med samme eksempel og r
Page 16 and 17:
2.1.1.2 TagfodFig. 2.1.4Tagfod. Lod
Page 18 and 19:
2.1.1.3 EtageadskillelseFig. 2.1.5V
Page 20 and 21:
2.1.2 Lodrette understøtningerLodr
Page 22 and 23:
2.1.2.2 Tværgående vægge og stå
Page 24 and 25:
1 2108 0,56m fs =1,70= 572 Nmm/mm=
Page 26 and 27:
2.1.2.3 Tværgående vægge og stå
Page 28 and 29: hvor= WM==1 q h2reak dør81816W108=
Page 30 and 31: hvorW Ed er den faktiske last, ikke
Page 32 and 33: Fig. 2.3.1 EPS og armering i smalle
Page 34 and 35: Tabel 2.3.2. Regningsmæssig vandre
Page 36 and 37: 2.3.2.1 Beregningsmodel. Alternativ
Page 38 and 39: Fig. 2.3.4Stivhed af stålsøjle er
Page 40 and 41: konkluderes, at bæreevnen ikke kan
Page 43 and 44: Dette giver et maksimalt moment (M)
Page 45 and 46: Det forudsættes at:stålsøjlen og
Page 47 and 48: Fig. 2.4.2Bestemmelse af effektiv h
Page 49 and 50: Bemærk også, at i 5.5.1.2 (7) er
Page 51 and 52: Væggens samlede udbøjning (e t )
Page 53 and 54: Spændingen i stålsøjlen ( s ) be
Page 55 and 56: Fig. 3.2.2Excentricitet for murede
Page 57 and 58: Fig. 3.2.4Rotation af dæk og væg
Page 59 and 60: Betragtes konservativt situationen
Page 61 and 62: Fig. 3.2.6Betondæk med udstøbning
Page 63 and 64: Yderligere parametre:f yd= 184 MPaq
Page 65 and 66: Fig. 3.2.11 Betondæk med udstøbni
Page 67 and 68: 3.3 Planhedsafvigelse (e 5 og e ini
Page 69 and 70: Fig. 3.5.2SpændingsfordelingDette
Page 71 and 72: Fig. 3.6.1Forskellige tilfælde af
Page 73 and 74: Det ses, at den samlede reduktionsf
Page 75 and 76: I praksis observeres skader i form
Page 77: 3.8.1.3 Løsning i bundNedenståend
Page 81 and 82: 3.9.3.1 ElasticitetsmodulE måles i
Page 83 and 84: Bestemmelse af f vd0,a bliver lidt
Page 85 and 86: Figur 3.9.2 Spændingsfordeling i d
Page 87 and 88: 3.9.4.5 Vægge vandret belastet i e
Page 89 and 90: Brudkriteriet for fugen er:(bemærk
show all

Beregning af vandret og lodret belastet vægfelter med åbninger - Mur

You also want an ePaper? Increase the reach of your titles

Delete template?

Save as template?