Beregning af vandret og lodret belastet vægfelter med åbninger - Mur

More documents

Recommendations

Info

Indledningsvis skønnese s= 5 mmhvorved fås:og derved:e t = 5 + 10 +15= 30 mm8 PLetw =2h8 80 30=24000= 0,012 N/mm 2= 1,2 kN/m 2Dvs den samlede vandrette last på stålsøjlen bliver:w + q = 1,2 + 1,5= 2,7 kN/m 2De 2 binderkolonner skal optage denne last. Såfremt der er bindere pr 3. skifte skalkapaciteten af den enkelte binder (B vand ) være:B vand =22,7 kN / m= 0,27 kN= 270 N1,0 m(5 2)Beregning af bindere er beskrevet i afsnit 8. Den nødvendige kapacitet vil normaltvære til stede ved anvendelse af Ø4 bindere.Udbøjningen af den aktuelle stålsøjle bestemmes på sædvanlig vis:e s =53845=384= 1,8 mm(w2,7q)1,0h(EI)4stålsøjle440005(2 10 24,9106)Det ses, at e 5 er mindre end den skønnede værdi, hvoraf konkluderes, at beregningener konservativ.fuld version 52
Spændingen i stålsøjlen ( s ) bestemmes:s =18(w12,78= 17 MPa< f ydq)1,0hW2stålsøjle24000311 10=3Her erW stålsøjle modstandsmomentet af stålsøjlen.Da der ikke er søjlevirkning i vægfeltet, skal alene undersøges, hvorvidt trykspændingeni vægfeltet ( b ) er mindre end den regningsmæssige tilladelige trykspænding.Dvsb =80 1,0(108 2 15)= 1,02 MPa< f cnd3.2 ExcentricitetenExcentriciteten er den resulterende excentricitet af lasten på toppen af væggen elleraf reaktionen i bunden. Bestemmelse af denne værdi kan foretages på 2 måder:Som en fast værdi, der indgår i beregningerne. Denne metode er beskrevet iDS/INF 167, anneks C, og anvendes i Ritter-metoden, som er implementeret i beregningsprogrammet”EC6design.com”.Som et interval hvor trykbuen skal placeres. Det vil sige det geometriske interval,hvor reaktionen i top og bund kan afleveres. Denne metode anvendes i beregningsprogrammet”EC6design.com”, Lodret belastede vægge.I DS/INF 167, anneks C, er excentriciteten i top og bund benævnt e 0,top og e 0,bund .e 0,bund er omtalt i afsnit 2.1.1.1.DS/INF 167, anneks C’s første afsnit angiver at:”Excentriciteten i top og bund kan vurderes ud fra de indgående elementers stivhed.Dvs rotationsstivheden ved top og bund af dæk og fundament i forhold til rotationsstivhedaf væggen. Såfremt en sådan vurdering ikke udføres, kan efterfølgende metode,der er gældende for slappe dæk, anvendes.”Det vil sige, at hele det efterfølgende afsnit i DS/INF 167, anneks C, kun er gældendefor slappe dæk, hvilket er væsentligt at erindre. Emnet er uddybet i det følgende.e 0,top beregnes i DS/INF 167 ud fra en trekantformet spændingsfordeling i vederlagsfladentil ugunst.fuld version 53
Page 1 and 2: BEREGNING AF VANDRET- OG LODRET BEL
Page 3 and 4: 3.7 Søjlelængder i gavltrekanter
Page 5 and 6: 9.2 Hovedsagelig bøjningspåvirked
Page 7 and 8: 1.2 Anvendte symboler og tilhørend
Page 9: P venstreDen lodrette last på et v
Page 12 and 13: Fig. 2.1.2Lodret last medfører en
Page 14 and 15: Fortsættes med samme eksempel og r
Page 16 and 17: 2.1.1.2 TagfodFig. 2.1.4Tagfod. Lod
Page 18 and 19: 2.1.1.3 EtageadskillelseFig. 2.1.5V
Page 20 and 21: 2.1.2 Lodrette understøtningerLodr
Page 22 and 23: 2.1.2.2 Tværgående vægge og stå
Page 24 and 25: 1 2108 0,56m fs =1,70= 572 Nmm/mm=
Page 26 and 27: 2.1.2.3 Tværgående vægge og stå
Page 28 and 29: hvor= WM==1 q h2reak dør81816W108=
Page 30 and 31: hvorW Ed er den faktiske last, ikke
Page 32 and 33: Fig. 2.3.1 EPS og armering i smalle
Page 34 and 35: Tabel 2.3.2. Regningsmæssig vandre
Page 36 and 37: 2.3.2.1 Beregningsmodel. Alternativ
Page 38 and 39: Fig. 2.3.4Stivhed af stålsøjle er
Page 40 and 41: konkluderes, at bæreevnen ikke kan
Page 43 and 44: Dette giver et maksimalt moment (M)
Page 45 and 46: Det forudsættes at:stålsøjlen og
Page 47 and 48: Fig. 2.4.2Bestemmelse af effektiv h
Page 49 and 50: Bemærk også, at i 5.5.1.2 (7) er
Page 51: Væggens samlede udbøjning (e t )
Page 55 and 56: Fig. 3.2.2Excentricitet for murede
Page 57 and 58: Fig. 3.2.4Rotation af dæk og væg
Page 59 and 60: Betragtes konservativt situationen
Page 61 and 62: Fig. 3.2.6Betondæk med udstøbning
Page 63 and 64: Yderligere parametre:f yd= 184 MPaq
Page 65 and 66: Fig. 3.2.11 Betondæk med udstøbni
Page 67 and 68: 3.3 Planhedsafvigelse (e 5 og e ini
Page 69 and 70: Fig. 3.5.2SpændingsfordelingDette
Page 71 and 72: Fig. 3.6.1Forskellige tilfælde af
Page 73 and 74: Det ses, at den samlede reduktionsf
Page 75 and 76: I praksis observeres skader i form
Page 77 and 78: 3.8.1.3 Løsning i bundNedenståend
Page 79 and 80: 3.8.2.4 Placering af stangNormalt p
Page 81 and 82: 3.9.3.1 ElasticitetsmodulE måles i
Page 83 and 84: Bestemmelse af f vd0,a bliver lidt
Page 85 and 86: Figur 3.9.2 Spændingsfordeling i d
Page 87 and 88: 3.9.4.5 Vægge vandret belastet i e
Page 89 and 90: Brudkriteriet for fugen er:(bemærk

Beregning af vandret og lodret belastet vægfelter med åbninger - Mur

Create successful ePaper yourself

Delete template?

Save as template?