Beregning af vandret og lodret belastet vægfelter med åbninger - Mur

More documents

Recommendations

Info

Ved bøjlerne fås lasten (F bøjl ):F bøjl = 13,66 1,2= 16,4 kNMomentet (M) bestemmes til:h e bestemmes til:316,4 10 94M =2= 0,771 10 6h e = 0,9 225= 203Kraften i armeringen (F a ) bestemmes til:F a =Mh e0,771 10=203= 3,8 10 36Spændingerne i armeringsstålet ( a ) fås herefter til:a =FAaa33,8 10=2( 6 )= 34 MPa< f ydHeraf ses, at den udstøbte samling har tilstrækkelig bæreevne til at overføre en del afkræfterne i brudsituationen svarende til den aktuelt bestemte excentricitet.fuld version 66
3.3 Planhedsafvigelse (e 5 og e init )I EN 1996-1-1 og DS/INF 167 er angivet 2 forskellige måder at betragte planhedsafvigelsen.Initialexcentriciteten (e init ) er i EN 1996-1-1 beskrevet i 5.5.1.1 (4), hvor det angives,at den kan sættes til h ef /450. Initialexcentriciteten er gældende i hele højden og dækkergeometrisk afvigelse fra den plane form samt placeringsunøjagtigheder i top ogbund.I DS/INF 167, anneks C, betragtes planhedsafvigelsen som et krumt forløb af væggen.Det vil sige, at planhedsafvigelsen er murens pilhøjde regnet fra forbindelseslinjenmellem toppunkt og fodpunkt. Dvs en afvigelse, der kan måles ved at placere enretskede på muren.Den maksimalt tilladelige planhedsafvigelse er i DS/INF 167 sat til 10 mm. Dette betyderikke, at man som rådgiver skal forudsætte at den er 10 mm. Værdien kan sættestil 5 mm eller h/500, blot værdien angives i projektmaterialet og kontrolleres på byggepladsen.Planhedsafvigelsen har stor indflydelse på bæreevnen, hvilket betyder, at værdienmed fordel kan optimeres under projekteringen.Ved projekteringen skal enten anvendes e 5 eller e init .3.4 Vægfelter med og uden åbningerVægfelter uden åbninger, påvirket af lodret last, kan være 2-, 3- eller 4-sidet understøttetforudsat, at 2 understøtninger er i top og bund. Disse konstruktionstyper erenkle at gennemregne, idet formlerne i EN 1996-1-1 for reduktion i søjlehøjde (somangivet i afsnit 3.1) umiddelbart kan anvendes.I de efterfølgende afsnit er beregningsmodeller for vægfelter med åbninger angivet.Modellerne er fortolkninger fra de eksisterende udtryk.Vægfelter med huller dimensioneres ved at fordele den lodrette last på hullet medhalv last på hver side af hullet. Dette er kun relevant for den lodrette last, idet der vedbestemmelse af den ”ækvivalente vandrette last” (se afsnit 2.2) tages anderledes hensyntil åbninger.I de fleste vægfelter med åbninger vil der forekomme en strimmel vægfelt uden sideunderstøtninger.Dette er dog ikke tilfældet for et 4-sidet understøttet vægfelt med 1åbning som illustreret efterfølgende.3.5 4-sidet understøttet vægfelt med 1 åbningEt 4-sidet understøttet vægfelt med kun én åbning er illustreret i efterfølgende skitse.fuld version 67
Page 1 and 2:
BEREGNING AF VANDRET- OG LODRET BEL
Page 3 and 4:
3.7 Søjlelængder i gavltrekanter
Page 5 and 6:
9.2 Hovedsagelig bøjningspåvirked
Page 7 and 8:
1.2 Anvendte symboler og tilhørend
Page 9:
P venstreDen lodrette last på et v
Page 12 and 13:
Fig. 2.1.2Lodret last medfører en
Page 14 and 15:
Fortsættes med samme eksempel og r
Page 16 and 17: 2.1.1.2 TagfodFig. 2.1.4Tagfod. Lod
Page 18 and 19: 2.1.1.3 EtageadskillelseFig. 2.1.5V
Page 20 and 21: 2.1.2 Lodrette understøtningerLodr
Page 22 and 23: 2.1.2.2 Tværgående vægge og stå
Page 24 and 25: 1 2108 0,56m fs =1,70= 572 Nmm/mm=
Page 26 and 27: 2.1.2.3 Tværgående vægge og stå
Page 28 and 29: hvor= WM==1 q h2reak dør81816W108=
Page 30 and 31: hvorW Ed er den faktiske last, ikke
Page 32 and 33: Fig. 2.3.1 EPS og armering i smalle
Page 34 and 35: Tabel 2.3.2. Regningsmæssig vandre
Page 36 and 37: 2.3.2.1 Beregningsmodel. Alternativ
Page 38 and 39: Fig. 2.3.4Stivhed af stålsøjle er
Page 40 and 41: konkluderes, at bæreevnen ikke kan
Page 43 and 44: Dette giver et maksimalt moment (M)
Page 45 and 46: Det forudsættes at:stålsøjlen og
Page 47 and 48: Fig. 2.4.2Bestemmelse af effektiv h
Page 49 and 50: Bemærk også, at i 5.5.1.2 (7) er
Page 51 and 52: Væggens samlede udbøjning (e t )
Page 53 and 54: Spændingen i stålsøjlen ( s ) be
Page 55 and 56: Fig. 3.2.2Excentricitet for murede
Page 57 and 58: Fig. 3.2.4Rotation af dæk og væg
Page 59 and 60: Betragtes konservativt situationen
Page 61 and 62: Fig. 3.2.6Betondæk med udstøbning
Page 63 and 64: Yderligere parametre:f yd= 184 MPaq
Page 65: Fig. 3.2.11 Betondæk med udstøbni
Page 69 and 70: Fig. 3.5.2SpændingsfordelingDette
Page 71 and 72: Fig. 3.6.1Forskellige tilfælde af
Page 73 and 74: Det ses, at den samlede reduktionsf
Page 75 and 76: I praksis observeres skader i form
Page 77 and 78: 3.8.1.3 Løsning i bundNedenståend
Page 79 and 80: 3.8.2.4 Placering af stangNormalt p
Page 81 and 82: 3.9.3.1 ElasticitetsmodulE måles i
Page 83 and 84: Bestemmelse af f vd0,a bliver lidt
Page 85 and 86: Figur 3.9.2 Spændingsfordeling i d
Page 87 and 88: 3.9.4.5 Vægge vandret belastet i e
Page 89 and 90: Brudkriteriet for fugen er:(bemærk
show all

Beregning af vandret og lodret belastet vægfelter med åbninger - Mur

You also want an ePaper? Increase the reach of your titles

Delete template?

Save as template?