VÖBU-FORUM

VÖBU-FORUM
VEREINIGUNG ÖSTERREICHISCHER•BOHR-, BRUNNENBAU- UND•SPEZIALTIEFBAUUNTERNEHMUNGEN
Ausgabe 26 Mitteilungsblatt Juni 2009
Untersuchungen zur Rissausbildung und Rissweite
in Verpresskörpern um Felsanker (rock bolts)
1. Veranlassung
In der Geotechnik werden seit langem Hohlstabanker
mit aufgerolltem Gewinde eingesetzt. Im Fels- und
Tunnelbau wie im Bergbau kommen seit mehr als 20
Jahren sogenannte IBO-Anker (Injektions-BOhranker)
zum Einsatz. Die Hohlstabanker tragen eine verlorene
Bohrkrone und dienen während der Herstellung als
Bohrgestänge. Als Spülung wird meist Zementsuspension
verwendet. Nach der Fertigstellung der
Bohrungen erhärtet der Zement und verbindet die
Anker kraftschlüssig mit dem Gebirge. Außerdem
übernimmt der Zementstein den alleinigen Korrosionsschutz
des Ankerstahles. Die Dicke der Verpresskörper
wird beim Einsatz der Anker im Fels im
wesentlichen vom Bohrdurchmesser bestimmt.
Wenn die Tragglieder auf Zug beansprucht werden,
kommt der Anzahl der entstehenden Risse und der
Rissweite im Verpresskörper besondere Bedeutung
zu. Um den Korrosionsschutz durch das alkalische
Milieu des Zementsteins zu gewährleisten, dürfen die
Rissweiten nicht zu groß werden. Zur Untersuchung
des Einflusses der Verpresskörperdurchmesser auf
die Rissbildung (Rissweiten, Rissabstände) wurde bei
insgesamt 15 Zugversuchen an Ankerstäben Atlas
Copco MAI R 32N die Entwicklung der Risse in den
Verpresskörpern systematisch verfolgt. Bei einem Teil
Tabelle 1: Kennwerte der Ankerstäbe
der Versuche wurden die Risse unter Gebrauchslast
mit Kunstharz injiziert, um Informationen über die
Rissweiten auch im Innern der Verpresskörper zu erhalten.
Zum Vergleich wurden auch Versuche mit
Zuggliedern aus geripptem Betonstahl BSt 500/550
S-GEWI (Ø 25 mm), geripptem Betonstabstahl BSt
500 S nach DIN 488 (Ø 25 mm), Hohlstabankern aus
Feinkornbaustahl Ischebeck TITAN 30/11 sowie einem
Glattstab Ø 25 mm aus St 37 durchgeführt. Bei drei
Versuchen bestand das Zugglied aus Ankerstäben
Atlas Copco MAI T 32N. Die Versuche und ihre
Ergebnisse werden dargestellt und bewertet. Für die
Durchführung bedanken sich die Autoren bei den
Herren DI Wienberg und DI Pachomow.
2. Untersuchungsumfang und Stahlkennwerte
Die Tabelle 1 enthält die wichtigsten Materialkennwerte
der für die Untersuchungen verwendeten
Zugglieder. Siehe unten.
3. Beschreibung der Versuchskörper
Die Versuchskörper (Dehnkörper) wurden mit vier verschiedenen
Durchmessern (72, 104, 153 und 191 mm)
hergestellt. Die Länge der Dehnkörper betrug einheitlich
1 m. Sie wurden in glatten Plastikschalungen
(PVC-Rohren) betoniert, die in einem Gestell vertikal
1

gehalten waren (Bild 1). Zwölf der insgesamt 25
Dehnkörper wurden mit dem Ankermörtel Duriment
W+P der Atlas Copco MAI GmbH hergestellt. Für die
Herstellung der Prüfkörper (Ø 72, 104, 153 mm) mit
anschließender Kunstharzinjektion wurde Zementleim
verwendet. Er bestand aus einem Zement CEM I 32,5
R (Lafarge) mit einem Wasser-Zementwert w/z = 0,4.
Um die Risse injizieren zu können, wurden diese
Versuchskörper vor dem Betonieren mit jeweils vier
Kunststoffschläuchen Ø 6 mm parallel zum Zugglied
versehen, die nach dem Beginn des Abbindens des
Zementleims gezogen wurden. So bildeten die verbleibenden
Löcher Injektionskanäle.
Zur Vermeidung der Austrocknung und des damit verbundenen
Schwindens wurden die Prüfkörper bis zur
Prüfung in den PVC-Rohren belassen und zusätzlich
in feuchte Textilien lagenweise eingelegt. Sie wurden
in einer Lagervorrichtung aufbewahrt, die mit einer PE-
Baufolie ummantelt war. Eine Übersicht über die
Versuchskörper enthält Tabelle 2.
Bild 1: Prüfkörp er im Betonierstand
Tabelle 2: Übersicht über die Versuchskörper (Kh = Rissinjektion mit Kunstharz)
2
Die Druckfestigkeit des Ankermörtels und des
Zementsteins wurde an Würfeln untersucht. Für den
Ankermörtel ergab sich nach 28 Tagen eine mittlere
Druckfestigkeit von 54 N/mm 2
(9 Einzelversuche). Der
Zementstein der Prüfkörper mit Rissinjektion hatte
nach sieben Tagen eine mittlere Druckfestigkeit von
50,5 N/mm 2
(9 Proben). Nach 28 Tagen betrug die
Druckfestigkeit 62,8 N/mm 2
(9 Proben).
4. Versuchsdurchführung
Die Prüfung der Versuchskörper erfolgte im Alter von
ca. 40 Tagen. Die Prüfkörper wurden an den beidseitig
herausstehenden Enden der Stahlstäbe in eine
Zugprüfmaschine eingespannt. Die Belastung erfolgte
stufenweise in mehreren Laststufen bis zum 1,5fachen
der Gebrauchslast FW. Während der Belastung
wurden die Prüfkörper durch einen aufgesprühten
Lacküberzug vor dem Austrocknen geschützt.
Auf einzelnen Laststufen wurden die Rissbreiten der
Querrisse mit einer Risslupe mit Skalenteilung mit einer
Genauigkeit von 0,01 mm an vier um 90° versetzten
Stellen auf dem Prüfkörperumfang gemessen. Gleichzeitig
wurde das entstandene Rissbild mit gut sichtbaren
Markierstiften farbig (zur Differenzierung der
Laststufen) nachgezeichnet und fotografisch festgehalten.
Das Nachzeichnen der Risse sowie die
Messung der Rissbreiten sind in den Bildern 2 und 3
dargestellt.
Bild 2: Nachzeichnen der Risse

Bild 3: Messung der Rissbreiten
Nach dem Erreichen der maximalen Prüflaststufe erfolgte
eine Entlastung der Versuchskörper. Anschließend
wurden die Prüfkörper, bei denen durch
Injektion der Risse mit Kunstharz das Rissbild unter
Gebrauchslast „eingefroren“ werden sollte, in einem
zweiten Versuchsstand (Bild 4) mit der Gebrauchslast
wiederbelastet. Über die Leitkanäle, mit denen die
Versuchskörper bei der Herstellung versehen worden
waren, wurde das Injektionsharz (Zweikomponenten-
Epoxidharz WEBAC 4110) von unten her mit Druckflaschen
unter einem Druck von 2-3 bar in die entstandenen
Risse eingepresst. Nach einer achtstündigen
Erhärtungszeit wurden die Versuchskörper entlastet
und der Länge nach in drei Teile zersägt.
Danach wurden die Risse in den Schnittflächen
nachgezeichnet und ihre Breite am Stahl, in der Mitte
der Überdeckung und an der Verpresskörperoberfläche
gemessen. Bild 5 zeigt einen Ausschnitt aus
einem aufgeschnittenen Prüfkörper. Durch Anätzen
der Schnittflächen mit Salzsäure lassen sich die Risse
als Kunstharzstege gut sichtbar machen.
Bild 4:
Versuchsstand zur
Rissinjektion
Bild 5: Rissbild im Innern eines Verpresskörpers
5. Versuchsergebnisse
Die Bilder 6, 7, 8 und 9 zeigen die Auftragungen der
Rissweiten für die Zugglieder Atlas Copco MAI R 32N
auf den Prüfkörperoberflächen für die Dehnkörperdurchmesser
72 mm, 104 mm, 152,8 mm und 191 mm
über den einzelnen Laststufen. Die Ablesungen wurden
in der Regel bei den Laststufen 0,2 FW, 0,4 FW,
0,6 FW, 0,8 FW, 1,0 FW, 1,25 FW und 1,5 FW gemacht.
Die Darstellungen basieren auf den jeweils vier bei jeder
Laststufe gemessenen Einzelwerten pro Riss auf
dem Prüfkörperumfang. Diese Einzelwerte wurden für
jeden Riss gemittelt. Aus den so erhaltenen Werten
wurden die Mittelwerte für alle Risse auf den einzelnen
Laststufen berechnet. Eingetragen in die
Diagramme sind auch die nach Harzinjektion
gemessenen Rissweiten unter Gebrauchslast an der
Stahloberfläche (i), in der Mitte der Überdeckung (m)
und an der Außenseite (a). Die Mittelwerte für die
(während der Erstbelastung) auf der Oberfläche
gemessenen Rissweiten stimmen nicht immer mit
denjenigen überein, die nach dem Aufschneiden der
Dehnkörper im Schnitt gemessen wurden. Der Grund
dafür liegt an den unterschiedlichen Messorten.
Bild 6: Rissweiten (Mittelwerte) auf den Dehnkörperoberflächen bei den einzelnen
Laststufen, Dehnkörperdurchmesser 72 mm, Versuche Pk 1 bis Pk 3
Bild 7: Rissweiten (Mittelwerte) auf den Dehnkörperoberflächen bei den einzelnen
Laststufen, Dehnkörperdurchmesser 104 mm, Versuche Pk 4 bis Pk 6 und Pk 13 Kh
3

Bild 8: Rissweiten (Mittelwerte) auf den Dehnkörperoberflächen bei den
einzelnen Laststufen, Dehnkörperdurchmesser 152,8 mm, Versuche Pk 7 bis
Pk 9 und Pk 14 Kh
Bild 9: Rissweiten (Mittelwerte) auf den Dehnkörperoberflächen bei den
einzelnen Laststufen, Dehnkörperdurchmesser 191 mm, Versuche Pk 10 bis
Pk 12 und Pk 15 Kh
Man erkennt aus den Auftragungen, dass bis zur 1,5fachen
Gebrauchslast die Rissbreiten etwa linear mit
der Stahlspannung zunehmen. Unter Gebrauchslast
beträgt die Rissbreite an der Oberfläche der Dehnkörper
zwischen 0,1 mm und 0,15 mm. An der Stahloberfläche
liegt sie zwischen 0,05 und 0,07 mm.
Die Bilder 10 und 11 zeigen die Ergebnisse der vergleichenden
Versuche mit Zuggliedern BSt 500/550 S-
GEWI (Ø 25 mm), Ischebeck TITAN 30/11 und
geripptem Betonstabstahl nach DIN 488 (25 mm). In
Bild 10 ist zudem das Ergebnis des Versuches mit
einem glatten Rundstahl Ø 25 mm aus St 37 aufgetragen.
Die Rissweiten liegen bei den gerippten Stählen
in der Größenordnung der Rissweiten, die auch bei
den Zuggliedern MAI R 32N gemessen wurden. Die
Verringerung der Rissweiten im Verpresskörper am
Stahl tritt bei dem ungerippten Stahl nicht auf.
4
Bild 10: Rissweiten (Mittelwerte) auf den Dehnkörperoberflächen bei den
einzelnen Laststufen, Dehnkörperdurchmesser 104 mm, Versuche Pk 16 Kh
bis Pk 19 Kh
Bild 11: Rissweiten (Mittelwerte) auf den Dehnkörperoberflächen bei den
einzelnen Laststufen, Dehnkörperdurchmesser 153 mm, Versuche Pk 20 Kh
bis Pk 22 Kh
Bild 12: Rissweiten (Mittelwerte) auf den Dehnkörperoberflächen bei den einzelnen
Laststufen, Zugglied Atlas Copco MAI T 32N, Versuche Pk 23 Kh bis Pk 25 Kh

In Bild 12 sind die mittleren Rissweiten für Zugglieder
Atlas Copco MAI T 32N dargestellt. Diese Stäbe haben
ein Trapezgewinde. Bis zur Gebrauchslast bleiben die
Rissweiten an der Oberfläche wie bei den Stäben MAI
R 32N zwischen 0,13 und 0,17 mm. Die Verringerung
der Rissweite am Stahl wird auch hier beobachtet. Bei
Lasten jenseits der Gebrauchslast werden die
Rissweiten an der Oberfläche aber deutlich größer als
bei den Rundgewindestählen. Das Verbundverhalten
der Stäbe mit Trapezgewinde scheint nicht ganz so
günstig zu sein wie dasjenige der Stäbe mit
Rundgewinde.
Die Rissweiten und Rissabstände hängen vom
Verbund auf der Stahloberfläche, dem Verhältnis
Stahldurchmesser : Verpresskörperdurchmesser und
in geringerem Maße von der Zugfestigkeit des
Materials des Verpresskörpers ab. Ein Rissgesetz, das
einen Zusammenhang zwischen diesen Größen herstellt,
lässt sich aus der mit den Versuchen gewonnenen
Datenbasis nicht formulieren.
Die Abstände der Einzelrisse untereinander wurden
nach abgeschlossener Rissbildung an den vier
Seiten des jeweiligen Prüfkörpers abgelesen und
diese Ablesungen gemittelt. Von allen so erhaltenen
Rissabständen eines Dehnkörpers wurden dann
wieder die Mittelwerte errechnet. In Bild 13 sind
diese Mittelwerte den Dehnkörpertypen gegenüber
gestellt. Man erkennt, dass die mittleren Abstände
bei den Zuggliedern MAI R 32N in der Regel zwischen
50 und 75 mm liegen. Bei den zum Vergleich
mit anderen Zuggliedern durchgeführten Versuchen
gibt es große Unterschiede bei den mittleren
Rissabständen.
Bild 13: Rissabstände (Mittelwerte) und Dehnkörpertypen
In Bild 14 sind die Ergebnisse der Rissweitenmessungen
bei Gebrauchskraft für die unterschiedlichen
Zugglieder zusammenfassend dargestellt. Für die
Zugglieder Atlas Copco MAI R 32N darf man (mit
gebotener Vorsicht) formulieren, dass die mittleren
Rissweiten mit dem Durchmesser der Dehnkörper
zunehmen.
Bild 14: Rissbreiten (Mittelwerte) bei Gebrauchskraft an der Stahloberfläche,
in halber Überdeckung und außen
6. Zusammenfassung und Beurteilung
Die mittlere Rissbreite bei Gebrauchskraft betrug bei
den Versuchen mit Zuggliedern Atlas Copco MAI R
32N an der Oberfläche der Dehnkörper zwischen 0,06
mm und 0,16 mm. Wenige einzelne Risse hatten
Rissweiten bis 0,3 mm. Die Anzahl der Einzelrisse pro
Meter Länge war bei den Dehnkörpern aus Zementstein
deutlich geringer als bei denjenigen aus
Ankermörtel, unabhängig vom Dehnkörperdurchmesser.
Die Ursache dafür dürfte die höhere
Zugfestigkeit des Zementsteins sein.
Die Versuche mit Harzinjektion der Risse haben
gezeigt, dass die Rissbreiten im Innern der Dehnkörper
zum Stahl hin deutlich abnehmen, bedingt durch
den Verbund zwischen Zementstein und Stahloberfläche.
Die Rissbreiten betrugen zwischen 0,05 und
0,07 mm. Man darf davon ausgehen, dass die
Abnahme der Rissbreiten auch in den Dehnkörpern
aus Ankermörtel vorhanden ist.
Der Ankerstahl R 32N ist ein niedrig legierter Stahl, der
den Baustählen zuzuordnen ist. Er neigt deshalb nicht
zur (bei Spannstählen gefürchteten) Spannungsrisskorrosion.
Er besitzt durch das aufgerollte Gewinde
einen guten Verbund mit dem umgebenden Zementstein-
oder Mörtelkörper. Die Risse werden dadurch
gleichmäßig verteilt, und die Rissbreiten bleiben klein.
Die Vergleichsversuche mit anderen gerippten Stählen
zeigen, dass durch die aufgerollten Gewinde oder
die aufgerollten Rippen praktisch immer ein guter
Verbund zwischen Verpresskörper und Stahl entsteht.
Signifikante Unterschiede bei den Rissweiten und
Rissabständen ergeben sich bei den verschiedenen
Produkten nicht.
Die DIN 1045-1 nennt Rechenwerte für die zulässigen
Rissbreiten im Stahlbeton zwischen 0,2 mm und
0,4 mm, abhängig von der Expositionsklasse, der
Betondeckung etc.. Überträgt man die Forderungen
der DIN 1045-1 auf den Bereich der Anker, Nägel und
Pfähle in der Geotechnik, so erfüllt z.B. der Ankerstab
5

R 32N der Atlas Copco MA GmbH diese Forderungen
selbst dann, wenn man die Rissweiten auf den
Außenseiten der Dehnkörper der Beurteilung zugrunde
legt. An der Stahloberfläche ist die Rissbreite
bei allen Versuchen deutlich unter 0,1 mm gemessen
worden. Dabei ist noch nicht berücksichtigt, dass es
bei im Boden oder Fels eingebetteten Verpresskörpern
durch die unregelmäßige Form ihrer Oberflächen
und die Reibung auf den Oberflächen zu einer gleichmäßigeren
Rissbildung als im Versuch kommt. Dadurch
werden die Rissbreiten noch kleiner. Versuche
im Zugprüfstand führen also zu ungünstigeren
Ergebnissen, als sie beim Regeleinsatz in der
Geotechnik zu erwarten sind. Da jedoch im Einzelfall
auch die Verpresskörper von Pfählen oder Nägeln
lokal ohne Verbund zum Erdreich sein können, führt
die Durchführung von Versuchen ohne Verbund der
Verpresskörper zum Erdreich oder Fels zu Ergebnissen,
die auf der sicheren Seite liegen. Insgesamt bildet
bei den üblichen Bohrdurchmessern der Zementstein
oder Ankermörtel um die Felsanker einen wirksamen
und dauerhaften Schutz der Zugglieder gegen
Korrosion.
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Die Fa. GBS Grundbau Bohrtechnik Spezialtiefbau
GmbH in Vomp wurde 2007 gegründet. Muttergesellschaft
ist die seit 1990 bestehende Fa. GBS
Grundbau Bohrtechnik Spezialtiefbau GmbH & CO.
KG mit Sitz in Aschaffenburg, Deutschland.
Die Gründung war bedingt durch größere Aufträge an
der Unterinntaltrasse (Bohrpfähle) und technisch sehr
anspruchsvollen Injektions- und Bohrarbeiten am
Kraftwerk Kops II im Montafon, Vorarlberg.
Seitdem wurden weitere Aufträge unter anderem in
Wien (U-Bahnlinie U2), am Grundablass Gmünd, an
der Tunnelkette Perschling und am Kraftwerk Hintermuhr
mit großem Erfolg abgewickelt.
Mit unserem modernen Equipment sind wir in der
Lage, ein großes Leistungsspektrum abzudecken.
Durch problemorientierte Geräteauswahl und Qualitätsarbeit
werden Maßnahmen stets zur Zufriedenheit
unserer Kunden wirtschaftlich und termingerecht ausgeführt.
Unsere besondere Stärke ist die Flexibilität. Wir sind in
der Lage, sowohl komplexe Maßnahmen, wie komplette
Baugruben, Gründungen und große Injektionsmaßnahmen,
als auch Kleinaufträge technisch erfolgreich
und kostengünstig auszuführen. Für unsere
Auftraggeber erbringen wir bei Bedarf auch die technische
Bearbeitung oder arbeiten Sondervorschläge aus.
Leistungen Injektion
t Abdichtungsinjektion und Sanierung
t Herstellung von Abdichtungen und Sanierungen
mit Weichgelen, hydraulischen Bindemitteln, PU-
Harz oder Schaum
t Rissverpressung nach ZTV-ING
t Sanierung von Mauerwerk, Brückenwiderlagern
und Pfeilern
t Abdichtung von Dehn- und Arbeitsfugen mit Injektionsschläuchen
t Abdichtung von Unterwasserbeton, Schlitzwandfugen,
Bohrpfahl- und Spundwänden, sowie von
Ankerköpfen
t Festigkeitsinjektion
t Injektion mit mineralischen Bindemitteln und/oder
chemischen Lösungen in lockere bzw. rollige
Böden zur Erhöhung der Festigkeit
t Gebäudeunterfangen im Niederdruckverfahren
t Tunnel- und Gewölbeinjektionen
t Baugrubensicherungen und Böschungsstabilisierungen
t Kluftinjektion im Gebirge, Talsperren- oder Bergbau
t Mantel- oder Fußverpressung von Bohrpfählen
t Kontaktinjektion
t Mit mineralischen Bindemitteln wird der Kraftschluss
von Bauwerken hergestellt.
t Firstspaltverpressung und
Ringspaltinjektion
t Injektionsausrüstung
t 1 x 6-Pumpencontainer
t ca. 20 x Kunstharz- und Zementpumpen
t Mischanlagen
t DATA LOGs
Leistungen Spezialtiefbau
t Gründungen
t Verrohrte Bohrpfähle mit Durchmessern von 640
bis 1500 mm bis max. 40 m Länge
t Anker- und Bohrtechnik
t Mikropfähle (GEWI Pfähle)
t Temporär-, Semipermanent- und Permanentlitzenanker
bis 2750 KN, System SUSPA DSI, VSL, BBV
t Einstabanker temporär oder permanent
t Glasfaserkunststoff (GFK) - Anker
t Selbstbohranker / Hohlstabanker System DSI,
Ischebeck, IBO, ALWAG
t Bodennägel
t Herstellung von injezierbaren Rohrschirmen
t Hangsicherung
t Boden- und Felsvernagelungen
t Spritzbeton-Hangsicherung mit Temporär- und
Dauernägeln
t Dauerrückverankerung von Stützwänden und
Geländeeinschnitten z.B. Tunnelportalen
t Baugruben
t Gebohrter Berliner Verbau mit Rückverankerung
und Ausfachung in Holz oder Spritzbeton
t Bohrpfahlwände überschnitten, tangierend und
aufgelöst
t Elementwände und Bodenvernagelungen
t Komplette Baugruben inklusive der Sauberkeitsschicht
t Spezialtiefbauausrüstung
t 3 Großbohrgeräte (RH 16, 28, 32) mit Radladern
t 5 Ankerbohrgeräte (Klemm KR 806-3) mit Mischanlagen
t 4 Spritzbetonanlagen
Kontakt:
Grundbau Bohrtechnik Spezialtiefbau GmbH
Fiecht-Au 28, A-6134 Vomp
Ansprechpartner: Hilmar Neumeier
Tel.: +43 (5242) / 626 83, Fax: +43 (5242) / 626 83-8
Mobil: +43 (650) / 518 56 08
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TECHNIK
Einflussfaktoren auf die Abrasivität von Lockergesteinen
Nicht nur im Unterinntal, sondern auch beispielsweise
im Wiener Raum hat der Baugrund in der jüngsten
Vergangenheit mit einer unangenehmen Eigenschaft
auf sich aufmerksam gemacht: Hoher Werkzeugverschleiß
bei der Ausführung von Tiefbauarbeiten
schlägt sich in aller Regel unmittelbar auf die Kosten
bei der Ausführung nieder, und daher fällt dieser
Umstand zunächst den betroffenen Firmen negativ
auf. Entstehen doch in der Regel nicht nur Kosten für
neue Werkzeuge (Bohrkronen, Schälmesser, Rollenmeisel,
etc.), sondern auch Kosten aufgrund verminderter
Bauleistung, sowie Maschinenstehzeiten und
Personalkosten für den Werkzeugtausch, etc.
Übermäßige Abnutzung der
(Bohr-)Werkzeuge, d.h. ein Verschleiß
über das vorgesehene
Ausmaß hinaus, führt in weiterer
Folge zumeist auch zu (technischen,
bauzeitlichen, etc.)
Problemen. In der Fachliteratur
wird in diesem Zusammenhang
von „sekundärem Verschleiß“
gesprochen, das ist
unplanmäßiger Verschleiß, bei
dem bereits nicht unmittelbar zum Abbau benötigte
Teile (z.B. Schneidradkörper bei Tunnelbohrmaschinen,
Bohrpfahlverrohrung bei Großbohrpfählen) abgenutzt
werden [z.B. Nilsen, 2006]. „Unplanmäßig“ -
und daher vergleichsweise aufwendig - sind dabei jedoch
auch oft die erforderlichen Maßnahmen für
Reparatur und Wartung an den Maschinen. Früher
oder später wird jedenfalls auch der Bauherr mit den
Auswirkungen übermäßigen Werkzeugverschleißes
konfrontiert werden, sei es in Form von Nachtragsangeboten,
sei es „nur“ durch einen Bauzeitverzug.
Die Baugrundeigenschaft, welche den Werkzeugverschleiß
im Lockergestein maßgebend bestimmt, wird
Abrasivität genannt [z.B. Richtlinie Schildvortrieb,
Gründruck 2008].
Während im Festgestein bereits einige standardisierte
Methoden zur Bestimmung der Abrasivität existieren
und angewandt werden (z.B. Cerchar Abrasivitäts-
Test, LCPC Abroy-Test, NTNU Abrasions-Test, Rock
Abrasivity Index [Plinninger / Restner, 2008]), ist die
Abrasivitätscharakteristik von Lockergestein bislang
nur wenig erforscht. Vorrangig wurde bisher versucht,
die aus dem Festgestein übernommenen Versuchsaufbauten
auf das Lockergestein zu übertragen.
Wesentliche Einflussfaktoren auf die Abrasivität, wie
z.B. Korngröße, Kornform, Lagerungsdichte, Wasserund
Porengehalt, konnten dabei jedoch nicht versuchstechnisch
nachgebildet werden. Eine eindeutige
Forschungsvorhaben
Beurteilung und Quantifizierung der Abrasivität ist im
Lockergestein somit bis dato nicht möglich.
Es ist jedoch von Interesse - sowohl seitens der
Spezialtiefbauunternehmen, als auch von Auftraggeberseite
- in stark abrasiven Böden diese maßgebliche
Baugrundeigenschaft zweifelsfrei quantifizieren
zu können. Nur dann können die wirtschaftlichen
Konsequenzen einer Bautätigkeit in abrasivem Boden
entsprechend kalkuliert werden und unangenehme
und häufig schwer beurteilbare Nachtragsforderungen
vermieden werden. Für Bauherren würde dies
eine weitere Reduzierung des Baugrundrisikos bedeuten.
Für Ausführende birgt die Erforschung der
Zusammenhänge im Lockergestein
Möglichkeiten der Kostenoptimierung
von Tiefbauvorhaben
in stark abrasiven
Böden.
Das Institut für Geotechnik -
Grundbau, Boden- und Felsmechanik
an der TU Wien hat
diesen Bedarf an Grundlagenforschung
aufgenommen und
ist mit der VÖBU eine diesbezügliche
Forschungskooperation eingegangen. In
den kommenden zwei bis drei Jahren sollen in einem
umfassenden Forschungsvorhaben die wesentlichen
Einflussfaktoren auf die Abrasivität in Lockergestein
untersucht werden. Der am Laboratoire Centrale des
Ponts et Chaussées entwickelte Versuch (LCPC-Test)
erscheint aus heutiger Sicht am besten dazu geeignet,
für die Untersuchung des Lockergesteins weiterentwickelt
zu werden.
Schließlich sollen alle gewonnen Erkenntnisse zur
Entwicklung von Empfehlungen bzw. Maßnahmen zur
Abminderung der Verschleißwirkung von abrasivem
Lockergestein dienen.
Kontakt:
Dipl.-Ing. Petra Drucker
TU Wien, Institut für Geotechnik
Grundbau, Boden- und Felsmechanik
1040 Wien, Karlsplatz 13 / 220-2
T +43 1 58801 22115, F +43 1 58801 22198
www.igb.tuwien.ac.at
Quellennachweis:
- Nilsen, B.; Dahl, F.; Holzhäuser, J.; Raleigh, P.: Abrasivity of soils in TBM
tunneling. In: Tunnels & Tunneling International, 3 (2006), pp. 36 - 38.
- ÖVBB; FSV; ÖIAV: Richtlinie Schildvortrieb, Gründruck November 2008.
- Plinninger, R.; Restner, U.: Abrasivitätstest, quo vadis? A Commented
Overview of Abrasiveness Testing Methods. In: Geomechanik und
Tunnelbau 1 (2008), pp. 61 - 70.
9

Keller Grundbau, Wien - Auswahl von Methoden im Hochwasserschutz
Allgemein
Im modernen Hochwasserschutz ist der Spezialtiefbau
nicht mehr wegzudenken. Einerseits werden
bestehende Dämme, die ihre Abdichtungsfunktion
nicht mehr erfüllen und/oder deren Standsicherheit
gefährdet ist, saniert. Andererseits werden Untergrundabdichtungen
bei neuen Hochwasserschutz-
Abb.: Düsenstrahlverfahren zur Abdichtung unter einer bestehenden Brücke
(HWS Krems)
Düsenstrahlverfahren
Im Falle von Abdichtungsmaßnahmen unter beengten
Platzverhältnissen, bei Einbauten im Untergrund oder
Blöcken und Steinen im Boden bietet das Düsenstrahlverfahren
optimale Anpassungsmöglichkeiten an
die jeweilige Situation. Dabei wird unter hohem Druck
Zementsuspension in den Boden eingebracht und mit
dem anstehenden Boden hydraulisch vermischt.
Ausgeführt als Lamellenwand (siehe Foto) stellt das
Düsenstrahlverfahren eine kostengünstige und sehr flexible
Alternative zu den gängigen Verfahren dar. Selbst bei
schwierigen Einbautensituationen, unter Brücken (siehe
Foto) oder unter bestehendem Mauerwerk können mit
einen kleinen Trägergerät hohe Anforderungen an eine
Untergrundabdichtung erfüllt werden. Soll der Düsenstrahlkörper
darüber hinaus auch statische Funktionen
übernehmen, hat man ohne Systemumstellung die
Möglichkeit, Vollsäulen mit flexiblem Durchmesser
auszuführen, die zusätzlich zur Abdichtungsfunktion auch
Lasten in den Untergrund abtragen.
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maßnahmen hergestellt, um den Grundwasserstom
abzusperren bzw. zu verringern.
Neben den gängigen Verfahren der Spundwand,
Schmalwand und Schlitzwand finden immer mehr alternative
Möglichkeiten Anwendung, die sich, bezogen
auf die gestellten Anforderungen, als technisch
Abb.: DSM-Dichtwand mit eingebauten Stahlträgern (HWS Linz Alt-Urfahr)
Deep Soil Mixing (DSM)
Soll eine Untergrundabdichtung neben der abdichtenden
Funktion auch eine statische Funktion übernehmen,
so ist in vielen Fällen das Deep Soil Mixing
eine wirtschaftlich und technisch interessante Lösung.
Mit Einfach- oder Doppelpaddeln auf großen Trägergeräten
wird der anstehende Boden mechanisch
erodiert und Zementsuspension eingemischt. So werden
überschnittene Säulen mit zuvor definiertem
Durchmesser und Säulenabstand hergestellt. Da in
die Säulen auch Stahlträger eingebaut werden können,
wird das Verfahren immer häufiger verwendet,
wenn auf die Untergrundabdichtung Hochwasserschutzmauern,
auch mit zusätzlichen Mobilelementen,
aufgesetzt werden sollen.

und wirtschaftlich interessant herausgestellt haben. In
Abhängigkeit des anstehenden Bodens und einer
eventuell zu erfüllenden statischen Funktion der
Dichtwand kann aus einer Vielzahl von Verfahren ausgewählt
bzw. diese Verfahren im Bedarfsfall auch kombiniert
werden.
Abb.: Kombination von Bohrpfahlwand und Düsenstrahlverfahren (PPO HWS
Bratislava)
Kombination von Bohrpfählen und
Düsenstrahlverfahren
Werden bei Hochwasserschutzprojekten trotz schwieriger
Bodenverhältnisse - dichte Zwischenschichten
oder Blocklagen - sowohl Abdichtungs- als auch statische
Anforderungen an die Dichtwand gestellt, hat
man die Möglichkeit, verschiedene Verfahren zu kombiniert.
Großbohrpfähle zur Aufnahme der auftretenden
Lasten werden dabei beispielsweise gemeinsam mit
Düsenstrahl-Lamellenwänden, die die Abdichtungsfunktion
übernehmen, ausgeführt. So können die
Vorteile beider Systeme, die hohe Tragfähigkeit der
Großbohrpfähle und die wirtschaftliche Abdichtungslösung
der Düsenstrahl-Lamellenwand, optimal genutzt
werden.
Weltweiter Spezialtiefbau
Keller Grundbau als international führendes Spezialtiefbau-Unternehmen
verwirklicht Lösungen von Baugrundund
Grundwasserproblemen in aller Welt. Die Abwicklung
komplexer Grundbauaufgaben unter Verwendung
selbstentwickelter Verfahren und Ideen ist unsere Herausforderung,
wobei Baugrundverbesserungen und Injektionstechniken
die Schwerpunkte sind.
Keller Grundbau Ges.mbH
Mariahilferstraße 127a •1150 Wien •Austria
Telephone +43(0)1 8923526• Telefax +43(0)1 8923711
Internet: www.KellerGrundbau.at
Wien • Salzburg • Innsbruck • Dornbirn • Söding
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BAUSTELLENBERICHTE
BVH TownTown, Erdbergstraße, 1030 Wien
Allgemeines
Teilweise auf dem Niveau der Erdbergstraße und teilweise
auf der zu ergänzenden Überplattung des
Betriebsbahnhofs Erdberg der Wiener Linien wird ein
Bürogebäude mit 22 Obergeschossen errichtet. Das
Gebäude weist einen kompakten Baukörper mit ca.
96 m Gebäudehöhe auf. Die Gründung erfolgt auf
Schlitzwandkonstruktionen mit einer Wandstärke von
100 cm und einer Tiefe bis 42 m beiderseits der U-
Bahn.
Ausgeschriebene Variante
Auf Grund der großen Horizontallasten wurde eine
Schlitzwandkastenkonstruktion (Abb. 1) mit T- bzw. Lförmigen
Bewehrungskörben ausgeschrieben, die
aus jeweils 2 bzw. 3 Schüssen bestanden.
Abb. 1: Ausgeschriebene Variante mit T- bzw. L-förmigen Elementen
Alternative Bewehrungskörbe
Neben dem schwierigen Einbau derartiger Bewehrungskörbe
wäre deren Herstellung vor Ort auf Grund
der beengten Platzverhältnisse unmöglich gewesen.
Die Fertigung im Werk hätte einen sehr hohen logistischen
Aufwand mit sich gebracht.
Als Alternative wurden daher übliche Schlitzwandkörbe
hergestellt, die einzeln eingebaut werden konnten
und durch Verbindungsnadeln (Abb. 2) mit ausreichendem
Übergriff statisch miteinander verbunden
wurden. Diese Elemente konnten direkt auf der
Baustelle in die fertig gelieferten Bewehrungskörbe
eingeflochten werden. Aus statischer Sicht war es
auch nur notwendig, die jeweils oberen Schüsse der
Bewehrung auf derartige Weise zu verbinden.
Abb. 3: Austeilung Porr, siehe unten
Abb. 2: Verbindungsnadeln
Austeilung
Um die Stabilität des Schlitzwandkastens zusätzlich zu
erhöhen, wurden die ursprünglich durch eine Fuge getrennten
Querstege aus einem Element hergestellt
(Abb. 3). Es ergaben sich somit Schlitzöffnungsweiten
von 10,50 m, die jedoch auf Grund der „knochenartigen“
Form des Elementes zu bewältigen waren (Abb. 4).
Abb. 3: Austeilung Porr, siehe unten
Abb. 4: max. Schlitzöffnungsweite

Einbau
Beim Einbau der Bewehrung wurden zuerst die unteren
Schüsse der einzelnen Körbe eingebaut, die
nicht miteinander verbunden wurden. Beim Einbau
der oberen Bewehrungsschüsse erfolgte die Verbindung
der Elemente durch die vorab eingeflochtenen
Verbindungsnadeln (Abb. 5).
Zusammenfassung
Auf Grund der beschriebenen Vereinfachungen konnte
auch bei den herrschenden engen Platzverhältnissen
ein sinnvoller Arbeitsablauf erreicht werden.
Neben der Kostenersparnis bei gleichbleibender
Stabilität des Gründungskörpers konnte dem Bauherrn
auch eine wesentliche Zeitersparnis geboten
werden.
Ansprechpartner
Porr Technobau und Umwelt AG
Abteilung Grundbau
Absberggasse 47
1100 Wien
Bmst. DI Josef-Dieter Deix
Tel.: 050 626 1548
Abb. 5: Absenken der Bewehrung mit den eingeflochtenen
Verbindungsnadeln
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Oparno-Brücke, D8, Verbindung Prag - Dresden
Im November 2007 begannen die Arbeiten am letzten
Teilstück der Autobahn, die Prag mit Dresden verbinden
wird. Die Schnellstraße gilt als Symbol für das
Zusammenwachsen der europäischen Länder und ist
auch für die Förderung des Tourismus von Bedeutung.
Das letzte tschechische Teilstück verläuft im Böhmischen
Mittelgebirge durch
das Oparno-Tal und enthält
eine Bogenbrücke, an deren
Realisierung zwei DSI-
Partner beteiligt sind. So arbeiteten
der DSI-Lizenznehmer
SM7 Prag, Tschechische
Republik, und die
Firma Doprastav, Slowakei,
gemeinsam an diesem Projekt.
SM 7 führte die geotech-
Brücke über den Oparno
nischen Arbeiten an den
Brückenpfeilern durch und die Firma Doprastav
lieferte die Spannsysteme und führte die Vorspannarbeiten
am Brückenüberbau sowie den Einbau der
temporären Schrägseile für den Brückenbogen durch.
Die Brücke besteht aus zwei parallel verlaufenden
Einzelbrücken. Das Hauptdeck ist 273 m lang und hat
13 Spannweiten in Längen von 17,5 m bis 24 m. Jeder
Überbau hat einen 1,2 m x 14,25 m großen Doppel T-
Träger-Querschnitt, der eine zweispurige Straße und
einen Fußgängerweg aufnehmen wird. Das
Brückendeck ruht auf 12 Stützpfeilern, wovon acht
Pfeiler mit einem Bogen mit 135 m Spannweite verbunden
sind.
Für die Gründung der Pfeiler wurden insgesamt 116
DYWIDAG-Litzenanker mit 7 Litzen Ø 15,7 mm, St
1570/1770 MPa eingebaut. 48 DYWIDAG-Litzenanker
wurden als Temporäranker in Längen von 19 m im
Werk der SM 7 in Brandýs nad Labem produziert.
68 DYWIDAG-Litzenankern wurden als doppelt korrosionsgeschützte
DYWIDAG-Litzendaueranker in
DYWIDAG Litzendaueranker und temporäre Abspannseile
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Längen von 19 bis 25 m von DSI Österreich produziert.
Für die Vorspannarbeiten des Brückendecks kamen
160 t DYWIDAG-Litzenspannglieder, 18 x 15,7 mm
zum Einsatz. Darüber hinaus wurden Verankerungskörper
des Typs MA6819 und Koppelstellen des
Typs R6819 eingebaut. Der Brückenbogen gliedert
sich in zwei Auskragungen
mit 14 Segmenten, die mit
Hilfe von Vorbauwagen erbaut
wurden. Von Segment 2
bis 14 wurden pro Segment
je zwei Schrägseile temporär
vorgespannt. Schrägseile mit
12 bzw. 18 Litzen wurden mit
Hilfe von temporären Verankerungen
des Typs MA6812/
19 im Brückenpfeiler installiert.
Die passive Verankerung
im Bogen erfolgte mit Ankern des Typs
ZF6812/19.
Die rückseitigen Schrägseile wurden ebenfalls im
Pfeiler sowie im Fundament des angrenzenden
Pfeilers verankert. Die Schrägseile wurden einzeln in
einem PE-Mantel geführt und mit Koppelstellen des
Typs D6801 verbunden. Neben der Lieferung der
Vorspannsysteme stellte Doprastav auch die benötigte
Spannausrüstung zur Verfügung.
DSI-Einheiten
DSI Österreich, Elsbethen/Salzburg, Österreich / SM7
A.S., Prag, Tschechische Republik / Doprastav,
Slowakei
DSI-Leistungen
Lieferung von 116 DYWIDAG-Litzenankern 7x15,7
mm; 160 t DYWIDAG-Litzenspannglieder mit Zubehör;
880 Monolitzenverankerungen des Typs D6801
Vorschubrüstung mit Spannkabeln

Unfallhäufigkeit - Konstanz auf hohem Niveau
Die ersten Zahlen aus der Unfallstatistik für das Jahr
2008 liegen vor. 2008 wurden Österreich weit 199.182
Schadensfälle anerkannt. Davon entfielen 134.142 auf
Erwerbstätige. Etwa jeder fünfte Arbeitsunfall betrifft
den Bereich Hoch- und Tiefbau. Trotz erhöhtem Bewusstsein
bei Unternehmen für Arbeitssicherheit
bleiben Unfälle mit Langzeitfolgen auch im Spezialund
im Tiefbau ein akutes Problem.
Pflichtversicherung AUVA -
Was bringt die Zukunft?
Die gesetzliche Unfallversicherung wird aus Zuwendungen
der Dienstgeber in Höhe von 1,4% der
Beitragsgrundlage bis zur Höchstbeitragsgrundlage
(2009 EUR 4.020) finanziert. Für diesen Beitrag erbringt
die AUVA bei Arbeitsunfällen (jedoch nicht bei
Freizeitunfällen) Leistungen wie die Unfallheilbehandlung,
Rehabilitationsmaßnahmen und insbesondere
auch maximierte Rentenleistungen. Bei 100% Erwerbsunfähigkeit
beträgt die Vollrente zwei Drittel der
Bemessungsgrundlage - bei geringerer Erwerbsunfähigkeit
anteilig.
War die AUVA bis vor wenigen Jahren durch Beiträge
ausfinanziert, ist der Sozialversicherungsträger in den
letzten Jahren unter Druck gekommen. Abgesehen
von neuen, zusätzlichen Leistungspflichten dürfte sich
auch die generelle Krankenkassenmisere auf die
AUVA auswirken und jährlich bis zu EUR 250 Mio. an
Einnahmen kosten. Mit einer Besserung der Situation
ist aufgrund der angespannten allgemeinen Finanzlage
kaum zu rechnen. Eine mögliche Verschlechterung
in der Leistungsregulierung durch die AUVA
wird sich wohl daher zuerst einmal auf die Verfahrensdauer
und in weiterer Folge auch auf die Qualität in der
Anerkennung niederschlagen (welches Ausmaß an
Erwerbsminderung wird jeweils anerkannt).
Komplementärabsicherung sinnvoll
In diesem Umfeld ist es sinnvoll, sich mit komplementären
Alternativabsicherungen zu beschäftigen. Dabei
Arbeitssicherheit und -absicherung
gilt es, erstens Bereiche abzudecken, die durch die
AUVA nicht abgedeckt werden. Weiter erbringt die
AUVA auch nach einem Arbeitsunfall oft maximierte
Leistungen und es entstehen darüber hinaus Lücken.
Zur Bedeckung eignet sich das Instrument der privaten
Unfallversicherung bei Arbeits- und Freizeitunfällen.
VÖBU - Gruppenrahmenvereinbarung
Als Dienstleistung für alle ordentlichen und außerordentlichen
Mitglieder hat die VÖBU nun eine
Gruppenrahmenvereinbarung mit der Janitos Versicherung
AG (einer Tochter der Gothaer Versicherung)
geschlossen. Durch diese Rahmenvereinbarung
können Mitarbeiter der VÖBU Mitgliedsfirmen
und deren Angehörige kostengünstige Unfallabsicherungen
vornehmen.
Der Schwerpunkt liegt auf der Absicherung von
Unfallinvalidität aufgrund von Arbeits- und Freizeitunfällen.
Zusätzlich sind Unfalltod und sonstige Leistungen
(Bergekosten, Kurkostenbeihilfe, kosmetische
Operation, Zahnersatz) mit integriert. Im Rahmenvertrag
eingebunden ist auch die Möglichkeit zur
Vereinbarung einer (lebenslangen oder alternativ
verkürzten) Unfall- und Krankenrente (Multi-Rente).
Unfallversicherung - Einmalzahlung
Tritt ein Unfall ein, so ist es das Ziel, eine Einmalzahlung
zur Verfügung zu stellen. Diese bemisst
sich an der versicherten Summe sowie am Grad der
Beeinträchtigung der versicherten Person. Die Höhe
der Beeinträchtigung wird anhand einer vereinbarten
Gliedertaxe bemessen und anhand von ärztlichen
Gutachten und Befunden ermittelt.
Beispiel bei einer versicherten Summe von
EUR 100.000
Verlust einer Hand im Handgelenk
> 65 % gemäß Gliedertaxe
Daraus resultierende Einmalleistung
> EUR 175.000
Die Abbildung „Invaliditätsleistung“ zeigt die Leistung (Reihe 1) bei ansteigenden Invaliditätsgraden (Reihe 2) und einer Versicherungssumme von EUR 100.000.
Die Maximalleistung liegt bei 500% der versicherten Summe. Ganz generell wird an den Prämienhöhen erkennbar, dass bereits mit geringen Prämien ein vernünftiges
Maß an Absicherung erreicht wird.
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Unfallrentenleistung - Multi-Rente
Eine Unfallrentenleistung ist zwischen monatlich EUR
500 und EUR 3.000 wählbar. Die Multi Rente deckt vier
unterschiedliche Risikobereiche, die Unfallinvalidität
(Invalidität ab 50%), Organschäden, den Verlust von
Grundfähigkeiten sowie Pflegebedürftigkeit, ab. Damit
gehen die Leistungen bei der Multi Rente sogar
über eine herkömmliche Unfallrente hinaus. Eine
Rentenleistung ist wahlweise lebenslang oder bis zum
67. Lebensjahr erhältlich.
Konkrete Prämienbeispiele zur Multi-Rente:
500 EUR Monatsrente lebenslang, jährliche Rentensteigerung
nach Renteneintritt 1,5% p. a.,
monatliche Zahlweise, inkl. Versicherungssteuer
Mann, geb. 1979 EUR 9,90
Mann, geb. 1969 EUR 13,67
1.500 EUR Monatsrente lebenslang, jährliche
Rentensteigerung nach Renteneintritt 1,5% p. a.,
monatliche Zahlweise, inkl. Versicherungssteuer
Mann, geb. 1979 EUR 29,70
Mann, geb. 1969 EUR 41,00
Fortschrittliche Bedingungen
Der Versicherungspartner Janitos wurde auch aufgrund
des fortschrittlichen Bedingungswerks mit interessanten
Erweiterungen ausgewählt. Eine Auswahl
der Erweiterungen betrifft die verbesserte Gliedertaxe
(erhöhte Prozentsätze), die Alkoholklausel (Leistung
bis 1,3‰), eine Leistung bei beruflichen Infektionen,
eine Leistung bei erhöhten Kraftanstrengungen, die
Strahlenklausel, die Schwerverletztenklausel und den
Krankenrücktransport aus dem Ausland. Zusätzlich
existiert ein Service Center, das bei Unfällen kostenfrei
Hilfestellung leistet.
Prämienzahlung - verschiedene Varianten möglich
Bleibt letztlich noch die Frage der Prämienzahlung.
Grundsätzlich werden diese durch den Versicherungsnehmer
(Arbeitnehmer) bezahlt. Allerdings gibt es
auch Möglichkeiten, bei denen über Betriebsvereinbarungen
im Unternehmen steuer- und kostenoptimierte
Lösungen sowohl für Arbeitgeber als auch für
Arbeitnehmer geschaffen werden.
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So bietet es sich gerade für Unfallversicherungen und
Monatsprämien bis EUR 25 an, im Unternehmen eine
Steuer begünstigte Zukunftssicherungsmaßnahme
(nach §3 Zif.1 15a ESTG) für definierte Gruppen von
Arbeitnehmern durchzuführen. Falls dies nicht möglich
ist, so verbleibt die Möglichkeit einer gleichfalls
steuerlich günstigen Bezugsumwandlung.
Durchführung
In den nächsten Wochen wird unter www.voebu.at ein
Bereich eingerichtet werden, in dem sämtliche Vertragsunterlagen
elektronisch abrufbar sein werden.
Gerne steht Ihnen der Autor für weiterführende Fragen
in Bezug auf Durchführung (z.B. betreffend Betriebsvereinbarungen)
für Gespräche und Unterstützung zur
Verfügung. Alternativ wenden Sie sich bitte an ihren
Ansprechpartner bei der VÖBU.
Mag. Peter Hrubec
peter.hrubec@wavenet.at, 0043 664 2630140
1 Webseite der AUVA - Zahlen und Fakten
2 AUVA Unfallstatistik 2007
3 Webseite der AUVA - Versicherungsschutz "Ihr Beitrag", der Aufwand beträgt
somit im Jahr bis zu EUR 787,92.
4 Versicherten Information - Unfallversicherung für Dienstnehmer und
Dienstnehmerinnen - Herausgeber: AUVA 2009
5 Man denke z. B. an die Entgeltfortzahlung für Dienstnehmer nach dem
10. Krankheitstag.
6 „Schattenboxen um Millionen - AUVA verhandelt über bessere
Finanzierungsstruktur - Wenig Hoffnung auf einen Erfolg“, Quelle: Wiener
Zeitung vom 7.8.2008, S. 23
7 Eine logische Konsequenz wäre dann auch eine genauere
Ursachenforschung bzw. Rekonstruktion eines Unfallhergangs zum weiteren
Regress bei grob fahrlässigem Verhalten von Beteiligten.
8 Bei der Partnerauswahl wurde Wert auf eine konkurrenzfähige Gliedertaxe
gelegt, da diese die Basis bei der Berechnung der Invaliditätshöhe
darstellt.
9 Bei versicherten Personen mit überwiegend körperlichen Tätigkeiten wird
ein Selbstbehalt vereinbart. Eine Leistungspflicht entsteht demnach ab
einer Beeinträchtigung von 20%.
10 Sämtliche Prämien inkl. gesetzlicher Versicherungssteuer.
11 Sämtliche Prämien inkl. gesetzlicher Versicherungssteuer.
12 Die genauen Leistungsdefinitionen bzw. Leistungsgrenzen sind den
Produktbedingungen zu entnehmen.
13 Der Verlust von Grundfähigkeiten umfasst ein weites Feld. Beispielhaft
soll aber angeführt werden: Sehen, Sprechen, Hören, Sich Orientieren,
Handfunktionen, Heben und Tragen, nicht gehen können, Sitzen und
Erheben, Mobilität, u. a.
14 Eine Pflegerente wird bezahlt, wenn aufgrund von Unfall oder Krankheit
die Pflegestufe IV, V, VI oder VII nach österreichischem Pflegegeldgesetz
vorliegt.
15 Es handelt sich um einen Teilbereich der betrieblichen Vorsorge, bei dem
Arbeitgeberzuwendungen in eine Zukunftsvorsorge bis zu EUR 300 p. a.
möglich sind. Die Zuwendungen können auch für verschiedene
Maßnahmen bis zum Maximalausmaß aufgeteilt werden (also zum
Beispiel Unfallversicherung und Krankenversicherung, usw.)

AUS DEM MITGLIEDERKREIS
125 Jahre STÜWA - eine Erfolgsgeschichte
Vom landwirtschaftlichen Betrieb zu einem umweltfreundlichen Industrieunternehmen
Im Jahre 1883 wurden im Klosterdorf Varensell bei
Rietberg erstmals durch die Familie Stükerjürgen
Brunnen nicht nur für den Eigenbedarf, sondern auch
für die umliegenden Bauernschaften gebohrt. Dies
wurde zunächst nur als Nebengewerbe betrieben.
Haupterwerbsquelle blieb nach wie vor die Landwirtschaft.
Als Konrad Stükerjürgen um die Jahrhundertwende
den Vater tatkräftig unterstützte und großes
Interesse an der Technik des Brunnenbaus, später
auch an der Technik zur Herstellung von Brunnenfilterrohren
entwickelte, begann ein stetiger Wachstumsprozess.
Die vier Söhne von Konrad Stükerjürgen
setzten jeder auf seine Weise die Handwerkstradition
des Vaters fort. So entwickelten sich die Sparten
Brunnentechnik und Brunnenfilterfertigung bis zum
heutigen Tag unter dem Dach des Familienunternehmens.
Die anfängliche Holzfilterfabrikation wurde in den 60er
Jahren mehr und mehr durch die rationeller zu fertigenden
PVC-Kunststofffilter ersetzt, da man in Fachkreisen
schon sehr früh die Vorteile dieses Filtertyps
erkannte. Hierbei trat STÜWA als einer der ersten
Hersteller auf. Heute wird neben Kunststoff- und
Edelstahlfiltern, Steigleitungen, Brunnenköpfen, Dichtungs-
und Spülungsmaterialien die gesamte Produktpalette
für den Brunnenbau aus Rietberg angeboten.
Der Bereich Erdwärmetechnik wurde bei STÜWA in
den letzten 15 Jahren intensiv entwickelt und durch
die Errichtung von werkseigenen Anlagensystemen
im Betriebsverhalten, bei zum Teil schon seit 11
Jahren erfolgreich installierten Anlagen, untersucht.
Dies führte dazu, dass mittlerweile alle Firmenteile in
Rietberg mit sechs diversen Geothermieanlagen
geheizt und gekühlt werden. In der Summe sind dies
13.000 m² Produktionsfläche und Lager. Hinzu kommen
700 m² Bürofläche.
Innovative Produkte -
nationale und international Nachfrage
Um nur einige Beispiele hervorzuheben, sei die Geothermieanlage
des Deutschen Reichstages erwähnt.
Zum Heizen und Kühlen dieses Gebäudes (vgl. bbr
7+8, S. 34 ff.) wird u. a. eine Wasser-Wasser-Anlage
mit STÜWA-PVC und Wickeldraht Ausbaumaterial verwendet.
Die Anlage läuft mittlerweile seit fünf Jahren
ohne Probleme. Pumpensteigleitungen von STÜWA
werden im Buckingham Palace oder etwa auch für die
Wasserversorgung der Dresdner Semper Oper verwendet.
Bei anspruchsvollen U-Bahn-Projekten, z.B.
in München, werden für Grundwasserüberleitungen
STÜWA-Schlitzbrückenfilter eingebaut. Bei weltwei-
tem Einsatz - u. a. in Osteuropa, den arabischen und
afrikanischen Ländern - bietet STÜWA Lösungskonzepte
zur Sicherung der Wasserversorgung und der
Energieumstellung auf regenerative Energien an.
Festveranstaltung
Am 17.10.08 konnte bei sonnigem Wetter mit rund 250
geladenen Gästen das 125 jährige Firmenjubiläum der
Firmengruppe Konrad Stükerjürgen gefeiert werden.
Im gleichen Zuge wurde die neue Stahl- Fertigungshalle
auf dem Betriebsgelände in Rietberg-
Varensell eingeweiht, sowie eine Reihe von innovativen
Produktneuerungen vorgestellt. Unter den vielen
Festrednern wies der Bundestagsabgeordnete Hubert
Deittert darauf hin, dass seine jetzige Wirkungsstätte
in Berlin, das Berliner Reichstagsgebäude, auch mit
Erdwärme beheizt wird, wobei das Material für diese
Bohrungen von der Unternehmensgruppe Konrad
Stükerjürgen geliefert wurde.
Bild 1: Festredner im Veranstaltungszelt
Bild 2: Verleihung einer Anerkennungsurkunde der Stadt Rietberg an Herrn
und Frau Stükerjürgen (von links)
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Vorstellung innovativer Produkte und Projekte
An 2 Tagen konnten sich rund 700 interessierte
Fachleute bei einer Betriebsbegehung ein Bild über
zahlreiche Neuentwicklungen im Hause STÜWA
verschaffen. Als Produktentwicklungen der jüngsten
Zeit wurden neue Erdwärmesondenmaterialien (z.B.
PERC) vorgestellt. Weiterhin konnte sich jeder
Teilnehmer mittels neuer Brunnen-Ausbaumaterialien
einen spektakulären Einblick in den Untergrund verschaffen.
Beim weiteren Rundgang wurde den Besuchern eine
Anlage zur Frostfreihaltung von Parkplätzen, Straßen
und Asphaltflächen demonstriert. Hierbei zirkuliert das
Wasser ähnlich wie bei einer Fußbodenheizung unter
dem Straßenbelag, wobei die Erwärmung durch
Erdwärmesonden ohne Zuschaltung einer Wärmepumpe
erfolgt.
Angetan waren die Besucher auch von einer Reihe
geothermischer Pilotprojekte, wie z.B. einer Kombination
aus Photovoltaik und Erdwärmesonden. Hierbei
werden die Photovoltaikmodule über Erdwärme gekühlt
und damit die Effektivität der Stromerzeugung
erhöht. Für diese Maßnahme erhielt die Konrad Stükerjürgen
Firmengruppe im Jahr 2008 den Umweltpreis
der Landesgartenschaustadt Rietberg verliehen.
Gezeigt wurde auch die Heizung einer neuen Produktionshalle
durch 7 Erdwärmebohrungen, welche im
Horizontal-Spülbohrverfahren auf einer Länge von
175 m eingebracht wurden.
Ebenso fand eine 500 m tiefe Erdwärmebohrung
besondere Beachtung, welche für die Heizung von
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Produktions- und Büroflächen, und gleichzeitig für die
Speicherung von Prozessenergie im Untergrund verwendet
wird.
Durch das Unternehmensleitbild, Umweltschutz und
regenerative Energien weiter zu entwickeln, wurden
auch interne Fertigungsverfahren untersucht und
durch externe Fachleute verbessert. Seit Anfang 2007
fällt bei STÜWA fast kein PVC-Abfall mehr an. Späne,
Staub und Abfallstücke werden bis zu 95 Prozent in
einer hochmodernen Kunststoff-Recyclinganlage aufbereitet.
In Deutschland einzigartig ist auch die neue umweltfreundliche
Edelstahlbeizanlage, welche im September
2008 in Betrieb genommen werden konnte. Da
hierbei kein Abwasser anfällt, wurde das Anlagenkonzept
von der Bundestiftung Umwelt in 2008 ausgezeichnet.
Als Fazit stellten viele Besucher fest, dass die vorgeführten
energiesparenden Maßnahmen für einen
Produktionsbetrieb außergewöhnlich sind, und dass
STÜWA Produkte äußerst umweltfreundlich hergestellt
werden. Sicherlich werden die gesammelten
Eindrücke bei vielen noch lange in guter Erinnerung
bleiben und weitere Diskussionen in Fachkreisen nach
sich ziehen.
Fa. STÜWA - Konrad Stückerjürgen GmbH
Hemmersweg 80
33397 Rietberg
Deutschland
Nachruf auf Ludwig Bachner, Brunnen- und Sprengmeister
Ludwig Bachner wurde am 21.11.1926 in Aschbach
NÖ geboren und starb plötzlich und unerwartet
am 05.09.2008 im 82 Lebensjahr.
Vor Beginn des 2. Weltkrieges wurde er nach Wien
geschickt, um eine Schulausbildung und Lehre als
Drogist zu machen.
Die Ferien hat er daheim verbracht, und half seinem
Vater Martin im Betrieb, welcher den Grundstein
der Firma Bachner Brunnenbau schon 1918
legte.
Da sein Vater überraschend starb, musste er nach
Hause zurückkehren und begann eine Brunnenund
Sprengmeister Ausbildung.
1944 von der Wehrmacht eingezogen geriet er in
amerikanische Kriegsgefangenschaft.
Nach Arbeitslagern in Amerika kam er 1948 in die
Heimat zurück, nahm seine Arbeit im Witwenbrunnenmeisterbetrieb
wieder auf und beendete seine
Ausbildung.
1950 heiratete er seine Frau Elfriede und zog mit
ihr 3 Kinder groß.
1964 wurde von ihm die heutige Firma Ludwig
Bachner Ges.m.b.H. gegründet, die sich in erster
Linie mit Brunnenbau und damals auch mit
Installationen, Sprengungen, Wasserleitungs-, Kanal-
und Kläranlagenbau beschäftigte.

Er führte den Betrieb durch gute und schlechte
Jahre, beschäftigte bis zu 80 Mitarbeiter, ging mit
der Zeit, stellte den Brunnenbau von der händischen
Schachtbauweise auf Bohrtechnik um. In
den 60er Jahren entwarf und baute er seine ersten
Bohrgeräte und Bohrwerkzeuge selbst.
1978 trat sein Sohn Martin in den Betrieb ein.
Gemeinsam trieben sie die Spezialisierung zu einer
Brunnen- und Spezialtiefbaufirma voran. Er
war bis zu seiner Pensionierung 1991 geschäfts-
Nachruf auf Ing. Wilhelm Eibl
Am 30. August 2008 verstarb in Schladming, kurz
nach Vollendung seines 80. Lebensjahres, Ing.
Wilhelm Eibl. Hoch verdient und weit über die
Berufsgruppe des Österreichischen Brunnen- und
Tiefbohrgewerbes hinaus anerkannt, als Unternehmer,
als bedeutender Arbeitgeber in der
Region Schladming und als Funktionär in der
Wirtschaftskammer Steiermark, war er Gründungsmitglied
der Vereinigung der Österreichischen
Bohr-, Brunnenbau- und Spezialtiefbauunternehmungen.
Am 22. August 1928 geboren in Altaussee, begann
er nach Volksschule und Hauptschule in seiner
Heimatstadt im September 1942 sein Studium an
der HTL in Graz-Gösting. In den Sommermonaten
vertiefte er seine Ausbildung durch Ferialarbeiten,
vor allem beim Bau des Draukraftwerkes in Lavamünd.
Im Herbst 1944 meldet er sich als 16jähriger freiwillig
zum Militär, wurde am 4. Juni 1945 aus der
Luftwaffe entlassen und kehrte zu Fuß von Karlsruhe
in seine Heimat zurück.
Gleich im Anschluss daran setzte er sein Studium
an der Bundesgewerbeschule Graz-Gösting fort
und schloss im Sommer 1949 erfolgreich mit
Matura ab.
Ab Oktober 1949 war Ing. Eibl über 6 Jahre
Mitarbeiter beim E-Werk Koffer und Gfäller in
Schladming, machte sich 1955 selbständig und
gründete das Elektrounternehmen Ing. Wilhelm
Eibl in Schladming.
Im Jahr 1966 wurde von ihm die Etschel + Meyer
GmbH & Co KG Schladming gegründet und
führender Gesellschafter der Ludwig Bachner
Ges.m.b.H., stand bis 1996 der Firma in beratender
Funktion zur Seite, zog sich danach zurück
und widmete sich der Aquarellmalerei, dem Garten
sowie seinem vielgeliebten Jaguar Oldtimer.
Am 05.09.2008 ging sein Tagwerk zu Ende.
Wir denken mit Dank und Achtung an das,
was er uns hinterlassen hat.
gleichzeitig die Tätigkeit als Bohr- und Brunnenbauunternehmer
begonnen.
Durch umsichtige Planung, weit vorausschauende
Geschäftspolitik und unermüdlichen persönlichen
Einsatz führt er das Unternehmen zu seiner heutigen
Bedeutung.
Herr Ing. Eibl war nicht nur ein erfolgreicher
Unternehmer, sondern war sich immer dessen bewusst,
dass die Mitarbeit in der Gemeinde, in
Interessensvertretungen und in Verbänden notwendig
ist.
So war er Vizebürgermeister seiner Heimatgemeinde
Schladming, war Mitglied des Innungsausschusses
der Bauhilfsgewerbe Steiermark sowie
über viele Jahre Obmann des Tennisclubs Schladming
und vieles mehr.
Ing. Eibl gehörte zu jenen immer seltener werdenden
Unternehmern, die ihren Beruf in der ganzen
Breite seiner Möglichkeiten ausgeübt und souverän
beherrscht haben.
Alle seine Kollegen, seine Freunde und Partner
werden sein Andenken in Ehren halten.
Baurat hc DI Walther Wessiak
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DYWIDAG Geotechnik
Bauherren legen größten Wert auf die schnellstmögliche
Fertigstellung geotechnischer Projekte. DYWIDAG Geotechnische
Produkte und Systeme eignen sich bestens für diese Anforderungen.
Unsere innovativen, qualitativ hochwertigen DYWIDAG-Systeme sind
weltweit für ihre Zuverlässigkeit und Leistungsfähigkeit bekannt.
DSI ist globaler Marktführer in der Entwicklung, der Produktion und im
Vertrieb von Geotechnischen Systemen für die Bauindustrie. Gemäß
unserem Dienstleistungsprinzip sehen wir uns verpflichtet, die
Anforderungen unserer Kunden stets zu erfüllen.
Local Presence – Global Competence
GEOTECHNISCHE SYSTEME
www.dywidag-systems.at
Österreichische Post AG
Info-Mail Entgelt bezahlt.
DYWI ® Drill
Hohlstabsysteme
DYWIDAG
Bodennägel
DYWIDAG
Felsbolzen
DYWIDAG
GEWI ® Pfähle
DYWIDAG
Stabanker
DYWIDAG
Litzenanker
DYWIDAG-Systems
International GmbH
Christophorusstrasse 12
5061 Elsbethen, Österreich
Tel. + 43-662-62 57 97
Fax + 43-662-62 86 72
dsi-a@dywidag.co.at
Impressum:
Eigentümer, Herausgeber, Verleger: Vereinigung Österreichischer Bohr-, Brunnenbau- und
Spezialtiefbauunternehmungen (VÖBU)
Für den Inhalt verantwortlich: Dipl.-Ing. G. Reiser.
Alle: A-1030 Wien, Gewerbehaus, Rudolf-Sallinger-Platz 1.
Hersteller: DigiDruck, 1100 Wien
Offenlegung gemäß Mediengesetz § 25 Abs. 4: Das ab Juli 1998 erscheinende Mitteilungsblatt
dient der Information der Mitglieder der VÖBU und aller Interessenten auf dem Gebiet der
Geotechnik und des Spezialtiefbaues. Das „VÖBU-FORUM“ ist das Organ der VÖBU und erscheint
2- bis 3mal pro Jahr.