Dr h c. prof Dr Ing. Ing ESSA Jozef Čabelka DrSc

Numerické simulace svařování – 2. část, průmyslové příkladyObr. 5 Rozložení martenzitu po svařeníFig. 5 Distribution of martensite in as-welded conditionObr. 6 Rozložení tvrdosti HV po svařeníFig. 6 Distribution of hardness HV in as-welded conditionObr. 7 Skluzový nosníkFig. 7 Sliding girderObr. 8 Výpočtový model nosníkuFig. 8 Computation model of girderObr. 9 Rozložení bainituFig. 9 Bainite distributionObr. 10 Rozložení redukovaného zbytkového napětíFig. 10 Distribution of reduced residual stressnosti programu SYSWELD, tzn. plnéhotransientního řešení. Obě deskyv T spoji jsou z materiálu St09G2S(C max. 0.12, Si 0.5-0.8, Mn 1.3-1.7,Ni max. 0.3, Cr max. 0.3). Jejichtloušťka je 15 mm. Přídavný mate riálje totožný jako základní. Svařování jeprovedeno automatem pod tavidlembez předehřevu. Na obr. 1 je uvedenvýpočtový model, který byl vytvořenz prostorových 3D elementů s velmijemnou oblastí konečných prvkůve svaru a okolí. Obr. 2 znázorňujeteplotní pole během svařování. Červenékontury na obr. 2 znázorňujíroztavenou oblast. Redukovanénapětí dle Misese je znázorněno naobr. 3. Je zřejmé, že maximální hodnotynapětí jsou v tepelně ovlivněnéoblasti, velikost maximálního redukovanéhonapětí je 655 MPa. Uvedenénapětí lze porovnat s naměřenýmihodnotami meze kluzu a pevnostipro příslušnou strukturu materiálu.Výsledné distorze, resp. deformaceT spoje jsou uvedeny na obr. 4. Velikostmaximální deformace ve směrux je 5,17 mm (obr. 4). Výsledná strukturave svaru a tepelně ovlivněnéoblasti je směs bainitu a martenzitu(obr. 5). Maximální množství bainituje 67 % a martenzitu je 17 %. Výslednávypočtená maximální tvrdost je276 HV (obr. 6).SVAŘENÍ SKLUZOVÉHONOSNÍKUCílem numerické simulace svařování80 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 3-4/2010