Apostila_Transcal_Mecfluidos
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q&<br />
&<br />
,<br />
c) % Redução = − q ′ 62640 4 − 5040<br />
× 100 =<br />
× 100 Þ % Redução = 91, 95 %<br />
q&<br />
62640<br />
Exercício R.1.3.5. Um tanque de formato cúbico é utilizado para armazenar um produto químico a 210 o C, com<br />
coeficiente de película de 80 W/m 2 .°C. A parede do tanque é constituída de uma camada interna à base de<br />
carbono ( k = 22 W/m.K ) de 40 mm de espessura, uma camada intermediária de refratário ( k = 0,212 W/m.K )<br />
e um invólucro de aço ( k = 60 W/m.K) com 10 mm de espessura. Por motivo de segurança dos trabalhadores, a<br />
temperatura da superfície externa do aço não deve ser maior que 60 °C. Considerando que a temperatura<br />
ambiente é 30 °C, com coeficiente de película externo de 20 W/m 2 .K, determine:<br />
a) a espessura mínima do refratário para atender a condição de segurança;<br />
b) a temperatura da superfície externa do aço se a camada de refratário for substituída por uma de isolante ( k =<br />
0,0289 W/m.K) de mesma espessura.<br />
T 1<br />
K 1 K 2 K 3<br />
L1<br />
= 40mm=<br />
0,<br />
04m<br />
T 3<br />
L2<br />
= 10mm=<br />
0,<br />
01m<br />
T 2<br />
k1<br />
= 22W m.<br />
K<br />
k2 = 0, 212W mK . k2′ = 0, 0289W mK .<br />
T 5<br />
k3<br />
= 60 W m.<br />
K<br />
T 4<br />
T 6<br />
2<br />
hi<br />
= 80W m . K<br />
2<br />
he<br />
= 20W m . K<br />
o o o<br />
T = 210 C T = 60 C T = 30 C<br />
L 1<br />
L 2<br />
a) Para uma área unitária de parede ( A = 1 m2 ), o fluxo de calor poder ser calculado na película externa :<br />
T4 − T5 60 − 30<br />
2<br />
q&<br />
= = = 600 W ( p m )<br />
1 1<br />
hA . 20 × 1<br />
De posse do fluxo, e considerando as resistências térmicas entre 210 e 60 °C, podemos fazer :<br />
T1−<br />
T5<br />
210 − 60<br />
q&<br />
=<br />
⇒ 600 =<br />
1 L1<br />
L2<br />
L3<br />
1 , L ,<br />
+ + +<br />
hi<br />
. A k . A k . A k . A<br />
× + 004<br />
× + 2<br />
, × + 001<br />
1 2 3<br />
80 1 22 1 0 212 1 60 × 1<br />
L2 = 005 , m=<br />
50mm<br />
b) O novo fluxo de calor, menor devido ao uso do isolante de baixa condutividade ( k = 0,0289 W/m.K ), é<br />
obtido considerando as duas únicas temperaturas que não variam :<br />
T1−<br />
T6<br />
210 − 30<br />
q&<br />
′ =<br />
=<br />
1 L1<br />
L2<br />
L3<br />
1 1 , , ,<br />
+ + + +<br />
h. A k . A k ′ . A k . A h . A × + 004<br />
× + 005<br />
, × + 001<br />
× + 1<br />
i 1 2 3 e<br />
80 1 22 1 00289 1 60 1 20 × 1<br />
2<br />
q& = 100,3<br />
W p m<br />
( )<br />
L 3<br />
1 5 6<br />
Novamente, na película externa, podemos obter a temperatura da superfície do aço :<br />
T<br />
&′ = ′− ⇒ , = ′− 5<br />
T6 T5<br />
30<br />
q<br />
100 3<br />
⇒<br />
1<br />
1<br />
he.<br />
A<br />
20 × 1 T′ =<br />
o<br />
5<br />
35 C<br />
Exercício R.1.3.6. Um recipiente esférico é usado para armazenar nitrogênio líquido a 77 K (ponto de<br />
ebulição). O recipiente tem 0,5m de diâmetro interno e é isolado com uma camada de pó de sílica (k = 0,0017<br />
W/m.K). A isolação tem 25 mm de espessura e sua superfície externa está exposta ao ar a 300 K. O coeficiente<br />
de película externo é 20 W/m 2 .K. O calor latente de vaporização e a densidade do nitrogênio são 2x10 5 J/Kg e<br />
804 Kg/m 3 , respectivamente. Desprezando as resistências térmicas da película interna e das paredes metálicas<br />
do recipiente, calcular :<br />
a) Fluxo de calor transferido para o nitrogênio<br />
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