Chapitre I Introduction : Objectif de l'étude - OATAO (Open Archive ...
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sens 1 et 2, et prend en compte les efforts résiduels <strong>de</strong> cuisson dans les plis. Pour simuler le<br />
comportement non linéaire en cisaillement dans le plan, il utilise un modèle visqueux qui<br />
permet une nette amélioration <strong>de</strong>s corrélations calculs/essais, notamment pour les cas <strong>de</strong><br />
composites stratifiés [± θ].<br />
Après l’initiation, l’évolution du dommage peut être pilotée par <strong>de</strong>s variables<br />
d’endommagement réduisant <strong>de</strong> manière progressive la rigidité du matériau [LAD 00] [PIN<br />
06B]. Il peut y avoir une variable d’endommagement par mo<strong>de</strong> <strong>de</strong> ruine, ce qui permet <strong>de</strong><br />
réduire les rigidités <strong>de</strong> manière sélective. Une loi <strong>de</strong> comportement fixe l’évolution <strong>de</strong> la<br />
variable scalaire d’endommagement <strong>de</strong>puis la détection du dommage jusqu’à un état<br />
d’endommagement maximum. Cette loi <strong>de</strong> comportement peut être conçue <strong>de</strong> manière à<br />
assurer la dissipation d’une certaine quantité d’énergie par surface rompue au cours <strong>de</strong><br />
l’endommagement (l’aire sous la courbe, Figure I-21).<br />
Figure I-21 : évolution du dommage après initiation d’un mo<strong>de</strong> <strong>de</strong> rupture [ABQ]<br />
Mais l’utilisation <strong>de</strong> variables d’endommagement dégradants la rigidité reste une<br />
technique numérique bien loin <strong>de</strong> représenter la réalité <strong>de</strong>s mécanismes <strong>de</strong> rupture<br />
micromécanique. Et le comportement après rupture est simulé <strong>de</strong> manière très approximative,<br />
ce qui cause <strong>de</strong>s erreurs importantes dans la modélisation <strong>de</strong>s scénarios <strong>de</strong> rupture complexes.<br />
I.3.2.3.2) Modélisation du délaminage<br />
En l’absence d’élément d’interface, les auteurs proposent <strong>de</strong> dégra<strong>de</strong>r les propriétés du<br />
composite, ce qui revient à gérer le délaminage <strong>de</strong> la même manière que l’endommagement<br />
plan. Hashin [HAS 80] propose un critère prenant en compte les efforts transverses (Eq I-6).<br />
D’autres critères, développés plus récemment, prennent en compte l’influence du σ 33 sur la<br />
rupture en cisaillement transverse. Cette technique a l’avantage d’être très facile à intégrer<br />
dans <strong>de</strong>s co<strong>de</strong>s <strong>de</strong> calculs et donc d’être applicable même pour <strong>de</strong>s calculs importants. En<br />
revanche, elle présente une faiblesse majeure : la modification <strong>de</strong>s propriétés du matériau<br />
entraîne une modification du comportement en membrane et ne peut représenter<br />
convenablement le comportement hors plan. Alors que les principaux effets structuraux du<br />
délaminage (chute <strong>de</strong> la rigidité <strong>de</strong> flexion et <strong>de</strong> la résistance au flambage) sont justement dus<br />
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