Pierre-Yves Decreuse Fissuration en mode mixte I+II non ...

Table des figures
xiii
5.31 Répartition de l’erreur CR T en fonction des conditions aux limites définies
par P CL1 et P CL2 . L’erreur est exprimée en pourcentage d’écart par rapport
à la valeur moyenne. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 183
5.32 Loi d’évolution de l’angle α optimum de la fissure plane en fonction de
l’angle de la branche θ pour différentes longueurs de branche L bi f
r d
. . . . 183
5.33 Erreur relative minimum CR T min
dans l’approximation pour des angles de
bifurcation θ ∈ [0;70˚] . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 184
5.34 Angle α min pour lequel l’erreur est minimum pour les différentes longueurs
de bifurcation notées L bi f
r d
. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 184
5.35 (a) Géométrie de la fissure bifurquée et les différents contours d’intégration.
(b) Nouvelle géométrie de fissure plane dans un domaine d’intérêt
Ω, de rayon r d . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 186
5.36 (a) Calcul des facteurs d’intensité des contraintes par la méthode des intégrales
d’interaction sur une fissure bifurquée. (b) Le même calcul sur une
géométrie de fissure plane équivalente . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 186
5.37 Valeurs des facteurs d’intensité des contraintes en fonction des contours
Γ i suivant différentes géométries de fissure.(a) K I . (b) K II . . . . . . . . . . 187
5.38 Test de la fissure droite optimum sur le cas vu au dessus . . . . . . . . . . 187
5.39 Évolution de la géométrie de fissure au cours du temps, le trajet de fissure
est approché par un plan "glissant" de longueur r d à son extrémité,
l’évolution est ainsi continue entre les états 1 et 2 ou 2 et 3. . . . . . . . . 188
5.40 Géométrie de fissure “réelle” et fissure plane équivalente pour le domaine
d’étude Ω de rayon r d . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 188
5.41 Comparaison au cours d’une propagation de fissure en mode mixte . . . . 189
B.1 (a) Chargement appliqué exprimé en facteur d’intensité des contraintes
nominal (b) Évolution des facteurs d’intensité plastiques ρ I et ρ II (c) KI
∞
en fonction de KII ∞ (d) ρ I en fonction de ρ II (e) Évolution de la différence
des erreurs C1 R et CR 2 (f) Représentation de l’évolution de l’erreur au cours
du chargement . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 201
B.2 (a) Chargement appliqué exprimé en facteur d’intensité des contraintes
nominal (b) Évolution des facteurs d’intensité plastiques ρ I et ρ II (c) KI
∞
en fonction de KII ∞ (d) ρ I en fonction de ρ II (e) Évolution de la différence
des erreurs C1 R et CR 2 (f) Représentation de l’évolution de l’erreur au cours
du chargement . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 202
B.3 (a) Chargement appliqué exprimé en facteur d’intensité des contraintes
nominal (b) Évolution des facteurs d’intensité plastiques ρ I et ρ II (c) KI
∞
en fonction de KII ∞ (d) ρ I en fonction de ρ II (e) Évolution de la différence
des erreurs C1 R et CR 2 (f) Représentation de l’évolution de l’erreur au cours
du chargement . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 203
Thèse de doctorat - Pierre-Yves Decreuse