realizzione impianto di produzione energia rinnovabile da biogas

Studio geologico e tecnico – Impianto di produzione energia rinnovabile da biogas – Bellaria-Pole di Acqualagna (PU) 

INDICE 

1) PREMESSA............................................................................................................................................... 1 

2) RIFERIMENTI NORMATIVI....................................................................................................................... 1 

3) UBICAZIONE ........................................................................................................................................... 2 

4) INQUADRAMENTO GEOMORFOLOGICO E GEOLOGICO............................................................. 2 

5) IDROLOGIA SUPERFICIALE E SOTTERRANEA...................................................................................... 3 

6) ANALISI DEL RISCHIO IDROGEOLOGICO .......................................................................................... 4 

7) OSSERVAZIONI METEO-CLIMATICHE .................................................................................................. 4 

8) OSSERVAZIONI SULLA SISMICITA’........................................................................................................ 6 

9) Individuazione della pericolosita’ sismica di base ......................................................................... 7 

10) INDAGINI GEOGNOSTICHE E SUCCESSIONE STRATIGRAFICA DEI TERRENI.................................. 8 

11) CARATTERISTICHE GEOTECNICHE DEI TERRENI ................................................................................. 9 

12) CATEGORIA DI SOTTOSUOLO E CONDIZIONI TOPOGRAFICHE ................................................... 10 

13) TIPOLOGIA FONDALE E PIANO DI POSA DELLE FONDAZIONI ...................................................... 11 

14) ALTEZZA CRITICA DELLE SCARPATE DI SBANCAMENTO ................................................................ 12 

15) SPINTA DELLE TERRE............................................................................................................................. 13 

16) INDICAZIONI GENERALI E MODALITA’ DI INTERVENTO.................................................................. 14 

17) CONCLUSIONI ..................................................................................................................................... 19 

ALLEGATI GRAFICI 

- COROGRAFIA Scala 1 : 25.000 

- CARTA TECNICA NUMERICA Scala 1 : 10.000 

- CARTA GEOLOGICA Scala 1 : 25.000 

- PIANO STRALCIO PER L’ASSETTO IDROGEOLOGICO (P.A.I.) Scala 1 : 10.000 

- PLANIMETRIA DELL’AREA CON UBICAZIONE INDAGINI Scala 1 : 1.000 

- GRAFICI SONDAGGI GEOGNOSTICI N° 5 

- GRAFICI PROVE PENETROMETRICHE N° 6 

- SEZIONI STRATIGRAFICHE 

- VERIFICHE DI STABILITA’ 

- DOCUMENTAZIONE FOTOGRAFICA 

- ANALISI DI LABORATORIO 

- RELAZIONE INDAGINE SISMICA 

Scala 1 : 1.000 

Geologi Associati M. Mari & G. Marolda 

via beato mainardo vescovo, 4 – 61029 urbino 

tel-fax 0722 322697 e-mail geologi.ass@alice.it 

1


1) PREMESSA 

Su incarico ri cevuto dal la Soc ietà agri cola “La Col lina srl” con sede a Bel laria in Comune di 

Acqualagna (PU), è stato condotto è s tata condotta un’indagine di carattere geologico geomorfologico e 

tecnico riguardante i terreni interessati dalla costruzione di un impianto di produzi one di energi a rinnovabile 

da b iogas u bicati in località Po le de l C omune di Acqualagna, ne i p ressi de lla lo cale zon a 

industriale/artigianale. 

Lo studio, eseguito in conformità agli indirizzi tecnici contenuti nel D .M. 14/01/2008 e nel D.M. 47 d el 

11/03/1988 ed alla normativa vigente, si è articolato nelle seguenti fasi: 

- reperimento di documentazione geologica e geomorfologica per l’area in studio o per siti limitrofi; 

- rilievi di sup erficie per l’acquisizione di un quadro gener ale dell e condi zioni geol ogico - 

- 

geomorfologiche dell’area; 

indagini di prospez ione geol ogica de i te rreni a mez zo di n°5 sondaggi m eccanici e n° 6 prov 

penetrometriche dinamiche con attrezzo pesante; 

e 

- prelievo di n° 2 campioni indisturbati da sottoporre ad analisi di laboratorio; 

- esecuzione di indagini geofisiche mediante una tomografia sismica in onde SH; 

- elaborazione dei dati e stesura della relazione geologico – tecnica finale. 

2) RIFERIMENTI NORMATIVI 

- D.M. 11.03.1988 - “Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii 

naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l’esecuzione ed il 

collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione” e successive istruzioni; 

- D.M. 16.01.1996 - “Norme tecniche per la costruzione in zone sismiche”; 

- A.G.I. 1997 - “Raccomandazioni sulla progettazione ed esecuzione delle indagini geotecniche”; 

- UNI ENV 1997 – 1.03.97 EUROCODICE 7 - “Progettazione geotecnica”. 

- D.M. 14/01/2008 - Norme Tecniche per le Costruzioni. 




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3) UBICAZIONE 

L’area in studio è ubicata nei pressi degli abitati di Pole e Bel laria, frazioni del Comune di Acqualagna, 

nelle vicinanze della locale zona industriale/artigianale. 

In parti colare, l ’area è collocata ad Ov est del la S trada Prov inciale n° 55 “Fang acci” e del la z ona 

artigianale/industriale. 

Nella cartografia ufficiale, la zona ricade all’interno del Foglio 116 IV° N.E. “Acqualagna”, della Carta 

Topografica d’I talia (scala 1 :25.000); nella cartog rafia tecni ca regi onale il si to in esa me è i nquadrato 

all’interno della Sezione 279160 Farneta (scala 1:10.000) della nuova Carta Tecni ca Numerica della Regione 

Marche. 

Sulle m appe cata stali (scala 1: 2.000), l ’area i n studi o com prende al cuni lotti regi strati al Catasto 

Terreni del Comune di Acqualagna al Foglio n° 004 2, con i mappali n° 220, 730, 739, 750, 751, 752, 773, 774, 

776, 777, 822, 824, 825 e 827. 

L’estensione totale dell’area è circa 3,4 Ha. 

4) INQUADRAMENTO GEOMORFOLOGICO E GEOLOGICO 

GEOMORFOLOGIA 

L’area i n esam e ri cade nel la zona di passaggio tra l a fasci a colli nare e l a zona ped eappenninica 

marchigiana; in particolare l’area risulta inserita nella parte media della valle del Fiume Candigliano, in sinistra 

idrografica ri spetto al cors o d’ acqua. I n ge nerale i paes aggi e la m orfologia sono quelli tipici della z ona di 

raccordo tra l a fasc ia montana i nterna e l a fasci a colli nare, dov e l e form e pi ù aspre del la zona 

pedemontana (rilievi m aggiori sol cati da strette i ncisioni) si accostano a quelle dell a zona col linare, 

caratterizzata da modesti rilievi, forme “dolci” e versanti con acclività medio-bassa. 

La morfologia generale è contraddistinta dalle zone sub-pianeggianti (alluvioni attuali e terrazzate) che 

costeggiano il corso d’acqua principale e dai rilievi collinari che dalla piana alluvionale salgono verso le zone 

di sparti acque. I n ques to settore i ri lievi rag giungono quo te soli tamente com prese tra 400 e 500 m sl m, 

presentano f orme moderatamente arr otondate e dol ci che tendono ad i nasprirsi in corri spondenza delle 

incisioni de l reti colo idrografico. L a m orfologia general e c ambia sp ostandosi al cuni ch ilometri verso e st, 

facendosi p iù aspr a, co n ene rgia del ri lievo m aggiore, dov uti all’affioramento del le un ità cal caree dell a 

Dorsale Pietralata-Paganuccio. 

La morfologia dell’area oggetto di indagine è dettata da due el ementi fisiografici principali: il terrazzo 

alluvionale del Fiume Candigliano e del suo affl uente in sinistra idrografica Fosso di Paltone ed il pendio che 

dal t errazzo sale verso N -NO. C irca il 6 0% de ll’intera area è i mpostata s ulla s pianata di o rigine alluvionale, 

mentre la restante porzione ricade nella parte bassa del pendio. 

La z ona sub -pianeggiante è co ntraddistinta da un a ndamento p iuttosto re golare, con mode sti 

avvallamenti dovuti a preceden ti attività estrattive, parzialmente ricolmate. La pendenza media osservata è 

di circa 3°-4°, alternata a zone praticamente pianeggianti. In generale l’area digrada verso Sud – S ud Est, in 

direzione del Fiume Candigliano. 

La porzione Ovest dell’area di studio è costituita dal limite di scarpata di origine antropica, nei depositi 

alluvionali terrazzati, mentre la zona Nord da un pendio che digrada verso E-SE; questo costituisce la parte 

terminale del versante che dal rilievo in cui è coll ocata la località di Cà Pri mo scende v erso S-SE, in direzione 




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della località Cà Andreolini. Nell o speci fico questo settor e del l’area ogge tto di indagine risulta deli mitata 

verso est dal Fosso del Palazzo , mentr e verso monte s i ch iude in prossimità di una piccola dorsale (crinale 

minore). L’ acclività m edia dell a zona in studi o è di circa 4°-5° e te nde a di minuire progres sivamente n ella 

zona S ud Est nel la qual e in tem pi passati l’area è sta ta ogge tto di atti vità estra ttive, m entre il pendi o di 

raccordo sul lato nord e sul lato ovest raggiunge acclività di 6°-7°. 

Dal p unto d i vista de lla s tabilità de ll’area, i r ilievi di s uperficie hanno evidenziato c he nell’area 

indagata no n so no p resenti fenom eni grav itativi in a tto e/ o potenziali form e di di ssesto che potrebbero 

interferire in maniera negativa con l’area oggetto di studio. 

GEOLOGIA 

Dal punto di vista del l’assetto g eologico, l a quasi totalità d ell’area i n es ame è caratteri zzata dal la 

presenza di deposi ti all uvionali (terrazzo di III° ordi ne), anche ghi aiosi, c he sov rastano i l substr ato geol ogico, 

costituito lo calmente da lla Fo rmazione g eologica d el B isciaro. Si tratta d i u na u nità d i o rigine s edimentaria 

della S erie Um bro M archigiana, depos itata nel Miocene i nf. e medio (Langhiano) e cos tituita da calcari 

marnosi grigio chiari, benstratificati, talora selciferi con marne grigie intercalate. 

Soprattutto in corri spondenza del settor e meri dionale dell ’area di studi o il substrato g eologico è 

ricoperto da terreno di r iporto (spessore me dio c irca 3 - 4 m rile vato n ei son daggi S1, S2, DPSH 2 , DPSH 3 e 

DPSH4). Nel s ettore nord (zona di raccordo con i l p endio) l a suc cessione stra tigrafica è ca ratterizzata d a 

depositi detritici colluviali ed eluviali sovrapposti al substrato geologico. 

Localmente sono stati rinvenuti anche r ari depositi detritici grossolani, appiattiti e meno ma turi rispetto 

ai depositi alluvionali, riconducibili a depositi di conoide detritica. 

La col tre detr itica (terreni sciolti) r aggiunge i l massimo spessor e nel settor e oc cidentale del l’area, i n 

corrispondenza dei sondaggi geognos tici S3, S4 e DPSH 6 (spessori di c irca 10 – 13 m ); al contrari o la parte 

Nord occidentale dell’area indagata (in corrispondenza della prova S5), è caratterizzata da s pessori detritici 

minori dell’ordine di 3-4 m. 

Le v ariazioni nello spessor e e nel la na tura li tologica degli or izzonti detritici son o coll egati a ll’assetto 

morfologico dell’area, al la di namica del Fi ume Ca ndigliano e del le aste idrografiche mi nori, ol tre ch e al la 

recente a ttività antropica (gli spessori maggiori caratte rizzano so litamente l a parte b assa dei versanti e l e 

zone di impluvio). 

Dal punto di vista s trutturale l ’area di studio s i inserisce nel settor e interposto tra l a dorsal e Umbro- 

Marchigiana (Monte Ca tria e Monte Nerone ) e l a Dorsale Marchigiana (Monte Pi etralata e M onte 

Paganuccio). Q uesto s ettore è co ntraddistinto da strutture p licative m inori parallele a q uelle p rincipali 

(direzione ap penninica NO-S E) c he de terminano l ’alternanza e l a ri petizione dell e varie uni tà stra tigrafiche 

(Schlier, Bisciaro, Scaglia Cinerea e Variegata). 

5) IDROLOGIA SUPERFICIALE E SOTTERRANEA 

Per q uanto r iguarda l’ idrografia s uperficiale l’area r icade a ll’interno de l b acino imbrifero d el F iume 

Candigliano, il quale scorre ad una di stanza di circa 400 metri dall’area di studio. Il corso d’acqua presenta 

un andamento sinuoso-meandrante e tende a migrare sulla piana alluvionale attuale e recente. 

Il reticolo idrografico è completato da alcuni corsi d’acqua minori, tributari del Candigliano in sinistra 

idrografica; tra questi citiamo il Fosso Pal tone, che s corre sul lato Ovest della zona i n studio ed il Fosso della 




3


Fonte, ubicato a circa 150 m ad est dell’area di studio. Il Fosso Paltone è caratterizzato da una portata molto 

discontinua, influenzata sia dall’estensione limitata del bacino imbrifero, sia dalla natura l itologica dei terreni 

prevalentemente argillosa, che ostacola l’infiltrazione di acqua n ei terreni e fav orisce il deflusso su perficiale. 

La bassa permeabilità dei terreni detritici colluviali è testimoniata anche dalla presenza di vari laghetti collinari 

e da ristagni di acqua osservati in corrispondenza di aree su-pianeggianti e di piccole depressioni, formatisi a 

seguito delle recenti precipitazioni. Permeabilità sensibilmente maggiore contraddistingue i depositi alluvionali 

rilevati nel settore occidentale della zona in studio. 

Per quanto concerne l’idrologia sotterranea, le indagini geognostiche eseguite hanno evidenziato la 

presenza di acqua i n corri spondenza della parte occi dentale dell ’area, ad una profo ndità di ci rca 8m 

dall’attuale piano campagna. I n parti colare, la presenza di depositi di natura alluvionale, con permeabilità 

medio-alta, costituiti da ghiaie e sedi menti sabb iosi o limoso-sabbiosi, fa vorisce l ’infiltrazione di acqua e 

circolazione idrica. I l batten te i mpermeabile è cos tituito dall e marn e e m arne cal caree d ella form azione 

geologica di base. 

6) ANALISI DEL RISCHIO IDROGEOLOGICO 

I sopralluoghi e le verifiche eseguiti hanno permesso di appurare che l’area oggetto di intervento non 

presenta aspetti e caratteristiche ai quali possano essere associate forme di dissesto. 

Nello specifico, per quanto riguarda il rischio di esondazione, la distanza di oltre 150 metri ed il dislivello 

dai due cors i d’acqua denominati Fosso Paltone e Fosso della Fonte cos tituiscono elementi che portano ad 

escludere ogni possibilità di fenomeni di esondazione nell’area in studio e nelle zone limitrofe. 

La configurazione morfologica descritta in precedenza, caratterizzata da p endenze medie piuttosto 

blande, fav orisce inoltre l e condi zioni di stabi lità del sito e dell e zone ad es so prossi me, no n pres entando 

forme e processi riconducibili a movimenti gravitativi attivi, né segni precursori di potenziali dissesti. 

A conferma di quanto sopra indicato, si sottolinea che l a cartografia elaborata a corr edo del Piano 

Stralcio di Bacino per l ’Assetto I drogeologico dall ’Autorità di Baci no del la Regi one M arche (Tav. RI 17 ), non 

riporta peri metrazioni di aree e sposte a rischi di carattere i drogeologico in corri spondenza del la z ona 

d’intervento; non si segnalano situazioni di rischio sia legate a fenomeni gravitativi di versante che a fenomeni 

di esondazione (vedi stralcio cartografico allegato in calce alla presente relazione). 

7) OSSERVAZIONI METEO-CLIMATICHE 

Il quadro generale sulla distribuzione delle precipitazioni è stato deli neato basandosi principalmente 

sui dat i raccol ti da l Ser vizio Idrografico del Ministero de i La vori Pubbli ci f ino a l 1989 e u tilizzando mi sure p iù 

recenti, relative ad al tre reti pluviometriche distribuite nella fascia interna della Provincia di Pesaro e Urbino. I 

dati di seguito riportati potranno essere utili in fase di progettazione delle opere di smaltimento delle acque 

meteoriche. I dati s i r iferiscono ad al cune s tazioni ubicate nel bacino i drografico del F. Candigliano, i n 

prossimità dell’area in studio o nella zona più interna. 

I dati che seguono s ono r icavati dal volume Campo medio della precipitazione annuale e stagionale sulle 

Marche per il periodo 1950-2000, redatto dal Cent ro d i Ecolog ia e Cl imatologia del l’Osservatorio Geof isico 

Sperimentale di Macerata. 




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PRECIPITAZIONI MEDIE ANNUALI E STAGIONALI 

STAZIONE 

Media 

annuale 


primaverile 


estiva 


autunnale 


invernale 

ACQUALAGNA 975 .0 243.8 202.3 279.4 249.7 

CAGLI 1291 .8 326.1 235.8 377.1 354 

TEMPERATURE MEDIE MENSILI REGISTRATE NEL PERIODO 1950-1989 

Stazione G F M A M G L A S O N D 

Acqualagna 5.6 6.7 9.4 13.0 17.3 20 .9 23 .7 23 .3 20 .3 15 .6 10 .2 6.8 

Di seguito si riportano inoltre alcuni dati sulle precipitazioni registrati nella stazione termopluviometrica 

di Cagli S. Croce, forniti dal “Servizio monitoraggio -Progetto Burano”. 

L’istogramma che segu e ev idenzia l'andamento d elle preci pitazioni m edie mensili, regi strate nel la 

stazione pluviometrica dal 1993 al 1999. 

mm di pioggia 

180 

160 

140 

120 

100 

80 

60 

40 

20 

0 

gennaio 

febbraio 

marzo 

aprile 

maggio 

giugno 

luglio 

agosto 

settembre 

ottobre 

novembre 

dicembre 

Dati e figura tratti da: Campo medio della precipitazione annuale e stagionale sulle Marche per il 

periodo 1950-2000, Centro di Ecologia e Climatologia dell’Osservatorio Geofisico Sperimentale di 

Macerata, a cura di M. Amici e R. Spina 




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8) OSSERVAZIONI SULLA SISMICITA’ 

Il territorio del Com une di Acqualagna è stato classificato di seconda c ategoria ai sensi del decreto 

del 10.02.1983, pubblicato sulla G.U. n° 80 del 23.03.1983 (S=9, C=0.07, D.M. 03.03.1975) e confermato dalla 

Nuova Cl assificazione Si smica del terri torio nazi onale effe ttuata dal Di partimento del la Protezi one Ci vile – 

Ufficio Servizio Sismico Nazionale (marzo 2003). 

I terremo ti che si possono generare nel la regi one March e, e quindi anche n el terri torio in esame , son o di 

origine tettonica, cioè dovuti ad un ri lascio repentino di energia elastica di deformazione, immagazzinata nel 

sottosuolo con meccanismo di dislocazione che si propaga lungo una superficie. 

Il terri torio del Comune di Acqualagna, come ri sulta dalla consul tazione del la bibliografia del GNDT 

ed i n parti colare d el D OM4.1, è s tato i nteressato negli ul timi ann i da al cuni terr emoti che h anno raggi unto 

l’intensità massima pari al 7-8 grado della Scala Mercalli nell’anno 1781. 

Nella tab ella che segu e sono ri portati i pri ncipali terrem oti che han no i nteressato i l Com une d i 

Acqualagna; s ono il lustrate l’ intensità a l s ito (Is), la da ta de ll’evento, l’u bicazione de ll’epicentro, l’ intensità 

nella zona d’epicentro (Io). 

Storia sismica di Acqualagna (PU) [43.619, 12.673] 

Osservazioni disponibili: 14 

Is Anno Me Gi Or Mi Se AE Io Mw 

7-8 1781 06 03 CAGLIESE 9-10 6.23 

6 

5-6 

1997 

1741 

09 

04 

26 

24 

09 

09 

40 

20 

25 Appennino umbromarchigiano 

FABRIANESE 

8-9 

9 

6.05 

6.08 

4-5 1984 04 29 05 02 59 GUBBIO/VALFABBRICA 7 5.68 

4 1875 03 17 23 51 Romagna sud-orient. 8 5.74 

4 1909 01 13 45 BASSA PADANA 6-7 5.53 

4 1979 09 19 21 35 37 Valnerina 8-9 5.90 

4 1987 07 05 13 12 36 VALMARECCHIA 6 4.65 

3-4 

3 

1897 

1916 

12 

08 

18 

16 

07 

07 

24 

06 

20 

14 

Appennino umbromarchigiano 

Alto Adriatico 

7 

8 

5.18 

5.92 

2 1993 06 05 19 16 17 GUALDO TADINO 6 4.92 

Legenda: Is = intensità al sito; Io = intensità epicentale; MCS = scala Mercalli Cancani Sieberg; Mw =Magnitudo. 

I dati sono tratti da: Stucchi et al. (2007). DBMI04, il database delle osservazioni macrosismiche dei terremoti italiani utilizzate 

per la compilazione del catalogo parametrico CPTI04. http://emidius.mi.ingv.it/DBMI04/. 

Storia sismica di Acqualagna 




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9) Individuazione della pericolosita’ sismica di base 

Le nuove NTC del DM 14 gennaio 2008, attualmente propongono una desc rizione della pericolosità 

sismica di base più accurata, sia in termini geografici che temporali. La pericolosità sismica di base è definita, 

infatti, seco ndo una pr ocedura b asata sui r isultati dello st udio dell’ INGV c he h a prodo tto un a m appa 

interattiva di pericolosità sismica per tutto il t erritorio nazionale. Dal p unto di vista geografico la pericolosità 

sismica si svincola per la prima volta dai limiti territoriali amministrativi e pertanto al valore di pericolosità di 

ogni singolo comune italiano viene sostituita una definizione per ogni punto di un reticolo di riferimento basato 

sulle coordinate geografiche di latitudine e longitudine. 

Nel caso spec ifico le coordi nate di s ito per i l s ito presso i l vocabolo “ I Galeotti” nel Comu ne di 

Acqualagna sono le seguenti: 

Latitudine 43.615199 Longitudine 12.612755 

Mappa della Pericolosità Sismica – Parametro dello scuotimento: a(g) 

Fonte INGV - http://esse1-gis.mi.ingv.it/ 

In base alle coordinate del sito è possibile quindi determinare la pericolosità sismica di base del sito in 

esame, definita n elle NTC08 in termi ni di tre p arametri di riferimento: ag (accelerazione ori zzontale massima 

del terreno), F0 (valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale) e T*c 

(Periodo d i inizio de l t ratto a v elocità c ostante de llo s pettro i n ac celerazione orizzontale). I t re pa rametri 

vengono qui ndi def initi per i per iodi di r itorno d ell’azione sismica TR di ri ferimento r elativi agli stati limite di 

esercizio e a gli stati limite ultimi che nel caso s pecifico, considerando una v ita nominale della costruzione Vn 

pari a 50 a nni e un coefficiente d’uso della costruzione cu pari a 1 per la costruzione del capannone e per la 

struttura adi bita al la pesa , mentre u n c oefficiente 0,7 per l a co struzione del le tri ncee e del le s trutture ch e 

prevedono la presenza solo occasionale delle persone, sono i seguenti: 




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cu = 1 


cu = 0,7 

Stati Limite 

10) INDAGINI GEOGNOSTICHE E SUCCESSIONE STRATIGRAFICA DEI TERRENI 

La cam pagna di indagini geognostiche è s tata program mata e re alizzata sulla base degli 

approfondimenti necess ari nell a fase di progettaz ione d elle str utture i n rel azione al la cara tterizzazione 

geologico-geomorfologica del sito. I n parti colare sono stati esegui ti n° 5 sonda ggi geognosti ci e n° 6 pro ve 

penetrometriche di namiche p esanti la cui ubicazione è ev idenziata nella planimetria allegata i n calce alla 

relazione tecnica. Le prov e hanno p ermesso di ricostruire la natura litologica dei terreni, i rapporti geometrici 

che intercorrono tra i terreni della copertura detritica ed il substrato geologico compatto e la definizione della 

consistenza degli stessi depositi detritici. Ad integrazione della campagna geognostica è stato e seguito n° 1 

stendimento sismico con tecni ca tom ografica lungo l a linea in cui verrà reali zzato i l capan none e i due 

fermentatori di forma circolare. 

In li nea gen erale, com e g ià accen nato i n precede nza, i n corri spondenza d ei punti di indagine i 

depositi detritici (terreni sciolti) presentano spessori compresi tra u n minimo di circa 3,5 metri dall’attuale p.c. 

(sondaggio S5), ad un massimo di 12-13 m dall’attuale p.c. in corrispondenza delle indagini S3-S4. 

All’interno d ella coper tura detri tica possono essere distinti vari or izzonti, che si differenziano s ia per 

origine del deposi to, si a per car atteristiche gr anulometriche. I n particolare so no s tati individuati tre ori zzonti 

stratigrafici principali: 

ORIZZONTI LITOLOGIA INTERPRETAZIONE 

ORIZZONTE “A” 

ORIZZONTE “B” 

ORIZZONTE “C” 

PVR 

[%] 

TR 

[anni] 

SLO 81 30 0,058 2,465 0,272 

SLD 63 50 0,073 2,440 0,285 

SLV 10 475 0,175 2,469 0,326 

SLC 5 975 0,226 2,507 0,330 

Stati Limite 

PVR 

[%] 

TR 

[anni] 

SLO 81 30 0,058 2,465 0,271 

SLD 63 50 0,062 2,457 0,276 

SLV 10 475 0,153 2,462 0,321 

SLC 5 975 0,199 2,488 0,328 

ag 

[g] 

ag 

[g] 

Limi argillosi, a luoghi sabbiosi, di colore 

nocciola o grigiastro, talora sono presenti 

tracce di materia organica ed inclusi litoidi 

Ghiaia eterometrica (solitamente piccola e 

media pezzatura) in matrice limoso-argillosa 

Marne e marne calcaree, di colore grigio e 

grigio-azzurro, alterate nella porzione 

sommitale 




F0 

[--] 

F0 

[--] 

T*c 

[s] 

T*c 

[s] 

Terreni detritici sciolti, 

a granulometria fina 

Terreni alluvionali 

grossolani 

(orizzonti ghiaiosi) 

Substrato geologico 

8


All’interno dell’Orizzonte A sono stati distinti tre sotto-orizzonti: 

A1 Terreno vegetale/agricolo 

A2 Detrito colluviale, depositi di versante, depositi a grana fina 

A3 Terreno di riporto 

In particolare il terreno di riporto (A3) è stato rilevato nei sondaggi S1 e S2 e nelle prove DPSH1, 2, 3 e 

4, ubicati in corrispondenza dell’area che è stata oggetto di escavazioni con prelievo di materiale ghiaioso e 

in seguito ricolmata con terreni argillosi plastici (porzione di lotto più pianeggiante). Lo spessore massimo dei 

terreni riportati è di circa 4 - 5 m. 

L’intera zona, attualmente destinata ad attività agricole, è ricoperta da un orizzonte più superficiale di 

terreno vegetale/agricolo (A1), di spessore compreso tra 0.8 e 1.5 m. 

I depositi detritici di natura prevalentemente fine limoso-argillosa (A2), a luoghi sono contraddistinti da 

livelli a ma ggiore p lasticità, g eneralmente a ssociati a ll’aumento de ll’umidità. T alora s ono p resenti 

intercalazioni sabbiose. 

I depositi alluvionali ghiaiosi in matrice limosa a rgillosa e sa bbiosa (B) sono presenti soprattutto nella 

porzione occi dentale dell ’area di studi o (S2, S 3, S 4, D PSH6) con spessori compresi tra 1 e 6 m da ll’attuale 

piano campagna. 

La form azione geol ogica di base è stata ri levata in corri spondenza di tutti i punt i d’i ndagine, 

appositamente a pprofonditi per tarare l’ andamento del substra to. L e m arne e m arne ca lcaree gri gie si 

presentano solitamente alterate nella porzione sommitale e sono state rilevate a profondità variabili da –3,5 m 

a -13 m dall’attuale piano campagna. 

Durante le indagini geognostiche alle profondità investigate sono stati riscontrati alcuni livelli bagnati, 

in particolare nei sondaggi S2, S3, S4 e nella prova penetrometrica DPSH 6. Maggiori dettagli sulla successione 

stratigrafica rilevata sono riportati nei grafici dei sondaggi geognostici e nelle sezioni stratigrafiche allegati in 

calce alla relazione. 

11) CARATTERISTICHE GEOTECNICHE DEI TERRENI 

La defi nizione dell e caratteri stiche geotecni che dei vari or izzonti litologici, ol tre che sul l'osservazione 

diretta dei terreni, così come previsto dal D.M. 11.03.1988, è stata ricavata tramite analisi di laboratorio (taglio 

diretto v alori di p icco) eseguiti su due cam pioni prelevati dal S ondaggio S 3 e S 4 alle profondi tà 

rispettivamente di 6,0 e 3,10 (Orizzonte “A2”). I parametri sono stati integrati con dati ricavati dalla bibliografia 

ufficiale 

Lo schema che segue visualizza i parametri geotecnici attribuiti ai vari orizzonti litologici: 

ORIZZONTI PARAMETRI GEOTECNICI 

γ = 1.75 – 1.85 g/cmc 

ORIZZONTE “A1” 

ϕ = 20° - 21° 

cu = 0.1 – 0.3 Kg/cmq 


γ = 2.0 – 2.06 g/cmc 

ϕ = 24.3° - 27.9° 

c’ = 0.1 – 0.28 Kg/cmq 

cu = 0.2 – 0.5 Kg/cmq 




9


ORIZZONTI PARAMETRI GEOTECNICI 


ORIZZONTE “B” 

ORIZZONTE “C” 

γ = 1.85 – 1.95 g/cmc 

ϕ = 20° - 22° 

c’ = 0.05 – 0.1 Kg/cmq 

cu = 0.1 – 0.3 Kg/cmq 

γ = 1.9 – 2.0 g/cmc 

c’= 0.0 Kg/cmq 

ϕ = 30° - 35° 

cu = 0.2 – 0.4 Kg/cmq 

γ = 2.1 – 2.2 g/cmc 

c’= 1.0 – 2.0 Kg/cmq 

ϕ = 26° - 30° 

cu = 3.0 – 6.0 Kg/cmq 

12) CATEGORIA DI SOTTOSUOLO E CONDIZIONI TOPOGRAFICHE 

In rel azione a quan to i ndicato nel Norm e Tec niche per l e Costr uzioni (D.M. del 14/ 09/2005 e D .M. 

14/01/2008), per la definizione dell’azione si smica si può fare riferimento a un approccio semplificato, che s i 

basa s ull’individuazione di categori e di sottos uolo di ri ferimento. Tali categori e v engono defi nite sull a base 

delle cara tteristiche dei terreni entro i p rimi 30 m di profondità. N ella norm ativa l e di verse categori e sono 

distinte in funzione del valore delle Vs30 (velocità media di propagazi one del le onde di tagli o entro 30 m di 

profondità) o, subordinatamente, del valore di NSPT (resistenza del terreno a prove penetrometriche standard) 

o della cu (coesione non drenata). 

Nel caso in esame, l ’assegnazione della categori a di sottosuol o è sta ta effettuata sul la base di 

un’indagine geofi sica di sismica a ri frazione i n tecni ca to mografica, allo scopo di ricostruire il modello sismo 

stratigrafico del sottosuolo e di definire il valore di Vs30 per la determinazione della categoria di sottosuolo. 

Lo s tendimento si smico ha messo i n ev idenza una s uccessione di terreni contraddi stinti da Vs 

crescente con la profondità, sino a rag giungere velocità massime di circa 1.050 m/s a profo ndità di circa 10 

m dal p.c. I primi metri di terreno (3-3,5 m) sono caratterizzati da basse velocità delle onde S (terreni detritici e 

di riporto), poi le velocità aumentano progressivamente. 

Per i dettagli sull’indagine eseguita si rimanda alla relazione tecnica allegata. 

Dall’elaborazione dei dat i otte nuti si ri leva la pr esenza di uno spesso re di materi ali di co pertura 

granulari r iferibili a terreni dei sottosuoli C e D (Vs 10 .1 = 348 m/s ) posti strati graficamente al di sopra di un 

substrato litoide, affiorante a circa 10.0 di profondità dal p.c.. 

Sulla base del modello ottenuto e secondo quanto stabilito dal DM 14 gennaio 2008, è possibile quindi 

assegnare al terreno di progetto la seguente categoria di profilo stratigrafico del suolo di fondazione: 

Categoria di sottosuolo “E” 

Per quanto concerne le condizioni topografiche, il sito in esame rientra nella Categoria T1: pendii con 

inclinazione media i ≤ 15°. 




10


13) TIPOLOGIA FONDALE E PIANO DI POSA DELLE FONDAZIONI 

La ricostruzione della successione stratigrafica locale ha evidenziato la presenza di terreni consistenti 

del substrato geologico a partire da profondità comprese tra circa 4 e 13 m dal p.c., contraddistinti da buone 

caratteristiche geotecniche (Orizzonte C). 

L’orizzonte li tologico che preced e l a form azione geologica consi stente è c aratterizzata da un a 

resistenza mi nore, c aratterizzata da deposi ti a lluvionali fi ni e grossol ani, m a pres enta co munque di screte 

caratteristiche geotecniche (Orizzonti A2 e B ). Al di sopra di questi orizzonti, sono stati rinvenuti terreni detritici 

di ri porto (Orizzonte A 3) a scaden ti caratteri stiche geom eccaniche l ocalizzati sopra ttutto nella porzi one di 

area Sud Est. 

In relazione a tale assetto stratigrafico e morfologico dell’area, considerato anche il fatto che saranno 

necessari lavori di sbanca mento e riporto per l a r ealizzazione del p iano di imposta del fabbri cato e delle 

trincee, qu este v erranno a trov arsi impostate su terreni contra ddistinti da diversa consi stenza (come 

schematizzato nella sezione che segue). 




11

A3 


In parti colare, per quanto concerne i l fabbri cato pri ncipale, al fi ne di evitare cedi menti differenziali 

della stru ttura, c he s econdo quanto ri portato nel la sezi one di progetto i nsisterà su tre ti pologie di fferenti di 

terreni e ch e po trebbero compromettere l a com pleta i ntegrità e funzionalità del l’opera s tessa, l a s oluzione 

migliore c onsiste nella r ealizzazione d i f ondazioni p rofonde de l t ipo pa li t rivellati immorsati s empre nella 

formazione geologica di base (Orizzonte “C”). 

Per le t rincee, si p uò p rospettare l’u tilizzo d i f ondazioni s empre immorsate ne l s ubstrato, op pure, i n 

alternativa, q ualora l a str uttura foss e suddi visa in blocchi, si potr à prev edere anc he l a reali zzazione d i 

fondazioni di rette, p er al cuni settori impostate n ell’Orizzonte A 2, nel l’Orizzonte B e nei terreni di riporto. 

Limitatamente al settore SE si può prevedere anche il trattamento dei terreni di riporto al fine di migliorarne le 

caratteristiche geotecniche, sino a raggiungere parametri analoghi a quelli dell’orizzonte A2. In questo caso, 

in fase esecutiva saranno necessarie prove in sito e/o di laboratorio atte a verificare la consistenza ed il grado 

di compattazione raggiunto dai terreni. 

A presci ndere dal la t ipologia fondal e (superficiale o prof onda), ci ascuna s truttura dov rà ri sultare 

impostata su terre ni che presentano c aratteristiche geo tecniche om ogenee, com patibili con i cari chi di 

esercizio delle opere. 

14) ALTEZZA CRITICA DELLE SCARPATE DI SBANCAMENTO 

Gli el aborati proge ttuali prevedono l ’esecuzione di uno sbancamento per l a reali zzazione d el 

manufatto interrato, sarà di conseguenza indispensabile che l e scarpate possiedano sufficienti requisiti circa 

la stabilità e la sicurezza. 

E’ sta ta cal colata l ’altezza cri tica di una sc arpata i mpostata n ei terr eni dell’ orizzonte A2 (orizzonte 

interessato in gran parte dalle opere di sbancamento per la realizzazione del fabbricato e delle trincee), che 

si rompe con un cerchio passante al piede della scarpata in condizioni di estradosso orizzontale ed in assenza 

di filtrazione, ottenuta mediante la seguente relazione: 

dove: 

RIPORTO DI PROGETTO 

Cu 

Hc = Ns × 

γ 

CAPANNONE 




A2 

B 

C 

12


Ns = fa ttore di stabilità funzione dell'angolo di attrito interno e di quello di scarpa (nel nostro caso si 

considera ß = 90°, ß = 70°); 

Cu = coesione non drenata, cautelativamente ipotizzata = c’ 

γ = densità naturale. 

Calcolata l 'altezza cri tica dell e scarp ate, per avere l 'altezza am missibile occorre i ntrodurre i l 

coefficiente di si curezza (F) s ul param etro ch e pi ù è sogge tto a variazione (Cu). S celto F = 1 .5, si otti ene 

un'altezza ammissibile (Ha) pari a: 

orizzonte ß Hc Ha 

A2 

90° 8 .4 5.6 

70° 13 .3 8.8 

Si sottoli nea che i dat i sopra i ndicati si ri feriscono a verifiche a breve termi ne, p er c ui in caso d i 

apertura dei fron ti di scav o per tem pi lunghi sarà nec essario prov vedere al consoli damento ed alla 

protezione degli sbancam enti (anche con op ere di sos tegno pr ovvisorie). In al ternativa si potrà pr ocedere 

alla reali zzazione del fronte di sbanca mento segu endo una i nclinazione


Applicando la form ula, p er l ’orizzonte A2 si otti ene ri spettivamente K A = 0 .33 - 0 .37 e quindi, in 

condizioni sismiche la spinta attiva è pari a 

SA = 66.5 kN 

con azione della spinta a 1.24 m dalla base del cuneo di spinta. 

16) INDICAZIONI GENERALI E MODALITA’ DI INTERVENTO 

L’insieme dell e informazioni acqui site m ediante i ndagini geognos tiche e ri lievi di superfi cie, 

intersecate con i dati derivanti dagli elaborati di progetto, ha consentito di stabilire alcuni criteri e modalità di 

intervento v olti a ma ntenere, o m igliorare, le c ondizioni d i s tabilità de ll’area e a d i ndividuare le s oluzioni 

progettuali che meglio si adattano all’assetto geologico dei luoghi. 

MODALITÀ DI INTERVENTO 

Sulla base del la strati grafia desunta dall e indagini geognosti che, com e indicato nei capitoli 

precedenti, si ri tiene idoneo l’ utilizzo di fondazioni impostate n ei terre ni com patti del substra to geol ogico 

(Orizzonte C) o nella porzione delle alluvioni fini dell’Orizzonte A2. 

Le principali raccomandazioni da seguire in fase esecutiva sono: 

- verificare che le opere fondali risultino impostate su terreni a consistenza omogenea; 

- per quanto concerne la costruzione del capannone poiché dalle stratigrafie elaborate si evince che il 

piano d’i mposta insiste s u terr eni a div ersa cons istenza, sarà necess ario approfondi re la quota di 

imposta sino a raggiungere litotipi compatti del substrato (fondazioni profonde). 

- per quanto ri guarda l a c ostruzione del le trincee, qualora si opta sse p er fond azioni superfi ciali, sar à 

necessario suddi videre la struttura in settori “ indipendenti” coll egati da gi unti, al fi ne di ridurre gli 

effetti legati a cedimenti differenziali; per il settore SE si consiglia di effettuare il trattamento dei terreni 

di riporto, al fine di migliorarne le caratteristiche geotecniche e la consistenza; a scavo eseguito, sarà 

necessario effettuare prove in sito, alla quota del piano di imposta della struttura, atte a v erificare la 

consistenza e l’omogeneità dei terreni; 

- per le restanti strtture di progetto in considerazione della presenza di terreni di riporto al quanto e con 

scadenti par ametri geomecca nici sarà necessari 

cedimenti indotti. 

o verificare il ma ssimo c arico a mmissibile e i 

Relativamente alla stabilità dell’area, si sottolinea che la presenza di terreni alluvionali fini con buone 

caratteristiche geo tecniche (rilevate soprattutto i n corri spondenza del se ttore Ovest, dov e gli scavi 

raggiungono le al tezze ma ggiori) f avoriscono l e c ondizioni di equi librio si a in fase es ecutiva, sia in fase di 

esercizio (a lavori ultimati). 

Per quanto concerne la fase esecutiva, le scarpate di sbancamento effettuate per realizzare il piano 

di imposta de i manufatti risulteranno imp ostate pe r b uona pa rte ne ll’Orizzonte (A2), le cu i c aratteristiche 

geotecniche ne garantiscono la stabilità. Tuttavia si consiglia di seguire un a ngolo di scavo non superiore a 

70° e di evitare, per i terreni detritici più scadenti, scarpate di altezza superiore a 8 m (vedi paragrafo a p ag. 

17). 




14


Inoltre gli scavi dov ranno essere ri modellati o m essi in si curezza con op ere di conteni mento en tro 

tempi brevi dalla loro apertura. Ai f ini della stabilità dei fronti di scavo e della sicurezza in fase esecutiva, si 

sconsiglia la realizzazione di scavi in periodi contraddistinti o preceduti da precipitazioni meteoriche intense. 

Nella fase di sbancamento si suggerisce la realizzazione di un piccolo fosso di guardia a monte dell o 

scavo, che devii l’eventuale acqua dilavante proveniente dalla parte alta del pendio. 

In fase es ecutiva, si consiglia comunque la presenza del geologo in cantiere, per constatare lo stato 

dei luoghi. 

Al fine di valutare le condizioni di stabilità dell’area sono s tate elaborate specifiche verifiche di stabilità 

del pendi o, analizzando s ia l o sta to transitorio (in fase di scav o), sia l o sta to fi nale de i luoghi. Per qu anto 

concerne lo stato di fatto, come indicato nel capitolo relativo all’assetto morfologico ed idrogeologico, l’area 

risulta stabile (non sono presenti movimenti gravitativi né attivi, né quiescenti). 

VERIFICHE DI STABILITÀ DEL PENDIO 

Per quan to concer ne l o sta to di progetto , so no sta te eseg uite al cune verifiche di stabilità 

considerando quali sezi oni di ri ferimento l a sezione P11 che corr isponde al la sezione tr acciata l ungo l a 

direzione di massima pendenza in cui verrà realizzato il fabbricato principale e la sezione CC, che corrisponde 

agli sbancamenti con altezza maggiori. 

Le v erifiche sono s tate eseguite si a in condizioni statiche, si a consi derando l ’azione indotta da un 

sisma. Le verifiche sono state ripetute anche ipotizzando la presenza della falda, nonostante le indagini non 

abbiano evidenziato livelli acquiferi. 

I m odelli adotta ti per l a d efinizione del coeffi ciente di si curezza F s, si a in condi zioni pseudodi namiche c he 

statiche, sono quelli di Jambu (semplificato), di Bishop (semplificato) e quello del “metodo di Fellenius”. 

Il metodo di Fellenius p one c ome co ndizione ch e l e f orze agenti s ulle superfici di se parazione de i conci siano orie ntate 

parallelamente alle basi dei conci stessi. Viene inoltre ipotizzato che la superficie potenziale di scivolamento sia circolare. 

Nel cal colo si è inol tre tenuto conto de ll’azione indotta da un sisma di II^ cate goria, e si è applicat a, in 

corrispondenza del baricentro di ogni striscia, una forza orizzontale pari a 0,07 volte il peso della stessa. 

Il coefficiente di sicurezza è dato dalla relazione: 

dove : 

Fsic = Σ (Ci Lconcio(i) + Ni tg ϕi) / Σ sen αi Wconcio(i) 

ϕi = angolo di attrito agente lungo la base del concio i 

Ci = coesione agente lungo la base del concio i 

W = peso della striscia 

Lconcio(i) = lunghezza della base del concio i 

αi = inclinazione della base del concio i 

Wconcio(i) = peso del volume di terra compreso nel concio i 

N i = componente normale alla base del concio di Wconcio(i) 

Il “metodo di Jambu (semplificato)”, pe r sup erfici non circol ari, pone com e cond izione che l e forze v erticali ag enti sulle 

superfici di se parazione dei conci siano trascurabili. Di conse guenza i singol i conci inte ragiscono fra di loro solo attraverso 

forze orientate lungo l’orizzontale. 

Questo metodo, consente di verificare superfici potenziali di scivolamento di qualsiasi forma. 

Nel presente calcolo si è inoltre tenuto conto del sisma di II^ categoria, applicando in corrispondenza del baricentro 

di ogni striscia una accelerazione orizzontale pari a 0.07. 

La resistenza al taglio massima disponibile lungo la superficie potenziale di rottura è data, per ogni concio, da : 

T i max = X i / (1+Yi/Fs) ; 

con: 

2 

X i = [ c + ( gxhgwxhw) x. tgϕ] x[ 1+ 

( tgϕ ) ] xdx 

con g w = peso di volume d’acqua ; 




15


h W = altezza dell’acqua sulla base del concio ; 

dx = lunghezza del concio lungo l’orizzontale ; 

a = inclinazione del concio sull’orizzontale. 

Yi = tgα × tgϕ 

La resistenza al taglio mobilitante lungo il piano di taglio è per ogni concio data da: 

Ti mob = Zi 

con Zi = g × h × dx × tgα 

Il coefficiente di sicurezza del pendio viene, sulla base della relazione: 

F sic = Tmax / Tmob 

con F sic = coefficiente di sicurezza; 

Tmax = resistenza di taglio massima; 

Tmob = sforzo tangenziale mobilitato. 

espresso come segue: 

n 

n 

Fs = ∑ Ti max / ∑ Ti mob 

1 

1 

Con il metodo di Bishop semplificato si pone l a condiz ione che l e forz e v erticali ag enti sull e supe rfici di s eparazione de i 

conci siano trascurabili. Di conseguenza i conci interagiscono fra di loro solo attraverso forze orientate lungo l'orizzontale. 

E’ anche qu esto un m etodo basat o sull ’equilibrio de i mom enti age nti. Viene suppost o che l a supe rficie pote nziale di 

scivolamento sia circolare. 

La resistenza al taglio massima disponibile lungo la superficie potenziale di rottura e' data, per ogni concio da: 

Ti max = Xi / (1 + Yi / Fs ); 

con Xi = ( c + (g x h - gw x hw ) x tg ϕ) x dx / cos α 

con gw = peso di volume dell'acqua; 

hw = altezza dell'acqua sulla base del concio; 

dx = lunghezza del concio lungo l'orizzontale; 

α = inclinazione del concio sull'orizzontale. 

Yi = tg α x tg ϕ 

La resistenza al taglio mobilitabile lungo il piano di taglio e' per ogni concio data da: 

Ti mob = Zi con Zi = g x h x dx x sen α 

Il coefficiente di sicurezza del pendio viene espresso come segue: 

F s = ∑(i=1-n) T i max / ∑(i=1-n)T i mob 

Si no ti che il coefficien te di sicurezza Fs , che e' l a gran dezza da d eterminare, v iene a comparir e anch e al 

numeratore attraverso l'espressione della T max. Di conseguenza non sarà possibile la determinazione diretta di Fs. 

La pro cedura da ad ottare dovrà essere di tipo i terativo, fino al l'ottenimento d ella conv ergenza su un v alore 

praticamente costante di Fs. 

Le verifiche sono s tate eseguite considerando superfici di scorrimento di varia estensione e p rofondità 

ubicate a ri dosso del le scarpa te di sb ancamento, che co stituiscono l ’elemento pi ù suscetti bile a causa 

dell’acclività. 

Per l a caratteri zzazione dei vari or izzonti sono st ati presi in consi derazione param etri geotecni ci 

cautelativi rispetto al range di valori indicato nelle pagine precedenti, per cui le situazioni analizzate possono 

essere considerate quali più sfavorevoli. 

Nel complesso sono s tate analizzate oltre 100 sup erfici di scorrimento, applicando il D.M. 14/01/2008 – 

App. I, Comb. 2. 

L’elaborazione dei dati ha portato ai seguenti fattori di sicurezza: 




16


Profilo 11 – ver. 1 

(stato di fatto) 

Profilo 11 progetto – ver. 2 

(sezione progetto) 

VERIFICA Condizioni dinamiche 


(sezione progetto con falda prossima al p.c.) 


(sezione sbancamento con falda prossima al p.c.) 

Profilo CC – ver. 1 

(sezione sbancamento) 

Profilo CC progetto – ver. 2 

(sezione sbancamento con falda prossima al p.c.) 




Fs min = 1.54 

Fs min = 2.07 

Fs min = 1.87 

Fs min = 1.03 

Fs min = 1.19 

Fs min = 1.01 

Per l e v erifiche c he an alizzano l o sta to di fatto , i fattori di si curezza o ttenuti conf ermano l ’assetto 

stabile dell’area. 

Le v erifiche rel ative s ia a llo sta to di pr ogetto si a allo sta to di sb ancamento hanno for nito sempr e 

coefficienti di si curezza maggiori all’equilibrio limite (Fs=1), che attestano la stabilità sia in condizioni statiche, 

sia simulando l’azione di un sisma e considerando anche la presenza della falda sino a quote prossima al p.c. 

(elemento molto peggiorativo rispetto alle condizioni riscontrate in sito). 

In particolare, la verifica “profilo 11-ver. 4” dimostra che nell’ipotesi cautelativa in cui si formasse una 

falda c on l ivello p rossimo a l p .c., la pe ndenza c ritica de lla s carpata è pari a c irca 4 5°; in fatti il f attore d i 

sicurezza è Fs=1.03. 

Pertanto al f ine di garantire l’assol uta sta bilità de i s iti sarà necessa rio r iprofilare l e scarpa te s eguendo 

pendenze


Alla base del m ateriale drena nte dov rà es sere r ealizzata una tubazione di raccol ta ch e c onvogli l’acqua 

intercettata alla rete di raccolta e regimazione. Le acque drenate potranno essere allontanate dai manufatti 

tramite una tubazione/solco di “scarico” che le convogli alla rete di regimazione superficiale. 

È assolutamente da evitare la dispersione “non controllata” di acqua nel terreno. 

Inoltre, per preservare e migliorare le condizioni di stabilità del pendio: 

- sarà necessario porre attenzione alla regimazione delle acque superficiali sia nella zona a valle che a 

monte dei manuf atti in progetto (realizzare e/ o v erificare l ’efficacia, ed ev entualmente ri pristinare, 

fossi di raccolta e di scolo); 

- controllare periodicamente le opere di regimazione delle acque per verificarne l’efficienza. 

REALIZZAZIONE DEL RILEVATO 

Dalle o perazioni d i s cavo, p er la re alizzazione de l p iano d’ imposta de lle t rince e de l f abbricato 

principale, ri sulteranno terreni a litologia prev alentemente li moso-argillosa variamente sabbiosa (Orizzonte 

A2). 

Parte dei terreni di scavo verranno riutilizzati in sito per ricoprire la vasche circolari e per il livellamento 

delle aree circostanti in particolar modo dell’area più pianeggiante posta a Sud Est con s pessori massimi che 

raggiungono 5 mteri sopra l ’attuale pi ano campagna (dalla quota del lo stato di fatto di 247 m t si no a 

raggiungere la quota di 252 mt dello stato di progetto). 

A tale fine si consiglia: 

- di e vitare il ri porto di terr eni prettam ente argi lloso li mosi e pre vedere l ’intercalazione di stra ti a 

granulometria grossol ana o mi scele di terreni a div ersa gra nulometria (in mani era tal e da fa vorire il 

drenaggio delle acque infiltrate); 

- per i rilevati evitare l’utilizzo dei terreni dell’Orizzonte A1 (terreno vegetale) e dell’Orizzonte A3 (terreni 

di ri porto); i terr eni dell’Ori zzonte A 2 dov ranno essere s tesi in stra ti di spesso re di 30-40 cm , 

debitamente costipati e rullati, in maniera tale da conferire caratteristiche geotecniche simili a quelle 

dello stesso orizzonte non rimaneggiato; 

- prima di procedere al la stesura del terre no di riporto è bu ona norm a asp ortare l a porzi one p iù 

superficiale del terreno in posto (terreno agricolo e copertura vegetale) e realizzare dei piani di posa 

orizzontali o contropendenti (gradonatura); 

- evitare rilevati di altezza superiore a 4-5 m; 

- conferire al fronte di valle dei rilevati una acclività non superiore a 35°. 

Nel caso i n cu i i terreni di riporto v enissero sottoposti a tra ttamenti per il mi glioramento d ei param etri 

geotecnici e delle condizioni di stabilità si possono prevedere anche rilevati di altezza ed acclività maggiori a 

quelle sopra indicate. 




18

COROGRAFIA 

Carta d’Italia – I.G.M. 

Foglio 116 – Quadrante IV° N.E. - Acqualagna 

SCALA 1:25.000 



Mari 348 7401016 – Marolda 339 6377605

LEGENDA: 

CARTA GEOLOGICA 

Progetto C.A.R.G. – I.S.P.R.A. 

Stralcio dal Foglio n° 279 “URBINO” 

SCALA 1:25.000 

a1 Depositi di frana in evoluzione 

b2 Colt re eluvio colluviale 

MUS Depositi alluvionali terrazzati in evoluzione 

MTI Depositi alluvionali terrazzati 

SCH Schlier 

BIS B isciaro

P.A.I. - PIANO STRALCIO DI BACINO PER L’ASSETTO IDROGEOLOGICO 

Autorità di Bacino Regione Marche 

Scala 1:10.000 

Stralcio dalla Tavola RI 17 

http://www.autoritabacino.marche.it/pai/cartopai2_agg.asp 




geologi associati 

m. mari & g. marolda 

via b. mainardo, 4 – 61029 urbino 

tel 0722 322697 geologi.ass@alice.it 

quota da 

p.c. 

0.0 

1.0 

2.0 

3.0 

4.0 

5.0 

6.0 

7.0 

8.0 

9.0 

10.0 

11.0 

12.0 

13.0 

14.0 

15.0 

16.0 

17.0 

18.0 

19.0 

20.0 

stratigrafia acqua 

orizzonte 

stratigrafico 

A1 

A3 

C 

Sondaggio n° 1 

Località: 

Acqualagna – Zona ind. Pole 

litologia 

Quota p.c. (s.l.m.) 

250.0 m 

Terreno vegetale limoso-argilloso, di colore 

marrone scuro talora con piccole inclusioni 

ghiaiose (rare) 

Limi argillosi con aumento della percentuale 

ghiaiosa con tracce organiche di colore nerastre 

Argille debolmente limose di colore grigio azzurre 

senza ghiaie abbastanza plastiche 

Calcari marnosi di colore grigio chiaro alterati del 

substrato 

(-5.0 m FINE SONDAGGIO) 

Data: 

Committente: 

La Collina srl 

campioni 

22.09.2010 

Pocket 

Penetr. 

Kg/cm 2 

Torvane 

kg/cm 2






p.c. 

0.0 

1.0 

2.0 

3.0 

4.0 

5.0 

6.0 

7.0 

8.0 

9.0 

10.0 

11.0 

12.0 

13.0 

14.0 

15.0 

16.0 

17.0 

18.0 

19.0 

20.0 


livello 

bagnato 

orizzonte 

stratigrafico 

A1 

A3 

A2 

B 

C 


Località: 


litologia 


250.0 m 

Limi debolmente argillosi di colore nocciola chiaro 

debolmente plastici 

Limi argillosi di colore marrone scuro debolmente 

plastici 

Di colore grigio azzurro con presenza anche di 

laterizi 

Limi e argille di colore nocciola leggermente più 

compatte delle precedenti 

- 3.90 m: Limi argillosi con presenza talora di 

piccole inclusioni ghiaiose 

- 4.30 m: di colore marrone scuro con sfumature 

brunastre 

Ghiaie di piccola pezzatura in matrice limosa 

argillosa leggermente umidi 

- 5.70 m: livello bagnato 

Calcari marnosi di colore grigio chiaro della 

formazione geologica di base 


Data: 

Committente: 


campioni 

22.09.2010 

Pocket 

Penetr. 

Kg/cm 2 

Torvane 

kg/cm 2






p.c. 

0.0 

1.0 

2.0 

3.0 

4.0 

5.0 

6.0 

7.0 

8.0 

9.0 

10.0 

11.0 

12.0 

13.0 

14.0 

15.0 

16.0 

17.0 

18.0 

19.0 

20.0 


livello 

bagnato 

orizzonte 

stratigrafico 

A1 

A2 

B 

C 


Località: 


litologia 


258 m 

Limi-argillosi di colore marrone scuro poco plastici 

Limi debolmente argillosi e sabbiosi di colore 

nocciola chiaro abbastanza compatti 

Limi argillosi di colore nocciola chiaro 

Diminuzione della % argillosa 

Limi argillosi con presenza anche di livelli sabbiosi 

leggermente umidi 

Ghiaie di piccola pezzatura in matrice limoso 

argillosa e sabbiosa leggermente umide 

- 8.0 m: bagnate 

Presenza di blocchi calcarei rosati di dimensioni 

decimetrici 

Ghiaie in matrice argillosa limosa + bagnate 

Calcari marnosi di colore grigio chiaro alterati 

della formazione geologica di base 


Data: 

Committente: 


campioni 

C1 

22.09.2010 

Pocket 

Penetr. 

Kg/cm 2 

Torvane 

kg/cm 2






p.c. 

0.0 

1.0 

2.0 

3.0 

4.0 

5.0 

6.0 

7.0 

8.0 

9.0 

10.0 

11.0 

12.0 

13.0 

14.0 

15.0 

16.0 

17.0 

18.0 

19.0 

20.0 


livello 

bagnato 

orizzonte 

stratigrafico 

A1 

A2 

B 

C 


Località: 


litologia 


260.0 m 

Terreno vegetale costituito da limi-argillosi di 

colore nocciola scuro leggermente plastici 

Limi argillosi di colore nocciola chiaro talora con 

sfumature rosastre abbastanza compatti 

Limi argillosi con presenza di sabbie di colore 

ocra rossastre leggermente umide meno compatti 

Aumento della % di umidità 

Sabbie limose argillose di colore nocciola chiaro 

abbastanza umide 

Leggero aumento della percentuale argillosa di 

colore nocciola chiaro 

+ sabbiose con aumento del grado di umidità 

Ghiaie di piccola pezzatura in matrice argillosa 

limosa e debolmente sabbiosa 

Presenza talora di blocchi calcarei di dimensioni 

decimetrici con ghiaie in matrice argillosa limosa 

Calcari marnosi di colore grigio - nocciola alterate 

nella porzione sommitale 


Data: 

Committente: 


campioni 

C2 

22.09.2010 

Pocket 

Penetr. 

Kg/cm 2 

Torvane 

kg/cm 2






p.c. 

0.0 

1.0 

2.0 

3.0 

4.0 

5.0 

6.0 

7.0 

8.0 

9.0 

10.0 

11.0 

12.0 

13.0 

14.0 

15.0 

16.0 

17.0 

18.0 

19.0 

20.0 


orizzonte 

stratigrafico 

A1 

A2 

C 


Località: 


litologia 


264.0 m 

Terreno vegetale costituito da limi-argillosi di 

colore marrone leggermente plastici 

Limi leggermente argillosi di colore nocciola 

chiaro con piccole inclusioni calcaree (calcinelli) 

Limi argillosi con inclusioni marnose 

Calcari marnosi di colore grigio chiaro della 

formazione geologica di base 


Data: 

Committente: 


campioni 

22.09.2010 

Pocket 

Penetr. 

Kg/cm 2 

Torvane 

kg/cm 2

Soil Investigation S.n.c. di Marco Rossi & C. 

Via Sartiano, 1 

61015 Novafeltria (Pu) Riferimento: 22-09-2010 

PROVA PENETROMETRICA DINAMICA DIN 1 

TABELLE VALORI DI RESISTENZA 

- committente : Geologi Associati M. Mari & G. Marolda - data : 22/09/2010 

- lavoro : Pole-Bellaria - quota inizio : 

- località : Acqualagna, (PU). - prof. falda : 0,00 m da quota inizio 

- note : - pagina : 1 

Prof.(m) N(colpi p) Rpd(kg/cm²) N(colpi r) asta Prof.(m) N(colpi p) Rpd(kg/cm²) N(colpi r) asta 

0,00 - 0,20 1 7,4 ---- 1 2,80 - 3,00 1 6,0 ---- 4 

0,20 - 0,40 1 7,4 ---- 1 3,00 - 3,20 2 12,0 ---- 4 

0,40 - 0,60 1 7,4 ---- 1 3,20 - 3,40 1 6,0 ---- 4 

0,60 - 0,80 2 14,9 ---- 1 3,40 - 3,60 2 12,0 ---- 4 

0,80 - 1,00 1 6,9 ---- 2 3,60 - 3,80 3 18,1 ---- 4 

1,00 - 1,20 2 13,8 ---- 2 3,80 - 4,00 7 39,6 ---- 5 

1,20 - 1,40 1 6,9 ---- 2 4,00 - 4,20 14 79,3 ---- 5 

1,40 - 1,60 2 13,8 ---- 2 4,20 - 4,40 13 73,6 ---- 5 

1,60 - 1,80 3 20,7 ---- 2 4,40 - 4,60 3 17,0 ---- 5 

1,80 - 2,00 2 12,9 ---- 3 4,60 - 4,80 8 45,3 ---- 5 

2,00 - 2,20 3 19,3 ---- 3 4,80 - 5,00 30 160,3 ---- 6 

2,20 - 2,40 2 12,9 ---- 3 5,00 - 5,20 16 85,5 ---- 6 

2,40 - 2,60 2 12,9 ---- 3 5,20 - 5,40 27 144,3 ---- 6 

2,60 - 2,80 1 6,4 ---- 3 5,40 - 5,60 41 219,1 ---- 6 

- PENETROMETRO DINAMICO tipo : EMILIA (20) 

- M (massa battente)= 63,50 kg - H (altezza caduta)= 0,75 m - A (area punta)= 20,00 cm² - D(diam. punta)= 50,50 mm 

- Numero Colpi Punta N = N(20) [ � = 20 cm ] - Uso rivestimento / fanghi iniezione : SI 

Software by: Dr.D.MERLIN - 0425/840820 

P.Iva:02139670414





DIAGRAMMA NUMERO COLPI PUNTA - Rpd Scala 1: 50 





N = N(20) numero di colpi penetrazione punta - avanzamento � = 20 Rpd (kg/cm²) 

m 0 4 8 12 16 20 24 28 32 36 40 0 50 100 150 m 

Falda :0,00m 

1 1 

2 2 

3 3 

4 4 

5 5 

6 6 

7 7 

8 8 

9 9 

10 10 


P.Iva:02139670414





ELABORAZIONE STATISTICA 





n° Profondità (m) PARAMETRO ELABORAZIONE STATISTICA VCA � Nspt 

M min Max ½(M+min) s M-s M+s 

1 0,00 3,80 N 1,7 1 3 1,4 ---- 1,0 2,5 2 1,52 3 

Rpd 11,5 6 21 8,7 4,7 6,8 16,2 14 

2 3,80 4,80 N 9,0 3 14 6,0 ---- ---- ---- 9 1,52 14 

Rpd 51,0 17 79 34,0 ---- ---- ---- 51 

3 4,80 5,60 N 28,5 16 41 22,3 ---- ---- ---- 28 1,52 43 

Rpd 152,3 86 219 118,9 ---- ---- ---- 150 

M: valore medio min: valore minimo Max: valore massimo s: scarto quadratico medio 

N: numero Colpi Punta prova penetrometrica dinamica (avanzamento � = 20 cm ) Rpd: resistenza dinamica alla punta (kg/cm²) 

�� Coefficiente correlazione con prova SPT (valore teorico �t = 1,52) Nspt: numero colpi prova SPT (avanzamento � = 20 cm ) 

Nspt - PARAMETRI GEOTECNICI 

n° Prof.(m) LITOLOGIA Nspt NATURA GRANULARE NATURA COESIVA 

DR ø' E' Ysat Yd Cu Ysat W e 

1 0.00 3.80 3 11.3 27.2 214 1.86 1.38 0.19 1.78 44 1.194 

2 3.80 4.80 14 41.0 31.2 299 1.96 1.53 0.88 1.95 30 0.795 

3 4.80 5.60 43 78.0 39.3 523 2.11 1.79 2.69 2.30 12 0.309 

Nspt: numero di colpi prova SPT (avanzamento � = 30 cm ) 

DR % = densità relativa ø' (°) = angolo di attrito efficace E' (kg/cm²) = modulo di deformazione drenato W% = contenuto d'acqua 

e (-) = indice dei vuoti Cu (kg/cm²) = coesione non drenata Ysat, Yd (t/m³) = peso di volume saturo e secco (rispettivamente) del terreno 


P.Iva:02139670414








- località : Acqualagna, (PU). - prof. falda : Falda non rilevata 



0,00 - 0,20 1 7,4 ---- 1 2,40 - 2,60 1 6,4 ---- 3 

0,20 - 0,40 1 7,4 ---- 1 2,60 - 2,80 2 12,9 ---- 3 

0,40 - 0,60 2 14,9 ---- 1 2,80 - 3,00 1 6,0 ---- 4 

0,60 - 0,80 3 22,3 ---- 1 3,00 - 3,20 2 12,0 ---- 4 

0,80 - 1,00 2 13,8 ---- 2 3,20 - 3,40 1 6,0 ---- 4 

1,00 - 1,20 3 20,7 ---- 2 3,40 - 3,60 2 12,0 ---- 4 

1,20 - 1,40 2 13,8 ---- 2 3,60 - 3,80 1 6,0 ---- 4 

1,40 - 1,60 4 27,6 ---- 2 3,80 - 4,00 2 11,3 ---- 5 

1,60 - 1,80 5 34,5 ---- 2 4,00 - 4,20 4 22,7 ---- 5 

1,80 - 2,00 4 25,7 ---- 3 4,20 - 4,40 15 84,9 ---- 5 

2,00 - 2,20 3 19,3 ---- 3 4,40 - 4,60 23 130,3 ---- 5 

2,20 - 2,40 1 6,4 ---- 3 4,60 - 4,80 41 232,2 ---- 5 





P.Iva:02139670414











m 0 4 8 12 16 20 24 28 32 36 40 0 50 100 150 m 

1 1 

2 2 

3 3 

4 4 

5 5 

6 6 

7 7 

8 8 

9 9 

10 10 


P.Iva:02139670414












1 0,00 2,20 N 2,7 1 5 1,9 1,3 1,5 4,0 3 1,52 5 

Rpd 18,9 7 35 13,2 8,4 10,4 27,3 21 

2 2,20 4,20 N 1,7 1 4 1,4 ---- ---- 2,6 2 1,52 3 

Rpd 10,2 6 23 8,1 5,3 4,9 15,5 12 

3 4,20 4,80 N 26,3 15 41 20,7 ---- ---- ---- 26 1,52 40 

Rpd 149,1 85 232 117,0 ---- ---- ---- 147 







1 0.00 2.20 5 18.3 28.0 230 1.88 1.41 0.31 1.83 39 1.061 

2 2.20 4.20 3 11.3 27.2 214 1.86 1.38 0.19 1.78 44 1.194 

3 4.20 4.80 40 75.0 38.5 500 2.10 1.77 2.50 2.26 13 0.347 





P.Iva:02139670414











0,00 - 0,20 1 7,4 ---- 1 2,20 - 2,40 2 12,9 ---- 3 

0,20 - 0,40 2 14,9 ---- 1 2,40 - 2,60 1 6,4 ---- 3 

0,40 - 0,60 2 14,9 ---- 1 2,60 - 2,80 2 12,9 ---- 3 

0,60 - 0,80 2 14,9 ---- 1 2,80 - 3,00 1 6,0 ---- 4 

0,80 - 1,00 2 13,8 ---- 2 3,00 - 3,20 2 12,0 ---- 4 

1,00 - 1,20 2 13,8 ---- 2 3,20 - 3,40 2 12,0 ---- 4 

1,20 - 1,40 2 13,8 ---- 2 3,40 - 3,60 1 6,0 ---- 4 

1,40 - 1,60 2 13,8 ---- 2 3,60 - 3,80 4 24,1 ---- 4 

1,60 - 1,80 2 13,8 ---- 2 3,80 - 4,00 4 22,7 ---- 5 

1,80 - 2,00 1 6,4 ---- 3 4,00 - 4,20 14 79,3 ---- 5 

2,00 - 2,20 2 12,9 ---- 3 4,20 - 4,40 41 232,2 ---- 5 





P.Iva:02139670414











m 0 4 8 12 16 20 24 28 32 36 40 0 50 100 150 m 

1 1 

2 2 

3 3 

4 4 

5 5 

6 6 

7 7 

8 8 

9 9 

10 10 


P.Iva:02139670414












1 0,00 4,00 N 2,0 1 4 1,5 ---- 1,1 2,8 2 1,52 3 

Rpd 12,8 6 24 9,4 4,8 7,9 17,6 13 

2 4,00 4,40 N 27,5 14 41 20,8 ---- ---- ---- 28 1,52 43 

Rpd 155,7 79 232 117,5 ---- ---- ---- 159 







1 0.00 4.00 3 11.3 27.2 214 1.86 1.38 0.19 1.78 44 1.194 

2 4.00 4.40 43 78.0 39.3 523 2.11 1.79 2.69 2.30 12 0.309 





P.Iva:02139670414











0,00 - 0,20 1 7,4 ---- 1 2,80 - 3,00 5 30,1 ---- 4 

0,20 - 0,40 2 14,9 ---- 1 3,00 - 3,20 3 18,1 ---- 4 

0,40 - 0,60 2 14,9 ---- 1 3,20 - 3,40 4 24,1 ---- 4 

0,60 - 0,80 1 7,4 ---- 1 3,40 - 3,60 3 18,1 ---- 4 

0,80 - 1,00 4 27,6 ---- 2 3,60 - 3,80 3 18,1 ---- 4 

1,00 - 1,20 3 20,7 ---- 2 3,80 - 4,00 4 22,7 ---- 5 

1,20 - 1,40 2 13,8 ---- 2 4,00 - 4,20 4 22,7 ---- 5 

1,40 - 1,60 2 13,8 ---- 2 4,20 - 4,40 4 22,7 ---- 5 

1,60 - 1,80 2 13,8 ---- 2 4,40 - 4,60 10 56,6 ---- 5 

1,80 - 2,00 2 12,9 ---- 3 4,60 - 4,80 28 158,6 ---- 5 

2,00 - 2,20 2 12,9 ---- 3 4,80 - 5,00 18 96,2 ---- 6 

2,20 - 2,40 2 12,9 ---- 3 5,00 - 5,20 30 160,3 ---- 6 

2,40 - 2,60 2 12,9 ---- 3 5,20 - 5,40 41 219,1 ---- 6 

2,60 - 2,80 3 19,3 ---- 3 





P.Iva:02139670414











m 0 4 8 12 16 20 24 28 32 36 40 0 50 100 150 m 

1 1 

2 2 

3 3 

4 4 

5 5 

6 6 

7 7 

8 8 

9 9 

10 10 


P.Iva:02139670414












1 0,00 4,40 N 2,7 1 5 1,9 1,1 1,7 3,8 3 1,52 5 

Rpd 17,3 7 30 12,4 5,9 11,4 23,3 19 

2 4,40 5,40 N 25,4 10 41 17,7 ---- ---- ---- 25 1,52 38 

Rpd 138,1 57 219 97,4 ---- ---- ---- 136 







1 0.00 4.40 5 18.3 28.0 230 1.88 1.41 0.31 1.83 39 1.061 

2 4.40 5.40 38 73.0 38.0 484 2.09 1.75 2.38 2.24 14 0.373 





P.Iva:02139670414











0,00 - 0,20 1 7,4 ---- 1 2,80 - 3,00 3 18,1 ---- 4 

0,20 - 0,40 1 7,4 ---- 1 3,00 - 3,20 4 24,1 ---- 4 

0,40 - 0,60 2 14,9 ---- 1 3,20 - 3,40 3 18,1 ---- 4 

0,60 - 0,80 3 22,3 ---- 1 3,40 - 3,60 4 24,1 ---- 4 

0,80 - 1,00 3 20,7 ---- 2 3,60 - 3,80 4 24,1 ---- 4 

1,00 - 1,20 5 34,5 ---- 2 3,80 - 4,00 4 22,7 ---- 5 

1,20 - 1,40 4 27,6 ---- 2 4,00 - 4,20 5 28,3 ---- 5 

1,40 - 1,60 4 27,6 ---- 2 4,20 - 4,40 4 22,7 ---- 5 

1,60 - 1,80 4 27,6 ---- 2 4,40 - 4,60 4 22,7 ---- 5 

1,80 - 2,00 4 25,7 ---- 3 4,60 - 4,80 4 22,7 ---- 5 

2,00 - 2,20 4 25,7 ---- 3 4,80 - 5,00 5 26,7 ---- 6 

2,20 - 2,40 4 25,7 ---- 3 5,00 - 5,20 20 106,9 ---- 6 

2,40 - 2,60 3 19,3 ---- 3 5,20 - 5,40 26 138,9 ---- 6 

2,60 - 2,80 4 25,7 ---- 3 5,40 - 5,60 41 219,1 ---- 6 





P.Iva:02139670414











m 0 4 8 12 16 20 24 28 32 36 40 0 50 100 150 m 

1 1 

2 2 

3 3 

4 4 

5 5 

6 6 

7 7 

8 8 

9 9 

10 10 


P.Iva:02139670414












1 0,00 5,00 N 3,6 1 5 2,3 1,0 2,6 4,6 4 1,52 6 

Rpd 22,7 7 35 15,1 6,1 16,6 28,7 25 

2 5,00 5,60 N 29,0 20 41 24,5 ---- ---- ---- 29 1,52 44 

Rpd 154,9 107 219 130,9 ---- ---- ---- 155 







1 0.00 5.00 6 21.7 28.4 238 1.89 1.43 0.38 1.85 37 1.000 

2 5.00 5.60 44 79.0 39.5 531 2.12 1.80 2.75 2.31 11 0.297 





P.Iva:02139670414









- note : Prova effettuata sotto il livello dell'acqua! - pagina : 1 


0,00 - 0,20 1 7,4 ---- 1 4,60 - 4,80 6 34,0 ---- 5 

0,20 - 0,40 1 7,4 ---- 1 4,80 - 5,00 6 32,1 ---- 6 

0,40 - 0,60 3 22,3 ---- 1 5,00 - 5,20 5 26,7 ---- 6 

0,60 - 0,80 2 14,9 ---- 1 5,20 - 5,40 6 32,1 ---- 6 

0,80 - 1,00 2 13,8 ---- 2 5,40 - 5,60 5 26,7 ---- 6 

1,00 - 1,20 2 13,8 ---- 2 5,60 - 5,80 6 32,1 ---- 6 

1,20 - 1,40 2 13,8 ---- 2 5,80 - 6,00 6 30,3 ---- 7 

1,40 - 1,60 3 20,7 ---- 2 6,00 - 6,20 5 25,3 ---- 7 

1,60 - 1,80 4 27,6 ---- 2 6,20 - 6,40 6 30,3 ---- 7 

1,80 - 2,00 6 38,6 ---- 3 6,40 - 6,60 7 35,4 ---- 7 

2,00 - 2,20 5 32,2 ---- 3 6,60 - 6,80 6 30,3 ---- 7 

2,20 - 2,40 5 32,2 ---- 3 6,80 - 7,00 6 28,8 ---- 8 

2,40 - 2,60 6 38,6 ---- 3 7,00 - 7,20 7 33,6 ---- 8 

2,60 - 2,80 5 32,2 ---- 3 7,20 - 7,40 7 33,6 ---- 8 

2,80 - 3,00 6 36,1 ---- 4 7,40 - 7,60 6 28,8 ---- 8 

3,00 - 3,20 6 36,1 ---- 4 7,60 - 7,80 8 38,4 ---- 8 

3,20 - 3,40 6 36,1 ---- 4 7,80 - 8,00 7 32,0 ---- 9 

3,40 - 3,60 5 30,1 ---- 4 8,00 - 8,20 7 32,0 ---- 9 

3,60 - 3,80 7 42,2 ---- 4 8,20 - 8,40 9 41,1 ---- 9 

3,80 - 4,00 6 34,0 ---- 5 8,40 - 8,60 15 68,5 ---- 9 

4,00 - 4,20 5 28,3 ---- 5 8,60 - 8,80 35 159,9 ---- 9 

4,20 - 4,40 5 28,3 ---- 5 8,80 - 9,00 45 196,1 ---- 10 

4,40 - 4,60 6 34,0 ---- 5 9,00 - 9,20 58 252,7 ---- 10 





P.Iva:02139670414











m 0 4 8 12 16 20 24 28 32 36 40 0 50 100 150 m 

1 1 

2 2 

3 3 

4 4 

5 5 

6 6 

7 7 

Falda :7,40m 

8 8 

9 9 

10 10 


P.Iva:02139670414












1 0,00 1,60 N 2,0 1 3 1,5 ---- 1,2 2,8 2 1,52 3 

Rpd 14,3 7 22 10,9 5,4 8,9 19,6 14 

2 1,60 8,40 N 6,0 4 9 5,0 1,0 5,0 7,0 6 1,52 9 

Rpd 32,7 25 42 29,0 4,1 28,5 36,8 33 

3 8,40 9,20 N 38,3 15 58 26,6 ---- ---- ---- 38 1,52 58 

Rpd 169,3 69 253 118,9 ---- ---- ---- 168 







1 0.00 1.60 3 11.3 27.2 214 1.86 1.38 0.19 1.78 44 1.194 

2 1.60 8.40 9 31.7 29.6 261 1.92 1.48 0.56 1.89 34 0.918 

3 8.40 9.20 58 88.0 42.2 638 2.17 1.88 3.63 2.48 06 0.148 





P.Iva:02139670414

VERIFICHE DI STABILITà 

PROFILO 11 – VER. 1 – stato di fatto

Committente: La Collina srl 

Geologi Associati Mari M.-Marolda G. 

-Urbino (PU)-tel. 0722 322697 

Località: Pole -Acqualagna Data: ottobre 2010 

Riferimenti: profilo 11 - ver. 1 

Numero 

Analisi di stabilità: riepilogo dei coefficienti di sicurezza 

X valle 

m 

Y valle 

m 

X monte 

m 

Y monte 

m 

Fellenius 

1 130,73 12,94 159,74 18,46 2,059 2,037 2,04 

2 111,07 10,62 156,38 18,14 

3 102,41 10,49 181,78 20,26 

4 147,16 16,6 161,77 18,64 5,64 5,614 5,633 

5 107,9 10,5 167,98 19,2 2,158 2,144 2,139 

6 124,52 12,02 179,64 20,14 2,719 2,698 2,699 

7 110,61 10,57 171,38 19,5 2,225 2,21 2,206 

8 104,93 10,49 180,71 20,2 2,319 2,303 2,301 

9 131,25 13,07 152,93 17,7 2,178 2,164 2,161 

10 111,99 10,72 183,1 20,33 2,385 2,368 2,366 

11 108,34 10,5 155,8 18,09 1,822 1,817 1,806 

12 118,96 11,29 178,28 20,07 2,298 2,285 2,279 

13 108,87 10,5 176,73 19,98 2,708 2,687 2,688 

14 145,36 16,26 180,64 20,2 4,241 4,227 4,225 

15 148,13 16,78 160,36 18,52 5,371 5,344 5,366 

16 132,92 13,65 169,05 19,29 2,582 2,567 2,563 

17 113,82 10,91 155,48 18,06 2,038 2,03 2,021 

18 144,08 16,02 173,85 19,72 4,14 4,121 4,124 

19 127,85 12,48 155,79 18,09 1,83 1,819 1,813 

20 143,33 15,85 174,15 19,75 4,08 4,061 4,064 

21 134,91 14,05 153,07 17,72 1,94 1,938 1,924 

22 135,66 14,2 164,21 18,86 2,74 2,718 2,722 

23 120,61 11,4 162,2 18,68 2,203 2,183 2,184 

24 125,74 12,19 167,97 19,2 2,588 2,565 2,568 

25 100,08 10,49 173,61 19,7 

26 129,88 12,8 178 20,06 2,852 2,829 2,832 

27 119,81 11,34 166,25 19,04 2,219 2,201 2,199 

28 146,93 16,56 181,29 20,23 4,767 4,751 4,75 

29 147,95 16,75 152,04 17,57 10,339 10,325 10,363 

30 129,29 12,7 176,78 19,99 2,475 2,462 2,455 

31 131,27 13,07 164,58 18,89 2,516 2,492 2,497 

32 116,98 11,15 166,02 19,02 2,176 2,161 2,157 

33 136,06 14,28 171,05 19,47 3,378 3,355 3,36 

34 111,38 10,65 177,17 20,01 2,63 2,609 2,61 

35 107,03 10,5 178,8 20,1 2,327 2,311 2,307 

36 147,7 16,7 153,3 17,76 7,81 7,8 7,789 

37 136,35 14,34 159,03 18,4 2,287 2,267 2,271 

38 129,8 12,79 163,82 18,83 2,319 2,298 2,3 

39 127,82 12,47 164,04 18,84 2,355 2,334 2,336 

40 146,22 16,42 157,4 18,24 3,629 3,618 3,612 

41 131,35 13,11 168,2 19,22 2,784 2,759 2,764 

42 145,03 16,2 170,21 19,4 4,144 4,127 4,128 

43 103,74 10,49 183,41 20,35 2,427 2,41 2,408 

44 135,15 14,09 170,02 19,38 2,921 2,898 2,902 

45 136,79 14,42 164,47 18,88 2,832 2,81 2,814 

46 107 10,5 162,21 18,68 2,173 2,156 2,155 

47 125,2 12,11 175,29 19,85 2,583 2,561 2,563 

48 103,34 10,49 156,37 18,14 2,082 2,077 2,066 

49 138,84 14,86 173,39 19,68 3,048 3,033 3,03 

50 124,88 12,07 183,98 20,38 2,467 2,453 2,448 

51 108,62 10,5 178,85 20,1 

52 103,55 10,49 176,8 19,99 2,326 2,309 2,307 

53 146,92 16,56 172,64 19,61 4,598 4,58 4,582 

54 121,68 11,47 180,26 20,18 2,574 2,553 2,554 

Bishop Janbu G.L.E. Sarma Spencer 

1

Numero 

X valle 

m 

Y valle 

m 


-Urbino (PU)-tel. 0722 322697 

X monte 

m 

Y monte 

m 

Fellenius 

55 143,95 15,99 157,74 18,27 4,595 4,581 4,576 

56 125,86 12,2 154,25 17,9 1,559 1,558 1,544 

57 125,17 12,11 184,29 20,4 2,606 2,589 2,587 

58 133,84 13,83 175,59 19,88 3,182 3,16 3,164 

59 113,51 10,88 168,27 19,22 2,184 2,167 2,164 

60 138,45 14,77 176,31 19,94 3,487 3,467 3,469 


Accelerazione sismica orizzontale (g):..................................... 0,17 

Coefficiente 0,5 

Accelerazione sismica verticale (g):..................................... 0,09 

2



-Urbino (PU)-tel. 0722 322697 


Riferimenti: profilo 11 - ver. 1 

Numero 


X valle 

m 

Y valle 

m 

X monte 

m 

Y monte 

m 

Fellenius 

1 130,73 12,94 159,74 18,46 2,059 2,037 2,04 

2 111,07 10,62 156,38 18,14 

3 102,41 10,49 181,78 20,26 

4 147,16 16,6 161,77 18,64 5,64 5,614 5,633 

5 107,9 10,5 167,98 19,2 2,158 2,144 2,139 

6 124,52 12,02 179,64 20,14 2,719 2,698 2,699 

7 110,61 10,57 171,38 19,5 2,225 2,21 2,206 

8 104,93 10,49 180,71 20,2 2,319 2,303 2,301 

9 131,25 13,07 152,93 17,7 2,178 2,164 2,161 

10 111,99 10,72 183,1 20,33 2,385 2,368 2,366 

11 108,34 10,5 155,8 18,09 1,822 1,817 1,806 

12 118,96 11,29 178,28 20,07 2,298 2,285 2,279 

13 108,87 10,5 176,73 19,98 2,708 2,687 2,688 

14 145,36 16,26 180,64 20,2 4,241 4,227 4,225 

15 148,13 16,78 160,36 18,52 5,371 5,344 5,366 

16 132,92 13,65 169,05 19,29 2,582 2,567 2,563 

17 113,82 10,91 155,48 18,06 2,038 2,03 2,021 

18 144,08 16,02 173,85 19,72 4,14 4,121 4,124 

19 127,85 12,48 155,79 18,09 1,83 1,819 1,813 

20 143,33 15,85 174,15 19,75 4,08 4,061 4,064 

21 134,91 14,05 153,07 17,72 1,94 1,938 1,924 

22 135,66 14,2 164,21 18,86 2,74 2,718 2,722 

23 120,61 11,4 162,2 18,68 2,203 2,183 2,184 

24 125,74 12,19 167,97 19,2 2,588 2,565 2,568 

25 100,08 10,49 173,61 19,7 

26 129,88 12,8 178 20,06 2,852 2,829 2,832 

27 119,81 11,34 166,25 19,04 2,219 2,201 2,199 

28 146,93 16,56 181,29 20,23 4,767 4,751 4,75 

29 147,95 16,75 152,04 17,57 10,339 10,325 10,363 

30 129,29 12,7 176,78 19,99 2,475 2,462 2,455 

31 131,27 13,07 164,58 18,89 2,516 2,492 2,497 

32 116,98 11,15 166,02 19,02 2,176 2,161 2,157 

33 136,06 14,28 171,05 19,47 3,378 3,355 3,36 

34 111,38 10,65 177,17 20,01 2,63 2,609 2,61 

35 107,03 10,5 178,8 20,1 2,327 2,311 2,307 

36 147,7 16,7 153,3 17,76 7,81 7,8 7,789 

37 136,35 14,34 159,03 18,4 2,287 2,267 2,271 

38 129,8 12,79 163,82 18,83 2,319 2,298 2,3 

39 127,82 12,47 164,04 18,84 2,355 2,334 2,336 

40 146,22 16,42 157,4 18,24 3,629 3,618 3,612 

41 131,35 13,11 168,2 19,22 2,784 2,759 2,764 

42 145,03 16,2 170,21 19,4 4,144 4,127 4,128 

43 103,74 10,49 183,41 20,35 2,427 2,41 2,408 

44 135,15 14,09 170,02 19,38 2,921 2,898 2,902 

45 136,79 14,42 164,47 18,88 2,832 2,81 2,814 

46 107 10,5 162,21 18,68 2,173 2,156 2,155 

47 125,2 12,11 175,29 19,85 2,583 2,561 2,563 

48 103,34 10,49 156,37 18,14 2,082 2,077 2,066 

49 138,84 14,86 173,39 19,68 3,048 3,033 3,03 

50 124,88 12,07 183,98 20,38 2,467 2,453 2,448 

51 108,62 10,5 178,85 20,1 

52 103,55 10,49 176,8 19,99 2,326 2,309 2,307 

53 146,92 16,56 172,64 19,61 4,598 4,58 4,582 

54 121,68 11,47 180,26 20,18 2,574 2,553 2,554 


1

Numero 

X valle 

m 

Y valle 

m 


-Urbino (PU)-tel. 0722 322697 

X monte 

m 

Y monte 

m 

Fellenius 

55 143,95 15,99 157,74 18,27 4,595 4,581 4,576 

56 125,86 12,2 154,25 17,9 1,559 1,558 1,544 

57 125,17 12,11 184,29 20,4 2,606 2,589 2,587 

58 133,84 13,83 175,59 19,88 3,182 3,16 3,164 

59 113,51 10,88 168,27 19,22 2,184 2,167 2,164 

60 138,45 14,77 176,31 19,94 3,487 3,467 3,469 





2

PROFILO 11 – VER. 2 – profilo di progetto



-Urbino (PU)-tel. 0722 322697 


Riferimenti: profilo 11 - ver. 2 progetto 

Numero 


X valle 

m 

Y valle 

m 

X monte 

m 

Y monte 

m 

Fellenius 

1 172,76 14,97 217,56 21 

2 184,87 15,08 208,24 21 2,1 2,095 2,073 

3 186,88 15,68 215,65 21 2,474 2,463 2,453 

4 186,97 15,71 198,11 19,46 5,079 5,064 5,039 

5 165,74 14,97 216,55 21 

6 168,93 14,97 198,84 19,72 

7 174,28 14,97 209,92 21 

8 182,46 14,96 209,61 21 2,228 2,223 2,202 

9 188,59 16,18 219,22 21 2,88 2,864 2,86 

10 173,94 14,97 212,99 21 

11 187,56 15,88 204,86 21 2,137 2,145 2,102 

12 179,9 14,96 212,49 21 2,457 2,45 2,434 

13 164,26 14,97 206,75 21 

14 172,18 14,97 212,54 21 2,851 2,851 2,828 

15 170,96 14,97 196,5 18,88 

16 166,85 14,97 209,09 21 

17 166,49 14,97 204,44 21 

18 169,94 14,97 218,18 21 

19 181,38 14,96 200,17 20,21 

20 183,44 14,96 199,25 19,87 3,279 3,278 3,239 

21 175,03 14,97 212,11 21 

22 160,99 14,98 217,61 21 3,454 3,453 3,434 

23 174,92 14,97 203,97 21 

24 167,08 14,97 207,06 21 

25 164,7 14,97 198,91 19,75 

26 185,69 15,33 219,62 21 2,521 2,509 2,501 

27 180,9 14,96 203,1 21 

28 160,99 14,98 211,64 21 

29 191,88 17,2 209,31 21 3,022 3,005 2,997 

30 174,67 14,97 217,52 21 2,73 2,722 2,71 

31 181,69 14,96 209,18 21 

32 167,73 14,97 204,14 21 

33 185,83 15,37 201,16 20,56 3,094 3,087 3,056 

34 174,73 14,97 215,39 21 2,662 2,656 2,641 

35 179,94 14,96 206,35 21 

36 162,02 14,97 215,48 21 

37 176,05 14,97 202,73 21 

38 163,64 14,97 212,36 21 

39 173,83 14,97 199,97 20,13 

40 191,49 17,06 213,12 21 2,772 2,763 2,751 

41 190,62 16,79 205,61 21 2,467 2,462 2,434 

42 173,85 14,97 214,47 21 2,755 2,75 2,733 

43 189,71 16,52 197,84 19,36 4,213 4,207 4,182 

44 187,31 15,81 203,24 21 2,409 2,412 2,369 

45 189,11 16,34 200,26 20,24 3,718 3,711 3,674 

46 194,28 18,07 205,3 21 2,974 2,973 2,94 

47 180,03 14,96 209,9 21 

48 165,54 14,97 208,76 21 

49 192,61 17,47 215,23 21 3,616 3,596 3,595 

50 167,8 14,97 204,95 21 

51 163,45 14,97 214,11 21 

52 178,95 14,96 207,55 21 2,598 2,598 2,567 

53 186,89 15,68 202,72 21 3,283 3,272 3,243 

54 165,98 14,97 216,51 21 


1

Numero 

X valle 

m 

Y valle 

m 


-Urbino (PU)-tel. 0722 322697 

X monte 

m 

Y monte 

m 

Fellenius 

55 187,71 15,93 210,53 21 2,229 2,225 2,206 

56 192,54 17,44 217,11 21 3,181 3,176 3,165 

57 188,76 16,23 219,63 21 2,921 2,906 2,901 

58 166,21 14,97 201,66 20,75 

59 194,44 18,13 203,4 21 3,326 3,325 3,28 

60 169,92 14,97 214,28 21 





2



-Urbino (PU)-tel. 0722 322697 


Riferimenti: profilo 11 - ver. 2 progetto 

Analisi di stabilità: riepilogo delle superficie con coefficiente di sicurezza minimo 

Fs 

Superf. minimo Metodo di calcolo 

Concio 

X base 

m 

Y base 

m 

Lunghez 

za m 

Inclina 

zione ° 

Volume 

mc 

Peso kg Altezza 

falda m 

2 2,073 Janbu semplificato 184,865 15,083 

1 186,034 15,068 1,17 -0,7 0,21 233,72 0 0 0 21,3 0,12 

2 187,202 15,085 1,17 0,8 0,613 934,89 0 0 0 21,3 0,12 

3 188,371 15,131 1,17 2,3 0,981 1636,05 0 0 0 21,3 0,12 

4 189,54 15,209 1,17 3,8 1,312 2337,22 0 0 0 21,3 0,12 

5 190,708 15,317 1,17 5,3 1,607 3038,39 0 0 0 21,3 0,12 

6 191,877 15,457 1,18 6,8 1,893 3505,83 0 0 0 21,3 0,12 

7 193,045 15,628 1,18 8,3 2,186 3973,27 0 0 0 21,3 0,12 

8 194,214 15,83 1,19 9,8 2,463 4674,44 0 0 0 21,3 0,12 

9 195,383 16,065 1,19 11,4 2,702 5375,6 0 0 0 21,3 0,12 

10 196,551 16,333 1,2 12,9 2,903 5609,33 0 0 0 21,3 0,12 

11 197,72 16,634 1,21 14,4 3,066 5843,05 0 0 0 21,3 0,12 

12 198,888 16,969 1,22 16 3,189 6076,77 0 0 0 21,3 0,12 

13 200,057 17,339 1,23 17,6 3,272 6310,49 0 0 0 21,3 0,12 

14 201,226 17,745 1,24 19,1 3,314 6544,21 0 0 0 21,3 0,12 

15 202,394 18,187 1,25 20,7 3,306 6538,37 0 0 0 21,3 0,12 

16 203,563 18,668 1,26 22,4 3,006 5831,36 0 0 0 21,3 0,12 

17 204,731 19,188 1,28 24 2,422 4668,6 0 0 0 21,3 0,12 

18 205,9 19,748 1,3 25,6 1,79 3505,83 0 0 0 21,3 0,12 

19 207,069 20,352 1,32 27,3 1,11 2103,5 0 0 0 21,3 0,12 

20 208,237 21 1,34 29 0,379 701,17 0 0 0 21,3 0,12 

Carichi 

N 

Carichi 

T 

Phi (°) 

C 

kg/cmq


-Urbino (PU)-tel. 0722 322697 

Fs 


Concio 

X base 

m 

Y base 

m 

Lunghez 

za m 

L E G E N D A 

Inclina 

zione ° 

Volume 

mc 



Carichi N= Carichi normali (kg) Carichi T= Carichi tangenziali (kg) 

Phi= Angolo di resistenza al taglio (°) C= Coesione (kg/cmq) 




Carichi 

N 

Carichi 

T 

Phi (°) 

C 

kg/cmq

PROFILO 11 – VER. 3 – profilo di progetto e falda prossima la p.c.



-Urbino (PU)-tel. 0722 322697 


Riferimenti: profilo 11 - ver. 3 progetto-falda pc 

Numero 


X valle 

m 

Y valle 

m 

X monte 

m 

Y monte 

m 

Fellenius 

1 172,76 14,97 217,56 21 

2 184,87 15,08 208,24 21 1,899 1,894 1,875 

3 186,88 15,68 215,65 21 2,143 2,132 2,124 

4 186,97 15,71 198,11 19,46 5,082 5,068 5,042 

5 165,74 14,97 216,55 21 

6 168,93 14,97 198,84 19,72 

7 174,28 14,97 209,92 21 

8 182,46 14,96 209,61 21 2,006 2,002 1,983 

9 188,59 16,18 219,22 21 2,529 2,514 2,511 

10 173,94 14,97 212,99 21 

11 187,56 15,88 204,86 21 2,047 2,054 2,014 

12 179,9 14,96 212,49 21 2,205 2,199 2,184 

13 164,26 14,97 206,75 21 

14 172,18 14,97 212,54 21 2,616 2,617 2,596 

15 170,96 14,97 196,5 18,88 

16 166,85 14,97 209,09 21 

17 166,49 14,97 204,44 21 

18 169,94 14,97 218,18 21 

19 181,38 14,96 200,17 20,21 

20 183,44 14,96 199,25 19,87 3,28 3,279 3,24 

21 175,03 14,97 212,11 21 

22 160,99 14,98 217,61 21 3,141 3,142 3,124 

23 174,92 14,97 203,97 21 

24 167,08 14,97 207,06 21 

25 164,7 14,97 198,91 19,75 

26 185,69 15,33 219,62 21 2,116 2,105 2,098 

27 180,9 14,96 203,1 21 

28 160,99 14,98 211,64 21 

29 191,88 17,2 209,31 21 2,989 2,972 2,965 

30 174,67 14,97 217,52 21 2,38 2,373 2,362 

31 181,69 14,96 209,18 21 

32 167,73 14,97 204,14 21 

33 185,83 15,37 201,16 20,56 3,096 3,089 3,058 

34 174,73 14,97 215,39 21 2,343 2,339 2,325 

35 179,94 14,96 206,35 21 

36 162,02 14,97 215,48 21 

37 176,05 14,97 202,73 21 

38 163,64 14,97 212,36 21 

39 173,83 14,97 199,97 20,13 

40 191,49 17,06 213,12 21 2,529 2,52 2,51 

41 190,62 16,79 205,61 21 2,46 2,455 2,427 

42 173,85 14,97 214,47 21 2,469 2,465 2,45 

43 189,71 16,52 197,84 19,36 4,217 4,212 4,187 

44 187,31 15,81 203,24 21 2,384 2,386 2,344 

45 189,11 16,34 200,26 20,24 3,719 3,711 3,674 

46 194,28 18,07 205,3 21 2,972 2,972 2,939 

47 180,03 14,96 209,9 21 

48 165,54 14,97 208,76 21 

49 192,61 17,47 215,23 21 3,483 3,463 3,462 

50 167,8 14,97 204,95 21 

51 163,45 14,97 214,11 21 

52 178,95 14,96 207,55 21 2,484 2,485 2,454 

53 186,89 15,68 202,72 21 3,282 3,271 3,242 

54 165,98 14,97 216,51 21 


1

Numero 

X valle 

m 

Y valle 

m 


-Urbino (PU)-tel. 0722 322697 

X monte 

m 

Y monte 

m 

Fellenius 

55 187,71 15,93 210,53 21 1,984 1,98 1,963 

56 192,54 17,44 217,11 21 2,826 2,821 2,812 

57 188,76 16,23 219,63 21 2,567 2,552 2,549 

58 166,21 14,97 201,66 20,75 

59 194,44 18,13 203,4 21 3,324 3,323 3,278 

60 169,92 14,97 214,28 21 





2



-Urbino (PU)-tel. 0722 322697 


Riferimenti: profilo 11 - ver. 3 progetto-falda pc 


Fs 


Concio 

X base 

m 

Y base 

m 

Lunghez 

za m 

Inclina 

zione ° 

Volume 

mc 




1 186,038 15,066 1,17 -0,7 0,215 233,7 0 0 0 21,3 0,12 

2 187,207 15,082 1,17 0,8 0,618 934,8 0 0 0 21,3 0,12 

3 188,376 15,128 1,17 2,3 0,986 1635,9 0 0 0 21,3 0,12 

4 189,544 15,206 1,17 3,8 1,317 2348,69 0,1 0 0 21,3 0,12 

5 190,713 15,314 1,17 5,3 1,612 3073,16 0,3 0 0 21,3 0,12 

6 191,881 15,454 1,18 6,8 1,897 3552,25 0,4 0 0 21,3 0,12 

7 193,05 15,625 1,18 8,3 2,191 4276,72 0,6 0 0 21,3 0,12 

8 194,218 15,828 1,19 9,8 2,468 5012,88 0,9 0 0 21,3 0,12 

9 195,387 16,063 1,19 11,4 2,707 5491,96 1 0 0 21,3 0,12 

10 196,555 16,33 1,2 12,9 2,908 5725,66 1 0 0 21,3 0,12 

11 197,724 16,632 1,21 14,5 3,07 5959,37 1 0 0 21,3 0,12 

12 198,892 16,967 1,22 16 3,193 6193,06 1 0 0 21,3 0,12 

13 200,061 17,337 1,23 17,6 3,276 6438,45 1,1 0 0 21,3 0,12 

14 201,229 17,743 1,24 19,2 3,317 6672,15 1,1 0 0 21,3 0,12 

15 202,398 18,185 1,25 20,8 3,308 6654,62 1 0 0 21,3 0,12 

16 203,566 18,666 1,26 22,4 3,008 5935,99 0,9 0 0 21,3 0,12 

17 204,735 19,186 1,28 24 2,423 4732,44 0,6 0 0 21,3 0,12 

18 205,903 19,748 1,3 25,7 1,791 3517,19 0,2 0 0 21,3 0,12 

19 207,072 20,351 1,32 27,3 1,111 2097,46 0 0 0 21,3 0,12 

20 208,24 21 1,34 29 0,379 701,1 0 0 0 21,3 0,12 

Carichi 

N 

Carichi 

T 

Phi (°) 

C 

kg/cmq


-Urbino (PU)-tel. 0722 322697 

Fs 


Concio 

X base 

m 

Y base 

m 

Lunghez 

za m 

L E G E N D A 

Inclina 

zione ° 

Volume 

mc 








Carichi 

N 

Carichi 

T 

Phi (°) 

C 

kg/cmq

PROFILO 11 – VER. 4 – profilo sbancamento e falda prossima al p.c.



-Urbino (PU)-tel. 0722 322697 


Riferimenti: profilo 11 - ver. 4 sbancamento-falda pc 

Numero 


X valle 

m 

Y valle 

m 

X monte 

m 

Y monte 

m 

Fellenius 

1 176,42 14,97 200,08 20,83 

2 175,72 14,97 197,04 20,8 

3 179,01 14,96 200,76 20,83 

4 175,32 14,97 192,39 20,77 

5 175,09 14,97 209,61 20,9 

6 186,03 16,49 200,02 20,83 1,659 1,65 1,639 

7 177,58 14,96 195,42 20,79 

8 184,88 15,37 192,47 20,77 1,051 1,061 1,033 

9 178,8 14,96 190,8 20,76 

10 183,77 14,96 194,04 20,78 1,051 1,057 1,027 

11 182,9 14,96 214,28 20,94 

12 175,51 14,97 191,29 20,76 

13 178,81 14,96 192,63 20,77 

14 180,99 14,96 190,09 20,75 

15 175,64 14,97 210,2 20,91 1,944 1,934 1,926 

16 177,76 14,96 209,46 20,9 

17 175,05 14,97 211,13 20,91 

18 181,52 14,96 205,13 20,87 

19 180,48 14,96 195,97 20,8 

20 185,58 16,06 215,86 20,95 2,386 2,365 2,366 

21 177,63 14,96 217,82 20,96 

22 185,17 15,66 195,75 20,79 1,163 1,163 1,141 

23 179,54 14,96 206,56 20,88 

24 182,52 14,96 201,66 20,84 1,335 1,331 1,317 

25 180,91 14,96 205 20,87 

26 179,68 14,96 200,1 20,83 

27 177,72 14,96 210 20,9 1,741 1,734 1,725 

28 181,72 14,96 217,39 20,96 1,956 1,942 1,938 

29 175,55 14,97 195,73 20,79 

30 176,31 14,97 214,39 20,94 

31 180,79 14,96 218,55 20,97 

32 180,96 14,96 217,83 20,97 

33 182,99 14,96 204,07 20,86 1,421 1,414 1,402 

34 179,68 14,96 207,39 20,88 

35 186,34 16,79 199,32 20,82 1,798 1,783 1,777 

36 176,95 14,97 197,11 20,8 

37 179,76 14,96 198,51 20,82 

38 177,46 14,96 204,19 20,86 1,66 1,655 1,642 

39 182,39 14,96 201,23 20,84 

40 181,92 14,96 203,8 20,86 1,459 1,449 1,439 

41 178,08 14,96 219,04 20,97 2,022 2,011 2,007 

42 178,8 14,96 197,63 20,81 

43 175,57 14,97 192,37 20,77 

44 176,93 14,97 193,39 20,78 

45 180,27 14,96 205,88 20,87 1,629 1,618 1,61 

46 176,96 14,96 193,65 20,78 

47 178 14,96 219,54 20,98 

48 178,87 14,96 193,05 20,77 

49 183,18 14,96 215,31 20,95 

50 178,98 14,96 194,09 20,78 

51 180,6 14,96 219,24 20,98 

52 181,45 14,96 210,79 20,91 

53 184,4 14,96 205,52 20,87 1,449 1,438 1,43 

54 184,09 14,96 197,97 20,81 1,138 1,134 1,117 


1

Numero 

X valle 

m 

Y valle 

m 


-Urbino (PU)-tel. 0722 322697 

X monte 

m 

Y monte 

m 

Fellenius 

55 179,81 14,96 196,69 20,8 

56 177,36 14,96 199,23 20,82 

57 180,34 14,96 203,06 20,85 

58 175,39 14,97 190,02 20,75 

59 183,84 14,96 207,24 20,88 1,522 1,513 1,504 

60 183,73 14,96 210,95 20,91 1,66 1,649 1,642 





2



-Urbino (PU)-tel. 0722 322697 


Riferimenti: profilo 11 - ver. 4 sbancamento-falda pc 


Fs 


Concio 

X base 

m 

Y base 

m 

Lunghez 

za m 

Inclina 

zione ° 

Volume 

mc 




1 184,284 14,964 0,51 0,4 0,001 0 0 0 0 21,3 0,12 

2 184,798 14,991 0,51 3 0,08 102,71 0 0 0 21,3 0,12 

3 185,311 15,04 0,52 5,5 0,272 410,83 0 0 0 21,3 0,12 

4 185,825 15,112 0,52 8 0,497 821,66 0 0 0 21,3 0,12 

5 186,339 15,208 0,52 10,6 0,709 1237,62 0,1 0 0 21,3 0,12 

6 186,852 15,328 0,53 13,2 0,909 1658,72 0,3 0 0 21,3 0,12 

7 187,366 15,473 0,53 15,8 1,097 2084,95 0,6 0 0 21,3 0,12 

8 187,879 15,644 0,54 18,4 1,271 2511,18 0,9 0 0 21,3 0,12 

9 188,393 15,842 0,55 21,1 1,453 2932,28 1,1 0 0 21,3 0,12 

10 188,906 16,068 0,56 23,8 1,647 3245,54 1,2 0 0 21,3 0,12 

11 189,42 16,325 0,57 26,6 1,833 3558,79 1,3 0 0 21,3 0,12 

12 189,933 16,615 0,59 29,4 2,003 3979,89 1,5 0 0 21,3 0,12 

13 190,447 16,941 0,61 32,4 2,02 4092,87 1,7 0 0 21,3 0,12 

14 190,96 17,306 0,63 35,4 1,865 3789,88 1,8 0 0 21,3 0,12 

15 191,474 17,716 0,66 38,6 1,668 3373,92 1,7 0 0 21,3 0,12 

16 191,987 18,176 0,69 41,9 1,447 2839,85 1,3 0 0 21,3 0,12 

17 192,501 18,696 0,73 45,4 1,197 2300,63 0,8 0 0 21,3 0,12 

18 193,014 19,289 0,78 49,1 0,913 1761,42 0,3 0 0 21,3 0,12 

19 193,528 19,973 0,86 53,1 0,588 1129,78 0 0 0 21,3 0,12 

20 194,042 20,781 0,96 57,6 0,206 410,83 0 0 0 21,3 0,12 

Carichi 

N 

Carichi 

T 

Phi (°) 

C 

kg/cmq


-Urbino (PU)-tel. 0722 322697 

Fs 


Concio 

X base 

m 

Y base 

m 

Lunghez 

za m 

L E G E N D A 

Inclina 

zione ° 

Volume 

mc 








Carichi 

N 

Carichi 

T 

Phi (°) 

C 

kg/cmq

PROFILO CC – VER. 1 – profilo sbancamento



-Urbino (PU)-tel. 0722 322697 


Riferimenti: profilo CC - ver. 1 sbancamento 

Numero 


X valle 

m 

Y valle 

m 

X monte 

m 

Y monte 

m 

Fellenius 

1 165,09 15,14 212,83 25,62 

2 184,53 15,14 216,74 25,98 

3 198,31 19,46 210,81 25,43 1,998 2,001 1,947 

4 173,53 15,14 204,33 22,22 

5 193,23 17,13 202,46 21,36 2,448 2,45 2,407 

6 165 15,14 201,39 20,87 

7 170,41 15,14 210,76 25,43 

8 184,5 15,14 209,73 25,34 

9 183,55 15,14 209,49 25,22 

10 188,87 15,14 213,34 25,67 1,406 1,402 1,373 

11 194,32 17,64 215,82 25,89 1,467 1,464 1,436 

12 178,09 15,14 215,03 25,82 

13 172,75 15,14 209,22 25,06 

14 189,89 15,6 212,62 25,6 1,434 1,433 1,399 

15 177,56 15,14 205,23 22,63 

16 182,23 15,14 208,44 24,58 

17 181,15 15,14 210,88 25,44 

18 198,21 19,41 202,5 21,38 5,758 5,754 5,694 

19 184,18 15,14 210,94 25,45 

20 184,49 15,14 214,05 25,73 

21 171,6 15,14 207,25 23,85 

22 180,32 15,14 214,92 25,81 

23 180,39 15,14 201,27 20,82 

24 182,26 15,14 208,36 24,53 

25 165,77 15,14 202,23 21,26 

26 185,47 15,14 208,71 24,75 

27 197,73 19,19 204,53 22,31 3,841 3,83 3,801 

28 190,82 16,03 215,12 25,83 1,353 1,355 1,322 

29 167,48 15,14 209,3 25,11 

30 193,56 17,29 216,72 25,97 1,43 1,429 1,401 

31 171,84 15,14 207,74 24,15 

32 167,01 15,14 212,83 25,62 

33 199,46 19,99 214,28 25,75 1,843 1,835 1,81 

34 185,08 15,14 202,12 21,21 

35 199,9 20,19 201,69 21,01 13,86 13,851 13,953 

36 175,44 15,14 213 25,63 

37 193,23 17,13 211,62 25,51 1,633 1,631 1,594 

38 170,25 15,14 208,25 24,47 

39 168,83 15,14 203,77 21,96 

40 196,9 18,82 215,52 25,86 1,501 1,509 1,471 

41 164,61 15,14 203,41 21,8 

42 175,75 15,14 206,06 23,13 

43 199,3 19,91 205,57 22,83 3,477 3,461 3,479 

44 176 15,14 215,31 25,85 

45 180,47 15,14 214,51 25,77 1,64 1,652 1,605 

46 196,29 18,54 215,57 25,87 1,585 1,578 1,554 

47 191,52 16,35 204,67 22,37 1,892 1,897 1,854 

48 193,56 17,28 214,67 25,79 1,364 1,377 1,333 

49 171,19 15,14 204,79 22,43 

50 199,47 19,99 209,54 25,25 2,715 2,701 2,681 

51 188,11 15,14 211,84 25,53 1,406 1,412 1,37 

52 190,86 16,05 215,28 25,84 1,324 1,33 1,294 

53 192,55 16,82 212,06 25,55 1,457 1,464 1,42 

54 173,01 15,14 207,56 24,04 


1

Numero 

X valle 

m 

Y valle 

m 


-Urbino (PU)-tel. 0722 322697 

X monte 

m 

Y monte 

m 

Fellenius 

55 181,79 15,14 208,82 24,81 

56 193,32 17,18 216,44 25,95 1,439 1,436 1,41 

57 165,37 15,14 214,58 25,78 

58 176,89 15,14 204,84 22,45 

59 165,24 15,14 212,07 25,55 

60 190,64 15,95 201,54 20,94 2,613 2,607 2,566 





2



-Urbino (PU)-tel. 0722 322697 


Riferimenti: profilo CC - ver. 1 sbancamento 


Fs 


Concio 

X base 

m 

Y base 

m 

Lunghez 

za m 

Inclina 

zione ° 

Volume 

mc 




1 192,077 16,027 1,22 -0,9 0,353 488,42 0 0 0 21,3 0,12 

2 193,298 16,054 1,22 1,3 1,031 1709,48 0 0 0 21,3 0,12 

3 194,519 16,127 1,22 3,4 1,653 2930,53 0 0 0 21,3 0,12 

4 195,74 16,246 1,23 5,6 2,219 4151,58 0 0 0 21,3 0,12 

5 196,961 16,412 1,23 7,7 2,728 5372,64 0 0 0 21,3 0,12 

6 198,182 16,625 1,24 9,9 3,18 6105,27 0 0 0 21,3 0,12 

7 199,403 16,887 1,25 12,1 3,573 6837,9 0 0 0 21,3 0,12 

8 200,624 17,198 1,26 14,3 3,907 7570,53 0 0 0 21,3 0,12 

9 201,845 17,561 1,27 16,5 4,179 8058,95 0 0 0 21,3 0,12 

10 203,066 17,976 1,29 18,8 4,387 8547,37 0 0 0 21,3 0,12 

11 204,287 18,446 1,31 21,1 4,53 8791,58 0 0 0 21,3 0,12 

12 205,508 18,974 1,33 23,4 4,624 9035,8 0 0 0 21,3 0,12 

13 206,729 19,563 1,36 25,7 4,758 9280 0 0 0 21,3 0,12 

14 207,951 20,217 1,38 28,2 4,908 9524,22 0 0 0 21,3 0,12 

15 209,172 20,939 1,42 30,6 4,977 9768,43 0 0 0 21,3 0,12 

16 210,393 21,737 1,46 33,2 4,729 9280,01 0 0 0 21,3 0,12 

17 211,614 22,616 1,5 35,8 3,999 7814,74 0 0 0 21,3 0,12 

18 212,835 23,586 1,56 38,4 3,007 5861,06 0 0 0 21,3 0,12 

19 214,056 24,656 1,62 41,2 1,898 3663,16 0 0 0 21,3 0,12 

20 215,277 25,842 1,7 44,2 0,656 1221,05 0 0 0 21,3 0,12 

Carichi 

N 

Carichi 

T 

Phi (°) 

C 

kg/cmq


-Urbino (PU)-tel. 0722 322697 

Fs 


Concio 

X base 

m 

Y base 

m 

Lunghez 

za m 

L E G E N D A 

Inclina 

zione ° 

Volume 

mc 








Carichi 

N 

Carichi 

T 

Phi (°) 

C 

kg/cmq

PROFILO CC – VER. 2– profilo sbancamento con falda prossima al p.c.



-Urbino (PU)-tel. 0722 322697 


Riferimenti: profilo CC - ver. 2 sbancamento-falda pc 

Numero 


X valle 

m 

Y valle 

m 

X monte 

m 

Y monte 

m 

Fellenius 

1 165,09 15,14 212,83 25,62 

2 184,53 15,14 216,74 25,98 

3 198,31 19,46 210,81 25,43 1,955 1,957 1,906 

4 173,53 15,14 204,33 22,22 

5 193,23 17,13 202,46 21,36 2,361 2,363 2,325 

6 165 15,14 201,39 20,87 

7 170,41 15,14 210,76 25,43 

8 184,5 15,14 209,73 25,34 

9 183,55 15,14 209,49 25,22 

10 188,87 15,14 213,34 25,67 1,159 1,155 1,131 

11 194,32 17,64 215,82 25,89 1,205 1,204 1,18 

12 178,09 15,14 215,03 25,82 

13 172,75 15,14 209,22 25,06 

14 189,89 15,6 212,62 25,6 1,204 1,203 1,175 

15 177,56 15,14 205,23 22,63 

16 182,23 15,14 208,44 24,58 

17 181,15 15,14 210,88 25,44 

18 198,21 19,41 202,5 21,38 5,979 5,964 5,964 

19 184,18 15,14 210,94 25,45 

20 184,49 15,14 214,05 25,73 

21 171,6 15,14 207,25 23,85 

22 180,32 15,14 214,92 25,81 

23 180,39 15,14 201,27 20,82 

24 182,26 15,14 208,36 24,53 

25 165,77 15,14 202,23 21,26 

26 185,47 15,14 208,71 24,75 

27 197,73 19,19 204,53 22,31 4,077 4,062 4,054 

28 190,82 16,03 215,12 25,83 1,072 1,075 1,048 

29 167,48 15,14 209,3 25,11 

30 193,56 17,29 216,72 25,97 1,144 1,144 1,121 

31 171,84 15,14 207,74 24,15 

32 167,01 15,14 212,83 25,62 

33 199,46 19,99 214,28 25,75 1,694 1,687 1,663 

34 185,08 15,14 202,12 21,21 

35 199,9 20,19 201,69 21,01 15,587 15,557 16,02 

36 175,44 15,14 213 25,63 

37 193,23 17,13 211,62 25,51 1,477 1,474 1,443 

38 170,25 15,14 208,25 24,47 

39 168,83 15,14 203,77 21,96 

40 196,9 18,82 215,52 25,86 1,238 1,248 1,216 

41 164,61 15,14 203,41 21,8 

42 175,75 15,14 206,06 23,13 

43 199,3 19,91 205,57 22,83 3,556 3,544 3,552 

44 176 15,14 215,31 25,85 

45 180,47 15,14 214,51 25,77 1,392 1,408 1,365 

46 196,29 18,54 215,57 25,87 1,377 1,371 1,35 

47 191,52 16,35 204,67 22,37 1,703 1,708 1,674 

48 193,56 17,28 214,67 25,79 1,082 1,096 1,061 

49 171,19 15,14 204,79 22,43 

50 199,47 19,99 209,54 25,25 2,775 2,766 2,736 

51 188,11 15,14 211,84 25,53 1,137 1,14 1,111 

52 190,86 16,05 215,28 25,84 1,03 1,038 1,009 

53 192,55 16,82 212,06 25,55 1,237 1,243 1,208 

54 173,01 15,14 207,56 24,04 


1

Numero 

X valle 

m 

Y valle 

m 


-Urbino (PU)-tel. 0722 322697 

X monte 

m 

Y monte 

m 

Fellenius 

55 181,79 15,14 208,82 24,81 

56 193,32 17,18 216,44 25,95 1,163 1,161 1,139 

57 165,37 15,14 214,58 25,78 

58 176,89 15,14 204,84 22,45 

59 165,24 15,14 212,07 25,55 

60 190,64 15,95 201,54 20,94 2,638 2,626 2,603 





2



-Urbino (PU)-tel. 0722 322697 


Riferimenti: profilo CC - ver. 2 sbancamento-falda pc 


Fs 


Concio 

X base 

m 

Y base 

m 

Lunghez 

za m 

Inclina 

zione ° 

Volume 

mc 




1 192,081 16,031 1,22 -0,9 0,353 488,4 0 0 0 21,3 0,12 

2 193,302 16,058 1,22 1,3 1,028 1721,6 0,1 0 0 21,3 0,12 

3 194,523 16,131 1,22 3,4 1,65 2979,22 0,4 0 0 21,3 0,12 

4 195,744 16,25 1,23 5,6 2,216 4261,27 0,9 0 0 21,3 0,12 

5 196,965 16,416 1,23 7,7 2,725 5543,31 1,4 0 0 21,3 0,12 

6 198,186 16,629 1,24 9,9 3,177 6312,53 1,7 0 0 21,3 0,12 

7 199,407 16,891 1,25 12,1 3,57 7069,55 1,9 0 0 21,3 0,12 

8 200,628 17,202 1,26 14,3 3,904 7826,56 2,1 0 0 21,3 0,12 

9 201,849 17,564 1,27 16,5 4,176 8339,38 2,3 0 0 21,3 0,12 

10 203,07 17,979 1,29 18,8 4,385 8852,2 2,5 0 0 21,3 0,12 

11 204,291 18,449 1,31 21,1 4,528 9108,61 2,6 0 0 21,3 0,12 

12 205,512 18,977 1,33 23,4 4,622 9365,02 2,7 0 0 21,3 0,12 

13 206,733 19,565 1,36 25,7 4,757 9609,21 2,7 0 0 21,3 0,12 

14 207,954 20,218 1,38 28,1 4,908 9841,2 2,6 0 0 21,3 0,12 

15 209,175 20,941 1,42 30,6 4,977 10073,19 2,5 0 0 21,3 0,12 

16 210,396 21,738 1,46 33,1 4,729 9560,37 2,3 0 0 21,3 0,12 

17 211,617 22,616 1,5 35,7 3,999 8058,55 2 0 0 21,3 0,12 

18 212,838 23,585 1,56 38,4 3,008 6031,71 1,4 0 0 21,3 0,12 

19 214,059 24,655 1,62 41,2 1,899 3724,03 0,5 0 0 21,3 0,12 

20 215,28 25,84 1,7 44,1 0,659 1220,99 0 0 0 21,3 0,12 

Carichi 

N 

Carichi 

T 

Phi (°) 

C 

kg/cmq


-Urbino (PU)-tel. 0722 322697 

Fs 


Concio 

X base 

m 

Y base 

m 

Lunghez 

za m 

L E G E N D A 

Inclina 

zione ° 

Volume 

mc 








Carichi 

N 

Carichi 

T 

Phi (°) 

C 

kg/cmq

Foto 1 – Particolare Sondaggio S1 

DOCUMENTAZIONE FOTOGRAFICA 

Foto 2 – Materiale detritico di riporto sondaggio S1 




Foto 3 – Ubicazione Sondaggio S4 

Foto 4 – Ubicazione Sondaggio S5 




Foto 5 – Particolare della prova penetrometrica DPSH4 

Foto 6 – Prova penetrometrica DPSH5 




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INDICE 

1. PREMESSA....................................................................................................................................................2 

2. METODOLOGIA INDAGINE SISMICA..........................................................................................................2 

2.1 Specifiche tecniche di acquisizione e schema delle prove sismiche ...........................................2 

2.2 Tecniche di indagine ..........................................................................................................................3 

2.2.1 Sismica a rifrazione .....................................................................................................................3 

2.3 Approccio analitico…. ........................................................................................................................4 

2.3.1 Analisi tomografia sismica ............................................................................................................4 

3. ELABORAZIONE PROVE SISMICHE ..........................................................................................................4 

4. AZIONI SISMICHE DI PROGETTO ...............................................................................................................5 

Tavole 

4.1 Categoria di sottosuolo......................................................................................................................5 

4.2 Condizioni topografiche.....................................................................................................................6 

Tavola 1 ........................................................................................Ubicazione delle indagini 

Planimetria progettuale 

scala 1:1.000 

Tavola 2 ........................................................................................Tomografia sismica in onde SH 

Dati numerici 


Sismogrammi e dromocrone 


Elaborazione profilo sismostratigrafico 

Tavola 5 ........................................................................................Documentazione fotografica 

Allegati: 

Allegato 1......................................................................................Specifiche tecniche strumentazione 

1

1. PREMESSA 

Nell’ambito del progetto di realizzazione di un impianto a biomassa ubicato in località Pole, nel Comune di 

Acqualagna, è stata eseguita una campagna di indagini geofisiche di sismica a rifrazione in tecnica 

tomografica, allo scopo di ricostruire il modello sismostratigrafico del sottosuolo e di definire il valore di Vs30 

per la determinazione della categoria di sottosuolo secondo quanto stabilito nelle “Norme tecniche per le 

costruzioni” del D.M. del 14 gennaio 2008 e successive modifiche. 

2. METODOLOGIA INDAGINE SISMICA 

Le prospezioni sismiche vengono utilizzate nell’ambito dell’esplorazione del sottosuolo tramite lo studio della 

propagazione di onde elastiche generate o artificialmente mediante esplosioni controllate, vibrazioni indotte 

sul terreno con intensità e frequenza note, masse battenti di vario peso e tipologia o con sorgenti naturali. 

Nel caso di sorgenti artificiali si parlerà di sismica attiva e rientrano in questa categoria le indagini di sismica 

a rifrazione, a riflessione le indagini Masw, le Sasw e tutte le prove eseguite in foro( down-hole, cross-hole, 

up-hole) mentre nel caso di sorgenti naturali (noise) si parlerà di sismica passiva che comprendono le prove 

sismiche ReMi, Nakamura, Spac, Esac. 

2.1 Specifiche tecniche di acquisizione e schema delle prove sismiche 

I dati sismici sono stati acquisiti con un sismografo PASI 16S24 (mod.2007) con risoluzione di acquisizione 

16bit ( 24bit con sovracampionamento e post processing ) collegato tramite cavo a 24 geofoni orizzontali da 

14Hz . 

Sono stati eseguiti sette punti di energizzazione (due agli estremi, posti ad una distanza pari alla metà della 

distanza intergeofonica e cinque all’interno del profilo) con l’utilizzo di una mazza da 8 Kg che si è dimostrata 

in grado di fornire energia sufficiente allo scopo prefissato. (Fig.2.1) 

6 metri 

Fig.2.1 - schema sismica a rifrazione 

Per ogni punto di scoppio sono state effettuate n. 2 energizzazioni orizzontali su trave in legno, gravata dal 

peso dell’auto, alternate a destra e sinistra per la generazione delle onde di taglio S, polarizzate 

orizzontalmente ed invertite di fase. 

144 metri 

2

Come sistema di trigger per fornire il tempo zero all’acquisitore, è stato utilizzato un geofono starter posto in 

corrispondenza della piastra di battuta. 

STENDIMENTI SISMICO ST1 

lunghezza stendimento 144.0 m (distanza intergeofonica 6.0 m) 

orientazione stendimento W-E 

durata acquisizione 512 ms 

tempo di campionamento 0.250 ms 

2.2 Tecniche di indagine 

2.2.1 Sismica a rifrazione 

La metodologia di indagine a rifrazione consiste nel produrre una perturbazione elastica (shot) in un punto 

della superficie del terreno e nel rilevare e registrare in più punti distanti il tempo intercorso tra l’istante 

dell’energizzazione (tempo zero) e l’arrivo di un suo impulso rifratto dalle superfici di discontinuità presenti 

nel sottosuolo. Le registrazioni avvengono tramite l’utilizzo di sensori detti geofoni, allineati lungo uno 

stendimento a distanze reciproche (distanza intergeofonica) variabili in funzione dell’obiettivo e delle 

specifiche condizioni di sito. 

I segnali più importanti che vengono registrati sono relativi a tre tipi di onde, di seguito indicati nel loro ordine 

di arrivo: onde di compressione o primarie (onde P), onde di taglio o secondarie (onde S) e onde di Rayleigh 

o superficiali. Le registrazioni a distanze crescenti dal punto di energizzazione vengono quindi riportate su di 

un grafico ditanze/tempi di arrivo per ogni tipologia di onda che si propaga nel mezzo elastico, ottenendo 

così una retta di inclinazione variabile rispetto all’asse delle ascisse detta dromocrona (Fig.2.2.1). 

I tempi di arrivo dei raggi rifratti si disporranno nel diagramma tempi-distanze secondo una serie di rette di 

pendenza diversa tra loro e inferiore a quella delle onde dirette; dal calcolo dei coefficienti angolari delle rette 

così individuate si è in grado quindi di determinare la velocità di propagazione dell’onda negli orizzonti 

attraversati e di conseguenza, noto il tempo intercetto, anche il loro spessore. 

Dromocrona 

SHOT Sismografo 

cavo 

Velocità 1 

Velocità 2 

Fig.2.2.1 - Indagine sismica a rifrazione 

3

2.3 Approccio analitico 

2.3.1 Analisi tomografia sismica 

Il software di elaborazione tomografico utilizzato (SeisOpt 2D v 5.0), elabora un modello teorico compiendo 

alcune migliaia di iterazioni sulla base dei primi arrivi delle onde sismiche. Tale modello viene affinato 

automaticamente fino a che i dati teorici coincidono il più possibile con quelli acquisiti direttamente nella 

campagna di indagini sismiche. Attraverso questo tipo di elaborazioni si riducono sensibilmente gli eventuali 

errori dovuti a fattori soggettivi di interpretazione. L’elaborato finale fornisce la velocità relativa a singole celle 

unitarie di piccole dimensioni, in maniera tale da individuare e discriminare le anomalie laterali di velocità. 

3. ELABORAZIONE PROVE SISMICHE 

SISMICA A RIFRAZIONE 

Il profilo elaborato in tecnica tomografica ha permesso di ricostruire il seguente modello sismostratigrafico 

interpretativo: 

- I orizzonte (superficiale) 

Spessore: compreso tra circa 0.5 e 6.0 m 

Valori di velocità: Vs compresa tra circa 90 m/s e 350 m/s 

Litologia: terreno vegetale e/o riporto 

Grado di addensamento/consistenza : medio-scarsa consistenza 

- II orizzonte 



Litologia: deposito di limi-sabbiosi 

Grado di addensamento/consistenza : molto addensato 

- III orizzonte 



Litologia: depositi di ghiaie limose e/o marne alterate 

Grado di addensamento/alterazione : molto addensato/mediamente alterato 

- IV orizzonte 

Spessore: maggiore di 30.0 


Litologia: substrato costituito da alternanze di marne compatte e calcareniti 

Grado di alterazione : scarsamente alterato 

4

4. AZIONI SISMICHE DI PROGETTO 

Le Norme Tecniche per le Costruzioni (NTC) adottano un approccio prestazionale alla progettazione delle 

strutture nuove e alla verifica di quelle esistenti. Nei riguardi dell’azione sismica l’obiettivo è il controllo del 

livello di danneggiamento della costruzione a fronte dei terremoti che possono verificarsi nel sito di 

costruzione. L’azione sismica sulle costruzioni è quindi valutata da una “pericolosità sismica di base”, in 

condizioni ideali di sito di riferimento rigido con superficie topografica orizzontale (di categoria A nelle NTC). 

L’azione sismica così individuata viene poi variata per tener conto delle modifiche prodotte dalle condizioni 

locali stratigrafiche del sottosuolo effettivamente presente nel sito di costruzione e dalla morfologia della 

superficie. Tali modifiche caratterizzano la risposta sismica locale. 

4.1 Categoria di sottosuolo 

In base a quanto attualmente esposto nelle “Nuove norme tecniche per le costruzioni” del D.M. 14 gennaio 

2008, che riprende di fatto parte dei contenuti dell’O.P.C.M. n. 3274 del 29/03/2003 (e successive modifiche 

ed integrazioni), allo stato attuale è necessario determinare le azioni sismiche di progetto tramite specifiche 

analisi di sito o mediante un approccio semplificato che si basa sul calcolo della velocità equivalente di 

propagazione delle onde di taglio (Vs30) entro i primi 30 m di profondità partendo dal piano di posa delle 

fondazioni. 

Il valore di Vs30 viene calcolato secondo la seguente espressione: 

5

dove hi e Vi indicano lo spessore (in m) e la velocità delle onde di taglio (per deformazioni di taglio Y < 10^- 

6) dello strato i-esimo, per un totale di N strati presenti nei 30 m superiori. 

L'indagine di sismica a rifrazione in tecnica tomografica ha permesso quindi di ricostruire il seguente profilo 

sismostratigrafico medio necessario per il calcolo delle Vs30: 

Dall’elaborazione dei dati ottenuti si rileva la presenza di uno spessore di materiali di copertura granulari 

riferibili a terreni dei sottosuoli C e D (Vs10.1 = 348 m/s) posti stratigraficamente al di sopra di un substrato 

litoide, affiorante a circa 10.0 m di profondità dal p.c. 

Sulla base del modello medio ottenuto e secondo quanto stabilito dal DM del 14 gennaio 2008, è possibile 

quindi assegnare al terreno di progetto la seguente categoria di profilo stratigrafico del suolo di fondazione: 

4.2 Condizioni topografiche 

Categoria di sottosulo “ E ” 

Il sito in esame è ubicato in corrispondenza di una superficie topografica con inclinazione media minore di 

15° e pertanto, in base a quanto previsto dal DM de l 14 gennaio 2008, l’area può essere classificata nella 

seguente categoria topografica: 

Perugia, 30 settembre 2010 

Strato Spessore medio (hi) Velocità media (Vs) 

1 3.3 m 220 m/s 

2 3.3 m 405 m/s 

3 3.5 m 600 m/s 

4 > 30.0 m 1050 m/s 

Categoria topografica “T1” 

TECNOGEO s.n.c 

Il Responsabile Tecnico 

Dott. Geol. Stefano Bellaveglia 

6

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X, m Y, m Vel, m/s 

-2.237283 259.318642 99.535846 

-2.237283 258.200000 124.178091 

-2.237283 257.081358 159.756487 

-2.237283 255.962717 215.879963 

-2.237283 254.844075 301.473408 

-2.237283 253.725434 361.231579 

-2.237283 252.606792 416.176644 

0.000000 259.318642 99.535846 

0.000000 258.200000 124.178091 

0.000000 257.081358 159.756487 

0.000000 255.962717 215.879963 

0.000000 254.844075 301.473408 

0.000000 253.725434 361.231579 

0.000000 252.606792 416.176644 

0.000000 251.488151 501.009010 

0.000000 250.369509 585.928377 

2.237283 259.318642 99.535846 

2.237283 258.200000 124.178091 

2.237283 257.081358 159.756487 

2.237283 255.962717 215.879963 

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DATI NUMERICI PROFILO ST1 pag.1/4 


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49.220229 240.301735 792.941564 

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49.220229 234.708527 1305.141855 

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58.169361 234.708527 1305.644851 

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67.118493 242.539018 399.174806 

67.118493 241.420377 521.427240 

67.118493 240.301735 700.741105 

67.118493 239.183094 988.480722 

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67.118493 234.708527 1289.275952 

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69.355777 238.064452 1188.579962 

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71.593060 247.013584 123.077819 

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71.593060 242.539018 398.366599 

71.593060 241.420377 533.829339 

71.593060 240.301735 726.067617 

71.593060 239.183094 1011.910243 

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71.593060 236.945810 1242.973303 

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87.254042 235.827169 1241.600400 

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102.915023 240.301735 939.078785 

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102.915023 238.064452 1112.944398 

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105.152306 236.945810 1160.906711 

105.152306 235.827169 1161.164338 

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107.389590 247.013584 148.538588 

107.389590 245.894943 180.026657 

107.389590 244.776301 235.967082 

107.389590 243.657660 345.267808 

107.389590 242.539018 562.887382 

107.389590 241.420377 882.824823 

107.389590 240.301735 1103.670619 

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109.626873 247.013584 151.988831 

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109.626873 240.301735 1117.137866 

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111.864156 242.539018 591.706426 

111.864156 241.420377 913.024056 

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111.864156 238.064452 1178.604462 

111.864156 236.945810 1178.896196 

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114.101439 247.013584 132.305267 

114.101439 245.894943 175.213400 

114.101439 244.776301 241.086411 

114.101439 243.657660 359.973302 

114.101439 242.539018 589.149501 

114.101439 241.420377 911.855280 

114.101439 240.301735 1119.625224 

114.101439 239.183094 1172.616796 

114.101439 238.064452 1178.621373 

114.101439 236.945810 1178.913436 

116.338722 248.132226 105.906355 

116.338722 247.013584 128.066794 

116.338722 245.894943 167.422056 

116.338722 244.776301 232.218981 

116.338722 243.657660 350.049754 

116.338722 242.539018 578.109207 

116.338722 241.420377 904.095385 

116.338722 240.301735 1117.430915 

116.338722 239.183094 1172.363537 

116.338722 238.064452 1178.609257 

116.338722 236.945810 1178.913436 

118.576005 248.132226 100.635601 

118.576005 247.013584 117.804242 

118.576005 245.894943 157.395140 

118.576005 244.776301 222.085578 

118.576005 243.657660 338.092941 

118.576005 242.539018 563.540396 

118.576005 241.420377 892.597814 

118.576005 240.301735 1113.914257 

118.576005 239.183094 1171.915270 

118.576005 238.064452 1178.585887 

118.576005 236.945810 1178.913436 

120.813288 248.132226 102.020314 

120.813288 247.013584 101.073451 

120.813288 245.894943 150.032880 

120.813288 244.776301 217.444602 

120.813288 243.657660 332.214718 

120.813288 242.539018 554.479389 

120.813288 241.420377 884.398520 

120.813288 240.301735 1111.035814 

120.813288 239.183094 1171.517874 

120.813288 238.064452 1178.543576 

123.050571 248.132226 128.794609 

123.050571 247.013584 135.214140 

123.050571 245.894943 170.496097 

123.050571 244.776301 230.357978 

123.050571 243.657660 340.182963 

123.050571 242.539018 558.190165 

123.050571 241.420377 884.158952 

123.050571 240.301735 1110.195091 

123.050571 239.183094 1171.063985 

123.050571 238.064452 1178.201020 

125.287855 248.132226 152.258520 

125.287855 247.013584 163.494363 

125.287855 245.894943 193.469562 

125.287855 244.776301 248.159658 

125.287855 243.657660 353.930191 

125.287855 242.539018 565.537574 

125.287855 241.420377 881.266153 

125.287855 240.301735 1103.122607 

125.287855 239.183094 1166.457646 

125.287855 238.064452 1174.911316 

127.525138 248.132226 167.951516 

127.525138 247.013584 182.142893 

127.525138 245.894943 210.500390 

127.525138 244.776301 262.255993 

127.525138 243.657660 362.394698 

127.525138 242.539018 558.552188 

127.525138 241.420377 842.884365 

127.525138 240.301735 1060.736981 

127.525138 239.183094 1140.780909 

127.525138 238.064452 1158.403853 

129.762421 248.132226 174.225962 

129.762421 247.013584 190.098647 

129.762421 245.894943 218.452130 

129.762421 244.776301 267.679761 

129.762421 243.657660 358.489071 

129.762421 242.539018 521.372978 

129.762421 241.420377 753.230824 

129.762421 240.301735 958.637895


129.762421 239.183094 1073.116516 

129.762421 238.064452 1114.827409 

131.999704 248.132226 170.968020 

131.999704 247.013584 187.987344 

131.999704 245.894943 217.386494 

131.999704 244.776301 265.106504 

131.999704 243.657660 344.052913 

131.999704 242.539018 474.051384 

131.999704 241.420377 653.175659 

131.999704 240.301735 845.202095 

131.999704 239.183094 988.542810 

131.999704 238.064452 1057.359589 

134.236987 248.132226 157.519316 

134.236987 247.013584 176.475869 

134.236987 245.894943 209.027067 

134.236987 244.776301 257.555887 

134.236987 243.657660 330.495488 

134.236987 242.539018 439.571975 

134.236987 241.420377 592.767318 

134.236987 240.301735 774.962750 

134.236987 239.183094 934.518730 

136.474270 248.132226 132.582442 

136.474270 247.013584 157.274404 

136.474270 245.894943 195.648001 

136.474270 244.776301 248.102950 

136.474270 243.657660 320.322627 

136.474270 242.539018 422.762571 

136.474270 241.420377 565.581278 

136.474270 240.301735 745.343132 

136.474270 239.183094 910.417617 

138.711553 248.132226 97.029578 

138.711553 247.013584 136.982262 

138.711553 245.894943 183.001024 

138.711553 244.776301 239.724369 

138.711553 243.657660 313.672017 

138.711553 242.539018 414.428761 

138.711553 241.420377 554.046492 

138.711553 240.301735 730.457590 

140.948836 248.132226 111.445922 

140.948836 247.013584 139.328812 

140.948836 245.894943 181.072260 

140.948836 244.776301 236.943360 

140.948836 243.657660 310.793533 

140.948836 242.539018 410.817652 

140.948836 241.420377 548.293892 

143.186119 248.132226 111.445922 

143.186119 247.013584 139.328812 

143.186119 245.894943 181.072260 

143.186119 244.776301 236.943360 

143.186119 243.657660 310.793533 

143.186119 242.539018 410.817652 

DATI NUMERICI PROFILO ST1 pag.4/4

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realizzione impianto di produzione energia rinnovabile da biogas

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