Berechnung großer Flanschverbindungen von ... - GL Group

Weitere Magazine

Empfehlungen

Info

Für den Nachweis im Grenzzustand der Tragfähigkeit gegen Bruch ist der lineare Verlauf der Schraubenkraft (Linie 1) lediglich von theoretischer Bedeutung. Dieser Nachweis wird nach DIN 18 800 und Aussage des Auslegungsausschusses geführt, als wäre die Schraube nicht vorgespannt (s. [ 13 ] ). 5.4 Grenzzustand der Ermüdung Der Nachweis der Ermüdung erfolgt üblicherweise nach EUROCODE 3 [ 14 ] mit Hilfe der linearen Scha- densakkumulationshypothese nach Palmgren und Mi- ner, wobei die Schädigung D < 1 sein muß. Zur Berechnung der Schädigung werden die in der Schraube vorhandenen Schraubenkräfte bzw. deren Schwingweiten benötigt. Für den Nachweis mit Hilfe des linearen Berech- nungsverfahrens reicht dabei die Kenntnis der Schwingweite der Schraubenkräfte. Bei Berücksichti- gung des nichtlinearen Verlaufs werden sowohl die Schwingweite der Schraubenkraft (Spannungs- schwingweite ), wie auch das Niveau der Bean- spruchung, gegeben durch den Mittelwert der Schrau- benkraft (Mittelwert der Spannung M) benötigt. Als Teilsicherheitsbeiwert für den Nachweis der Ermüdung wird üblicherweise F = 1.0 verwendet. 5.4.1 Lineares Berechnungsverfahren PETERSEN gibt in [ 4 ] eine vereinfachte, lineare Berechnungsmethode der Schraubenkräfte mit einem linearen Verlauf an. Die Berechnung liefert im Bereich kleiner Mantelzugkräfte konservative, auf der sicheren Seite liegende Schraubenkräfte, im Bereich vor Erreichen von Z krit jedoch zu kleine Werte (s. Abb. 5.2). 5.4.2 Nichtlineare Berechnungsverfahren Für große WEA wird oft der Grenzzustand der Ermüdung für die Dimensionierung maßgebend. Da- her ist man bemüht, die bestehenden Reserven durch die Anwendung nichtlinearer Berechnungsver- fahren auszuschöpfen. Zur Zeit gibt es, neben der Berechnung mit der FE- Methode, die beiden vereinfachten Verfahren von SCHMIDT / NEUPER [ 3 ] und von PETERSEN [ 5 ]. Im folgenden wird auf diese Verfahren näher eingegangen. 5.4.2.1 Verfahren von SCHMIDT / NEUPER Abbildung 5.2: Schraubenkraftverlauf nach PETERSEN (lineares Modell) 16
SCHMIDT UND NEUPER [ 3 ] haben das ursprüngliche Verfahren von PETERSEN [ 4 ] durch ein „ver- bessertes Ingenieurmodell“ modifiziert. Der nichtlineare Kurvenverlauf der in der Schraube vorhandenen Zugkräfte wird durch einen trilinearen Verlauf angenähert und es werden bestimmte Annah- men bezüglich des Anstiegs des ersten und des dritten Geradenastes getroffen. Der mittlere Bereich wird geradlinig verbunden. Der Verlauf im Bereich 1 bis Z1 ist linear (s. Abb. 2.1), da bis Z1 kein (örtliches) Klaffen der Verbin- dung und keine Hebelwirkung auftritt. Für den Anstieg dieser Geraden wird folgender Ansatz ge- wählt: FS FV pZ und Z 1 a b a b F 05 . V ( 10 ) Abbildung 5.3 (li.): nichtlin. Ansatz von PETERSEN und trilinear. Ansatz von SCHMIDT / NEUPER Abbildung 5.4 (re.): nichtl. Ansatz von PETERSEN und Ansatz v. SCHMIDT / NEUPER mit Parabel 17
Seite 1 und 2: Berechnung großer Flanschverbindun
Seite 3 und 4: Ebenso sind die Extremlasten, die z
Seite 5 und 6: Flanschblechenden verlagert. Die Vo
Seite 7 und 8: Als Symmetrierandbedingung ist das
Seite 9 und 10: 4 Berechnungsmethode nach VDI 2230
Seite 11 und 12: Die ersten Rechenergebnisse mit dem
Seite 13 und 14: 4.5 Bewertung und Vergleich mit Ver
Seite 15: Für unterschiedliche Grenzzuständ
Seite 19 und 20: 6 Zusammenfassender Vergleich 6.1 Z
Seite 21 und 22: Schraubenkraft FS [kN] Schraubenkra
Seite 23 und 24: Schraubenkraft FS [kN] Schraubenkra
Seite 25: 8 Literatur [ 1 ] VDI 2230: Systema

Berechnung großer Flanschverbindungen von ... - GL Group

Sie wollen auch ein ePaper? Erhöhen Sie die Reichweite Ihrer Titel.

Template löschen?

Als Template speichern?