3R Korrosionsschutz (Vorschau)

06 | 2014 

ISSN 2191-9798 

8. Praxistag 

Korrosionsschutz 

02. Juni 2014, VELTINS-Arena, Gelsenkirchen 

Fachzeitschrift für sichere und 

effiziente Rohrleitungssysteme 

LESEN SIE IN DIESER AUSGABE: 


Special Bodenmanagement 

Wasserversorgung 

Abwasserentsorgung 

MiniLog2 

MiniLog2 

Datenlogger GPS - Takter Intensivmessung 

Auswertesoftware 

IFO Tragegestell 

WinLog 2.0 

GPS Zeit + Position 

Messprobenmessung 

Hutschienenhalterung 

Leistungsschalter 

50 A / 100 A 

www.weilekes.de

4. Praxistag am 05. November 2014 in Rheine 

Wasserversorgungsnetze 

NEU 

Begleitende 

Ausstellung und 

Vorführungen 

Programm 

Moderation: Prof. Th. Wegener, 

iro Institut für Rohrleitungsbau, Oldenburg 

Wann und Wo? 

Block 1: Netzbetrieb - Analysieren und Optimieren 

Optimale fahrweise von Pumpen und Turbinen 

Dr. Gebhardt, aquatune, Aarbergen; Dr. Wolters, 3S Consult, München 

Rahmenbedingungen einer Zielnetzplanung 

Dr. Esad Osmancevic, RBS Wave GmbH, Stuttgart 

ISO 55 000 – Der Standard für das Asset Management 

Mike Beck, Fichtner Water & Transportation GmbH, Berlin 

Block 2: Strategien zur Netzspülung 

Reinigung einer Rohwasserleitung mit dem Impulsspülverfahren 

Carsten Utke, Berliner Wasserbetriebe, Berlin 

Auswahlkriterien für Spül- und Reinigungsverfahren 

Dominik Nottarp-Heim, Hessenwasser, Groß-Gerau; 

Dr. Christian Sorge, IWW, Biebesheim am Rhein 

Block 3: Armaturenwechsel und -instandhaltung 

Wechsel von Anbohrarmaturen bei Betriebsdruck 

N. N., Flintab GmbH, Brüsewitz 

Im Fokus: Armatureninstandhaltung 

Axel Sacharowitz, 3S Antriebe, Berlin 

Block 4: Druckprüfung von Rohrleitungen 

Fehlerhafte Druckprüfungen bei Wasserleitungen 

René Stangl, Hamm 

DVGW-Arbeitsblatt W 400-2 Druckprüfung von neu verlegten 

Rohrleitungen - Grundlagen, Verfahren, Anforderungen 

Bernd Nienhaus, Esders GmbH, Haselünne 

Veranstalter: 

Veranstalter 

3R, iro 

Termin: Mittwoch, 05.11.2014, 

9:00 Uhr – 16:45 Uhr 

Ort: 

Zielgruppe: 

Rheine 

Mitarbeiter von Stadtwerken 

und Wasserversorgungsunternehmen, 

Dienstleister im Bereich 

Netzplanung, -inspektion und 

-wartung 

Teilnahmegebühr*: 

3R-Abonnenten 

und iro-Mitglieder: 410,- € 

Nichtabonnenten: 450,- € 

Bei weiteren Anmeldungen aus einem Unternehmen 

wird ein Rabatt von 10 % auf den jeweiligen 

Preis gewährt. 

Im Preis enthalten sind die Tagungsunterlagen 

sowie das Catering (2 x Kaffee, 1 x Mittagessen). 

* Nach Eingang Ihrer schriftlichen Anmeldung (auch per Internet 

möglich) sind Sie als Teilnehmer registriert und erhalten eine 

schriftliche Bestätigung sowie die Rechnung, die vor Veranstaltungsbeginn 

zu begleichen ist. Bei Absagen nach dem 24. 

Oktober 2014 oder Nichterscheinen wird ein Betrag von 100,- € 

für den Verwaltungsaufwand in Rechnung gestellt. Die Preise 

verstehen sich zzgl. MwSt. 

Block 5: Netzbetrieb - Überwachung 

Schallgeschwindigkeit im Rohrnetz 

Dirk Becker, Hermann Sewerin GmbH, Gütersloh 

Online Netzüberwachungssysteme zur Versorgungssicherheit 

Stefan Neuhorn, Hinni AG, Biel-Benken (CH) 

Erhöhte Rohrleitungsschwingungen in einem Wasserwerk 

Dr. Christian Jansen, KÖTTER Consulting Engineers GmbH & Co. KG 

Mehr Information und Online-Anmeldung unter 

www.praxistag-wasserversorgungsnetze.de 

Fax-Anmeldung: 0201-82002-40 oder Online-Anmeldung: www.praxistag-wasserversorgungsnetze.de 

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Nummer 

✘ 

Ort, Datum, Unterschrift

Dem „Rost“ auf der Spur 

Am 2. Juli 2014 treffen sich die Fachexperten der Korrosionsschutzbranche zum 

„8. Praxistag Korrosionsschutz“ in der Veltins-Arena auf Schalke, um sich über die 

aktuellen Entwicklungen auf dem Gebiet des Korrosionsschutzes zu informieren und 

auszutauschen. Die von der Zeitschrift 3R in Zusammenarbeit mit dem fkks Fachverband 

Kathodischer Korrosionsschutz e.V. ausgerichtete Veranstaltung hat sich längst 

etabliert und mit rund 240 Teilnehmern im vergangenen Jahr eine Besucherbestmarke 

erreicht. Wie in jedem Jahr werden ein Teil der hochinteressanten Vorträge parallel in 

der aktuellen Ausgabe der 3R publiziert. Den Beginn macht Dr. Markus Büchler mit 

seinem Beitrag „Der Nachweis der Wirksamkeit des KKS: Das IR-freie Potential und 

andere Methoden“ ab Seite 50. 

Bereits vom 19. bis zum 22. Mai dieses Jahres gab es ein Treffen der Branche. Anlässlich 

des 50jährigen Jubiläums des fkks organisierten der fkks und der DVGW den 

diesjährigen CeoCor-Kongress in Weimar. Darüber hinaus richtete der fkks seine 

Jahreshauptversammlung und den fkks Infotag aus. Auf der Jahreshauptversammlung 

wurde mit Professor Bernd Isecke ein neuer 1. Vorsitzender gewählt. Er tritt die 

Nachfolge von Hans Gaugler an, der die Arbeiten des Verbandes in den vergangenen 

Jahren maßgeblich mitgeprägt hat. Jürgen Barthel wurde in seinem Amt als 2. Vorsitzender 

bestätigt. Ein Höhepunkt der Veranstaltung in Weimar war die Verleihung der 

Kuhn-Ehrenmedaille an Dr. Hanns-Georg Schöneich für seine langjährigen Verdienste 

im Bereich des Korrosionsschutzes. Über die Veranstaltung berichten wir ab Seite 8 

in dieser Ausgabe. 

Ein anderes Thema, das immer wieder Fragen und Probleme in der Praxis aufwirft, 

ist der Umgang mit dem Boden. Dazu zählen beispielsweise der hohe Belegungsgrad 

des Untergrundes in Innenstädten, die Beeinflussung der Leitungstrassen durch 

Baumbestand, der Umgang mit kontaminierten Böden oder auch die Verfüllung des 

Leitungsgrabens mit Ersatzbaustoffen. So plant der Gesetzgeber aktuell eine neue 

Bauverordnung für mineralische Ersatzbaustoffe im Kanal- und Leitungsbau. Am 2. 

Juni fand zu diesem Themenkomplex in Gelsenkirchen das IKT-Seminar „Bodenmanagement 

im Leitungsbau“ statt, in dem über aktuelle technische und gesetzliche 

Entwicklungen berichtet wurde. Die 3R wird sich diesem Thema in den nächsten 

Ausgaben mit dem Spezial „Bodenmanagement“ widmen. 

Eine „Kleinigkeit“ sei noch am Rande erwähnt: Der Vulkan Verlag ist im Mai umgezogen. 

Der Sitz liegt immer noch im Herzen des Ruhrgebietes, 

d. h. Sie finden uns nach wie vor in Essen; allerdings nunmehr 

in der Friedrich-Ebert Straße 55. Das schöne am 

Umzug ist das Entschlacken von Altlasten und das Wiederauffinden 

von vergrabenen Schätzen (dazu später 

mehr) - und vielleicht, dass man die Kisten nicht mehr 

selber schleppen muss. 

Für den „8. Praxistag Korrosionsschutz“ wünsche 

ich allen Teilnehmern eine spannende Veranstaltung 

mit regem Austausch und neuem Wissen und Anregungen 

für die eigene Arbeit und den Lesern dieser 

Ausgabe viel Spaß bei der Lektüre. 

Nico Hülsdau 

Chefredakteur 3R 

06 | 2014 1

INHALT 

NACHRICHTEN 

07 

32 

Die Firma Denso erhält Großauftrag für 2,4 Mio. m 2 

Korrosionsschutzband vom indischen Pipelinebetreiber IOCL 

Vom 19. bis zum 22. Mai traf sich die Korrosionsschutzbranche in 

Weimar zum CeoCor-Kongress und forum kks 

INDUSTRIE & WIRTSCHAFT 

6 DENSO erhält Zuschlag für Lieferung von mehr als 2,4 Millionen m 2 Korrosionsschutzband 

6 Richtigstellung: „Diskussion über Nutzungsdauern“ im Fachbericht Prof. 

Dr.-Ing. Reinhard F. Schmidtke 

7 Wasser ist Leben 

7 40 Jahre Untergrundgasspeicher Bernburg 

8 Vitalis erweitert Fachkompetenz 

EDITORIAL 

1 „Dem Rost auf 

der Spur?“ 

Nico Hülsdau 

INTERVIEW 

20 „9. Symposium 

grabenloser Leitungsbau 

und 10. Hands on 

days“ 

mit Prof. Horst Görg und 

Günter Naujoks 

VERBÄNDE 

8 CeoCor-Kongress und forum kks 2014 in Weimar 

10 GECO: neuer Vorstand und geschärfte Strategie 

11 FVST-Hochschultag auf der IFAT 

12 Mitgliederversammlung des rbv in Münster 

PERSONALIEN 

14 DMT-Geschäftsfeldleiter erhält Honorarprofessur 

14 Christof Ströter Business Director bei Seal for Life Industries 

15 IKT-Förderverein Netzbetreiber:Neuer Mann an der Spitze 

VERANSTALTUNGEN 

16 8. Praxistag Korrosionsschutz 

19 Branchentreff Rohrvortrieb in Nürnberg 

2 06 | 2014

80 jahre rohrschutz 

Korrosionsschutzsysteme 

für den Rohrleitungsbau 

46 

GFK- 

Beschichtungen 

Petrolatum- 

Bänder 

Die Gütersloher Unternehmensgruppe Sewerin stellt ein neues 

Lecksuchsystem vor 

PRODUKTE & VERFAHREN 

Bitumen- 

Bänder 

22 Abrasionsresistente Emails – technische Lösungen in der Förderund 

Prozesstechnik 

Franz-J. Behler 

24 Grabenlose Close-fit Installationen in PE 100-RC-Qualität 

Dipl.-Ing. (FH) Ralf Glanert , Dipl.-Ing. (FH) Johannes Grieser 

27 Innendichtendes Kunststoff-Presssystem für erdverlegte Rohrleitungen 

27 Produkt-Update in der Mess- und Fernüberwachungstechnik beim 

Kathodischen Korrosionsschutz 

28 Lecksuche mit System 

29 Grenzen der Wasserleckortung neu definiert 

29 Flexibilität durch mehrlagige Schellenmontage 

30 Wellrohre sicher abdichten mit Curaflex Nova ® Senso 

30 Radiodetection präsentiert die nächste Generation von Präzisions- 

Marker-Suchsystemen 

31 Ortung von erdverlegten Versorgungsleitungen 

32 Neuer begehbarer Schacht DN 1000 

32 Mineralische Beschichtung gegen aggressives Abwasser und 

biogene Schwefelsäurekorrosion 

33 Komplette Systemlösung: KERAPORT Schächte 

33 Molchen leicht gemacht: QUICK-PIG-Station für PE-Rohrsysteme 

34 Die neue Premium-Line von Wavin: Großes Interesse auf 

der IFAT 2014 

8.Praxistag 


2. Juli 2014 

Gelsenkirchen 

Veltins-Arena 

Einbandund 

Zweiband- 

Systeme 

Schrumpftechnik 

Unsere Dienstleistungsabteilung 

führt 

seit über 

50 Jahren 

Umhüllungsarbeiten an 

erdverlegten Stahlrohrleitungen 

und Behältern 

im Werk oder auf Baustellen 

mit allen gängigen 

Korrosionsschutz-Systemen 

durch. 

– Korrosionsschutz und Abdichtung seit 1933 

Telefon +49 209 9615-0 · E-Mail: info@kebu.de · Internet: www.kebu.de 

06 | 2014 3

INHALT 

FACHBERICHTE 

78 

122 

Der Umgang mit Bestandsbäumen in der Nähe von 

Leitungstrassen ist in Hannover klar geregelt 

Wie man mit KKS die Qualität bei der HDD-Verlegung von 

Stahlrohrleitungen überwachen kann, zeigt der folgende 

Beitrag 

RECHT & REGELWERK 

36 Betreiberhaftung bei Rohrleitungsschäden 

RA Dr. Michael Neupert 

40 DWA-Regelwerk 

SPEZIAL BODENMANAGEMENT 

42 Anforderungen an Böden und Verfüllstoffe im Bereich unterirdischer Infrastruktur 

Prof. Dr.-Ing. BERT BOSSELER, MARCEL GOERKE, M.Sc 

46 In Hannover klar geregelt: Bestandsbäume auf Versorgungstrassen 

Jens Voshage 

SERVICES 

21 Messen | Tagungen 

90 Buchbesprechung 

92 Aktuelle Termine 

96 Inserentenverzeichnis 

97 Marktübersicht 

105 Impressum 

KOROSSIONSSCHUTZ 

50 Der Nachweis der Wirksamkeit des KKS: Das IR-freie Potential und alternative 

Methoden 

Dr. Markus Büchler 

58 IFO- oder Intensivmessung: Was ist die bessere Methode? 

Michael Gemsa, Thomas Basten 

63 Smart KKS: Intelligente Schutzstrom einspeisung zum Schutz wechsel spannungsbeeinflusster 

Rohrleitungen 

Dipl.-Phys. Rainer Deiss, Dipl.-Ing. (FH) Markus Wendling 

66 Qualitätssicherung bei HDD-Stahlrohrverlegungen durch den KKS – ein Praxisbeispiel 

Jörg Maurmann, Dr. Oliver Hohage 

70 Untersuchungen von Flüssigböden hinsichtlich ihres Einflusses auf den KKS von 

Stahlrohrleitungen 

Dipl.-Ing. Thomas Laier, Dipl.-Ing. Ulrich Bette, B.Eng. Mohamed Houban 

74 Korrosionsschutzmaßnahmen an einem Düker unter dem Hafen in Emden 

4 06 | 2014

147 

Anwendungsbericht über den Einsatz des Beton- 

Kunststoff-Verbundrohrsystems Perfect Pipe 

SOLARTECHNIK 

Solar-Tec 

ABWASSERENTSORGUNG 

76 Abwasserwärmenutzung: Stand in Europa und in 

Deutschland 

Dipl.-Ing. M.Sc. M.Sc Achim Hamann 

80 Dauerhafte DN 600 Abwasserleitung – Perfect Pipe im 

Einbau 

82 Hochleistungs-Stahlbeton rohre mit integrierter Trockenwetter-Rinne 

84 Heppenheim setzt auf Nachhaltigkeit 

86 „Hoffnungslos“ gibt es nicht mehr – 

Das Fräs-Strahl-Verfahren rettet Bauprojekte mit verfüllten 

Abwasserrohren 

88 Kanalsanierung in der Mineralölindustrie 

PVC / PMMA Messstellen 

Messstellen-Typen-Vielfalt für unabhängige Stromversorgung 

und zur sicheren Aufnahme der Messtechnik. 

Kabelvergussset 

Passiver Korrosionsschutz von Kabelanschlüssen für den 

kathodischen Korrosionsschutz. 

Unterflur Messstelle 

Wasserdichtes Kunststoffgehäuse mit teleskopierbarer 

Klemmplatte. 

06 | 2014 

www.kettnergmbh.de

NACHRICHTEN INDUSTRIE & WIRTSCHAFT 

DENSO erhält Zuschlag für Lieferung von mehr als 

2,4 Millionen m 2 Korrosionsschutzband 

Applikation von DENSOLEN ® AS39P/R20HT von IOCL in Indien 

IOCL - Indian Oil Corporation Ltd. – Indiens größter Pipelinebetreiber 

und eine der weltweit führenden Ölgesellschaften, 

rehabilitiert kontinuierlich Teile ihres über 11.000 km langen 

Pipelinenetzes, das seit über 40 Jahren in Betrieb ist. Die 

Rehabilitierung wird unter laufendem Betrieb der Leitungen 

durchgeführt. Dafür wurde ein Dreischichten- (Innenwicklung) 

und Zweischichten- (Außenwicklung) PE/Butyl-Bandsystem auf 

Grund der nachweisbar hervorragenden technischen Eigenschaften 

und der einfachen Anwendbarkeit ausgewählt. 

DENSO GmbH Deutschland ist seit 1922 in der Entwicklung 

und Herstellung von qualitativ hochwertigen Materialien für 

Korrosionsschutz- und Dichtungstechnik tätig. Die Erfolgsgeschichte 

des Unternehmens beginnt mit dem weltweit ersten 

passivem Korrosionsschutz für Rohrleitungen: der DENSO ® - 

Binde (Petrolatum-Binde), die 1927 erfunden wurde. Seit dieser 

Zeit ist DENSO einer der weltweit führenden Hersteller von 

qualitativ hochwertigen Korrosionsschutzprodukten, wie Petrolatumbändern, 

flüssigen Beschichtungen, Dichtungsbändern, 

Schutzsystemen für den maritimen Bereich, Schrumpfmanschetten 

und PE/Butyl-Bandsystemen – alle Produkte „Made 

in Germany“. 

Das Leverkusener Unternehmen lieferte bereits in den vergangenen 

Jahren mehr als 2,6 Millionen m 2 DENSOLEN ® AS39P/ 

R20HT-Bandsystem für die Rehabilitierungen von Pipelines an 

die IOCL nach Indien. Vor kurzem hat DENSO einen Einzelauftrag 

zur Lieferung von mehr als 2,4 Millionen m 2 (diese Fläche 

entspricht mehr als 335 Fußballfeldern) des Bandsystems DEN- 

SOLEN ® AS39P/R20HT erhalten, die in den Jahren 2014/2015 

für die Rehabilitierung von ca. 320 km des IOCL-Pipelinenetzes 

benötigt werden. 

IOCL fordert einen zuverlässigen Korrosionsschutz für mindestens 

weitere 40 Jahre Betriebsdauer seiner Leitung. Der 

technische Ausschuss von IOCL ist von der hohen Qualität 

und der Technologie der Dreischicht/Zweischicht-PE/Butyl- 

Bandsysteme überzeugt, die von DENSO in Leverkusen produziert 

werden. DENSOLEN ® Bänder und Bandsysteme sind 

der weltweit einzige Korrosionsschutz mit einer nachweisbaren 

Langzeiterfahrung von über 40 Jahren. Von dem Bandsystem 

wurden in den letzten 40 Jahren bereits mehr als 100 Millionen 

m 2 erfolgreich in zahlreichen Pipelineprojekten weltweit 

verwendet. 

Richtigstellung: „Diskussion über Nutzungsdauern“ 

im Fachbericht Prof. Dr.-Ing. Reinhard F. Schmidtke 

Bedauerlicherweise ist der Redaktion in Ausgabe 3R-3/2014 

ein Fehler unterlaufen. Im Fachbericht „Praktische Handhabung 

von Nutzungsdauern in Kostenvergleichsrechnungen 

von Prof. Dr.-Ing. Reinhard F. Schmidtke lautet der 

letzte Satz auf Seite 43 richtigerweise: „Es ist klar, dass 

ohne Einbeziehung der Systemzusammenhänge und der 

Entwicklungsprozesse eine Kalkulation mit längeren Nutzungsdauern 

zu einer geringeren Steigerung der auf diese 

Weise berechneten investiven Jahreskostenanteile und damit 

zu einer scheinbar höheren Kosteneffizienz führt.“ Damit 

erklärt sich auch der Grund für „manche erbitterte Diskussion 

über Nutzungsdauern“, wie der Autor weiter ausführt. 

Interesse am Fachbericht? 

KONTAKT: 3R-Redaktion@vulkan-verlag.de. 

6 06 | 2014

INDUSTRIE & WIRTSCHAFT NACHRICHTEN 

Wasser ist Leben 

Rund 56.000 der ärmsten Einwohner Nairobis werden von 

einem Programm profitieren, das durch Borealis, Borouge und 

OFID sowie mit Implementierung und Projektmanagement 

von WSUP eine sichere und zuverlässige Wasserversorgung 

ermöglichen soll – zu einem Zehntel des Preises, den die Einwohner 

derzeit an private Wasserlieferanten zahlen. 

Das gemeinsame Corporate Social Responsibility-Programm 

(CSR) Water for the World hat das Ziel, Mukuru Sinai und 

Korogocho, zwei Siedlungen Nairobis, einen verbesserten 

Zugang zu Trinkwasser zu ermöglichen. Zu diesem Zweck 

wurde eine detaillierte Netzwerkplanung erstellt, mit hochwertigen 

PE-Rohren und im Voraus bezahlten Wasserspendern, 

wodurch ein weitaus niedrigerer Tarif als der derzeitige 

angeboten werden kann. 

„Wasserverluste, die aufgrund von Lecks und illegalen 

Anschlüssen entstehen, beschränken die finanziellen Möglichkeiten 

der Wasser- und Abwassergesellschaft Nairobis, 

umliegende Armenviertel und Slums mit Wasser zu versorgen. 

Durch den Einsatz hochwertiger PE-Rohre können wir diese 

Verluste erheblich reduzieren“, erklärt Mark Garrett, Borealis 

Vorstandsvorsitzender. „Die erwartete Lebensdauer dieser 

Rohre ist dreimal so lang wie bei bestehenden Rohren. Aufgrund 

der höheren Widerstandsfähigkeit kommt es zu weniger 

Rohrbrüchen, Kontaminierungen und Lecks, und auch die 

Wartungskosten sinken.“ 

Elektrodienst Rössing & Bornemann KG 

Die Firma Rössing & Bornemann wurde 1955 gegründet 

und hat ihren Stammsitz in 48529 Nordhorn. 

Mit modernster Technik in unserem umfangreichen 

Fahrzeug-, Maschinen- und Gerätepark stehen wir 

unseren Kunden zur Verfügung. 

Das Tätigkeitsfeld unseres Unternehmens umfasst 

Deutschland und das angrenzende Ausland. 

Die Schwerpunkte unserer Dienstleistungen liegen 

in den Bereichen Elektro-, Mess- und Regeltechnik; 

Kabel- und PE-Rohrverlegung einschließlich 

Montagen, sowie Planung und Ausführung des 

kathodischen Korrosionsschutzes. 

Zu unseren langjährigen Kunden zählen Erdgasund 

Erdölversorgungsunternehmen, Industriebetriebe, 

mittelständische Unternehmen, Staatshochbauämter 

und Stadtwerke. 

Elektrodienst Rössing & Bornemann KG 

Marienburger Str. 23 · 48529 Nordhorn 

Tel. (0 59 21) 9 73 70 

Fax (0 59 21) 7 51 40 

http://roessing-bornemann.de 

E-Mail: info@roessing-bornemann.de 

40 Jahre Untergrundgasspeicher Bernburg 

Der Untergrundgasspeicher Bernburg (Sachsen-Anhalt) der 

VNG Gasspeicher GmbH (VGS) feiert in diesen Tagen sein 

40-jähriges Jubiläum. Der größte und flexibelste Standort des 

Leipziger Speicherbetreibers wurde 1974 mit der Gaserstbefüllung 

der Kaverne 101 in Betrieb genommen. Heute besteht 

die Anlage aus 33 Kavernen mit einem Fassungsvermögen für 

rund eine Milliarde Kubikmeter (m ³ ) Erdgas. Zum Vergleich: 

Die Gesamtkapazität der sechs Speicheranlagen der 

VGS liegt bei rund 2,7 Milliarden m ³ . Mit einer solchen 

Gasmenge können schätzungsweise eine Million 

Haushalte ein Jahr lang mit Erdgas versorgt werden. 

Der UGS Bernburg ist ein so genannter Hohlraumspeicher. 

Die Kavernen wurden durch Bohrungen und 

Solung in einem unterirdischen Salzstock geschaffen. 

Dabei wird Salz mit Hilfe von Wasser gelöst und über 

Tage gefördert. „Unser Speicher in Bernburg wurde 

seit den 1970er Jahren in Zusammenarbeit mit der 

ansässigen Salzindustrie kontinuierlich ausgebaut. 

Die langfristig gesicherte Soleabnahme der chemischen 

Betriebe rund um Bernburg war für uns immer 

ein Garant, um den Standort zu entwickeln und die 

Kapazitäten vor Ort zu erhöhen“, erklärte Dr. Volker 

511,00 m 

Busack, technischer Geschäftsführer der VGS anlässlich der 

Festveranstaltung. Er fügte hinzu: „Unser Dank gilt gleichzeitig 

auch der Stadt Bernburg, den umliegenden Gemeinden und 

unseren technischen Dienstleistern für die gute und partnerschaftliche 

Zusammenarbeit. Wir freuen uns auf ein weiterhin 

vertrauensvolles Miteinander.“ 

Volumen 

50.000.000 m³ 

Kaverne am Speicherstandort 

Bernburg 

160,00 m 

Volumen | 190.000 m³ 

Ulmer Münster 

Ulm 

161,50 m 

Volumen | 132.000 m³ 

KölnTurm 

Köln 

148,50 m 

Volumen | 485.600 m³ 

Elbphilharmonie 

Hamburg 

Dimensionierung einer Kaverne am Standort Bernburg im Vergleich 

110,00 m 

Volumen | 85.780 m³ 

Frauenkirche 

Dresden 

91,00 m 

VNG Gasspeicher GmbH Imagbroschüre 

06 | 2014 7

NACHRICHTEN INDUSTRIE & WIRTSCHAFT / VERBÄNDE 

Vitalis erweitert Fachkompetenz 

Die seit über sechs Jahren bestehende Vitalis KKS & Elektrotechnik 

Service GmbH unter der Führung von Oliver 

Vitalis Schulz hat in den letzten Monaten weitere Nachweise 

und Prüfungen der Fachkompetenz für den Fachbereich 

Korrosionsschutz abgelegt. Die Prüfung als Korrosionsschutzfachunternehmen 

nach DVGW GW 11:2006 wurde 

erfolgreich abgeschlossen und erweitert um den Bereich 

Wechselspannungskorrosion. 

Das Überwachungsaudit nach DIN EN ISO 9001:2008 wurde 

ohne Abweichungen zertifiziert. Der Arbeitssicherheitsstandard 

wurde von SCC** auf SCCP angehoben und durch 

den Auditor zertifiziert. 

Ein Mitarbeiter ist von der Technischen Akademie Wuppertal 

als CP-Specialist zertifiziert worden. Auf Grund der 

absolvierten Prüfungen kann das Unternehmen die stetige 

Qualitätsarbeit nachweisen. 

Der erreichte Standard, der von neutralen Dritten bestätigt 

wurde, muss beim Kunden jeden Tag neu bewiesen werden. 

Themen wie Service, Qualität, fachliches Können und 

Arbeitsschutz haben oberste Priorität. 

KONTAKT: Vitalis KKS & Elektrotechnik Service GmbH, 49176 Meppen 

Oliver Vitalis Schulz, Tel. +49 (0) 59 31 / 49 69 339, E-Mail: 

kontakt@vitalis-schulz.com, www.vitalis-schulz.com 

CeoCor-Kongress und forum kks 2014 in Weimar 

Ihren jährlichen Internationalen Kongress mit technischer 

Ausstellung richtete die CeoCor in diesem Jahr auf Einladung 

des fkks und des DVGW im Weimarer Hotel Elephant 

aus. Aus diesem Anlass fand auch das jährliche 

forum kks vom 19. bis zum 22. Mai in Weimar statt. Mehr 

als 150 Teilnehmer aus dem In- und Ausland nutzten die 

Möglichkeit zum intensiven fachlichen Austausch. 

Das im Jahr 1956 gegründete CeoCor ist eine internationale 

gemeinnützige Wissenschaftsvereinigung mit über 

100 Fachleuten aus Universitäten, Forschungsinstituten, 

Versorgungsunternehmen, Ingenieurbüros, Fachfirmen 

und Herstellern im Bereich des Korrosionsschutzes. Die 

Mehrzahl europäischer Länder ist Mitglied der Vereinigung. 

Die Ergebnisse der verschiedenen Arbeitsgruppen 

der CeoCor bilden die wissenschaftliche Grundlage der 

europäischen Normen, die sich mit den Themen Korrosion 

und Korrosionsschutz befassen. Somit ist CeoCor Bindeglied 

zur CEN, dem Europäischen Komitee für Normung, 

und zu den nationalen Fachverbänden der aktuell 18 

partizipierenden Länder. 

Der internationale Erfahrungsaustauch und die Vermittlung 

von neusten Erkenntnissen im Bereich des Korro- 

Hotel Elephant, historischer Austragungsort des CeoCor-Kongresses und des 

forum kks 2014 

CeoCor-Präsident Lucio de Biase (rechts) und der 1. Vorsitzende 

des fkks Prof. Dr.-Ing. Bernd Isecke (links) begrüßen die 

Teilnehmer des Festbanketts 

8 06 | 2014

® 

sionsschutzes stehen bei dem jährlichen Kongress 

im Mittelpunkt. Zu den allgemeinen Aufgaben der 

Vereinigung zählen weiterhin die Erarbeitung von 

wissenschaftlichen und technischen Leitfäden sowie 

Publikationen im Bereich des Korrosionsschutzes. 

Die zwei Tätigkeitsgebiete des CeoCor befassen sich 

mit „Innenkorrosion: Trinkwasser und Abwasser“ 

(Commission 1) und „Außenkorrosion: Kathodischer 

Korrosionsschutz Wasser-, Gas- und Erdölrohrleitungssysteme“ 

(Commission 2). 

Der internationale Erfahrungsaustausch und das Vermitteln 

von Fachwissen im Rahmen des Kongresses in Weimar 

durch Hersteller, Anwender, Verbände und Prüfgremien 

(Forschungsinstitutionen) bot den Teilnehmern eine interessante 

und attraktive Gelegenheit für Gespräche und 

Know-how-Transfer. Entsprechend breit gefächert war 

auch das Vortragsprogramm des Kongresses durch das 

Max Hammerer, Präsident der Commission 1, und Dr. 

Markus Büchler, Präsident der Commission 2, führten. 

Verleihung der Kuhn-Ehrenmedaille 

Für den Abend des 21. Mai luden fkks und DVGW 

die CeoCor-Teilnehmer zusammen mit den Teilnehmern 

der Mitgliederversammlung des fkks zu einem 

gemeinsamen Bankett. In diesem würdigen Rahmen 

wurde die Kuhn-Ehrenmedaille an Dr. rer. nat. Hanns- 

Georg Schöneich für seine besonderen Verdienste im 

Bereich des Korrosionsschutzes verliehen. Eine sehr 

unterhaltsame und anspruchsvolle Honoratio wurde 

von Dr. Markus Büchler vorgetragen. Die Medaille 

überreichte der neue 1. Vorsitzende des fkks, Professor 

Bernd Isecke. Die Kuhn-Ehrenmedaille wird 

seit 1970 an verdiente Pioniere des kathodischen 

Schutzes von Rohrleitungen verliehen und wird vom 

fkks Fachverband Kathodischer Korrosionsschutz e.V. 

gestiftet. 

DER BESTE 

SCHUTZ FÜR 

EIN GANZES 

LEBEN 

Zugegeben, wir haben von der Natur abgeschaut … 

… um für Sie den besten Schutz zu schaffen! 

Besuchen Sie uns! 

8. Praxistag Korrosionsschutz 

VeltinsArena Gelsenkirchen 

02. Juli 2014 

π DENSOLEN ® 

PE/Butyl-Bandsysteme 

π DENSOLID ® 

Polyurethanbeschichtungen 

π DENSO ® 

Petrolatum-Bänder & -Massen 

π DEKOTEC ® 

Schrumpfmanschetten 

DENSO ist seit 1922 als Erfinder und Pionier in den Bereichen passiver 

Korrosionsschutz für Rohrleitungen sowie innovativer Dichtmittel für den 

Straßen-, Gleis-, Ingenieur- und Kanalbau führend. DENSO steht für 

höchste Qualitätsstandards in Entwicklung, Produktion und Vertrieb – 

Made in Germany. 

Mehr unter: 

www.DENSO.de 

DENSO GmbH | Felderstraße 24 | 51344 Leverkusen | Germany 

+49 214 2602-0 | +49 214 2602-217 | sales@denso.de 

Der „geehrte“ Dr. Hanns-Georg Schöneich (Mitte), Dr. 

Markus Büchler (links) und Prof. Bernd Isecke (rechts) 

Mitglied bei: 

Zertifiziert: 

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06 | 2014

NACHRICHTEN VERBÄNDE 

Der neue gewählte Vorstand: 1. Vorsitzender 

Professor Dr.-Ing. Bernd Isecke (links) und 

2. Vorsitzender Dipl.-Ing. Jürgen Barthel (rechts) 

Jahreshauptversammlung und fkks infotag 2014 

Die Jahreshauptversammlung 2014, die ebenfalls am 

Tagungsort Weimar stattfand und an dem der fkks sein 

50-jähriges Bestehen feierte, fand am 21. Mai 2014 im 

Hotel Elephant statt. Auf der Jahreshauptversammlung 

wurden Professor Dr.-Ing. Bernd Isecke zum 1. Vorsitzenden 

und Dipl.-Ing. Jürgen Barthel zum 2. Vorsitzenden 

des fkks gewählt. 

Einen Tag später hielt man ebendort den fkks infotag 

2014 ab, der sich mit dem Thema Aus- und Weiterbildung 

auf dem Gebiet des kathodischen Korrosionsschutzes 

intensiv befasste. Da es kein explizites Berufsbild für Fachkräfte 

im Bereich kathodischer Korrosionsschutz gibt, ist 

es notwendig entsprechendes Personal im Anschluss an 

eine erfolgreiche erste Berufsausbildung gezielt weiter zu 

qualifizieren. Die Aufgabenstellungen und Anforderungen 

an solches Personal sind in verschiedenen nationalen 

und internationalen Regelwerken beschrieben. Der 

fkks Infotag gab einen hervorragenden Überblick über 

Anforderungen, Ausbildungs-, Qualifizierungs- und Zertifizierungsmöglichkeiten. 

Diesen Themen wird sich der 

fkks in Zukunft weiterhin ausführlich widmen. 

KONTAKT: fkks Fachverband Kathodischer Korrosionsschutz e.V., 

Esslingen, Hans-Gerhard Köpf, 

Tel.: +49 (0)711 919 927 20, 

E-Mai: koepf@fkks.de, www.fkks.de 

GECO: neuer Vorstand und geschärfte Strategie 

„Wenn z.B. Transportleitungen, Betonbauwerke, Spundwände 

oder Kupferrohre korrodieren, ist nicht selten Biokorrosion 

im Spiel. In kommunalen und industriellen Bereichen sind 

Geruchsemissionen nicht selten unterschätzte Vorboten von 

bevorstehenden, kostspieligen Korrosionsproblemen.“ so 

Dr. rer. nat. Jan Küver, Leiter der Abt. Mikrobiologe an der 

Materialprüfungsanstalt Bremen, der seit Januar 2014 zum 

Vorstandes des GECO e.V. gewählt worden ist. Seit Mai 2014 

sind sowohl die Arbeitsstruktur, als auch die Arbeitsgruppen 

deutlicher an die Ziele des Fachverbandes angepasst. Derzeitig 

bereitet der Fachverband ein Projekt vor, das die Branchen 

Tiefbau, Haustechnik, Wasser, Abwasser und Biogas berührt. 

Dafür sind die Ergebnisse der GECO-Arbeitsgruppen notwendig. 

Interessenten aus Wirtschaft, Planung und Forschung 

bzw. anderen Fachverbänden sind eingeladen, sich darüber 

zu informieren und daran zu beteiligen. 

Mehr Informationen unter www.geco-dialog.de 

INFO 

Der Newsletter für 

die Rohrleitungsbranche 

Anmelden unter www.3R-Rohre.de 

GAS | WASSER | ABWASSER | PIPELINEBAU | SANIERUNG | KORROSIONSSCHUTZ | FERNWÄRME | ANLAGENBAU 

10 06 | 2014

VERBÄNDE NACHRICHTEN 

FVST-Hochschultag auf der IFAT 

Im Rahmen der Weltleitmesse für Wasser-, Abwasser-, 

Abfall- & Rohstoffwirtschaft IFAT 2014 hat der Fachverband 

Steinzeugindustrie e.V. (FVST) interessierte Studenten 

zu seinem Hochschultag – inzwischen eine traditionelle 

Offerte auf den großen Branchenmessen – eingeladen. 

Studentinnen und Studenten der Fachrichtungen „Bauingenieur- 

und Umweltingenieurwesen“, „Umwelttechnik“ 

und/oder „Umweltmanagement“ mit den verschiedensten 

Vertiefungsrichtungen konnten sich im Rahmen eines 

umfassenden Vortragsangebotes und einem Informationsbesuch 

am Ausstellungsstand der Steinzeug-Keramo 

GmbH über nachhaltige und klimaneutrale Lösungen mit 

Steinzeugrohrsystemen informieren. 

Hochschulinitiative impliziert eine win-win-Situation 

Der Fachverband Steinzeugindustrie e.V. nimmt sich – trotz der 

vielen Verpflichtungen, die eine Messe mit sich bringt – seit 

vielen Jahren für den Nachwuchs die Zeit zur Informationsvermittlung. 

Die Verbindung von Vortrag und Standbesuch 

ist bei den Studierenden sehr willkommen, das Angebot zur 

Fragestellung, Diskussion und Gespräch mit den Fachleuten 

nehmen sie dankend in Anspruch. Erfreulicherweise nutzten 

in diesem Jahr mehr Studierende als je zuvor die Gelegenheit 

dazu: 250 Studentinnen und Studenten mit ihren Professoren 

aus 13 Hochschulen. Der Fachverband verbucht diese hohe 

Zahl und das echte Interesse der jungen Leute an einer modernen 

Abwassertechnik als sehr positiv. 

Ein Tag auf der IFAT ist für den Nachwuchs sehr beeindruckend 

– die Teilnahme am Hochschultag aber ganz besonders. Es hat 

allen wohl gut gefallen und jeder hat für sich etwas mitgenommen 

– die Studierenden, die Professoren, das Steinzeug- 

Keramo-Messeteam und natürlich der FVST. 

KONTAKT: Fachverband Steinzeugindustrie e.V., Frechen 

www.fachverband-steinzeug.de 

06 | 2014 11

NACHRICHTEN VERBÄNDE 

Mitgliederversammlung des rbv in Münster 

Foto: rbv 

Das neue und alte Präsidium sowie die Geschäftsführung des 

Rohrleitungsbauverbandes: Fritz Eckard Lang, Gudrun Lohr-Kapfer, 

Manfred Vogelbacher und Dieter Hesselmann (v.li.), 

Rund 140 Teilnehmer konnte rbv-Präsidentin Dipl.-Volksw. 

Gudrun Lohr-Kapfer zur Mitgliederversammlung des Rohrleitungsbauverbandes 

am 4. April 2014 in Münster begrüßen. 

„Europa, wir kommen!“ – mit der von Lohr-Kapfer 

im Grußwort ausgegebenen Losung war ein wesentliches 

Thema bereits klar umrissen: Schon heute sind die Herausforderungen 

an den Verband immer häufiger europäisch 

geprägt – ein Trend, der sich noch verstärken wird. Auch 

die Energiewende, die Sicherstellung einer funktionierenden 

Infrastruktur vor dem Hintergrund mangelnder 

Bereitschaft zur Investition in die Leitungssysteme der 

Ver- und Entsorgung sowie demographischer Wandel 

und Fachkräftemangel sind Themen, die für Verband und 

Mitglieder langfristig eine wichtige Rolle spielen werden. 

Neben dem Bericht der Geschäftsführung und Berichten 

über die Tätigkeiten von Technischem Lenkungskreis und 

Foto: rbv 

Mit gezielten Aktionen wirbt der rbv um Nachwuchs für den Leitungsbau 

Ausschuss für Personalentwicklung standen unter anderem 

die Wahlen von Präsident und Vizepräsidenten auf der 

Tagesordnung; mit der Ehrung langjähriger Verbandsmitglieder 

und der Abstimmung über den Veranstaltungsort 

und -termin der Jahrestagung 2016 fand der offizielle Teil 

des Treffens seinen Abschluss. 

Personalentwicklung, Ausbildung und mehr 

In Form eines aktuellen Leitfadens mit dem Titel „Zukunft 

Leitungsbau – Auftrag Mensch“, der vom Ausschuss für 

Personalentwicklung (AfP) entwickelt wurde und sich dem 

Thema Fachkräftesicherung durch Personalentwicklung widmet 

geht der rbv offensiv mit dem Thema Ausbildung und 

Fachkräftemangel auf seine Mitglieder zu: „Wichtig ist, dass 

die Unternehmen das Heft des Handelns selbst in die Hand 

nehmen“, ist rbv-Geschäftsführer Dipl.-Ing. Dieter Hesselmann 

überzeugt. „Und genau hierbei soll der Leitfaden für die 

nötigen Impulse sorgen.“ Neben allgemeinen Kapiteln über 

„Arbeitsmarkt und Leitungsbau im Wandel“, „Motivationen 

zum frühzeitigen Handeln“ oder „Ergänzung betrieblicher 

Strategien im Leitungsbau“ stellt die Broschüre „Handlungsoptionen 

für Betriebe im Leitungsbau“ und „Werkzeuge für 

eine lebensphasenorientierte Personalentwicklung“ vor. „Top- 

10-Handlungsempfehlungen“ sowie praktische Hinweise, Literaturtipps, 

Adressen und Ansprechpartner runden den Inhalt 

des Leitfadens ab. 

Darüber hinaus sind ein Infopoint „Ausbildung“ für Unternehmen 

und ein Flyer für potentielle Auszubildende zu nennen 

– ebenfalls Publikationen, die vom AfP erarbeitet wurden. „Mit 

dem Infopoint, der sich insbesondere mit den Ausbildungsrahmenbedingungen 

für die Betriebe im Rohrleitungsbau 

beschäftigt, gehen wir gezielt auf die Unternehmen zu“, so 

Hesselmann weiter. Während der 

Infopoint einen Anreiz zur Schaffung 

von Ausbildungsplätzen geben 

soll, ist der Flyer mit dem Slogan 

„Cool, eine Ausbildung zum Rohrleitungsbauer“ 

an Jugendliche gerichtet, 

die sich beruflich noch orientieren. 

Sie sollen Interesse für den 

Beruf des Rohrleitungsbauers entwickeln. 

Und das ist nicht einfach, da 

die Ausbildung im Rohrleitungsbau 

immer noch mit Imageproblemen zu 

kämpfen hat. „Zu Unrecht“, erklärt 

rbv-Geschäftsführer Hesselmann, 

„denn es handelt sich meist um 

hochtechnisierte Arbeitsabläufe; 

zudem sind die Verdienstchancen 

während der Ausbildung gut und 

die Beschäftigungsperspektive nach 

der Ausbildungszeit hervorragend.“ 

Das macht auch der Imagefilm 

„Zukunft Leitungsbau – Berufe mit 

12 06 | 2014

ANZEIGE 

Wir sind ein modernes und zukunftsorientiertes Unternehmen, 

das im Bereich kathodischer Korrosionsschutz (KKS) tätig 

ist. Wir suchen zum nächstmöglichen Zeitpunkt: 

Perspektive“ deutlich, mit dem sich der rbv ebenfalls direkt 

an den potentiellen Nachwuchs wendet. 

Die aktive und konsequente Aufarbeitung und Begleitung des 

Themenkomplexes „Nachwuchssicherung“ ist ein wichtiger 

Baustein im Engagement des Rohrleitungsbauverbandes, Technik 

und Wissenschaft im Rohrleitungsbau und bei Netzdienstleistungen 

in der Ver- und Entsorgungswirtschaft zu fördern. 

Die Arbeit des Berufsförderungswerks des Rohrleitungsbauverbandes 

(brbv) als AZWV-zertifizierter Bildungsträger und der 

rbv GmbH ist die Grundlage für die Mitarbeiterqualifikation 

in den Leitungsbauunternehmen. Das umfangreiche Angebot 

von brbv und rbv GmbH bietet fachlich-technische Weiterbildungsmöglichkeiten 

auf hohem Niveau. 

Geselle im Bereich Elektrotechnik (m/w) oder 

Elektrotechniker oder Meister (m/w) 

Das Arbeitsfeld umfasst Messungen sowie Montagen an 

Rohrleitung und Tankanlagen. 

Wir erwarten eine erfolgreiche abgeschlossene Ausbildung. 

Sie haben Freude am selbständigen Arbeiten, sowohl zum 

Einzeleinsatz als auch zur Teamarbeit. 

Haben wir Ihr Interesse geweckt? 

Dann freuen wir uns darauf, Sie kennenzulernen! 

Bitte senden Sie Ihre Bewerbung mit Angaben Ihres 

frühestmöglichen Eintrittstermins. 

Chiffre Nr. 01-3R-06/14 

Vulkan-Verlag GmbH, Friedrich-Ebert-Str. 55, 45127 Essen 

Europa im Blick - Statement der rbv-Präsidentin Gudrun Lohr-Kapfer 

Die Rahmenbedingungen für die Arbeit des Rohrleitungsbauverbandes 

(rbv) sind in fortschreitendem Maße europäisch 

geprägt – das haben die letzten Monate deutlich gezeigt. Die 

Tendenz, Verordnungen, Normen und Regelwerke nicht mehr 

nur national, sondern international zu regeln, hat bereits heute 

erheblichen Einfluss auf die tägliche Arbeit von Mitgliedsunternehmen 

und Verband. Hinzu kommt: Die Zukunft wird nicht 

weniger Europa bringen, sondern mehr. 

Der Rohrleitungsbauverband registriert und analysiert diese 

Entwicklungen und macht sich im Schulterschluss mit Partnern 

auf Verbandsebene aktiv für die Belange seiner Mitglieder 

stark. Wir wollen unseren Mitgliedern nicht nur Schutz und 

Heimat in Deutschland bieten, sondern auch auf europäischer 

Ebene. 

Mit Blick auf den freien Warenverkehr und einen funktionierenden 

Europäischen Binnenmarkt begrüßt der Rohrleitungsbauverband 

die Harmonisierung internationaler Normen, 

weist aber auch auf die Gefahr des Bedeutungsverlustes von 

nationalen Regelwerken hin. Das nationale Regelwerk und 

damit der deutsche Standard dürfen nicht auf der Strecke 

bleiben, sondern müssen in die europäische Normung überführt 

werden. 

So befasst sich der Arbeitskreis Strategie des rbv nicht nur mit 

der Weiterentwicklung des Regelwerkes in Bezug auf Relevanz, 

Zertifizierung und Rechtsentwicklung, sondern schaut über 

den Tellerrand hinaus. Wie verändern sich Märkte, Auftraggeber 

und Infrastrukturen, wie entwickeln sich die Ressourcen, 

und welche Prognosen lassen sich aus den aktuellen Entwicklungen 

für den Verband und seine Mitglieder ableiten? Das 

sind die Fragen, denen wir uns jetzt stellen müssen. 

Beispiele aus der jüngsten Vergangenheit, die deutlich machen, 

wie Normung, Zertifizierung und Berufsbildung Auswirkungen 

auf das Tagesgeschäft im Leitungsbau haben, sind das sogenannte 

Frabo-Urteil sowie die Klage gegen die Bauprodukteliste 

des Deutschen Instituts für Bautechnik (DIBt). Beide Fälle zeigen 

deutlich, dass die Europäische Kommission nicht gewillt ist, 

Handelshemmnisse zu akzeptieren. Auch in anderen wichtigen 

Sachthemen wird versucht, 

Einfluss auszuüben: Hierzu 

zählen die EU-Breitbandverordnung 

und die immer 

wieder diskutierte deutsche 

Meisterausbildung. 

Auch zu den für unsere 

Branche wichtigen 

Zukunftsthemen Klimawandel 

und Energiewende 

beziehen wir eine klare 

Position. Mit Blick auf die 

Versorgung von morgen spielen neben Gas und Strom auch 

die Fern- und Nahwärme sowie Gaskraftwerke mit Kraft- 

Wärme-Kopplung eine wichtige Rolle. 

Die von der Bundesregierung beschlossene Neuausrichtung 

berührt aber nicht nur die Frage nach der Art der zukünftigen 

Energieversorgung. Auch hinsichtlich der Akzeptanz bei 

Bürgerinnen und Bürgern sowie der Strategie der Umsetzung 

und der Schwerpunktsetzung in einem zukünftigen Energiemix 

sind Fragen offen. Insgesamt, so der Eindruck des rbv, ist die 

Komplexität des Gesamtprojektes offenbar unterschätzt worden. 

Unstrittig ist, dass die Umsetzung der Energiewende eine 

von zahlreichen anspruchsvollen Aufgaben ist, denen sich der 

Leitungsbau in Zukunft stellen muss. Und die sind nur mit gut 

ausgebildeten Mitarbeitern zu lösen. Qualifizierten Nachwuchs 

zu finden und für den Leitungsbau zu gewinnen, ist vor dem 

Hintergrund des demografischen Wandels eine der größten 

Herausforderungen für die Unternehmen der Branche. 

Wir verstehen eine funktionsfähige und betriebssichere Infrastruktur 

als einen Vermögensgegenstand, dessen Erhalt und 

Pflege auf Nachhaltigkeit und Verantwortung für nachfolgende 

Generationen basiert. Den berechtigten Stolz auf und 

die Begeisterung für unsere Arbeit rund um alle Aspekte der 

Leitungsinfrastruktur gilt es jungen Menschen überzeugend 

zu vermitteln: Hierin sehen wir eine der wichtigsten Aufgaben 

unserer Verbandsarbeit. 

Foto:rbv 

06 | 2014 13

NACHRICHTEN PERSONALIEN 

DMT-Geschäftsfeldleiter erhält Honorarprofessur 

Univ.-Prof. Dr. Wilfried Eichlseder (l.), Prof. Dr. Bodo Lehmann 

bei der Verleihung der Honorarprofessur 

Dr. Bodo Lehmann, Leiter der Geschäftsfeldes Exploration 

& Geosurvey der DMT GmbH & Co. KG, wurde an der 

Österreichischen Montanuniversität Leoben eine Honorarprofessur 

verliehen. Die feierliche Ehrung fand am 4. April 

2014 im Erzherzog Johann Auditorium der Universität statt. 

Bereits seit 1996 ist Lehmann Lehrbeauftragter an verschiedenen 

Universitäten, seit 2006 auch in Leoben. Als Privatdozent 

für Angewandte Geophysik an der Montanuniversität, 

wo Lehmann 2010 habilitierte, übernahm er in diesem Jahr 

auch die Pflichtvorlesung „Ingenieurgeophysik“. 

Lehmann kann auf eine mehr als 25-jährige Berufspraxis 

zurückgreifen. Auf Grund seiner bisherigen Forschungsund 

Berufserfahrung übernahm er 2009 die Leitung des 

Geschäftsfeldes Exploration & Geosurvey bei der DMT. 

Darüber hinaus ist er Geschäftsführer der tschechischen 

DMTGeosurvey spol. s r.o. und der DMT Petrologic GmbH 

in Hannover. 

Als Vorstandsmitglied der Deutschen Geophysikalischen 

Gesellschaft und als Mitglied zahlreicher internationaler 

Arbeitskreise ist es ihm von jeher ein Anliegen, geophysikalisches 

Wissen für die Rohstoff- und Baugrunderkundung 

zu erforschen, zu lehren und zur praktischen Anwendung 

zu bringen. 

Christof Ströter Business Director bei 

Seal for Life Industries 

„Seal for Life Industries“ ist das Unternehmen des Berry 

Plastics Konzerns, das sich im Kern mit dem Thema des 

Korrosionsschutzes befasst. Seit Juli 2012 sind unter 

diesem Dach namhafte Marken vereint: STOPAQ Viskoelastische 

Systeme, COVALENCE Schrumpfmanschetten, 

POLYKEN Butylkautschuk-Bandsysteme, POWERCRETE 

Flüssigbeschichtungen, ANODEFLEX Lineare Anodentechnik. 

Diese Produkte werden seit vielen Jahrzehnten zum 

Schutz vor Korrosion von metallischen Rohrleitungssystemen 

eingesetzt. 

Durch die Akquisition 

der STOPAQ BV 

im Juli 2012 erfolgte 

eine neue strategische 

Ausrichtung 

dieses speziellen 

Unternehmensbereiches 

innerhalb 

des Berry Plastics 

Konzerns. 

Ein Teil dieser strategischen 

Neuausrichtung 

ist der 

weitere Ausbau 

des Geschäftsfeldes 

auch in Europa und speziell in Deutschland. Hierfür 

konnte die Seal for Life Industries Christof Ströter 

gewinnen. Vor seinem Wechsel zu Seal for Life Industries 

war er bei der Denso GmbH mehr als sieben Jahre als 

Spartenleiter für den Geschäftsbereich Korrosionsschutz 

zuständig. „Die internationalen Branchenkenntnisse aus 

dieser Tätigkeit und seine entsprechende Erfahrungen aus 

dem Bereich der Armaturen für die Versorgungstechnik 

passen ideal zu unserer neuen Marktstrategie“, so Frits 

Doddema, Executive Vice President, Global GM & Managing 

Director, Seal For Life Industries. Christof Ströter 

wurden seit Januar 2014 als Business Director sowohl die 

Verantwortung für die Marke POLYKEN übertragen, als 

auch für weitere neue Produktbereiche. Daüber hinaus ist 

er auch noch als Schnittstellenkoordinator für Seal for Life 

Industries, speziell für den deutschsprachigen Raum tätig. 

Fragt man Christof Ströter nach dem Erfolgsweg, der langfristiges 

Wachstum ermöglicht, sagt er, dass „die Seal for 

Life Industries über den Tellerrand hinaus schaut, und 

dadurch neben den allgemeinen technischen Standards die 

wirklich innovativen Lösungen anbieten kann.“ Die Seal for 

Life Industries versteht sich dabei als Problemlöser für die 

Versorgungsunternehmen sowie den Rohrleitungsbau und 

kann hier aus dem vielfältigen Produktportfolio schöpfen. 

14 06 | 2014

PERSONALIEN NACHRICHTEN 

IKT-Förderverein Netzbetreiber: 

Neuer Mann an der Spitze 

Markerortungssystem mit 

integrierter Tiefenmessung 

GPS 

IKT-Geschäftsführer Roland W. Waniek, der neue Vorsitzende Hans- 

Joachim Bihs und sein direkter Vorgänger Joachim Schulte 

Dipl.-Ing. Hans-Joachim Bihs ist der neue Vorsitzende des IKT- 

Fördervereins der Netzbetreiber e.V. Bihs ist Vorstand des Wirtschaftsbetriebs 

Hagen – WBH. Dem Förderverein gehören rund 

130 öffentliche Kanalnetzbetreiber aus ganz Deutschland und dem 

benachbarten Ausland an. Er hält zwei Drittel der Gesellschafteranteile 

an dem neutralen und unabhängigen Forschungs- und 

Prüfinstitut IKT gemeinnützige GmbH. 

Als Stellvertretender Vorsitzender des IKT-Fördervereins der Netzbetreiber 

e.V. wurde Dipl.-Ing. Jörg Henning Werker, Stadtentwässerungsbetriebe 

Köln, AöR, gewählt. Als Beisitzer wurden gewählt: 

Dipl.-Ing. Friedrich Jütting, Stadtentwässerung Göttingen; Dipl.-Ing. 

Thomas Lammering, Stadt Detmold; Dipl.-Ing. Christoph Ontyd, Gelsenwasser; 

Dr. Claus-Henning Rolfs, Stadtentwässerung Düsseldorf; 

Dipl.-Ing. Norbert Stratemeier, Emschergenossenschaft. 

vLocML2 

Modus zur gleichzeitigen 

Leitungs- und Markerortung 

Tiefenmessung von 

Leitungen und Markern 

Interner Datenspeicher 

für optionale GPS-Datenerfassung 

Mit großem Dank und lang anhaltendem Applaus wurde der langjährige 

Vorsitzende Dipl.-Ing. Joachim Schulte verabschiedet, der 

nach dem Ende seiner Dienstzeit als Geschäftsführer der Stadtentwässerung 

Schwerte GmbH in den Ruhestand getreten ist. 

Nach der Wahl fand eine gemeinsame Sitzung der beiden IKT- 

Fördervereine statt, dem Förderverein der Netzbetreiber und dem 

Förderverein der Wirtschaft. Prof. Dr.-Ing. Bert Bosseler und Dipl.- 

Ing. Serdar Ulutaş, MBA, erläuterten die laufenden Projekte in der 

IKT-Versuchshalle. 

Die Mitgliederlisten und weitere Informationen zu den beiden 

Fördervereinen sindzu finden unter: www.ikt.de/mitglieder 

SebaKMT 

Dr.-Herbert-Iann-Str. 6 

96148 Baunach 

T +49 (0) 95 44 - 6 80 

F +49 (0) 95 44 - 22 73 

sales@sebakmt.com 

www.sebakmt.com 

06 | 2014 15

NACHRICHTEN VERANSTALTUNGEN 


Am 2. Juli 2014 veranstaltet die 3R in Zusammenarbeit mit dem fkks Fachverband Kathodischer Korrosionsschutz e.V. 

bereits den „8. Praxistag Korrosionsschutz“, der auch in diesem Jahr in der Veltins-Arena in Gelsenkirchen stattfinden 

wird. Der Praxistag bietet allen Interessierten einen umfassenden und detaillierten Einblick in das Thema Korrosionsschutz 

und „versorgt“ die Branche einmal mehr mit spannenden Vorträgen von hochkarätigen Referenten. Dabei decken die 

Themen der Vorträge ein breites Spektrum rund um den Korrosionsschutz ab. Stets den state-of-the-art vor Augen, haben 

die Teilnehmer außerdem die Möglichkeit, sich in produktiver und lockerer Atmosphäre auszutauschen oder bei einem 

der zahlreichen Aussteller auf dem Praxistag neue Produkte und Verfahren kennen zu lernen. 

Alles Wissenswerte über den Praxistag und Möglichkeit zur Anmeldung finden Sie unter www.praxistag-korrosionsschutz.de 

Technik Jahrbuch Korrosionsschutz 2014 

Noch während der Vorbereitungen für den Praxistag stand 

für die Redaktion der 3R und den gesamten Vulkan Verlag 

eine große Herausforderung an: der Umzug des Verlages 

an einen neuen Standort. Beim Ein- und Ausräumen der 

Redaktion wurde dabei so mancher längst in Vergessenheit 

geratener Schatz gehoben. 

Im Bereich des Korrosionsschutzes steht die 3R seit über 50 

Jahren an der Seite der Branche und kann damit auf einen 

großen Erfahrungs- und Wissenspool zurückgreifen. Beim 

Stöbern im Archiv der Redaktion kamen so allein für das 

Themengebiet Korrosionsschutz über 300 Fachbeiträge ans 

Tageslicht; ein guter Grund mit einer ersten Rückschau zu 

beginnen. Daher liegt jetzt erstmalig das Technik Jahrbuch 

Korrosionsschutz in der 3R-Editionsreihe vor. 

Portrait des Wissens 

Pünktlich zum Treffen der Branche auf dem 8. Praxistag 

Korrosionsschutz wurde eine Zusammenstellung wichtiger 

Schwerpunkte für den Leser vorbereitet. Zurückblickend auf 

die Fachbeiträge des letzten Jahres, wartet das Technik Jahrbuch 

Korrosionsschutz 2014 mit interessanten und hochaktuellen 

Themen rund um das Thema Korrosionsschutz 

im Rohrleitungsbau auf. Mit elf ausgewählten Fachartikeln 

und einem redaktionellen Marktspiegel zum Thema gibt 

dieses Buch im Format DIN A4 einen Überblick über Neu- 

Entwicklungen und Problemlösungen aus der Branche. 

Die unterschiedlichen Rubriken bestätigen die thematische 

Breite, die durch die Auswahl der Beiträge abgedeckt 

wird. Vom „aktiven Korrosionsschutz“ über den „passiven 

Korrosionsschutz“, die „Fernwirktechnik“, den „Schutz 

von Offshore-Anlagen“ und „Isolierflansche“ bis hin zur 

„Weiterbildung und Qualifikation“ spannt sich der Bogen 

Wenn Sie Interesse am oder Fragen zum Wissenspool aus 

50 Jahren Korrosionsschutz in 3R haben, sprechen Sie uns 

gerne an: 3R-redaktion@vulkan-verlag.de. 

Die Redaktion der 3R wünscht Ihnen neue interessante 

Anregungen für Ihre Arbeit, viel Spaß auf dem 8. Praxistag 

Korrosionsschutz und einen besonderen praktischen Nutzen 

des Technik Jahrbuches Korrosionsschutz 2014. 

Das neue, aktuelle Kompendium 

zum Thema Korrosionsschutz 

16 06 | 2014

Vorträge, Referenten und Aussteller auf dem Praxistag 

Um sich schon mal auf den Praxistag einzustimmen, gibt es an 

dieser Stelle eine Übersicht der geplanten Vorträge und der 

ausstellenden Firmen, die in der Veltins-Arena dabei sein werden: 

»» 

Über die physikalisch-chemische Bedeutung des IR-freien 

Potentials und alternative Verfahren zum Nachweis der 

Wirksamkeit des kathodischen Korrosionsschutzes 

Dr. M. Büchler, SGK Schweizerische Gesellschaft für Korrosionsschutz, 

Zürich 

»» 

Betrachtungen zum Risiko von Wasserstoffversprödung an 

Rohrleitungsstählen auf Grund von Kathodischem Überschutz 

Dr. H.-G. Schöneich, Open Grid Europe GmbH, Essen 

»» 

Smart KKS: Intelligente KKS-Schutzstromeinspeisung zum 

Schutz wechselspannungsbeeinflusster Rohrleitungen 

gegen Wechselstromkorrosion 

M. Wendling, M. Müller, RBS Wave GmbH, Stuttgart 

»» 

Neue Technologien für die Überwachung, Steuerung und 

Wartung von Schutzanlagen und Messstellen beim KKS 

Th. Weilekes, Weilekes Elektronik GmbH, Gelsenkirchen 

»» 

Wechselstrombeeinflussung und deren Auswirkung auf die 

Planung und Ausführung von KKS-Anlagen am Beispiel der 

Südschiene Steiermark 

F. Mayrhofer, V&C Kathodischer Korrosionsschutz 

Ges.m.b.H., Pressbaum (A) 

»» 

IFO-Messung vs. Intensivmessung 

T. Basten, M. Gemsa, Evonik Industries AG, Marl 

»» 

Qualitätssicherung im passiven Korrosionsschutz – 

der Coating Inspector 

H. Jansen, A. Graßmann, Open Grid Europe GmbH, Essen; 

Dr. Th. Löffler, Kebulin-Gesellschaft Kettler GmbH & Co. 

KG, Herten-Westerholt 

»» 

Langzeiterfahrungen mit Nachumhüllungssystemen für 

Schweißnähte 

G. Friedel, Denso GmbH, Leverkusen 

»» 

Ein neues Umhüllungskonzept fur Mehrschichtumhüllungen 

von Stahlrohren, 

Dr. H.-J. Kocks, Salzgitter Mannesmann Line Pipe GmbH, 

Siegen 

»» 

Einfluss von Flüssigböden zur Verfüllung von Rohrgräben 

auf den kathodischen Außenkorrosionsschutz von Stahlrohrleitungen, 

M. Houban, Westnetz GmbH, Dortmund 

» » Streustrombeeinflussung von Stahlrohrleitungen durch 

Gleichstrom-Nahverkehrsbahnen 

U. Bette, Technische Akademie Wuppertal (TAW) 

06 | 2014 17

Sichere und effiziente 

Rohrleitungssysteme 

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Komponenten und Verfahren im Bereich der 

Gas- und Wasserversorgung, der Abwasserentsorgung, 

der Sanierung, des grabenlosen Leitungsbaus, der Pipelinetechnik 

und des Korrosionsschutzes. 

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vor Bezugsjahresende kündige, verlängert sich der Bezug zu regulären Konditionen um ein Jahr. 



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Wahrung der Widerrufsfrist genügt die rechtzeitige Absendung des Widerrufs oder der Sache an den Leserservice 3R, Postfach 

9161, 97091 Würzburg. 

✘ 

Ort, Datum, Unterschrift 

PA3RIN2014 

Nutzung personenbezogener Daten: Für die Auftragsabwicklung und zur Pflege der laufenden Kommunikation werden personenbezogene Daten erfasst und gespeichert. Mit dieser Anforderung erkläre ich mich damit einverstanden, 

dass ich vom DIV Deutscher Industrieverlag oder vom Vulkan-Verlag per Post, per Telefon, per Telefax, per E-Mail, nicht über interessante, fachspezifische Medien und Informationsangebote informiert und beworben werde. 

Diese Erklärung kann ich mit Wirkung für die Zukunft jederzeit widerrufen.

VERANSTALTUNGEN NACHRICHTEN 

Branchentreff Rohrvortrieb in Nürnberg 

Der TÜV Rheinland veranstaltete in Nürnberg den 9. Informations- 

und Erfahrungsaustausch zum Rohrvortrieb. Über 150 

Teilnehmer aus ganz Deutschland informierten sich über die 

neuesten Techniken und Erfahrungen im Rohrvortrieb und 

besuchten die begleitende Fachausstellung mit 30 Ausstellern. 

Der Obmann der Arbeitsgruppe ES 5.6 der DWA, Prof. Albert 

Hoch (TÜV Rheinland), verkündete zu Beginn der Veranstaltung, 

dass nach jahrelanger Arbeit nun Anfang März das 

Arbeitsblatt A 161 für den Rohrvortrieb im Weißdruck erschienen 

ist. Dr. Ulrich Bohle (Steinzeug-Keramo GmbH) informierte 

über die neuen Anforderungen bei Vortriebsrohren, die Gleisanlagen 

der Deutschen Bahn queren. Die Anpassung an die 

Eurocodes sieht hier eine Erhöhung der Lastspiele auf nun 10 8 

vor, was einen entscheidenden Einfluss auf die Dauerfestigkeit 

der Rohre hat. Die Übertragung der Berechnungsgrundlagen 

des A 161 auf das HDD-Verfahren stellte Horst Dillinger (TÜV 

Rheinland – LGA Bautechnik GmbH) dar, da diese Technik 

einige Besonderheiten gegenüber dem „normalen“ Vortrieb 

aufweist. Ein besonderes Augenmerk ist u. a. auf die zulässigen 

Einzugskräfte zu richten, die durch Spannungen aus 

der vorgekrümmten Trasse überlagert werden. Auch ist der 

dauerhafte Flüssigkeitsdruck der Bohrspülung (zeitabhängig) 

als kritische Einwirkung auf PE-Rohre zu sehen. Über die 

neuesten Informationen zur Berechnung der hydraulischen 

Fuge berichtete Dr. Stefan Trümpi-Althaus (Jackcontrol AG) 

aus der Schweiz. Er stellte ein ganzheitliches System von der 

Krafteinleitung, über die Rohrfügung bis zum Nachweis des 

gesamten Rohres/Vortriebs vor, das bereits über 38 km Erfahrungswerte 

aufweist. Die Verteilung der Kräfte gegenüber 

einem klassischen Holz-Druckübertragungsring ist bei dem 

flüssigkeitsgefüllten Schlauch wesentlich besser. 

Ein weiterer Schwerpunkt der Veranstaltung war die Qualitätssicherung 

bei Vortriebsbaustellen. Christian Röhrig (VMT 

GmbH) stellte ein Navigations-, Monitoring- und Datenmanagementsystem 

vor, das eine Vortriebsmaßnahme vollständig 

begleitet und dokumentiert. In seinem Vortrag über die 

Herstellung und den Rückbau von Start- und Zielbaugruben 

ging Stephan Tolkmitt (Güteschutz Kanalbau) vor allem auf 

die sicherheitstechnischen Aspekte ein, die beachtet werden 

müssen. Insbesondere die Ausführung der Widerlager und das 

Verhindern des Eindringens von Bodenmaterial bzw. Stützflüssigkeit 

wurden veranschaulicht. 

Patrick Himmel (Himmel & Hennig Bauunternehmungen 

GmbH) berichtete über die Grundlagen für die Vortriebspraxis 

mit seiner Vorstellung des Tübbing-Vortriebes als Alternative 

zum „klassischen“ Vortrieb. Durch den Einbau von siebenteiligen, 

vorgefertigten Tübbingen aus Stahlfaserbeton kann in 

einem kurzen Zeitraum ein setzungsfreier Stollen vorgetrieben 

werden, der nach Einbau der Produktenrohre wieder verfüllt 

wird. Sollten Rohrvortriebe in setzungsempfindlichen Geologien 

geplant werden, so ist der Einsatz eines Mixschildes nach 

Meinung von Gunnar Biesenbach (Herrenknecht AG) die beste 

Alternative. Grundvoraussetzung hierfür ist jedoch eine exakte 

geologische Vorerkundung – nur dann können die Vorteile der 

Trennung von Spülkreislauf und Stützdruckregelung zu einer 

Minimierung der Druckschwankungen führen. Angel Corona- 

Guzman (Stadtwerke Ansbach)referierte über die Planungen, 

die Ausschreibung und auch die Ausführung eines größeren 

Rohrvortriebs in der Stadt Ansbach. Bei diesem Projekt waren 

StB-Rohre DN 2500 über eine Länge von ca. 600 m und einer 

S-Kurve voranzutreiben. 

Einen Ausblick gab abschließend noch Dr. Robert Stein (S & P 

Consult GmbH), der zukünftige Einsatzgebiete des Rohrvortriebs 

skizzierte. Mit den Schlagworten „PowerTubes“ und 

„CargoCap“ wurden zwei Möglichkeiten dargestellt, Strom 

bzw. Waren unterirdisch zu transportieren. Ob diese Vision 

jemals Realität wird ist noch nicht absehbar – im Zeitalter 

immer dichter belasteter Verkehrswege könnte sich hier eine 

Alternative ergeben. 

Aufgrund der positiven Resonanz plant Veranstalter TÜV 

Rheinland auch im kommenden Jahr eine Neuauflage des 

Branchentreffs. Der 10. Informations- und Erfahrungsaustausch 

zum Rohrvortrieb wird dann am 19. März 2015 in 

Nürnberg stattfinden. 

06 | 2014 19

INTERVIEW 

9. Symposium grabenloser Leitungsbau 

und 10. Hands on days 

Theorie und Praxis trifft sich in Lennestadt 

Über die vielen technischen Vorteile des grabenlosen Verfahrens bei Sanierung und Leitungserneuerung berichtet 3R 

regelmäßig. Wie aber sieht der große Trend in Sachen grabenloser Leitungsbau aus? Auf welchem Abschnitt des Weges 

befindet sich die Branche rund um das kostengünstige Verfahren? 3R sprach darüber mit Univ.-Prof. Dr.-Ing. Horst 

Görg von der Universität Siegen, Dep. Bauingenieurwesen und Günter Naujoks, Geschäftsführer der Profundis Presse 

Media Service GmbH. Beide engagieren sich seit Jahren für das „Symposium grabenloser Leitungsbau“ zusammen mit 

den ideellen Partnern DVGW, RSV, GSTT, 3R, BWK und dem Güteschutz Kanalbau. Die Tracto-Technik ist Mitinitiator 

und Sponsor der Veranstaltung, die durch die Ingenieurkammer-Bau NRW als „Seminar gem. §3 Abs. 2 der Fort- und 

Weiterbildungsordnung“ anerkannt wird. 

3R: Herr Prof. Görg, Sie veranstalten seit vielen Jahren 

das Symposium für grabenlose Leitungserneuerung SgL. 

Wie sieht die Zukunft der grabenlosen Verfahren und die 

Zukunft des SgL-Symposiums aus? 

Prof. Horst Görg: Erst einmal vielen Dank an 3R für die 

spannenden Berichte rund ums Rohr mit der hohen Aktualität. 

Liest man die letzten Ausgaben Ihrer Zeitschrift sieht 

man die aktuellen Trends der Branche. Ich denke, dass es 

um die Zukunft des Leitungsbaus und im Speziellen der der 

grabenlosen Verfahren gut bestellt ist. 

3R: Können Sie das konkretisieren. 

Prof. Horst Görg: In vielen Bereichen haben die Diskussionen 

der letzten Jahre für Unsicherheit der Betroffenen 

geführt. Nehmen Sie das leidige Thema um die Dichtheitsprüfung, 

die aufgrund der politischen Entscheidungen in 

NRW für viel Unmut unter den Fachleuten gesorgt hat. Prinzipiell 

gilt ähnliches im Energiesektor, wenn über die großen 

Stromautobahnen für „grünen“ Strom diskutiert wird. Leidtragender 

ist zwangsläufig auch die Leitungsbaubranche. 

Die Techniken, die der Leitungsbau zu bieten hat sind sehr 

gut, ob es nun um die Medien Abwasser, Trinkwasser, Erdgas 

oder Strom geht. Besonders die grabenlosen Verfahren, 

die mit ihren besonderen Vorteilen aufwarten, gilt es in den 

Vordergrund zu stellen. Hohe Bürgerfreundlichkeit durch 

kleine Baustellen, nachhaltiger Umweltschutz durch sehr 

geringe Emissionen und eine häufig höhere Wirtschaftlichkeit 

sind herausragende Argumente für die Anwendung 

grabenloser Bauweisen. 

3R: Dennoch scheint es weiteren Gesprächsbedarf 

hinsichtlich neuer Verfahren zu geben? 

Prof. Horst Görg: Das ist richtig. Verglichen mit der traditionellen 

offenen Bauweise, sind grabenlose Verfahren äußerst 

komplex. Zwar haben sich grabenlose Verfahren seit Jahren 

etabliert, doch sind für deren sachgerechte Durchführung 

gut ausgebildetes Personal und hohes Ingenieur-Know- 

How erforderlich - für uns als Hochschule gute Gründe, 

den Fachleuten der Praxis eine Weiterbildung anzubieten. 

3R: Wie ist das Verhältnis zwischen Theorie und Praxis in 

der Weiterbildung? 

Tracto Technik GmbH 

Prof. Horst Görg: Ohne Praxis geht gar nichts, weder in 

der Aus- noch in der Weiterbildung. Diese These war seit 

jeher Grundidee des SgL-Konzeptes. Zwar muss der Planer 

genauso wie der Anwender die Theorie kennen, doch führen 

fehlende praktische Fachkenntnisse allerdings zwangsläufig 

zu Fehlern. Hier wollen wir mit dem Sgl ansetzen, um 

eine Brücke zwischen Theorie und Praxis zu schlagen. Bei 

früheren SgL-Symposien haben wir sehr gute Erfahrungen 

mit Muster-Baustellen gemacht, die von den Teilnehmern 

immer rege angenommen wurden. 

20 06 | 2014

INTERVIEW 

3R: Welche Schwerpunkte behandelt das SgL im Jahr 2014 

und welche Besonderheiten sind geplant? 

Prof. Horst Görg: Um die Praxis einzubinden geht SgL 

2014 on-tour, d.h. wir gehen diesmal raus aus der Hochschule 

und rein in die Praxis. Am 22.09.2014 richten wir das 

nunmehr 9. SgL als SgL-On-tour in Lennestadt, ca. 60 km 

von Siegen, aus. Wir werden morgens einen Vortragsteil 

und nachmittags einen Praxisteil anbieten. 

3R: Welcher Mehrwert ergibt sich durch diesen Ablauf für 

die Teilnehmer? 

Prof. Horst Görg: Durch diesen Ablauf können wir den 

Teilnehmern ein breites Spektrum vom Spezialwissen bis 

hin zu praktischen Anwendungstipps geben. Für die fundierten 

Vorträge zu aktuellen Themen haben wir kompetente 

Referenten gewinnen können. Der Veranstaltungsort 

„Sauerland-Pyramiden“ liefert sicherlich einen geeigneten 

Rahmen für ein attraktives und kurzweiliges Programm. 

Zwischen den interessanten Vorträgen können die Teilnehmer 

unterschiedliche Show-Pyramiden besuchen und 

sich zu verschiedenen Technikthemen – auch rund um das 

grabenlose Bauen - als Rahmenprogramm informieren. 

3R: Inwiefern stellt das einen besonderen Ansatz aus der 

Praxis dar? 

Prof. Horst Görg: Hier kommt die Firma Tracto-Technik aus 

Lennestadt ins Spiel. Durch die Wahl des Veranstaltungsortes 

können wir an den „Hands on days“ des Unternehmens 

partizipieren, die vom 16. bis zum 23. September stattfinden. 

Eine große Fachmesse mit führenden Firmen aus der 

Leitungsbaubranche wird den Teilnehmern das für die Praxis 

notwendige Rüstzeug mit auf den Weg geben. Dazu gehören 

auch Maschinenvorführungen auf dem Testgelände, so 

dass wir dieses Mal nicht eine Musterbaustelle sondern vier 

bis fünf verschiedene haben werden. Vom Großbohrgerät 

über die Berstmaschine, bis hin zur Erdrakete ist alles für die 

Verlegung und Erneuerung von Leitungen dabei. 

3R: Herr Naujoks, Sie sind für die Organisation und 

Durchführung der „Hands on Days“ verantwortlich. Wie 

muss man sich die „Hands on Days“ vorstellen? 

Günter Naujoks: Die „Hands on Days“ oder zu deutsch 

„Vorführtage“ werden bereits zum 10. Mal durchgeführt. 

Sie haben sich bewährt, um unseren Besuchern in geballter 

Form die grabenlosen Techniken für Verlegung und 

Erneuerung im praktischen Einsatz zu zeigen und näher zu 

bringen. In der begleitenden umfangreichen Fachausstellung 

und in den ergänzenden Fachvorträgen wird zusätzlich das 

komplette System an Techniken, Verfahren und Produkten 

vorgestellt, das insgesamt für die grabenlose Verlegung und 

Erneuerung von Leitungen erforderlich ist. Die Palette reicht 

Messen und Tagungen 


02.07.2014 in Gelsenkirchen; 

b.pflamm@vulkan-verlag.de, 

www.praxistag-korrosionsschutz.de 

DIAM Deutsche Industriearmaturen Messe 

17./18.09.2014 in München; info@diam.de, 

www.diam.de 

Kraftwerke 2014 

17./18.09.2014 in Hamburg; marthe.molz@vgb.org, 

www.vgb-org.de 

wat 2014 

29./30.09.2014 in Karlsruhe; www.wat-dvgw.de 

gat 2014 

29.09.-01.10.2014 in Karlsruhe; www.gat-dvgw.de 

2. Deutscher Kanalnetzbewirtschaftungstag 

01.10.2014 in Geisingen; info@ta-hannover.de, 

www.ta-hannover.de 

4. Praxistag Wasserversorgungsnetze 

05.11.2014 in Rheine 

dabei von ungesteuerten und gesteuerten Bohrtechniken 

bis hin zum Saugbagger und Kabelpflug. 

3R: Was erhoffen Sie sich durch die gemeinsame 

Veranstaltung? Wie passen die „Hands on Days“ zum SgL? 

Günter Naujoks: Durch die Verbindung beider Veranstaltungen 

miteinander können wir den Besuchern den 

vollen Überblick bieten, der sich eben aus Theorie und 

Praxis zusammensetzt. Das Thema grabenloser Leitungsbau 

wird im Rahmen der Jubiläumsveranstaltung der „Hands 

on Days“ und des SgL das in diesem Jahr mit ihrer „On- 

Tour-Veranstaltung“ in Lennestadt Station macht, in seiner 

Bedeutung aufgewertet und einem breiten Publikum 

bekannt gemacht. Dass sich bei solchen Veranstaltungen 

auch neue Ideen und Kontakte ergeben ist sozusagen das 

i-Tüpfelchen auf einem ansonsten informativen und erlebnisreichen 

Tag. 

Weitere Information zur Veranstaltung sind zu erhalten 

unter: krueger@bauwesen.uni-siegen.de. 

06 | 2014 21

FACHBERICHT PRODUKTE & VERFAHREN 

Abrasionsresistente Emails – 

technische Lösungen in der Förderund 

Prozesstechnik 

Bei der Förderung pulverförmiger, granulierter oder feststoffhaltiger Medien können je nach Betriebsbedingungen extreme 

Verschleißraten auftreten. Düker bietet mit den Emailqualitäten emailABR60 und emailABR80 zwei erprobte Emails mit 

hohen Abrasionsbeständigkeiten zur Verschleißreduzierung in entsprechenden Rohrsystemen an. 

Foto: Tretbar, Asse GmbH 

Technisches Email 

Technisches Email ist in der Chemie- und Pharmaindustrie 

seit langem als Standard-Oberflächenwerkstoff etabliert. Mit 

seinem breiten Funktionsprofil ist technisches Email prädestiniert 

für den Einsatz in vielen Bereichen der Technik. Je nach 

Anforderungsprofil lässt es sich auf unterschiedlichste Einsatzbereiche 

hin optimieren. Ob nun in der Trinkwasserversorgung, 

in der Wirkstoffchemie, ob in der Abwasserbehandlung, in der 

Pharmazie unter GMP-Bedingungen oder mit Hygienic-Design- 

Vorgaben – vielfältige Anforderungen mit unterschiedlichen 

Schwerpunkten werden durch die Verbindung der Strukturwerkstoffe 

mit den oberflächenbestimmenden Emailqualitäten 

erfüllt. 

Rohre, Fittings, Kolonnen, Behälter und Reaktoren sowie 

Wärmetauscher werden typischerweise in hochsäurefest 

emaillierter Qualität 

hergestellt und eingesetzt. 

Die werkstofftypischen 

Eigenschaften 

der Emaillierung sind 

bekannt. Unterstützt 

werden sie durch 

angepasste konstruktive 

Gestaltungen, die 

die positiven Eigenschaften 

möglichst 

unterstützen, bestehende 

Einschränkungen 

nach Möglichkeit 

ausschließen. 

Bild 1: Innenansicht des Bogens nach längerer 

Betriebszeit unter abrasiver Belastung. Der 

Innenradius des Bogens ist mit Resten des 

Mediums belegt, der Außenradius weist die 

typischen welligen Verschleißspuren auf 

Nur in Einzelfällen 

werden bisher die 

verschleißreduzierenden 

Eigenschaften 

des Werkstoffsystems 

Stahl-Email genutzt. 

In den vergangenen 

Jahren wurde jedoch 

von Kundenseite 

zunehmend häufiger 

Anfragen zur Verschleißfestigkeit 

von Technischem Email gestellt. Hintergrund 

sind und waren in der Regel Probleme der Kunden mit hohen 

Verschleißschäden in unterschiedlichsten Anlagen und bei 

verschiedenen Produktionsverfahren. Insbesondere bei der 

Förderung feststoff- bzw. partikelhaltiger Medien erfüllen die 

eingesetzten Werkstoffe – Kohlenstoff- und Chrom-Nickel- 

Stähle, glasfaserverstärkte Kunststoffe GFK, gummiausgekleidete 

Systeme – häufig die Erwartungen der Betreiber nicht. 

Die Folgen der hohen Verschleißraten sind Anlagenausfälle, 

Reparaturen und Austausch von Leitungskomponenten, verbunden 

mit entsprechend hohem technischen Aufwand und 

wirtschaftlichen Schaden. 

Verschleiß, Abrasion 

Verschleiß ist definiert als fortschreitender Materialverlust 

der Oberfläche eines festen Körpers, hervorgerufen durch 

mechanische Ursachen, d.h. Kontakt und Relativbewegung 

eines festen, flüssigen oder gasförmigen Gegenkörpers. Er 

äußert sich im Auftreten von losgelösten kleinen Teilchen 

(Verschleißpartikeln) sowie in Stoff- und Formänderungen der 

tribologisch beanspruchten Oberfläche [DIN 50 320, zurückgezogen: 

Verschleiß, Begriffe, Systemanalyse von Verschleißvorgängen, 

Gliederung des Verschleißgebietes]. 

Technische Systeme, in denen Reibungs- und Verschleißprozesse 

ablaufen, werden als Tribosysteme bezeichnet. Sie sind 

durch Grund- und Gegenkörper, Zwischenstoff und Umgebungsmedium 

bestimmt. Bei Auskleidungen in der mechanischen 

Förder-, Aufbereitungs- und Prozesstechnik liegen fast 

immer sogenannte offene Tribosysteme vor. Nur der Grundkörper 

kann hier konstruktiv, verfahrens- und werkstofftechnisch 

an seine Funktionsumgebung angepasst werden. Als 

Gegenkörper wirkt das Prozessmedium. 

Die beim Verschleißvorgang ablaufenden physikalischen und 

chemischen Prozesse werden als Verschleißmechanismen 

bezeichnet: Adhäsion, Abrasion, Oberflächenzerrüttung und 

tribochemische Reaktion. 

Der Verschleißmechanismus Abrasion wird durch die Beanspruchung 

eines Grundkörpers, z.B. eines Rohres, durch im 

Medium mitgeführte Partikel durch sogenanntes Mikropflügen 

und Mikrospanen hervorgerufen. In die Oberfläche von Bau- 

22 06 | 2014

PRODUKTE & VERFAHREN FACHBERICHT 

Bild 2: ABR80, Abrasionsresitentes Email mit extremer Härte 

Bild 3: ABR60, Abrasionsresistentes Email mit hoher 

Korrosionsbeständigkeit 

teilen werden durch die strömenden Partikel Kratzer, Riefen, 

Mulden und Wellen eingebracht – es kommt im Laufe der Zeit 

zu kontinuierlichem Materialabtrag. 

Abrasionsresistente Emails 

Für die hochabrasiv wirkende Förderung von Stäuben, Schlämmen 

und verschiedenen Betonqualitäten sowie anderer Festkörper 

hat Düker spezielle Emails zur Auskleidung von Rohrsystemen 

entwickelt. Diese neuentwickelten Emails wurden 

anlässlich der Messe ACHEMA 2012 in Frankfurt vorgestellt. 

Im Laufe der Entwicklung wurden in enger Zusammenarbeit 

mit potentiellen Kunden und Institutionen die Anforderungen 

an diese Emailqualitäten festgelegt. So sollten beispielsweise 

die unterschiedlichen abrasionsresistenten Emails auf 

der einen Seite gegen rein mechanisch wirkenden Verschleiß 

(ohne wesentlichen Einfluss chemischen Angriffs) und auf der 

anderen Seite gegen die kombinierte Belastung mechanisch/ 

chemisch wirksam sein. 

Düker bietet seinen Kunden, quasi aus dem Baukasten, speziell 

auf ihre Bedürfnisse zugeschnittene Emails – ob der Schwerpunkt 

nun im Bereich der chemischen oder der Abrasionsresistenz 

liegt, oder ob beide Aspekte gleichermaßen wichtig sind: 

»» 

Düker-Emails sind in verschiedenen Härten und daraus 

resultierend mit verschiedenen Abrasisonswiderständen 

lieferbar 

»» 

Die abrasionsresistenten Emails liegen je nach Einstellung 

der Eigenschaften zwischen 6 Mohs (email ABR60) und 8 

Mohs (email ABR80) 

»» 

Zum Vergleich: die Mohs-Skala wird durch Diamant mit 

Härte 10 begrenzt, die Härte handelsüblicher Emails liegt 

bei 4 Mohs, die von email 800 bei 5 Mohs. 

»» 

Email 800 weist die bekannt hohe chemische Resistenz 

auf (hochsäurefest) 

»» 

Alle auf Basis des Email 800 entwickelten abrasionsresistenten 

Emails haben einen verhältnismäßig hohen Korrosionswiderstand 

(chemische Resistenz) und sind porenfrei 

»» 

Die auf extreme Härte getrimmten Emails sind nicht porenfrei, 

chemische Resistenz wird hier nicht gefordert, sondern 

der Fokus liegt auf dem sehr hohen Abrasionswiderstand 

»» 

Die Schichtdicken aller Emailqualitäten sind einstellbar 

In einem ersten Anwendungsfall wurde bei ASSE-GmbH das 

hochharte Email mit einer Härte von 8 Mohs gegen vorherrschend 

mechanisch/abrasiven Verschleiß eingesetzt. Ein konventioneller 

Rohrbogen DN150/90°, Baulänge 500 mm, aus 

Spezialstahl (gehärtet, aufgepanzert) zur Förderung von Komponenten 

zur Herstellung von Sorelzement mit einer typischen 

Lebensdauer von 1000 t Förderleistung wurde durch einen 

emaillierten Bogen gleicher Geometrie ersetzt. Das Ergebnis 

ist nach nunmehr etwa dreijähriger Erfahrung durchgängig 

positiv. Nach längerer Betriebszeit, Ausbau und Untersuchung 

(Bild 1), dieses Bogens kann hier von einer etwa zehnfachen 

Lebensdauer ausgegangen werden. 

FRANZ-J. BEHLER 

Düker GmbH & Co. KGaA 

Tel.: +49 6093 87 261 

E-Mail: mrk@dueker.de 

AUTOR 

06 | 2014 23


Grabenlose Close-fit Installationen 

in PE 100-RC-Qualität 

Das Compact Pipe ® System hat sich in den letzten zwei Jahrzehnten als grabenloses Close-fit-Verfahren für die Installation von 

Gas-, Trinkwasser- und Kanalrohren weltweit etabliert. Jetzt aktualisiert die Wavin GmbH das Lieferprogramm für Compact 

Pipe ® Rohre durch die Verwendung von PE 100-RC (Resistant to Crack) Werkstoffen. Die Produkteinführung auf der IFAT 2014 

stieß bereits auf großes, internationales Interesse. Compact Pipe ® erfüllt die Spannungsrissprüfung gemäß PAS 1075 und ist 

vom DIN Certco nach der Prüfgrundlage ZP 14.23.39 zertifiziert. 

Möglichkeiten für neue Bemessungsgrundlagen 

Bisher wurden Compact Pipe ® Druckrohre aus PE 100 Materialien 

gefertigt. Immer mehr Anfragen gab es jedoch, ob 

Compact Pipe ® auch aus noch höherwertigen PE 100-RC 

Werkstoffen zu fertigen wäre. Denn PE 100-RC Werkstoffe 

zeichnen sich im Vergleich durch einen bis zu zehnfach höheren 

Widerstand gegen Rissfortplanzung (SCG- Slow crack 

growth) aus und überstehen dadurch auch langfristig härteste 

Bettungsverhältnisse mit Punktbelastungen [1]. 

Compact Pipe ® Druckrohre werden werkseitig vorverformt 

(M-Stage), als Trommelware geliefert und C-förmig (Bild 2) 

in vorhandene Stahl-, Guss-, ZM oder STB Rohrleitungen eingezogen. 

Durch eine Temperaturbeaufschlagung wird der 

C-Querschnitt in ein kreisrundes Rohr rückverformt (I-Stage). 

Das schadhafte Altrohr fungiert dabei als Schalung. 

Close-fit, eng anliegend, ist das Compact Pipe ® im Altrohr 

anschießend eingebettet und bietet Qualitäten und Betriebssicherheiten 

wie ein erdverlegtes PE 100 Standardrohr. Außerhalb 

des Altrohres freiliegende End- und Zwischenbereiche mit 

Längsverbindungen / Hausanschlüssen werden eingesandet. 

Korrodieren oder brechen die schadhaften Altrohre, so können 

sich die Bettungsverhältnisse durch Setzungen, Grundwasser 

und Verkehrsbelastungen verändern. Drucklose PE Rohre 

reagieren auf diese Belastungen als biegeweiche, thermoplastische 

Kunststoffe durch Verformungen, ohne dass sie Schaden 

nehmen. Der Gewölbeeffekt hat zur Folge, dass langzeitig 

betrachtet, Spannungen bzw. Dehnungen in der Rohrwandung 

bei konstanter Belastung relaxieren können (Abbau 

der Spannungen). Druckrohre sind durch den permanenten 

Innendruck nicht in der Lage zu deformieren, dadurch sind 

diese Rohre empfindlicher für Spannungsrisse. 

Nachweise für Betriebssicherheiten von 100 Jahren 

Für diese erhöhten Belastungen ist durch 2NCT-Prüfungen 

bei der Hessel Ingenieurtechnik nachgewiesen, dass die neu 

auf der IFAT vorgestellten Compact Pipe PE 100-RC Rohre 

die Spannungsrissprüfung der PAS 1075 erfüllen. Die zertifizierten 

PE 100-RC Werkstoffe sind für eine Lebensdauer von 

mindestens 100 Jahren bei 20 °C ausgelegt. 

Diese zusätzlichen Anforderungen und dafür notwendige 

Qualitäten sind erstmalig in der PAS 1075 beschrieben [2]. 

Diese PAS (Publicly Available Specification – Öffentlich verfügbare 

Spezifikation) ist seit 2009 über den Beuth-Verlag 

erhältlich. Die PAS 1075 trägt den Titel „Rohre aus Polyethylen 

für alternative Verlegetechniken – Abmessungen, technischen 

Anforderungen und Prüfungen“. 

Die neuen Compact Pipe ® PE 100-RC Rohre werden als Vollwandrohre 

in den Farben orangegelb (für Gas) und königsblau 

(für Trinkwasser) angeboten. Äußere Beschädigungen und 

langfristig wirkende Punktbelastungen werden durch das RC 

Bild 1: Verfahrensprinzip Bild 2: Compact Pipe ® PE 100-RC Bild 3: Compact Pipe ® PE 100-RC Rohre 

24 06 | 2014

PRODUKTE & VERFAHREN FACHBERICHT 

Rohr aufgenommen. Compact Pipe ® PE 100-RC kann daher 

unabhängig vom Zustand des Altrohres und unabhängig von 

Baugrubenverfüllungen mit sandbettfreiem Aushubmaterial 

verwendet werden. 

Nachweise der Hessel Ingenieurtechnik an 

installierten (I-stage) Compact Pipe ® Rohren 

Die grundsätzliche Eignung von PE 100-RC Material für PE Verformungsverfahren 

war fraglich. Seit 1990 reagiert die Wavin 

GmbH mit unterschiedlichen PE 80 und PE 100 Materialien 

auf weltweite Anfragen für das Produkt Compact Pipe. Doch 

wie würde das hochmoderne PE 100-RC auf Stauchungs- und 

Dehnungsbereiche im Querschnitt reagieren? Welche Beeinflussungen 

würden sich bei der Installation bemerkbar machen? 

Wie gut ist das Close-fit installierte PE 100-RC Rohr wirklich? 

Nach der auf die Materialien abgestimmten Produktion, wurden 

Compact Pipe ® PE 100-RC Rohre als Trommelware in 

vier Strecken a 50 m Länge eingezogen und mit Heißdampf 

close-fit (eng anliegend) installiert. Proben in SDR 17, DN 150 

und DN 400 wurden herausgetrennt und an die Hessel Ingenieurtechnik 

in Roetgen versandt. 

Gegenstand der dortigen Untersuchungen waren Zeitstandzugprüfungen 

an gekerbten Proben aus dem installierten 

Compact Pipe ® zur Bestimmung des Widerstandes gegenüber 

langsamem Rissfortschritt im Two Notch Creep Test (2NCT) 

[3] im Hinblick auf die Anforderung an die Spannungsrissbeständigkeit 

von Rohren nach PAS 1075. Die Proben wurden 

einer ca. 50 m langen Installationslänge aus Edelstahlrohren 

entnommen (Bild 3). 

Aus dem Prüfmuster wurden in Rohrumfangsrichtung 10 mm 

breite Probenkörper mit parallelen Schnittflächen herausgearbeitet. 

Die Dicke der Probekörper entsprach mit ca. 10 mm 

der tatsächlichen Wanddicke des Rohres. Die Bilder 6 und 8 

zeigen die Entnahmestellen aus den stark verformten Bereichen 

„1“, „2a“ und „2b“ und aus dem nahezu unverformten 

Bereich der „Signatur S“ des Compact Pipe ® . 

Bild 4: Prüfmuster Trinkwasser 

[5] aus HDPE XSC Blue 

Bild 5: Prüfmuster Gas [6] aus HDPE 

XSC Orange 

Probenpräparation und Prüfbedingungen 

Die Probekörper aus den Rohrmustern wurden für die 2NCT- 

Prüfungen auf den parallelen Schnittflächen in radialer Richtung 

gekerbt. Die Kerbe wurde in die mit „1“, „2a“ und „2b“ 

markierten Bereiche und in den nahezu unverformten Bereich 

der Signatur (Bild 7) eingebracht. 

Je drei gekerbte Proben wurden pro Prüfserie in Zeitstandzugversuchen 

bei (90 ± 0,5) ° C in einer wässrigen Lösung aus 

deionisiertem Wasser und 2 % Netzmittel (NM5) geprüft 

(ACT-Verfahren) [4]. Die Prüfspannung von 4,0 N/mm ² wurde 

auf den verbleibenden ungekerbten Restquerschnitt bezogen. 

Es wurden die Standzeiten der gekerbten Proben bis zum 

Bruch gemessen. 

Ergebnisse 

Alle Probekörper weisen spröde Bruchflächen mit einem 

Sprödbruchanteil > 30 % auf. Der Riss beginnt bei allen 

2NCT-Proben an der Kerbe nahe der Rohraußenseite. Aus 

der Überlagerung der relaxierenden Restspannungen 1)2) 

des Rohres nach der Rückverformung (Bild 6) und der 

Bild 6: Verformung und zusätzliche Spannungen 1)2) an der Rohraußenseite 

nach der Rückverformung [5][6]. Querschnitt gestrichelt: M-stage; 

Querschnitt Linie: I-stage 

Bild 7: Radiale Kerbung auf den parallelen Schnittflächen der 2NCT- 

Proben [5][6] 

06 | 2014 25


untersuchten Rohre keinen relevanten Einfluss auf die 

Spannungsrissbeständigkeit der untersuchten Compact 

Pipe ® Trinkwasser- und Gasrohre. 

Die durch Heißdampf gesteuerte Rückverformung sorgt 

für eine erneute umfassende Temperung des PE-Rohres, 

während es eng an der äußeren Schalung positioniert 

wird. Die anschließende Kühlung unter Innendruck 

schließt die Installation ab. Es verbleibt ein neuer stabiler, 

spannungsarmer PE 100-RC Rohrquerschnitt. Die 

Anforderung von 160 h im ACT [4] an die Spannungsrissbeständigkeit 

von Rohren nach PAS 1075 korreliert 

mit einem FNCT Nachweis über 3300 Stunden. Die Proben 

aus Compact Pipe ® , SDR 17 Installationen erreichen 

wesentlich mehr als die geforderten Standzeiten und 

erfüllen die Anforderungen der PAS 1075 für PE 100-RC 

Rohre um mehr als das Doppelte. 

Bild 8: Geometrische Mittelwerte und Streuband der 

Standzeiten im ACT in Abhängigkeit der Entnahmeposition aus 

dem Compact Pipe ® [5] 

Prüfspannung ergibt sich die höchste Zugspannung für 

2NCT-Proben an der rissbeginnenden Rohraußenseite aus 

dem Entnahmebereich „1“. Die niedrigste Zugspannung 

findet sich für 2NCT-Proben aus den Bereichen „2a“ und 

„2b“ an der Rohraußenseite. Das ACT-Verfahren detektiert 

die unterschiedlich belasteten Bereiche des Rohrquerschnittes 

eindeutig. Proben aus dem höher belasteten 

Bereich „1“ brechen geringfügig früher, Proben aus den 

niedriger belasteten Bereichen „2a“ und „2b“ später 

als Proben aus dem nahezu unverformten Bereich der 

„Signatur S“. 1)2) 

Fazit 

Der werkseitige Verformungsprozess (M-stage), die 

Lieferung als Trommelware und der bauseitige Einzugund 

Rückformprozess (I-Stage), haben demnach einen 

signifikanten, jedoch bei dem Spannungsrissniveau der 

1) 

Relaxierende Rest-Zug-Spannung an der Rohraußenseite nach der 

Rückverformung 

2) 

Relaxierende Rest-Druck-Spannung an der Rohraußenseite nach der 

Rückverformung 

Literatur 

[1] Hessel, J., Mindestlebensdauer von erdverlegten Rohren aus 

Polyethylen ohne Sandeinbettung; Teil 1: 3R international Heft 4/ 

2001, S. 178 – 184, Teil 2: 3R international Heft 6/ 2001, S. 360 – 366 

[2] PAS 1075 2009-04, Rohre aus Polyethylen für alternative 

Verlegetechniken - Abmessungen, Technische Anforderungen und 

Prüfung 

[3] DIN EN 12814-3 2005-10, Prüfen von Schweißverbindungen aus 

thermoplastischen Kunststoffen - Teil 3: Zeitstand-Zugversuch 

Anhang A.2 (informativ): Zeitstandversuch an Proben mit zwei 

Kerben (2NCT) 

[4] PA ACT 2.1-9 2005-09, Accelerated Creep Test (ACT) – Beschleunigtes 

Prüfverfahren mit Validierungsnachweis zur Bestimmung der 

Zeitstandfestigkeit von Polyolefinen. 

[5] Grieser, J., Untersuchungen an einem Wavin Compact Pipe DN 

150 SDR 17 aus Total etrochemicals HDPE XSC 50 Blue, Bericht 

R14022580-A der HESSEL Ingenieurtechnik GmbH, Roetgen vom 

16.04.2014 

[6] Grieser, J., Untersuchungen an einem Wavin Compact Pipe DN 150 

SDR 17 aus Total Petrochemicals HDPE XSC 50 Orange, Bericht 

R1402580-C der HESSEL Ingenieurtechnik GmbH, Roetgen vom 

17.04.2014 

Dipl.-Ing. (FH) RALF GLANERT 

Wavin GmbH, Twist 

Tel.: +49 (0) 5936-12-428 

E-Mail: Ralf.Glanert@wavin.de 

www.wavin.com 

Dipl.-Ing. (FH) JOHANNES GRIESER 

HESSEL Ingenieurtechnik GmbH, Roetgen 

Tel.: +49 (0)2471-920 22-14 

E-Mail: johannes.grieser@hessel-ingtech.de 

www.hessel-ingtech.de 

AUTOREN 

26 06 | 2014

PRODUKT-SPECIAL 

Innendichtendes Kunststoff-Presssystem 

für erdverlegte Rohrleitungen 

Für die schnelle und sichere Installation erdverlegter Rohrleitungen 

zur Trinkwasser- und Gasversorgung gibt es jetzt die 

neuen, aus hochfestem Kunststoff hergestellten „Geopress 

K“-Verbinder in den Nennweiten d 25 bis d 63 mm, die innen 

abdichtend sind. Dadurch kann die Presstechnik auch bei PE- 

Rohren mit beschädigter Oberfläche eingesetzt werden. Das 

Vorbehandeln verkratzter PE-Rohre ist nicht mehr notwendig. 

Im Gegensatz zum herkömmlichen PE-Schweißen ist diese 

Technik witterungsunabhängig einsetzbar und deutlich schneller 

in der Verarbeitung. Die aus hoch belastbarem Kunststoff 

hergestellten Verbinder haben keine Dichtelemente, sondern 

eine innenliegende Dichtfläche. Dadurch lassen sich jetzt Rohre 

mit beschädigter Oberfläche ohne Vorbereitung verarbeiten. 

Bisher mussten Kratzer oder Riefen sorgfältig entfernt werden, 

um eine zuverlässig dichte Verbindung herzustellen. Dank der 

Innenabdichtung lassen sich jetzt Rohre mit Beschädigungen 

bis zu zehn Prozent der Rohrwandstärke verpressen. 

Ein spezieller Klemmring im Verbinder sorgt nach der Verpressung 

für einen so längskraftschlüssigen Sitz, dass die 

Rohrverbindung selbst massive Zugbelastungen unbeschadet 

übersteht. 

Ob die Verpressung korrekt ausgeführt wurde, kann dabei 

auf einen Blick an der signal-grünen Verpresskennzeichnung 

überprüft werden. Außerdem 

verfügen die „Geopress 

K“-Verbinder über die Viegatypische 

SC-Contur. An der 

tritt bei versehentlich vergessenen 

Verpressungen schon 

bei der Dichtheitsprüfung 

deutlich sichtbar Wasser aus. Die Verbindung kann also noch 

rechtzeitig fachgerecht verpresst werden, so dass es nicht zu 

Schäden nach der Inbetriebnahme kommt. 

„Geopress K“ steht als DVGW-zertifiziertes Komplettsystem 

für Gas- und Wasserinstallationen mit PE-80-, PE-100-, PE-RCund 

PE-X-Rohren in d 25 bis d 63 mm zur Verfügung: Neben 

Kupplungen und Bögen gehören dazu T-Stücke, Reparaturund 

Reduzierkupplungen, Anschlussbögen, Übergangsbögen 

und Übergangsstücke mit Gewinde sowie Anschlussstücke für 

die bekannten Anbohrarmaturen des Herstellers. Das System 

ist geprüft gemäß GW 335-B3 und G 5600-1. 

Alle Komponenten des Systems „Geopress K“ verfügen serienmäßig 

über einen Traceability-Code nach ISO 12176-4. Damit 

ist auch noch nach Jahren eine lückenlose Nachverfolgung 

aller verbauten Viega-Produkte möglich. 

KONTAKT: Viega GmbH & Co. KG, 57428 Attendorn 

Produkt-Update in der Mess- und Fernüberwachungstechnik 

beim Kathodischen Korrosionsschutz 

Auch in diesem Jahr stellt Steffel wieder eine Neuentwicklung 

für den Kathodischen Korrosionsschutz vor. Auf dem 

Praxistag Korrosionsschutz in Gelsenkirchen am 02.07.2014 

kann Steffel seine KKS-Fernwirktechnik mit einer zweigleisigen 

Produktpalette vorstellen (Station / autarke Messstellen). 

Der iTS Pfahlsensor ersetzt mit neuen Funktionen und 

neuesten technischen Raffinessen seinen seit acht Jahren 

bewährten Vorgänger im Bereich „autarke Messstellen“. Die 

Erhöhung der Flexibilität in der Erreichbarkeit, der Aufnahme 

und Übermittlung von Messwerten und Informationen zu 

Grenzwertverletzungen, standen ebenso im Vordergrund, 

wie eine verbesserte Messtechnik. Alles vereint in einem 

stabilen kleinen Gehäuse mit IP67-Schutzklasse. Im neuen 

iTS sind neben dem Kommunikationsmodem auch die nötigen 

Antennen für GPS und Mobilfunk bereits integriert. Der 

iTS bietet einen vielseitigen Funktionsumfang, der es sogar 

ermöglicht, wie bei seinem großen Bruder ISM aus dem Stationsbereich, 

Messdaten an Fremdsysteme zu senden. Selbst 

eine einfache denkbare Anwendung, wie zum Beispiel eine 

regelmäßige Messdatenerfassung ohne Übermittlung an 

eine Zentrale, aber mit einer internen Grenzwertprüfung 

und Rückmeldungen ausschließlich im 

Fehlerfall, ist parametrierbar. 

Als besonderes Highlight wartet das 

extrem kompakte Gerät standardmäßig 

mit einer integrierten Datenloggerfunktion 

mit bis zu 2 kHz auf. 

Eine volle Integration nach GW 16, 

Fernparametrierung sowie eine Ferntaktung 

bietet der iTS in Verbindung 

mit dem bekannten KKS-Managementsystem 

MS2010. Zur Erreichung 

eines idealen Energiemanagements 

wurden im iTS - im Gegensatz zum 

immer erreichbaren Stations-Messmodul 

ISM - Mess- und Erreichbarkeitszeiten 

von bis zu 24 pro Tag 

vorgesehen. 

KONTAKT: Steffel KKS GmbH, 29331 Lachendorf 

Tel.: +49 (0) 5145-9891-200 

www.kks.de 

Auf dem Praxistag in Gelsenkirchen 

kann der neue iTS live getestet 

werden 

06 | 2014 27


Lecksuche mit System 

Die Gütersloher Unternehmensgruppe SEWERIN stellt aktuell 

ein neues System von Loggern vor. Das System SePem ® besteht 

aus dem Empfänger SePem ® 01 Master sowie einer beliebig 

großen Anzahl von Geräuschloggern. Je nach Anwendungsfall 

sind die Logger SePem ® 100 für den mobilen und SePem ® 150 

für den permanenten Einsatz konzipiert. Sie werden magnetisch 

an Schlüsselstangen von Schiebern, an Hydranten oder 

anderen Armaturen im Rohrnetz aufgesetzt. Das integrierte 

Mikrofon des Loggers wandelt den Körperschall der Leitung in 

ein Geräuschsignal. Dieses wird während der verbrauchsarmen 

Zeiten, üblicherweise nachts zwischen etwa 2:00 und 4:00 

Uhr, zyklisch aufgezeichnet. In dieser Zeit fallen keine oder nur 

wenige Störgeräusche in der Umgebung an. An einer Leitung 

ohne Leckstelle ist in dieser Zeit der gemessene Geräuschpegel 

nahe Null. Ist jedoch eine Leckage vorhanden, so misst der 

Geräuschlogger Werte, die deutlich von Null verschieden sind 

und erkennt so das Leck. 

SePem ® 100: Datenlogger für den mobilen Einsatz 

Für den mobilen Einsatz im Wasserrohrnetz ist der Datenlogger 

SePem ® 100 mit integrierter Antenne optimal geeignet. In 

einem definierten Netzabschnitt wird eine festgelegte Anzahl 

Logger an Messpunkten auf Armaturen gesetzt und zeichnet 

während der Nacht innerhalb einer programmierbaren Zeitspanne 

– üblicherweise eine halbe Stunde – den Pegel auf. Am 

nächsten Tag werden die Logger eingesammelt. Die Messdaten 

werden per Funk an den SePem ® 01 Master übermittelt. 

Auffällig hohe Messwerte, die auf ein Leck hinweisen, werden 

sofort durch ein akustisches Signal angezeigt, vorhandene 

Leckagen sicher erkannt. Im Anschluss werden die Datenlogger 

sukzessive in weiteren Netzabschnitten eingesetzt, bis das 

ganze Netz überprüft ist. 

SePem ® 150: Sicherheit durch permanente 

Überwachung 

Der Datenlogger SePem ® 150 ist für die stationäre Überwachung 

von Wasserversorgungsnetzen konzipiert. Die Logger 

verfügen über eine externe Antenne und werden an Armaturen 

stationär angebracht. Sie zeichnen in jeder Nacht während 

einer programmierbaren Zeitspanne die Minimalpegel auf. 

Die Standorte werden periodisch abgefahren, zum Beispiel 

täglich oder wöchentlich. Die Geräuschlogger schicken dann 

ihre Datentelegramme an den SePem ® 01 Master. Anders als 

beim mobilen Einsatz werden nicht die absoluten Pegelhöhen 

zweier Messpunkte verglichen, sondern die relative Pegeländerung 

an einem Messpunkt lässt das Entstehen eines neuen 

Lecks sehr schnell erkennen. 

Der bidirektionale Funk erlaubt das einfache Auslesen der 

Daten von beiden Loggertypen. Bei den permanent installierten 

Loggern SePem ® 150 müssen dafür sogar keine Kappen 

geöffnet werden. Die Daten werden während der Passierfahrt 

an den SePem ® 01 Master übermittelt. Das übermittelte Telegramm 

enthält neben dem Minimalpegel auch die Breite und 

die Frequenz des Geräuschs und wird auf dem Display des 

SePem ® 01 Master übersichtlich angezeigt. 

Auf Tastendruck kann während der Patrouille aus jedem Logger 

SePem ® 150 zusätzlich zum Datentelegramm auch ein 

vollständiger Datensatz abgerufen werden. Dieser enthält 

dann die Messkurve der letzten Messung. Auch für diese 

vollständigen Daten ist es nicht erforderlich, die Straßenkappe 

zu öffnen. Ein kurzer Stopp in Funkreichweite des SePem ® 

150 ist bereits ausreichend. Die Datenlogger SePem ® 100 und 

SePem ® 150 verfügen über hochempfindliche Piezomikrofone, 

die speziell für die Lecksuche optimiert sind und Geräusche 

über sehr große Entfernungen registrieren. 

SePem ® Software für die komfortable Auswertung 

Mit der SePem ® Software steht für die Auswertung der Daten 

ein komfortables Werkzeug zur Verfügung. Die Daten der 

Geräuschlogger werden vom SePem ® 01 Master über eine 

USB-Schnittstelle auf den PC übertragen. Dort können die 

Logger per drag&drop in einer Karte positioniert werden. 

Dazu ist eine Internetverbindung notwendig. Alle erfassten 

Messwerte werden dann diesem Messpunkt zugewiesen. Darüber 

hinaus stehen umfangreiche Funktionen zur Verfügung, 

um die Anforderungen sowohl an mobile als auch stationäre 

Applikationen professionell abzubilden. Besteht keine Internetverbindung, 

werden die Messdaten wie gewohnt in der 

tabellarischen Form der Exploreransicht dargestellt 

SePem ® Master Communicator für die Datensicherung 

und Visualisierung 

Die Software SePem ® Master Communicator ist eine Freeware, 

die die Datenverwaltung auf dem SePem ® 01 Master direkt 

am PC abbildet. Die Patrouillenlisten werden sofort nach der 

Verbindung übertragen und in einer Datenbank gespeichert. 

In Loggerlisten können die Messergebnisse der einzelnen 

SePem ® -Geräuschlogger abgerufen und komfortabel verwaltet 

werden. 

Das Video zum Produkt ist auf der SEWERIN-Homepage oder 

bei YouTube zu finden. 

KONTAKT: Hermann Sewerin GmbH, 33334 Gütersloh 

Tel.: +49 (0) 5241 934-0 

E-Mail: info@sewerin.com 

www.sewerin.com 

28 06 | 2014


Grenzen der Wasserleckortung neu definiert 

Die Esders GmbH präsentierte auf der Weltleitmesse für 

Wasser-, Abwasser-, Abfall- und Rohstoffwirtschaft IFAT 

zwei neue Systeme: Das neue Korrelationssystem Eureka3 

erreicht in Verbindung mit Hydrofonen die mehrfache Reichweite 

gegenüber Kontakt-Schall-Mikrofonen. Das Spürgerät 

Hunter H2 ortet kleinste Leckstellen, bei denen elektroakustische 

Lecksuche oder Korrelation an ihre Grenzen 

stoßen, mittels Spürgas. 

Das Korrelationssystem Eureka3 besteht aus zwei Funksendern, 

der Software Enigma, einem Kopfhörer und der 

zentralen Bedieneinheit Touch ME mit Touchscreen sowie 

internen Mikrofonen. „Das ist sozusagen ein Tablet-PC im 

Offroad-Gewand“, verdeutlicht Bernd Esders. Denn der 

Touch ME ist mit robustem Kantenschutz, sich automatisch 

anpassender Hintergrundbeleuchtung und einem Touchscreen, 

der sich sogar mit Handschuhen bedienen lässt, 

optimal für den rauen Außeneinsatz gewappnet. Ein stabiler 

Transportkoffer mit eingebautem Ladegerät, ein Netzteil 

sowie ein Fahrzeugladekabel runden das System ab. 

Ein stromsparender Dual-Core-Prozessor beschleunigt die 

rechenaufwändige Frequenzanalyse, Filterung und Korrelation 

der Leckgeräusche, sodass die 16-bit Berechnung 

praktisch verzögerungsfrei dargestellt wird. 

Eureka3 ist um externe Mikrofone und insbesondere Hydrofone 

erweiterbar: Indem die empfindlichen Sensoren in die 

unter Betriebsdruck stehende Wassersäule eingebaut werden, 

erreicht der Schall diese mit maximaler Intensität. Das 

verlängert die Ortungsreichweite bei PVC- und PE-Leitungen 

enorm, beziehungsweise macht kleinere Leckagen mit niedriger 

Geräuschentwicklung erst messbar. Zudem wurde auf 

der IFAT als Messeneuheit 

erstmals 

die Ergänzung des 

Eureka3 mit einem 

Funk-Bodenmikrofon 

vorgestellt. 

Bei kleinsten Leckstellen 

kommt 

der neue Esders 

Hunter H2 zum 

Einsatz. In die entleerte 

Leitung wird 

ein aus 95 Vol. % 

Stickstoff und 

5 Vol. % Wasserstoff 

bestehendes 

Spürgas eingebracht. 

Wasserstoff 

hat als kleinstes 

und leichtestes 

Element die Eigenschaft, durch jede noch so kleine Fehlstelle 

auszutreten, es durchdringt auch poröse Baustoffe wie 

Estrich oder Beton. So kann das nach oben wandernde 

Gas oberhalb der Leckstelle durch die Sonde des Hunter H2 

geortet werden. Über die Konzentrationsanzeige ist leicht 

feststellbar, wo sich die stärkste Wasserstoffanreicherung 

befindet. 

KONTAKT: Esders GmbH, 49740 Haselünne 

Tel.: +49 (0) 59 61-95 65-0 

E-Mail: info@esders.de 

Flexibilität durch mehrlagige Schellenmontage 

Bei Stauff ACT Schellen handelt es sich um eine neu entwickelte 

Lösung zur Befestigung von Rohrleitungen in Bereichen, 

in denen ein effizienter Schutz vor Korrosion unerlässlich ist. 

Das Entstehen von Spaltkorrosion an Rohrleitungen – ein seit 

Jahren insbesondere in der Öl- und Gasindustrie beobachtetes 

und dokumentiertes Problem – kann nachhaltig verhindert 

werden. Langfristig können mit der Lösung enorme Einsparpotenziale 

dank verlängerter Wartungs- und Austauschintervalle 

generiert werden. 

Konstrukteure und Anwender profitieren durch die höhere 

Flexibilität bei der Planung und Auslegung von Rohrleitungssystemen, 

da mehrere, eng beieinander verlaufende 

Rohrleitungen nun nicht mehr zwingend nebeneinander 

verlegt werden müssen. Wie alle zur Verwendung mit ACT 

Schellen empfohlenen Metallteile 

werden auch Sicherungsplatten 

und Aufbauschrauben aus 

den Werkstoffen 1.4401 bzw. 

1.4571 gefertigt. Im Gegensatz 

zu regulären Edelstahl-Komponenten 

wird jedoch die Verunreinigung 

durch metallische und 

nicht-metallische Partikel während 

der Produktion, Verarbeitung 

und Lagerung bei Stauff, 

welche die Materialeigenschaften 

negativ beeinflussen können, 

praktisch ausgeschlossen. 

Werksbild: Stauff 

06 | 2014 29


Wellrohre sicher abdichten mit Curaflex Nova ® Senso 

Der neue Dichtungseinsatz 

Curaflex Nova ® Senso ist 

besonders für die Abdichtung 

oberflächenstrukturierter 

und empfindlicher 

Rohre geeignet. Mit dem 

neuen STS (Soft Tight 

System) wird es möglich. 

Schnell, schonend und 

effektiv werden jetzt z. B. 

Kunststoffmantelrohre, 

flexibel vorisolierte Kunststoffrohre 

und flexible 

Kabelschutzrohre zuverlässig abgedichtet. 

Der Curaflex Nova ® Senso ist für jeden Lastfall (drückendes 

und nichtdrückendes Wasser) gerüstet. Der Dichtungseinsatz 

ist wartungsfrei, d. h. dauerhaft dicht ohne Nachspannen. 

STS - Soft, schonend, sicher 

STS (Soft Tight System) löst das Abdicht-Problem bei stark 

strukturierten Rohroberflächen mit Bravour. Das weiche Butylband 

von Curaflex Nova ® Senso greift bis tief in die Rillen der 

Rohroberfläche und dichtet dort dauerhaft ab. Der schonende 

Anpressdruck auf die Medienleitung ist jederzeit gewährleistet, 

denn bei diesem Dichtungseinsatz ist das bewährte 

DPS-System integriert. 

ITL - immer sicher verspannt 

ITL (Integrated Torque Limiter) garantiert beim Verspannen 

immer das richtige Drehmoment. Spezialwerkzeuge sind überflüssig. 

Und alles ist dicht. Das innovative ITL macht es möglich. 

Speziell für diesen Zweck entwickelte Muttern trennen sich 

bei einem definierten Drehmoment schnell und zuverlässig 

ab. Das erhöht die Einbausicherheit extrem. 

Die DOYMA GmbH & Co mit Sitz in Oyten konstruiert und 

fertigt Dichtungssysteme zur Abdichtung von Ver- und Entsorgungsleitungen, 

die durch Wände und Decken geführt werden 

sowie Brandschutzsysteme zur Abschottungen für Rohre und 

Kabel für den vorbeugenden baulichen Brandschutz. 

KONTAKT: DOYMA GmbH & Co, 28876 Oyten 

Tel.: +49 (0)4207-9166-270 

E-Mail: benedikt.schuetz@doyma.de 

www.doyma.de 

Radiodetection präsentiert die nächste Generation 

von Präzisions-Marker-Suchsystemen 

Die neue Serie der Präzisionssuchsysteme von Radiodetection 

erweitert die hohe Leistung und Ergonomie der RD7000 + 

und RD8000 Plattformen und bietet nun die Möglichkeit, 

RF-Marker für Versorgungsleitungen, sowie elektronische 

Markersysteme (Electronic Marker System - EMS) und Omnimarker, 

zu erfassen. Mit der automatischen Marker-Tiefenmessung, 

durch die sich ein manuelles Zweischritt-Verfahren 

erübrigt, und ihr kombinierter Versorgungsleitungs- und Marker-Suchmodus 

ermöglichen diese neuen Marker-Empfänger 

schnellere und genauere Ortungsergebnisse. 

Verbindungen mit Karten und GIS-Systemen werden durch 

internationale GPS-Funktionen und praktische Bluetooth- und 

USB-Konnektivität erleichtert. Die optionale interne GPS-Funktion 

der RD8000-Systeme ermöglichen es Ortungsexperten, 

ihre Messungen durch zweckdienliche Positionsdaten zu 

erweitern, ohne zusätzliche Geräte mitführen zu müssen. Der 

USB-Port dient als schnelle, einfache Schnittstelle für Mappingund 

GIS-Systeme. Die RD-Manager -Software ermöglicht das 

Exportieren von Daten in geläufige Dateiformate wie z. B. 

KML für Google Earth. 

Alle Präzisions-Marker-Empfänger verfügen über eine Bluetooth-Funktion 

für eine automatische Übertragung von Messwerten 

an externe Geräte, einschließlich jener, die weiteren 

GPS-Support bieten. Die automatische Datenaufzeichnung 

einiger Modelle bietet Nutzungsüberwachung für einen Nachweis 

der Arbeitsleistung und die Verbesserung laufender Prozesse. 

Jede Sekunde werden Hauptortungsparameter auf der 

internen Festplatte der Einheit gespeichert, die später über 

die USB-Verbindung und den RD-Manager abgerufen und 

analysiert werden können. 

Weitere Vorteile sind die gleichzeitige Anzeige von Strom- und 

Tiefenwerten bei den RD8000-Modellen, der dynamische 

Überlastungsschutz, der in Bereichen mit starken elektrischen 

Störfeldern Interferenzen herausfiltert, und serienmäßig eingebaute, 

wiederaufladbare Li-Ion-Batterien für längere Nutzungsdauer 

und kostenwirksamen Einsatz. Anwender, die 

bereits mit den führenden RD8000- und RD7000+-Präzisions- 

Suchsystemen von Radiodetection vertraut sind, benötigen nur 

minimales Training. Zur zusätzlichen Absicherung und ohne 

Zusatzkosten wird eine dreijährige Garantie bei Produktregistrierung 

angeboten. 

KONTAKT: Radiodetection CE, Emmerich am Rhein 

Tel.: +49 2851-9237-20 

E-Mail: marion.giesbers@spx.com 

www.radiodetection.de 

30 06 | 2014


Ortung von erdverlegten Versorgungsleitungen 

Kathodischer Korrosionsschutz (KKS) wird weltweit genutzt 

um Leitungen vor Korrosion zu schützen, die durch Defekte am 

Schutzmantel verursacht wird. Die Herausforderung besteht 

darin, die Größe und Anzahl der Mantelschäden zu reduzieren, 

um somit die Wirksamkeit des kathodischen Schutzes zu 

maximieren und den Leckstrom (Streustrom) zu minimieren. 

Das vLocDM2-Ortungssystem von Vivax-Metrotech wurde 

entwickelt, um eine exakte Ortung zu ermöglichen und die 

gefundenen Schäden auszuwerten. 

Anwendung moderner Ortungstechnik 

Dass Gasleitungen aus Stahl heutzutage mittels kathodischen 

Schutzpotentials vor Korrosion geschützt werden, ist gängige 

und auch bewährte Praxis. Bei Beschädigungen an der 

Umhüllungsschicht fließt ein erhöhter Schutzstrom und das 

Schutzpotential sinkt ab, wodurch die Gefahr lokaler Korrosionsstellen 

entsteht. Diese Fehlstellen exakt zu lokalisieren und 

zu beseitigen, ist meist schwierig und aufwändig. Durch die 

Wahl des richtigen Ortungssystems wird dies aber deutlich 

vereinfacht. 

Technik des kathodischen Korrosionsschutzes 

Ist die Umhüllungsschicht an einer Rohrleitung mechanisch 

beschädigt, so kommt es durch eine chemische Reaktion zu 

Korrosion, die Leitung rostet. Diese chemische Reaktion wird 

durch das Anlegen eines Schutzpotentials – dem kathodischen 

Korrosionsschutz – verhindert. Damit wird eine Korrosion an 

den Schadstellen verhindert. Die Fehlstellen müssen aber trotzdem 

aufgespürt und beseitigt werden, weil das Schutzsystem 

nur einen begrenzten Schutzstrom bereitstellen und bei einer 

Vielzahl von parallelen Fehlstellen den Korrosionsschutz nicht 

aufrecht erhalten kann. 

Die bei dieser Art von Fehlstellenortung eingesetzten Systeme 

unterscheiden sich vom Grundaufbau her nicht von der herkömmlichen 

Ortungstechnik. Das System vLocDM2 besteht aus 

einem Hochleistungssender und einem Empfänger. Im Detail 

betrachtet, ist hier allerdings ein deutlicher Unterschied erkennbar. 

Der Hochleistungssender dieser Messsysteme ermöglicht 

die Ortung und Fehlersuche an der Leitungstrasse über große 

Distanzen. So kann z. B. mit einem 150-Watt-Sender eine 

Trasse von 40 km und mehr geortet werden. 

Ein weiterer Unterschied beim Sender gegenüber „einfachen“ 

Systemen ist die Auswahl und Anzahl der Frequenzen. Um die 

Fehlstellen an der Rohrumhüllung, z. B. von Gastransportleitungen 

zuverlässig orten zu können, ist eine sehr niedrige 

Frequenz notwendig. Hier wird eine Frequenz von 4 Hz eingesetzt, 

durch welche nur sehr geringe kapazitive Signale erzeugt 

werden und der Leckstrom an Fehlstellen deutlich erkennbar 

wird. Der Empfänger ist zusätzlich zu den Spulen im Gehäuse 

noch mit einem zusätzlichen Magnetometer ausgestattet. Nur 

dadurch sind die zuverlässige Ortung der extrem niedrigen Frequenz 

und eine empfindliche Fehlerstromerfassung möglich. 

Durch die Weiterverarbeitung im Empfänger können dann 

die Signalstärke und deren Verlauf ausgewertet werden. Als 

weitere Komponente bei vLocDM2 kommt ein so genannter 

A-Rahmen, eine Schrittspannungssonde, zum Einsatz. Dieser 

ermöglicht während der Ortung die punktgenaue Bestimmung 

des Fehlers im Erdreich. 

Das System kann an jedem Einspeisepunkt des kathodischen 

Schutzes angeschlossen werden. Die Messung erfolgt mit dem 

vLocDM2-Empfänger. 

Die Ergebnisse in Form von Daten oder Diagrammen erscheinen 

in Echtzeit auf dem vLocDM2-Display oder auf einem 

über Bluetooth angeschlossenem externen Datenlogger mit 

GPS-Postition. 

KONTAKT: Seba Dynatronic Mess- und Ortungstechnik GmbH, 96148 Baunach 

Tel.: +49 (0) 9544 68-0 

E-Mail: klar.r@sebakmt.com 

www.sebakmt.com 

vLocDM2-Set mit Empfänger, Sender und A-Rahmen 

vLocDM2 im Einsatz 

06 | 2014 31


Neuer begehbarer Schacht DN 1000 

Der von der Funke Kunststoffe GmbH auf der 

IFAT 2014 vorgestellte neue begehbare Schacht 

DN 1000 kombiniert die Vorzüge verschiedener 

Werkstoffe zu einem System mit vielen 

Vorteilen. Das Schachtunterteil aus Beton verleiht 

dem Bauwerk Sicherheit gegen Auftrieb, 

während die korrosions- und abriebsichere PU- 

Auskleidung für optimale hydraulische Verhältnisse 

sorgt. Die Schachtmuffen sind mit dem 

CI ® -Dichtsystem ausgestattet und erlauben den 

einwandfreien Anschluss von SN 8-, SN 12- und 

SN 16-Rohren aus dem HS ® - und CONNEX- 

Kanalrohrsystem. Das auf dem Unterteil sitzende 

Steigrohr ist aus PVC-U gefertigt. Es wird in 

der gewünschten Baulänge auf die Baustelle 

geliefert und kann vor Ort noch problemlos 

gekürzt werden; die maximale Länge liegt bei 

5 m. Aufgrund der monolithischen Fertigung 

entfallen die für herkömmliche Schachtbauwerke typischen 

Fugen. Den Abschluss des Bauwerks bildet der Funke Schachtkonus, 

der ebenfalls mit PU ausgekleidet ist. 

Dank der speziellen Konstruktionsweise des Konus erfolgt die 

Lastabtragung nicht über das Steigrohr, sondern in das umliegende 

Erdreich. Der Konus ist wahlweise für Abdeckungen 

von 625 mm bzw. 800 mm lieferbar. An Schachtunterteil und 

Konus werkseitig angebrachte Seilschlaufen sorgen für denkbar 

einfache Handhabung an der Einbaustelle und erleichtern 

die Montage des Schachtes. Das Bauteil eignet sich für die 

Gestaltung unterschiedlicher Varianten mit Abwinklungen 

oder Seitenzuläufen, bietet eine optimale Lösung für Gerinne 

mit Nennweiten- und Höhensprüngen und ist bei unterschiedlichen 

Gefällen (Standard: 1 %) einsetzbar. 

Nachträgliche Anschlussmontage möglich 

Mit dem FABEKUN ® -Sattelstück DN/OD 160 von Funke kann 

zudem jederzeit und an jeder beliebigen Stelle im Steigrohr ein 

Anschluss geschaffen werden, um einen Höhenversatz in der 

Kanalisation zu überbrücken; optional lässt sich der Anschluss 

außerdem mit einem innenliegenden Absturz kombinieren. 

Dieser ermöglicht eine problemose Revision und Reinigung, 

und dank des geringen Platzbedarfs bleibt der Schacht begehbar. 

Eine auf der Berme angebrachte Rutschsicherung sorgt für 

festen Stand, auf Wunsch wird der Schacht ab Werk mit einer 

Leiter ausgeliefert. Ebenfalls optional ist eine Einstieghilfe für 

die Montage im Schachtkonus lieferbar. Eine hierfür nötige 

Tragplatte ist werkseitig vormontiert. 

KONTAKT: Funke Kunststoffe GmbH, 59071 Hamm 

Tel.: +49 (0) 2388 3071-0 

E-Mail: info@funkegruppe.de 

www.funkegruppe.de 

Mineralische Beschichtung gegen aggressives 

Abwasser und biogene Schwefelsäurekorrosion 

Die octopus stellt ihr neues Verfahren zur Aushärtung der hydraulischen 

abbindenden Beschichtung für Abwasserschächte, 

Bauwerkskammern und Behälter durch Heißdampf vor. 

Nach der Untergrundvorbereitung mit Wasserhochdruck oder 

mit festen Strahlmitteln wird der Schachtraum mit Heißdampf 

>100 °C bedampft. Der Heißdampf wird vom Heißdampferzeuger 

über einen Schlauch bis zur Mitte des Schachtraumes 

geführt und von dort gleichmäßig im Bauwerksraum verteilt. 

Die Bedampfungszeit hängt zum einen von der Raumgröße 

des Bauwerkes und zum anderen von der Menge des 

Heißdampfvolumens kg/h. ab. Durch die Kombination von 

ausgesuchten, natürlichen Mineralien und einer hochwertigen 

reaktiven Flüssigkomponente entsteht die Fertigmischung 

PNEUCON. 

Durch das Bedampfen mit Heißdampf ist die Reaktionsgeschwindigkeit 

des Hydratationsprozesses der Beschichtung 

so hoch, dass das zementöse Material sofort in die sog. 

Klinkerphase (Härte und Dichte) tritt. Unter normalen Bedingungen 

(Umgebungstemperatur ~ 20 °C) tritt diese Phase 

frühestens nach 7 bis 28 Tagen ein. Die Inbetriebnahme 

des Bauwerkes kann sofort nach der Bedampfung erfolgen. 

Die Produkteigenschaften sind: 

»» 

hohe Beständigkeit gegen biogene 

Schwefelsäurekorrosion 

»» 

Säuren- und Laugenbeständigkeit von pH 3 bis pH 14 

»» 

homogene Verbindung zu allen mineralischen 

Untergründen 

»» 

Temperaturbeständig bis 95 °C 

»» 

druckwasserdicht bei gleichzeitiger 

Wasserdampfoffenheit 

»» 

Verarbeitung auf mattfeuchten Untergründen 

»» 

Verarbeitung auf tragfähigen rostigen 

Stahloberflächen 

»» 

keine Unterwanderung durch Rost 

»» 

Langzeitkorrosionsschutz 

»» 

lastwechselbeständig 

»» 

umweltfreundlich, lösemittelfrei, schadstoffarm 

KONTAKT: octopus coating GmbH, 30851 Langenhagen 

32 06 | 2014


Komplette Systemlösung: KERAPORT Schächte 

Das neue Schachtprogramm KeraPort ergänzt und komplettiert 

die hochwertigen Systemlösungen von Steinzeug-Keramo. 

Auch in der senkrechten Dimension bietet Steinzeug-Keramo 

damit die umfassenden Vorteile, die Steinzeugrohre und -formstücke 

auf der waagerechten Ebene auszeichnen. Zuverlässige 

Abwassersysteme verlangen durchgehend ein Höchstmaß an 

Korrosionssicherheit und Dichtheit. Weil ein System nur so 

zuverlässig arbeiten kann wie jedes einzelne seiner Glieder, 

rücken auch Abwasserschächte mehr und mehr in den Fokus 

der Entscheidungen. 

Gut zugänglich für vielfältige Aufgaben 

Schächte ermöglichen das Betreten bzw. das Be- und Entlüften 

unterirdischer Abwasseranlagen, Kanalisationen, 

Schiebekammern usw. und zeichnen sich durch eine Einsteigevorrichtung 

und eine verkehrssichere Abdeckung aus. 

Aufgrund ihrer großen Nennweiten von DN 600 über DN 

800 bis zu DN 1000 (DN 1200 und DN 1400 auf Anfrage 

erhältlich) lassen sich in den Komplett- und Kombischächten 

mühelos alle gängigen Prüf-, Inspektions- und Reinigungsgeräte 

einbringen. 

durch undichte Abwasserschächte ist unbedingt zu vermeiden. 

Dieses Anforderungsprofil erfüllt Steinzeug-Keramo mit 

dem Schachtprogramm KeraPort in idealer Weise. Wie kein 

anderer steht der Werkstoff Steinzeug für Korrosionssicherheit 

und Dichtheit beim Abwassertransport. Jeder Steinzeugschacht 

wird nach individuellen Vorgaben gefertigt. 

KONTAKT: Steinzeug-Keramo GmbH, 50226 Frechen 

Tel.: +49 (0) 2234 507 201 

E-Mail: M.Khazdouzian@steinzeug-keramo.com 

www.steinzeug-keramo.com 

Extrem korrosionssicher und dicht 

Für Schächte gilt wie für jedes andere Segment im gesamten 

Abwassersystem: Die Anforderungen wachsen. Abwässer 

sind heute deutlich aggressiver als noch vor wenigen Jahren 

– aus vielfältigen Ursachen. Auch eintretendes Fremdwasser 

Molchen leicht gemacht: QUICK-PIG-Station 

für PE-Rohrsysteme 

Auf der IFAT 2014 in München hat REINERT-RITZ erstmals 

ein neues, innovatives Konzept zum Einbringen und Herausnehmen 

von Molchen vorgestellt. 

Im Gegensatz zur gängigen Praxis werden mit der QUICK- 

PIG Station keine platzraubenden und kostspieligen 

Schächte mehr benötigt, um den Molch in das Rohrsystem 

einzufügen. 

Die Bedienung der Molchschleuse erfolgt nach Entfernung 

des Straßendeckels von oben. Dadurch werden nicht nur 

Installationskosten reduziert, sondern es entfallen auch viele 

sicherheitstechnische Vorkehrungen, wie Gaswarngeräte, 

Sicherheitsdreibock, Höhensicherungsgerät, Rettungshubeinrichtung 

usw. 

Die „Arbeit in Schächten“ wird grundsätzlich als Tätigkeit 

mit besonderen Gefahren eingestuft. Mit der QUICK-PIG- 

Station werden zukünftig lebensgefährdende Risiken von 

Monteuren abgewendet. Die Station macht das Molchen 

sicherer, einfacher und kostengünstiger. 

KONTAKT: REINERT-RITZ GmbH, 48531 Nordhorn 

E-Mail: kontakt@reinert-ritz.de 

www.reinert-ritz.com 

06 | 2014 33


Die neue Premium-Line von Wavin: Großes Interesse 

auf der IFAT 2014 

Auf der IFAT in München 

präsentierte Wavin erstmals 

seine neue Premium- 

Produktlinie für die Abwasserentsorgung. 

Unter dem 

Namen TERRA GRAVITY 

werden in Zukunft hochwertige 

Kanalrohre und 

Schächte für anspruchsvollste 

Anwendungen 

angeboten. Das Interesse 

am Wavin Messestand 

war groß. Zum neuen 

Konzept gehören auch 

umfangreiche Serviceleistungen 

wie zum Beispiel 

ein neues Online-Tool für 

den Tiefbau. 

Neu im Wavin-Sortiment: Das Vollwandrohrsystem 

Acaro PP SN 12 und der für homogene 

Premium-Produkte 

Großraumschacht Tegra 1250 aus PE sind Kanalsysteme 

Teil der TERRA GRAVITY Premium Line „Mit TERRA GRAVITY richten 

wir uns an Kommunen, 

Planer und Tiefbauunternehmen, 

die in der drucklosen Entwässerung besonderen 

Wert auf Qualität, Nachhaltigkeit und Service legen“, erklärt 

Günter Brümmer, Produktmanager bei Wavin, die Strategie. 

Das umfangreiche Produktsortiment beinhaltet unter anderem 

die Tegra Premium-Schächte, hergestellt aus PE oder PP, 

in den Dimensionen von DN 425 bis DN 1250. Gleich drei 

neue Premium-Schächte wurden zur Einführung von TERRA 

GRAVITY ins Lieferprogramm aufgenommen. Auf der IFAT 

in München weckte vor allem ein neuer Großraumschacht 

aus Polyethylen das Interesse der Besucher. Der Tegra 1250 

bietet viel Platz für Armaturen und große Anschlüsse. Als 

Baukastensystem mit schweißbaren Komponenten ist er 

ideal für anspruchsvolle Aufgaben in der Entwässerung. 

Entsprechend der Kundenbedürfnisse wird der PE-Schacht 

individuell gefertigt und anwendungsbezogen ausgestattet. 

Neben hochwertigen und langlebigen Schächten bietet der 

Marktführer für Kunststoffrohrsysteme in Europa aber auch 

ein Komplettprogramm an Rohren und Verbindungssystemen, 

mit denen sich materialgleiche und bei Bedarf auch 

vollverschweißte Kanäle herstellen lassen. So finden sich 

spezielle Rohre für den Regenwassertransport, Vollwandrohre 

aus PE-HD oder rippenverstärkte PP-Rohre im TERRA 

GRAVITY-Sortiment. Neu ist das Vollwandrohrsystem Acaro 

PP SN 12 aus hochwertigem Polypropylen, das mit einem 

speziellen Dichtsystem ausgestattet ist. „Durch die einfache 

Kombination unserer Premium-Rohre und -Schächte lassen 

sich homogene Kanalsysteme herstellen, die besonders 

langlebig und sicher sind“, bringt Brümmer die wesentlichen 

Vorteile auf den Punkt. 

Premium-Service 

Auch das ist neu: Neben den umfangreichen Serviceleistungen, 

die bei Wavin selbstverständlich sind, profitieren 

Terra Gravity-Kunden in Zukunft von einem erweiterten 

Serviceangebot. Mit dem neuen Online Tool Tiefbau können 

Kunden jetzt neben der bewährten Regenwasserbewirtschaftung-Berechnung 

auch ihr Abwassernetz hydraulisch 

berechnen und planen. Mit einem kompletten Report alle 

wichtiger Daten, inklusive einem Massenauszug, der sowohl 

im PDF-Format oder auch als GAEB-Datei zur Verfügung 

gestellt wird. Zum Premium-Service gehören auch die projektbezogene 

Konzeption und Projektierung, die auftragsbezogene 

Fertigung sowie die Projektbegleitung durch 

einen Wavin-Techniker vor Ort. „Von der Planung, über 

die Einweisung auf der Baustelle bis hin zur Fertigstellung 

des Projektes stehen wir an der Seite unserer Kunden“, so 

Brümmer. 

KONTAKT: Wavin GmbH, 49767 Twist 

Tel.: +49 (0) 5936 12-0 

www.wavin.de 

INFO 





34 06 | 2014

4. Praxistag am 05. November 2014 in Rheine 

Wasserversorgungsnetze 

NEU 

Begleitende 

Ausstellung und 

Vorführungen 

Programm 

Moderation: Prof. Th. Wegener, 

iro Institut für Rohrleitungsbau, Oldenburg 

Wann und Wo? 

Block 1: Netzbetrieb - Analysieren und Optimieren 

Optimale fahrweise von Pumpen und Turbinen 

Dr. Gebhardt, aquatune, Aarbergen; Dr. Wolters, 3S Consult, München 

Rahmenbedingungen einer Zielnetzplanung 

Dr. Esad Osmancevic, RBS Wave GmbH, Stuttgart 

ISO 55 000 – Der Standard für das Asset Management 

Mike Beck, Fichtner Water & Transportation GmbH, Berlin 

Block 2: Strategien zur Netzspülung 

Reinigung einer Rohwasserleitung mit dem Impulsspülverfahren 

Carsten Utke, Berliner Wasserbetriebe, Berlin 

Auswahlkriterien für Spül- und Reinigungsverfahren 

Dominik Nottarp-Heim, Hessenwasser, Groß-Gerau; 

Dr. Christian Sorge, IWW, Biebesheim am Rhein 

Block 3: Armaturenwechsel und -instandhaltung 

Wechsel von Anbohrarmaturen bei Betriebsdruck 

N. N., Flintab GmbH, Brüsewitz 

Im Fokus: Armatureninstandhaltung 

Axel Sacharowitz, 3S Antriebe, Berlin 

Block 4: Druckprüfung von Rohrleitungen 

Fehlerhafte Druckprüfungen bei Wasserleitungen 

René Stangl, Hamm 

DVGW-Arbeitsblatt W 400-2 Druckprüfung von neu verlegten 

Rohrleitungen - Grundlagen, Verfahren, Anforderungen 

Bernd Nienhaus, Esders GmbH, Haselünne 

Veranstalter: 

Veranstalter 

3R, iro 

Termin: Mittwoch, 05.11.2014, 

9:00 Uhr – 16:45 Uhr 

Ort: 

Zielgruppe: 

Rheine 

Mitarbeiter von Stadtwerken 

und Wasserversorgungsunternehmen, 

Dienstleister im Bereich 

Netzplanung, -inspektion und 

-wartung 

Teilnahmegebühr*: 

3R-Abonnenten 

und iro-Mitglieder: 410,- € 

Nichtabonnenten: 450,- € 

Bei weiteren Anmeldungen aus einem Unternehmen 

wird ein Rabatt von 10 % auf den jeweiligen 

Preis gewährt. 

Im Preis enthalten sind die Tagungsunterlagen 

sowie das Catering (2 x Kaffee, 1 x Mittagessen). 

* Nach Eingang Ihrer schriftlichen Anmeldung (auch per Internet 

möglich) sind Sie als Teilnehmer registriert und erhalten eine 

schriftliche Bestätigung sowie die Rechnung, die vor Veranstaltungsbeginn 

zu begleichen ist. Bei Absagen nach dem 24. 

Oktober 2014 oder Nichterscheinen wird ein Betrag von 100,- € 

für den Verwaltungsaufwand in Rechnung gestellt. Die Preise 

verstehen sich zzgl. MwSt. 

Block 5: Netzbetrieb - Überwachung 

Schallgeschwindigkeit im Rohrnetz 

Dirk Becker, Hermann Sewerin GmbH, Gütersloh 

Online Netzüberwachungssysteme zur Versorgungssicherheit 

Stefan Neuhorn, Hinni AG, Biel-Benken (CH) 

Erhöhte Rohrleitungsschwingungen in einem Wasserwerk 

Dr. Christian Jansen, KÖTTER Consulting Engineers GmbH & Co. KG 

Mehr Information und Online-Anmeldung unter 

www.praxistag-wasserversorgungsnetze.de 

Fax-Anmeldung: 0201-82002-40 oder Online-Anmeldung: www.praxistag-wasserversorgungsnetze.de 

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FACHBERICHT RECHT & REGELWERK 

Betreiberhaftung bei Rohrleitungsschäden 

Der Stofftransport durch Rohrleitungen ist im Vergleich zu anderen Transfermethoden sehr sicher. Dennoch kann es 

in seltenen Fällen zum Austreten transportierter Medien in die Umgebung kommen. Außer der Umwelt können dabei 

auch unbeteiligte Privatpersonen geschädigt werden, etwa durch Verschmutzungen ihres Grundeigentums. In der 

Akutsituation richten sich die zu treffenden Maßnahmen regelmäßig in erster Linie darauf, die Gefahr einzudämmen 

und den nachvollziehbaren Sorgen Betroffener angemessen zu begegnen. Wenn sich die Lage beruhigt hat, geht 

es um den Ausgleich entstandener Schäden. Zu den damit verbundenen rechtlichen Fragen gibt der vorliegende 

Beitrag einen Überblick. 

Grundlagen 

Die Haftung eines Rohrleitungsbetreibers gegenüber einem 

Grundstückseigentümer kann prinzipiell in einem individuellen 

Vertrag über die Gestattung der Grundstücksnutzung 

für die Leitung geregelt sein. Dies muss im jeweiligen Einzelfall 

anhand der konkret abgeschlossenen Vereinbarungen 

geklärt werden, weil solche speziellen Regelungen von 

gesetzlichen abweichen können. Beim Fehlen einer vertraglichen 

Schadensersatzbestimmung haften Rohrleitungsbetreiber 

nach § 2 Abs. 1 Satz 1 des Haftpflichtgesetzes (HPflG) 

und – in bestimmten besonderen Fällen, auf die hier aus 

Platzgründen nicht weiter einzugehen ist [1] – nach weiteren 

gesetzlichen Spezialvorschriften. § 2 Abs. 1 Satz 1 HPflG 

lautet: 

„Wird durch die Wirkungen von Elektrizität, Gasen, 

Dämpfen oder Flüssigkeiten, die von einer Stromleitungsoder 

Rohrleitungsanlage oder einer Anlage zur Abgabe der 

bezeichneten Energien oder Stoffe ausgehen, ein Mensch 

getötet, der Körper oder die Gesundheit eines Menschen 

verletzt oder eine Sache beschädigt, so ist der Inhaber der 

Anlage verpflichtet, den daraus entstehenden Schaden zu 

ersetzen.“ 

Diese Regelung gehört mit einigen anderen zu einer Gruppe 

von Schadensersatzbestimmungen, die sich von den 

„normalen“ Haftungsvorschriften des deutschen Rechts 

dadurch unterscheiden, dass sie eine Verpflichtung zum 

Schadensersatz ohne Verschulden des Leitungsbetreibers 

aussprechen. Es kommt nicht darauf an, ob ein Rohrleitungsbetreiber 

fahrlässig gehandelt hat. Bestimmungen 

wie § 2 Abs. 1 HPflG statuieren eine so genannte Gefährdungshaftung: 

Der Gesetzgeber entscheidet, dass selbst das 

absolut sorgfältige Betreiben bestimmter Einrichtungen ein 

immanentes Risiko mit sich bringt, das potentiell betroffenen 

Dritten nicht ohne Ausgleich im Schadensfall zuzumuten 

ist. Ein bekanntes Beispiel ist die verschuldensunabhängige 

Haftung für das Betriebsrisiko von Kraftfahrzeugen, die im 

Straßenverkehrsgesetz geregelt ist. 

Zu solchen Einrichtungen gehören auch die im oben wiedergegebenen 

Gesetzestext genannten Rohrleitungsanlagen, 

wenn in ihnen Gase, Dämpfe oder Flüssigkeiten transportiert 

werden. Das betrifft unter anderem Rohrleitungen zum 

Transport von Erdöl, Ethylen, Wasserstoff, Druckluft oder 

Chemikalien [2], aber darauf beschränkt sich die Vorschrift 

nicht. Auch ob eine Leitung ober- oder unterirdisch verlegt 

ist, spielt für die Haftung nach dieser Regelung grundsätzlich 

keine Rolle. Die wesentliche Haftungsvoraussetzung 

besteht bei § 2 Abs. 1 Satz 1 HPflG in der Ursächlichkeit 

eines unplanmäßigen Stoffaustritts (das muss nicht zwingend 

ein plötzliches Ereignis im Sinne eines Unfalls sein) für 

einen Schaden. Diese Kausalität drückt der Gesetzgeber 

mit dem Wort „durch“ am Anfang des oben genannten 

Tatbestandes aus. 

Juristen prüfen an dieser Stelle bei allen Gefährdungshaftungen 

im Wesentlichen zwei Fragen. Erstens, ob ein 

Stoffaustritt in einem quasi-naturwissenschaftlichen Sinn 

zu einem Schaden geführt hat, also conditio sine qua non 

für diesen ist. Entsteht ein Schaden unabhängig von einem 

Stoffaustritt, gibt es keine Rechtfertigung für eine Haftung 

des Rohrleitungsbetreibers. Diese Voraussetzung kann im 

konkreten Fall leicht zu klären sein (zum Beispiel bei einer 

Bodenverunreinigung durch austretendes Öl), aber auch 

schwer (fiktives Beispiel: unter Überdruck austretendes Gas 

reißt Erdbrocken in die Luft, einige Dutzend Meter entfernt 

zerbirst eine Fensterscheibe). 

Die zweite Prüffrage lautet, ob ein auf der ersten Stufe 

erfasster Schaden vom Sinn der Gefährdungshaftung 

erfasst wird, also auf die spezifischen Risiken des Transports 

– nicht des Stoffes an sich – durch eine Rohrleitungsanlage 

zurückgeht (Schutzzweckzusammenhang). Auch 

die Frage nach dem Schutzzweckzusammenhang kann 

im Einzelfall zu schwierigen Bewertungsfragen führen 

(z. B. Haftung für das Entstehen giftiger Dämpfe infolge 

des Zusammenfließens verschiedener Stoffe in einer 

kommunalen Abwasseranlage? [3] Für Schäden durch 

Asphaltbrocken, die infolge bergbaubedingten Versagens 

einer Wasserversorgungsleitung herumgeschleudert 

werden? [4]). 

Klärungsbedürftig ist schließlich auch, ob Mitursachen 

existieren (zum Beispiel mangelhafte Ausführung betroffener 

Bauwerke, die niemand je bemerkt hat, die sich 

36 06 | 2014

RECHT & REGELWERK FACHBERICHT 

aber schadensträchtig auswirken). Diese mindern ggf. 

die Haftung von Rohrleitungsbetreibern. 

Diese vorstehend erläuterte Wirkungshaftung hängt nicht 

vom Zustand der Anlage ab [5], denn ihr Grund liegt 

allein in den Gefahren, die vom leitungsgebundenen 

Stofftransport ausgehen. Entsprechend der gesetzgeberischen 

Absicht, das Betriebsrisiko auszugleichen, ist 

für diese Haftung irrelevant, ob eine Anlage intakt oder 

defekt ist [6]. Anders ist es mit einer weiteren Haftung, 

der so genannten Zustandshaftung, die im zweiten Satz 

des § 2 Abs. 1 HPflG geregelt ist. § 2 Abs. 1 Satz 2 HPflG 

lautet: 

„Das gleiche gilt, wenn der Schaden, ohne auf den 

Wirkungen der Elektrizität, der Gase, Dämpfe oder 

Flüssigkeiten zu beruhen, auf das Vorhandensein 

einer solchen Anlage zurückzuführen ist, es sei denn, 

dass sich diese zur Zeit der Schadensverursachung in 

ordnungsmäßigem Zustand befand. Ordnungsmäßig ist eine 

Anlage, solange sie den anerkannten Regeln der Technik 

entspricht und unversehrt ist.“ 

Dabei geht es um Schäden, die auf die Existenz einer 

Anlage zurückzuführen sind, aber nicht auf transportierte 

Stoffe. Dies ist der Grund dafür, dass die Haftung hier 

an einen regelwidrigen Zustand der Anlage anknüpft. 

Nachfolgend bleibt diese Regelung angesichts des Aufsatzthemas 

außer Acht. Gleiches gilt für die Haftung bei 

verschuldeten, also mindestens fahrlässig verursachten, 

Stoffaustritten. Für diese gelten abweichende Eingangsvoraussetzungen; 

die nachfolgenden Ausführungen zum 

Inhalt der ggf. eingreifenden Haftung gelten aber jedenfalls 

prinzipiell sinngemäß (es gibt allerdings im Detail 

Unterschiede). 

Was ist zu ersetzen? 

Zum Inhalt der Haftung führt das HPflG nichts Konkretes 

aus, es beschränkt sich auf die Wendung, der Inhaber einer 

Leitung habe „den entstehenden Schaden zu ersetzen“. 

Aus juristischer Sicht liegt darin aber nicht etwa eine Lücke, 

sondern eine sparsame Gesetzgebungstechnik, die Wiederholungen 

vermeidet. Es gibt nämlich allgemeine Regeln über 

den Schadensersatz in den §§ 249 ff. BGB, die im Bereich 

des HPflG anwendbar sind [7]. Die Kernaussage findet sich 

in § 249 Abs. 1 BGB: 

„Wer zum Schadensersatz verpflichtet ist, hat den Zustand 

herzustellen, der bestehen würde, wenn der zum Ersatz 

verpflichtende Umstand nicht eingetreten wäre.“ 

Diese Vorschrift formuliert die Grundidee einer vollständigen 

Wiederherstellung des Zustandes vor der 

Beschädigung in Natur (Naturalrestitution). Aus dieser 

Grundidee leitet sich ab, dass ein Rohrleitungsbetreiber 

ggf. alle Schäden beseitigen muss, die aus der durch die 

ausgetretenen Stoffe verursachten Sachbeschädigung 

resultieren. Gemeint ist damit aber kein bis ins Detail 

identischer Zustand, sondern ein wirtschaftlich gleichwertiger 

(schadensfreier), was etwa bei einer unvermeidbaren 

geringfügigen optischen Beeinträchtigung wie dem 

Austausch beschädigter Klinkersteine durch nicht exakt 

übereinstimmende einen bedeutsamen Kostenunterschied 

machen kann. 

Von dem Grundsatz, dass der Schädiger den Schaden 

selbst beseitigen soll, lässt § 249 Abs. 2 Satz 1 BGB für 

die beiden bei weitem wichtigsten Schadensarten eine 

praktisch sehr wichtige Ausnahme zu: 

„Ist wegen Verletzung einer Person oder wegen 

Beschädigung einer Sache Schadensersatz zu leisten, 

so kann der Gläubiger statt der Herstellung den dazu 

erforderlichen Geldbetrag verlangen.“ 

Das Gesetz mutet also niemandem zu, sich zur Reparatur 

gerade an denjenigen zu wenden, der einen Schaden überhaupt 

erst herbeigeführt hat (und der vielleicht gar nicht 

die Fähigkeiten besitzt, um ihn zu beseitigen). 

Gleichgültig, ob Betroffene sich für Naturalrestitution oder 

für Geldersatz entscheiden, müssen Schädiger sämtliche Folgen 

eines Schadensereignisses tragen, also auch mittelbare 

wie Betriebsstörungen oder zu einem späteren Zeitpunkt 

erforderliche Kontrollanalysen [8]. Aus der anwaltlichen 

Praxis lässt sich darüber hinaus berichten, dass gelegentlich 

(etwa im Bereich der Landwirtschaft) Imageeinbußen und 

Verluste von Zertifizierungen geltend gemacht werden. 

Ebenfalls zum zu ersetzenden wirtschaftlichen Schaden 

gehören beispielsweise Auf-wendungen zur Feststellung 

und Durchsetzung eines Ersatzanspruches, also vor allem 

Kosten für Sachverständige und anwaltliche Beratung (in 

der Regel nur in Höhe gesetzlicher Gebühren, nicht darüber 

hinausgehender besonders vereinbarter Vergütung). Im 

Fall einer Körperverletzung kommt Schmerzensgeld hinzu 

(§ 6 Satz 2 HPflG). 

Auf der anderen Seite schließt die Grundidee des deutschen 

Schadensrechts es aus, dass Betroffene am Ende 

besser dastehen als ohne Stoffaustritt aus einer Rohrleitung. 

Daraus folgt insbesondere, dass sie sich Verbesserungen 

oder Wertsteigerungen anrechnen lassen 

müssen, die im Zuge einer Reparatur entstehen. Ein 

typisches Beispiel ist die Beschädigung eines gealterten 

Bauwerks, das im Zuge einer Instandsetzung auf aktuellen 

Stand gebracht und dessen technische Lebensdauer 

verlängert wird (so genannter Abzug neu für alt). Der 

ursprüngliche Zustand – ohne Schadensereignis – lässt 

sich in solchen Fällen oft nicht wiederherstellen, und 

das wäre auch meist unsinnig. Trotzdem soll der Verursacher 

eines Schadens nicht sozusagen „draufzahlen“ 

und dem Betroffenen etwas geben, was dieser vor der 

Beschädigung auch nicht hatte. Dies alles folgt aus dem 

§ 249 Abs. 1 BGB, denn zu dem hypothetischen schadensfreien 

Zustand gehören eben auch keine Gewinne 

infolge von Reparaturmaßnahmen. 

Prinzipiell kennt das deutsche Schadensrecht keine absolute 

Obergrenze für die Haftung. Das HPflG weicht davon aller- 

06 | 2014 37

FACHBERICHT RECHT & REGELWERK 

dings ab: Gemäß seinem § 9 sind Ansprüche wegen Tötung 

oder Verletzung eines Menschen für jede Person auf einen 

Kapitalbetrag von 600.000 Euro oder auf einen Rentenbetrag 

von jährlich 36.000 Euro begrenzt. Bei Sachschäden regelt 

§ 10 HPflG eine Haftungsgrenze von 300.000 Euro für alle 

beschädigten Sachen; davon sind allerdings Grundstücke ausgenommen, 

für deren Beschädigung in unbegrenzter Höhe 

gehaftet werden muss. Wichtig ist, dass diese Haftungsgrenzen 

nur für die Gefährdungshaftung nach dem HPflG gelten. 

Falls also ein Rohrleitungsbetreiber aufgrund Fahrlässigkeit 

beim Betrieb der Leitung auch aufgrund anderer gesetzlicher 

Vorschriften haftet, gelten die Grenzen nicht. 

Da Grundstücksschäden von der Haftungsbegrenzung ausgenommen 

sind, kann je nach konkretem Fall eine Regelung 

aus dem allgemeinen Schadensrecht relevant werden, die 

in § 251 Abs. 2 BGB enthalten ist. Diese Vorschrift besagt 

im Ergebnis, dass Betroffene auf Wertersatz – anstelle von 

Wiederherstellung oder dem dafür erforderlichen Geldbetrag 

– beschränkt sind, wenn die Naturalrestitution unverhältnismäßig 

teuer wäre. Der vielfach bekannte Anwendungsfall dieser 

Regel ist die 130 %-Grenze, die sich bei der Beschädigung 

von Kraftfahrzeugen etabliert hat: Wenn die Reparaturkosten 

den Wert des Fahrzeugs um mehr als 30 % übersteigen, kann 

der geschädigte Eigentümer sie nicht verlangen, sondern muss 

sich mit dem Ersatz des Zeitwertes zufriedengeben. Völlig 

unwirtschaftliche Aufwendungen verlangt das Schadensrecht 

nicht. Allerdings gibt es nur bei Kfz-Schäden eine solche feste 

Grenze, was sich schlicht aus der Masse an Kraftfahrzeugen 

und Unfällen im Straßenverkehr und daraus folgenden Marktmechanismen 

und Nivellierungen erklärt. Grundstücke sind 

weit weniger abstrakt vergleichbar, zu ihrer Bewertung sind 

außerdem regelmäßig Verkaufs- und Abschreibungswerte 

heranzuziehen. Letztlich kommt es deshalb auf einen individuellen 

Vergleich des Verkehrswerts vor der Beschädigung 

mit den Wiederherstellungskosten an (wobei letztere ggf. um 

einen Abzug neu für alt zu bereinigen sind). 

Wer muss was beweisen? 

Kommt es zum Streit, ist die Beweislastverteilung von 

Bedeutung, also die Frage, ob der Geschädigte oder der 

Rohrleitungsbetreiber einen bestimmten Umstand belegen 

muss. Diesbezüglich gilt: Jede Partei muss prinzipiell (Abweichungen 

sind in Spezialfällen möglich) das beweisen, was 

ihr günstig ist, die Umstände, aus denen sie selbst etwas 

herleitet. Dementsprechend müssen Betroffene zum Beispiel 

den Kausalzusammenhang zwischen einem Ereignis 

an der Rohrleitung und einem Schaden nachweisen, und 

auch für die Schadenshöhe liegt die Beweislast bei ihnen. 

Auf der anderen Seite tragen Leitungsbetreiber etwa die 

Beweislast dafür, dass ein Betroffener aufgrund des Schadensereignisses 

Wertsteigerungen erzielt hat, die er sich 

anrechnen lassen muss. 

Schwierige Ermittlung: Entgangener Gewinn 

Auch entgangener Gewinn gehört zu den zu ersetzenden 

Schäden. Dies ergibt sich aus § 249 Abs. 1 BGB, denn 

zu dem schadensfreien Zustand gehören auch Werte, 

die dem Geschädigten ohne das Schadensereignis zugeflossen 

wären. Der Ersatz entgangenen Gewinns wirft 

allerdings gegenüber dem oben Behandelten eine Besonderheit 

auf: Es geht nicht um – zum Unfallzeitpunkt – 

existierende Güter, sondern um hypothetische zukünftige. 

Dadurch entsteht für Geschädigte ein Beweisproblem, 

denn sie können nicht auf einen zweifelsfrei vorhandenen 

Güterbestand verweisen, der infolge eines Ereignisses 

verringert wurde. Der Gesetzgeber nimmt Betroffenen 

dieses (unverschuldete) Problem durch eine Beweiserleichterung 

ab: Gemäß § 252 Satz 2 BGB gilt der Gewinn 

als entgangen, 

„welcher nach dem gewöhnlichen Lauf der Dinge oder 

nach den besonderen Umständen, insbesondere nach 

den getroffenen Anstalten und Vorkehrungen, mit 

Wahrscheinlichkeit erwartet werden konnte“. 

Welches Maß an Wahrscheinlichkeit erforderlich ist, lässt 

dieser Wortlaut offen. In der höchstrichterlichen Rechtsprechung 

heißt es, es müsse „nach den Umständen des 

Falls wahrscheinlicher [sein], dass der Gewinn ohne das 

haftungsbegründende Ereignis erzielt worden wäre, als 

dass er ausgeblieben wäre“ [9], wobei „eine Differenzierung 

zwischen „gewisser” oder „überwiegender” 

Wahrscheinlichkeit nicht ohne weiteres weiter“ führe [10]. 

In einer neueren Entscheidung hat der Bundesgerichtshof 

dagegen eine überwiegende Wahrscheinlichkeit verlangt 

[11]. Diese vergleichsweise unscharfen Formulierungen 

zeigen, wie komplex es ist, in einem konkreten Fall zu 

beurteilen, was als entgangener Gewinn zu ersetzen 

ist. Jedenfalls bloße Gewinnchancen begründen keine 

hinreichend gefestigte Erwartung. Ein Ansatzpunkt 

zur Beurteilung konkreter Fälle kann darin liegen, die 

Gewinn- und Verlustrechnung betroffener Betriebe als 

Grundlage heranzuziehen. Diese geben auch hinsichtlich 

der Anrechnung ersparter Betriebsausgaben Aufschluss 

(solche Ersparnisse müssen Geschädigte sich entgegenhalten 

lassen, weil sie sonst am Ende wirtschaftlich besser 

dastünden als ohne das Schadensereignis – siehe dazu 

schon oben). 

Nicht lösen lässt sich mit diesen und vergleichbaren 

Unterlagen ein Problem, das zum Beispiel beim Austreten 

von Stoffen auf landwirtschaftlich genutzte Flächen 

auftreten kann: Wenn nicht mit hinreichender Sicherheit 

feststellbar ist, ob und wann betroffene Flächen wieder 

für den Anbau zur Verfügung stehen, muss auch eine 

Zeitspanne bestimmt werden, für welche die betriebswirtschaftlichen 

Daten aus der Vergangenheit in die Zukunft 

projiziert wer-den. Stehen Flächen langfristig nicht zur 

Verfügung (weil sie nicht saniert werden können), bedeutet 

dies einerseits, dass sie auf unabsehbare Zukunft 

nicht die Einnahmen aus der Vergangenheit generieren 

werden. Auf der anderen Seite steigt mit zunehmender 

Länge des betrachteten Zeitraums die Wahrscheinlichkeit, 

dass das Betriebsergebnis aus anderen Gründen 

als dem Schadensereignis sinken würde: Zu denken ist 

38 06 | 2014

RECHT & REGELWERK FACHBERICHT 

hier beispielsweise an natürliche Ein-flüsse, denen jede 

landwirtschaftliche Tätigkeit unterliegt. Andere Abschwächungen 

könnten – im Lauf der Zeit mit zunehmender 

Wahrscheinlichkeit – durch unternehmerische Konkurrenz 

oder durch einen Preisverfall für die in der Vergangenheit 

produzierten Früchte eintreten. Derartige allgemeine 

Betriebsrisiken gehen nicht auf das Austreten von Stoffen 

aus der Rohrleitung zurück und sind daher auch nicht 

zu ersetzen. 

§ 252 BGB Satz 2 BGB ist im Übrigen eine Beweiserleichterung 

für Geschädigte, aber keine Sperre für den 

Nachweis höherer Gewinneinbußen. Betroffene haben 

auch Anspruch auf den Ersatz eines ungewöhnlich hohen 

entgangenen Gewinns, aber insoweit erleichtert ihnen 

das Recht nicht die Beweisführung. 

Ratschläge 

Unplanmäßiges Austreten von Transportmedien aus 

Rohrleitungsanlagen kann Betreiber vor eine Mehrzahl 

schwieriger Aufgaben stellen. Mitarbeitern wird dann in 

kurzer Zeit viel abverlangt, um mit möglichen Gefahren 

und verständlicher Besorgnis von Anwohnern effektiv 

und sachlich umzugehen. Oberstes Gebot muss dabei 

sein, akut eine Verschlechterung der Lage zu verhindern. 

Später – bei nachträglicher Betrachtung ohne Zeitdruck 

– kann sich herausstellen, dass eine Situation weniger 

eindeutig ist als ursprünglich gedacht. Deshalb sollte man 

sich in Akutsituationen nicht zu vorschnellen Erklärungen 

über die Ursache eines Schadens hinreißen lassen, hinter 

die unter Umständen sowohl juristisch als auch in der 

öffentlichen Wahrnehmung selbst bei besserem Wissen 

nicht mehr zurückgelangt werden kann. 

Dies schließt aber nicht aus, auf Betroffene zuzugehen, 

deren Ärger und deren Ängste ernst zu nehmen und alles 

in die Wege zu leiten, um die Situation möglichst rasch 

zu klären: Aus rechtlicher Sicht gibt es bei Schadensfällen 

keinen Grund zu absichtlicher Verzögerung, auch wenn 

ein solcher Vorwurf gegenüber Unternehmen und deren 

Anwälte immer wieder einmal erhoben wird. Beispielsweise 

können bei erheblicher Betroffenheit und jedenfalls 

grundsätzlich feststehender Schädigung Abschlagszahlungen 

auf eine spätere endgültige Schadensregulierung 

erbracht werden. Juristisch lässt sich dies je nach Wunsch 

der Beteiligten auch so gestalten, dass damit kein Schuldanerkenntnis 

verbunden ist. 

Von wesentlicher Bedeutung kann – bei größeren Schadensfällen 

– die interne Koordination der zu treffenden 

Maßnahmen sein. Wegen der unvermeidbaren Außenwirkung 

und Kommunikation unter mehreren Betroffenen 

muss deren Gleichbehandlung sichergestellt werden; 

Abweichungen lassen sich typischerweise nur durch (für 

die Betroffenen nachvollziehbare) sachliche Unterschiede 

begründen. Zugleich treten bei größeren Ereignissen 

regelmäßig Überwachungs- und unter Umständen auch 

Strafverfolgungsbehörden auf den Plan. Auch gegenüber 

diesen müssen die juristischen Maßnahmen abgestimmt 

werden, um unnötige Zusatzbelastungen zu vermeiden. 

Diese Aufgabe obliegt allerdings weniger den technischen 

Mitarbeitern als der Rechtsabteilung, für deren Tätigkeit 

in außergewöhnlichen Situationen sich die Vorbereitung 

von Handlungsanweisungen für die Akutreaktion unter 

hohem zeitlichem und psychologischem Druck bewährt 

hat. 

Literatur: 

[1] Zu nennen ist insoweit vor allem § 89 Abs.2 des 

Wasserhaushaltsgesetzes, der Schäden infolge nachteiliger 

Veränderung von Gewässern (dazu gehört nach den 

gesetzlichen Regelungen auch das Grundwasser) betrifft. 

[2] Schulze, Die Gefährdungshaftung der Betreiber von 

Rohrleitungen, insbesondere von gemeindlichen Ver- und 

Entsorgungsleitungen, VersR 2000, 1337 (1338) 

[3] Siehe dazu BGH, Beschl. v. 30. 4. 2008 - III ZR 5/07, NVwZ 

2008, 1157 

[4] OLG Hamm, Urt. v. 29.11.1988, 10 U 73/88, ZfB 130 (1989), 

228; Sachverhalt abgedruckt in der Vorentscheidung des LG 

Dortmund, Urt. v. 25.02.1988, 2 O 621/87, ZfB 130 (1989), 231 

[5] BGH, Urt. v. 05.10.1989, III ZR 66/88, NJW 1990, 1167 (1168); 

BGH, Urt. v. 13.10.2005, III ZR 346/04, NJW 2006, 223 (224); 

Kaufmann, in: Geigel, Haftpflichtprozess, 26. Aufl. 2011, Kap. 

26 Rn. 72 

[6] Filthaut, Zur Wirkungshaftung nach § 2 I 1 HPflG, NJW 1983, 

2687 

[7] OLG Hamm, Urt. v. 19.11.2009, 6 U 129/09, BeckRS 2011, 

06510; AG Mannheim, Urt. v. 16.07.2009, 31 C 1/08, NJOZ 

2010, 2252 (2254) 

[8] So zum Beispiel OLG Rostock, Urt. v. 20.07.2006, 7 U 117/04, 

NJW 2006, 3650 (3653) 

[9] BGH, Urt. v. 27.09.2001, IX ZR 281/00, NJW 2002, 825 (826) 

[10] BGH, Urt. v. 26.07.2005, X ZR 134/04, NJW 2005, 3348 (3349) 

[11] BGH, Urt. v. 09.11.2010, VI ZR 300/08, NJW 2011, 1145 (1147 

in Rz. 23) 

RA Dr. MICHAEL NEUPERT 

Partner der Kanzlei Kümmerlein Simon & 

Partner Rechtsanwälte mbB, Essen 

AUTOR 

Tel: +49 (0) 201 1756-624 (Sekretariat Frau 

Bieck) 

E-Mail: Michael.Neupert@kuemmerlein.de 

06 | 2014 39

DWA RECHT & REGELWERK 

Regelwerk 

Entwurf Merkblatt M 149-3 „Zustandserfassung und –beurteilung 

von Entwässerungssystemen außerhalb von Gebäuden – Teil 3: 

Zustandsklassifizierung und –bewertung“ 

AUFRUF ZUR 

STELLUNGNAHME 

Die Deutsche Vereinigung für Wasserwirtschaft, Abwasser 

und Abfall e. V. (DWA) hat den Entwurf eines Merkblatts 

vorgelegt, das die gleichnamige Publikation von 2007 

ersetzt. Die Neufassung wurde notwendig, da sich durch die 

Überarbeitung der europäischen Normung - insbesondere 

DIN EN 13508-2:2011 in Verbindung mit Merkblatt DWA-M 

149-2:2013 - die Grundlagen für die Zustandsbeurteilung 

verändert haben. Das Anwendungsbeispiel in Anhang A 

wurde fortgeschrieben. 

DWA-M 149-3 gewährleistet auf der Grundlage des Kodiersystems 

einen abgestimmten Arbeitsablauf zur Zustandserfassung 

und -beurteilung. Es berücksichtigt weiterhin eine 

sinnvolle Einordnung der Teilaufgabe „Zustandsbeurteilung“ 

in den Gesamtarbeitsablauf zur Sanierung von Entwässerungssystemen, 

wie er in DIN EN 752 beschrieben ist. 

Das Merkblatt ist aufgegliedert in einen allgemeinen Teil 

und ein Anwendungsbeispiel im Anhang. Der allgemeine 

Teil stellt grundsätzliche Anforderungen an die Zustandsklassifizierung 

und -bewertung, die unabhängig vom Beurteilungsmodell 

im Sinne einer Vergleichbarkeit eingehalten 

werden sollten. Im Anhang wird ein mögliches Verfahren 

zur Umsetzung der Anforderungen aufgezeigt. Andere 

Beurteilungsmodelle können, soweit diese die grundsätzlichen 

Anforderungen erfüllen, ebenfalls angewandt werden. 

Das Merkblatt richtet sich an alle im Bereich der Zustandserfassung 

und -beurteilung von Entwässerungssystemen 

planenden, betreibenden sowie Aufsicht führenden Institutionen 

und Firmen. 

Frist zur Stellungnahme: Hinweise und Anregungen zu 

dieser Thematik nimmt die DWA-Bundesgeschäftsstelle 

entgegen. Das Merkblatt DWA-M 149-3 wird bis zum 15. 

Juli 2014 öffentlich zur Diskussion gestellt. Stellungnahmen 

bitte schriftlich, möglichst in digitaler Form, an: 

DWA-Bundesgeschäftsstelle 

Dipl.-Ing. Christian Berger 

Theodor-Heuss-Allee 17, 53773 Hennef 

Tel: 02242/872 126, E-Mail: berger@dwa.de 

Ausgabe: April 2014, 69 Seiten, EUR 52,80 für DWA-Mitglieder, EUR 66 Euro für Nicht-Mitglieder 

Merkblatt M 190 „Anforderungen an die Qualifikation von Unternehmen 

für Herstellung, baulichen Unterhalt, Sanierung und Prüfung von 

Grundstücksentwässerungsanlagen“ 

AUFRUF ZUR 

STELLUNGNAHME 

Die Deutsche Vereinigung für Wasserwirtschaft, Abwasser 

und Abfall e. V. (DWA) hat ein neues Merkblatt vorgelegt, 

das einheitliche Anforderungen an die Qualifikation von 

Unternehmen beschreibt, die mit der Herstellung, dem 

baulichen Unterhalt, der Prüfung und der Sanierung von 

Grundstücksentwässerungsanlagen befasst sind. 

Ein differenzierter Anforderungskatalog zur Feststellung 

der Qualifikation von hier tätigen Unternehmen existiert 

derzeit nicht. In den Satzungen deutscher Städte und 

Gemeinden finden sich zumeist nur allgemein gehaltene 

qualitätsorientierte Anmerkungen zu Herstellung, Erweiterung 

und Unterhalt von Anschlusskanälen und Grundstücksentwässerungsanlagen 

mit der Folge, dass viele 

Anlagen saniert werden müssen. Eine mangelhafte Ausführung 

durch fachlich nicht geeignete Unternehmen oder 

nicht qualifiziertes Personal sowie eine fehlende Überwachung 

der Arbeiten sind hierfür zumeist ursächlich. 

Durch undichte Anschlusskanäle und Grundleitungen tritt 

jedoch insbesondere bei Rückstau Abwasser aus und kann 

den Boden oder das Grundwasser verunreinigen. Durch 

Infiltration von Grundwasser sowie durch Fehlanschlüsse 

gelangen zudem erhebliche Fremdwassermengen in die 

Abwasseranlage. 

DWA-M 190 behandelt unter anderem die Ausführungsbereiche 

der Grundstücksentwässerungsanlagen und die 

Prinzipien der Eigenüberwachung. Der Nachweis der geforderten 

Qualifikation ist nicht Gegenstand des Merkblatts. 

Das Merkblatt soll öffentliche wie private Bauherren – hier 

vor allem Architekten – dafür sensibilisieren, bei der Beauftragung 

von Arbeiten an Grundstücksentwässerungsanlagen 

nur fachlich qualifizierte Unternehmen auszuwählen. 

Den Kommunen werden darüber hinaus Empfehlungen zur 

Einführung und zum Vollzug einer Fachunternehmerpflicht 

auf Satzungsbasis gegeben. 

Ausgabe: April 2014, EUR 30,40 für DWA-Mitglieder, EUR 38 Euro für Nicht-Mitglieder 

40 06 | 2014

RSV-Regelwerke 

RSV Merkblatt 1 

Renovierung von Entwässerungskanälen und -leitungen 

mit vor Ort härtendem Schlauchlining 

2011, 48 Seiten, DIN A4, broschiert, € 35,- 


Renovierung von Abwasserleitungen und -kanälen mit 

Rohren aus thermoplastischen Kunststoffen durch 

Liningverfahren ohne Ringraum 


RSV Merkblatt 2.2 

Renovierung von Abwasserleitungen und -kanälen mit 

vorgefertigten Rohren durch TIP-Verfahren 

2011, 32 Seiten DIN A4, broschiert, € 29,- 


Renovierung von Abwasserleitungen und -kanälen durch 

Liningverfahren mit Ringraum 



Reparatur von drucklosen Abwässerkanälen und 

Rohrleitungen durch vor Ort härtende Kurzliner (partielle Inliner) 



Reparatur von Entwässerungsleitungen und Kanälen 

durch Roboterverfahren 



Sanierung von begehbaren Entwässerungsleitungen und 

-kanälen sowie Schachtbauwerken - Montageverfahren 


RECHT www.vulkan-verlag.de 

& REGELWERK DVGW 


Sanierung von Bauwerken und Schächten 

in Entwässerungssystemen 



Renovierung von drucklosen Leitungen / 

Anschlussleitungen mit vor Ort härtendem Schlauchlining 



Hutprofiltechnik zur Einbindung von Anschlussleitungen – 

Reparatur / Renovierung 



Erneuerung von Entwässerungskanälen und -anschlussleitungen 

mit dem Berstliningverfahren 


RSV Merkblatt 10, 

Kunststoffrohre für grabenlose Bauweisen 


RSV Information 11 

Vorteile grabenloser Bauverfahren für die Erhaltung und 

Erneuerung von Wasser-, Gas- und Abwasserleitungen 

2012, 42 Seiten DIN A4, broschiert, € 9,- 

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Faxbestellschein an: +49 201 / 82002-34 Deutscher Industrieverlag oder GmbH abtrennen | Arnulfstr. und 124 im | Fensterumschlag 80636 München einsenden 

Ja, ich / wir bestelle(n) gegen Rechnung: 

___ Ex. RSV-M 1 € 35,- 

___ Ex. RSV-M 2 € 29,- 

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___ Ex. RSV-M 7.2 € 30,- 

___ Ex. RSV-M 8 € 29,- 

___ Ex. RSV-M 10 € 37,- 

___ Ex. RSV-I 11 € 9,- 

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41 

Diese Erklärung kann ich mit Wirkung für die Zukunft jederzeit widerrufen. 

✘ 

XFRSVM2014

FACHBERICHT SPEZIAL: BODENMANAGEMENT 

Anforderungen an Böden und 

Verfüllstoffe im Bereich unterirdischer 

Infrastruktur 

Im Untergrund unserer Städte wird es eng. Ver- und Entsorgungsleitungen mit Netzlängen von über 2,7 Million Kilometer [1] 

sind in Deutschland verlegt. Unter den Straßen und Gehwegen finden sich Kanäle, Gas-, Wasser- und Fernwärmeleitungen 

sowie Kabel für Strom und Telekommunikation (vgl. [2] und [3]) (vgl. Bild 1). Hinzu kommen höhere Anforderungen an die 

Versickerung von Regenwasser (vgl. [4]) und auch Straßenbäume und anderes Grün fordern Raum im Untergrund für ein 

gesundes Wurzel- und Pflanzenwachstum (vgl. [5-8]). Jede Nutzung fordert entsprechende Umgebungsbedingungen. Dies 

betrifft die bautechnischen und vegetationstechnischen Eigenschaften der eingesetzten Böden und Verfüllstoffe ebenso wie 

die natürlichen Funktionen des Bodens. In der Praxis kann dies dazu führen, dass eine Überforderung des Untergrunds mit 

erheblichen Konflikten und Entwicklungsengpässen entsteht. In Planung und Bautechnik sind angemessene Lösungen gefragt. 

Nachfolgend werden wesentliche Argumentationslinien und Entwicklungen für den deutschsprachigen Raum dargestellt. 

Einsatzbereiche und Regelwerke 

Der Boden mit seinen natürlichen Funktionen ist ein endliches 

Gut. Dies spiegelt sich in den aktuellen Gesetzen und 

den Regelwerken zum Bodenschutz wider. Eine europäisch 

einheitliche Regelung ist noch nicht verabschiedet, liegt 

aber im Entwurf bereits vor [9]. Bis zur Verabschiedung und 

Ratifizierung wird der Bodenschutz weiter auf nationaler 

Ebene geregelt. In Deutschland hat der Bodenschutz 1998 

mit dem Bundes-Bodenschutzgesetz (BBodSchG) und der 

Bundes-Bodenschutz- und Altlastenverordnung (BBodSchV) 

eine einheitliche Grundlage erhalten. Diese wird durch 

vorrangige Rechtsvorschriften wie das Kreislaufwirtschaftsgesetz, 

das Wasserhaushaltsgesetz und das Bundesnaturschutzgesetz 

erweitert. In der Schweiz ist der Bodenschutz 

zum Beispiel im Umweltschutzgesetz in Ergänzung mit der 

Verordnung über Belastung des Bodens (VBBo) geregelt. 

Zu den natürlichen Bodenfunktionen, die den Boden zu 

einem endlichen Gut machen, lassen sich nach dem Bundesbodenschutzgesetz 

[10] folgende Eigenschaften zählen: 

Bild 1: Der unterirdische Raum mit seinen vielfältigen Nutzungen im 

urbanen Bereich 

»» 

Natürliche Funktionen als: Lebensgrundlage und Lebensraum 

für Menschen, Tiere, Pflanzen, Bodenorganismen; 

Bestandteil des Naturhaushalts, insbesondere 

mit seinen Wasser- und Nährstoffkreisläufen; Abbau-, 

Ausgleichs- und Aufbaumedium für stoffliche Einwirkungen 

auf Grund der Filter-, Puffer- und Stoffumwandlungseigenschaften, 

insbesondere auch zum Schutz des 

Grundwassers; 

»» 

Funktionen als Archiv der Natur- und Kulturgeschichte 

sowie 

»» 

Nutzungsfunktionen als: Rohstofflagerstätte; Fläche 

für Siedlung und Erholung; Standort für die land- und 

forstwirtschaftliche Nutzung; Standort für sonstige 

wirtschaftliche und öffentliche Nutzungen, Verkehr, 

Ver- und Entsorgung. 

Neben den natürlichen Bodenfunktionen spielen die technischen 

Eigenschaften von Böden und Verfüllstoffen für 

die unterirdische Infrastruktur eine wichtige Rolle. So werden 

diese u.a. in zahlreichen Regelwerken angesprochen, 

dies betrifft insbesondere folgende Einsatzbereiche und 

Nutzungen: 

»» 

Gründungen und Fundamente, insbesondere standfester 

Untergrund, siehe z. B. DIN 1054-1 [11], DIN 1536 [12] 

und DIN EN 1997-1 [13] 

»» 

Straßenbau, insbesondere Untergrund und Planum, 

siehe z. B. RASt 06 [14], DIN 4301 [15] und DIN EN 

13286 [16] 

»» 

Kanal- und Leitungsbau, insbesondere Bettungswirkung 

und Belastung aus Hauptverfüllung, siehe z. B. ATV- 

DVWK A 127 [17], DIN 4124 [18] und DIN EN 1610 [19] 

»» 

Regenwasserbewirtschaftung, insbesondere Versickerungsfähigkeit 

und Wasserspeicherung, siehe z. B. DWA 

A 138 [4], DIN 1989-1 [20], BWK-Fachinformationen 

1/2013 [21] und Merkblatt für Versickerungsfähige Verkehrsflächen 

[22] 

42 06 | 2014

SPEZIAL: BODENMANAGEMENT FACHBERICHT 

»» 

Wärmegewinnung aus Abwasser, siehe z. B. DWA M 

114 [23] 

»» 

Wärmespeicherung, siehe z. B. Forschungsbericht der 

ITW [24] 

»» 

Neutrassierung von Hochspannungsleitungen, vermehrt 

als Erdkabel, siehe z. B. dena [25], 26. BImSchV [26] und 

BGV B11 [27] 

»» 

Pipelines (Gas, Wasser, Öl), insbesondere Bettung und 

Korrosionseigenschaften (Schutz, Aggressivität), siehe 

z. B. DIN 30675-1[28], DIN 50929-3:1985-09 [29], 

DVGW GW 9 [30] und ÖWAV-Arbeitsbehelf 39 [31] 

»» 

Fernwärmeleitungen, insbesondere Reibungsverhalten, 

siehe z. B. FW 401 Teil 1-18 [32] und FW 420 Teil 5 [33] 

»» 

Grünflächen, insbesondere Substrateigenschaften, siehe 

z. B. DIN 19731 [34], FLL - Empfehlungen für Baumpflanzungen 

[7] und RAS-LP4 [35] 

Konfliktpotenziale und Trends 

In dichtgedrängten Ballungsräumen überlagern sich die 

vorgenannten Einsatzbereiche häufig, so dass ein und derselbe 

Bodenkörper mehrere der o.a. Funktionen gleichzeitig 

erfüllen muss. Typische Beispiele sind: 

»» 

Versickerung und Speicherung von Regenwasser im 

unterirdischen Pflanzraum von Bäumen 

»» 

Bettung und Grabenverfüllung im Leitungsbau als Unterbau 

für die Straße und gleichzeitig als Schutzhülle gegen 

Interaktionen mit Vegetation 

»» 

Schaffung von Retentionsraum zur Abmilderung von 

Abflussspitzen bei Starkregenereignissen zum Einstauschutz 

des Straßenraumes. 

Eine verstärkte Nutzung des Untergrundes ist auch mit 

Blick auf aktuelle Entwicklungen zu erwarten, z. B. 

»» 

im Zuge der Energiewende die Erweiterung und der 

Ausbau der Fernwärmenetze, die Erdverlegung von 

Stromkabeln und die Gasnetzerweiterungen und 

-umbauten durch Power-to-gas-Entwicklungen zur 

Zwischenspeicherung und Transport von regenerativ 

hergestelltem Gas (vgl. [36], [37]) 

»» 

aus Folgen eines Klimawandels herrührende Maßnahmen 

zum Umgang mit Überflutungsereignissen und 

verstärkte Ableitung von Niederschlagswasser in den 

und durch den Untergrund (vgl. [21]) 

»» 

zur Steigerung der Lebensqualität in Städten herrührende 

Maßnahmen zur Verbesserung des Stadtklimas 

durch Begrünung und Beschattung, und damit erhöhte 

Anforderungen an Pflanzraum und Substratqualität 

(vgl. [38]) 

»» 

der Ausbau der Breitbandinfrastruktur und die Verlegung 

in (halb-)offener und geschlossener Bauweise 

(vgl. [39], [40]) 

»» 

Anlagen zur Grundwasserregulierung in Gebieten ehemaliger 

Bergbautätigkeit und erhöhten Grundwasserständen. 

(vgl. [41], [42]). 

Die vorgenannten Entwicklungen lassen Konflikte erwarten. 

Diese Konflikte als Chance für eine zukunftsweisende 

Bodennutzung zu begreifen, wird eine zentrale Aufgabe 

der nächsten Jahre sein. 

Chancen und Herausforderungen 

Besondere Perspektiven bieten sich für eine langfristige 

Raumplanung und -koordination. Dies betrifft produktseitig 

den Einsatz innovativer Böden und Verfüllstoffe im 

Untergrund unserer Städte [43] und bei der Planung die 

konstruktive Ausführung und das Management. Anforderungen 

an den Raumbedarf und Einsatz von Böden leiten 

sich bisher aus der oberirdischen Nutzung ab (vgl. [8], [6]) 

oder sie werden branchenspezifisch definiert, ohne andere 

Nutzungen überhaupt zu berücksichtigen. Typische Beispiele 

finden sich in der DIN 1998 [2] mit allgemeinem Bezug zu 

den Leitungsnetzen, DIN EN 1610 [19] für die offene Bauweise 

von Kanälen und Leitungen, FGSV RAL [44] für den 

Straßenraum, DVGW GW 9 [31] mit Blick auf die Bettung 

von Versorgungsleitungen für Gas- und Wasser, AGFW 

FW 401 [33] als Regelwerk für Fernwärmeleitungen sowie 

DWA A 138 [4] in der Regenwasserbewirtschaftung sowie 

FLL-Empfehlungen [7] als Vorgaben für Pflanzsubstrate. 

Zum Teil werden auch Mindestabstände zu anderen Trägern 

definiert (vgl. [45], [5]) und die Planer damit vor Randbedingungen 

und Zielkonflikte gestellt, die in dicht besiedelten 

Ballungsräumen kaum mehr zu lösen sind. 

Vielfältige Nutzungen wurden in der Vergangenheit aber auch 

realisiert, wenn die vorgenannten normativen Randbedingungen 

gar nicht eingehalten werden konnten. Die Herausforderung 

liegt dann darin, die Situation realistisch einzuschätzen, 

zu akzeptieren und Verantwortung so zu organisieren, dass sie 

von allen Trägern auch angenommen werden kann. Akzeptanz 

lässt sich insbesondere erhöhen, wenn als treibende Kraft für 

koordinierte Maßnahmen z. B. der Kanalbau herangezogen 

wird (vgl. Göttingen [46]). Der offenen Bauweise und der 

Wahl der eingesetzten Böden kommt dann eine besondere 

Rolle zu, denn erst durch die klare räumliche Zuordnung der 

Bodenfunktionen für Fundamente, Leitungstrassen, Pflanzräume 

und weitere Nutzungen lassen sich Zielkonflikte, z. B. 

aus pauschalen Mindestabständen, lösen. 

Weitere Chancen bieten sich, wenn Lebenszyklusanalysen 

infrastrukturübergreifend aufeinander abgestimmt werden. 

Dies betrifft die eingebauten Rohre und Bauteile, ebenso 

wie den Boden und die Verfüllstoffe, denn auch diese sind 

als Teil des Bauwerks anzusehen [47]. Insbesondere der 

Porenraum und die Wasserdurchlässigkeit spielen dabei eine 

besondere Rolle, wenn z. B. einerseits örtliche Barrieren, 

z. B. als Wurzelschutz [48], die Dauerhaftigkeit sichern sollen 

und anderseits großräumig die Wasserdurchlässigkeit hydrogeologisch 

gefordert ist, um langfristige wasserwirtschaftliche 

Ziele zu erreichen. Auch statische Wechselwirkungen 

des Rohr-Boden-Systems mit angrenzenden Maßnahmen, 

z. B. durch Lastumlagerungen, sind zu berücksichtigen. Die 

Bewertung vorhandener Bodensysteme, die Entwicklung 

neuer Böden und Verfüllstoffe sowie Bautechniken und der 

Einsatz innovativer Planungsinstrumente [49] kann helfen, 

die Robustheit des Systems über den gesamten Lebenszyklus 

zu erhöhen. Mit Blick auf kleine Grabentiefen, dauerhaft 

06 | 2014 43

FACHBERICHT SPEZIAL: BODENMANAGEMENT 

stabile Bettungsbedingungen und definierte Lösbarkeit bei 

späteren Aufgrabungen ist der Einsatz zeitweise fließfähiger 

Verfüllböden exemplarisch zu nennen (vgl. [44]). 

Literatur 

[1] IKT: Auswertung von Daten der Bundesnetzagentur, Destatis 

und Umweltbundesamt, eigene Berechnung, Gelsenkirchen, 

01/2014 (unveröffentlicht) 

[2] DIN 1998 „Unterbringung von Leitungen und Anlagen in 

öffentlichen Flächen, Richtlinien für die Planung“ (1978-05) 

[3] FGSV „Allgemeine Technische Bestimmungen für die Benutzung 

von Straßen durch Leitungen und Telekommunikationslinien“, 

ATB-BeStra, Köln, 2008 

[4] DWA-Arbeitsblatt A 138 „Planung, Bau und Betrieb von 

Anlagen zur Versickerung von Niederschlagswasser“ (2005-04) 

[5] DIN 18920 „Vegetationstechnik im Landschaftsbau – Schutz 

von Bäumen, Pflanzenbeständen und Vegetationsflächen bei 

Baumaßnahmen“ (2002-08) 

[6] FLL-Empfehlung „Empfehlungen für Baumpflanzungen - Teil 

1: Planung, Pflanzarbeiten, Pflege“, Bonn, 2005 

[7] FLL-Empfehlung „Empfehlungen für Baumpflanzungen - Teil 

2: Standortvorbereitungen für Neupflanzungen; Pflanzgruben 

und Wurzelraumerweiterung, Bauweisen und Substrate“, Bonn, 

2010 

[8] DWA-Merkblatt M 162 „Bäume, unterirdische Leitungen und 

Kanäle“ (2013-02) 

[9] Directive of the European Parliament and of the Council 

establishing a framework for the protection of soil 

(„Bodenschutzrichtlinie”) vom 22. September 2006 (2004/35/ 

EC/* COM/2006/0232) 

[10] BBodSchG - Gesetz zum Schutz vor schädlichen 

Bodenveränderungen und zur Sanierung von Altlasten (Bundes- 

Bodenschutzgesetz) vom 17. März 1998 (BGBl. I S. 502) 

[11] DIN 1054-1 „Baugrund - Sicherheitsnachweise im Erd- und 

Grundbau - Ergänzende Regelungen zu DIN EN 1997-1“ 

(2009-09) 

[12] DIN 1536 „Betonpfähle“ (2010-12) 

[13] DIN EN 1997-1 „Entwurf, Berechnung und Bemessung in der 

Geotechnik - Teil 1: Allgemeine Regeln“ (2009-09) 

[14] FGSV „Richtlinien für die Anlage von Stadtstraßen“, RASt 06, 

Köln, 2007 

[15] DIN 4301 „Eisenhüttenschlacke und Metallhüttenschlacke im 

Bauwesen“ (2009-06) 

[16] DIN EN 13286 „Ungebundene und hydraulisch gebundene 

Gemische“ (2013-02) 

[17] DWA-ATV-DVWK-A 127 „Statische Berechnung von 

Abwasserkanälen und- leitungen“ (2000-08) 

[18] DIN 4124 „Baugruben und Gräben - Böschungen, Verbau, 

Arbeitsraumbreiten“ (2012-01) 

[19] DIN EN 1610 „Verlegung und Prüfung von Abwasserleitungen 

und –kanälen“(2010-01) 

[20] DIN 1989-1 „Regenwassernutzungsanlagen - Teil 1: Planung, 

Ausführung, Betrieb und Wartung“ (2002-04) 

[21] Bund der Ingenieure für Wasserwirtschaft, Abfallwirtschaft 

und Kulturbau e.V. (BWK): BWK-Fachinformationen 1/2013: 

„Starkregen und urbane Sturzfluten – Praxisleitfaden zur 

Überflutungsvorsorge“ 

[22] FGSV-Merkblatt „Merkblatt für Versickerungsfähige 

Verkehrsflächen“, FGSV-Nr. 947, Köln, 2013 

[23] DWA-Merkblatt M 114 „Energie aus Abwasser - Wärme- und 

Lageenergie“ (2009-06) 

[24] Seiwald, H.; Kübler, R. et al.: Saisonale Wärmespeicherung mit 

vertikalen Erdsonden im Temperaturbereich von 40 bis 80 °C, 

Forschungsbericht, ITW, Universität Stuttgart, 1995 

[25] Deutsche Energie-Agentur GmbH (dena): dena-Netzstudie 

II“, Berlin, 2010 

[26] Sechsundzwanzigste Verordnung zur Durchführung des 

Bundes-Immissionsschutzgesetzes (Verordnung über 

elektromagnetische Felder - 26. BImSchV): Verordnung über 

elektromagnetische Felder in der Fassung der Bekanntmachung 

vom 14. August 2013 (BGBl. I S. 3266) 

[27] Berufsgenossenschaften: Berufsgenossenschaftliche 

Vorschriften - BGV B11: Elektromagnetische Felder“, Carl 

Heymanns Verlag, Köln, 2005 

[28] DIN 30675-1 „Äußerer Korrosionsschutz von erdverlegten 

Rohrleitungen aus Stahl -Schutzmaßnahmen und 

Einsatzbereiche“ (1992-02) 

[29] DIN 50929-3:1985-09 „Korrosion der Metalle; 

Korrosionswahrscheinlichkeit metallischer Werkstoffe bei 

äußerer Korrosionsbelastung; Rohrleitungen und Bauteile in 

Böden und Wässern“ (1985-09) 

[30] DVGW GW 9 „Beurteilung der Korrosionsbelastungen von 

erdüberdeckenden Rohrleitungen und Behältern aus unlegierten 

und niedrig legierten Eisenwerkstoffen in Böden“ (2011-05) 

[31] Österreichische Wasser- und Abfallwirtschaftsverband 

(ÖWAV): ÖWAV-Arbeitsbehelf 39 „Korrosion im Wasser- und 

Abwasserfach“, Wien, 2010 

[32] AGFW-FW 401 Teil 1-18 „Verlegung und Statik von 

Kunststoffmantelrohren (KMR) für Fernwärmenetze“ (2007-12) 

[33] AGFW-FW 420 Teil 5 „Fernwärmeleitungen aus flexiblen 

Rohrsystemen: Planung, Bau und Montage, Betrieb“ (2011-12) 

[34] DIN 19731 „Verwertung von Bodenmaterial“ (1998-05) 

[35] FGSV-RAS-LP4 „Richtlinien für die Anlage von Straßen - Teil 

4: Landschaftspflege“, Köln, 1993 

[36] Verband kommunaler Unternehmen e. V. (VKU): VKU- 

Information „Power to gas“, Köln, Dezember 2012. 

[37] Jarass, L.; Obermair, G. M.: Welchen Netzumbau erfordert die 

Energiewende?, Münster, 2012 

[38] Kuttler, W.; Dütemeyer, D. et al.: Handlungsleitfaden – 

Steuerungswerkzeuge zur städtebaulichen Anpassung an 

thermische Belastungen im Klimawandel, dynaklim-Publikation 

Nr. 34 / Februar 2013, Duisburg, 2013 

[39] Breitbandbüro des Bundes: Infoblatt: „Mitnutzung alternativer 

Infrastrukturen, Synergien im Breitbandausbau“, Berlin, Oktober 

2013 

[40] Verband der Anbieter von Telekommunikations- und 

Mehrwertdiensten (VATM): Glasfasernetze: Heute die 

Voraussetzungen für morgen schaffen. Leitfaden für 

Kommunen und Landkreise, Köln 

[41] Emschergenossenschaft: Sachstandsbericht, Grundwasserbewirtschaftung 

im Emschergebiet, Essen, 2012 

[42] Kaiser, H.-J.; Uibrig H.: Maßnahmen gegen Gefahren 

durch Grundwasserwiederanstieg im Sanierungsbereich 

Lausitz, Vortrag von der 5. Fachkonferenz am 

44 06 | 2014



1.3.2011: Wasserwirtschaftliche Maßnahmen in der 

Bergbaufolgelandschaft 

[43] Ruhr-Universität Bochum und IKT: Einsatz von Bettungsund 

Verfüllmaterialien im Rohrleitungsbau. Endbericht zum 

Forschungsvorhaben, gefördert durch das MUNLV NRW, 

Ruhr-Universität Bochum, Lehrstuhl für Grundbau und 

Bodenmechanik und IKT - Institut für Unterirdische Infrastruktur, 

Bochum Gelsenkirchen, 2006 

[44] FGSV-RAL - Richtlinien für die Anlage von Landstraßen, FGSV- 

Nr. 201 (R1), Köln, 2012 

[45] DVGW G 463 „Gasleitungen aus Stahlrohren für einen 

Betriebsdruck größer als 16 bar – Errichtung“, Entwurf 

(2009-07) 

[46] IKT: International Webinar „Asset Management of Underground 

Infrastructure“ (AM 10/13-01/14), Teil 1/8 „Experience 

from Germany“: 21.10.2013, http://www.youtube.com/ 

watch?v=YC49yOW2JMs, Zugriff am 27.1.2014 

[47] IKT: Gut gebettet liegen Rohre länger. IKT-Ergebnisheft 01/2007, 

IKT-Institut für Unterirdische Infrastruktur, Gelsenkirchen, 2007 

[48] Ruhr-Universität Bochum und IKT: Wurzeleinwuchs 

in Abwasserleitungen und Kanäle. Endbericht zum 

Forschungsvorhaben, gefördert durch das MUNLV NRW, 

Ruhr-Universität Bochum, Lehrstuhl für Spezielle Botanik 

und Botanischer Garten und IKT - Institut für Unterirdische 

Infrastruktur, Bochum Gelsenkirchen, 07/2004 

[49] IKT: Lehrgang „Sachkundiger für Vegetation und unterirdischer 

Infrastruktur“, Vortrag von Dirk Zimmermann: „Interaktionen 

zwischen Leitungen und Baumwurzeln – Ansätze zur 

Risikoeinschätzung mit innovativen GIS-Systemen“, 

Gelsenkirchen, 11. bis 13. September 2013 







der Nah- und Fernwärmeversorgung, des Anlagenbaus 

und der Pipelinetechnik. 


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• ePaper 


AUTOREN 

Prof. Dr.-Ing. BERT BOSSELER 

IKT – Institut für Unterirdische Infrastruktur 

gGmbH, Gelsenkirchen 

Tel.: +49 (0)209 17806-0 

E-Mail: info@ikt.de 

MARCEL GOERKE, M.Sc. 

IKT - Institut für Unterirdische Infrastruktur 

gGmbH, Gelsenkirchen 

Tel.: +49 (0)209 17806-34 


06 | 2014 45

FACHBERICHT SPECIAL: BODENMANAGEMENT 

In Hannover klar geregelt: 

Bestandsbäume auf Versorgungstrassen 

Der Netzbetreiber enercity Netz und die Landeshauptstadt Hannover haben ein Konzept entwickelt, wie mit vorhandenen 

Bäumen im Bereich von Versorgungsleitungen umzugehen ist. Bestandteil der Vereinbarung ist eine Gefährdungsanalyse 

bei rund 44.000 Stadtbäumen im öffentlichen Raum. Festgelegt sind das Vorgehen, die Entscheidungswege und wer die 

Kosten der Maßnahmen trägt. Hannover war damit die erste Großstadt in Deutschland, die vertragliche Regelung für 

Bestandsbäume hat – das entwickelte Verfahren hat sich nach Einschätzung aller Beteiligten bewährt. 

INFO · INFO · INFO · INFO 

Die Gefahr für Netzbetreiber lauert überall 

Bei neuen Pflanzungen oder neuen Trassen gibt das DVGW- 

Merkblatt GW 125 seit Februar 2013 die Richtung vor. Doch 

vorhandene Bäume auf bestehenden Trassen sind von dem 

Regelwerk nicht erfasst (siehe Infokasten). Gerade hier schlummern 

jedoch große Gefahren in der Erde – und die Verkehrssicherungspflicht 

liegt beim Netzbetreiber. Auch ist das Entfernen 

des Baumes häufig nicht die erst beste Lösung. Die 

Beurteilung eines einzelnen Standortes ist für Experten im 

Prinzip keine Herausforderung: Mit einem Saugbagger wird 

der Wurzelbereich freigelegt; anschließend kann die Versorgungsleitung 

auf Schäden untersucht und die Gefährdung 

durch den Baum eingeschätzt werden. Drei Faktoren machen 

die Bestandsbäume auf Trassen jedoch zum Problem: 

»» 

große Anzahl – als Ausgangslage waren in Hannover rund 

44.000 Bäume im öffentlichen Raum zu bearbeiten, 

»» 

Naturschutz und Stadtbild – unabhängig von den versorgungstechnischen 

Erfordernissen sind weitere Aspekte zu 

berücksichtigen, 

»» 

Kosten – sowohl die systematische Untersuchung als auch 

die erforderlichen Maßnahmen gehen ins Geld. 

Die Verantwortung bleibt bei den Parteien vor Ort 

„Gleichwohl gilt das Merkblatt exakt „nur“ für die gemeinsame 

Nutzung des unterirdischen Raums bei Neupflanzung 

von Bäumen bzw. Neubau von unterirdischen Leitungen 

sowie Änderungen im Bestand. Das Merkblatt beantwortet 

also nicht die möglicherweise ebenso drängende Frage, 

ob der gegebene Bestand an Bäumen und Leitungen, 

unabhängig von irgendwelchen geplanten Eingriffen, 

aus Risikoerwägungen heraus angefasst werden muss. 

Die Auseinandersetzung damit bleibt weiterhin allein in 

der Verantwortung der Parteien vor Ort, auch wenn das 

Merkblatt zweifellos auch hier inhaltliche Unterstützung 

bieten kann.“ 

Hinweis des DVGW bei Erscheinung der Neufassung des 

DVGW-Merkblatts GW 125, Februar 2013 

Quelle: http://www.dvgw.de/regelwerknews-de/archiv-rw-news/dvgwregelwerknews-nr-213/ 

Nur wenige Netzbetreiber haben systematische Lösungen 

entwickelt; manche rüttelten erst Unfälle auf. Das von der 

enercity Netzgesellschaft, die in Hannover die Strom-, Erdgas-, 

Trinkwasser- und Fernwärme-Netze betreibt, gemeinsam 

mit der Landeshauptstadt Hannover entwickelte Vorgehen 

könnte daher für viele Netzbetreiber eine hilfreiche 

Blaupause sein. Es berücksichtigt die Gefahrenabwehr, die 

Kosten sowie den Naturschutz und enthält Workflows, 

mit denen die große Zahl an Straßenbäumen angemessen 

abgearbeitet werden kann. Seit Februar 2013 ist der Vertrag 

zwischen Kommune und Netzbetreiber unterschrieben und 

hat sich bewährt. 

Bei Gas ist der Handlungsbedarf hoch 

Die Gefährdungseinschätzung bei den vier Sparten Erdgas, 

Wasser, Strom und Fernwärme war der erste Schritt in Hannover. 

In Zusammenarbeit mit Sachverständigen entschied 

sich enercity Netz den Fokus auf die Gasleitungen zu legen. 

Hierzu führte unter anderem die Erkenntnis, dass bei Wasser- 

und Stromtrassen keine akute Personengefährdung zu 

erwarten ist und beschädigte Fernwärme-Leitungen in der 

Regel durch die Überwachungssysteme frühzeitig erkannt 

werden könnten. Die potenzielle Gefahr bei Gasleitungen 

besteht nach Ansicht der Fachleute im Niederdrucknetz 

ebenso wie bei Hochdruck und Mitteldruck. 

Ein digitaler Abgleich der Katasterkarte der städtischen 

Bäume mit den Trassenplänen verringerte die Anzahl der zu 

untersuchenden Standorte von 44.000 auf 15.918. Davon 

standen 710 Bäume im Bereich von Hochdruckleitungen, 

4.140 Bäume bei Mitteldruckleitungen und 11.068 entlang 

des Niederdrucknetzes. Aufgrund der Erfahrungen aus der 

Praxis und in Anlehnung an das DVGW-Arbeitsblatt G 466-1 

sowie den Aussagen von Experten wurde definiert, dass 

von Gasleitungen, die weiter als 20 m von Gebäuden entfernt 

sind in erster Näherung keine akute Gefährdung ausgeht. 

Gleiches gilt für Trassen, bei denen der Abstand vom 

Baumstamm (Borke) zur Leitung (außen) mehr als 150 cm 

beträgt. Durch diese und weitere Filter – die ebenfalls digital 

angewandt werden konnten – , wie Baumart, Vitalität oder 

Verlegetiefe der Leitung verringerte sich die Anzahl der zu 

untersuchenden Standorte auf 1.760 Bäume, die für eine 

Ortbegehung relevant waren. 

46 06 | 2014

SPECIAL: BODENMANAGEMENT FACHBERICHT 

Prozessablauf: Bäume auf Leitungen, Priorität 1 

16.01.2013 

Abgleich: 

Baumkataster & 

Leitungsbestand 

Priorität 1 bedeutet: 

- Gasversorgungsleitungen und Gashausanschlüsse 

- Fernwärmeleitungen 

- Stromleitungen 110kV 

- Abstand Borke zur Leitung ≤ 1,5 m 

Randbedingungen: 

- 20 m Abstand zu Gebäuden 

- Bäume im Schutzstreifen bis 2,50 m 

- nicht für Neupflanzungen, nicht für Leitungsneuverlegungen, 

nicht im Störungsfall 

Vitalität des 

Baumes 1/2? 

nein 

ja 

Kritische 

Baumart? 

nein 

ja 

Leitungstiefe 

< 2,0 m? 

nein 

ja 

Leitungsstilllegung 

geplant? 

ja 

nein 

Straßenumbau 

geplant? 

ja 

nein 

Kontrolle der 

Wurzelanläufe, 

Handschachtung 

Kritische 

Wurzelanläufe? 

nein 

ja 

Aufgrabung mit 

Saugbagger 

Besteht 

Gefahr für die 

Leitung? 

nein 

ja 

Wurzelentfernung 

möglich? 

ja 

Wurzel entfernen, 

Einbau Leitungsschutz 

aus Ton 

nein 

Muss 

der Baum 

bleiben? 

ja 

Leitung weicht 

nein 

Kostenträger 

entscheidet über 

die Maßnahme 

Baumbewertung: 

ökologische Funkt. 

ästhetische Funktion 

Zustand 

Potential 

Baumschutzsatzung 

Naturdenkmal 

kein weiterer 

Handlungsbedarf 

Bild 1: Systematisches Vorgehen bis zur Entscheidung, ob ein Baum entfernt wird oder die Leitung umzulegen ist 

06 | 2014 47

FACHBERICHT SPECIAL: BODENMANAGEMENT 

Prozessablauf 

Gesamt: 44.000 

Digitaler 

Abgleich 

Filter 

Begehung 

15.918 (100%) 1760 (11%) 691 (4%) 

Saugbagger 

Baumentfernung 

Leitungs- 

umlegung 

116 (0,7%) ca. 60/60 

Kostenregelung 

Wertausgleich 

Bild 2: Rund 44.000 Stadtbäume gibt es in Hannover – dieser Prozessablauf 

zeigt, wie die Standorte systematisch abgearbeitet wurden 

Bild 4: Druckstempel durch die Wurzel einer Eiche - nach 

Freilegen der Gasleitung mit einem Saugbagger wird geprüft, 

ob die Wurzel entfernt werden kann 

Leitungswert in % 

110 

100 

90 

80 

70 

60 

50 

40 

30 

20 

10 

0 

-10 

-20 

Nach Begehung bleiben 4 % 

Bei der Besichtigung vor Ort beurteilte der Sachverständige 

besonders den Wurzelanlauf. Im Rahmen der mehrjährigen 

Verfahrensentwicklung in Hannover und aufgrund von 

Erfahrungen bei anderen Netzbetreibern verdichteten die 

Fachleute die Erkenntnisse, wann aus dem Übergangsbereich 

zwischen Stamm und Wurzel auf eine Gefährdung 

der Leitung geschlossen werden kann und wann diese 

unwahrscheinlich ist. Bei mehr als der Hälfte der Standorte 

war danach klar, dass weitere Untersuchungen aktuell nicht 

erforderlich sind. Von den knapp 16.000 Stadtbäumen, 

mit denen enercity Netz nach dem Abgleich der digitalen 

Wertermittlung einer Leitung 

Überlebensfunktion der St KKS-Leitung 

Wertverlust einer Leitung nach 

Vorstellung der LHH 

Kompromiss 

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 

Leitungsalter in Jahren 

Bild 3: Leitungsalter in Jahren – Für den Wertausgleich beim Umlegen von Leitungen fanden 

die beiden Parteien einen tragfähigen Kompromiss 

Karten die ortsbezogene Untersuchung startet, blieben so 

691 übrig (rund 4 %). 

Der Einsatz eines Saugbaggers war an diesen Standorten 

der nächste Schritt. Das Freilegen der Wurzeln ermöglicht 

dreierlei: 

»» 

Wurzeln und Leitungen können eindeutig begutachtet 

werden, 

»» 

jeder Standort wird dokumentiert (einschließlich Fotos), 

»» 

Maßnahmen zum Schutz der Gasleitung können unmittelbar 

ergriffen werden. 

Sofern nötig und möglich wurden Wurzeln entfernt, die 

Leitung nachumhüllt und mit Dernoton oder Geotextil 

einem erneuten Einwurzeln in den Leitungsbereich 

vorgebeugt. Bei 116 Standorten 

reichten diese Maßnahmen jedoch 

nicht aus. Hier war die Entscheidung 

erforderlich, ob der Baum entfernt werden 

kann, darf und soll oder die Leitung 

umzulegen ist. 

Die ökologische Bedeutung und die Ästhetik 

waren bei dieser Abwägung ebenso 

zu berücksichtigen wie der Zustand des 

Baumes und die kommunale Baumschutzsatzung. 

Einige der betroffenen Bäume 

waren darüber hinaus als Naturdenkmal 

eingestuft. Bei rund der Hälfte der Standorte 

entschieden die Landeshauptstadt 

Hannover und enercity Netz die Bäume 

zu entfernen, in rund 60 Fällen wurde die 

Leitung umgelegt. Dabei betrachtete enercity 

Netz die einzelnen Standorte jedoch 

nicht isoliert: So war es beispielsweise bei 

Alleen sinnvoll, die Leitung nicht nur bei 

einzelnen Bäumen zu verlegen, sondern 

die Trasse insgesamt neu zu planen. 

48 06 | 2014

SPECIAL: BODENMANAGEMENT FACHBERICHT 

Bild 5: Starkwurzel einer Platane mit Kontakt zur Rohrleitung – ist 

die Wurzel für die Standsicherheit des Baumes notwendig, ist zu 

entscheiden, ob der Baum entfernt oder die Leitung umgelegt wird 

Bild 6: Zugschlingenbildung in der Rohrsohle - die 

Wurzelentnahme war hier nicht möglich 

Wer zuletzt kommt, zahlt 

Die Kostenfrage hatte zwei Dimensionen, die die Landeshauptstadt 

Hannover und enercity Netz einvernehmlich 

mit dem Vertrag regelten. Einerseits ist festgelegt, wer 

für die Kosten aufkommt. Andererseits musste vereinbart 

werden, welche Kosten zum Ansatz gebracht werden. 

Bei den Kosten gilt der Grundsatz, dass die Kommune 

die Kosten zu übernehmen hat, wenn die Leitung schon 

in der Erde lag, als der Baum gepflanzt wurde. Ist die 

Leitung verlegt worden, als der Baum bereits vorhanden 

war, trägt enercity Netz die Kosten für die erforderlichen 

Maßnahmen. Wenn Verlegejahr und Pflanzjahr gleich sind, 

teilen sich die beiden Parteien die Kosten. Ist das Pflanzjahr 

des Baumes nicht bekannt, wird es über eine Wachstumstabelle 

abgeschätzt. Musste ein Baum – zum Beispiel als 

Lückenschluss in einer Allee – nachgepflanzt werden, gilt 

als Pflanzjahr das Jahr, in dem der ursprüngliche Baum an 

dieser Stelle gepflanzt wurde. 

Intensiveren Gesprächsbedarf gab es zwischen der Landeshauptstadt 

Hannover und enercity Netz bezüglich 

des Wertausgleichs beim Umlegen einer Leitung. Muss 

eine Leitung umgelegt werden und ist die Kommune der 

Kostenträger, hätte der Netzbetreiber einen Wertvorteil, 

da er nun an dieser Stelle über eine neuwertige Leitung 

verfügt. Entscheidend für enercity Netz war hierbei, dass 

eine Leitung für den Netzbetreiber die ersten zehn Jahre 

nach Verlegung neuwertig ist. Der zweite Grundsatz für 

enercity Netz war, dass auch eine Leitung, die die erwartete 

technische Nutzungsdauer bereits erreicht hat, für den 

Netzbetreiber weiterhin einen Wert hat (Überlebensfunktion). 

Die Einigung unter Berücksichtigung dieser Basisannahmen 

erleichterte der rechnerische Vergleich der drei 

Varianten mit konkreten Beispielen. Der Kompromiss mit 

einem linear fallenden Zeitwert ab dem zehnten Jahr und 

einem Auslaufen bei der erwarteten Nutzungsdauer der 

jeweiligen Leitung mit einem konstanten Restwert von 

10 % führt zu tragbaren Lasten für beide Parteien. 

Positives Fazit 

„Die Rahmenvereinbarung zur Kostenregelung haben wir 

zwar erst Ende Januar 2013 unterschrieben – doch bereits 

seit Mitte 2010 haben wir mit den Arbeiten entsprechend 

des Sonderprogramms begonnen“, hebt Heiko Weduwen 

hervor. Aus Sicht des Geschäftsführers des hannöverschen 

Netzbetreibers enercity Netz konnten so die Erkenntnisse 

aus der Praxis kontinuierlich in die Arbeiten zur Regelung 

zwischen der Landeshauptstadt Hannover und enercity Netz 

einfließen. „Auch konnten wir die getroffenen Annahmen 

zeitnah überprüfen und gegebenenfalls die Filter anders 

definieren“, erklärt Weduwen. 

Für den Netzbetreiber habe die Regelung den Vorteil, dass 

ein definiertes Mengengerüst über Bäume an Versorgungsleitungen 

vorhanden und so eine systematische Bearbeitung 

der potenziellen Gefahrenstellen möglich ist. Außerdem 

besteht durch das einvernehmliche und mit einem Gutachter 

abgestimmte Vorgehensmodell ein klarer Handlungsrahmen. 

Die getroffene Kostenregelung ermögliche darüber 

hinaus eine einfache Abwicklung, da nicht jeder Einzelfall 

diskutiert werden muss. 

JENS VOSHAGE 

Hannover 

Tel. +49 (0)511 261399-39 

E-Mail: journalist@voshage.org 

AUTOR 

06 | 2014 49

FACHBERICHT KORROSIONSSCHUTZ 

Der Nachweis der Wirksamkeit des KKS: 

Das IR-freie Potential und alternative 

Methoden 

Das IR-freie Potential ist aufgrund der aktuellen Regeln der Technik das primäre Kriterium für den Nachweis der Wirksamkeit 

des kathodischen Korrosionsschutzes. Verschiedene Arbeiten zur Wechselstromkorrosion haben in den letzten Jahren 

zu einem verbesserten Verständnis der an der Stahloberfläche ablaufenden Prozesse geführt. Zudem werden aufgrund 

der Vorgaben der EN 15280 zur Verringerung des Wechselstromkorrosionsrisikos in vielen Fällen vergleichsweise positive 

Einschaltpotentiale erforderlich. Dies hat zur Folge, dass es zunehmend schwieriger wird die Vorgaben in Bezug auf das 

IR-freie Potential einzuhalten. Mit Hilfe eines numerischen Berechnungsmodells wird die physikalisch chemische Bedeutung 

des IR-freien Potentials aufgezeigt. Die daraus resultierenden Konsequenzen für die Beurteilung der Wirksamkeit des 

KKS werden dargelegt und ein alternatives Beurteilungsverfahren basierend auf einer pH-Wert-Messung vorgestellt. 

Einleitung 

In den letzten Jahren wurden verschiedene umfangreiche 

Untersuchungen zum Korrosionsverhalten von Rohrleitungen 

unter Wechselstrombeeinflussungen durchgeführt. Dabei zeigte 

sich, dass selbst bei Einschaltpotentialen positiver als -1,2 V CSE 

keine Korrosion an Probeblechen aufgetreten ist. Insbesondere 

wurde festgestellt, dass der kathodische Korrosionsschutz 

(KKS) wirksam war, sobald das Einschaltpotential negativer als 

-0,85 V CSE 

war [1, 2]. Diese Beobachtung ist im Widerspruch 

zu den in der Vergangenheit beobachteten Korrosionsangriffen 

an Rohrleitungen, deren Einschaltpotentiale im Bereich 

zwischen -1,2 und -0,85 V CSE 

lagen. Diese hatten damals zur 

Folge, dass der KKS in Europa generell deutlich negativer eingestellt 

wurde, um dieser Problematik zu begegnen. zudem 

wurde im Zuge dieser Maßnahme das IR-freie Potential als 

Schutzkriterium eingeführt. Bis heute ist dieses das relevante 

Schutzkriterium in den Regelwerken. Diese Verschiebung des 

Einschaltpotentials erhöhte die Beeinflussung von Drittstrukturen 

und gemäß neusten Erkenntnissen auch das Risiko von 

Wechselstromkorrosion. Bevor das Einschaltpotential zur Verringerung 

dieser Problematik nun wieder in positive Richtung 

verschoben werden darf, ist es erforderlich die Gründe für die 

damals aufgetretenen Schäden zu ermitteln. Basierend auf den 

neusten Erkenntnissen zum KKS werden daher im Folgenden 

die möglichen Ursachen für die in der Vergangenheit beobachteten 

Korrosionsprobleme ermittelt. 

Die Wirkungsweise des KKS 

Die beim kathodischen Korrosionsschutz ablaufenden Effekte 

sollen im Folgenden anhand eines neu entwickelten 

Berechnungsmodells [3] unter Einbezug der kinetischen 

und thermodynamischen Daten [4] sowie der Stofftransportprozesse 

[5-7] diskutiert werden. 

Der kathodische Schutz im Erdboden 

Die Berechnungen wurden für eine Fehlstellenfläche 

von 10 cm 2 durchgeführt. Wenn nicht anders vermerkt, 

beträgt der Sauerstoffgrenzstrom 0,1 A/m 2 . In Bild 1 

ist die Situation von Stahl in einem leicht sauren Boden 

mit 50 Ωm bei einem Einschaltpotential von -0,82 V CSE 

dargestellt. Aufgrund der Stromdichte-Potentialkurven 

und der Potential- und pH-Werte im Pourbaixdiagramm 

kann geschlossen werden, dass sich der pH-Wert unter 

Einwirkung des kathodischen Schutzstroms von deutlich 

weniger als 1 mA/m 2 in den Bereich von 8 erhöht hat. 

Dieses Einschaltpotential und der Schutzstrom sind somit 

nicht ausreichend, um die Korrosion von Stahl zu unterbinden, 

da sowohl die Verringerung des Potentials als 

auch die Erhöhung des pH-Werts nicht ausreichen, um 

Passivität oder Immunität des Stahls zu erreichen. Unter 

diesen Bedingungen wird das Potential des Stahls durch 

die Wasserstoffentwicklung bestimmt. 

Die weitere Verschiebung des Einschaltpotentials auf 

-0,84 V CSE 

führt zu einer signifikanten Veränderung der 

Situation (Bild 2). Die Erhöhung des pH-Werts ist so 

groß, dass sich ein Passivfilm bildet, wodurch die Korrosion 

wirksam gestoppt wird. Es zeigt sich, dass der 

Schutzstrom durch die geringfügige Absenkung des Einschaltpotentials 

um 20 mV in den Bereich von 0,1 A/m 2 

angestiegen ist. Die detaillierte Prüfung dieser Beobachtung 

ergibt, dass dieser Schutzstrom nicht die Ursache 

des Korrosionsschutzes, sondern vielmehr dessen Folge 

ist. Das heißt, die geringfügige Erhöhung des Schutzstroms 

führt zu einer weiteren Erhöhung des pH-Werts, 

welche aber ausreichend groß ist, um die Bildung einer 

Passivschicht zu ermöglichen. Diese Passivierung wiederum 

bewirkt, dass der Schutzstrom nun durch den 

Sauerstoffgrenzstrom bestimmt wird. 

Diese Beobachtung ist für die aktuelle Diskussion von zentraler 

Bedeutung. Der sich einstellende Schutzstrom ist eine 

Folge der Passivität, des Ausbreitungswiderstands, des Sauerstoffgrenzstroms 

und des Einschaltpotentials. Dies erklärt, 

weshalb bis heute in der Literatur unterschiedlichste Werte 

für erforderliche Schutzstromdichten berichtet werden. 

50 06 | 2014

KORROSIONSSCHUTZ FACHBERICHT 

a) 

b) 

Bild 1: IR-freies Potential und pH-Wert 

berechnet für einen Bodenwiderstand 

von 50 Ωm bei einem Einschaltpotential 

von -0,82 V CSE 

. 

1a: Pourbaixdiagramm mit den 

berechneten Werten dargestellt als 

roten Punkt. Die gestrichelte Linie stellt 

das Schutzkriterium von -0,85 V CSE 

gemäß EN 12954 und durchgezogene 

Linie Einschaltpotential von -0,82 V CSE 

dar. 1b: Stromdichte-Potential Kurven 

der anodischen Reaktionen (rot) und 

kathodischen Reaktionen (blau) auf 

Stahl beim entsprechenden pH-Wert. 

Die Länge der grünen Linie zeigt die 

Größe des Schutzstroms an. 

a) 

b) 

Bild 2: IR-freies Potential und 

pH-Wert berechnet für einen 

Bodenwiderstand von 50 Ωm 

bei einem Einschaltpotential 


. Details zur 

Darstellung sind in der Legende 

von Bild 1 aufgeführt. 

a) 

b) 

Bild 3: IR-freies Potential und 

pH-Wert berechnet für einen 

Bodenwiderstand von 50 Ωm 

bei einem Einschaltpotential 


. Details zur 

Darstellung sind in der Legende 

von Bild 1 aufgeführt. 

06 | 2014 51


Die für die Passivierung der Stahloberfläche erforderliche 

Schutzstromdichte ist gemäß den aktuellen Berechnungen 

im Boden kleiner als 1 mA/m 2 . Diese Beobachtung wird 

gestützt durch die Ergebnisse in [1, 2]. Selbst bei sehr geringen 

kathodischen Stromdichten im Bereich von 1 mA/m 2 

tritt in keinem Fall Korrosion auf. Erst bei Einschaltpotentialen 

positiver als -0,85 V CSE 

kam es zu anodischen Strömen 

und zu Korrosion. Die vorliegenden Berechnungen bestätigen 

somit die experimentell ermittelten Werte. 

Eine Verschiebung des Einschaltpotentials auf -1,3 V CSE 

führt 

zu einer weiteren Erhöhung des Schutzstroms und des 

pH-Werts, wie aus Bild 3 hervorgeht. In diesem Fall wird 

der Schutzstrom von ca. 1 A/m 2 durch die Wasserstoffentwicklung 

kontrolliert. Das Potential der Stahloberfläche liegt 

aber noch immer im Bereich der Passivität. 

Gemäß der vorliegenden Betrachtung wird die Schlussfolgerung 

bestätigt, dass das Schutzkriterium von -0,85 V CSE 

durch den Schnittpunkt der Gleichgewichtslinie für Wasserstoffentwicklung 

mit der Grenzlinie zwischen Passivität und 

Korrosion im Pourbaixdiagramm bestimmt wird [5, 8, 9]. 

Wenn das IR-freie Potential negativer als -0,85 V CSE 

ist, 

muss der pH-Wert zwangsläufig so hoch sein, dass Passivität 

vorliegt. 

Die EN 12954 beinhaltet noch weitere Schutzkriterien, 

welche experimentell für Fehlstellen mit einer Fläche von 

10 cm 2 ermittelt wurden [10]. Es stellt sich somit auch die 

Frage nach deren physikalisch-chemischen Bedeutung. In 

Bild 4 ist das IR-freie Potential bei einem Einschaltpotential 


in einem hochohmigen gut belüfteten 

Boden mit einem Widerstand von 5000 Ωm und einem 

Sauerstoffgrenzstrom von 1 A/m 2 dargestellt. Es zeigt sich, 

dass das IR-freie Potential von -0,7 V CSE 

in diesem Fall durch 

die ladungsdurchtrittskontrollierte Sauerstoffreduktion 

bestimmt ist. Aus der Berechnung ergibt sich, dass keine 

Korrosion auftritt, da die Passivität durch den hohen pH- 

Wert sichergestellt ist. Dies ist in Einklang mit der EN 12954, 

welche in gut belüftetem Boden mit hohem Widerstand ein 

Schutzkriterium von -0,65 V CSE 

angibt. 

Die Berechnung des Verhaltens in einem gut belüfteten 

Boden mit einem Widerstand von 500 Ωm ergibt ein IRfreies 

Potential von -0,8 V CSE 

. Auch in diesem Fall ist der 

Wert negativer als das Schutzkriterium der EN 12954 von 

-0,75 V CSE 

und es ist gemäß der Berechnung nicht mit Korrosion 

zu rechnen. 

Die durchgeführten Betrachtungen zeigen deutlich, dass das 

Schutzkriterium von -0,85 V CSE 

in jenen Fällen herangezogen 

werden kann, wo das IR-freie Potential des Stahls durch die 

Wasserstoffentwicklung oder den Sauerstoffgrenzstrom 

bestimmt ist. Wenn das IR-freie Potential durch die ladungsdurchtrittskontrollierte 

Sauerstoffreduktion bestimmt wird, 

sind die positiveren Werte für hochohmigen gut belüfteten 

Boden heranzuziehen. Weiterführende Berechnungen 

haben gezeigt, dass bei Fehlstellen größer als 10 cm 2 oder 

unter noch hochohmigeren Bedingungen durchaus auch 

positivere IR-freie Potentiale toleriert werden können, ohne 

dass Korrosion auftritt. Dies steht basierend auf der vorliegenden 

Betrachtung nicht im Widerspruch zur EN 12954 

und zur zugrundeliegenden Untersuchung [10], da deren 

Schutzkriterien für 10 cm 2 und für Bodenwiderstände von 

100 und 1000 Ωm ermittelt wurden. Gemäß den aktuellen 

Berechnungen führen selbst sehr positive IR-freie Potentiale 

nicht zu Korrosion, sofern der pH-Wert an der Stahloberfläche 

ausreichend hoch ist, um Passivität zu gewährleisten. 

Dies wird durch die Ergebnisse in Feldversuchen [1, 2] bestätigt, 

wo IR-freie Potentiale positiver als -0,6 V CSE 

vorlagen 

und keine Korrosion auftrat. 

Berechnungen mit dem vorliegenden Modell bei unterschiedlichsten 

Randbedingungen haben zudem gezeigt, 

dass die Passivität und damit auch der Korrosionsschutz 

immer dann gewährleistet sind, wenn das Einschaltpotential 

negativer als -0,85 V CSE 

sind. Dieses Resultat ist in 

guter Übereinstimmung mit dem von Robert Kuhn [11, 12] 

festgestellten Schutzkriterium für das Einschaltpotential von 

-0,85 V CSE 

und den Ergebnissen in [1, 2]. 

Kathodischer Schutz in Wasser 

Basierend auf diesen Berechnungen ist es möglich einen 

Betrieb des kathodischen Korrosionsschutzes bei Einschaltpotentialen 

im Bereich von -1,2 bis -0,85 V CSE 

zu rechtfertigen. 

Es ist aber nicht möglich die in der Vergangenheit in 

diesem Potentialbereich beobachteten Korrosionsschäden 

zu erklären. Dazu ist eine weiterführende Betrachtung der 

Randbedingungen erforderlich. Die Berechnungen basieren 

auf der Annahme, dass die Fehlstelle in Boden gebettet ist. 

Unter diesen Umständen führt bereits ein geringer Schutzstrom 

von weniger als 1 mA/m 2 zum Anstieg des pH-Werts 

an der Stahloberfläche, da die Konvektion von Wasser durch 

den hohen Feststoffanteil wirksam unterbunden wird. Aus 

der Diskussion geht klar hervor, dass der kathodische Schutz 

und die Kriterien in der EN 12954 auf der Erhöhung des 

pH-Werts und der Bildung einer Passivschicht beruhen. 

Wenn nun die Bedingungen für die Erhöhung des pH-Werts 

nicht gegeben sind, wird der kathodische Korrosionsschutz 

erschwert. Diese Problematik wird in der Folge diskutiert. 

In Bild 5 ist das IR-freie Potential einer Stahloberfläche in 

Wasser gezeigt, wo aufgrund von Konvektion oder Strömung 

die Erhöhung des pH-Werts an der Stahloberfläche 

auf 8 begrenzt ist. Das Einschaltpotential beträgt -1,3 V CSE 

und der Wasserwiderstand ist 50 Ωm. Das IR-freie Potential 

ist unter diesen Bedingungen zwar negativer als -0,85 V CSE 

, 

aus der Berechnung geht aber hervor, dass mit Korrosion 

zu rechnen ist. Unter analogen Bedingungen im Boden, 

welche einen Anstieg des pH-Werts ermöglichen, ist gemäß 

Bild 3 mit Passivität zu rechnen. Damit unter den vorliegenden 

Bedingungen in Wasser ein Korrosionsschutz erreicht 

werden kann, muss aufgrund des Berechnungsmodells ein 

Einschaltpotential von -3,2 V CSE 

aufgebracht werden. Unter 

diesen Bedingungen fließt ein Schutzstrom von mehr als 

3 A/m 2 und gemäß den thermodynamischen Berechnungen 

muss das IR-freie Potential negativer als -0,95 V CSE 

sein. In 

diesem Fall wird der Korrosionsschutz nicht durch Passivität, 

sondern durch Immunität erreicht. Der Wert von -0,95 V CSE 

findet sich ebenfalls in der EN 12954, allerdings für den Fall 

52 06 | 2014


Bild 4: IR-freies Potential 

und pH-Wert berechnet 

für einen Bodenwiderstand 

von 5000 Ωm und einem 

Sauerstoffgrenzstrom von 

1 A/m 2 bei einem 

Einschaltpotential von 

-1,3 V CSE 

. Details zur 

Darstellung sind in der 

Legende von Bild 1 

aufgeführt. 

Bild 5: IR-freies Potential 

für einen Wasserwiderstand 

von 50 Ωm bei einem 


für den Fall, dass der pH-Wert 

nicht über 8 ansteigen kann. 

Details zur Darstellung sind 

in der Legende von Bild 1 

aufgeführt. 

von anaeroben Bedingungen. Unter anaeroben Bedingungen 

ist mit sulfatreduzierenden Bakterien zu rechnen, welche 

ebenso wie die Konvektion zu einem begrenzten Anstieg 

des pH-Werts führen. Folglich kann mit Hilfe des Modells 

auch dieses Schutzkriterium der Norm erklärt werden. Die 

berechneten hohen Stromdichten sind außerdem in guter 

Übereinstimmung mit Versuchen in Wasser, wo der Anstieg 

des pH-Werts durch Konvektion verhindert wird [13, 14]. 

Schlussfolgerung 

Basierend auf den Berechnungen können die Schutzkriterien 

der EN 12954 und die Grenzwerte gemäß [10] erklärt 

werden. Es kann geschlossen werden, dass der Korrosionsschutz 

sowohl durch Passivität, als auch durch Immunität 

erreicht werden kann. Unter typischen Bedingungen im 

Boden können an verschiedenen Fehlstellen einer Leitung, 

abhängig vom Bodenwiderstand, vom Sauerstoffgehalt, 

von der Konvektion und von der Fehlstellengröße, sowohl 

Passivität als auch Immunität vorliegen. Das IR-freie Potential 

kann dabei durch die Wasserstoffentwicklung, den Sauerstoffgrenzstrom 

oder die ladungsdurchtrittskontrollierte 

Sauerstoffreduktion bestimmt sein. 

Aus der Diskussion geht deutlich hervor, dass die Stofftransportbedingungen 

an der Fehlstellenoberfläche und somit 

die Bodenbeschaffenheiten einen entscheidenden Einfluss 

auf das Korrosionsverhalten haben. 

In Böden, welche eine Erhöhung des pH-Werts an der 

Stahloberfläche ermöglichen, ist das IR-freie Potential eine 

gemischte pH-Wert und Sauerstoffmessung. Ein IR-freies 

Potential negativer als -0,85 V CSE 

zeigt eine Erhöhung des 

pH-Werts an, welche für die Bildung eines Passivfilms ausreichend 

ist. Die dafür erforderliche Stromdichte ist kleiner 

als 1 mA/m 2 . Die sich in der Folge der Passivierung einstellenden 

Schutzstromdichten liegen im Bereich von 0,005 

bis 1 A/m 2 . Die Bildung einer schützenden Passivschicht ist 

dann zu erwarten, wenn das Einschaltpotential negativer als 

-0,85 V CSE 

ist, wie sowohl durch die Literatur, die Messungen 

und die Berechnungen gezeigt wird. 

In jenen Fällen, wo die Erhöhung des pH-Werts nicht möglich 

ist, da die sich bildenden Hydroxidionen durch strömen- 

06 | 2014 53


des Wasser und Konvektion abgeführt oder durch Bakterien 

neutralisiert werden, sind IR-freie Potentiale negativer 

als -0,95 V CSE 

erforderlich. Unter diesen Bedingungen sind 

Schutzstromdichten von mehr als 1 A/m 2 und deutlich negativere 

Einschaltpotentiale erforderlich. In der Folge ist das 

IR-freie Potential nicht ein Indikator für einen ausreichend 

hohen pH-Wert sondern für die Erreichung der Immunität. 

Demzufolge ist ein Betrieb des kathodischen Korrosionsschutzes 

bei Einschaltpotentialen zwischen -1,2 und 

-0,85 V CSE 

nur dann gerechtfertigt, wenn davon ausgegangen 

werden kann, dass alle Fehlstellen in Boden oder Sand 

gebettet sind. Allenfalls wasserberührte Fehlstellen müssen 

durch Kalkablagerungen bedeckt sein, die sich unter Einwirkung 

des kathodischen Korrosionsschutzes bilden können 

und ebenfalls eine Begrenzung der Konvektion bewirken 

und somit einen Anstieg des pH-Werts begünstigen. 

Wenn demgegenüber nicht mit Verkalkungen gerechnet 

werden kann und Fehlstellen mit begrenztem Anstieg des 

pH-Werts zu erwarten sind, müssen deutlich negativere 

Einschaltpotentiale angewendet werden. Derartige Stellen 

sind gemäß den vorliegenden Informationen in erster Linie 

an folgenden Stellen zu erwarten: 

»» 

Wassergefüllte Hohlstellen unter Umhüllungsfehlstellen, 

wie sie beispielsweise in 6-Uhr-Position unter Rohrleitungen 

auftreten können. 

»» 

Fehlstellen, welche in strömendem Wasser liegen, wie 

sie beispielsweise in Rohrgraben auftreten, die mit grobem 

Material verfüllt wurden 

»» 

Fehlstellen in Wasser, die nicht durch Schlick oder durch 

Kalkschichten bedeckt werden. 

Diese Ausführungen zeigen deutlich, dass der Nachweis 

der Wirksamkeit des KKS mit Hilfe einer Intensivmessung 

möglich ist. Wenn sämtliche IR-freien Potentiale negativer 

als -0,95 V CSE 

sind, ist die Korrosion entweder durch Passivierung 

aufgrund von Erhöhung des pH-Werts oder durch 

Immunität wirksam unterbunden. Allerdings zeigen die 

Berechnungen, dass auch Fehlstellen mit IR-freien Potentialen 

positiver als -0,95 V CSE 

nicht zwingend Korrosion aufweisen 

müssen. In diesen Fällen wird der Korrosionsschutz 

durch die Erhöhung des pH-Werts und die Bildung einer 

Passivschicht bewirkt, sofern nicht die oben genannten 

Bedingungen vorliegen. 

Bild 6: Versuchsaufbau für die Ermittlung des Spannungsfalls als Funktion 

des Einschaltpotentials. 

Alternativer Wirkungsnachweis 

Die Diskussion zeigt deutlich, dass grundsätzlich ein Einschaltpotential 


ausreichend ist, um die 

Wirksamkeit des KKS nachzuweisen. Dies trifft aber nur in 

jenen Fällen zu, wo an sämtlichen Fehlstellen ein Anstieg 

des pH-Werts möglich ist. Falls dies nicht der Fall ist, muss 

ein IR-freies Potential von -0,95 V CSE 

als Schutzkriterium 

angewendet werden. An gewissen Fehlstellen kann dieses 

nur mit hohen Schutzströmen sichergestellt werden. Diese 

wiederum ergeben nebst hohen Installationskosten auch 

verstärkte Beeinflussungen von Drittstrukturen und eine 

Erhöhung der Wechselstromkorrosionsgefährdung. Daraus 

folgt, dass es von zentraler Bedeutung ist die entsprechenden 

Fehlstellen zu identifizieren und instand zu setzen. Ein 

entsprechendes Verfahren wird im Folgenden vorgestellt. 

Theoretischer Hintergrund 

In der Diskussion der Wirkungsweise des KKS wurde 

deutlich, dass das Potenzial in Bezug auf die Wirksamkeit 

von untergeordneter Bedeutung ist. Nur wenn der 

pH-Wert an der Stahloberfläche nicht ansteigen kann, 

muss das IR-freie Potential negativer als -0,95 V CSE 

sein. 

Im Falle von positiveren IR-freien Potentialen muss aber 

keineswegs zwingend auf Korrosion geschlossen werden. 

Die Erfahrung von Betreibern zeigt vielmehr, dass bei der 

Freilegung von Fehlstellen mit positiveren IR-freien Potentialen, 

die im Rahmen von Intensivmessungen identifiziert 

wurden, oft keine signifikante Korrosion gefunden wird. 

Diese Beobachtung bestätigt die Modellberechnungen. 

Basierend auf den Ausführungen zum IR-freien Potential 

kann eine weiterführende Beurteilung nur durch die 

Messung des pH-Werts oder durch den Nachweis der 

Passivität erfolgen. Für Probebleche wurden entsprechende 

Verfahren bereits vorgestellt [5]. Diese wurden 

in den letzten zehn Jahren in der Schweiz systematisch 

angewendet. Deutlich schwieriger ist die Erfassung des 

pH-Werts oder der Nachweis der Passivität an Fehlstellen 

der Rohrleitung von der Erdoberfläche aus. Das Problem 

wurde durch Berechnung mit dem eingangs vorgestellten 

numerischen Modell untersucht. Dazu wurde die 

Abhängigkeit der Stromdichte vom Einschaltpotential 

bei unterschiedlichen Bodenwiderständen und Sauerstoffgrenzströmen 

berechnet [15]. Es zeigte sich, dass 

für unterschiedliche pH-Werte deutliche Unterschiede im 

Stromdichte-Potentialverlauf auftreten. Diese sind eine 

Folge der Abhängigkeit der elektrochemischen Reaktionen 

vom pH-Wert. Weiter wurde festgestellt, dass 

bei tiefen pH-Werten ein weitgehend linearer Verlauf 

auftritt, während bei den höheren pH-Werten eine deutliche 

Abweichung von der Linearität beobachtet wird. 

Diese Abweichung von der Linearität ist auf die Bildung 

54 06 | 2014


der Passivschicht zurückzuführen, die das Auftreten von 

anodischen Strömen weitgehend verhindert. 

Die Veränderung des Einschaltpotenzials und die gleichzeitige 

Erfassung der Stromdichte erlauben somit grundsätzlich 

die Berechnung des pH-Werts und die Bewertung 

der Passivität der Stahloberfläche. Die Stromdichte kann 

zwar an Fehlstellen in der Rohrleitungsumhüllung nicht 

direkt erfasst werden, da der Absolutwert aber nicht 

relevant ist, kann stattdessen der ohmsche Spannungsfall 

zwischen zwei Bezugselektroden gemäß Bild 6 ermittelt 

werden. Dieser ist proportional zur Stromdichte in der 

Fehlstelle und für die Auswertung ausreichend. Damit 

eine Bewertung der Passivität möglich wird, muss zwingend 

eine anodische Polarisation der Fehlstelle erfolgen. 

Aufgrund der Diskussion der Wirkungsweise des KKS 

wird deutlich, dass diese unproblematisch ist, solange 

Passivität vorliegt. Durch eine geeignete Steuerung des 

Messablaufs kann zudem das Ausmaß an Korrosion während 

der anodischen Polarisation minimiert werden. 

Experimentelle Vorgehensweise 

Im Rahmen von Laborversuchen konnte die Richtigkeit der 

Modellrechnung demonstriert werden. Um die Anwendbarkeit 

der Methode in der Feldmessung nachzuweisen, 

wurden verschiedene Probebleche mit einer Rohrleitung 

verbunden. Die Fehlstellenfläche betrug 600 cm ² . Die Fläche 

wurde in Ihrer Größe den erwarteten Fehlstellen an 

der Rohrleitung angepasst. Eines der Probebleche wurde 

kurz vor der Messung direkt in den nahegelegenen Fluss 

gelegt. Dadurch sollte erreicht werden, dass sich keine 

Kalkschicht auf der Stahloberfläche bilden kann und der 

pH-Wert aufgrund der Verdünnung durch das Flusswasser 

nicht ansteigen kann. Ein weiteres Probeblech wurde eingegraben 

und ein drittes wurde vorgängig einbetoniert und 

anschließend ebenfalls vergraben. Diese beiden Probebleche 

wurden während mehr als zwei Wochen mit der Rohrleitung 

verbunden, sodass es zu einer gewissen Erhöhung des pH- 

Werts kommen konnte. 

Für die Messung wurde sowohl der Stromfluss im Probeblech 

als auch der Spannungstrichter als Funktion des 

Einschaltpotentials erfasst. Für die Anpassung des Einschaltpotentials 

wurde der in [15] beschriebene Versuchsaufbau 

erstellt. Für sämtliche Mess- und Schaltfunktionen wurden 

Minilog 2 von Weilekes Elektronik verwendet. 

Resultate und Diskussion 

Die Ergebnisse der Messung sind in Bild 7 dargestellt. Es 

zeigt sich, dass im Falle des Probeblechs im Wasser ein 

nahezu lineares Verhalten auftritt, wie es für Stahl bei tiefen 

Bild 7: Strom-Potentialcharakteristik ermittelt für die drei 

unterschiedlich gebetteten Probebleche. 

pH-Werten erwartet wird. Demgegenüber tritt beim Probeblech 

im Beton eine deutliche Abweichung vom linearen 

Verlauf auf, wie es für ein passives System typisch ist. Im 

Falle des Probeblechs im Boden tritt eine deutliche Abweichung 

vom linearen Verlauf auf, diese ist aber geringer als 

im Fall des einbetonierten Probeblechs. Die vorliegenden 

Daten zeigen, dass qualitativ das erwartete Verhalten auftritt 

und dass eine eindeutige Identifizierung der passiven 

Stahloberflächen möglich ist. 

Die Auswertung der Daten mit Hilfe des numerischen 

Modells erlaubt zusätzliche Rückschlüsse in Bezug auf die 

Zustände an der Stahloberfläche. Diese sind in Tabelle 1 

dargestellt. Die pH-Werte sind im plausiblen Bereich. Für 

Beton wird aufgrund der hohen Alkalinität der Porenlösung 

ein Wert von 13,5 erwartet. Beim Probeblech im Boden 

haben offensichtlich die zwei Wochen Polarisation bei einem 


ausgereicht, um den pH- 

Wert auf 12,6 ansteigen zu lassen. Dieser Wert ist basierend 

auf den Berechnungen in Bild 3 plausibel. Demgegenüber 

ist der pH-Wert nach kurzer Polarisationsdauer im Wasser 

im neutralen Bereich. Interessanterweise sind die IR-freien 

Potentiale für die passiven Oberflächen positiver als für die 

korrodierende. Dieser Effekt wird auch durch die Berechnungen 

bestätigt, wie aus dem Vergleich von Bild 1 und 

Bild 4 hervorgeht. 

Bei der Bewertung von Fehlstellen an Rohrleitungen ist 

eine direkte Strommessung nicht möglich. Vielmehr muss 

in diesem Fall die Berechnung der erwarteten Korrosionssituation 

mit Hilfe der Spannungstrichter erfolgen. Dies 

Probeblech im Wasser Probeblech im Boden Probeblech im Beton 

pH-Wert [-] 6,0 12,6 13,8 

IR-freies Potential [V CSE 

] -0,67 -0,58 -0,55 

Gradient-Potentialcharakteristik aktiv passiv passiv 

Tabelle 1: Bewertung des Korrosionszustands der Probebleche mit Hilfe der Ströme. 

06 | 2014 55


Probeblech im Wasser Probeblech im Boden Probeblech im Beton 

pH-Wert [-] 5,1 >10 >10 

IR-freies Potential [V CSE 

] -0,61 -0,44 -0,43 

Gradient-Potentialcharakteristik aktiv passiv passiv 

Tabelle 2: Bewertung des Korrosionszustands der Probebleche mit Hilfe der Gradienten. 

führte zu sehr ähnlichen Ergebnissen wie in Bild 7. Die 

daraus berechneten Werte sind in Tabelle 2 aufgeführt. Es 

zeigt sich, dass qualitativ vergleichbare Ergebnisse ermittelt 

werden können. Die Werte für den pH-Wert und das IR-freie 

Potential werden aber bereits durch geringfügige Spannungsdifferenzen 

zwischen den Bezugselektroden beeinflusst. 

Diese Problematik ist bereits aus der Ermittlung der 

IR-freien Potentiale hinreichend bekannt. Bei nicht linearen 

Fremdgradienten und bei kleinen Spannungstrichtern führt 

die Intensivmessung oft zu fehlerbehafteten Ergebnissen. 

Dasselbe trifft bei dem hier vorgestellten Messaufbau in 

Bezug auf die Ermittlung des pH-Werts zu. Der zentrale Vorteil 

der Messmethodik besteht aber im Falle der Auswertung 

der Gradienten-Potentialcharakteristik in der Bewertung 

der Linearität. Diese ist unabhängig vom Absolutwert des 

Gradienten. Damit ist zu erwarten, dass die Bewertung der 

Fehlstellen in Bezug auf Korrosion respektive Passivität selbst 

bei kleinen Spannungstrichtern in Gegenwart von größeren 

Fremdspannungstrichtern möglich wird. 

Schlussfolgerung 

Die Messungen zeigen, dass das Messverfahren prinzipiell 

in der Lage ist den Korrosionszustand der Stahloberfläche 

zu ermitteln. Unter idealen Bedingungen ist es sogar möglich 

den pH-Wert an der Stahloberfläche zu ermitteln. Im 

Gegensatz zu bisherigen Methoden zur Beurteilung des 

Korrosionszustands beruht die Bewertung nicht auf dem 

Absolutwert des Gradienten. Damit ist zu erwarten, dass 

die Zuverlässigkeit der Messung deutlich erhöht wird. Im 

vorliegenden Fall hätte eine Beurteilung der Korrosionssituation 

der Probebleche aufgrund des IR-freien Potentials 

zu fehlerhaften Schlussfolgerungen geführt. 

Beurteilung 

Das vorgestellte Modell ist in der Lage die Bedeutung des 

Einschaltpotentials für den Wirkungsnachweis des KKS zu 

erklären. Die positiven Erfahrungen mit diesem Kriterium 

können somit rechnerisch bestätigt werden. Die vorliegende 

Diskussion macht aber auch deutlich, weshalb ein 

Wirkungsnachweis mit Hilfe des Einschaltpotentials das 

Auftreten von Korrosion nicht ausschließen kann. In jenen 

Fällen, wo der pH-Wert an der Stahloberfläche aufgrund 

von Konvektion oder bakterieller Aktivität nicht ansteigen 

kann, wäre für den Wirkungsnachweis ein IR-freies Potential 

negativer als -0,95 V CSE 

erforderlich. Diese Forderung der EN 

12954 ist somit korrekt. Im Gegensatz dazu kann aber die 

Einhaltung der Kriterien von -0,85, -0,75 oder -0,65 V CSE 

für 

das IR-freie Potential das Auftreten von Korrosion ebenfalls 

nicht ausschließen, da diese basierend auf der vorliegenden 

Diskussion ebenfalls implizit einen Anstieg des pH-Werts 

erfordern. Dies erklärt das Auftreten von Korrosion trotz 

Einhaltung dieser Kriterien. Diese Schlussfolgerung wird 

zusätzlich durch den Umstand bestärkt, dass diese Grenzwerte 

empirisch in einer Sandbettung ermittelt wurden, 

welche die Erhöhung des pH-Werts und die Bildung eines 

Passivfilms ermöglichten [10]. 

Die weiterführende Analyse der vorliegenden Berechnungen 

zeigt, dass die Immunität in offenem Wasser nur bei 

stark erhöhten Stromdichten möglich ist, welche deutlich 

größer als 1 A/m 2 sind. Da in der Literatur und den Normen 

üblicherweise kleinere Stromdichten für das Design des KKS 

aufgeführt werden, wird implizit ebenfalls ein Anstieg des 

pH-Werts und der Passivierung angenommen. Das berechnete 


, das für den Schutz 

einer moderaten Fehlstellengröße von 10 cm 2 in einem gut 

leitfähigen Boden erforderlich wäre, bestätigt die Schlussfolgerung, 

dass der Korrosionsschutz im Normalfall durch 

Passivierung erfolgt. Dies wiederum erklärt die schlechte 

Korrelation zwischen der Korrosionssituation an Fehlstellen 

und deren IR-freiem Potential, da das IR-freie Potential für 

die Bewertung des Korrosionszustands einer kathodisch 

polarisierten passiven Stahloberfläche irrelevant ist. 

Diese Analyse liefert eine mögliche Erklärung für die widersprüchlichen 

Kriterien, welche in verschiedenen Ländern 

verwendet werden. Während ein Großteil Europas das IRfreie 

Potential verwendet, verlassen sich Holland und die 

USA meist auf das Einschaltpotential. Dieser scheinbare 

Widerspruch spiegelt sich auch in der europäischen Normung, 

da die EN 12954 ein Schutzkriterium basierend auf 

dem IR-freien Potential definiert, während die EN 14505 

ein Schutzkriterium basierend auf dem Einschaltpotential 

beschreibt. Aufgrund der vorliegenden Modellberechnungen 

sind beide Ansätze vergleichbar, da beide implizit den 

Anstieg des pH-Werts und die Bildung einer Passivschicht 

erfordern. Beide Ansätze sind folglich nicht in der Lage 

das Auftreten von Korrosion auszuschließen, wenn diese 

Randbedingungen nicht erfüllt sind. Dies ist nur möglich, 

wenn ein IR-freies Potential negativer als -0,95 V CSE 

an jeder 

einzelnen Fehlstelle nachgewiesen wird. Damit kann die 

Wirksamkeit des KKS unabhängig von den Stofftransportbedingungen 

an der Stahloberfläche nachgewiesen werden. 

Diese Bedingung kann aber nur erfüllt werden, wenn deutlich 

erhöhte Stromdichten aufgebracht werden, was teurere 

Installationen, ein erhöhtes Risiko von Wechselstromkorrosion 

und eine verstärkte Beeinflussung von Drittstrukturen 

mit sich bringt. Es ist daher nicht überraschend, dass 

die ersten Schäden durch Wechselstromkorrosion in jenen 

56 06 | 2014


Ländern auftraten, die ein IR-freies Potential von -0,95 V CSE 

angestrebt haben. 

Eine mögliche Lösung für die beschriebene Problematik ist 

die Messung des pH-Werts oder der passivierenden Bedingungen 

an der Stahloberfläche von Fehlstellen. Dies ist ein 

direkter Nachweis der Wirksamkeit des kathodischen Korrosionsschutzes. 

Damit wird es möglich die wenigen Fehlstellen 

zu identifizieren, die nur durch Immunität geschützt 

werden können. Diese können freigelegt werden oder die 

Stofftransportbedingungen können durch geeignete Maßnahmen, 

wie z. B. Zement-injektionen, modifiziert werden. 

Die vorgestellte Methodologie ermöglicht prinzipiell die 

Bestimmung der passivierenden Bedingungen an Fehlstellen 

von der Erdoberfläche aus. Basierend auf den zurzeit 

verfügbaren Daten ist es möglich die kritischen Fehlstellen 

zu identifizieren. Damit Erfahrungen mit diesem Ansatz 

gewonnen werden können, werden Betreiber und Fachfirmen 

durch die SGK geschult, damit diese vor Freilegungen 

die entsprechenden Messungen ausführen. Die Daten werden 

durch die SGK ausgewertet und in eine anonymisierte 

Datenbank übertragen, um weltweit Erfahrungen mit dieser 

Methodologie zu sammeln. Dies sollte es ermöglichen die 

kritischen Grenzwerte zu identifizieren und damit die Basis 

für einen ökonomischeren und sichereren KKS zu schaffen. 

Dank 

Diese Arbeit wurde durch die großzügige Unterstützung 

durch den DVGW, Open Grid Europe GmbH, Swissgas AG, 

SBB AG, BFE, BAV, ERI, Transitgas AG und Westnetz GmbH 

ermöglicht. Ein spezieller Dank geht an Hanns-Georg Schöneich 

und Jürgen Barthel für die Diskussion der Ergebnisse 

und die wesentlichen Ergänzungen. 

Literatur 

[1] Büchler, M.; Joos, D.: Minimierung der Wechselstromkorrosionsgefährdung 

mit aktivem kathodischen 

Korrosionsschutz, DVGW - energie/wasser-praxis 13 (2013) 

[2] Büchler, M.; Joos, D.; Voûte, C.-H.: Feldversuche zur 

Wechselstromkorrosion, DVGW - energie/wasser-praxis 8 (2010) 

[3] Büchler, M.: Beurteilung der Wechselstromkorrosionsgefährdung 

von Rohrleitungen mit Probeblechen: Relevante Einflussgrössen 

für der Bewertung der ermittelten Korrosionsgeschwindigkeit“, 3R 

International 36 (2013) 

[4] Pourbaix, M.: Atlas of electrochemical equilibria in aqueous solutions, 

NACE, Houston, TX, 1974 

[5] Büchler, M.; Schöneich, H.-G.: Investigation of Alternating Current 

Corrosion of Cathodically Protected Pipelines: Development of 

a Detection Method, Mitigation Measures, and a Model for the 

Mechanism, Corrosion 65 (2009) 

[6] Büchler, M.; Schmuki, P.; Böhni, H.: Formation and Dissolution of 

the Passive Film on Iron studied by a Light Reflectance Technique, J. 

Electrochem. Soc. 144 (1997) 

[7] Büchler, M.; Schmuki, P.; Böhni, H.: Iron Passivity in Borate Buffer: 

Formation of a Deposit Layer and its Influence on the Semiconducting 

Properties, J. Electrochem. Soc. 145 (1998) 

[8] Büchler, M.: Alternating current corrosion of cathodically protected 

pipelines: Discussion of the involved processes and their consequences 

on the critical interference values, Materials and Corrosion 63 (2012) 

[9] Büchler, M.: Kathodischer Korrosionsschutz: Diskussion der 

grundsätzlichen Mechanismen und deren Auswirkung auf 

Grenzwerte, 3R International 49 (2010) 

[10] Funk, D.; Hildebrand, H.; Prinz, W.; Schwenk, W.: Korrosion und 

kathodischer Korrosionsschutz von unlegiertem Stahl in Sandböden, 

Werkstoffe und Korrosion 38 (1987) 

[11] Kuhn, R. J.: Galvanic current on cast iron pipes, Bureau of Standards, 

Washington, Soil Corrosion Conference, 73 (1928) 

[12] Kuhn, R. J.: The Early History of Cathodic Protection in the United 

States-Some Recollections”, Corrosion Prevention & Control April, 

46 (1958) 

[13] Joos, D.; Büchler, M.: Korrosionsschutz in Wasseranlagen 

Möglichkeiten und Grenzen des kathodischen Schutzes in 

Wasseranlagen, Aqua & Gas 93 (2013) 

[14] Leeds, S. S.; Cottis, R. A.: Paper Nr. 09548: The influence of 

cathodically generated surface films on corrosion and the currently 

accepted criteria for cathodic protection, in Conference & Exposition, 

Corrosion Nacexpo 2009 

[15] Büchler, M.: Physical-chemical significance of the IR-free potential 

and methods for assessing the effectiveness of cathodic protection, 

3R special 1 (2014) 

DR. MARKUS BÜCHLER 

SGK Schweizerische Gesellschaft für 

Korrosionsschutz, Zürich (CH) 

Tel. +41 44213 1590 

E-Mail: markus.buechler@sgk.ch 

AUTOR 

Gutachten Studien Planung Intensivmessung 

Zustandsbewertung Untersuchungen 

bei Wechselspannungsbeeinflussung 

Gerätebau Anlagenbau Überwachungsmessung 

LKS-Anlagen Streustromuntersuchungen 

martin-gmbh.de 

06 | 2014 57


IFO- oder Intensivmessung: 

Was ist die bessere Methode? 

Zu Zeiten, als es noch keine PE-umhüllten Leitungen gab, führte man zur Integritätsprüfung der Leitungen auf 

Umhüllungsschäden in der Regel Intensivmessungen durch. Nachdem sich dann die Umhüllungsqualität ständig verbessert 

hatte und fast ausschließlich PE-umhüllte Systeme eingesetzt worden waren, wurde nach und nach die IFO-Messung 

immer populärer. 

Zwischenzeitlich stellt sich manch einer die Frage, welches 

eigentlich das bessere Prüfverfahren ist. Die Pipelinebetreiber 

verfahren bei der Suche nach einer Antwort nach 

unterschiedlichen Philosophien. 

Beim Fernleitungsbetrieb der Evonik Industries AG hat 

sich trotz der verschiedenen Betriebsbereiche mittlerweile 

eine doch recht einheitliche Vorgehensweise eingespielt. 

Beim Bau einer Leitung wird bereits auf einen 

sorgsamen Umgang mit den Rohren auf dem Lagerplatz, 

beim Hantieren, Ausfahren und Vorstrecken sowie beim 

Nachumhüllen, Absenken und insbesondere beim Verfüllen 

geachtet. Denn bereits hier kann es zu einer Unzahl 

von kleinsten Umhüllungsschäden kommen, die oftmals 

auch beim Isotest nicht auffallen (wie z. B. Einschnitte 

durch ein Cuttermesser oder ein abgebrochener Draht 

einer Rundbürste). Daher ist eine penible Bauüberwachung 

von großem Vorteil. 

Wenn im Zuge einer Polarisationsstrommessung, i. d. R. 

eines Druckprüfungsabschnittes ein spezifischer Umhüllungswiderstand 

von mind. 10 8 Ωm ² (Mindestwert für 

Fehlstellenfreiheit) gemessen wird, ist zuerst mal das 

Wichtigste erledigt. Wird dieser Wert nicht erreicht, ist es 

ratsam, trotz evtl. mangelnder Erdfühligkeit, direkt eine 

IFO-Messung durchzuführen. Der Rohr- und Tiefbauer ist 

mit seinen Geräten noch vor Ort um gefundene Fehlstellen 

zu beseitigen. Damit wird auch die Korrosionsgefahr 

reduziert, da Rohrleitungsabschnitte in der Bauzeit nicht 

immer sofort kathodisch geschützt werden und ggf. 

Maßnahmen gegen eine Hochspannungsbeeinflussung 

noch nicht betriebsbereit sind. 

Je länger jedoch das Rohr ohne wirksamen KKS im 

Boden lag und je besser die Umhüllung ansonsten war, 

umso größer kann der Schaden gerade bei einer kleinen 

Fehlstelle sein, da doch die gesamte Potenzialdifferenz 

zwischen Rohrkörper und Erdreich auf diese kleine Fehlstellenfläche 

wirkte (Bilder 3 und 6). 

Wenn bereits kurz nach Verlegung der KKS in Betrieb 

genommen wurde und evtl. Hochspannungsbeeinflussun- 

Bild 1: 70 m lange Rohrleitung, Grenzwert von 

10 8 Ωm ² unterschritten: Bestimmung der Fehlstelle unter 

Anwendung einer IFO-Messung. Ursache: Ein im Bereich 

einer Nachumhüllung eingewickelter Strohhalm, dessen 

Ende aus der Isolation 1 mm herausragte 

Bild 2: Auswertung hinsichtlich der Lage von 41 Isolationsfehlstellen einer 

40 km langen Rohrleitung, die mit einer IFO-Messung bestimmt wurden 

58 06 | 2014


gen, nach DIN EN 15280, in Abhängigkeit vom Einschaltpotential, 

durch entsprechende Erdungsmaßnahmen auf 

ein vertretbares Maß reduziert wurden, sollte dies für den 

Rohrkörper jedoch kein wirkliches Problem mehr darstellen. 

Optimal ist, dass diese Messung noch vor der eigentlichen 

Inbetriebnahme und Befüllung der Leitung mit 

Produkt erfolgen und dann auch als Abnahmekriterium 

für den Rohrbauer dienen kann. Die Durchführung 

einer IFO-Messung ist auch bei vorhandener Wechselspannungsbeeinflussung 

und noch nicht aktivem KKS 

möglich. Durch Absenken des Schutzpotenzials können 

hierbei auch kleinste Fehlstellen festgestellt und exakt 

lokalisiert werden. 

Hat die Leitung dann ein Mindestmaß an Erdfühligkeit 

(mind. eine Winterperiode, besser jedoch ein Jahr nach 

Verlegung) erreicht, wird eine IFO-Messung über die 

gesamte Leitung durchgeführt. Hierbei werden, trotz 

der Sorgsamkeit bei der Verlegung der Leitung, häufig 

kleinere Umhüllungsfehlstellen gefunden. 

Diese werden natürlich umgehend behoben. Dabei werden 

weitere Untersuchungen durchgeführt. Art, Lage und 

Größe der 

F e h l s t e l l e 

wird dokumentiert. 

Der pH- 

Wert an der 

Umhüllungsfehlstelle 

und vom 

umgebenen 

Erdreich 

wird aufgenommen. 

Der Rohrkörper 

wird auf 

Korrosion 

oder andere 

Schäden untersucht. 

LEISTUNGEN 

Gepr. Mitglied des Fachverbandes 

Kathodischer Korrosionsschutz e.V. 

KATHODISCHER KORROSIONSSCHUTZ 

für 

ERDÖL-/ERDGAS-PIPELINES • INDUSTRIEANLAGEN 

TANKANLAGEN • OFFSHORE • CASING • STAHLBETONBAUWERKE 

● Beratung 

● Planung (Neubau, Erweiterung) 

● Wartungsmessungen 

● Fehlereinmessungen (Ortsnetze, Stadtnetze) 

● Intensivmessungen (verschiedene Ausführungen) 

● sämtliche Installationsarbeiten 

● photovoltaische Stromversorgungssysteme 

● Bau von Feststoffelektroden Cu/Cu SO 4 

● Erdungs- und Blitzschutzarbeiten 

● AC-Untersuchung 

● Stahlbetonbauwerke (Parkhaus, Brücken, Tunnel) 

Fachfirma geprüft 

vom DVGW nach GW 11 

Bei Dükern und HDDs unterhalb von Gewässern erfolgt 

häufig keine Messung – mit dem Argument, die Leitung 

sei vor dem Einzug doch bereits „abgefunkt“ worden, 

Fachbetrieb nach § 19l WHG 

KORUPP GmbH · Max-Planck-Straße 1 · D - 49767 TWIST 

Telefon +49 (0) 59 36 - 9 23 31 - 0 · Telefax 9 23 31 - 20 · www-korupp-kks.de 

Bild 3: Äußerer Materialfehler drei Jahre nach Verlegung, 

davon das erste Jahr ohne wirksamen KKS 

Bild 4: Fehlstelle 12 m neben der von Bild 3. Da diese jedoch 

wesentlich größer war, kam es zu keiner nennenswerten Korrosion 

Bild 5: Bei Rohrgrabenverfüllung mit Bagger herbeigeführte 

Beschädigung der GFK-Umhüllung 

Bild 6: Äußerer Materialfehler sechs Monate nach Verlegung 

ohne wirksamen KKS 

06 | 2014 59


Bild 7: Aufwändige Behebung einer Fehlstelle mit 

Spundwandkasten und Unterwasserbeton 4 m unterhalb des 

Wasserspiegels eines großen Fließgewässers. Nach Freilegung 

stellte sich heraus, dass sich die Nachumhüllung einer Schweißnaht 

bei Einzug des Dükers um eine Kurve um 12 cm innerhalb 

des Betonmantels verschoben hatte. 

Bild 8: GNSS-Empfänger für die GIS-Datenerfassung in 

Verbindung mit IFO- und Intensivmessungen 

was solle da schon sein. Doch auch hier können Fehlstellen 

genauso vorhanden sein. In Bild 7 ist die Behebung 

einer mittels IFO-Messung festgestellten Fehlstelle, 4 m 

unterhalb des Wasserspiegels eines großen Gewässers, 

dargestellt. 

Spätestens fünf Jahre nach Bau und Abnahme der Leitung, 

jedoch vor Ablauf der Verjährungsfrist, wird eine 

erneute IFO-Messung durchgeführt, um evtl. Umhüllungsschäden 

noch im Rahmen der Gewährleistung durch 

den Rohrbauer beheben zu lassen. 

Die Erfahrung hat gezeigt, dass die Anzahl der dann 

gefundenen Fehlstellen zwar sehr gering, jedoch immer 

noch ca. 10 % der bei Abnahme festgestellten Umhüllungsschäden 

liegt. Dies sind häufig nicht fachgerecht 

ausgeführte Nachumhüllungen, resultierend beispielsweise 

aus der ersten Schadensbehebung sowie Steine 

oder andere Festkörper, welche sich über die Zeit durch 

Setzung des Erdreiches durch die Umhüllung gedrückt 

haben. Während der weiteren Betriebsphase werden 

bei Verdacht einer Beschädigung (i. d. R. durch Eingriff 

Dritter) punktuell, ansonsten im Schnitt alle zehn Jahre, 

Wiederholungsmessungen über den gesamten Leitungsverlauf 

durchgeführt. 

Oftmals stellt sich die Frage, ob tatsächlich eine Fehlstelle 

vorliegt. Werden mehr als 1 mV bei auf 25 V abgesenkter 

Einspeisung gemessen, wird der Messpunkt als 

Fehlstelle definiert. Bis heute wurde noch keine Stelle 

freigelegt, welche sich als „blinder Alarm“ herausstellte. 

Die IFO-Messung ist somit ein sehr sicheres Verfahren 

zur Verifizierung der Umhüllungsqualität einer Leitung. 

Hat man eine Fehlstelle lokalisiert, die nur unter unverhältnismäßigen 

Umständen zu verifizieren und zu beheben 

wäre, wird eine Intensivmessung im Betriebszustand 

der KKS-Anlage durchgeführt, um die Wirksamkeit des 

KKS zu prüfen. Dieses Messverfahren kann jedoch bei 

Wechselspannungsbeeinflussungen, die den Einsatz 

von Abgrenzeinheiten und Erdungsanlagen erforderlich 

machen, problematisch sein. Ist diese durchführbar, 

bekommt man eine Aussage darüber, ob evtl. vorhandene 

Fehlstellen ausreichend kathodisch geschützt sind 

und somit ein Entscheidungskriterium, ob die Fehlstelle 

freigelegt werden muss. Ist die Wirksamkeit des KKS 

gegeben und die gemessene Wechselspannungsbeeinflussung 

liegt < 2 V, kann durchaus auch das Belassen 

der Fehlstelle vertreten werden. 

Je älter und schlechter die Umhüllung einer Leitung ist, 

desto eher stellt sich die Frage, anstatt einer IFO-Messung 

gleich eine Intensivmessung durchzuführen. Bezogen auf 

die Länge der Leitung kostet eine IFO-Messung rund halb 

so viel wie eine Intensivmessung. Ist jedoch zu befürchten, 

dass die Anzahl der gefundenen Fehlstellen so hoch 

ist, dass die Nachmessung dieser Stellen zur Überprüfung 

der Wirksamkeit des KKS mittels Intensivmessung höher 

wird als die Ersparnis, wird gleich eine Intensivmessung 

durchgeführt. Die Auswertung von IFO- und Intensivmessungen 

ergab, dass dies ab fünf Fehlstellen pro Leitungskilometer 

der Fall ist. Da die Anzahl der Fehlstellen 

erst nach der Messung bekannt ist, wurde der spezifische 

Umhüllungswiderstand von 105 Wm 2 als Kriterium für die 

Wahl der Methode festgelegt. Grundsätzlich kann über 

den spezifischen Umhüllungswiderstand nicht die Anzahl 

der Fehlstellen in der Leitungsumhüllung bestimmt werden, 

da er nicht nur von der Anzahl sondern u. a. auch 

von der Größe der Fehlstellen abhängig ist. Das Kriterium 

60 06 | 2014


von 10 5 Wm 2 basiert auf der Auswertung 

vergangener Messungen. 

Doch gerade bei sehr gut umhüllten 

Leitungen ist die IFO-Messung 

die empfindlichere und somit 

genauere aber auch die günstigere 

Messmethode. 

Vorgehensweise der EVONIK 

Industries AG bei der Durchführung 

der Messung 

Intensivmessung 

Ziel der Messung ist es, eine Aussage 

über die Wirksamkeit des kathodischen 

Korrosionsschutzes wie auch 

über die Umhüllungsqualität der 

gesamten Leitung zu bekommen. 

Die Messung wird in der Regel nach 

dem Zwei-Elektroden-Verfahren 

durchgeführt (siehe Infobox). Die 

Rohrleitung wird mit einem Rohrsuchgerät 

geortet. Eine Bezugselektrode 

wird über der Rohrleitung aufgestellt. 

Mit dieser Elektrode wird 

das Rohr/Bodenpotential gemessen. 

Dazu ist ein Anschluss an die Rohrleitung 

über eine Kabelverbindung 

herzustellen. Der Spannungsgradient 

wird im Normalfall gegen eine 10 m 

entfernt aufgestellte Bezugselektrode 

gemessen. 

Die Messwerte werden bei eingeschaltetem 

Schutzstrom, sowie bei 

kurzzeitig ausgeschaltetem Schutzstrom 

im Abstand von 5 m mit 

einem Datenerfassungsgerät aufgezeichnet. 

Der Messabstand wird 

in Bereichen, mit einem Spannungsgradienten 

größer 100 mV auf 1 m 

verkürzt. Um die Messwerte örtlich 

zuordnen zu können werden, an 

jedem Messpunkt zudem die GPS- 

Koordinaten aufgenommen. Dies 

geschieht mit einem GNSS-Empfänger 

der unter Nutzung von Korrekturdaten 

mit einer Genauigkeit von 

±10 cm arbeitet. Wenn genaue geografische 

Daten der Fernleitungen 

vorliegen (Shape-Dateien), können 

diese in den GNSS-Empfänger eingelesen 

werden. Die Ortung der Leitung 

mit Rohrsuchgerät kann dann 

entfallen und stattdessen mit dem 

GNSS-Empfänger erfolgen. 

Im Rahmen der Auswertung, werden 

die Messwerte in ein Geografi- 

Bild 9: Darstellung der Ergebnisse einer Intensivmessung im GIS-System. Zum Vergleich sind unten 

der Potenzialverlauf und die Spannungsgradienten in üblicher Form dargestellt. 

Bild 10: Gegenüberstellung der Ergebnisse einer Intensivmessung mit Ergebnissen einer intelligenten 

Molchung 

06 | 2014 61


Bild 11: Messaufbau einer IFO-Messung 

Bild 12: Messaufbau einer Intensivmessung 

Messwerte werden bei eingeschaltetem 

Schutzstrom wie auch bei kurzzeitig 

ausgeschaltetem Schutzstrom 

aufgenommen. Um sicherzustellen, 

dass auch kleinste Fehlstellen bestimmt 

werden, wird während der Messung 

der Schutzstrom im Zeitfenster der Einschaltpotenzialmessung 

erhöht, sodass 

sich Einschaltpotentiale von Eon= min. 

25 V einstellen. Wenn unter diesen 

Bedingungen kein Spannungsgradient 

messbar ist, ist nach AFK 11 keine Isolationsfehlstelle 

zu erwarten. 

Bei Messung einer Fehlstelle wird diese 

punktgenau eingemessen und die GPS- 

Koordinaten (10 cm-Genauigkeit) aufgenommen. 

An Isolationsfehlstellen, 

die nicht beseitigt werden, wird im 

Anschluss punktuell eine Intensivmessung 

zur Beurteilung der Wirksamkeit 

des KKS durchgeführt. 

Übersicht zu den Umhüllungswiderständen 

bei neuen Leitungen: 

»» 

unter Laborbedingungen bis zu 

10 10 Ωm 2 möglich 

»» 

akzeptierter Grenzwert für die Fehlstellenfreiheit 

10 8 Ωm 2 

»» 

ab 10 7 Ωm 2 und schlechter ist ein 

Umhüllungsschaden wahrscheinlich 

»» 

ab 10 5 Ωm 2 wird bei Bestandsleitungen 

eine Intensivmessung anstatt 

einer IFO-Messung angeraten 

sches Informationssystem eingelesen und dort ortsbezogen 

dargestellt. Die genauen GPS-Koordinaten ermöglichen 

zudem einen Abgleich mit Ergebnissen aus intelligenten 

Molchungen. Mit Hilfe der Ergebnisse werden 

Referenzwerte für zukünftige Überwachungsmessungen 

festgelegt. Im Fall eines unzureichenden kathodischen 

Schutzes werden weitere Maßnahmen zur Optimierung 

der Situation eingeleitet. 

IFO-Messung 

An Fernleitungen mit einem spezifischen Umhüllungswiderstand 

größer 10 5 Wm 2 führen wir IFO-Messungen 

durch. Die Ortung der Leitung erfolgt analog der Intensivmessung. 

Mit zwei Bezugselektroden, die in einem 

Abstand von 5 m über der Rohrleitung aufgestellt werden, 

wird der Spannungsgradient aufgenommen. Die 

AUTOREN 

MICHAEL GEMSA, Evonik Industries AG, 

Fernleitungsbetrieb, Marl 

Tel.: +49 (0)2365 49-9173 

E-Mail: michael.gemsa@evonik.com 

THOMAS BASTEN, Evonik Industries AG, Leiter 

Fernleitungsbetrieb, Marl 

Tel.: +49 (0) 2365 49-6766 

E-Mail: thomas.basten@evonik.com 

62 06 | 2014


Smart KKS: Intelligente Schutzstromeinspeisung 

zum Schutz wechselspannungs-beeinflusster 

Rohrleitungen 

Um einen zuverlässigen Schutz vor Außenkorrosion von im Erdreich verlegten Gashochdruckleitungen zu gewährleisten, 

ist nach DVGW G 466-1 bei allen erdverlegten Gashochdruckleitungen ab einem Betriebsdruck von über 5 bar, die 

Einrichtung eines kathodischen Korrosionsschutzes (KKS) erforderlich. Die Errichtung, Inbetriebnahme und Überwachung 

des KKS ist dabei in den DVGW-Regelwerken GW 10, GW 12 und GW 16 geregelt [1, 2, 3]. Unterliegt die Rohrleitung 

einer Wechselspannungsbeeinflussung, z. B. auf Grund von Parallelführungen mit Bahn- und/oder Hochspannungstrassen, 

so ergibt sich eine Gefährdung durch Wechselstromkorrosion, die mit einem nach GW 10 bzw. GW 16 überwachten KKS 

nicht verhindert werden kann. Aus diesem Grund wurde das erste DVGW-Forschungsvorhaben Wechselstromkorrosion 

initiiert [5], das die Ursache und den Mechanismus der Wechselstromkorrosion darlegte. Die wesentlichen Erkenntnisse 

dieses Forschungsvorhabens finden sich in der aktuellen Version der AfK-Empfehlung Nr. 11 wieder [4]. Das zweite DVGW- 

Forschungsvorhaben „Wechselstromkorrosion“ [6], welches Ende letzten Jahres abgeschlossen wurde, überprüfte die 

Möglichkeiten des Schutzes wechselstrombeeinflusster Rohrleitungen gegen Wechselstromkorrosion durch intelligente 

Schutzstromeinspeisung. Der folgende Artikel behandelt nun Möglichkeiten zur praktischen Umsetzung der dort 

beschriebenen Vorgehensweise. 

Theoretische Grundlagen 

Die wesentliche Ursache für die Wechselstromkorrosion 

ergibt sich gemäß dem ersten Forschungsvorhaben aus 

der Höhe der anliegenden Wechselspannung einerseits 

und der Einstellung des KKS andererseits. Dies bedeutet 

also im Umkehrschluss, dass die Einstellung des KKS 

entscheidend dazu beiträgt, ob und in welcher Stärke 

Wechselstromkorrosion an einer Rohrleitung stattfinden 

kann. Bild 1 zeigt die prinzipielle Vorgehensweise, nach 

der eine derartige Steuerung vollzogen werden kann. 

Allerdings haben Messergebnisse im Rahmen des 2. Forschungsvorhaben 

gezeigt, dass diese Kurve zu wenig spezifisch 

ist und der Einfluss des Bodenwiderstands stärker 

berücksichtigt werden muss [4,6]. 

Bild 2 macht deutlich, dass die potentielle Wechselstromkorrosionsgefährdung 

bei vergleichsweise hochohmigen 

Böden sehr viel geringer ist als in AfK 11 beschrieben, 

während sie bei eher niederohmigen Böden höher ist. 

Insofern können die Kurven aus Bild 2 als ideale Grundlage 

für einen Steueralgorithmus dienen. Dabei sollten 

die Mittelwerte des Einschaltpotentials immer in dem in 

Abhängigkeit der anliegenden Wechselspannung und 

des Bodenwiderstandes definierten unkritischen Bereich 

liegen. 

Die folgenden Abschnitte beschäftigen sich mit der 

Umsetzung dieser Vorgaben in die Praxis. 

Prinzipieller Aufbau 

Zur Realisierung des oben beschriebenen Konzepts sind 

bestimmte Fernüberwachungs- und Regelungssysteme 

vor allem bei zeitlich variierender Wechselspannungsbeeinflussung 

notwendig. Bild 3 zeigt den prinzipiellen 

Aufbau des Konzeptes einer intelligenten Steuerung. 

Zur technischen Umsetzung müssen entlang der Rohrleitung 

an den Bereichen mit erhöhter Wechsel- und 

Gleichstrombeeinflussung fernüberwachungsfähige 

Messsensoren installiert werden. Diese Messsensoren 

ermitteln permanent an den entsprechenden Beeinflussungsbereichen 

Messwerte wie Ein- und Ausschaltpo- 

Bild 1: Bereich der Wechselstrom-Korrosionsgefahr in 

Abhängigkeit von der Wechselspannung Rohr – Erde und dem 

Einschaltpotential [4] 

06 | 2014 63


Bild 2: Abhängigkeit der Grenzwertkurve bei 

verschiedenen Bodenwiderständen und einer 

Fehlstellenfläche von 1 cm 2 [6] 

Bild 3: Schematische Darstellung für die Umsetzung von Smart KKS 

tentiale, Schutzstrom und Wechselspannungswerte, 

die in festgelegten Intervallen fernwirktechnisch an das 

Schutzstromgerät übertragen werden. Anhand der übertragenen 

Messdaten entscheidet das Schutzstromgerät 

über eine bedarfsangepasste Schutzstromeinspeisung 

und ermöglicht den Wechsel zwischen verschiedenen 

Betriebsbedingungen, um einen optimalen Schutz der 

Rohrleitung zu gewährleisten. 

Anforderung an die Hardware 

Zur Realisierung einer derartigen intelligenten Einspeisung 

muss eine permanente Datenerfassung aller relevanten 

Rohrleitungsdaten an allen fernüberwachten Messstellen 

und eine entsprechend zeitnahe Auswertung dieser 

Fernüberwachungsdaten erfolgen, damit dann eine automatische 

Berechnung der erforderlichen Schutzstromeinspeisung 

realisiert werden kann. 

Derzeitige KKS-Fernüberwachungstechnologien können 

maximal alle 5 Minuten Messdaten erfassen. Zur 

Realisierung der intelligenten Schutzstromeinspeisung 

ist dieses Messintervall jedoch nicht ausreichend. Es 

bedarf einer zeitkontinuierlichen Messdatenerhebung 

und Messdatenauswertung an der kathodisch geschützten 

Rohrleitung. Nur dies ermöglicht eine rechtzeitige 

Erkennung von Grenzwertunterschreitungen und eine 

präzisere Steuerung der Schutzstromeinspeisung. Es ist 

also eine Messtechnik notwendig, die eine permanente 

Messung ermöglicht. Außerdem muss sowohl auf die 

Schutzstromgeräte als auch auf die Fernüberwachungssensoren 

jederzeit und von jedem beliebigen Ort aus 

zugegriffen werden können, um Messdaten und Steuerungsparameter 

zeitnah abzugreifen oder zu verändern. 

Fazit 

Mit der aktuellen zur Verfügung stehenden Fernüberwachungstechnik 

kann in Verbindung mit den aktuell auf 

dem Markt befindlichen fernsteuerbaren Schutzstromgeräten 

keine zeitnahe Anpassung der Schutzstromeinspeisung 

erfolgen, da zum einen die Messzyklen der 

Fernüberwachung zu gering sind und zum Anderen die 

Kommunikation zwischen Schutzstromgerät und Fernüberwachung 

dies auch nicht erlaubt. 

Zur vollständigen Ausschöpfung der Möglichkeiten einer 

solchen intelligenten Schutzstromeinspeisung ist deshalb 

eine entsprechend leistungsfähige Steuer-, Mess- und 

Kommunikationseinheit notwendig. Smart KKS ermöglicht 

die Kommunikation zwischen Fernüberwachung, 

Fernsteuerung und intelligenten Regelkreisen. Das System 

ermittelt die Abweichungen der Messdaten von den 

definierten Grenzwerten und berechnet einen Korrekturwert, 

anhand dessen das Einschaltpotential entsprechend 

automatisch angepasst wird. Smart KKS vereint also die 

Funktionen des Steuerungs- und Messinstruments. Das 

System verfügt über ein neues intelligentes Schutzstromgerät, 

welches in der Lage ist, durch Verknüpfung mit 

einem KKS-Fernüberwachungssensor eine automatische 

bedarfsangepasste Schutzstromregelung zu ermöglichen. 

Die Datenübertragung von der Zentrale zum Schutzstromgerät 

kann dabei über GSM, GPRS oder Kabel erfolgen. 

Zu jeder Zeit kann von der Zentrale aus auf das Schutzstromgerät 

zugegriffen und entsprechende Parameter 

verändert werden [7]. 

Im Endeffekt bedeutet das nun, dass in Kürze die entsprechende 

Technik real zur Verfügung stehen wird, mit 

deren Hilfe eine solche intelligente Schutzstromeinspei- 

64 06 | 2014


sung auf wechselspannungsbeeinflusste Rohrleitungen, 

wie sie im 2. Forschungsvorhaben beschrieben worden 

ist, auch realisiert werden kann. 

Literatur: 

[1] DVGW-Arbeitsblatt GW 10 „Arbeitsblatt für den Kathodischen 

Korrosionsschutz (KKS) erdverlegter Lagerbehälter und 

Stahlrohrleitungen aus Stahl – Inbetriebnahme und 

Überwachung“, (2008). 

[2] DVGW-Arbeitsblatt GW 12 „Planung und Errichtung des 

kathodischen Korrosionsschutzes (KKS) für erdverlegte 

Lagerbehälter und Stahlrohrleitungen“, (2010). 

[3] DVGW-Arbeitsblatt GW 16 „Arbeitsblatt für den Kathodischen 

Korrosionsschutz (KKS) erdverlegter Lagerbehälter und 

Stahlrohrleitungen aus Stahl – Fernüberwachung“, (2008). 

[4] DVGW Afk-Empfehlung Nr. 11 „Beurteilung der 

Korrosionsgefährdung durch Wechselstrom bei kathodisch 

geschützten Stahlrohrleitungen und Schutzmaßnahmen“, 

(2012). 

[5] M. Büchler, C.-H. Voûte, „DVGW-Forschungsprojekt G 2/01/08: 

Feldversuche zur Prüfung des Einflusses von Wechselspannung 

und Einschaltpotential auf die Wechselstromkorrosion“, 

Schweizerische Gesellschaft für Korrosionsschutz, (2010). 

[6] M. Büchler, „Beurteilung der Wechselstromkorrosionsgefährdung 

von Rohrleitungen mit Probeblechen: Relevante Einflussgrössen 

für die Bewertung der ermittelten Korrosionsgeschwindigkeit“, 

3R International, 36 (2013). 

[7] M. Mueller, R. Deiss, „Smart KKS: Von der KKS-Fern- zur KKS- 

Online-Überwachung“, 3R International, 86, (2013). 

Dipl.-Phys. RAINER DEISS 

Netze BW GmbH, Stuttgart 

Tel.: +49 (0)711289-47414 

E-Mail: r.deiss@netze-bw.de 

Dipl.-Ing. (FH) MARKUS WENDLING 

RBS wave GmbH, Stuttgart 

Tel.: +49 (0)711289-46527 

E-Mail: m.wendling@rbs-wave.de 

AUTOREN 

06 | 2014 65


Qualitätssicherung bei HDD-Stahlrohrverlegungen 

durch den KKS – ein Praxisbeispiel 

Der kathodische Korrosionsschutz stellt eine wichtige Maßnahme zur Qualitätssicherung bei der Stahlrohrleitungsverlegung 

dar. An Hand eines Praxisbeispiels wird beschrieben, welche Möglichkeiten die Messtechnik des kathodischen 

Korrosionsschutzes auch unter erschwerten Bedingungen bietet. Dabei wird aufgezeigt, dass es trotz der vorhandenen 

hohen Aussagekraft der Messmethoden Grenzen gibt, die bei der Interpretation der Messwerte beachtet werden müssen. 

Allgemeines 

Der kathodische Korrosionsschutz (KKS) von erdverlegten 

Stahlrohrleitungen ist ein seit vielen Jahren etabliertes 

Verfahren. Bereits vor mehr als 100 Jahren wurde es 

erstmalig angewandt und ist in Deutschland seit über 50 

Jahren verbreitet. Mit Hilfe des KKS kann die Betriebs- und 

Versorgungssicherheit von Rohrleitungen erhöht, sowie ein 

wichtiger Beitrag zum Werterhalt und zur Investitionsplanung 

geleistet werden. In den letzten Jahren hat auch die 

Bedeutung des KKS als Qualitätssicherungsverfahren beim 

Rohrleitungsbau zugenommen. Im aktuellen Regelwerk des 

DVGW wird eine möglichst fehlstellenfreie Umhüllung als 

wichtiges Ziel bei der Rohrverlegung genannt [1,2], und in 

Sonderfällen auch gefordert [3]. Hintergrund dieser Forderung 

ist unter anderem die Erkenntnis, dass im Zusammenhang 

mit der Wechselstromkorrosion gerade kleine und 

kleinste Fehlstellen besonders korrosionsgefährdet sind. Eine 

ausführliche Diskussion der Aussagen des Regelwerks ist 

durch die Verfasser bereits in der Vergangenheit erfolgt [4]. 

Bild 1: GFK-umhüllte Rohrleitung in der Zielgrube 

Die Messtechnik des KKS ist eine wichtige und größtenteils 

auch die einzige Möglichkeit, eine fehlstellenfreie Verlegung 

zu überprüfen und Umhüllungsfehlstellen zur Sanierung 

zu orten. 

Durch den Fortschritt der Messtechnik können mittlerweile 

selbst unter Baustellenbedingungen mit Hilfe der 

Messverfahren des kathodischen Korrosionsschutzes kleine 

und kleinste Umhüllungsfehlstellen festgestellt und mit 

hoher Genauigkeit in der Örtlichkeit bestimmt werden. 

Zur Realisierung einer praktisch umhüllungsfehlstellenfreien 

Rohrleitung, d.h. bei einem Umhüllungswiderstand 

R CO 

> 10 8 Ωm ² , besteht mittlerweile die Herausforderung 

darin, Umhüllungsfehler mit Strömen von teilweise wenigen 

Mikroampere punktgenau zu orten. In der Vergangenheit 

lag die Größenordnung der zu suchenden Fehler noch bei 

Stromstärken im Milliamperebereich. 

Im vorliegenden Artikel zeigen die Autoren an Hand eines 

Praxisbeispiels, wie der kathodische Korrosionsschutz einen 

wichtigen Beitrag zur Qualitätssicherung beim Neubau von 

Rohrleitungen leisten kann. Sie zeigen aber auch 

auf, dass es trotz der Fortschritte der Messtechnik 

unter realen Bedingungen Grenzen der Messtechnik 

gibt, die bei der Interpretation der Ergebnisse 

berücksichtigt werden müssen. 

Projektbeschreibung 

Das im Folgenden beschriebene Projekt wurde 

durch die Entscheidung der zuständigen Behörde 

ausgelöst, am Rand eines Flusses ein Wasserrückhaltebecken 

zu errichten. Im Bereich des geplanten 

Beckens verlief eine Gashochdruckleitung aus 

dem Jahr 1942. Die Leitung der Dimension DN 300 

besaß eine Umhüllung aus Wollfilzpappe mit entsprechend 

geringem Umhüllungswiderstand. Im 

Bereich des geplanten Beckens sollte die Rohrleitung 

umgelegt werden. Dazu wurde auf einer 

Länge von etwa 200 m eine HDD-Bohrung in einer 

Tiefe von 10 m durchgeführt, so dass die Leitung 

unterhalb des Beckens verlaufen wird. 

Durch den Bau des Rückhaltebeckens wird die neu 

verlegte Rohrleitung in Zukunft ohne erheblichen 

66 06 | 2014


Aufwand nicht mehr zugänglich sein. Infolgedessen wurde 

in Übereinstimmung mit den Aussagen des Regelwerks 

bei der Verlegung besonderer Wert darauf gelegt, die 

Leitung fehlstellenfrei zu bauen. Zusätzlich zu der üblichen 

PE-Umhüllung wurde bei der Rohrverlegung eine 

GFK-Umhüllung auf die Leitung aufgebracht (Bild 1). Die 

Verarbeitung des GFK-Materials erfolgte durch Fachkräfte 

des Herstellers. Auf diese Weise sollten Fehler bei der 

Verarbeitung des GFK-Materials ausgeschlossen werden. 

Die Firma Maurmann GmbH wurde durch den Bauherren 

beauftragt, nach Verlegung der Rohrleitung die Umhüllungsqualität 

zu kontrollieren. Bei offenen Verlegeweisen 

wird davon ausgegangen, dass evtl. vorhandene Umhüllungsfehlstellen 

erst nach einer Winterperiode mit hoher 

Wahrscheinlichkeit in Kontakt mit einem Elektrolyten stehen. 

Dies gilt insbesondere in vergleichsweise trockenen 

Böden. Im Gegensatz dazu können bei HDD-Verfahren 

durch die vorhandene Bohrspülung auch kleinere Umhüllungsfehlstellen 

häufig bereits unmittelbar nach dem Einzug 

messtechnisch erkannt werden, sofern das eingezogene 

Rohr vollumfänglich von der Bohrspülung umgeben ist. Die 

Verfasser weisen jedoch darauf hin, dass dies nicht in jedem 

Fall möglich sein wird. Bei dem beschriebenen Projekt wurde 

unmittelbar nach dem Einzug eine Polarisationsstrommessung 

zur Qualitätsüberprüfung durchgeführt. 

Die Untersuchung zeigte, dass die Rohrleitung trotz der 

doppelten Umhüllung nicht fehlstellenfrei war. Der gemessene 

Strom lag bei einem Einschaltpotential von -1,49 V CSE 

bei 0,38 mA. Damit lag der spezifische Umhüllungswiderstand 

unter der Grenze von R CO 

> 10 8 Ωm ² . Aus den 

Messwerten ließ sich unter Berücksichtigung des niedrigen 

spezifischen Widerstandes der Bohrspülung die Größenordung 

der Fläche des Rohrleitungsstahls im Kontakt 

mit dem Elektrolyten mit etwa 1 - 2 cm ² grob abschätzen. 

Freiliegende Stahloberflächen dieser Größenordnung sind 

üblicherweise kathodisch schützbar, wenn keine erhöhte 

Wechselstromkorrosionsgefahr besteht. Dementsprechend 

lag auch der Grenzwert der Polarisationsstrommessung um 

eine Größenordnung höher bei 3,3 mA. 

Zur Ortung der Umhüllungsfehlstellen wurde im Anschluss 

an die Polarisationsstrommessung eine Intensive Fehlstellenortung 

(IFO) durchgeführt. Durch diese Messung wurde 

ein Leitungsbereich identifiziert, in dem sich eine Fehlstelle 

befand. Anschließend wurde mit dem DCVG-Verfahren 

das Zentrum der Äquipotentiallinien an der Erdoberfläche 

bestimmt. Dieses sogenannte „Einmessen des negativsten 

Punktes“ wurde dabei durch den großen vertikalen 

Abstand von der Fehlstelle erschwert. Die durchschnittliche 

Verlegetiefe der Rohrleitung lag bei 10 m, im Bereich 

der Fehlstelle betrug die Überdeckung etwa 7 m. Bei der 

klassischen Intensivmessung entsprechen zum Vergleich 

10 m der Entfernung, mit der Spannungstrichter an einer 

Fehlstelle aufgenommen werden. Bei der Verlegetiefe der 

Rohrleitung wurde hier also unter Bedingungen gemessen, 

unter denen sich die Auswirkungen einer kleinen Fehlstelle 

schon nahezu vollständig abgebaut haben können. Dementsprechend 

waren die resultierenden Potentialgradienten 

an der Oberfläche bei kleineren Elektrodenabständen sehr 

gering und das gesuchte Zentrum der Äquipotentiallinien 

konnte nur mit einer Genauigkeit von ca. ±1,5 m bestimmt 

werden. 

Nach der Bestimmung dieses Punktes, oder besser dieses 

Bereiches, an der Erdoberfläche stellte sich die Frage, welcher 

örtliche Zusammenhang mit der Fehlstelle bestand. 

Normalerweise wird davon ausgegangen, dass sich nach 

der Einmessung die Fehlstelle lotrecht unterhalb des angegebenen 

Punktes befindet. Diese Annahme beruht auf 

der vereinfachenden Modellvorstellung eines homogenen 

Bodens, bei dem sich die Äquipotentiallinien konzentrisch an 

der Erdoberfläche anordnen. Diese Annahme ist jedoch in 

der Praxis nahezu nie erfüllt. Die Potentiallinien sind verzerrt 

und die Fehlstelle befindet sich nicht lotrecht unterhalb des 

negativsten Punktes. Üblicherweise - d.h. bei Verlegetiefen 

mit Deckungen von 1 - 2 m - kann dies jedoch vernachlässigt 

werden. Wird eine Umhüllungsfehlstelle beseitigt, so 

öffnet man aus arbeitstechnischen Gründen in der Regel 

eine Baugrube mit einer Länge von etwa 1,5 m oder mehr. 

Innerhalb dieser Baugrube befindet sich dann der Fehler. 

Die Größe der Baugrube reicht aus, um die Abweichungen 

der Lage zu kompensieren. 

Im vorliegenden Fall konnten die Verzerrungen der Äquipotentiallinien 

jedoch nicht mehr vernachlässigt werden. 

Zum einen war die Deckung der Leitung wesentlich höher 

und zum anderen lagen starke Inhomogenitäten des Erdbodens 

vor. Wie bereits beschrieben verlief die Leitungstrasse 

unmittelbar neben einem Fluss. Im Bereich der Fehlstelle 

wurde dieser Fluss von einer Brücke gekreuzt. Der Fluss und 

die Gasleitung wurden ebenfalls von einem eingesandeten 

Abwasserkanal gekreuzt. Neben der neu verlegten Leitung 

lag die alte Gasleitung mit der bekannten, sehr schlechten 

Umhüllungsqualität im Boden. Erschwerend kam hinzu, dass 

bei einer HDD-Bohrung die Bohrspülung einen wesentlich 

geringeren spezifischen elektrischen Widerstand als der 

Erdboden hat und damit die Bohrung eine Art „Stromkanal“ 

bildet, in dem der Strom bevorzugt zur Fehlstelle fließt. Aus 

den genannten Gründen wurde bei der Beschreibung der 

Fehlerposition kein genauer Punkt angegeben, sondern 

lediglich ein Bereich, in dem sich die Umhüllungsfehlstelle 

befinden sollte. Zusätzlich wurde empfohlen, eine eventuelle 

Beseitigung des Fehlers unter der Begleitung eines 

KKS-Messtechnikers durchzuführen, um ggf. die eingemessene 

Lage zu korrigieren. Bei der Freilegung der Fehlstelle 

verschob sich das Zentrum der Äquipotentiallinien mit 

zunehmender Tiefe tatsächlich kontinuierlich in Richtung 

der Fehlstelle. Es zeigte sich später, dass das an der Erdoberfläche 

bestimmte Zentrum um einige Meter von dem 

Ort der Fehlstelle abwich. 

Die Anzeige einer Umhüllungsfehlstelle wurde in Anbetracht 

der doppelten Umhüllung vom Bauherren zunächst mit einer 

gewissen Skepsis aufgenommen, da eine Beschädigung der 

GFK-Umhüllung schwer vorstellbar war. Dennoch wurde 

umgehend versucht, die Umhüllungsfehlstelle zu beseitigen. 

Es war aufgrund der zu geringen Kraft der Zugmaschine 

nicht mehr möglich, die Leitung weiter aus dem Boden 

06 | 2014 67


Bild 2: Brunnen zur Absenkung des Grundwasserstands 

Bild 3: Baugrube zur Freilegung der Umhüllungsfehlstelle 

herauszuziehen. Aus diesem Grund wurde entschieden, 

die Fehlstelle freizulegen. Der erste Versuch dazu wurde 

zeitnah unternommen. Bei einer Tiefe von etwa 4 - 5 m 

wurde dieser Versuch jedoch abgebrochen. Die vorhandenen 

Pumpen reichten nicht aus, um die Baugrube trocken zu 

halten. Die Gefahr eines Einsturzes wurde zu hoch, dennoch 

konnte über diesen Freilegungsversuch die Position der 

Umhüllungsfehlstelle wesentlich genauer bestimmt werden. 

Im Verlaufe des Freilegungsversuches wurde eine Spundwand 

in den Boden getrieben, die auf die Leitung traf. Die 

Leitung war zu diesem Zeitpunkt noch nicht eingebunden. 

Es wurde deshalb umgehend ein weiterer Einspeiseversuch 

vorgenommen um festzustellen, ob dabei der Rohrleitungsstahl 

freigelegt worden war, bzw. ob die Spundwand Kontakt 

mit dem Rohrleitungsstahl besaß. Die Messung zeigte 

keine Veränderung des eingespeisten Stromes und des 

Umhüllungswiderstandes. Es gab somit keine Hinweise auf 

einen Kontakt zwischen dem Rohrleitungsstahl und der 

Spundwand oder einer Freilegung der Rohrleitungsoberfläche. 

Später sollte sich zeigen, dass trotz des sich nicht 

verändernden Ausbreitungswiderstandes der Rohrleitung 

die Umhüllung an dieser Stelle wesentlich beschädigt worden 

war, so dass eine neue Fehlstelle entstand. 

Aus Gründen des Baufortschrittes wurde die ausgehobene 

Baugrube zunächst geschlossen und der neu verlegte Rohrleitungsabschnitt 

in die bestehende Leitung eingebunden. 

Es wurde diskutiert, ob die Freilegung der Fehlstelle in 

Anbetracht der zu erwartenden Kosten gerechtfertigt war. 

Zur Öffnung der entsprechenden Baugrube wäre die Bohrung 

mehrerer Brunnen und die großflächige Absenkung 

des Grundwasserstandes erforderlich gewesen (Bild 2 und 

Bild 3). In Kombination mit den Sicherungsmaßnahmen der 

Baustelle wurden damit Kosten im sechsstelligen Bereich 

erwartet. Aus Sicht des kathodischen Korrosionschutzes 

war die Fehlstelle wie beschrieben zunächst schützbar, 

es bestand allerdings die Frage, ob im Laufe der Zeit eine 

Unterwanderung weiterer Bereiche der Umhüllung erfolgen 

würde. Darüber hinaus zeigen Untersuchungen zur Wechselstromkorrosion, 

dass unter bestimmten Bedingungen 

auch bei kleineren Fehlstellen trotz kathodischem Schutz 

Korrosionserscheinungen auftreten können. Erschwerend 

kam hinzu, dass nach Errichtung des Rückhaltebeckens die 

Rohrleitung nicht mehr für Sanierungsmaßnahmen zugänglich 

gewesen wäre. Aus diesem Grund wurde prinzipiell 

vom Betreiber eine Sanierung der Rohrleitungsumhüllung 

geplant. In den folgenden Monaten wurde die Umhüllungsfehlstelle 

beobachtet. Innerhalb von drei Monaten wurde 

dabei eine erhebliche Erhöhung der Potentialgradientendifferenz 

an der Erdoberfläche gemessen. Sie stieg von einem 

Wert von 150 µV im Juli 2012 auf einen Wert von 825 µV 

im Oktober 2012. Übertragen auf den ursprünglich bei der 

Polarisationsstrommessung bestimmten Strom bedeutete 

diese Steigerung, dass der in die Fehlstelle eintretende 

Strom von 0,38 mA auf etwa 2 mA angestiegen war. Dieser 

abgeschätzte Wert lag zwar immer noch unterhalb 

des Stromgrenzwertes von 3,3 mA, befand sich jedoch 

bereits in der gleichen Größenordnung. Bei einer möglichen 

weiteren Steigerung in der Zukunft wäre durchaus 

eine Überschreitung des Grenzwertes möglich gewesen. 

Damit wäre selbst ohne eine erhöhte Wechselstromkorrosionsgefährdung 

die Wirksamkeit des KKS nicht mehr 

eindeutig belegt gewesen. 

Mit dem oben skizzierten Aufwand wurde die Fehlstelle 

im April 2013 freigelegt (Bild 4). Dabei zeigte sich, dass 

sich die Fläche des Rohrleitungsstahls im Kontakt mit dem 

Elektrolyten im Vergleich zu der ersten Messung unmittelbar 

nach dem Einzug der Rohrleitung deutlich erhöht 

hatte. Anscheinend besaß anfänglich trotz des vorhandenen 

Grundwassers und der niederohmigen Bohrspülung nur 

ein kleiner Teil der Fehlstelle Kontakt zum Elektrolyten. Im 

Bereich des Rammschadens durch die Spundwand war zum 

Zeitpunkt der Freilegung ebenfalls ein elektrischer Kontakt 

des Rohrleitungsstahls zum umgebenden Elektrolyten vorhanden 

(Bild 5). Bei der Messung unmittelbar nach dem 

68 06 | 2014


Bild 4: Umhüllungsfehlstelle 

Kontakt zwischen der Rohrleitung und der Spundwand war 

dieser Kontakt noch nicht vorhanden. 

Fazit 

Bei der Verlegung wurde die Umhüllung der Rohrleitung 

mit einer zweiten Umhüllung aus GFK-Material verstärkt. 

Das GFK-Material wurde durch geschulte Fachkräfte aufgebracht. 

Dennoch war nach dem Einzug der Rohrleitung 

eine Fehlstelle vorhanden. Das Beispiel zeigt, dass trotz eines 

erheblichen Aufwandes zur Verstärkung der Rohrleitungsumhüllung 

das Auftreten von Fehlstellen nicht ausgeschlossen 

werden kann. Die Begleitung und Überprüfung derartiger 

Maßnahmen durch die KKS-Messtechnik ist aus unserer 

Sicht deshalb sinnvoll und kann nicht ersetzt werden. 

Bei der Aufgrabung der Rohleitung wurde festgestellt, dass 

sich die Fläche der freiliegenden Stahloberfläche in Kontakt 

mit dem Elektrolyten im Vergleich zur ersten Abschätzung 

vergrößert hatte. Die Fehlstelle durch den Rammschaden 

war zunächst nicht messbar gewesen. Später hatte sich 

anscheinend das Messsignal mit dem der ursprünglichen 

Fehlstelle überlagert. Der Abstand der beiden Fehlstellen 

betrug etwa 3 m voneinander. Die beobachteten Phänomene 

illustrieren erneut, dass selbst in einem sehr feuchten 

Boden unmittelbar nach der Verlegung durch die durchgeführten 

Messungen nur sehr begrenzt dauerhafte Aussagen 

über die Größe von Umhüllungsfehlstellen getroffen werden 

können. Insbesondere in Situationen wie der geschilderten, 

in denen die Rohrleitung später unzugänglich sein wird, 

lohnt es sich deshalb unserer Ansicht nach, auch Fehlstellen 

mit einer geringen Stromaufnahme zu sanieren. 

Die Einmessung der Fehlstelle an der Erdoberfläche führte 

zu Ortsbestimmungen, die um mehrere Meter von der 

anschließenden Fehlstelle abwichen. Diese Abweichungen 

waren nicht auf fehlerhafte Messungen, sondern auf physikalische 

Gegebenheiten zurückzuführen. Insbesondere bei 

sehr kleinen Fehlstellen muss damit gerechnet werden, dass 

gewisse Messunsicherheiten auftreten. Dies gilt vor allem, 

ren Fehlstellen eindeutig lagemäßig bestimmt werden. Als Resultat 

wurden etwa 70 % der Leitung freigelegt. Dabei zeigte 

sich, dass die Stromaufnahme der Leitung kontinuierlich sank, 

je weiter die Leitung freigelegt wurde. An dieser Stelle lag also 

keine einzelne Umhüllungsfehlstelle vor, sondern die Qualität 

der Baustellenumhüllung war insgesamt unzureichend. 

Als Konsequenz wurde der entsprechende Bereich vollständig 

nachisoliert. Die abschließende Schutzstromaufnahme lag 

bei 0,13 µA, was einem spezifischen Umhüllungswiderstand 

von mehr als r CO 

= 10 9 Ωm² entspricht. 

Die genannten Beispiele zeigen, dass eine frühzeitige Einbindung 

Bild 5: des Rammschaden KKS in den Bau einer Rohrleitung und die messtechnische 

Kontrolle der Umhüllungsqualität sinnvoll ist. Auch 

bei einer nicht optimalen Qualität der Verlegung kann mit geringen 

Kosten während der Bauphase die Fehlstellenfreiheit 

hergestellt wenn zusätzliche werden. Besonderheiten wie die hier beschriebene 

Verlegetiefe vorliegen. Zur Vermeidung zusätzlicher Kosten 

sollte gerade in diesen Fällen eine konstante Begleitung der 

zuSAMMeNfASSuNG 

Baumaßnahme durch die KKS-Messtechnik erfolgen. Wäre 

Zusammenfassend im beschriebenen kann Projekt gesagt die werden, Baugrube dass um das das aktuell zunächst gültige 

eingemessene Regelwerk die Zentrum fehlstellenfreie der Äquipotentiallinien Verlegung einer Rohrleitung 

worden, eindeutig so wäre empfiehlt, die Umhüllungsfehlstelle da dies in vielen Fällen zu verfehlt einem Si- 

und 

errichtet 

cherheitsgewinn eine zweite Baugrube für den Betrieb erforderlich Rohrleitung geworden. führt. Durch Die die 

Verfasser vorgenommene halten es Abstimmung deshalb für sinnvoll, der Maßnahmen grundsätzlich konnte eine im 

fehlstellenfreie Laufe der Zeit Rohrleitungsverlegung die Fehlstelle genauer zu lokalisiert fordern und die am 

Baumaßnahmen Ende beseitigt durch werden. Auf KKS diese messtechnisch Weise wurden zu begleiten. mögliche 

In Folgeschäden vielen Fällen können vermieden, auf diese einen Weise noch Umhüllungsfehlstellen 

erheblich höheren 

noch Aufwand während hätten der Bauphase erfordern kostengünstig können. beseitigt werden. 

Wenn dies nicht möglich ist, empfehlen die Verfasser in einer 

Einzelfallbetrachtung Literatur zu prüfen, inwieweit die im Regelwerk 

genannten [1] DVGW Gründe GW 12 Arbeitsblatt, für das Anstreben Ausgabe einer Oktober fehlstellenfreien 

2012 

Umhüllung [2] DVGW auf GW die 28 betreffende Arbeitsblatt, Ausgabe Leitung Februar zutreffen 2014und davon 

ausgehend [3] DVGW eine GW 20 Entscheidung Arbeitsblatt, zu Ausgabe treffen. Februar 2014 

[4] Jörg Maurmann, Oliver Hohage, 3R 09/2012, S. 698ff 

autoren 

JÖRG JörG MAURMANN MAurMANN 

Maurmann GmbH, Sprockhövel 


Tel.: +49 2324 900003 

Tel.: E-Mail: +49 j.maurmann@maurmann.com 

(0)2324 90 00 03 

E-Mail: www.maurmann.com 

info@maurmann.com 

Dr. OLIVER HOHAGE 


Tel.: +49 (0)2324 90 00 03 

E-Mail: o.hohage@maurmann.com 

AUTOREN 

06 | 2014 69 

Bild 8: Umhü 

Bild 9: Nachu 

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Untersuchungen von Flüssigböden hinsichtlich 

ihres Einflusses auf den KKS 

von Stahlrohrleitungen 

Die zentrale Perspektive dieser Versuchsreihe richtete sich darauf, empirisch zu überprüfen, wie sich unterschiedliche 

flüssige Verfüllstoffe auf kathodisch geschützte Stahlrohrleitungen sowohl unter Laborbedingungen als auch unter den 

Bedingungen der Freibewitterung auswirken. Die Zielsetzung und die Vorgehensweise sind also darauf ausgerichtet, 

die Eigenschaften bestimmter Verfüllstoffe zu untersuchen, und anhand dieser die Tauglichkeit für den Einsatz an 

kathodisch geschützten Stahlrohrleitungen zu überprüfen. Dazu wurden anhand von ER-Coupons der Firma MetriCorr 

ApS die Flüssigböden TerraFlow und füma ® boden sowie Bentonit, das zumeist Anwendung als Bohrlochspülung (bei 

HDD Bohrungen) findet, unter identischen Bedingungen untersucht. Die Messwerte, die im Rahmen der Versuchsreihe 

untersucht wurden, waren der pH-Wert und der spezifische Widerstand der Verfüllstoffe, das Ruhepotential, der 

Ausbreitungswiderstand der Fehlstellen, die Ein- und Ausschaltpotentiale sowie der erforderliche Schutzstrom bzw. die 

erforderliche Schutzstromdichte für einen wirksamen kathodischen Schutz. 

Versuchsaufbau 

Der Versuchsaufbau unter Laborbedingungen wurde 

gemäß Bild 1 realisiert. Der Versuchsaufbau unter den 

Bedingungen der Freibewitterung ist Bild 2 und Bild 3 zu 

entnehmen. 

Ergebnisse 

Voruntersuchungen 

Vor dem Aushärten der Verfüllstoffe wurden der pH-Wert 

und der spezifische Widerstand ermittelt. Die Messergebnisse 

ergaben, dass 

»» 

Bentonit einen pH-Wert von 9, 

»» 

füma ® boden einen pH-Wert von etwa 12 und 

»» 

TerraFlow einen pH-Wert von ca. 13 aufzeigte. 

Die Messungen zeigten, dass die pH-Werte mit jenen Werten 

übereinstimmen, die von den Herstellern angegeben 

wurden. Die Flüssigböden TerraFlow und füma ® boden sind 

als sehr alkalisch zu interpretieren. In diesen Medien ist die 

Ausbildung einer (spontanen) Passivschicht möglich. Bentonit 

weist einen geringeren pH-Wert auf, der ebenfalls im 

alkalischen Bereich liegt. Damit wäre auch hier die Ausbildung 

einer Passivschicht möglich. Aus Sicht des Korrosionsschutzes 

sind die ermittelten pH-Werte positiv zu bewerten. 

Im flüssigen Zustand wurde für TerraFlow ein spezifischer 

Widerstand von ρ = 658 Ωcm ermittelt. Für füma ® boden 

wurde ein spezifischer Widerstand von ρ = 1064 Ωcm 

gemessen. Letztlich war bei Bentonit ein spezifischer Bodenwiderstand 

von ρ = 977 Ωcm zu konstatieren. 

Bild 1: Versuchsaufbau eines ER-Coupons unter 

Laborbedingungen mit einer CSE-Elektrode 

Bild 2: Versuchsaufbau eines ER-Coupons unter Freibewitterung 

70 06 | 2014


Bedingungen 

Labor 

Freibewitterung 

Medium 

Ruhepotential U CSE,R 

[mV] 

TerraFlow -240 

füma ® boden -450 

Bentonit -790 

TerraFlow -540 

füma ® boden -200 

Bentonit -810 

Tabelle 1: Ruhepotentiale der ER-Coupons 

Darüber hinaus wurde vor der Inbetriebnahme der kathodischen 

Schutzanlagen das Ruhepotential der ER-Coupons 

registriert. Tabelle 1 fasst die Ruhepotentiale der einzelnen 

ER-Coupons zusammen. 

Versuchsauswertung und Bewertung der 

Messergebnisse 

Im Folgenden werden die Messergebnisse der insgesamt 

zwölfwöchigen Messreihe unter Laborbedingungen und 

unter den Bedingungen der Freibewitterung dargestellt. 

Darüber hinaus werden einige Erklärungen zu den ermittelten 

Messwerten unter besonderer Berücksichtigung des 

kathodischen Korrosionsschutzes formuliert. 

Im Rahmen dieser Untersuchungen wurde das Einschaltpotential 

sukzessiv von -1,2 V bis -2,0 V in 100 mV Schritten 

herabgesetzt. Dabei wurden die relevanten Größen 

für jede Potentialstufe erfasst. 

Bild 4 zeigt den Verlauf des Ausbreitungswiderstandes 

abhängig vom Einschaltpotential. Aus dem Bild geht 

hervor, dass die Widerstandsverläufe aller Proben näherungsweise 

einer parabelförmigen Gesetzmäßigkeit folgen. 

Des Weiteren ist vor allem bei der Bentonit-Probe 

ab einem Einschaltpotential von -1,8 V eine Art Stagnation 

festzustellen. Der im Vorfeld erwartete Widerstandsrückgang 

wurde durch alle Laborproben bestätigt. 

Unterschiede lassen sich in dem Widerstandsniveau auf- 

Bild 3: Prinzipieller Versuchsaufbau unter Freibewitterung 

Bild 4: Ausbreitungswiderstandsverläufe der ER-Coupons unter 

Laborbedingungen 

Bild 5: Ausbreitungswiderstandsverläufe der ER-Coupons unter Freibewitterung 

06 | 2014 71


grund der spezifischen Zusammensetzungen der jeweiligen 

Medien feststellen. Dabei liegt das Widerstandsniveau der 

füma ® boden-Laborprobe deutlich über dem der beiden 

anderen Proben. Ferner ist zu erkennen, dass mit einem 

negativeren Einschaltpotential eine Annäherung der Kurven 

zu konstatieren ist. 

Bild 5 stellt die Widerstandsverläufe der Proben unter den 

Bedingungen der Freibewitterung vergleichend gegenüber. 

Aus der Graphik geht hervor, dass die beiden Flüssigböden 

TerraFlow und füma ® boden einen eindeutigen Trend des 

Widerstandsanstiegs aufweisen. Jedoch sind die Ursachen 

gemäß der bisherigen Erläuterungen unterschiedlicher 

Natur. Ein potentieller Grund für einen derartigen Widerstandsanstieg 

mit zunehmendem Einschaltpotential könnte 

demnach eine Deckschichtbildung sein. Offenbar wandern 

deckschichtbildende Stoffe aus dem gewachsenen Boden 

durch das Verfüllmaterial zur Fehlstelle hin und lagern sich 

dort ab. Des Weiteren sind bei der TerraFlow-Probe starke 

Schwankungen des Ausbreitungswiderstandes zu konstatieren. 

Ein möglicher Grund für ein derartiges Verhalten 

könnte demnach eine Art Wasserstoffpolster zwischen der 

Fehlstelle und dem umgebenden Medium sein. Lediglich das 

Bentonit bestätigt in seiner Gestalt den parabelförmigen 

abfallenden Widerstandstrend, der zuvor bei allen anderen 

Laborproben festzustellen war. 

Als Zwischenfazit lässt sich festhalten, dass die Verläufe 

der Schutzstromdichten aller Laborproben tendenziell den 

Gesetzmäßigkeiten einer quadratischen Funktion folgen 

(siehe Bild 6). Differenzen sind lediglich in der Steigung 

festzustellen, die durch den Ausbreitungswiderstand des 

jeweiligen Mediums bedingt sind. Im Hinblick auf die Wechselstromkorrosion 

kann die Aussage getroffen werden, dass 

alle Proben unter Laborbedingungen für Einschaltpotentiale 

≥ -1,2 V die kritische Schutzstromdichte von 1 A/m 2 nicht 

überschreiten. 

Aus Bild 7 lässt sich ablesen, dass die Schutzstromdichte 

des Bentonits unter Freibewitterung prinzipiell den gleichen 

Gesetzmäßigkeiten folgt, wie unter Laborbedingungen. 

Jedoch ist hier festzuhalten, dass die Schutzstromdichte 

unter Laborbedingungen ca. 100 % über der Schutzstromdichte 

unter der Freibewitterung liegt. Die Kurvenverläufe 

der beiden Flüssigböden füma ® boden und TerraFlow 

liegen signifikant unter jener der Bentonit-Probe. Dieser 

Umstand war im Vorfeld bereits zu antizipieren, da die 

Ausbreitungswiderstände der Flüssigböden signifikant 

stiegen. Die Schutzstromdichte der füma ® boden-Probe 

zeigt ein lineares Verhalten auf. Die TerraFlow-Probe zeigt 

für Einschaltpotentiale zwischen -1,2 V und -1,5 V einen 

ansteigenden Schutzstromdichtenverlauf auf. Für Einschaltpotentiale 

< -1,5 V stagniert die Schutzstromdichte bei etwa 

1 A/m 2 ±0,5 A/m 2 . Die Schwankungen der Schutzstromdichte 

sind bedingt durch die festgestellten Schwankungen 

des Ausbreitungswiderstandes der Probe. 

Schlussbetrachtung und Fazit 

Die Untersuchungen hatten zum Ziel, die Einflüsse ausgewählter 

Verfüllstoffe auf den kathodischen Korrosionsschutz 

von Stahlrohrleitungen empirisch zu untersuchen 

und theoretisch zu reflektieren. Als der maßgebliche 

Ertrag der Untersuchungen und Reflexionen ist abschließend 

zu sagen, dass Stahlrohrleitungen bzw. Stahl in 

den Medien, die im Rahmen dieses Projektes untersucht 

wurden, polarisiert werden können. 

So ist grundsätzlich festzuhalten, dass alle ER-Coupons 

sowohl unter Laborbedingungen als auch unter den 

Bedingungen der Freibewitterung kathodisch geschützt 

werden können. Korrosionsreaktionen konnten nicht 

festgestellt werden. Dieses galt auch für TerraFlow und 

füma ® boden für einen kurzen Zeitraum ohne den kathodischen 

Schutz. 

Zu den wissenschaftlich relevanten Erträgen gehört in jedem 

Fall die Feststellung, dass die Ergebnisse der Laboruntersuchungen 

und jene Resultate der Untersuchungen unter den 

Bedingungen der Freibewitterung voneinander abweichen. 

Zusammenfassend lässt sich sagen, dass der kathodische 

Korrosionsschutz aller Messproben durch die Freilegung 

der ER-Coupons bestätigt wurde. Die gegensätzlichen 

Verläufe der Ausbreitungswiderstände der TerraFlow- 

Bild 6: Gegenüberstellung der Schutzstromdichten der Laborproben 

Bild 7: Gegenüberstellung der Schutzstromdichten unter Freibewitterung 

72 06 | 2014


Laborprobe und der TerraFlow-Probe unter den Bedingungen 

der Freibewitterung und die dazu getroffenen 

Annahmen, lassen sich nach der Freilegung der ER-Coupons 

annähernd zweifelsfrei klären. Bei der TerraFlow- 

Probe unter den Bedingungen der Freibewitterung lagen 

die ermittelten Widerstandswerte nach dem Abschalten 

der Schutzanlage weit unter jenen als die kathodische 

Schutzanlage noch in Betrieb war. Der Ausbreitungswiderstandsverlauf 

der Probe zeigte nach dem Abschalten 

der Schutzanlage eindeutig konstante Werte auf, so dass 

demzufolge die Annahme eines Wasserstoffpolsters zwischen 

der Stahloberfläche und dem umgebenden Milieu 

als erhärtet gelten kann. Ferner konnte nach Freilegung 

des ER-Coupons auf der Stahloberfläche keine Deckschichtbildung 

diagnostiziert werden. Dadurch kann bei 

der TerraFlow-Probe die Deckschichtbildung als Ursache 

für den Anstieg des Ausbreitungswiderstandes ausgeschlossen 

werden. 

Bei der füma ® boden-Probe unter den Bedingungen der 

Freibewitterung kann hingegen die Annahme bezüglich 

der Deckschichtbildung bestätigt werden, da auch nach 

Abschaltung der kathodischen Schutzanlage der Ausbreitungswiderstand 

auf dem hohen Widerstandsniveau 

verharrte. Darüber hinaus konnte nach Freilegung des 

ER-Coupons eine weiße Schicht auf der Stahloberfläche 

registriert werden, die wahrscheinlich die Ursache für den 

Widerstandsanstieg ist. Aufgrund dieser Untersuchungen 

kann hier die Annahme einer Deckschichtbildung als 

erhärtet gelten. 

Es ist grundlegend festzuhalten, dass bei den ER-Coupons 

unter den Bedingungen der Freibewitterung das umgebende 

Erdreich einen maßgeblichen Einfluss aufweist. 

Vergleicht man die Messergebnisse des Feldversuches mit 

jenen des Laborversuches, so ist festzustellen, dass diese 

in einem deutlichen Gegensatz zueinander stehen. Vor 

allem bei den Flüssigböden TerraFlow und füma ® boden 

wird der Gegensatz unverkennbar. 

Es ist davon auszugehen, dass sich mit Fortdauer der 

Untersuchungen eine Angleichung der Flüssigböden an 

das umgebende Erdreich aufgrund von Diffusion von 

Bodeninhaltsstoffen in das Bettungsmaterial vollzieht. 

Die Bentonit-Proben standen hingegen nicht in einem 

derartigen Kontrast zueinander, so dass hier ein vergleichsweiser 

geringer Einfluss des umgebenden Erdreichs 

zu vermuten ist. 

Eine weitere wichtige Erkenntnis ist, dass Stahl in Bentonit 

ein relativ negatives Ruhepotential aufweist. Im 

Kontext mit Stahlrohrleitungen in Bentonit und in normalen 

(gewachsenen) Böden besteht hier die Gefahr, 

dass sich ein galvanisches Element zwischen dem Teil 

der Rohrleitung im Bentonit und dem Teil im Erdboden 

ausbildet. Dabei würde sich die anodische Teilreaktion 

an den Fehlstellen der Rohraußenumhüllung im Bentonit 

vollziehen. Diese Erkenntnis gilt es bei der Verwendung 

von Bentonit zu berücksichtigen. 

Weiterhin ist festzustellen, dass bei Einschaltpotentialen 

≥ -1,2 V keine Gefährdung durch Wechselstromkorrosion 

zu erwarten ist, da die ermittelten Schutzstromdichten 

aller Proben sowohl unter Laborbedingungen als auch 

unter den Bedingungen der Freibewitterung unter der 

kritischen Schutzstromdichte von 1 A/m 2 liegen. 

Ausblick 

Mit Blick auf weitere Forschungsaktivitäten lässt sich ein 

weitreichender Bedarf an empirischer Forschung und theoretischer 

Reflexion begründen: Durch eine Reihe weiterer 

Proben kann festgestellt werden, ob die Verfüllstoffe eine 

ausgeprägte Neigung haben, sich so zu verhalten, wie dies 

die hier vorliegende Untersuchung gezeigt hat, und ob 

die ermittelten Ergebnisse generalisierbar sind. 

Des Weiteren wären Proben unter den Bedingungen der 

Freibewitterung ohne den kathodischen Korrosionsschutz 

unter identischen oder teilidentischen Bedingungen zu 

untersuchen, um zu überprüfen, wie intensiv die Ladungsträgeranreicherung 

bzw. der Stofftransport faktisch den 

Widerstandswert bedingt hat, und um darüber hinaus 

einen konkreten Referenzwert zu generieren. Hinsichtlich 

der praktischen Anwendung ist in diesem Kontext an 

die aktuelle Diskussion um den Netzausbau zu erinnern. 

Hier rückt die Thematik der Wechselstromkorrosion verstärkt 

in den Fokus der Forschung und der angewandten 

Forschung von Korrosionsschutztechnologien. Daher ist 

abschließend zu betonen, dass auch in Zukunft weiterführende 

Untersuchungen der Verfüllstoffe im Kontext 

mit dem kathodischen Korrosionsschutz durchzuführen 

sind, und um den Einfluss der Wechselstromkorrosion zu 

erweitern sind. 

AUTOREN 

Dipl.-Ing. THOMAS LAIER 

Westnetz GmbH, Dortmund, Spezialservice 

Gas, Pipeline Integrity Management 

Tel. +49 231 438-6247 

E-Mail: thomas.laier@westnetz.de 

Dipl.-Ing. ULRICH BETTE 

TAW Technische Akademie Wuppertal e.V., 

Wuppertal, Labor für Korrosionsschutz und 

Elektrotechnik 

Tel. +49 202-7495-637 

E-Mail: ulrich.bette@taw.de 

B.Eng. MOHAMED HOUBAN 

Westnetz GmbH, Dortmund, Spezialservice 

Gas, Pipeline Integrity Management 

Tel. +49 231 438 6412 

E-Mail: mohamed.houban@westnetz.de 

06 | 2014 73

PROJEKT KURZ BELEUCHTET KORROSIONSSCHUTZ 

Korrosionsschutzmaßnahmen an einem 

Düker unter dem Hafen in Emden 

Dass Korrosion als Thema ein ständiger und langjähriger Begleiter der Rohrleitungsbranche ist, zeigt sich einmal 

mehr, als es um die Überprüfung der Korrosionsschutzmaßnahmen zweier Gashochdruckleitungen und eines 

Fernmeldekabels ging, die seit über 30 Jahren in einem 900 m langen Düker unter dem Hafen Emden liegen. 

Bei der Erneuerung des Korrosionsschutzes und einer detailierten Zustandserfassung nutzten die Fachleute auch 

die Möglichkeit, neue und effiziente Messtechnik zu installieren, so dass in Zukunft eine lückenlose und sichere 

Überwachung der Rohre, z. B. bei der Potentialüberwachung, möglich ist. 

Ausgangslage 

Vor über dreißig Jahren wurde unter dem Hafen in Emden 

ein Düker gebaut, der zwei 24-Zoll-Erdgasleitungen 

und ein Fernmeldekabel aufnehmen sollte. Mit diesem 

Bauwerk sollte die weiträumige Umgehung des Hafens 

eingespart werden. Es war geplant, die Stahl-Betonrohre, 

die auch eine Begehung des Dükers ermöglichen würden, 

unter dem Hafen durchzupressen. 

Die Stahl-Betonrohre des 1979 in Betrieb genommenen 

Dükers mit einem Durchmesser von rund 2,5 m wurden 

damals unter dem Hafen durchgepresst, da sich dieses 

Verfahren schon bei vielen Projekten als preiswerte 

und sichere Lösung bewährt hatte. Nach ca. 300 m versperrte 

ein großer Findling die geplante Trasse. Damit 

wurde ein Weiterpressen unmöglich. Zudem bestand die 

Gefahr,dass die bereits verpressten Rohre seitlich abknicken 

und dadurch undicht werden. Die Verantwortlichen 

entschlossen sich, eine Druckschleuse einzubauen und 

die restliche Strecke im Schildvortrieb fertig zustellen. Der 

Schacht wurde mit Linerplats (Stahlsegmente) ausgekleidet. 

Die Segmente wurden mit Dichtungen einzeln verschraubt, 

um das Eindringen von Wasser zu minimieren. 

Konzepte für erfolgreichen Korrosionsschutz 

Nach Fertigstellung der gesamten Strecke wurde der 

untere Teil des Dükers mit Beton ausgegossen. Auf dem 

Beton wurden die Stützen für die Rohrleitungen befestigt. 

Die Stützen dienten gleichzeitig als Auftriebssicherung, 

denn der Düker sollte nach Fertigstellung mit Süßwasser 

geflutet werden. Am tiefsten Punkt des Dükers wurden 

Pumpen installiert, um das Wasser im Düker umzuwälzen 

und den Düker für Inspektionen entleeren zu können. 

Als Korrosionsschutz sollte der pH-Wert auf einen Wert 

von >10 angehoben werden. Bei diesem pH-Wert ist 

nicht mehr mit Korrosion zu rechnen. Nach ca. einem Jahr 

Bild 1: Al-Anode angeschlossen an die Linerplates 

Bild 2: Referenzelektroden für die Überwachung des KKS 

74 06 | 2014

KORROSIONSSCHUTZ PROJEKT KURZ BELEUCHTET 

Zudosierung, wurde der erforderliche pH-Wert aber nicht 

mehr erreicht. Es stellte sich heraus, dass die Linerplats 

nicht vollständig dicht waren. Der Wasserspiegel im Düker 

schwankte mit der Tide. Das gesamte Bauwerk wurde 

daraufhin leer gepumpt und von innen untersucht. 

Nach Abwägung aller technischen Möglichkeiten wurde 

dann entschieden, den Düker, der bereits von außen mit 

zwei Fremdstromanlagen kathodisch geschützt wurde, 

auch von innen kathodisch zu schützen, was allerdings 

nicht möglich war, da durch den Chloridgehalt im Wasser 

mit der Entstehung von Chlorgas gerechnet werden 

musste. Zusätzlich bestand die Gefahr, dass sich an dem 

Stahl der Linerplats, Chlorhyperoxyd bildet, was zu extremer 

Korrosion führt. Chlorhyperoxyd entsteht durch 

den erhöhten pH-Wert (>10) an der Kathode (Linerplats), 

verursacht durch den KKS und das an den Fremdstromanoden 

entstehende Chlor. 

Eingebaut wurde letztendlich ein KKS-System mit galvanischen 

Anoden (Al-Anoden) für eine Betriebszeit > 20 

Jahre. Mit einer Chlorgasentwicklung muss bei dieser 

Schutzart nicht gerechnet werden, da die Treibspannung 

von Al-Anoden unter der kritischen Spannung für die 

Chlorbildung liegt. Für die Sicherstellung der Längsleitfähigkeit 

der Linerplats wurden die Stahlsegmente auf 

allen vier Seiten mit ca. 3 cm langen Schweißnähten 

verbunden. Die Stahlarmierung der Betonrohre auf den 

ersten 300 m wurde an jeder Stoßstelle elektrisch verbunden, 

um die Interferenzströme von dem KKS der 

Außenseite gezielt abzuleiten. Zusätzlich wurden Coupons 

mit kleinen Spalten eingebaut, um zu überprüfen, 

in wieweit es an den Verschraubungen der Stahlsegmente 

zu Spaltkorrrosion kommen kann. 

INGENIEURBAU FÜR VERFAHRENSTECHNIK 

Mitglied im NACE, DVGW, VDI 

ISO-Flansche für den KKS 

● bis PN 500 für Flansche API 10000 

● auch Einzelteile für die Nachrüstung 

● Bolzenisolierung 2 mm, Glasflies und Kunstharz 

gewickelt 

● Spezialkonstruktionen für alle Dichtflächen 

● Fachbetrieb nach § 19 l WHG 

● Zertifiziert nach Druckgeräterichtlinie 97/23/EG 

Ingenieurbau für Itagstraße 20 Telefon: 0 51 41/2 11 25 

Verfahrenstechnik 29221 Celle Telefax: 0 51 41/2 88 75 

e-mail: info@suckut-vdi.de 

www.suckut-vdi.de 

Aussteller auf dem 8.Praxistag Korrosionsschutz am 02.07.14 in Gelsenkirchen 

Erneuerung des Korrosionsschutzes nach 30 Jahren 

Nach einer Betriebszeit von über 30 Jahren wurde der 

Düker komplett entleert und die restlichen Anoden und 

alle Bezugssonden für die Überwachung entsorgt. Die 

Linerplats waren in einem guten Zustand. 

Der Düker wurde dann komplett mit neuen Al-Anoden 

ausgerüstet. Die Potentialüberwachung wurde ebenfalls 

erneuert und nach einem neuen System ausgerichtet. 

Das Schutzpotential der zwei Gasleitungen und der Dükerinnenseite 

kann nun auf der gesamten Länge lückenlos 

gemessen werden. Zusätzlich wurden am Anfang und 

Ende auf beiden Rohrleitungen Strommessstellen installiert, 

um eventuelle Beeinflussungen durch den Außenschutz 

des Dükers und die im Bereich des Hafens liegende 

Fremdleitungen erfassen zu können. 

AUTOR 

WALDEMAR KORUPP 

KORUPP GmbH, Twist 

Tel.: +49 (0) 5936 - 92 33 1-0 

E-Mail: info@korupp-kks.de 

www.korupp-kks.de 

06 | 2014 75

FACHBERICHT ABWASSERENTSORGUNG 

Abwasserwärmenutzung: 

Stand in Europa und in Deutschland 

Mit Hilfe einer Internet- und Literaturrecherche sowie einer Befragung in Deutschland wurden Projekte in Europa und in 

Deutschland recherchiert. Insbesondere haben sich Anlagen in den skandinavischen Ländern und der Schweiz seit vielen 

Jahren etabliert. Auch in Deutschland hat die Anzahl der Projekte und Anlagen deutlich zugenommen. 

Tabelle 1 beinhaltet die europäischen Projekte, aufgeteilt 

in die jeweiligen Länder, die Projektanzahl und die Herkunft 

der Wärmeenergie. Im skandinavischen Raum liegt dabei 

die Besonderheit darin, dass tlw. die Wärme entweder in 

Kombination mit Abwasser oder vereinzelt vollständig dem 

Meerwasser entzogen wird. Ebenso sind hier Großanlagen 

installiert, die ganze Bezirke versorgen. Die Großanlagen ab 

10 MW bzw. ab 100 MW Wärmepumpenleistung werden 

ergänzend aufgeführt. Die Schweiz betreibt die Abwasserwärmenutzung 

bereits seit über 20 Jahren. Hier liegen 

entsprechende Erfahrungen bei den Beteiligten vor. 

In Norwegen werden im Bereich von Oslo mehrere Anlagen 

betrieben. Zwei Anlagen beziehen die Wärme dabei 

alternativ aus dem Meereswasser. In Kopenhagen wurden 

im Jahr 2011 zwei Wärmetauscheranlagen der Fa. Uhrig 

Kanaltechnik GmbH installiert. Mit Hilfe der Wärmetauscher 

wird Wärmeenergie zum Beheizen von Betriebsgebäuden in 

Sjællensbroen und Ingerslevsgade gewonnen. In Schweden 

werden mehrere Anlagen betrieben. Eine Großanlage in 

Stockholm entzieht dabei ausschließlich dem Meerwasser 

die Energie. Die Heizwärme für die Stadt Helsinki wird teilweise 

über eine Heizanlage sichergestellt, die die größte der 

Welt darstellt und als Energiequelle gereinigtes Abwasser 

zusammen mit Meereswasser nutzt. Die Anlage ging im 

Herbst 2006 in Betrieb. 

Die recherchierten Projekte in Deutschland werden in 

Akteursbereiche unterteilt. Somit können die Initiatoren 

der Projekte und Anwendungsfälle unterschieden werden. 

Folgende Kategorien wurden definiert: 

»» 

öffentliche Wohnungsgesellschaften 

»» 

öffentliche/kirchliche Einrichtungen wie Schulen, Kinderhort, 

Rathaus, Feuerwache 

»» 

öffentliche Schwimmbäder 

»» 

privater Handel / private Wohnbauprojekte 

In Bild 1 ist die Auswertung zu den jeweiligen Kategorien 

in einer Karte zusammengefasst. 

Zusätzlich wurden bisher etliche Studien und Planungen auf 

den Weg gebracht. In Bild 2 sind die Standorte markiert 

und den verschiedenen Bereichen zugeordnet. 

Werden die realisierten Projekte statistisch ausgewertet 

ergibt sich folgende Häufigkeitsverteilung in Bezug auf die 

Akteuersbereiche: 

Anzahl realisierter Projekte 

Häufigkeit 

öffentl. Wohnungsgesellschaft 13,33% 

öffentl./kirchliche Einrichtungen 70,00% 

öffentl. Schwimmbäder 6,67% 

privater Handel/Wohnen 10,00% 

Summe 100,00% 

Tabelle 2: Anzahl und Typen realisierter Projekte in 

Deutschland 

Schweiz Österreich Frankreich Finnland Schweden Norwegen Dänemark 

realisierte Projekte >80 3 7 1 6 3 2 

Herkunft Wärmeenergie: 

aus Kanal x x x x 1 x 

aus Kläranlage x x x x 

Meerwasser und Abwasser 1 2 

nur Meerwasser 1 2 

gewerbliches Abwasser x x 

Grundlagen 

Wärmepumpe: 

> 10 MW 1 1 

> 100 MW 2 

Tabelle 1: Anzahl und Typen recherchierter, realisierter Projekte in Europa (ohne Deutschland) 

Die bisherige Projektrealisierung geht 

demnach überwiegend von öffentlichen 

Einrichtungen aus. Dies kann 

damit begründet werden, dass ein 

kommunaler Verbund der verantwortlichen 

Akteure zum einen bei 

den kommunalen Beteiligungen an 

den Entwässerungsbetrieben und 

zum anderen bei den städtischen 

Liegenschaften zum Projekteinstieg 

und zur Projektumsetzung beitragen. 

Ebenso ist von einer einfacheren Vertragsgestaltung 

bzw. Vertragsanwendung 

der Beteiligten zwischen den 

kommunalen Einrichtungen und 

Beteiligungen auszugehen. Dass die 

initiierenden Akteure hauptsächlich 

76 06 | 2014

ABWASSERENTSORGUNG FACHBERICHT 

Bild 1: Realisierte Projekte mit Abwasserwärmenutzung in 

Deutschland 

Bild 2: Studien/Planungen mit Abwasserwärmenutzung in 

Deustchland 

im kommunalen Bereich zu finden sind, kann auch mit 

der grundsätzlichen Zuständigkeit hinsichtlich Abwassertechnik 

begründet werden. Die kaufmännische Entscheidung 

der Verantwortlichen auf der Verwaltungsebene 

wird weiterhin durch die Bearbeitung von Anträgen und 

Personalressourcen zu Fördermitteln unterstützt. Bei privaten 

Initiatoren bzw. Bauherren muss daher noch mehr 

Aufklärungsarbeit für die technische und wirtschaftliche 

Möglichkeit zur Energierückgewinnung aus Abwasser 

und zu Fördermitteln geleistet werden. Hier können die 

Kommunen einen entsprechenden Beitrag leisten. Bild 3 

ist zu entnehmen, dass die überwiegende Mehrheit der 

bisher installierten Anlagen eine Jahreswärmeenergie bis 

600.000 kWh/a erzeugt. 

Der Deckungsanteil aus Abwasserwärme bei konkret umgesetzten 

Projekten mit Wärmetauschern im Kanalbereich 

oder auf der Kläranlage ist gemessen am erforderlichen 

Wärmebedarf sehr hoch. Bild 4 zeigt, dass die Anlagen 

überwiegend einen Deckungsanteil von 60 % bis 80 % 

erzeugen. Im Bereich der Kläranlagen steht entsprechend 

viel Abwasser zur Verfügung, so dass hier der Deckungsanteil 

bis zu 100 % beträgt. 

Häufigkeit 

14 

Histogramm für jährliche Wärmeenergie in 1000kWh/a 

Häufigkeit 

12 

Histogramm für Deckungsanteil 

12 

10 

8 

6 

10 

8 

6 

4 

2 

1000kWh/a 

4 

2 

0 

0 

150 450 750 1050 1350 1750 2050 2250 2600 

10 30 50 70 90 

% 

Bild 3: Histogramm zur jährlichen Wärmeenergie in 1000 kWh/a Bild 4: Histogramm zum Deckungsanteil in % 

06 | 2014 77

FACHBERICHT ABWASSERENTSORGUNG 

Theoretisches Potenzial 

aus der Befragung und 

in Deutschland in GWh/a 

bisher genutztes Potenzial 

aus Befragung und in 

Deutschland in GWh/a 

Anteil bisher genutztes 

Potenzial in % 

Jahresabwassermenge aus 

Befragung in m 3 /a 

Jahresabwassermenge in 

Deutschland in m 3 /a 

Anteil erreichte Jahresabwassermenge 

durch Befragung in % 

2.000.000.000 6.208 11 0,18% 

9.400.000.000 29.175 22 0,08% 

21,3% 

Tabelle 3: Bisher genutztes Wärmepotenzial aus öffentlichem Abwasser 

Mit Hilfe der Befragung wurde ergänzend das bisher realisierte 

Potenzial abgeschätzt. Bei der Befragung wurden 

im Wesentlichen große Abwassernetzbetreiber ausgewählt. 

Diese Betreiber verfügen über entsprechende Abwassermengen, 

so dass hier einerseits Anlagen zur Abwasserwärmenutzung 

zu vermuten waren und andererseits ein 

Vergleich zum theoretischen Potenzial und zum bisher realisierten 

Potenzial durchgeführt werden konnte. Die Betreiber 

waren in Köln, Bremen, Braunschweig, Hannover, Hamburg, 

Berlin, Dresden, München, Karlsruhe, Frankfurt, Speyer, 

Saarbrücken und Mainz ansässig. Zusätzlich erstreckte sich 

die Befragung auf Emschergenossenschaft / Lippeverband, 

Ruhrverband, Koblenz, Bad Kreuznach, Straubing, Fürth, 

Bingen, Verbandsgemeinde Simmern und Rengsdorf. Generell 

fallen in Deutschland im kommunalen bzw. öffentlichen 

Bereich im Jahr ca. 9.400 Mio. m 3 Abwasser an. Das theoretische 

Wärmepotenzial hieraus liegt bei ca. 30 TWh/a. 

Die Befragung hat im Einzugsgebiet der zuständigen 

öffentlichen Betreiber eine Jahresabwassermenge von rund 

2,0 Mrd. m 3 ergeben. Die bisher realisierte, summierte Wärmemenge 

aus der Abwasserwärmenutzung im Bereich 

der Befragten wurde mit rund 11 GWh/a ermittelt. Für alle 

recherchierten Projekte konnte eine Jahreswärmeenergie 

von rund 22 GWh/a festgestellt werden. Das theoretische 

Potenzial aus der ermittelten Abwassermenge auf Grund 

der durchgeführten Befragung im öffentlichen Bereich kann 

mit 4.656 GWh/a angegeben werden. Wird eine Jahresarbeitszahl 

von 4 bei Elektro-Abwasserwärmepumpen 

berücksichtigt, kann eine Nutzwärme aus dem Abwasser 

im Bereich der Befragten von 6.208 GWh/a gewonnen werden. 

Tabelle 3 stellt das theoretische und bisher realisierte 

Potenzial für Deutschland und für den Bereich der befragten 

Abwasserbetreiber/Akteure gegenüber. 

Das bisher genutzte Wärmepotenzial bei den Befragten 

fällt mit ca. 11 GWh/a noch sehr gering aus. Der Anteil 

am theoretischen Potenzial im Zuständigkeitsbereich der 

Befragten beträgt damit bisher nur ca. 0,2 %. Für Deutschland 

ist insgesamt festzustellen, dass bisher nur ca. 0,1 % 

des theoretischen Wärmepotenzials aus Abwasser genutzt 

wird. Dies zeigt, dass noch sehr viel Potenzial erschlossen 

werden kann bis das Erwartungspotenzial ausgeschöpft ist. 

Bezogen auf die öffentlichen Abwasseranlagenbetreiber 

gemäß Befragung, die rund 21 % der deutschen Jahresabwassermengen 

abdecken, konnte ein Anteil des bisher 

genutzten bundesweiten Potenzials von 50 % festgestellt 

werden. Mit der Befragung konnte demnach ein großer 

Teil der bisher verantwortlichen Akteure für den Bereich 

der Abwasserwärmenutzung erreicht werden. 

Zusammenfassung zum Stand der 

Abwasserwärmenutzung: 

Insgesamt wurden realisierte Projekte in sieben europäischen 

Ländern aufgezeigt. Zusätzlich wurde der aktuelle 

Stand in Deutschland aufbereitet und ergänzend geplante 

Maßnahmen aufgeführt. Bisher wurden rund 90 % der 

Projekte im öffentlichen Bereich realisiert. Der Schwerpunkt 

lag bei Anlagen bis 600.000 kWh/a und einem Wärmedeckungsanteil 

von 60 % bis 80 %. Für das Jahr 2011 konnte 

ein erreichtes Potenzial von lediglich ca. 0,1 %, bezogen auf 

das theoretische Potenzial, abgeschätzt werden. Bis zum 

Erreichen des wirtschaftlichen Erwartungspotenzials können 

daher noch sehr viele Projekte realisiert werden und zum 

nachhaltigen Bauen in Deutschland beitragen. 

Literatur 

Hamann Achim, Nachhaltige Immobilienwirtschaft am Beispiel der 

Abwasserwärmenutzung 

Technische Grundlagen, Sachstand in Deutschland und wirtschaftliche 

Vergleiche unter Berücksichtigung der Anforderungen des 

EEWärmeG´s und der EnEV, Oldenbourg Industrieverlag München, 

2012 

Dipl.-Ing. M.Sc. M.Sc ACHIM HAMANN, 

RS-Plan AG, Bad Kreuznach, 

Tel. +49 (0)671/483386-39 

AUTOR 

78 06 | 2014

Edition 

Regenwasserbewirtschaftung – 

Stormwater Management 

Tagungsband zum Symposium 

Die lange geübte Praxis, Regenwasser als Abwasser zu behandeln und der Kanalisation 

zuzuführen, steht aus ökologischer und ökonomischer Sicht in Frage. Für den Umwelt- und 

Gewässerschutz, aber auch zur Vorbeugung gegen Hochwasserkatastrophen ist stattdessen 

eine nachhaltige Regenwasserbewirtschaftung unabdingbar. Über den Paradigmenwechsel 

im Umgang mit Niederschlägen, Stand der Forschung, Eingang der gewonnenen Erkenntnisse 

in die DIN-Normung und in das technische Regelwerk sowie über anschauliche Beispiele 

aus der Praxis referierten anerkannte Kapazitäten auf dem Gebiet der Siedlungswasserwirtschaft 

und der Stadt- und Landschaftsplanung anlässlich des Symposiums „Regenwasserbewirtschaftung 

– Stormwater Management“ während der Wasser Berlin International 2013. 

Hrsg.: DIN, gwf-Wasser |Abwasser, BWK 

1. Auflage 2013 

140 Seiten, vierfarbig, DIN A4, Broschur 

ISBN: 978-3-8356-3475-6 

Preis: € 78,– 

www.di-verlag.de 

DIV Deutscher Industrieverlag GmbH, Arnulfstr. 124, 80636 München 



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Bestellung per Fax: +49 201 / 820 Deutscher 02-34 Industrieverlag oder GmbH abtrennen | Arnulfstr. und 124 im | Fensterumschlag 80636 München einsenden 

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Regenwasserbewirtschaftung - Stormwater Management 

1. Auflage 2013 – ISBN: 978-3-8356-3475-6 

für € 78,– (zzgl. Versand) 




Antwort 

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Zur Wahrung der Widerrufsfrist genügt die rechtzeitige Absendung des Widerrufs oder der Sache an die Vulkan-Verlag GmbH, 

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PARBSM2014 

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PROJEKT KURZ BELEUCHTET ABWASSERENTSORGUNG 

Dauerhafte DN 600 Abwasserleitung – 

Perfect Pipe im Einbau 

In der Börnecker Straße in Blankenburg am Harz wird 2014 der Abwasser-Hauptsammler erneuert. Basierend auf 

Erfahrungen mit unterschiedlichen Rohrmaterialien sollte nun eine Rohrleitung eingebaut werden, in der ein durchgängiger 

Korrosionsschutz dauerhaft gegeben ist. Nach ausführlicher Prüfung mehrerer Rohrsysteme fiel die Wahl in Abstimmung 

von Zweckverband und verantwortlichem Ingenieurbüro auf das Beton-Kunststoff-Verbundrohr Perfect Pipe. Damit setzt 

sich die 2013 gestartete Markteinführung dieses neuen Abwasserrohres quer durch Deutschland fort. Nach den zu Beginn 

in den Nennweiten DN 250 bis DN 600 gefertigten Rohren liefert der Hersteller Beton Müller ab 2014 auch Fußrohre 

der Nennweiten DN 800 bis DN 1200. Zahlreiche Projekte in Deutschland und darüber hinaus in den Nachbarstaaten 

Frankreich, Schweiz und Österreich werden im laufenden Jahr realisiert. 

Die geforderte dauerhafte Belastbarkeit einer neuen 

Rohrleitung in mehrfacher Hinsicht – hydraulisch, statisch, 

chemisch – war es, die die Projektverantwortlichen 

veranlasste, bei der Ausschreibung dieser Maßnahme den 

Weg des Altbekannten zu verlassen und gezielt neue Produkte 

auf deren Anwendbarkeit zu prüfen. Nachdem die 

bestehende Rohrleitung den gestellten Anforderungen 

nicht mehr genügte, wurde man beim Trink- und Abwasserzweckverband 

Blankenburg und Umgebung von einem 

langjährigen Partner, der Firma Kimm Baustoffe, auf ein 

neues Abwasserrohrsystem aufmerksam gemacht. Zahlreiche 

technische Lösungen wurden in der Planungsphase 

im Jahr 2013 geprüft um letztlich das neue Beton-Kunststoff-Verbundsystem 

Perfect Pipe als zulässige Variante 

in der Ausschreibung zu berücksichtigen. 

Burkhard Happel, Vertriebs- und Marketingleiter bei 

Kimm Baustoffe, dem Hersteller der Schachtbauteile in 

diesem Projekt, fasst die zahlreichen Gespräche während 

der Planungsphase zusammen: „Es war motivierend und 

somit sehr positiv, sowohl beim Bauträger als natürlich 

auch beim verantwortlichen Planungsbüro auf eine derart 

ausgeprägte technische Kompetenz zu stoßen. Alle 

offenen und durchaus kritischen Fragen, die naturgemäß 

mit einem neuen Produkt verbunden sind, konnten im 

laufenden Austausch aller an der Planung Beteiligten mit 

dem Hersteller von Perfect Pipe, der Fa. Beton Müller, 

zufriedenstellend beantwortet werden.“ Die federführenden, 

an dieser Projektplanung Beteiligten sind die Ingenieure 

Jürgen Klink und Dieter Strauch vom Trink- und 

Abwasserverband Blankenburg in ihrer Zuständigkeit als 

Bild 3: Das Fußrohr Perfect Pipe wird in den Graben eingehoben 

Bild 4: Schachtunterteile mit GFK-Boden, gefertigt von 

Fa. Kimm Baustoffe 

80 06 | 2014

ABWASSERENTSORGUNG PROJEKT KURZ BELEUCHTET 

Bild 5: Beton-Kunststoff-Verbund- 

Adapter zur Anbindung Perfect Pipe an die 

bestehende Leitung in Blankenburg 

Bild 6: Die für Planung und Ausführung verantwortlichen Projektbeteiligten vom 

Ingenieurbüro PROWA, dem Trink- und Abwasserzweckverband Blankenburg und Umgebung, 

STRABAG, Kimm Baustoffe und Beton Müller 

Technischer Leiter bzw. Fachbereichsleiter Investitionen 

sowie Dietmar Heinemann von Ingenieurbüro Prowa aus 

Blankenburg. 

Der erste Bauabschnitt dieser Sanierungsmaßnahme 

in der historischen Stadt Blankenburg umfasst mehr 

als 400 m Beton-Kunststoff-Verbundrohr Perfect Pipe 

DN 600 sowie zahlreiche Beton-Fertigteilschächte mit 

werksseitig eingebauten GFK-Böden. Die Durchgängigkeit 

und Zuverlässigkeit des Korrosionsschutzes war unter 

anderem ausschlaggebend für die Wahl des Rohrmaterials. 

Während der HDPE-Liner im Rohr dauerhaft im 

schalungserhärtend gefertigten Betonrohr eingebunden 

ist, werden die Rohre mit Kunststoff-Connectoren 

zusammengefügt. So entsteht eine flexible und durch 

den Einsatz von zwei KLP-Dichtungen pro Connector bis 

zu einem Druck von 2,5 bar geprüfte, dichte Rohrverbindung. 

Mit der nachgewiesenen Dichtheit unter Druck ist 

Perfect Pipe auch für den Einsatz in Wassergewinnungsgebieten 

zugelassen. 

Eine weitere Eigenschaft, die in der wiederholten Konsultation 

mit dem Hersteller Beton Müller mit Hauptsitz 

in Achern, Baden-Württemberg, zunehmend an Gewicht 

in der Bewertung der Alternativen gewonnen hat, ist die 

der hohen statischen Belastbarkeit. Die Fußrohrgeometrie 

führt zu einer Ableitung einwirkender Kräfte über 

die beiden Aufstandsflächen, was insbesondere bei der 

Anwendung in Verkehrsflächen einen Vorteil gegenüber 

biegeweichen und kreisrunden Rohren bedeutet. Häufig 

erst längerfristig auftretende Schäden durch mangelhafte 

Zwickelverdichtung können erst gar nicht entstehen, da 

es keinen zu verdichtenden Zwickelraum gibt. Unterbögen 

werden weitestgehend durch das biegesteife Rohr, 

das keinen Aushub wie bei Glockenmuffen erfordert, 

vermieden. 

Für den Einbau reicht – auch bei einem minimalen Gefälleverlauf 

mit geringen Toleranzen – ein einfach verdichtetes 

Planum. Die Grabenverfüllung und Verdichtung erlaubt 

häufig die Verwendung des Aushubmaterials und damit 

reduzierte Kosten und Belastungen für Materialtransporte. 

Eine Reihe von Eigenschaften, die auch beim 

ausführenden Unternehmen, der Strabag AG, Standort 

Halberstadt, sofort auf Anklang stieß. Und in der Einbaupraxis 

bewährte sich zudem die Lagestabilität des 

Fußrohres bereits ab dem Einheben in den Graben: „Die 

Rohre werden ausgerichtet und bleiben liegen – eine 

ordentliche Lösung für die Baufirma“, so der verantwortlicher 

Polier seitens Strabag. Von Herstellerseite weist der 

Geschäftsführer, Joachim Strack, explizit darauf hin, „dass 

mit Perfect Pipe zwei wesentliche Eigenschaften von 

Abwasserrohrleitungen zuverlässig kombiniert werden. 

Und zwar die dauerhafte Korrosionsbeständigkeit und 

die günstigen statischen Eigenschaften auch bei geringst 

möglicher Überdeckung.“ 

KONTAKT: Betonwerk Müller GmbH, Achern, Joachim Strack, 

Tel. +49 (0) 7841 204 0, E-Mail: joachim.strack@beton-mueller.de 

Kimm Baustoffe, Wabern-Uttershausen, Burkhard H. Happel 

Tel. +49 (0) 5683 508 528, E-Mail: b.h.happel@kimm-baustoffe.de 

06 | 2014 81


Hochleistungs-Stahlbeton rohre mit integrierter 

Trockenwetter-Rinne 

Im „Schmelztiegel Ruhrgebiet“ befindet sich derzeit Europas größte Wasserbaustelle: die Umgestaltung der Emscher 

mit ihren zahlreichen Nebenflüssen. Ein weit verzweigtes Kanalnetz stellt nicht nur eine einmalige „Sanierungsaufgabe“ 

dar, sondern wird den zweieinhalb Millionen Menschen in der gesamten Region zwischen Holzwickede und Dinslaken 

neue Lebensqualität vermitteln – eine technische und ökologische Großtat! Gigantisch sind die Leistungen, die mit 

einem Aufwand von rund 4,5 Mrd. Euro bis zum Jahre 2020 zu erbringen sind. Ein zusammenhängendes unterirdisches 

Kanalnetz mit rund 400 km Länge und einem stetigen Gefälle von anfangs 8 m bis zu 40 m unter Geländeoberkante 

ist europaweit noch nie geplant, geschweige realisiert worden. 

Emscher-Projekt beflügelt den Fortschritt 

im Kanalbau 

Dieses kühne Tiefbau-Projekt befindet sich in guten 

Händen. Die Emschergenossenschaft Essen hat sich als 

Bauherrin in ihrer mehr als 100jährigen Geschichte schon 

oft mit wegweisenden Innovationen als technologischer 

Schrittmacher bei der Abwasserbeseitigung weit über die 

Grenzen des Ruhrgebietes hinaus erwiesen. 

Jüngstes Beispiel: der Umbau sowie die ökologische 

Verbesserung des Abwassersystems Sellmannsbach in 

Gelsenkirchen. Ein Herzstück der Baumaßnahme ist die 

Errichtung eines leistungsfähigen Stauraumkanals mit 

unten liegender Entastung (SKU) sowie den dazugehörigen 

Schachtbauwerken. Erstmalig hatte man dafür Hochleistungs-Stahlbetonrohre 

mit einem Innendurchmesser 

von 3600 mm, einem Außendurchmesser von 4320 mm 

sowie einer Baulänge von 3,00 m vorgesehen. In enger 

Zusammenarbeit des Bauherrn mit dem Auftragnehmer, 

der Kramer Bauunternehmung sowie dem Rohrhersteller, 

dem DW-Werk Dormagen der Berding Beton GmbH, 

wurde für diese Rohre eine Rezeptur entwickelt, die die 

hohen chemischen aber auch statischen Anforderungen 

über eine lange Nutzungsdauer erfüllen soll. Das Ergebnis: 

ein Beton mit erhöhtem Säurewiderstand (SWB ® ) 

und den daraus resultierenden, weitergehenden Anforderungen 

wie u.a. die Erfüllung der Ex-positionsklasse 

XA 3 gemäß DIN EN 206-1 auf Basis der Zusätzlichen 

Technischen Vertragsbedingungen (ZTV) der Emschergenossenschaft 

„Herstellung und Lieferung von Abwasserrohren 

aus Beton und Stahlbeton“. 

Bild 1: Schweres Gerät wurde eingesetzt, um das großkalibrige 

Stahlbetonrohr der BERDING BETON GmbH nach dem Antransport mit 

einer speziellen Verankerung in die horizontale Verlegeposition zu bringen 

Bild 2: Eine gleichmäßig dichte und glatte 

Betonoberfläche sorgt für die erhöhte 

Fließgeschwindigkeit in den Abwasserkanälen, 

82 06 | 2014


Zur Sicherstellung höchstmöglicher Qualität wurden in 

Gelsenkirchen Rohre dieser Dimension mit bereits im 

Betonwerk der Berding Beton GmbH hergestellter monolithischer 

Trockenwetterrinne (Querschnitt 1000 mm) 

ausgestattet. TWR-Rohre sind immer dann sinnvoll, 

wenn geringe Trockenwetterabflüsse vorliegen bzw. 

sich Fließgeschwindigkeiten im Trockenwetterfall über 

das hydraulisch zumutbare Maß verringern. Der kontinuierlich 

sinkende Wasserverbrauch erfordert reduzierte 

Fließquerschnitte zur Erhöhung der Fließgeschwindigkeit 

in unseren Abwasserkanälen, die immer öfter durch Trockenwetterrinnen 

und Sonderquerschnitte ermöglicht 

werden. Ansonsten besteht die Gefahr von biogener 

Schwefelsäure-Korrosion infolge herabgesetzter Schleppspannung. 

Durch den Einsatz von Trockenwetterrinnen 

kann die Fließgeschwindigkeit zwar deutlich erhöht werden, 

setzt jedoch eine passgenaue, glatte und gleichmäßig 

dichte Oberfläche der Rinnenausbildung voraus. Die 

bisher vor Ort meist händisch hergestellten Lösungen 

führten oft nicht zu einem solchen Ergebnis, abgesehen 

von dem gegenüber bereits im Werk integrierten Rinnen 

erhöhten Zeitaufwand vor Ort. 

Die Montage der schwergewichtigen Fertigteile, die 

immerhin gut 38 t auf die Waage brachten, war, wie 

Bauleiter Robin Golchin zu berichten weiß, selbst für 

ein eigespieltes Kanalbauer-Team keine alltägliche Aufgabe 

und - eine logistische Herausforderung. Bereits der 

Transport der Rohre zur Baustelle erforderte Millimeterarbeit. 

Da viele Brücken lediglich eine Durchfahrtshöhe von 

maximal 4,00 m zulassen, mussten die Rohre senkrecht 

transportiert werden. Um sie anschließend wieder in ihre 

Verlege-Position zu drehen, wurde ein spezieller Anker 

auf dem Rohrscheitel angebracht. Neben dem für die 

Verlegung eingesetzten 250 t-Kran war beim Entladen für 

den Drehvorgang der Rohre noch ein 34 t-Kettenbagger 

erforderlich, eine Lösung, die ein zügiges und sicheres 

Arbeiten ermöglicht hat. 

Der Einbau der Rohre für den rd. 320 m langen Kanal 

erfolgte durchweg im offenen Rohrgraben mit Überdeckungshöhen 

von 1,50 m bis 6,60 m über Rohrscheitel für 

Verkehrslasten SLW 60 und LM 71 (unter mehrgleisiger 

Bild 3: Millimeterarbeit ist beim Absenken in den offenen 

Rohrgraben erforderlich, um eine hohe Passgenauigkeit der 

zu montierenden Rohre zu gewährleisten, 

Bahnanlage). Bauleiter Golchin ist fest davon überzeugt, 

dass nach sorgfältiger Montage mit entsprechend präziser 

Justierung der tonnenschweren Elemente ein Kanal 

entstanden ist, der den bekannt hohen Erwartungen 

des Bauherrn gerecht wird, sprich mindestens 100 Jahre 

schadlos überleben kann. 

KONTAKT: BERDING BETON GmbH, Steinfeld 

E-Mail: info@berdingbeton.de 

Bildquellen: Berding Beton 

INFO 





06 | 2014 83


Heppenheim setzt auf Nachhaltigkeit 

Neuer Sammler aus HS ® -Kanalrohren SN 16 

Ziel der rund 630.000 Euro teuren Neugestaltung des Heppenheimer 

„Grabens“ ist es, den Übergang zwischen Altstadt 

und Fußgängerzone durch Asphaltierung, Pflasterung, 

Neupflanzungen sowie eine verbesserte Straßenbeleuchtung 

ansprechender zu gestalten. Bei der Kosmetik bleibt es dabei 

aber nicht: Die Stadtwerke Heppenheim haben die Verschönerungsarbeiten 

zum Anlass genommen, die unterirdische 

Infrastruktur gleich mit „auf Vordermann“ zu bringen. Für 

die neuen Sammler und die Hausanschlussleitungen hat der 

Auftraggeber zusammen mit den Planern von der Kolb & 

Küllmer Ingenieurgesellschaft mbH das HS ® -Kanalrohrsystem 

der Funke Kunststoffe GmbH ausgewählt. Die auftragnehmende 

Claus Schaab GmbH verbaut für die Trennkanalisation 

blaue und braune Rohre in den Nennweiten von DN/OD 160 

bis 800. Die farbliche Unterscheidung ist aber nur einer der 

Vorteile der Funke-Produkte. Neben technischen Parametern 

und Produktionsbedingungen spielte der Systemcharakter des 

Kanalrohrsystems bei der Auswahl eine wichtige Rolle. Funke 

bietet ein komplettes Programm vom Hausanschluss bis zum 

Sammler. Hinzu kommt das „Plus an Sicherheit“: Rohre und 

Formstücke verfügen gleichermaßen über erhöhte Wanddicken 

und sind deshalb deutlich belastbarer als herkömmliche 

Rohrsysteme – ein wichtiges Kriterium für Auftraggeber und 

Planer, die auch bei Tiefbaumaßnahmen gezielt auf Nachhaltigkeitsaspekte 

setzen. 

Die Untersuchungen im Rahmen des Generalentwässerungsplans 

im hessischen Heppenheim hatten es 

ans Tageslicht gebracht: Die bestehende Regenwasserkanalisation 

ist bei Starkregen kapazitiv überlastet. „Da aufgrund 

der äußerst komplizierten Baugrundverhältnisse ein Wechsel 

mit Erweiterung der Nenngröße nicht möglich war, bestand 

die einzig mögliche Alternative in der Erstellung eines Bypasses, 

der sich händisch verlegen lässt und der der einen oder 

anderen Bewegung im Untergrund nachgibt, ohne Fremdwasser 

eintreten zu lassen“, erläutert Dr.-Ing. Volker Hettler, 

Technischer Betriebsleiter bei den Stadtwerken Heppenheim. 

Gleichzeitig wiesen Teile der Schmutzwasserkanalisation Schadensbilder 

auf, bei der eine Inliner-Sanierung keine nachhaltige 

Verbesserung gebracht hätte. Auch hier entschied 

man sich konsequent zur Anwendung von „Funke-Rohren“, 

weil die Übergänge zum Bestand problemlos händisch und 

mit verfügbaren Formstücken gemeistert werden konnten. 

Dass die Stadtwerke so konsequent auf die Schadensberichte 

reagierten, unterstreicht, wie wichtig die Beteiligten ihre 

Verantwortung für einen nachhaltigen Kanalbau nehmen, 

gleichzeitig aber auch wirtschaftliche Aspekte im Blick haben. 

Da der Graben städtebaulich ohnehin umgestaltet werden 

sollte – inklusive neuem Straßenbelag und Gehwegen – entschied 

man sich, die Sammler im Zuge der Baumaßnahmen 

gleich mit zu erneuern. „Wir wollten die Synergieeffekte nutzen. 

Indem wir die Kanalisation und die Straße 

in einem Zuge auswechseln, sind sowohl der 

finanzielle Aufwand als auch die Belastung für 

die Anwohner und die Geschäftsleute vor Ort 

geringer“, so Hettler. 

Bild 1: Baubesprechung vor Ort (von links): Dr.-Ing. Volker Hettler, 

Technischer Betriebsleiter der Stadtwerke Heppenheim, Auftragnehmer 

Claus Schaab von der gleichnamigen Bauunternehmung, Planer Gianfranco 

Capone von der Kolb & Küllmer Ingenieurgesellschaft mbH und Funke- 

Fachberater Ralph Mayer. 

An die nächste Generation denken 

Weitsicht bewies der Auftraggeber auch bei 

der Auswahl der Rohre. Bereits bei vorangegangenen 

Tiefbaumaßnahmen hatte man 

gute Erfahrungen mit dem Werkstoff PVC-U 

gemacht. Dass man sich für die Produktpalette 

von Funke entschied, lag nicht zuletzt an der 

hohen Sicherheit, die der Kunststoffrohrhersteller 

auf Wunsch liefert. „Wir haben das HS ® - 

Kanalrohrsystem mit einer besonders hohen 

Ringsteifigkeit von SN 16 ausgewählt. Die 

Ringsteifigkeit gibt an, wie widerstandsfähig ein 

Rohr gegen Verformung durch eine senkrecht 

einwirkende Kraft ist. Eine robuste Lösung war 

uns wichtig. Schließlich wird der Kanal ja nicht 

nur für ein paar Jahre gebaut, sondern auch für 

die nächste Generation“, unterstreicht Hettler 

die Bedeutung der Nachhaltigkeit im Kanalbau. 

Dieser Meinung schließt sich auch Planer Dipl.- 

Ing. Gianfranco Capone von der Kolb & Küllmer 

Ingenieurgesellschaft mbH an: „Wir müssen 

84 06 | 2014


langfristig denken und planen. 

Wer bei einer so wichtigen 

Sache wie der Kanalinfrastruktur 

spart, spart am falschen Ende 

und schmeißt im Grunde das 

Geld mit der Schaufel weg.“ Die 

SN 16-Rohre werden in Baulängen 

von drei Metern produziert 

und sind mit allen Formteilen aus 

dem HS ® -Kanalrohrprogramm 

kombinierbar. 

Fotos: Funke Kunststoffe GmbH 

Qualität zahlt sich aus 

Verbaut wurden für die 

neue Trennkanalisation HS ® - 

Kanalrohre in den Nennweiten 

DN/OD 250, 315, 400, 500, 630 

und 800. Da, wo es notwendig 

war, sind auch die Hausanschlüsse 

gegen HS ® -Rohre DN/OD 160 

ausgetauscht worden. Dabei 

kam den Tiefbauern der Systemcharakter 

der Produkte sehr 

gelegen. Deutlich beschleunigt 

hat zum Beispiel der CONNEX- 

Anschluss den Baufortschritt. 

Funke-Fachberater Ralph Mayer: 

„Mit diesem Bauteil lassen sich 

Hausanschlussleitungen und Seitenzuläufe 

schnell, einfach und 

wirtschaftlich einbinden. Dank 

integriertem Kugelgelenk sind die angeschlossenen Rohre in 

einem Bereich von 0° bis 11° schwenkbar. Dadurch können 

die Anschlussleitungen Bewegungen aufnehmen. Höhere Flexibilität 

und Gelenkigkeit sorgen für eine lange Lebensdauer.“ 

Flexibler Einbau 

Claus Schaab, der Chef der ausführenden gleichnamigen Bauunternehmung 

ist von der Qualität der Produkte überzeugt, 

denn auch die Montage dieses Bauteils geht denkbar einfach: 

Die Einbaustelle auf dem Kunststoffrohr wird vorgebohrt und 

dann mit einer Bohrkrone im 90°-Winkel zur Rohrachse hergestellt 

und entgratet. Jetzt kann das Unterteil des CONNEX- 

Anschlusses in das Hauptrohr gedrückt und so platziert werden, 

dass die Halteclips ausklappen und der Anschluss fixiert 

ist. Im nächsten Schritt muss der rotbraune Distanzring auf die 

Führungsnut des Unterteils aufgesetzt werden. Hierauf kommt 

das mit dem dazugehörigen Gleitmittel bestrichene graue 

Gewinderad. Nachdem die Tiefbauer den korrekten Sitz des 

Anschlussunterteils im Hauptrohr überprüft haben, bestreichen 

sie den O-Ring und das Gewinde des Anschlussoberteils mit 

dem mitgelieferten Gleitmittel. Nun wird das Oberteil gerade 

in die Vorrichtung gedrückt und eingedreht. Mit dem Gewinderadschlüssel 

wird das Anschlussoberteil bis zum Anschlag 

fest angezogen. Ein letztes Mal prüfen – und schon können 

Hausanschlussleitungen und Seitenzuläufe in den Sammler 

eingebunden werden. 

Bild 2: Die Situation vor Ort mit schlechtem Boden und 

sensibler Bausubstanz im Umfeld stellte die Experten 

vor eine Herausforderung. Umso willkommener waren 

den Tiefbauern das leichte Handling und die sichere 

Verlegbarkeit der HS ® -Rohre. 

Sensibles Baufeld 

Besonders auf der Baustelle im Graben war den Tiefbauern 

jede Erleichterung bei der Arbeit willkommen, denn die örtlichen 

Rahmenbedingungen stellten selbst die Experten vor 

eine Herausforderung. Schaab: „In puncto Tiefbau war das 

ein regelrechter Abenteuerspielplatz. Wir mussten auf denkmalgeschützte 

Gebäude mit empfindlichen Fundamenten 

Rücksicht nehmen. Hinzu kamen viele querende Leitungen 

und zahlreiche Fehlanschlüsse.“ Auch der Baugrund war in 

schlechtem Zustand. Um die sensible Bausubstanz der Häuser 

im Baufeld nicht zu gefährden, mussten die Tiefbauer die Baugrube 

mit Flüssigboden verfüllen, da ein Verdichten auf herkömmliche 

Weise zu starke Erschütterungen bedeutet hätte. 

Noch vor Beginn der Kanalbaumaßnahme hatten Experten 

zur Sicherheit den Ist-Zustand der Häuser dokumentiert und 

dort Messgeräte installiert. 

Da kam es den Tiefbauern gerade recht, dass sie sich auf 

das zu verbauende Material verlassen konnten. Schaab: „Die 

Produkte sind durchdacht und ermöglichen flexibles Arbeiten. 

Aufgrund des geringen Eigengewichts lassen sich die Rohre 

und Formteile gut handhaben. Aber auch Details, wie zum 

Beispiel die integrierte FE-Dichtung, die Verlegefehler minimiert, 

überzeugen.“ 

KONTAKT: Funke Kunststoffe GmbH F, 59071 Hamm 

info@funkegruppe.de 

Bild 3: So wird das Verlegen einfach: Die 

FE-Dichtung ist nur ein Merkmal, das den 

Tiefbauern die Arbeit erleichtert. Fest im HS ® -Rohr 

integriert, macht sie ein Verschieben oder gar 

Vergessen bei der Montage unmöglich. 

06 | 2014 85


„Hoffnungslos“ gibt es nicht mehr 

Das Fräs-Strahl-Verfahren rettet Bauprojekte mit verfüllten Abwasserleitungen 

Die Festsetzung von Beton oder anderen Baustoffen in Entwässerungsleitungen während der Bauphase ist der Albtraum eines 

jeden Planers bei Hoch- oder Tiefbau-Projekten. Fallen diese Leitungen aus, ist meist der Betrieb des gesamten Projektes in 

Gefahr und es drohen Versicherungs-Schäden in manchmal gigantischer Größenordnung. Jürgen Herm aus Rheinzabern hat 

schon viele solcher Problemfälle gesehen – weil er sie nämlich regelmäßig löst. Seine Lösung ist das von ihm entwickelte, zum 

internationalen Patent angemeldete Fräs-Strahl-Verfahren mit dem die „HERM effektive Rohrreinigung und Sanierungstechnik“ 

schon ausgehärteten Bunker-Beton aus vollständig verfüllten Kunststoffrohren entfernt hat, ohne diese selbst zu beschädigen. 

Regelmäßig sind mit dieser Technik auch private Immobilien zu retten, in deren Abwasserrohren aufgrund verhärteter 

Ablagerungen unterschiedlichen Ursprungs nichts mehr (ab)läuft. 

Ein U-Bahnhof „auf der Kippe“ 

Ungefähr so sieht der „worst case“ jedes Bauunternehmens 

aus, das gerade dabei ist, ein Millionen-Projekt zu 

realisieren: Bei Verfüllung einer Deckenschalung mit Beton 

kommt es zum punktuellen Bruch der zuvor installierten 

Abwasserleitung und diese füllt sich auf mehrere Meter 

Länge - vorerst unbemerkt - mit extrem harten „Blauen 

Beton“. Absolut kein theoretisches Szenario, wie Jürgen 

Herm weiß – denn mit genau diesem Fall wurde er jüngst 

beim U-Bahn-Bau in einer deutschen Landeshauptstadt 

konfrontiert. Tief in der 4 m dicken Decke eines neuen 

U-Bahnhofs hatte sich das Kondensat-Ablaufrohr eines 

Abluftschachtes ca. 2 m weit mit Bunkerbeton C 50 gefüllt 

und stellte die Betriebsfähigkeit des Entlüftungssystems des 

Bahnhofs in Frage. Das Projekt stand auf der Kippe. 

Versicherungsexperten bezifferten die Schadenhöhe für 

den Fall eines Austausches des „Infarkt-Rohrs“ bei Teilrückbau 

des Stahl-armierten Bauwerks auf deutlich über 

13 Millionen Euro: Ein bemerkenswerter Betrag zwar, aber 

doch keine Größenordnung, die Jürgen Herm erschreckt. 

In seiner Praxis steht er nämlich immer wieder vor Fällen 

mit dem Schadenpotential „nicht bezifferbar“. 

Trockenlegung eines Einkaufszentrums 

So stand 2010 ein Einkaufszentrum in Süddeutschland mit 

U-Bahn-Anschluss bereits nach drei Betriebsjahren vor dem 

Aus, weil das Abwassersystem aus KG 2000-Rohren DN 125 

in der Bauphase auf 2 m Länge mit Beton C 30/37 geflutet 

worden war, inklusive eines Anschlussabzweigs DN 125/45° 

und eines 45°-Bogens. Wiederholte Überschwemmungen 

infolge der verstopften, zudem betriebsbedingt hoch mit Fett 

belasteten Abwasseranlage, hatten bis dahin schon 300.000 

Euro Schaden erzeugt. Die 40.000 Euro, die die Lösung des 

Problems mit dem Fräs-Strahl-Verfahren durch Herm kostete, 

muteten vor diesem Hintergrund beinahe vernachlässigbar an. 

Das Problem dieser Verstopfungen bestehe vor allem in der- 

Mischung aus Urinstein und Rohrreiniger, die dem zugesetzt 

sind: Ein „teuflisch hartnäckiges Gemisch“, so Herm, das er 

aber schon in Schichtstärken bis 100 mm Rohr-schonend 

entfernt hat - auch aus Kunststoff-Leitungen, deren Material 

deutlich empfindlicher ist als die Ablagerungen selbst. Eben 

hierin liegt auch das Faszinierende des Fräs-Strahl-Verfahrens, 

das Jürgen Herm inzwischen zum Internationalen Patent angemeldet 

hat. Es trennt Materialien äußerst unterschiedlicher 

Widerstandsfähigkeit, so dass der notwendige Zerstörungs- 

Bild 1: Tunnel-Retter im Einsatz 

Bild 2: Mobiles Equipment macht den Einsatz auch in derart 

beengter Örtlichkeit problemlos möglich 

86 06 | 2014


prozess ausschließlich zu Lasten der härteren Komponente, 

also der Verstopfung geht. 

Rotierender Wasserstrahl voraus statt 

Rückstoß-Spülen 

Das Fräs-Strahlverfahren ist grundsätzlich ein hydraulisches 

Reinigungsverfahren und damit eine prinzipielle Alternative 

zu mechanischen Lösungen wie der klassischen Spirale oder 

Fräsrobotern. Andererseits ist das Verfahren nicht mit Hochdruck-Spültechniken 

in der Rohrreinigung zu verwechseln. Von 

diesem unterscheidet es sich schon im technischen Ansatz 

klar - und erst recht in den Ergebnissen. Eine gewöhnliche 

Hochdruckspüldüse spült sich nach dem Rückstoßprinzip in 

die Leitung ein und entfernt Ablagerungen und Krusten mit 

dem gegen die Laufrichtung gewandten Wasserstrahl. Herms 

Fräs-Strahl-Verfahren funktioniert dagegen nach dem Prinzip 

eines Höchstdruckreinigers mit einem voraus gerichteten, 

extrem fokussierten Wasserstrahl hoher Aufprallenergie. Die 

spezielle Geometrie des jeweiligen Düsenkopfes versetzt diesen 

in eine rotierende Bewegung, so dass der austretende 

Wasserstrahl die Rohrwand in spitzem Winkel überstreicht. Die 

Austrittsdrücke an der Düse betragen dabei, je nach Variante, 

zwischen 100 und 500 bar. Dass das System an einem versteiften 

Glasfaserstab eingeschoben anstatt eingespült wird, 

bietet entscheidende Vorteile: 

»» 

es ist auch bei einer 100 mm hohen Füllung des Rohrs 

frontal einsetzbar. Ein Fall bei der eine Rückstoßdüse 

an der Verschmutzung schon gar nicht mehr vorbei 

kommen würde. 

»» 

es wird keine Energie / kein Wasser benötigt, um die 

Düse bzw. den Schlauch einzuziehen, beides kommt 

uneingeschränkt dem Reinigungsvorgang zugute 

»» 

es wird in Fließrichtung gereinigt, da kein Spülschwall 

zur Förderung des gelösten und hoch zerkleinerten 

Reinigungsgutes nötig ist 

»» 

der Verbrauch an Wasser ist im Vergleich zu anderen 

Verfahren deutlich geringer, das System somit ökologisch 

vorteilhafter 

Die Ausrüstung ist dabei in allen Komponenten so flexibel konzipiert, 

dass die Fräs-Strahl-Technik praktisch uneingeschränkt 

(bis 87°) bogengängig ist; im Frässtrahl-Betrieb versteift sich 

die Schiebetechnik, so dass sie nicht vom Rückstoß im Rohr 

zurück getrieben wird. Der Einsatzbereich reicht von DN 70 

bis DN 150 (modifiziert auch DN 200) und deckt damit die 

gesamte Haus- und Grundstücksentwässerung einschließlich 

der Fallrohre ab. 

Geballtes Know-How in unscheinbarer Gestalt 

Alle Systemkomponenten wurden von Jürgen Herm seit 2000 

entwickelt und in langen, kostspieligen Versuchsreihen optimiert 

– oft zur Lösung individueller Problemstellungen. Das 

entscheidende Argument für die Fräs-Strahl-Technik ist aber die 

Rohr-schonende Arbeitsweise. Das Versprechen, das Rohr zu 

schonen, hält Jürgen Herm aber nicht nur in Bezug auf Betonund 

Steinzeugrohre - selbst wenn sie Vorschäden aufweisen - 

sondern auch bei Kunststoffrohren. Das vermeintliche Wunder, 

dass Beton oder Urinstein zerstört werden, Kunststoffrohre 

Bild 3: Schrittweise wird ein Beton-Pfropfen in der Leitung mit FST 

entfernt; rechts erkennt man im Rohrscheitel einen Bruch, der für die 

Flutung des Rohrs mit Beton mit ursächlich war 

aber nicht, beruht auf Geometrie und Bewegungs-Charakteristika 

von Düsen und Wasserstrahl. So sind die Düsen für hohe 

Drücke derart konzipiert, dass der schneidende Wasserstrahl 

entweder sehr langsam in der Leitung rotiert oder aber sehr 

schnell - je nachdem, welcher Stoff entfernt werden soll. 

Besonders wichtig für den Anwendungsbereich der Technik 

ist die hohe Mobilität der Ausrüstung. Sie wurde ja für den 

Einsatz in Gebäuden entwickelt. Das bedeutet, dass man die 

Fräs-Strahl-Technik in allen schwer zugänglichen Örtlichkeiten 

problemlos einsetzen kann. Im Umfeld von Liegenschafts- 

Entwässerungen hoher Komplexität ist das fast immer von 

Bedeutung. 

Rettung eines Tunnels 

Trotz einer gewissen Gewöhnung an extreme Einsatzorte 

hatte der Einsatz in einem neuen Verkehrstunnel im Sommer 

2009 echten „Highlight-Charakter“. Hier waren zehn Tunnel- 

Querungen aus PE-Spiralrohren DN 90 (gedacht als Kabel- 

Leerrohre) mit WU-Beton C30/37 gefüllt worden, der sechs 

Jahre Zeit zum Aushärten hatte. Bis zu 4,5 km tief musste die 

Fahrzeugeinheit der HERM Rohrreinigung in den Tunnel einfahren, 

um ihren Einsatzort zu erreichen. Eine Besonderheit lag 

in diesem Fall nicht nur darin, dass das PE-Rohr sehr weich und 

somit weit empfindlicher als der Beton ist, sondern vor allem 

darin, dass in allen Fällen 180°-Bögen mit einem Radius von 

nur ca. 10 m zu reinigen waren. Diese Rahmenbedingungen 

(Kombination von Nennweite, Bögen und Material) schlossen 

den Einsatz mechanischer Systeme bzw. eines Roboters von 

vornherein aus. Mit dem Fräs-Strahl-Verfahren konnte aber 

auch diese tief unterirdische Herausforderung vollständig und 

ohne Beschädigungen der Rohre im Sinne des Auftraggebers 

bewältigt werden. 

Den überraschend guten Zustand der befreiten Rohre nach 

Einsatz von einigen 100 bar Wasserdruck bezeichneten schon 

viele Auftraggeber als bemerkenswert. Daher ist Herm mit der 

Spezial-Dienstleistung zwischen Ostsee und Alpen bundesweit 

im Einsatz. Anfragen nach Problemlösungen kommen inzwischen 

sogar aus aller Welt. 

KONTAKT: Jürgen Herm, HERM effektive Rohrreinigung und Sanierungstechnik, 

Rheinzaber, Tel.: +49 7272-7776093 

06 | 2014 87


Kanalsanierung in der Mineralölindustrie 

Systemlösung an der Grenze des technisch Machbaren 

Die Sanierung von Kanälen und Schächten im Entwässerungs-System eines Mineralölkonzerns erforderte vom 

Ingenieurbüro ISAS aufgrund der komplexen Rahmenbedingungen ein hohes Maß an Fachwissen und Flexibilität. Gemäß 

Eigenüberwachung hatte der Mineralölbetrieb mit Sitz in Bayern seine Kanäle auf Dichtheit überprüft. Ergebnis: Ein Teil 

des Industrieabwassernetzes – insgesamt zwölf Haltungen der Durchmesser DN 400 bis DN 1200 und 14 Schächte – 

erwiesen sich als sanierungsbedürftig. 

Spezielle Objektrandbedingungen 

Eine entscheidende Rolle bei der Auswahl der bestgeeigneten 

Sanierungstechnik spielten dabei die speziellen 

Objekt-Randbedingungen, die sich im Abwassersystem 

eines Mineralöl-Konzerns stellen: Die Abwasserzusammensetzung 

(chemische Inhaltsstoffe, pH-Wert, usw.) musste 

berücksichtigt werden, ebenso die Abwassertemperatur, 

die im Betriebszustand bis zu 90 Grad Celsius betragen 

kann und enorme Schwankungen aufweist. Eine große 

Rolle spielte auch die Forderung nach der Ableitfähigkeit 

der verwendeten Materialien, da in den Kanälen ausnahmsweise 

auch Mineralöl-haltiges Abwasser in sehr 

hoher Konzentration anfallen kann – Die Gefahr einer 

elektrostatischen Aufladung, Funkenbildung und dadurch 

möglichen Verpuffung im Kanal muss unter allen Umständen 

verhindert werden. 

Neben diesen materiellen Anforderungen stellten auch 

die äußeren Umstände das Ingenieurbüro ISAS vor große 

Herausforderungen: Das Projekt musste unter hohem 

Zeitdruck realisiert werden und die Projektumsetzung 

ebenso kurzfristig erfolgen, da auf dem Gelände direkt 

im Anschluss weitere große Baumaßnahmen stattfinden 

sollten. Schlussendlich galten für die Fachplaner von ISAS 

und die ausführenden Firmen natürlich auch die enorm 

hohen Sicherheitsbestimmungen des Auftraggebers: So 

wurde beispielsweise jede Bautätigkeit täglich erneut vom 

Auftraggeber freigegeben, vor dem Einstieg in die Kanäle 

wurde die Kanal-Atmosphäre frei gemessen, schriftliche 

Arbeitsgenehmigungen waren erforderlich, spezielle 

Schutzausrüstung und Schutzkleidung für die Arbeit innerhalb 

von Raffinerien sind obligatorisch. 

Wegen der notwendigen Abwasserfreiheit während der 

Sanierungsarbeiten wurde das Gesamtprojekt in drei große 

Abwasserhaltungsabschnitte eingeteilt. In den jeweiligen 

Abschnitten wurde das Abwasser während der Sanierung 

über mehrere Kilometer Ersatzleitungen umgepumpt. Eine 

Kanalwache sorgte rund um die Uhr dafür, dass bei einem 

Pumpenversagen sofort eingegriffen und eine Sicherheitsgefährdung 

somit ausgeschlossen werden konnte. 

Unter Berücksichtigung all dieser Vorgaben wurden ver- 

Bild 1: Projektbesprechung in der Örtlichkeit 

Bild 2: Liner-Einbau mit Höhenbegrenzung 

88 06 | 2014



schiedene Sanierungsvarianten im Rahmen der Objektplanung 

untersucht und hieraus ein Leitverfahren ermittelt. 

In Erwägung gezogen wurde unter anderem auch eine 

offene Sanierung. Aufgrund der Spartenlagen und diverser 

parallel laufender Baumaßnahmen wurde eine offene 

Erneuerung jedoch als zu aufwendig und daher als nicht 

realisierbar eingestuft. 

Projektrealisierung 

Um den hohen fachübergreifenden Anforderungen 

gerecht zu werden, wurden die ISAS-Ingenieure sowohl 

von einem Gutachter für die Bewertung des Sanierungsmaterials 

als auch zum Thema „Ableitfähigkeit“ unterstützt. 

Gemeinsam entwarf das Projektteam nun ein Sanierungskonzept, 

das weltweit bisher so noch nicht ausgeführt 

wurde: Eine Medien-resistente Schlauchlinersanierung 

der Kanäle und Schächte bei vollständiger Ableitfähigkeit 

der verwendeten Materialien. Es wurde ein spezieller 

GFK-Inliner eingesetzt. Das gewählte Vinylesterharz ist 

aufgrund der chemischen Resistenz gegenüber der Abwasserzusammensetzung 

sowie der Formbeständigkeit bei 

den vorherrschenden Temperaturen ideal. Die Schächte 

wurden mit einer gleichwertigen GFK-Auskleidung saniert. 

Somit handelte es sich sowohl im Schacht als auch in der 

Haltung um einen einheitlichen Werkstoff. Um elektrische 

Spannungen abzuleiten, wurde in den Schächten außerdem 

eine aus Stahlplatten und Stahlbändern bestehende 

Ableitkonstruktion eingebaut und an den Ring-Erder der 

Raffinerie angeschlossen. Im Nachgang wurden schließlich 

sämtliche Liner und Schächte mit einer ableitfähigen 

Beschichtung versehen. 







der Nah- und Fernwärmeversorgung, des Anlagenbaus 

und der Pipelinetechnik. 


• Heft 

• ePaper 


Für die Schacht- und Kanalsanierung wurde die Firma 

Swietelsky-Faber GmbH vom Auftraggeber nach Ausschreibung 

der Leistungen beauftragt. Die Abwasserhaltungsmaßnahmen, 

Tiefbauarbeiten und Beschichtungsarbeiten 

zur Erlangung der elektrischen Ableitfähigkeit wurden 

separat über den Auftraggeber vergeben. 

So gelang es dem Projektteam aus Auftraggeber, ausführenden 

Firmen und den Planern von Isas, alle Arbeiten 

fristgerecht fertig zu stellen. Die Ableitfähigkeit wurde 

gemessen und gutachterlich bestätigt, alle sanierten 

Schächte und Haltungen als dicht nachgewiesen. Aufgrund 

des sehr guten Verlaufs wurde die Sanierung bereits während 

der Bauphase auf sieben bisher im Sanierungsplan 

nicht vorgesehene Haltungen ausgedehnt. Bis Juni 2014 

werden weitere vier Haltungen mit der beschriebenen 

Sanierungslösung saniert. 

KONTAKT: ISAS GmbH, Füssen, Tel. +49 8362-91660 

E-Mail: info@kanalsanierung.com, www.kanalsanierung.com 


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Verbindung Titel.indd 1 09.01.14 11:09 

SERVICES BUCHBESPRECHUNG 

Fachbuch zu dichter Verbindungstechnik bei enercity vorgestellt 

INFOS: 

Herausgeber: Harald Krüssmann, 2014 

Aufgrund häufiger Leckagen in der Hochdruckeinspritzung 

wird in Kraftwerken seit 2008 das 

international patentierte ‚System Schlemenat’ 

eingesetzt. Der Vorteil dieses Systmes ist, dass 

Schrauben an der Übertragung von extrem wechselnden 

Betriebsbelastungen nicht mehr beteiligt 

sind. Damit konnten Undichtigkeiten und Anlagenstillstand 

bisher vollständig ausgeschlossen 

werden. Die von enercity seit 2010 im Gemeinschaftskraftwerk 

Hannover (GKH) erfolgreich 

getestete und eingesetzte kraft- und formschlüssige 

Flansch-Verbindungstechnik des Hertener Ingenieurs 

Alfred W. Schlemenat ist nun in einem 

Fachbuch dargestellt. Das im Essener Fachverlag 

PP PUBLICO Publications erschienene Werk 

präsentierten der Autor und der Verleger Harald 

Krüssmann am 1. April 2014 im GKH der 

Fachöffentlichkeit. 

Im Anschluss an die Vorstellung der Grundprinzipien 

und Einsatzmöglichkeit der „Schlemenat“- 

Verbindung vermittelte enercity-Ingenieur Karl 

Burmann auch die Erfahrungen im GKH und zeigte 

den Fachgästen Bilder vom konkreten Einsatzort 

an der Hochdruckeinspritzung im Kraftwerk. 

Das nun erschienene Fachbuch zeigt mit seiner 

Dokumentation revolutionärer Testergebnisse 

und Anwendungsbeispiele, dass es eine komplett 

dichte (Flansch-)Verbindung basierend auf klassischen 

Dichtungssystemen, entgegen weitläufiger 

Meinung, eben doch gibt. 

Herausgeber: 

Alfred Schlemenat 

consysAS - 

Verbindungstechnologie 

Kraft- und formschlüssige 

(Flansch-) 

Verbindungstechnik 

verspannen – 

statt konventionell schrauben 

Kraft- und formschlüssige (Flansch-)Verbindungstechnik - Formschlüssig verspannen statt 

konventionell schrauben 

INFOS: 

Alfred Schlemenat, 2014, 88 Seiten mit zahlr. Abbildungen u. Tabellen, Soft Cover € 68, ISBN 3-934736-25-4 

PP PUBLICO Publications 

In dieser Veröffentlichung wird vertiefend über 

eine bereits in nahezu allen Industriebereichen 

industriell genutzte lösbare kraft- und formschlüssige 

Verbindungstechnologie berichtet, 

die infolge eines bisher unerreicht günstigen 

Kraftflusses zu kompakten Bauteilen, zu minimalen 

Stülpverformungen und somit zu optimalen 

Dichtheitsvoraussetzungen sowohl bei 

Neuanwendungen als auch durch Umbaumaßnahmen 

an vorhandenen Verbindungen, u.a. 

zur Beseitigung von Undichtigkeiten bzw. zum 

Erreichen von Montagevereinfachungen führt. 

Unabhängig vom Ø der Verbindung und der Betriebszeit 

werden höchste 

Belastungen (Druck, Temperatur, Kräfte, Momente) 

dauerhaft und sicher übertragen. 

Höre! Rede! Siege! Leitfaden für erfolgreiches Verhandeln 

INFOS: 

Ulrike Manhart, 2014, 288 Seiten, Soft Cover € 19,90, Linde Verlag, ISBN 978-3-7093-0542-3 

Sich vom Gesprächspartner nicht verstanden zu 

fühlen, in Verhandlungen die besseren Argumente 

zu haben und sich dennoch nicht durchzusetzen, 

in Gesprächen über den Tisch gezogen zu werden 

– all das muss nicht sein! Ulrike Manhart stellt in 

ihrem Buch zahlreiche Techniken und Taktiken vor, 

wie man sein Gegenüber von seinen Ansichten 

überzeugt und Verhandlungen erfolgreich führt. 

Auch wenn man die gleiche Sprache spricht, erzielen 

Worte beim Gesprächspartner oft nicht den 

gewünschten Erfolg und man redet aneinander 

vorbei. Wer Gespräche und Verhandlungen erfolgreich 

führen will, muss sich verschiedene Verhandlungstaktiken 

zu Nutze machen und sollte 

über die Kniffe und Tricks gelungener Verhandlungsführung 

Bescheid wissen. Neben den theoretischen 

Grundlagen zu Verhandlungsführung, 

Einflussnahme, Fragetechniken und Gesprächsstrategien 

vermittelt dieses Buch zudem, wie man 

Reden unter Einsatz aller rhetorischer Stilmittel 

wirkungsvoll gestalten kann, um Botschaften in 

den Köpfen der Zuhörer nachhaltig zu verankern 

und das Publikum mit Worten zu berühren und zu 

begeistern. 

90 06 | 2014

SERVICES AKTUELLE TERMINE 

brbv 

SPARTENÜBERGREIFEND 

Grundlagenschulungen 

Stecken, Pressen und Klemmen von 

Kunststoffrohren 

ganzjährig 

bundesweit 

Baustellenabsicherung und 

Verkehrssicherung – RSA/ZTV-SA – 1 Tag 

02.10.2014 Augsburg 

Baustellenabsicherung und 

Verkehrssicherung – RSA/ZTV-SA – 2 Tage 

10./11.11.2014 Hannover 

Informationsveranstaltungen 

Praxis der Tiefbauarbeiten bei 

Leitungsverlegungen – DIN 4124/ZTV A-StB, 

2012 

21./22.10.2014 Hannover 

Arbeitsvorbereitung und Kostenkontrolle im 

Rohrleitungsbau 

28.10.2014 Hannover 

Steuerbare horizontale Spülbohrverfahren – 

Weiterbildungsveranstaltung nach GW 329 

09.12.2014 Kassel 

Einbau und Abdichtung von Netz- und 

Hausanschlüssen 

21.10.2014 Leipzig 


GAS/WASSER 


Geprüfter Netzmeister Gas/Wasser – 

Vollzeitlehrgang 

25.08.2014 – 20.03.2015 Köln 

Geprüfter Netzmeister Gas/Wasser – 

Vollzeitlehrgang 

25.08.2014 – 20.03.2015 Berlin, Dresden, 

Köln 

Zusatzqualifikation Netzingenieur/in – 

Modul Wasser 

15.09.–17.10.2014 Steinfurt und 

Oldenburg 

Vermessungsarbeiten an Gas- und 

Wasserrohrnetzen nach DVGW Hinweis GW 

128 – Grundkurs 

ganzjährig 

bundesweit 

Vermessungsarbeiten an Gas- und 

Wasserrohrnetzen nach DVGW Hinweis GW 

128 – Nachschulung 

ganzjährig 

bundesweit 

Sicherheit bei Arbeiten im Bereich von 

Versorgungsleitungen – Schulung nach GW 

129/S129 – 3 Jahre Gültigkeit 

08.08.2014 Rostock 

PE-HD Schweißer nach DVGW-Arbeitsblatt 

GW 330 – Grundkurs 

17 Termine ab 02.06.2014 bundesweit 

PE-HD Schweißer nach DVGW-Arbeitsblatt 

GW 330 – Verlängerungskurs 

42 Termine ab 02.06.2014 bundesweit 

Fachkraft für die Instandsetzung 

von Trinkwasserbehältern – DVGW- 

Arbeitsblätter W 316-2 

22.-26.09.2014 Frankfurt/Main 


Sachkundiger Gas bis 5 bar 

14.10.2014 Leipzig 

25.11.2014 Münster 

Sachkundiger Wasser 

15.10.2014 Leipzig 

26.11.2014 Münster 

Arbeiten an Gasleitungen – BGR 500 Kap. 

2.31 

11.11.2014 Bad Zwischenahn 

Bau von Gas- und Wasserohrleitungen 

28./29.10.2014 Paderborn 

Bau von Wasserohrleitungen 

25./26.11.2014 Herzogenaurach 

Bau von Gasrohrnetzen bis 16 bar 

12./13.11.2014 Bad Zwischenahn 

Bau von Gasrohrnetzen über 16 bar 

09./10.12.2014 Köln 

Grabenlose Bauweisen – anerkannte 

Fortbildung nach GW 302-R2/GW 320-1 

12.11.2014 Berlin 

Reinigung und Desinfektion von 

Wasserverteilungsanlagen 


18.11.2014 Frankfurt/Main 

DVGW-Arbeitsblatt GW 301 

– Qualitätsanforderungen für 

Rohrleitungsbauunternehmen 

07.10.2014 Augsburg 

Praxisseminare 

DVS 2202-1 Beurteilung von 

Kunststoffschweißverbindungen 

05.11.2014 Leipzig 

Fachaufsicht Korrosionsschutz für 

Nachumhüllungsarbeiten gemäß DVGW- 

Merkblatt GW 15 

04.11.2014 Frankfurt/Main 

11.12.2014 Bad Zwischenahn 

Fachwissen für Schweißaufsichten nach 

DVGW-Merkblatt GW 331 inkl. DVS- 

Abschluss 2212-1 

23./24.10.2014 Dortmund 

27./28.11.2014 Dortmund 

Druckprüfung von Gas- und Wasserleitungen 

21./22.10.2014 Essen 

Druckprüfung von Gasrohrleitungen 


Druckprüfung von Wasserrohrleitungen 


FERNWÄRME 


Geprüfter Netzmeister Fernwärme – 

Blocklehrgang 

Sept. 2014 – März 2015 

Hamburg, Gera, 

Nürnberg 

Muffenmonteur im Fernwärmeleitungsbau, 

geprüft nach AGFW FW 603 – Verlängerung 

ganzjährig 

Halle, Hamburg 

92 06 | 2014

AKTUELLE TERMINE SERVICES 



22.09.2014 Bayreuth 

Bau und Sanierung von Nah- und 

Fernwärmeleitungen 

22./23.10.2014 Würzburg 

Aufbaulehrgang Fernwärme 

02.12.2014 Kerpen 

Techniklehrgang für Vorarbeiter Fernwärme 

10.-14.11.2014 Kerpen 

Technische Grundlagen der Nah- und 

Fernwärme 

02.-07.11.2014 Weimar 

Qualifikationen im Fernwärmeleitungsbau 


Rohrstatische Auslegung von 

Kunststoffmantelrohren 

04./05.11.2014 Hamburg 

Planung und Bau von Fernwärmeversorgung 

mit Dampf 


Mantelrohrsysteme im 

Fernwärmeleitungsbau 

16./17.09.2014 Hamburg 

Schweißen und Prüfen von 

Fernwärmeleitungen – FW 446 


Stahlmantelrohre im Fernwärmeleitungsbau 

ABWASSER 


Dichtheitsprüfung von 

Entwässerungsanlagen außerhalb von 

Gebäuden 

08.-12.09.2014 Soltau 

Sachkunde Dichtheitsprüfung von 

Grundstücksentwässerungsanlagen - 

Neueinsteigerkurs 

22.-26.09.2014 Dresden 


Einbau und Prüfung von Abwasserleitungen 

und –kanälen, Arbeitsblatt DWA-A139 

17.09.2014 Kassel 

Explosionsschutz in abwassertechnischen 

Anlagen 

18.11.2014 Bad Wildungen 

Fachkurs für Planer: Einbau und Sanierung 

von Schachtabdeckungen 

08./09.10.2014 Leipzig 

Ki-Seminar für Inspekteure – 

Schachtinspektionen 

23.09.2014 Bayreuth 

Ki-Seminar für Inspekteure von sanierten 

Kanälen 

Ki-Seminar für Ingenieure: Durchführung 

und Beurteilungen von Kanalinspektionen 

06./07.11.2014 Leipzig 

INDUSTRIEROHRLEITUNGSBAU 


Kunststoffschweißer nach DVS 2281 mit 

Prüfung nach DVS 2212-1 

ganzjährig 

bundesweit 

Wiederholungsprüfungen nach DVS 2212-1 

(Prüfgruppe I) 

ganzjährig 

bundesweit 

Kunststoffschweißer nach DVS 2282 mit 

Prüfung nach DVS 2212-1 (Prüfgruppe II) 

ganzjährig 

bundesweit 

Wiederholungsprüfungen nach DVS 2212-1 

(Prüfgruppe II) 

ganzjährig 

Seminare 

GWI Essen 

bundesweit 

Arbeiten an Gasleitungen bei 

unkontrollierter Gasausströmung - Schulung 

nach BGR 500 (BGV A1/BGI 560) 

28.08.2014 Essen 

09.12.2014 Essen 

KONTAKTADRESSEN 

brbv - Berufsförderungswerk des Rohrleitungsbauverbandes 

Kurt Rhode, Tel. 0221/37668-44, Fax 0221/37668-62, 

E-Mail: rhode@brbv.de, www.brbv.de 

TAE - Technische Akademie Esslingen 

Heike Baier, Tel. 0711/34008-23, Fax 0711/34008-27, 

Heike.Baier@tae.de, www.tae.de 

GWI - Gas- und Wärmeinstitut Essen e.V., 

Barbara Hohnhorst, Tel. 0201/3618-143, 

Fax 0201/3618-146, E-Mail: hohnhorst@gwi-essen.de, www.gwi-essen.de 

TAH - Technische Akademie Hannover 

Dr. Igor Borovsky, Tel. 0511/39433-30, Fax 0511/39433-40, 

E-Mail: borovsky@ta-hannover.de, www.ta-hannover.de 

HdT - Haus der Technik 

Essen, Tel. 0201/1803-1, E-Mail: hdt@hdt-essen.de, 

www.hdt-essen.de 

TAW - Technische Akademie Wuppertal 

Tel. 0202/7495-207, Fax 0202/7495-228, 

E-Mail: taw@taw.de, www.taw.de 

SAG-Akademie 

Anja Kratt, Tel. 06151/10155-111, Fax 06151/10155-155, Kratt@SAG- 

Akademie.de, www.SAG-Akademie.de 

RSV - Rohrleitungssanierungsverband e.V., 

Tel.: 05963/9810877, Fax 05963/9810878, rsv-ev@t-online.de, 

www.rsv-ev.de 

06 | 2014 93


Grundlagen der Gas-Druckregelung 

09./10.09.2014 Essen 

Erfahrungsaustausch und Weiterbildung der 

Sachkundigen für Odorieranlagen 

11.-12.09.2014 Essen 

Weiterbildung der Sachkundigen gemäß 

DVGW-Arbeitsblatt G 685 

15./16.09.2014 Essen 

11./12.12.2014 Essen 

Sachkundigenschulung Gas-Druckregel- und 

-Messanlagen im Netzbetrieb und in der 

Industrie 

15.-17.09.2014 Essen 

08.-10.12.2014 Essen 

Arbeiten an freiverlegten Gasrohrleitungen 

auf Werksgelände und im Bereich 

17.09.2014 Essen 

Sicherheitstraining bei Bauarbeiten im 

Bereich von Versorgungsleitungen – 

BALSibau - GW 129 

14.11.2014 Essen 

12.12.2014 Essen 

Einführung in die Gasabrechnung 

10.12.2014 Essen 

Sachkundigenschulung Gasabrechnung 

gemäß DVGW-Arbeitsblatt G 685 

19./21.11.2014 Essen 

Auslegung und Dimensionierung von Gas- 

Druckregelanlagen 

29./30.10.2014 Essen 

Grundlagen, Praxis und Fachkunde von Gas- 

Druckregelanlagen nach DVGW-Arbeitsblatt 

G 491, G 495 und G 459-2 

11./12.11.2014 Essen 

Seminare 

HDT 

Planung und Auslegung von Rohrleitungen 

04./05.09.2014 Essen 

02./03.12.2014 Essen 

Rohrleitungen nach EN 13480 - Allgemeine 

Anforderungen, Werkstoffe, Fertigung und 

Prüfung 

17.09.2014 Bremerhaven 

Sicherheit beim Bau und Betrieb 

hochspannungsbeeinflusster Pipeline-Netze 

18.09.2014 Berlin 

Druckstöße, Dampfschläge und Pulsationen 

in Rohrleitungen 

22./23.09.2014 Kochel 

05./06.11.2014 Karlstein 

01./02.12.2014 Essen 

Weiterbildung von Sachkundigen und 

technischem Personal für Klärgas- und 

Biogasanlagen 

18./19.09.2014 Essen 

Gas-Druckregel- und Messanlagen – 

Praxisseminar 

29./30.09.2014 Essen 

Praxis der Gastechnik für Nichttechniker und 

spartenfremde Mitarbeiter 

09./10.12.2014 Essen 

Instandhaltung von Gasleitungen aus 

Stahlrohren größer 5 bar gem. G 466-1 

21./22.10.2014 Essen 

Gasspüren und 

Gaskonzentrationsmessungen 

27./28.10.2014 Essen 

Organisation des Betriebs und Fachkunde 

für Erdgasanlagen auf Werksgelände und im 

Bereich industrieller Gasverwendung 

05./06.11.2014 Essen 

Weiterbildung von Sachkundigen und 

technischen Führungskräften im Bereich von 

Gas-Druckregel- und –Messanlagen 

27./28.10.2014 Essen 

Projektierung, Prüfung, Dokumentationen 

und Abnahmen von Gas-Druckregelanlagen 

bis 5 bar für Sachkundige und 

Anlagenplaner 

24./25.11.2014 Essen 

Einstellungen, Normalbetrieb 

und Störungsbeseitigung an Gas- 

Druckregelanlagen . 

03./04.11.2014 Essen 

Praxis der Prüfung von Gas-Messanlagen 

nach DVGW-Arbeitsblatt G 492 

03./04.09.2014 Essen 

Sachkundigenschulung - Druckbehälter 

und Durchleitungsdruckbehälter einschl. 

Erdgas-Vorwärmanlagen nach DVGW- 

Arbeitsblättern 498 und G 499 

25./26.11.2014 Essen 

Verfahren zur Montage und Demontage von 

Dichtverbindungen an Rohrleitungen und 

Apparaten 

29.09.2014 Essen 

25.11.2014 Berlin 

Dichtungen - Schrauben - Flansche 

30.09.2014 Essen 

26.11.2014 Berlin 

Sicherheitsventile und Berstscheiben 

23.10.2014 Essen 

Instandhaltung von Rohrleitungen 

10./11.11..2014 Essen 

Kraftwerkstechnik- Basiswissen und 

Komponenten 

11./12.11.2014 Essen 

Arbeitsschutz im Rohrleitungsbau 

13.11..2014 Essen 

Arbeitsschutz im Rohrleitungsbau 

13.11..2014 Essen 

Sachkundige für Odorieranlagen – DVGW 

G 280 

11./12.11.2014 Essen 

Druckbehälter und 

Durchleitungsdruckbehälter Praxis- 

Vertiefungsseminar/Weiterbildung der 

Sachkundigen nach G 498 

15./16.12.2014 Essen 

Schweißen von Rohrleitungen im Energieund 

Chemieanlagenbau 

18./19.11.2014 Essen 

Forum Molchtechnik 

27./28.11.2014 Essen 

94 06 | 2014

AKTUELLE TERMINE SERVICES 

Rohrleitungen nach EN 13480 - Allgemeine 

Anforderungen, Werkstoffe, Fertigung und 

Prüfung 

09./10.12.2014 München 

Workhops 

IKT 

Betriebsführungssysteme Kanaldatenbanken 

30.07.2014 Stuttgart 

Kanalreparatur in Theorie und Praxis 

21./22.10.2014 Gelsenkirchen 

Rückstau, Hydraulik, Überflutung, 

Regenrückhaltung 


Bedarfsorientierte Kanalreinigung 


Seminare 

Neue DIN 1986-30 


DIN EN 1610 


Umgang mit Dränagewasser von privaten 

Grundstücken 


Kanalreinigung nach DIN 

27.11.2014 Gelsenkirchen 

Kanal- und Leitungsbau 


Lehrgänge 

Zertifizierter Berater 

Grundstücksentwässerung 

27.-29.08.2014 Gelsenkirchen 


Kanalbetrieb 


Workshop 

iro 

Qualitätssicherung bei 

Gashochdruckleitungen 

02.-04.12.2014 Dresden 

RSV 

ZKS ZERTIFIZIERTER KANALSANIERUNGSBE- 

RATER - Lehrgänge 

Modulare Schulung 2014 

Hamburg/Kiel 

06.10. – 11.10.2014 Hamburg 

10.11. – 15.11.2014 Hamburg 

24.11. – 28.11.2014 Hamburg 

08.12. – 13.12.2014 Kiel 

SAG 

Grundkurs Kanalinspektion für Inspekteure 

nach europäischer Norm 

25.08.2014 Kiel 

06.10.2014 Darmstadt 

10.11.2014 Lauingen 

24.11.2014 Lünen 

01.12.2014 Kiel 


16.02.2015 Kiel 


02.03.2015 Lünen 


18.05.2015 Kiel 



17.08.2015 Lünen 

21.09.2015 Kiel 



14.12.2015 Lünen 

Grundlagen der Kanalsanierung privater 

Abwasserleitungen, Bewertung von 

Schadensbildern mit Zustandsklassifizierung 

10.09.2014 Lünen 


07.01.2015 Lünen 

09.02.2015 Kiel 



20.07.2015 Lünen 


Inspektion von sanierten Kanälen und zur 

Abnahme von Bauleistungen (Neubau/ 

Gewährleistung) 

15.09.2014 Wolfseck 



15.01.2015 Kiel 



22.04.2015 Lünen 

01.07.2015 Kiel 



19.11.2015 Lünen 

Rezertifizierung Kanalreinigung für Sachund 

Fachkundige zur Zertifikatsverlängerung 

16.09.2014 Kiel 


22.10.2014 Lünen 



17.12.2014 Lünen 

19.01.2015 Kiel 


10.06.2015 Lünen 

Kanalsanierung und Sanierungsplanung 

privater Abwasserleitungen mit 

Zustandsbeurteilung 

10.09.2014 Lünen 


Aufbaukurs Zustandsbewertung nach 

DWA-M 149-3 

12.09.2014 Lünen 


Grundlagen Kanalreinigung 


16.12.2014 Lünen 


08.06.2015 Lünen 


08.12.2015 Lünen 

Fahrzeug- und Gerätetechnik im Bereich 

Kanalreinigung 


18.12.2014 Lünen 

06 | 2014 95



10.06.2015 Lünen 


10.12.2015 Lünen 

Hochspannungsbeeinflussung erdverlegter 

Rohrleitungen 

28.01.2015 Ostfildern 

Aufbaukurs: 

17.09.2014 Berlin 


Grundlagen der Inspektion von 

Grundstücksentwässerungsleitungengen 

nach europäischer Norm 



18.05.2015 Kiel 



Seminare 

TAE 

Instandsetzen von Abwasserkanälen und 

–bauwerken 

05./06.11.2014 Ostfildern 

Seminare 

TAH 

Zertifizierter Kanalsanierungs-Berater 2014 

ab 15.09.2014 

Heidelberg 

ab 13.10.2014 

Weimar 

Schlauchliner-Workshop 

08.10.2014 München 


26.11.2014 Mainz 

Kanalnetzberechnung I und II 

Grundkurs: 

16.09.2014 Berlin 


Seminare 

TAW 

Kathodischer Korrosionsschutz (KKS) 

unterirdischer Anlagen: Messtechnisches 

Praktikum 

23.-26.09.2014 Bochum 

KKS-Seminar für Fortgeschrittene - Teil 1 

24.-26.11.2014 Wuppertal 

INSERENTENVERZEICHNIS 

Firma 

DENSO GmbH, Leverkusen 9 

Kebulin-Gesellschaft Kettler GmbH & Co. KG, Herten 3 

G.A. Kettner GmbH, Villmar 5 

Korupp GmbH Kathodischer Korrosionsschutz, Twist 59 

Martin GmbH Kathodischer Korrosionsschutz, Hattingen 57 

RBS Wave GmbH, Stuttgart 65 

Rössing & Bornemann KG, Nordhorn 7 

SebaKMT, Baunach 15 

Hermann Sewerin GmbH, Gütersloh 11 

Steffel KKS GmbH, Lachendorf 

4. Umschlagseite 

Waldemar Suckut VDI, Celle 75 

Vitalis KKS & Elektrotechnik Service GmbH, Meppen 19 

Weilekes Elektronik GmbH, Gelsenkirchen 

Titelseite 

Marktübersicht 97 - 103 

96 06 | 2014


06 | 2014 

MARKTÜBERSICHT 

GAS | WASSER | ABWASSER | PIPELINEBAU | SANIERUNG | KORROSIONSSCHUTZ 

Fordern Sie Ihre Bestellunterlagen an unter: 

Tel.: 0201 82 002-35 oder h.pelzer@vulkan-verlag.de 

04-05| 2014 97

Marktübersicht 


rohre + koMponenten 

Armaturen + Zubehör 

Anbohrarmaturen 

Armaturen 

Rohre 

Rohrdurchführungen 

Schutzmantelrohre 

Formstücke 

Dichtungen 

Kunststoff 

Ihr „Draht“ 

zur Anzeigenabteilung 

von 3R 

Helga Pelzer 

Tel. 0201-82002-35 

Fax 0201-82002-40 

h.pelzer@vulkan-verlag.de 

98 04-05| 2014

Maschinen & Geräte / Korrosionsschutz 

marktübersicht 

Kunststoffschweißmaschinen 

Kathodischer 


Horizontalbohrtechnik 

04-05| 2014 99

Marktübersicht MARKTÜBERSICHT Korrosionsschutz 

Kathodischer 


100 04-05| 2014







Helga Pelzer 

Tel. 0201-82002-35 

Fax 0201-82002-40 


04-05| 2014 101

Marktübersicht 


sanierunG / institute + Verbände 

Sanierung 

Institute 

Verbände 

Sanierung 




Helga Pelzer 

Tel. 0201-82002-35 

Fax 0201-82002-40 


102 04-05| 2014

institute + Verbände 


04-05| 2014 103








der Sanierung, des grabenlosen Leitungsbaus, der Pipelinetechnik 

und des Korrosionsschutzes. 


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Vorteilsanforderung per Fax: +49 Deutscher 931 Industrieverlag / 4170-494 GmbH | Arnulfstr. oder 124 abtrennen | 80636 München und im Fensterumschlag einsenden 

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97091 Würzburg 

Telefon 

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Brief, Fax, E-Mail) oder durch Rücksendung der Sache widerrufen. Die Frist beginnt nach Erhalt dieser Belehrung in Textform. Zur 

Wahrung der Widerrufsfrist genügt die rechtzeitige Absendung des Widerrufs oder der Sache an den Leserservice 3R, Postfach 

9161, 97091 Würzburg. 

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IMPRESSUM 

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Verlag 

© 1974 Vulkan-Verlag GmbH, 

Postfach 10 39 62, 45039 Essen, 

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Geschäftsführer: Carsten Augsburger, Jürgen Franke 

Redaktion 

Dipl.-Ing. N. Hülsdau, Vulkan-Verlag GmbH, 

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Simon Meyer, Vulkan-Verlag GmbH, 

Telefon +49 201-82002-32, Fax +49 201-82002-40, 

E-Mail: s.meyer@vulkan-verlag.de 

Barbara Pflamm, Vulkan-Verlag GmbH, 

Telefon +49 201-82002-28, Fax +49 201-82002-40, 

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Anzeigenverkauf 

Helga Pelzer, Vulkan-Verlag GmbH, 

Telefon +49 201-82002-66, Fax +49 201-82002-40, 

E-Mail: h.pelzer@vulkan-verlag.de 

Anzeigenverwaltung 

Martina Mittermayer, 

Vulkan-Verlag/DIV Deutscher Industrieverlag GmbH, 

Telefon +49 89-203 53 66-16, Fax +49 89-203 53 66-66, 

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Abonnements/Einzelheftbestellungen 

Leserservice 3R, 

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Herstellung 

Dipl.-Des. Nilofar Mokhtarzada, Vulkan-Verlag GmbH 

E-Mail: n.mokhtarzada@vulkan-verlag.de 

Druck 

Druckerei Chmielorz, Ostring 13, 

65205 Wiesbaden-Nordenstadt 

Bezugsbedingungen 

3R erscheint monatlich mit Doppelausgaben im Januar/Februar, 

März/April und August/September 

Bezugspreise: 

Abonnement (Deutschland): € 304,- 

Abonnement (Ausland): € 308,- 

Einzelheft (Deutschland): € 43,- 

Einzelheft (Ausland): € 43,50 

Einzelheft als ePaper: € 40,- 

Jahresabonnement Print und ePaper (Deutschland): € 388,- 

Jahresabonnement Print und ePaper (Ausland): € 392,- 

Studenten: 50 % Ermäßigung auf den Heftbezugspreis gegen 

Nachweis 

Die Preise enthalten bei Lieferung in EU-Staaten die Mehrwertsteuer, 

für alle übrigen Länder sind es Nettopreise. 

Bestellungen sind jederzeit über den Leserservice oder jede Buchhandlung 

möglich. Die Kündigungsfrist für Abonnementaufträge 

beträgt 8 Wochen zum Bezugsjahresende. 

Die Zeitschrift und alle in ihr enthaltenen Beiträge und Abbildungen 

sind urheberrechtlich geschützt. Jede Verwertung außerhalb der engen 

Grenzen des Urheberrechtsgesetzes ist ohne Zustimmung des 

Verlages unzulässig und strafbar. Das gilt insbesondere für Vervielfältigungen, 

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und Bearbeitung in elektronischen Systemen. Auch die Rechte 

der Wiedergabe durch Vortrag, Funk- und Fernsehsendung, im Magnettonverfahren 

oder ähnlichem Wege bleiben vorbehalten. 

Jede im Bereich eines gewerblichen Unternehmens hergestellte 

oder benutzte Kopie dient gewerblichen Zwecken gem. § 54 (2) 

UrhG und verpflichtet zur Gebührenzahlung an die VG WORT, Abteilung 

Wissenschaft, Goethestraße 49, 80336 München, von der 

die einzelnen Zahlungsmodalitäten zu erfragen sind. 

ISSN 2191-9798 

Informationsgemeinschaft zur Feststellung 

der Verbreitung von Werbeträgern 

Organschaften 

Fachbereich Rohrleitungen im Fachverband Dampfkessel-, Behälter- und 

Rohrleitungsbau e.V. (FDBR), Düsseldorf · Fachverband Kathodischer Korrosionsschutz 

e.V., Esslingen · Kunststoffrohrverband e.V., Köln · Rohrleitungsbauverband 

e.V., Köln · Rohrleitungssanierungsverband e.V., Essen 

· Verband der Deutschen Hersteller von Gasdruck-Regelgeräten, Gasmeßund 

Gasregelanlagen e.V., Köln 

Herausgeber 

H. Fastje, EWE Aktiengesellschaft, Oldenburg (Federführender Herausgeber) 

· Dr.-Ing. M. K. Gräf, Vorsitzender der Geschäftsführung der Europipe 

GmbH, Mülheim · Dipl.-Ing. R.-H. Klaer, Bayer AG, Krefeld, Vorsitzender 

des Fachausschusses „Rohrleitungstechnik“ der VDI-Gesellschaft 

Verfahrenstechnik und Chemie-Ingenieurwesen (GVC) Dipl.-Volksw. 

H. Zech, Geschäftsführer des Rohrleitungssanierungsverbandes e.V., Lingen 

(Ems) 

Schriftleiter 

Dipl.-Ing. M. Buschmann, Rohrleitungsbauverband e.V. (rbv), Köln Rechtsanwalt 

C. Fürst, Erdgas Münster GmbH, Münster · Dipl.‐Ing. Th. Grage, 

Institutsleiter des Fernwärme-Forschungsinstituts, Hemmingen Dr.-Ing. A. Hilgenstock, 

E.ON New Build & Technology GmbH, Gelsen kirchen (Gastechnologie 

und Handelsunterstützung) Dipl.-Ing. D. Homann, IKT Institut für 

Unterirdische Infrastruktur, Gelsenkirchen · Dipl.‐Ing. N. Hülsdau, Vulkan- 

Verlag, Essen · Dipl.-Ing. T. Laier, Westnetz, Dortmund · Dipl.-Ing. 

J. W. Mußmann, FDBR e.V., Düsseldorf · Dr.-Ing. O. Reepmeyer, Europipe 

GmbH, Mülheim · J. Roloff, TÜV SÜD, Köln · Dr. rer. nat. J. Sebastian, 

Geschäftsführer der SBKS GmbH & Co. KG, St. Wendel · Dr. H.-C. Sorge, 

IWW Rheinisch-Westfälisches Institut für Wasser, Biebesheim · 

Dr. J. Wüst, SKZ - TeConA GmbH, Würzburg 

Beirat 

Dr.-Ing. W. Berger, Direktor des Forschungsinstitutes für Tief-und Rohrleitungsbau 

e.V., Weimar · Dr.-Ing. B. Bosseler, Wissenschaftlicher Leiter des 

IKT – Institut für Unterirdische Infra struktur, Gelsenkirchen · W. Burchard, 

Geschäftsführer des Fachverbands Armaturen im VDMA, Frankfurt · Bauassessor 

Dipl.‐Ing. K.-H. Flick, Fachverband Steinzeugindustrie e.V., Köln · 

Prof. Dr.-Ing. W. Firk, Vorstand des Wasserverbandes Eifel-Rur, Düren · 

Dipl.-Wirt. D. Hesselmann, Geschäftsführer des Rohrleitungsbauverbandes 

e.V., Köln · Dipl.-Ing. H.-J. Huhn, BASF AG, Ludwigshafen · Dipl.-Ing. 

B. Lässer, ILF Beratende Ingenieure GmbH, München · Dr. rer. pol. E. Löckenhoff, 

Geschäftsführer des Kunststoffrohrverbands e.V., Bonn · Dr.-Ing. 

R. Maaß, Mitglied des Vorstandes, FDBR Fachverband Dampfkessel-, Behälter- 

und Rohrleitungsbau e.V., Düsseldorf · Dipl.-Ing. R. Middelhauve, 

TÜV NORD Systems GmbH & Co. KG, Essen · Dipl.-Ing. R. Moisa, Geschäftsführer 

der Fachgemeinschaft Guss-Rohrsysteme e.V., Griesheim · I. Posch, 

Geschäftsführerin der Vereinigung der Fernleitungsnetzbetreiber Gas e.V., 

Berlin · Dipl.‐Berging. H. W. Richter, GAWACON, Essen · H. Roloff, Open 

Grid Europe GmbH, Essen · Dipl.-Ing. T. Schamer, Geschäftsführer der ARKIL 

INPIPE GmbH, Hannover · Prof. Dipl.-Ing. Th. Wegener, Institut für Rohrleitungsbau 

an der Fachhochschule Oldenburg · Univ.-Prof. Dr.-Ing. habil. 

B. Wielage, Technische Universität Chemnitz, Institut für Werkstoffwissenschaft 

und Werkstofftechnik · Dipl.-Ing. J. Winkels, Technischer Geschäftsführer 

der Salzgitter Mannesmann Line Pipe GmbH, Siegen 

und 

sind Unternehmen der

3R Korrosionsschutz (Vorschau)

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