OBSAH PRÍHOVOR103 Pozvánka na 14. medzinárodný strojársky veľtrh 2007 v Nitre| LADISLAV ŠVIHEL, generálny riaditeľ Agokomplex –Výstavníctvo, Nitra ODBORNÉ ČLÁNKY105 K úloze tepelného zpracování svařenců z CrMoV ocelí z pohleduživotnosti trubkových systémů kotlů| ZDENĚK KUBOŇ – MAGDALENA ŠMÁTRALOVÁ –JAROMÍR SOBOTKA111 Analýza príčin poškodenia T-kusa vodíkového potrubia| PETER BERNASOVSKÝ – PETER BRZIAK – IVAN HAMÁK –TOMÁŠ ŽÁČEK115 Techniky skúšania zvarov ultrazvukom a kritériá prípustnosti| MILOSLAV KOVÁČIK – RASTISLAV HYŽA ZVÁRANIE PRE PRAX120 Laserové <strong>zváranie</strong> pribúda najmä pri spracovaní plechu| RAINER HUNDSDÖRFER – BRANISLAV LIPTÁK –ZUZANA NAGYOVÁ122 Princíp ochranných plynov MISON| LINDE TECHNICKÉ PLYNY SLOVENSKO, k. s.123 Správny ochranný plyn na každé použitie| LINDE TECHNICKÉ PLYNY SLOVENSKO, k. s. AKCIE114 Pripravované školenie, semináre, konferencie a výstavkav roku 2007 – 2. doplnok| ALOJZ JAJCAY124 3. seminár VÚZ – PI SR v rámci programu INTERREG IIIARakúsko – Slovensko Cezhraničná spolupráca vedy a techniky124 Tradičný seminár ESAB na trnavskej MtF STU v tomto rokunetradične126 MSV Brno potvrzuje pozici největšího technologického veletrhu| VELETRHY BRNO, a. s. NOVÉ KNIHY127 Wegst, C. – Wegst, M.: Kľúč k oceliam – Príručka (Stahlschlüssel,Nachschlagewerk, Key to steel, La clé des aciers)| IVAN BALÁŽ JUBILEUM128 Ing. Jozef Pecha, CSc., pracovník SES Tlmače, šesťdesiatročný INZERCIA129 Spoločnosti a firmy pracujúce v oblasti zváracej techniky,materiálov a služieb132 Spoločnosti a firmy vyrábajúce a dodávajúce zvarky a zváranékonštrukcie<strong>zváranie</strong><strong>svařování</strong>o d b o r n ý č a s o p i s s o z a m e r a n í m n a z v á r a n i e a p r í b u z n é t e c h n o l ó g i e4/200756. ročníkOdborný časopis so zameraním na<strong>zváranie</strong>, spájkovanie, lepenie, rezanie,striekanie, tepelné spracovanie, skúšaniemateriálov a zvarkov, zabezpečenie kvality,hygieny a bezpečnosti práce.Periodicita 12 čísel ročne.VydávaVýskumný ústav zváračskýPriemyselný inštitút SRčlen medzinárodných organizáciíInternational Instituteof Welding (IIW)a European Federationfor Welding, Joiningand Cutting (EWF)Generálny riaditeľ: Ing. Peter KlamoŠéfredaktor: Ing. Alojz JajcayRedakčná rada:Predseda: prof. Ing. Pavol Juhás, DrSc.Podpredsedovia:prof. Ing. Jaroslav Koukal, CSc.,Ing. Ľuboš Mráz, PhD.Členovia: Ing. Jiří Brynda; Ing. Pavel Flégl;doc. Ing. Karol Kálna, DrSc.; doc. Ing. PeterKostka, PhD.; Ing. Július Krajčovič;Dr. Ing. Zdeněk Kuboň; Ing. Otakar Libra;doc. Ing. Vladimír Magula, PhD.;doc. Ing. Harold Mäsiar, PhD.; Ing. MiroslavMucha, PhD.; Ing. Jozef Pecha, PhD.;Ing. Gabriel Petőcz; Ing. Pavol Radič;Dr. Ing. František Simančík; Ing. JosefTrejtnar; prof. Ing. Milan Turňa, PhD.Adresa a kontakty na redakciu:Výskumný ústav zváračskýPriemyselný inštitút SRredakcia časopisu ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍRačianska 71, 832 59 Bratislava 3tel.: +421/(0)2/49 246 514, 49 246 475fax: +421/(0)2/49 246 296e-mail: redakcia.zvarania@vuz.skhttp://www.vuz.skGrafická príprava:TYPOCON, s. r. o., Bratislavatel./fax: +421/(0)2/44 45 71 61Tlač: FIDAT, s. r. o., Bratislavatel./fax: +421/(0)2/45 258 463Distribúcia: VÚZ – PI SR, RIKAa Slovenská pošta, a. s.Objednávky na časopisprijíma VÚZ – PI SR, RIKA (Popradská 55,821 06 Bratislava 214), každá poštaa doručovatelia Slovenskej pošty.Objednávky do zahraničia vybavujeVÚZ – PI SR; Slovenská pošta, a. s.,Stredisko predplatného tlače,Námestie slobody 27, 810 05 Bratislava 15,e-mail: zahranicna.tlac@sk;do ČR aj RIKA a VÚZ – PI SR.Cena čísla: 50,– Sk | 50,– KčRočné predplatné: 600,– Sk | 600,– KčToto číslo vyšlo v máji 2007© VÚZ – PI SR, Bratislava 2007Za obsahovú správnosť inzerciezodpovedá jej objednávateľ104
ODBORNÉ ČLÁNKYK úloze tepelného zpracování svařencůz CrMoV ocelí z pohledu životnostitrubkových systémů kotlůThe role of heat treatment of welded pieces made of CrMoVsteels on the lifetime of boiler tubesZDENĚK KUBOŇ – MAGDALENA ŠMÁTRALOVÁ – JAROMÍR SOBOTKADr. Ing. Z. Kuboň – Ing. M. Šmátralová, PhD. – Ing. J. Sobotka, CSc., VÍTKOVICE-Výzkum a vývoj, spol. s r.o.(VÍTKOVICE-Research and Development, Ltd.) Ostrava, Česká republika, e-mail: creep.lab@vitkovice-vyzkum.czAnalýza příčin perforačního poškození montážního svarového spoje trubky jakosti 15 229.5 a nátrubkuvýstupní komory výstupního přehřívače páry z oceli 15 128.5 Vlastnosti jednotlivých oblastísvarového spoje u CrMo a CrMoV nízkolegovaných žárupevných ocelí Vliv tepelného zpracovánípo svaření a jeho absence na strukturu a vlastnosti materiálu a následně i životnost konstrukčních prvkůtlakového systému kotleAnalysis of failure of on-site weld joint in outlet superheater header. Superheater tube made of the0.8Cr-0.5Mo-0.6V steel (ČSN 41 5229.5) and socket of the 0.5Cr-0.5Mo-0.3V steel (ČSN 41 5128.5).Properties of the individual parts of heat affected zone of weldment in creep resistant low-alloyCrMo and CrMoV steels. The effect of absence of post weld heat treatment on microstructure, materialproperties and also lifetime of the structural parts in the pressure system of a boiler.>ROZBOR PROBLÉMUPro specifikaci režimů předehřevua žíhání po <strong>svařování</strong> kotlových trubekz nízkolegovaných ocelí sev minulosti využívala příslušná ustanoveníČSN 42 0285 [1] a materiálovýchstandardů jednotlivých značekocelí. Doporučená rozmezí teplotžíhání svařenců tak byla vymezenau všech typů nízkolegovaných žárupevnýchocelí s výjimkou relativnětenkostěnných trubek z molybdenemlegované oceli 15 020.1. Tato poměrněkonzervativní koncepce tepelnéhozpracování svarů kotlových trubekbyla v dobrém souladu např. s předpisemAD Merkblatt 7/2 [2], vyžadujícímžíhání svařenců kotlových trubekz CrMo a CrMoV ve skupinách4.1 a 4.2, tj. v celém rozsahu běžnýchtypů žárupevných ocelí 1% Cr-0,5 % Mo (15 121.5) až 12 % CrMoV(17 134.5 podle ČSN).Zrušení platnosti článků 8 až 33 a 53až 56 v ČSN 42 0285 [1] a jejich náhradado značné míry nezodpovědněkoncipovanými ustanoveními novězavedeného standardu ČSN 05 0211[3] přinesly řadu změn zásadního významu.Za zcela problematickou lzenapř. považovat oprávněnost výjimky,umožňující podle čl. 4.3.3 tepelněnezpracovávat tupé svary kotlovýchtrubek z CrMoV, příp. i CrMo ocelís vnějším průměrem do 108 mma tloušťkou stěny do 12 mm pokudbyly svařeny s požadovaným předehřevema rozdíl mezi hladinami tvrdostizákladního materiálu a svarovéhokovu není větší než 150 HV,přičemž maximální přípustná hodnotatvrdosti není omezena [3]. Zásadnívýhrada se týká zejména uplatněníkriteria maximálního akceptovatelnéhorozdílu tvrdosti, obvykle aplikovanéhospíše u svarových spojů ocelíurčených pro práci za normálnínebo snížené teploty. V úvahu sepřitom nebere skutečnost, že– maximální úrovně tvrdosti se běžnědosahuje nejen ve svarovémkovu, nýbrž také v přehřátém hrubozrnnémpásmu tepelně ovlivněnéoblasti bezprostředně u hraniceztavení,– v průběhu dlouhodobé provozníexpozice za zvýšených teplot docházínásledkem uplatnění dodatečnýchvytvrzovacích procesůk nárůstu tvrdosti dostatečně nepřežíhanýchpartií tepelně ovlivněnéoblasti a svarového kovu, a tími poměrně záhy k porušení podmínky(byť původně dodržené)o maximálním akceptovatelnémrozdílu tvrdosti 150 HV.Z hlediska této problematiky máprvořadý význam uplatnění teplotněa časově závislých procesů počátečníhovytvrzování a následného poklesutvrdosti v kritických lokalitáchsvarových spojů (k těmto procesůmdochází v průběhu dlouhodobé exploatacev trubkových systémechkotlů). V případě nízkolegovanýchCrMoV ocelí a svarových kovů sejedná o tepelně aktivované procesyprecipitačního zpevnění vyvolanéhojemnými částicemi karbidu vanadutypu M 4 C 3 . Tato fáze je produktemsekundárního vytvrzování bainitickénebo feritické matrice, k němuž docházív širokém rozmezí žíhacíchteplot, především však do 700 °C[4 – 6]. Rozsah těchto procesů je závislýnejen na teplotě a době provozníexpozice, ale (a často významně)i na parametrech technologickéhopostupu <strong>svařování</strong>, jako jsou množstvívneseného tepla a šířka jednotlivýchpásem v tepelně ovlivněnéoblasti, typ použitého svařovacíhomateriálu a chemické složení svarovéhokovu, materiál a rozměry svařovanýchtrubek, a pod.Následkem uplatnění procesů precipitacea posléze také hrubnutí částickarbidů M 4 C 3 dochází nejdříve k precipitačnímuzpevňování, doprovázenémupřírůstkem tvrdosti. Po dosaženímaxima zpevnění nastává fázepostupného odpevňování, jehož příčinouje hrubnutí karbidických částic.Kinetika těchto procesů a doba dosa-ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 4/ 2007 105