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INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL, SEPI‐ESIME ZACATENCO
abierta o modo I además que la tenacidad a la fractura aumenta con el decremento de la
dureza.
En la referencia [49] resolvieron el campo de esfuerzos elastoplástico que se presenta por
debajo de la punta del indentador dividiéndolo en dos componentes: elástico reversible y
residual irreversible. La contribución del primer componente a la propagación de la grieta
es pequeña en comparación con la del segundo componente, esto como un resultado de
su naturaleza (reversible). Durante la carga (mitad del ciclo), el componente elástico opera
fuera de la zona plástica de la indentación. Lo cual propicia el aumento de la propagación
de la grieta en la sub-superficie (median), suprimiendo la propagación del agrietamiento
superficial (radial). En la descarga se invierte el comportamiento, ya que se propicia el
agrietamiento radial y se suprime el agrietamiento median. En esta etapa, el segundo
componente provee la fuerza para continuar con el agrietamiento radial y median.
Resultando finalmente, en el equilibrio de la configuración de la grieta half-penny al final de
la descarga
En [50] propusieron que para determinar la tenacidad a la fractura de datos de indetación
c
Vickers con ≤≈ 3 (donde c es el producto de la suma de la longitud de grieta l mas la
a
longitud de la mitad de la diagonal de indentación a )el sistema de grietas es radial en
lugar de radial-median por lo que la longitud de grieta característica es l en vez de c , por
lo que se debe utilizar un modelo para grietas radiales para el rango de c/ a entre 1.25 a
3.5 o en términos de l
entre 0.25 a 2.5. A partir de considerar sistemas de grietas
a
radiales para la determinación de tenacidad a la fractura se dedujeron diferentes
formulaciones [51], [52], [53], etc.
Fig. 1.3 Esquema de grieta radial y half-penny
ALFONSO MENESES AMADOR 30