2. Dimensionamento dinamico - Meccanica e costruzione delle ...
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COSTRUZIONE DI MACCHINE II<br />
NOTE SU DIMENSIONAMENTO DINAMICO DI ORGANI MECCANICI<br />
La derivazione deve seguire la consueta regola per tenere conto della velocità di trascinamento ω:<br />
d = & + ω×<br />
, tenuto conto della tempovarianza di T .<br />
dt<br />
M<br />
Il calcolo dei momenti di inerzia, anche se semplice, conduce ad equazioni non lineari nelle<br />
inclinazioni φx e φy, e con coefficienti periodici. La linearizzazione si può fare, posto di restare entro<br />
piccole oscillazioni per cui sono trascurati i prodotti di angoli e velocità angolari fra loro, e con<br />
l’approssimazione:<br />
& φ = ω , & φ = ω , && φ = ω&<br />
, y , che sarebbe stato scorretto introdurre prima. [3.42]<br />
= && φ ω&<br />
x x<br />
y y<br />
x x<br />
y<br />
Il risultato finale è:<br />
- ⎡Mx⎤ = ⎡ Jx ⎢⎣My⎥⎦ ⎢⎣-Jyx -Jxy⎤⎡&&<br />
φx⎤ 2Jxy<br />
+<br />
⎡<br />
Jy φ<br />
ω<br />
⎥⎣⎢&& ⎦ y⎥⎦ ⎢⎣-J ζ+(Jx-J y )<br />
J ζ+(Jx-J y)<br />
⎤⎡ & φ 2 J sin t+Jζηcos<br />
t<br />
x⎤<br />
ζξ ω ω<br />
+<br />
⎡<br />
⎤<br />
-2Jxy φ<br />
ω<br />
⎥⎢ &<br />
⎦⎣ y⎥⎦<br />
⎢⎣-Jζξcosωt+Jζηsinωt⎥⎦<br />
[3.43]<br />
⎡Jξ+ Jη Jξ−Jη + + J 2 t<br />
⎡J⎤ 2 2 ξηsin<br />
ω ⎤<br />
x ⎢Jξ+<br />
Jη Jξ−J ⎥<br />
η<br />
ove: ⎢Jy⎥ = − −Jsin2 t<br />
2 2 ξη ω<br />
⎢<br />
⎥<br />
, evidenzia la periodicità dei coefficienti.<br />
⎢⎣Jxy ⎥⎦<br />
Jξ−Jη ⎢ − + J cos2<br />
t<br />
2 ξη ω<br />
⎣<br />
⎥<br />
⎦<br />
Utilizzando i risultati [<strong>2.</strong>40] e [<strong>2.</strong>43] nella [<strong>2.</strong>38], si ha il modello lineare a coefficienti variabili:<br />
T + αB] [Fg - A u&& - ωB u& - ω2c],<br />
[3.44]<br />
u = [ T α<br />
T<br />
o A o<br />
⎡m0 0 0 ⎤ ⎡0 0 0 0 ⎤ ⎡−meξ cosω t+ meη<br />
sinωt⎤<br />
0 m 0 0<br />
ove: A = ⎢ ⎥ , B = ⎢0 0 0 0 ⎥ , c = ⎢ −meξ sinωt−meη cosωt⎥<br />
0 0 Jx -J ⎢ xy<br />
0 0 -2 Jxy J x y<br />
⎥<br />
ζ + J -J<br />
J ⎢ ⎥<br />
ξζ sinω+ t Jηζcosωt<br />
⎢ ⎥<br />
⎣ 0 0 -Jxy Jy<br />
⎦ ⎢0 0 - Jζ+ Jx-Jy -2<br />
⎣ Jxy<br />
⎥<br />
− t t<br />
⎦ ⎣ Jξζ cosω + Jηζsinω<br />
⎦<br />
La prima matrice rappresenta gli effetti inerziali indotti dalle accelerazioni relative; la seconda<br />
dà i contributi dovuti alla accelerazione complementare, mostrando come questi abbiano direzione<br />
ortogonale rispetto ai contributi inerziali diretti ed elastici; il vettore ultimo evidenzia i contributi<br />
dell’accelerazione di trascinamento, presenti se non vi è equilibratura statica (baricentro del disco<br />
non coincidente con il centro di rotazione) e dinamica (rotazione attorno ad asse non principale<br />
d’inerzia). Nella [3.44], oltre ai tre termini di eccitazione rotante, è presente la forzante statica Fg, se<br />
il rotore ha asse orizzontale. Se è eseguita l’equilibratura statica: e = 0; se eseguita quella dinamica:<br />
Jξη= Jηζ= Jζξ= 0, Jζ= JO; se il disco è simmetrico: Jξ= Jη= JD, quindi anche: Jx= Jy= JD, Jxy= 0. Non è nota la<br />
soluzione generale della [3.44]; sono, di seguito, considerati alcuni casi particolari.<br />
a) Effetti giroscopici con un rotore simmetrico con albero rigido. La cedevolezza è concentrata in parte<br />
fissa (cuscinetti) e, per simmetria, lo sbilanciamenti è nullo; quindi:<br />
⎡ux⎤ α x x<br />
1 0 0 α ⎧ 12 0 0 0 0 ⎡u& ⎤ m 0 0 0 ⎡u<br />
&<br />
⎡ ⎤ ⎡ ⎤ ⎡ ⎤ ⎤⎫<br />
⎢uy y<br />
⎥ 0 α1 -α12 0 ⎪ 0 0 0 0<br />
0 0 0<br />
=<br />
⎢u& m uy<br />
⎢ ⎥ −ω⎢ ⎥ ⎥<br />
− ⎢ ⎢&& ⎪<br />
⎢φx⎥ 0 -α12 α20 ⎨<br />
⎥ ⎥<br />
0 0 0 JO⎢& φx<br />
0 0 JD0<br />
φ ⎬<br />
⎢ ⎥ ⎢ ⎥ ⎥ ⎢ ⎢&& [3.45a]<br />
x<br />
⎣φy⎦ α12 0 0 α ⎪ ⎥ ⎥<br />
⎣ 2 ⎦ ⎣0 0 -JO 0⎦⎢&<br />
φ 0 0 0 J ⎪<br />
y⎥ ⎣<br />
D<br />
⎣ ⎦ ⎦⎢&<br />
⎣φ&<br />
⎩ y⎥⎦⎭<br />
Sfruttando la simmetria, il modello del quart’ordine è riconducibile ad uno del second’ordine nelle<br />
variabili complesse: u = ux + juy, e: φ = φy - jφx , per cui si trova:<br />
⎡u⎤ ⎣φ⎦ = ⎡α1 α12⎤⎧<br />
0 0 u m 0 u<br />
−ω j ⎡ ⎤⎡&⎤−⎡ ⎤⎡&&⎤<br />
⎫<br />
jωkt jωkt ⎣α12 α ⎨<br />
2 ⎦ ⎣0 JO⎦⎢φ⎥ ⎣0 JD⎦⎢&&<br />
φ ⎥⎬<br />
, con soluzioni: u = a e , φ = b e [3.45b]<br />
⎩ ⎣ &<br />
k<br />
k<br />
⎦ ⎣ ⎦ && ⎭<br />
che denota che i modi naturali del rotore simmetrico hanno polarizzazione circolare, cioè, sono<br />
configurazioni che ruotano con velocità ω. Gli autovalori si ricavano in forma implicita:<br />
2 ∗<br />
2 α 1m+α2J∗± ( α1m−α2J∗ ) + 4α12m<br />
J<br />
ω = o<br />
2 ∗ , avendo posto: J* = J − ω J<br />
2(<br />
αα - α ) mJ<br />
D ω<br />
[3.46]<br />
o O<br />
1 2 12<br />
Si ricava ωo in funzione della velocità di rotazione ω, scegliendo valori del rapporto ω/ωo (e di J*),<br />
quindi diagrammando le quattro radici ωk che ne seguono. Per ω = 0, si hanno quattro radici (due<br />
dirette e due retrograde) e due per ω ⇒ ∞ , cioè:<br />
2<br />
ω1<br />
⎫<br />
2 ⎬<br />
ω2<br />
⎭ =<br />
2<br />
α 1m+α2JD± ( α1m−α2JD) + 4α12m<br />
JD<br />
2 α2<br />
2<br />
, ω =<br />
2(<br />
αα 1 2- α12)<br />
mJ<br />
∞ 2<br />
[3.47]<br />
D<br />
( αα 1 2- α12)m<br />
Per valori intermedi di ω, le radici di [3.46] hanno gli andamenti di FIG. 13a. Le pulsazioni del moto<br />
retrogrado (rispetto alla direzione di ω) tendono a zero e, rispettivamente, a: - ω∞ ; quelle del moto<br />
A cura di R.C. Michelini, R.P. Razzoli – PMARlab - DIMEC<br />
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