ANALISI DELLO SHIMMY NEI CARRELLI DI ATTERRAGGIO - AIAS
ANALISI DELLO SHIMMY NEI CARRELLI DI ATTERRAGGIO - AIAS
ANALISI DELLO SHIMMY NEI CARRELLI DI ATTERRAGGIO - AIAS
You also want an ePaper? Increase the reach of your titles
YUMPU automatically turns print PDFs into web optimized ePapers that Google loves.
XXXIV CONVEGNO NAZIONALE <strong>AIAS</strong> – MILANO, 14-17 SETTEMBRE 2005<br />
dove:<br />
• I ψ& & = momento relativo all’inerzia del sistema;<br />
• C Dψ&<br />
= momento di smorzamento viscoso dovuto allo shimmy damper e all’attrito fra le parti<br />
meccaniche;<br />
• LF t = momento generato dalla forza Ft avente braccio L rispetto al pivot di rotazione.<br />
Dal momento che è ragionevole assumere il pivot libero fino ai pedali, l’eventuale coppia di<br />
richiamo elastico - Kψ - dovuta alla rigidezza torsionale K del pivot stesso, è da ritenersi nulla e<br />
pertanto non compare al primo membro dell’equazione 8.<br />
Per quanto riguarda il valore di CD, coefficiente di smorzamento equivalente, è stato assunto un<br />
valore costante suggerito da Mecaer; un valore attendibile per il momento di inerzia del carrello I è<br />
stato stimato in base a dati forniti sempre da Mecaer, tenendo conto sia dell’inerzia dello stelo che di<br />
quella della ruota (si veda Tabella 1).<br />
Secondo la meccanica delle gomme, la forza Ft è legata alla deformazione laterale ∆ subita dal<br />
pneumatico e all’angolo di deriva dalle leggi 1 e 3; in queste equazioni però non compare l’angolo di<br />
shimmy e pertanto è necessario introdurre un’altra relazione per poter correlare le tre variabili ∆, α e<br />
ψ . Si tratta della condizione cinematica di non slittamento laterale del pneumatico, anch’essa<br />
contemplata nella teoria del punto di contatto:<br />
x& + ∆&<br />
+ V sin ψ + V sinα<br />
= 0<br />
9<br />
dove x = Lsinψ<br />
.<br />
Supponendo piccole oscillazioni e piccole deformazioni, la 9 si può linearizzare e scrivere come [5]:<br />
Lψ&<br />
+ ∆&<br />
+ Vψ<br />
+ Vα<br />
= 0<br />
10<br />
Sostituendo la 3 e la 5 nell’equazione del moto 8 si giunge a:<br />
⎛ K4<br />
⎞ L<br />
I & ψ&<br />
+ ⎜C<br />
+ ⎟ψ&<br />
D − α − µα = 0<br />
11<br />
⎝ V ⎠ c<br />
Dall’equazione cinematica 10 si ricava:<br />
∆& = −Lψ&<br />
−Vψ<br />
−Vα<br />
12<br />
Uguagliando le relazioni 1 e 3 e derivando si ottiene:<br />
α = ck ∆&<br />
13<br />
& L<br />
Sostituendo la 12 nella 13 si giunge alla seguente equazione:<br />
& α = ( −Lψ&<br />
−Vψ<br />
−Vα<br />
)<br />
14<br />
ck L<br />
Le relazioni 11 e 14 sono quelle che descrivono la dinamica del sistema nei due gradi di libertà ψ e α.<br />
Si ottiene:<br />
⎡I<br />
⎢<br />
⎣0<br />
0⎤⎧ψ<br />
⎫<br />
⎡<br />
⎢ +<br />
⎨ ⎬ +<br />
0<br />
⎥<br />
⎦⎩α<br />
⎭ ⎢<br />
⎣ ck L<br />
V<br />
&<br />
K<br />
CD<br />
&<br />
L<br />
4<br />
⎤ ⎡<br />
0 ⎧ψ&<br />
⎫<br />
⎥⎨<br />
⎬ + ⎢ 0<br />
1⎥⎩<br />
& α ⎭ ⎢<br />
⎦ ⎣ckLV<br />
L ⎤<br />
− − µ ⎧ψ<br />
⎫ ⎧0⎫<br />
c ⎥⎨<br />
⎬ = ⎨ ⎬<br />
ck V ⎥<br />
⎦<br />
⎩α<br />
⎭ ⎩0⎭<br />
L<br />
15