andrzej kanicki, jerzy kozłowski stacje ... - ssdservice.pl

A. Kanicki, J. Kozłowski: STACJE ELEKTROENERGETYCZNE
Tabl. 4.8. Obciążalność długotrwała przewodów szynowych aluminiowych płaskich przy prądzie
przemiennym i temperaturze obliczeniowej +25 °C wg [131]
Wyróżnik
oznaczenia
Powierzchnia
przekroju
jednej
szyny
Masa
1 m
szyny
Obciążalność długotrwała przewodów szynowych [A]
łączonych przez spawanie
łączonych przez docisk
malowanych niemalowanych malowanych niemalowanych
liczba szyn liczba szyn liczba szyn liczba szyn
[mm 2 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3
] [kg]
| || ||| | || ||| | || ||| | || |||
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
AP-15x3 45 0,122 230 - - 175 - - 180 - - 135 - -
AP-20x3 60 0,182 310 - - 240 - - 240 - - 185 - -
AP-25x3 75 0,202 375 - - 285 - - 290 - - 220 - -
AP-30x3 90 0,243 445 - - 335 - - 345 - - 260 - -
AP-40x5 200 0,540 760 1250 - 580 1000 - 590 975 - 450 780 -
AP-40x10 400 1,08 1340 2250 - 995 1800 - 1040 1750 - 790 1400 -
AP-50x5 250 0,675 885 1520 - 670 1220 - 685 1180 - 520 945 -
AP-50x10 500 1,35 1360 2340 - 1050 1820 - 1000 1800 - 810 1400 -
AP-60x5 300 0.81 1050 1770 - 795 1420 - 810 1370 - 615 1100 -
AP-60x10 600 1,62 1520 2650 3500 1180 2100 2900 1180 2050 2700 900 1650 2250
AP-80x5 400 1,08 1340 2250 3100 995 1800 2600 1040 1750 2400 790 1400 2000
AP-80x10 800 2,10 1950 3300 4400 1480 2650 3600 1510 2560 3400 1150 2050 2800
AP-100x10 1000 2,70 2400 3900 5000 1800 3150 4200 1840 3050 3900 1400 2450 3250
AP-120x10 1200 3,24 2800 4450 5800 2100 3550 4850 2150 3450 4500 1640 2750 3750
AP-120xI5 1800 4,86 3700 6000 7000 2900 4650 5950 2880 4650 5400 2250 3600 4600
4.2.3. Wytrzymywanie skutków cieplnych prądu zwarciowego
Wybrany przekrój przewodu (szyny) sprawdzamy na wytrzymywanie skutków cieplnych
prądu zwarciowego. Sprawdzenia dokonujemy w oparciu o normę PN-EN 60865-1:2002(U) [103].
Przedstawiony w normie sposób sprawdzenia oparto na następujących założeniach upraszczających
proces nagrzewania przewodu prądem zwarciowym:
• pomija się wpływ zbliżenia (wpływ magnetyczny pobliskich równoległych przewodów),
• przyjmuje się liniową charakterystykę zmiany rezystancji w funkcji temperatury,
• przyjmuje się stałą wartość ciepła właściwego przewodu,
• zakłada się adiabatyczny charakter nagrzewania.
Przyjęcie pierwszego założenia o pominięciu zjawiska naskórkowości, tzn. przyjęcia, że prąd jest
rozłożony równomiernie w całym przekroju przewodu ogranicza zastosowanie tej metody do
sprawdzania przekrojów nieprzekraczających 600 mm 2 . Ostatnie założenie, że straty cieplne
z przewodu do otoczenia są bardzo małe uznaje się za słuszne nawet w przypadku powtarzających
się zwarć z krótkimi przerwami bezprądowymi np. przy szybkim SPZ.
W celu określenia stopnia nagrzania przewodu zmieniający się w czasie rzeczywisty prąd
zwarciowy zastępujemy zwarciowym prądem cieplnym I th zgodnie ze wzorem:
Ith = I′′
k ⋅ m + n
(4.17)
Strona 123 z 302