andrzej kanicki, jerzy kozłowski stacje ... - ssdservice.pl

A. Kanicki, J. Kozłowski: STACJE ELEKTROENERGETYCZNE
⎡
− ⎢
⎢
⎣
( a )
d
( b )
a)
a
b)
F m
( a ) −
d
( b )
d=d m
d d m
Rys. 4.18. Zastępcze wymiary szyn złożonych dla: a) poziomego, b) pionowego ustawienia szyn
4.2.5.2. Wyznaczanie naprężeń
+
⎡
⎛ ⎞
⎢⎜
+ 1
+ 6 ⋅
⎟
⎢⎜
⎟
⎢
⎣
⎝ d ⎠
2
3
1⎤
⎥
⎥
d ⎦
1
b
( )
⋅
⋅ ln
d
⋅ arctan
⎡
+ ⎢arctan
⎢
⎣
2
[( a ) −1] + ( b )
ln d d
2
[( a ) −1]
d
2 2
[( a ) + 1] + ( b )
d d
2 2
[( a ) −1] + ( ab )
d
( ab )
d
( a ) +
d
( a ) +
d
( b )
⎛
− 2 ⋅
⎜
1
⎜
⎝
1
− 2 ⋅ arctan
d
d
( a )
d
( b )
b m
2
−
2
⎞
⎟
⎟
d ⎠
( a )
d
( b )
⎡
+ 3⋅
⎢
⎢
⎢⎣
( a )
d
( b )
Przewody szynowe mogą być zamocowane w różny sposób, sztywny, przegubowy albo
pośredni oraz mogą mieć dwie, trzy, cztery lub więcej podpór. W zależności od rodzaju i liczby
podpór naprężenia w przewodach będą różne przy tym samym prądzie zwarciowym. Dla
przewodów sztywnych zakłada się, że siły poosiowe są pomijalne i naprężenia wywołane przez
oddziaływania międzyfazowe dla przewodu pojedynczego można obliczyć następująco:
( a )
d
( b )
⋅ ln
d
⋅ arctan
⋅ ln
d
2
[( a ) + 1] + ( b )
d d
2 2
( a ) + ( b )
d
2 2
( a ) + ( b )
d d
2
[( a ) −1] + ( b )
d
( b )
d
( a )
+ 2 ⋅ arctan
d
⎛
+
⎜
⎜
d ⎝
( a ) −
d
( b )
d
( a ) −
d
( b )
1⎤⎫
⎥
⎪
⎬⋅
⎥
⎦⎪
⎭
d
F m
d
1⎞
⎟
⎟
d ⎠
2
2
d
⎤
⎥
⎥
+
⎥⎦
2
a
+
⋅ arctan
( a ) − ( b )
d
6
d
( b )
d
( a ) −
d
⎤
⎥
⎥ +
1
⎥
⎦
b=b m
F ⋅ ⎡
σ = ⋅ ⋅β ⋅
m3 l N
m Vσ Vr
8⋅
Z
⎢ 2
⎣ m
⎤
⎥
⎦
(4.39)
gdzie:
• Z - wskaźnik wytrzymałości przewodu w [m 3 ],
• V σ , V r - współczynniki uwzględniające charakter dynamiczny zjawiska,
• β - współczynnik uwzględniający sposób zamocowania przewodu szynowego wyznaczany
z tabl. 4.10.
W przypadku przewodów szynowych wielopasmowych (pakietowych) naprężenia zginające
działające między szynami jednej fazy można obliczyć następująco:
Fs
⋅ ls
σs
= Vσs
⋅ Vrs
⋅
16 ⋅ Zs
(4.40)
Strona 132 z 302