BEF-PCSTATIK PC-Statik Bjælkeberegning efter EC2
BEF-PCSTATIK PC-Statik Bjælkeberegning efter EC2
BEF-PCSTATIK PC-Statik Bjælkeberegning efter EC2
Create successful ePaper yourself
Turn your PDF publications into a flip-book with our unique Google optimized e-Paper software.
Udvikling Konstruktioner <strong>PC</strong>-<strong>Statik</strong><br />
<strong>BEF</strong>-<strong><strong>PC</strong>STATIK</strong> <strong>Bjælkeberegning</strong> <strong>efter</strong> <strong>EC2</strong><br />
5.5 Beregning af moment kapacitet<br />
ALECTIA A/S<br />
Som beskrevet i afsnit 4.1 Bæreevne ved bøjning, er det umiddelbart et godt<br />
estimat at gætte på at tøjningen i toppen af tværsnittet er lig brudtøningen.<br />
Herved kan værdierne for den ækvivalente spændingsblok for betonen direk-<br />
te hentes fra Tabel 1.<br />
5.5.1 Vandret ligevægt<br />
Ved vandret ligevægt gættes på at tøjningen i trykarmeringen er 2 , 163 0<br />
00 .<br />
Herved findes følgende normalkræfter i armeringen.<br />
N<br />
N<br />
N<br />
T<br />
1<br />
2<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
T<br />
A<br />
A<br />
1<br />
2<br />
A<br />
f<br />
f<br />
T<br />
yd<br />
yd<br />
E<br />
sc<br />
<br />
<br />
<br />
2,<br />
163<br />
2stk·<br />
3stk·<br />
0<br />
00<br />
<br />
4<br />
<br />
4<br />
· 2stk·<br />
2<br />
·( 16mm)<br />
· 200000MPa<br />
2<br />
·( 14mm)<br />
· 458MPa<br />
2<br />
·( 20mm)<br />
· 458MPa<br />
173,<br />
9kN<br />
141,<br />
1kN<br />
432,<br />
0kN<br />
17681-<strong>BEF</strong>-<strong><strong>PC</strong>STATIK</strong>-318422-2.doc Side 37 af 66<br />
<br />
4<br />
Betonbidraget kan opskrives som følger<br />
N c N c <br />
· b·<br />
fcd<br />
· x 0,<br />
763·<br />
200mm·<br />
28,<br />
6MPa·<br />
x<br />
b·<br />
fcd<br />
· x <br />
<br />
<br />
Ved at opstille ligevægten kan x findes.<br />
173,<br />
9kN<br />
141,<br />
1kN<br />
432,<br />
0kN<br />
x <br />
91,<br />
6mm<br />
0,<br />
763·<br />
200mm·<br />
28,<br />
6MPa<br />
5.5.2 Kontrol af tøjning<br />
<br />
<br />
<br />
T<br />
1<br />
2<br />
<br />
<br />
x cT<br />
0<br />
x<br />
91,<br />
6 35<br />
3,<br />
5 0<br />
00<br />
91,<br />
6<br />
<br />
<br />
x h cT<br />
0<br />
x<br />
91,<br />
6 600 100<br />
3,<br />
5 0<br />
00<br />
91,<br />
6<br />
<br />
<br />
x h cT<br />
0<br />
x<br />
91,<br />
6 600 40<br />
3,<br />
5 0<br />
00<br />
91,<br />
6<br />
<br />
<br />
<br />
2,<br />
163<br />
0<br />
00<br />
15,<br />
60<br />
17,<br />
90<br />
0<br />
00<br />
0<br />
00<br />
<br />
<br />
<br />
2,<br />
163<br />
<br />
<br />
<br />
0<br />
00<br />
458<br />
2,<br />
29<br />
200000<br />
458<br />
2,<br />
29<br />
200000<br />
Det ses af ovenstående, at gættet på tøjningen i armeringen er korrekt, samt<br />
at antagelsen om flydning i trækarmeringen ligeledes er korrekt.<br />
5.5.3 Brudmoment<br />
Brudmomentet kan nu bestemmes Iht. afsnit 4.1.5 Statisk ækvivalens<br />
0<br />
00<br />
0<br />
00
Change language