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2 Stand der Technik (State of the art) 2.5.2 Numerische Untersuchungen von DBB T-Knoten (Numerical investigations of DBB T-joints) Bei der verwendeten Versuchsvorrichtung der bisher vorgestellten experimentellen Untersuchungen mit DBB T-Knoten, beansprucht mit einer Druckkraft in axialer Strebenrichtung, tritt das Versagen infolge einer Kombination aus globaler Längsbiegung im Gurtstab und lokaler Verformung im Verbindungsbereich der Strebe am Gurt auf. Die beiden Effekte sind abhängig voneinander. Starke lokale Verformungen im Verbindungsbereich können zu einer wesentlichen Änderung der anfänglichen Querschnittswerte führen, woraus eine Abminderung der Tragfähigkeit des Knotens resultiert (siehe Abbildung 2.13). Das größte Biegemoment im Gurtstab tritt aber genau an der Verbindungsstelle der Strebe mit dem Gurt auf. Dafür wäre es erwünscht, die lokalen Verformungen im Verbindungsbereich isoliert von der Längsgurtbiegung zu betrachten. 1 S y Abbildung 2.13: Änderung der Querschnittskennwerte infolge Formänderung Figure 2.13: Change of cross section properties due to deformations z A 1 = A 2 I y,1 > I y,1 Eine Möglichkeit zur Untersuchung des Verbindungswiderstandes eines T-Knotens, ohne den Einfluss der Längsgurtbiegung, bietet die Finite Elemente Methode, wobei anstatt zusätzlicher Auflager Belastungen aufgebracht werden, die zu einer entsprechenden Änderung des Momentenverlaufs führen. Bei der Untersuchung von Kreishohlprofil (KHP) T-Knoten setzt van der Vegte [14] ein kompensatorisches Momentenpaar an beiden Enden des Gurtes an, wobei das Biegemoment in der Gurtmitte zu Null wird. Das Wirkungsprinzip ist in Abbildung 2.14 erklärt. Die Größe des Momentes M0,komp ist abhängig von der Kraft Ni (Gleichung 2.5) und wird während des numerischen Belastungsvorganges auch gesteigert. M0,komp = 0,25·Ni·(l0-b1) 2.5 Zur Vermeidung der Gurtplastizierung im auflagernahen Bereich – da wo das maximale Moment erreicht wird – wird die Streckgrenze des Materials fy im auflagernahen Bereich um den Faktor 1,5 erhöht. Seite 52 2 S
2 Stand der Technik (State of the art) N i l 0 /4 N i N i l 0 /4 M 0,komp Abbildung 2.14: Eliminierung der Gurtbiegung mittels eines Kompensationsmomentenpaares Figure 2.14: Elimination of the chord bending by compensatory moments N i Eine numerische Studie von Rechteckhohlprofil- T-Knoten in Diamond-Bird-Beak Ausführung führen Davies und Owen [2] und [11] 1996 durch. Der T-Knoten wurde unter folgenden Randbedingungen abgebildet (Abbildung 2.15). Seite 53 M 0,komp M 0,komp N i l 0 /4 M 0,komp
Seite 1 und 2: Forschungsbericht Bestimmung der Tr
Seite 3 und 4: Zusammenfassung Tragwerke enthält,
Seite 5 und 6: Inhaltsverzeichnis Inhaltsverzeichn
Seite 7 und 8: Inhaltsverzeichnis 4.3.1 Numerische
Seite 9 und 10: Inhaltsverzeichnis 7.4 FAZIT (CONCL
Seite 11 und 12: Inhaltsverzeichnis NORMEN IV ANHANG
Seite 13 und 14: Abbildungs- und Tabellenverzeichnis
Seite 27 und 28: Abkürzungsverzeichnis Mpl,V,0 M0,k
Seite 29 und 30: 1 Einleitung (Introduction) 1 Einle
Seite 31 und 32: 1 Einleitung (Introduction) Im Rahm
Seite 33 und 34: 2 Stand der Technik (State of the a
Seite 45: 2 Stand der Technik (State of the a

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