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Foto 3. Pantallas del softwareIX. Encender el MCAE y verificar que donde figuran ciclo actual, pulso actual ytiempo restante estén todos en cero, y verificar que se indique cero de presiónde cámara. No se deben detectar ni el equipo ni la celda de carga. [ Foto 3]X. Encender la consola y verificar que se indique la correcta conexión delequipo y de la celda a utilizar. En caso de no detectarse ir a herramientas ypresionar Selección de puerto serie, una vez que haya detectado el puertocorrespondiente (COM1, 2 o 3) presionar aceptar.XI. Descender el vástago del actuador hasta que haga contacto, mediante lacelda de carga, con el vástago de la cámara. Controlar que los LVDTs seencuentren desacoplados, con movimiento libre, ya que el acondicionamientopuede proporcionar deformaciones mayores que el rango permitido de losLVDTs. La determinación de la deformación de la probeta producida durante elacondicionamiento se efectúa mediante la colocación de un flexímetro.XII. Presionar el botón “Acond.” de la barra de tareas para comenzar elacondicionamiento. En esta pantalla se podrá seleccionar: Tipo de ensayo,Datos del ensayo, Elementos utilizados. Luego presionar Aceptar, elacondicionamiento intenta eliminar imperfecciones generadas durante el moldeo.XIII. Una vez terminado el acondicionado, girar marco que contiene el flexímetroy verificar que la deformación no haya superado el 5%.XIV. Presionar el botón “Iniciar” de la barra de tareas para iniciar el ensayo,aparecerá una pantalla en la cual se deberá completar (además de losparámetros descriptos previamente) la longitud inicial de la probeta y ladeformación medida a través del flexímetro.XV. Al presionar Aceptar aparecerá una pantalla de ajuste de los LVDTs, paraello se deberá ajustar o desajustar los tornillos según corresponda hasta lograrla calibración.XVI. Al concluir ir a Archivo y al presionar Guardar se guardará con el formato.mre, si se desea presionar Exportar a Excel y se guardará con formato .xls.IMPORTANTE: Se deberá prestar especial atención al momento del ajuste de lapresión de cámara.5. Análisis de ResultadosUna de las principales cuestiones a tener en cuenta frente al cálculo es que los15 valores obtenidos del ensayo son calculados mediante el promedio de losúltimos cinco ciclos de cada secuencia. Debido a la presunción de que ladeformación es primordialmente elástica luego de un gran número deaplicaciones de carga. Sin embargo algunos suelos cohesivos pueden presentarexcesivas deformaciones permanentes incluso para aplicaciones de cargapequeñas [4]. Recordando la Ecuación 1 cuanto mayor sea la deformación
ecuperable, menor será el valor del Mr indicando que incluso las deformacionescompletamente elásticas pueden dañar la integridad de los pavimentos frente acargas repetidas si la deformación recuperable es muy grande.La generación de una curva, que describa el comportamiento del material enfunción de las diferentes solicitaciones a las cuales se encuentre sometida,indica la valoración del comportamiento no lineal del mismo.El comportamiento resiliente de los suelos puede ser descripto mediante elmodelo de Uzan, o “modelo universal”: θ = Ecuación 3. Modelo UniversalDonde:M r = Modulo Resiliente, [MPa]; p a = Presión atmosférica, [MPa]; θ= Invariante de tensiones, [MPa];θ= σ 1 +σ 2 +σ 3 ; σ d = Tensor desviador, [MPa]; σ d = σ 1 -σ 3 ; σ 1 =Tensión principal mayor, [MPa];σ 2 =Tensión principal intermedia, [MPa]; σ 3 = σ 2 = para especímenes cilíndricos; σ 3 =Tensiónprincipal menor/presión de confinamiento, [MPa]; k 1 = constante propia del material; k 2 = constantepropia del material; k 3 = constante propia del material σ Este modelo permite generar la mediante el ajuste de los parámetros k 1 , k 2 y k 3 ,con un coeficiente de determinación R 2 0,90 para que resulte representativa.El coeficiente k 1 es proporcional al Módulo de Young, por lo tanto los valores dek 1 deberán ser positivos. El incremento del invariante de tensiones (θ) produciráun aumento de la rigidez del material lo cual resulta en un mayor Mr, por lo queel coeficiente k 2 deberá ser positivo. El coeficiente k 3 involucra al tensordesviador por lo que debería ser negativo dado que al aumentar la tensión decorte se producirá un “ablandamiento” del material y una disminución del Mr [5].Para la obtención de las constantes k i , se desarrolló una hoja de cálculo queaplica la regresión múltiple no lineal a los valores del ensayo de laboratorio.6. ConclusionesEl ensayo de Mr resulta complejo, pero el acercamiento que permite lograr enrelación a las condiciones de los materiales en campo incentiva su empleo.Los resultados obtenidos deben ser cuidadosamente analizados, ya que a partirde ellos se puede generar una curva constitutiva que resulta fundamental en elcálculo de paquetes estructurales mediante métodos mecanicistas.7. Bibliografía[1] AASHTO T 307-99 (2003)., “Determining the resilient modulus of soils andaggregate materials”. EEUU.[2] Groeger J., Rada G., y Lopez A. (2003), "AASHTO T307 <strong>–</strong> Background andDiscussion," Resilient Modulus Testing for Pavement Components, ASTM STP1437, EEUU.[3] Tutumluer E., “Testing of Unbound Aggregates and Subgrade <strong>Soil</strong>s at theUniversity of Illinois”, 1205 Newmark CE Lab., MC-250,University of Illinois atUrbana-Champaign, Urbana. EEUU.[4] Kim D., Ryeol Kim J. (2007), “Resilient behavior of compacted subgrade soilsunder the repeated triaxial test”; Construction and Building Materials 21. EEUU.[5] NCHRP (2004), “Guide for Mechanicist-Empirical Design of new andrehabilitated pavement structures”, Chapter 2- Material Characterization. EEUU.
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