Télécharger la thèse - EDF R&D

More documents

Recommendations

Info

1.2 Dispositifs amortissants 22 Fig. 1.16 – Banc d’essai de tirant amorti et fréquences propres théoriques d’un tirant en fonction des masses testées. La fréquence propre du mode de traction-compression est directement liée à la masse utilisée et au module de cisaillement du matériau viscoélastique smactane50 constituant le tirant. La fréquence propre théorique du mode considéré est donnée par f th = 1 √ k(fth ) 2π m = 1 √ G(fth )S 2π me (1.17) À partir des caractéristiques du smactane50, on détermine donc les masses à tester. Les caractéristiques mécaniques des matériaux viscoélastiques sont largement dépendantes de la fréquence. Fig. 1.17 – Module de cisaillement G et facteur de perte η du matériau viscoélastique en fonction de la fréquence f . Données constructeur(trait plein et •) et résultats d’essai sur 5 tirants (+, ×, ◦ , □ , ♦ ).
1.2 Dispositifs amortissants 23 Plusieurs tirants sont testés afin de vérifier la dispersion du comportement d’un tirant à l’autre. La figure 1.17 montre qu’on retrouve de manière nette les propriétés de raideur du matériau viscoélastique pour des masses relativement petites. L’identification du facteur de perte est plus difficile à cause d’une dispersion importante des mesures. L’évolution globale des résultats de mesure confirme cependant les données du constructeur pour des valeurs de masse faibles. Là encore, l’augmentation de la masse dégrade la qualité de la corrélation.. La précontrainte statique due à la charge que représentent les masses testées est sans doute à l’origine de ce décalage. La figure 1.16 présente les niveaux de prédéformation statique associés à chaque masse testée. La précontrainte statique est un des facteurs d’environnement des matériaux viscoélastiques [52], mais les constructeurs ne fournissent en général aucune information sur l’effet de ce paramètre. On distingue néanmoins trois zones pour l’évolution des comportements et de la sensibilité à l’ajout de masse. Pour des niveaux de précontraintes faibles (prédéformation statique inférieure à 10%), la corrélation entre les mesures et les prédictions est très bonne. La dispersion sur les résultats est également assez faible, au regard des incertitudes sur le montage (alignements, parallélismes, planéité,etc.), la nature et l’épaisseur de la colle utilisée (colle epoxyde bi composants). Cette analyse illustre la bonne représentativité du modèle dans cette plage de faibles prédéformations statiques. Lorsque la masse augmente, l’écart par rapport au modèle simplifié augmente aussi, lorsque ce niveau de prédéformation est dépassé. Cependant, jusqu’à un niveau de prédéformation de l’ordre de 30%, la tendance de l’évolution de la fréquence reste la même. Un ajout de masse tend à faire diminuer la fréquence. En revanche, passé ce nouveau seuil de prédéformation statique, l’évolution semble s’inverser. Un nouvel ajout de masse semble augmenter la fréquence propre du système. Le raidissement ainsi induit n’est donc plus négligeable, et il faudra donc veiller à travailler dans une plage où la prédéformation statique est inférieure à 30%. Ce critère a par ailleurs déjà été évoqué dans les travaux de Kergourlay ([52]).
Page 1: ÉCOLE CENTRALE DES ARTS ET MANUFAC
Page 5: Remerciements Ce document est le fr
Page 8 and 9: 3.3 Description de la modification
Page 10 and 11: 2.16 Troisième et sixième modes d
Page 12 and 13: Liste des tableaux 2.1 Comparaison
Page 14 and 15: [c] : matrice d’observation [b] :
Page 17 and 18: Introduction Contexte La demande cr
Page 19 and 20: 3 Objectifs et contenu de la thèse
Page 21 and 22: Chapitre 1 Matériaux viscoélastiq
Page 23 and 24: 1.1 Modèles de matériaux dissipat
Page 29 and 30: 1.2 Dispositifs amortissants 13 1.1
Page 31 and 32: 1.2 Dispositifs amortissants 15 Les
Page 33 and 34: 1.2 Dispositifs amortissants 17 Fig
Page 35 and 36: 1.2 Dispositifs amortissants 19 de
Page 37: 1.2 Dispositifs amortissants 21 Fig
Page 42 and 43: 2.1 Modèles de structures amorties
Page 48 and 49: 2.2 Réduction de modèles viscoél
Page 67 and 68: Chapitre 3 Utilisation de méthodes
Page 69 and 70: 3.1 Le problème industriel 53 Fig.
Page 71 and 72: 3.2 Le démonstrateur 55 Fig. 3.3 -
Page 75 and 76: 3.2 Le démonstrateur 59 3.2.3 Desc
Page 89 and 90:
3.3 Description de la modification
Page 91 and 92:
Page 93 and 94:
Page 95 and 96:
Page 97 and 98:
Page 99 and 100:
Page 101 and 102:
3.4 Analyse modale de la structure
Page 103 and 104:
3.5 Conclusion 87 Fig. 3.36 - Compa
Page 105 and 106:
Chapitre 4 Revue bibliographique de
Page 107 and 108:
4.1 Méthodes classiques de modific
Page 109 and 110:
Page 111 and 112:
Page 113 and 114:
Page 115 and 116:
4.2 Limitations des méthodes class
Page 117 and 118:
4.3 Méthode de modification struct
Page 119 and 120:
Page 121 and 122:
Page 123 and 124:
Page 125 and 126:
Page 127 and 128:
Chapitre 5 Utilisation d’une mét
Page 129 and 130:
5.2 Un premier exemple 113 Dans les
Page 131 and 132:
5.2 Un premier exemple 115 Afin de
Page 133 and 134:
5.3 Un exemple plus complexe 117 On
Page 135 and 136:
5.3 Un exemple plus complexe 119 f
Page 137 and 138:
5.4 Robustesse de la méthode LMME
Page 139 and 140:
Page 141 and 142:
Page 143 and 144:
Page 145 and 146:
Page 147 and 148:
Page 149 and 150:
Page 151 and 152:
Page 153 and 154:
Page 155 and 156:
5.5 Spécificités des modification
Page 157 and 158:
5.5 Spécificités des modification
Page 159 and 160:
5.6 Comparaison essais/prédiction
Page 161 and 162:
Page 163 and 164:
Page 165:
Page 168 and 169:
152 L’application expérimentale
Page 171 and 172:
Bibliographie [1] L.R. Bagley and P
Page 173 and 174:
Bibliographie 157 [23] J.M. Cros, P
Page 175 and 176:
Bibliographie 159 Proceedings of th
Page 177 and 178:
Bibliographie 161 [70] D. Otte, J.
Page 180:
Résumé L’objectif de cette thè
show all

Télécharger la thèse - EDF R&D

You also want an ePaper? Increase the reach of your titles

Delete template?

Save as template?