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Estudo dos mecanismos de degradação em revestimentos PVD ...

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Breve <strong>de</strong>scrição das técnicas <strong>de</strong> <strong>de</strong>posição, caracterização e análise <strong>dos</strong> <strong>revestimentos</strong><br />

_________________________________________________________________________________________________________________<br />

feitas in<strong>de</strong>ntações <strong>em</strong> materiais com proprieda<strong>de</strong>s elásticas isotrópicas b<strong>em</strong> conhecidas e a<br />

função área é <strong>de</strong>duzida a partir <strong>dos</strong> da<strong>dos</strong> <strong>de</strong> carga-<strong>de</strong>scarga, assumindo que as proprieda<strong>de</strong>s<br />

elásticas são in<strong>de</strong>pen<strong>de</strong>ntes da profundida<strong>de</strong> da in<strong>de</strong>ntação [40].<br />

Para calcular a área <strong>de</strong> contacto na carga máxima (Pmax) durante a in<strong>de</strong>ntação <strong>de</strong> um<br />

filme fino, estima-se a profundida<strong>de</strong> hc, <strong>dos</strong> da<strong>dos</strong> <strong>de</strong> carga-profundida<strong>de</strong> <strong>de</strong> in<strong>de</strong>ntação, e a<br />

área <strong>de</strong> contacto é <strong>de</strong>terminada por avaliação da função área a essa profundida<strong>de</strong> (A = F (hc)).<br />

Assume-se que, durante as fases iniciais da <strong>de</strong>scarga, a interacção elástica entre a amostra e o<br />

in<strong>de</strong>ntador é como a <strong>de</strong> um cilindro. Neste caso uma boa estimativa da profundida<strong>de</strong> <strong>de</strong><br />

contacto <strong>de</strong>termina-se por extrapolação da fase inicial <strong>de</strong> <strong>de</strong>scarga até carga nula (hc = h0)<br />

[41] – ver figura 1.11. Para que esta aproximação possa ser aplicada, é necessário que a área<br />

<strong>de</strong> contacto entre o in<strong>de</strong>ntador e a amostra se mantenha constante durante a fase inicial <strong>de</strong><br />

<strong>de</strong>scarga e que o comportamento seja linear, o que não acontece normalmente. Tendo <strong>em</strong><br />

conta estas observações, <strong>de</strong>senvolveu-se um processo alternativo para a <strong>de</strong>terminação <strong>de</strong> hc<br />

[40]:<br />

h c<br />

Pmax<br />

= h − ε<br />

(1. 21)<br />

max<br />

( dP dh)<br />

<strong>em</strong> que ε = 0.75 para um in<strong>de</strong>ntador Berkovich, e daqui resulta um valor um pouco maior. A<br />

partir do conhecimento do valor da área <strong>de</strong> contacto, a dureza po<strong>de</strong> ser calculada por:<br />

Pmax<br />

H = (1. 22)<br />

A<br />

1.4.4 - Testes <strong>de</strong> <strong>de</strong>sgaste<br />

O teste <strong>de</strong> <strong>de</strong>sgaste efectuado sobre as amostras produzidas foi o teste pino sobre<br />

disco. Os ensaios foram efectua<strong>dos</strong> com uma carga normal <strong>de</strong> 5 N, e uma velocida<strong>de</strong> <strong>de</strong><br />

<strong>de</strong>slizamento <strong>de</strong> 0.5 m/s, com um pino <strong>de</strong> Nitreto <strong>de</strong> Silício (Si3N4), com uma área <strong>de</strong><br />

contacto <strong>de</strong> 0.785 mm 2 . Para estes ensaios as amostras foram <strong>de</strong>posita<strong>dos</strong> <strong>em</strong> substratos <strong>de</strong><br />

dimensão a<strong>de</strong>quada à montag<strong>em</strong> experimental, <strong>de</strong> aço (AISI O1 – 100 MnCrW 4) e foram<br />

realiza<strong>dos</strong> no ar à t<strong>em</strong>peratura ambiente e a 300 ºC, com uma humida<strong>de</strong> relativa entre 50 e<br />

60 %.<br />

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