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Comportamento estrutural e dimensionamento de elementos mistos aço-concreto
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Tabela 5 - Determinação do momento resistente à flambagem por distorção
Classe Momento resistente à flambagem γ Rd = 1,0; γ a = 1,1
por distorção
1
1 e 2
χ
LT
=
≤ 1,
0
⎞
1
⎛ γ
a
2
M
b,Rd
= χ
LT
M
pl ,Rd
⎜
⎟ ≤ M
pl ,Rd
⎛
− 2
2 ⎞
⎝ γ
Rd ⎠
ϕ
LT
+ ⎜ϕ
LT
− λ LT ⎟
⎝ ⎠
3
⎛ γ ⎞
a
M
b,Rd
= χ
LT
M
el ,Rd
⎜
⎟ ≤ M
el ,Rd
⎡ ⎛
⎤
− ⎞ − 2
⎝ γ
Rd ⎠
ϕ ⎢ ⎜ ⎟ ⎥
LT
= 0, 5 1+
α
LT
λ LT − 0,
2 + λ LT
4
⎢ ⎜ ⎟ ⎥
⎣ ⎝ ⎠ ⎦
M
b,Rd
= χ
LT
M
el ,Rd
≤ M
el ,Rd
α LT = 0,21 para perfis laminados
α LT = 0,49 para perfis soldados.
−
O valor de λ LT é dado por:
1 / 2
− ⎛ M
pl ⎞
λ LT = ⎜ ⎟ para seções das classes 1 e 2 e
1 / 2
− ⎛ M ⎞
el
λ LT = ⎜ ⎟ para seções das classes 3 e 4.
⎜ M ⎟
⎜
⎝ cr ⎠
M ⎟
⎝ cr ⎠
onde
M pl,Rd é o momento resistente de cálculo da viga mista, admitido a plastificação total;
M el,Rd é o momento resistente de cálculo da viga mista, com distribuição elástica de tensões;
M pl é o valor do momento resistente da seção mista M pl,Rd quando γ a , γ c , γ s são iguais a 1,0;
M el é o valor do momento resistente M el,Rd quando γ a , γ c , γ s são iguais a 1,0;
M cr é o momento crítico elástico de flambagem por distorção.
O anexo B do EUROCODE 4 apresenta um método simplificado para o cálculo de λ LT
e do momento crítico M cr , com base no modelo de pórtico contínuo em “U”. No caso de vigas
de aço com perfil tipo I duplamente simétricas, pertencentes à classe 1 ou 2, tem-se:
−
0,
25
2 3
− ⎛ twh
⎞⎡⎛
f
y ⎞ ⎛
a
h ⎞ ⎛ t ⎞⎤
a f
λ LT = 5,
0⎜1
+ ⎟⎢
⎜ ⎟⎥
4b
f
t
⎜
f ⎢ EC
⎟
⎜
4
t
⎟
w
b
⎝ ⎠
f
⎣⎝
⎠ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠⎥
⎦
(2)
onde
h a é a altura da viga de aço em relação a sua linha de esqueleto;
C 4 é um coeficiente que depende da distribuição dos momentos fletores ao longo do vão. O
anexo B desta norma apresenta tabelas que fornecem os valores deste coeficiente para várias
configurações de diagramas de momentos.
−
LT
Quando λ
≤ 0,4 não é necessária a verificação da flambagem por distorção.
Verificação de deslocamentos
Os deslocamentos verticais de uma viga mista contínua são influenciados pela
fissuração do concreto e pelo escoamento do aço da armadura nas regiões de momentos fletores
negativos. Para levar em conta o efeito da fissuração, esta norma apresenta dois métodos de
análise. Um dos métodos é aplicável a vigas das classes 1, 2 ou 3: calcula-se o momento de
inércia I 1 da seção mista “não fissurada” e o momento de inércia I 2 da seção “fissurada” (ou
seja, ignorando o concreto). Os momentos negativos nos apoios, obtidos pelo cálculo elástico,
são multiplicados pelo fator de redução f 1 , dado por:
f
⎛ I
⎜
⎝
⎞
⎟
⎠
−0,
35
1
1
=
⎜ I ⎟
com 6 1 0
2
0, ≤ f1 ≤ ,
(3)
Cadernos de Engenharia de Estruturas, São Carlos, v. 7, n. 25, p. 51-84, 2005