Grundläggning och förankring av temporär monteringshall
Grundläggning och förankring av temporär monteringshall
Grundläggning och förankring av temporär monteringshall
Create successful ePaper yourself
Turn your PDF publications into a flip-book with our unique Google optimized e-Paper software.
R = f A + f A<br />
(9.19)<br />
30<br />
m<br />
m<br />
s<br />
s<br />
Mantelbärförmågan fm beror <strong>av</strong> medelvärdet <strong>av</strong> effektivspänningen utmed mantelytan,<br />
tangens ut<strong>av</strong> friktionsvinkeln <strong>och</strong> jordtryckskoefficienten Km. Mantelbärförmågan<br />
räknas ut på med ekvation 9.20.<br />
K f tanϕ ⋅σ<br />
´ ⋅ = (9.20)<br />
m<br />
m<br />
m<br />
Spetsbärförmågan fs beror <strong>av</strong> det effektiva överlagringstrycket på pelarens spetsnivå<br />
samt en bärförmågefaktor Nq. Bärförmågefaktorn utläses ur diagram (Meyerhof,<br />
1976). Spetsbärförmågan räknas ut på följande sätt.<br />
f = N ⋅σ´<br />
(9.21)<br />
s<br />
q<br />
os<br />
När mantel- <strong>och</strong> spetsbärförmågan har beräknats multipliceras de med respektive area<br />
<strong>och</strong> adderas, detta ger den totala geotekniska bärförmågan för pålarna.<br />
Dimensionerande bärförmåga har beräknats enligt ekvation 9.22. Beräkningarna har<br />
utförts så att den erforderliga längden hos pålarna fås fram.<br />
R<br />
d<br />
=<br />
1<br />
γ<br />
Rd<br />
⎛ R<br />
⋅<br />
⎜<br />
⎝ γ<br />
mk<br />
mm<br />
R<br />
+<br />
γ<br />
sk<br />
ms<br />
⎞<br />
⎟<br />
⎠<br />
(9.22)<br />
För friktionsjord sätts γRd <strong>och</strong> γmm till samma värde som för kohesionsjord. γms väljs<br />
vanligtvis mellan 1,1-1,3 <strong>och</strong> har i denna utredning valts till 1,2 (Holm, Olsson,<br />
1993).<br />
Ovanstående pålberäkningar för <strong>monteringshall</strong>en finns att tillgå i bilaga 6.<br />
9.2.3 Stålpålar<br />
Stålpålarna har antagits spetsbärande eftersom stålpålens dimension medför liten<br />
mantelarea. Tre olika dimensioner <strong>av</strong> RR-pålar har kontrollerats <strong>och</strong> har därefter<br />
utvärderats för att finna den mest kostnadseffektiva. I beräkningar har minst två pålar<br />
använts, se betongpålar ovan. Antal pålar under varje stödben finns utvärderat i bilaga<br />
7. Stålpålens lastkapacitet fås ur RR-pålningsmanual (Rautaruukki, 2004).<br />
I de beräkningar som tabellen baseras på har en <strong>av</strong>rostning på 1,2 mm antagits. I fallet<br />
med <strong>monteringshall</strong>arna skall pålarna endast vara verksamma i sex månader <strong>och</strong> ingen<br />
hänsyn behöver tas till <strong>av</strong>rostning. Lastkapaciteten har även kontrollberäknats med ett<br />
datorprogram, Micropile 1.11 (Bredenberg Teknik), för att bortse från <strong>av</strong>rostning.<br />
Som väntat blev lastkapaciteten något högre enligt beräkningar i Micropile vilket<br />
betyder att lastkapaciteten är på den säkra sidan.<br />
9.2.4 Injekteringspålar<br />
Dimensionering <strong>av</strong> titanpåle har gjorts enligt dimensioneringsguide 3 från Ischebeck<br />
TITAN (De neef, 2004). Dimensioneringen har genomförts på konventionellt sätt med<br />
totalsäkerhetsfaktor. Lämplig stagdimension har valts så att tillåten lastkapacitet med<br />
hänsyn till stagmaterial inte överskrid. Beroende på stagets dimension varierar stagets<br />
lastkapacitet. Antal stag väljs så att lastkapaciteten är större än den dimensionerande<br />
CHALMERS, Civil and Environmental Engineering, Master’s Thesis 2007:30