Austenitische Gusseisen - Konstruieren und Gießen
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44a<br />
Bild 42. Zeitstandfestigkeit von ferritischem <strong>und</strong> zwei austenitischen <strong>Gusseisen</strong> sowie von<br />
19 Cr-9 Ni-Stahlguss bei 600 °C [2, 64]<br />
Bild 43. Larson-Miller-Parameter-Schaubild verschiedener Gusswerkstoffe. Werte der<br />
<strong>Gusseisen</strong> für 100 <strong>und</strong> 1 000 h, der Stahlgusswerkstoffe für 10 000 h<br />
Bild 44. Zeitstandwerte <strong>und</strong> Kriechkurven dreier Schmelzen der Sorte GJSA-XNiSiCr35-5-<br />
2 (GGG-NiSiCr 35 5 2, D-5S) bei 760 <strong>und</strong> 860 °C [5, 57]<br />
Tabelle 23: Zeitstandwerte verschiedener austenitischer <strong>Gusseisen</strong> mit Kugelgraphit [51]<br />
Werkstoff<br />
GJSA-XNiCr20-2 1)<br />
GJSA-XNiCr20-2+Mo<br />
GJSA-XNiCr20-2 2)<br />
GGG-NiSiCr20 5 2<br />
GJSA-XNiCr20-2 1)<br />
GJSA-XNiCr20-2+Mo<br />
GJSA-XNiCr20-2 2)<br />
GGG-NiSiCr20 5 2<br />
GJSA-XNiCr30-3<br />
GJSA-XNiSiCr30-5-5<br />
GGG-NiSiCr20 5 2<br />
GJSA-XNiCr30-3<br />
GJSA-XNiSiCr30-5-5<br />
Temperatur<br />
[°C]<br />
550<br />
650<br />
725<br />
konstruieren + giessen 29 (2004) Nr. 2<br />
42 43<br />
R p0,5<br />
[N/mm 2 ]<br />
-<br />
-<br />
-<br />
-<br />
46<br />
(65) 3)<br />
(31) 3)<br />
(23) 3)<br />
49<br />
(29) 3)<br />
(15) 3)<br />
-<br />
-<br />
3000 h<br />
Rp1,0 [N/mm2 ]<br />
(108) 3)<br />
-<br />
-<br />
-<br />
57<br />
74<br />
46<br />
35<br />
59<br />
39<br />
(20) 3)<br />
(29) 3)<br />
-<br />
44b<br />
Zeit<br />
R m<br />
[N/mm 2 ]<br />
10000 h<br />
R m<br />
[N/mm 2 ]<br />
(147) 3)<br />
-<br />
(116) 3)<br />
(119) 3)<br />
(54) 3)<br />
(70) 3)<br />
49<br />
(39) 3)<br />
(42) 3)<br />
39<br />
(23) 3)<br />
-<br />
23<br />
30000 h<br />
4) Rm [N/mm 2 ]<br />
113/122<br />
136/-<br />
113/-<br />
-<br />
46/39<br />
62/-<br />
46/40<br />
34/29<br />
46 5) /-<br />
34/28<br />
18/17<br />
25/-<br />
18/17<br />
1) 2 % Cr<br />
2) 3 % Cr<br />
3) In Klammern gesetzte Werte durch geringe Extrapolation aus Spannungs-Zeit-Kurven erhalten<br />
4) Erster Wert nach Larson-Miller-Methode, zweiter Wert durch durch extrapolation aus Spannungs-Zeit-Kurven (bis 77 500 h)<br />
erhalten<br />
5) Mögliche Nichtlinearität der Kurve vernachlässigt, Wert kann daher zu hoch sein<br />
178<br />
228<br />
162<br />
131<br />
71<br />
88<br />
71<br />
54<br />
72<br />
54<br />
29<br />
35<br />
29<br />
Nach diesem Verfahren wurden für einige<br />
Werkstoffe die bei einer Temperaturdifferenz<br />
im Bauteil von 100 K auftretenden<br />
Spannungen berechnet. Die Ergebnisse<br />
enthält Tabelle 25.<br />
Der Vorteil der hochnickelhaltigen austenitischen<br />
<strong>Gusseisen</strong> mit niedrigem thermischen<br />
Ausdehnungskoeffizienten ist offensichtlich.<br />
Bei der weiteren Beurteilung müssen<br />
natürlich die unterschiedlichen Werte<br />
von Festigkeit, Zähigkeit <strong>und</strong> thermischer<br />
Leitfähigkeit berücksichtigt werden.<br />
9.5 Anwendungen bei erhöhten<br />
Temperaturen<br />
Die mengenmäßig wichtigste Anwendung<br />
von austenitischen <strong>Gusseisen</strong> bei erhöhten<br />
Temperaturen ist heute Fahrzeugguss in<br />
Bild 45: Turbolader von Allied Signal-Garret<br />
für den V8-Bi-Turbodieselmotor von BMW mit<br />
einem Turbinengehäuse aus GJSA-XNiSiCr<br />
35-5-2 <strong>und</strong> einem Feingussteil Turbinenlaufrad<br />
aus einer hoch warmfesten Nickellegierung<br />
(Bild: BMW München)<br />
Bild 46: Turbolader für Porsche 911 Turbo mit<br />
einem Gehäuse aus GJSA-XNiSiCr35-5-2<br />
(Bild: 3K-Warner, Kirchheimboladen)<br />
25