KOSTER KREMKE - Stadt Dortmund

U Plan GmbH 

Koster & Kremke GbR 

Stuttgartstraße 3 

Ing.-Gesellschaft f. Umwelttechnik, 

44143 Dortmund W a sse r - un d Abf a llw ir t sc h a f t 

Tel. 0231/5311055 

Lünener Straße 211, 59174 Kamen 

Fax 0231/5311057 Tel. 02307–240104, Fax 02307-240105 

KOSTER 

KREMKE 

Bebauungsplan Ev148, 

Wohnsiedlung „Am Eckey“ 

(Dortmund – Eving) 

Überflutungsnachweis nach DIN 1986-100 

(Projekt-Nr.: R11-1205) 

Auftraggeber: 

Grundstücks- und Vermögensverwaltungsfonds Dortmund, 

Ostwall 60, 44135 Dortmund 

Dortmund und Kamen, 

den 06.10.2013

U Plan GmbH Koster & Kremke GbR, 

Stuttgartstr. 3, 44143 Dortmund 

Lünener Str. 211, 59174 Kamen 



Inhaltsverzeichnis 

Seite 

1 VERANLASSUNG / AUFTRAG 3 

2 ALLGEMEINES ZUM PLANGEBIET 4 

2.1 Lage und Morphologie 4 

2.2 Frühere Nutzung / Bebauung 8 

2.3 Äußere Erschließung 9 

2.4 Geplante Bebauung und Flächenbilanz 9 

3 ÜBERFLUTUNGSNACHWEIS 12 

3.1 Vorhandenes Kanalnetz 12 

3.2 Folgerungen aus Morphologie und äußerer Erschließung 17 

3.3 Entwässerungstechnische Vorgaben 19 

3.4 Rückhalteanforderung für die geplante Bebauung 

3.4.1 Drosselansätze 

19 

19 

3.4.2 Rückhaltekonzeptionen 19 

3.4.3 Bemessungsansätze ohne Altenheim 20 

3.4.4 Bemessungsansätze mit Altenheim 24 

3.5 Nutzung der Schlammteiche 28 

4 UMSETZUNG DER RÜCKHALTUNG 30 

4.1 Längsgefällebetrachtung und Beckensohle 30 

4.2 Volumen- und Flächenbetrachtung 33 

4.3 Höhenbetrachtung 34 

4.4 Beckenbegrünung 35 

5 FAZIT 35 

Bebauungsplan Ev148 in Dortmund – Eving-West 

Überflutungsnachweis mit Rückhalteberechnung – Fassung 4 2 / 35






1 Veranlassung / Auftrag 

Mit Aufstellung des Bebauungsplans Ev148 in Dortmund-Eving südlich der Bergstraße sollen 

die Voraussetzungen geschaffen werden, einen früheren Ascheplatz zu einer Wohnsiedlung 

und einer Seniorenwohnanlage umzuwidmen und entsprechend zu bebauen. Die 

Wohnbauplanung sieht Reihen- und Doppelhäuser vor, im Südosten der Fläche am Winterkampweg 

soll ein Seniorenwohnzentrum entstehen. 

Die Planung ist in Anlage 2 dokumentiert. 

Das Büro Koster & Kremke wurde mit Eingang vom 23.12.2011 von der Stadt Dortmund 

über das Stadtplanungs- und Bauordnungsamt Dortmund namens des Grundstücks- und 

Vermögensverwaltungsfonds Dortmund mit der Erstellung eines Überflutungsnachweises 

nach DIN 1986-100 1 beauftragt. Teilleistungen des Auftrages wurden im Unterauftrag an 

das Büro U Plan GmbH, Dortmund, vergeben. 

Nach einer ersten Abstimmung im Februar 2012 wurden bis Anfang 2013 Änderungen am 

Planentwurf vorgenommen, u.a. über die Sicherung einer Fläche im Südwesten als Regenrückhaltebecken. 

In weiteren Abstimmungsgesprächen wurden folgende Fragen aufgeworfen, die jetzt mit 

der Berichtsüberabreitung zu klären waren: 

• Möglichkeit und Häufigkeit einer Notentlastung in den geschützten Landschaftsbestandteil 

südlich der Planfläche; 

• Mitanschluss des Seniorenwohnheims im Südosten der Bebauungsplanfläche an das 

Rückhaltebecken; 

• Überflutung der Erschließungsstraßen und Baugrundstücke bei Starkregen. 

1 

DIN 1986-100 – “Entwässerungsanlagen für Gebäude und Grundstücke - Teil 100: Bestimmungen 

in Verbindung mit DIN EN 752 und DIN EN 12056“ – Ausgabe 2008-05 








2 Allgemeines zum Plangebiet 

2.1 Lage und Morphologie 

Das Plangebiet des Bebauungsplans Ev148 – Wohnsiedlung „Am Eckey“ – liegt im Westen 

von Dortmund-Eving (vgl. Anlage 1). Der Bereich, der hauptsächlich einen früheren Sportplatz 

umfasst, liegt südlich der Bergstraße, östlich der Parkplätze des neuen Eckey- 

Stadions an der Probstheidastraße und nördlich der früheren Schlammteiche der Zeche Minister 

Stein. Im Osten ist jüngst eine neue Wohnbebauung rund um den Winterkampweg 

entstanden. 

Damit liegt der Bereich auf dem unteren Südhang der Evinger Höhen, deren höchste Erhebung 

der Exterberg ist, der von früher über 105 müNN im Zuge der Bergbaugeschichte um 

gut 12 m abgesenkt wurde. Dennoch weist die Hauptgefällerichtung wie bereits vor der 

Bergbauentwicklung – vgl. Abb. 1 - noch nach Südosten, vermutlich sogar noch verschärft 

durch die starken Bergsenkungen rund um den Fredenbaum. 

Abb. 1: Die Lage des Plangebiets (roter Kreis) und der Bereich von Eving um 1890; gut erkennbar 

die Lage in einem früheren Siepen, der nach Osten zum Evinger Bach 

führte; diese Gefällerichtung hat sich – abgesehen von der Einebnung des Sportplatzareals 

– bis heute erhalten. (Quelle Bild: TIM-online.nrw.de) 








Nach den vorliegenden Unterlagen 2 weist das Plangebiet eine Größe von gut 1,4 ha ohne 

die externe Erschließung über den Winterkampweg und von 1,55 ha mit dieser Erschließung 

auf. Der frühere Sportplatz liegt etwa auf einem Niveau von 83,70 m, die umliegenden 

Straßen liegen im Südwesten bis 1,30 m über diesem Niveau und im Südosten bis 0,20 m 

darunter, im Norden bis 0,70 m darüber. Abb. 2 zeigt die Achsen, über die genauere Höhendaten 

vorlagen und die in Abb.3 zusammen mit der Lage der Mischwasserkanäle in der 

Projektion auf eine West-Ost-Achse dargestellt sind. 

Erkennbar liegt das Gelände bis auf die Ostgrenze abgesenkt zur Umgebung, nach Osten 

jedoch deutlich über der neuen Bebauung – vgl. Abb. 4. Das Gelände liegt entsprechend 

des Eindrucks bei einer Ortsbesichtigung im November 2011 brach. 

Abb. 2: Lage der Geländeschnitte aus Abbildung 3, rot hinterlegt das Bebauungsplangebiet 

Ev148 

2 

Stadt Dortmund – Stadtplanungs- und Bauordnungsamt: Entwurf vom Juli 2013 - Bebauungsplan 

Ev148 – Wohnsiedlung „Am Eckey“ 








86,0 

85,0 

84,0 

83,0 

82,0 

Höhe in m 

81,0 

Buchenwald/ Berg 

KS Berg 

80,0 

OKK Berg 

Heuningsfeld 

79,0 

KS 

OKK 

78,0 

Winterkamp 

KS 

OKK 

77,0 

B-Plan 

Schlammteiche 

76,0 

0 50 100 150 200 250 300 350 400 

Länge in m 

Abb. 3: Höhensituation der Straßen mit Kanälen, projiziert auf eine West-Ost-Achse (W=0) 

Abb. 4: Höhensituation an der Ostgrenze des Plangebiets, gut erkennbar der Höhensprung 

von 80 cm im Hintergrund (am Querzaun ablesbar), der nach vorne (i.e. nach Süden) 

noch weiter zunimmt 








Betrachtet man die Höhenverhältnisse im Nord-Süd-Schnitt, so zeigt sich hier präziser der 

Höhensprung nach Osten. Zudem zeigt sich auch im Schnitt westlich des Plangebietes eine 

»Senke«, so dass die Entwässerung im Freigefälle (z.B. bei Starkregen) sowohl nach Norden 

als auch nach Süden erschwert ist und nicht kanalisierte Abflüsse nach Osten abzufließen 

drohen – vgl. Abb. 5 und 5 a: 

87 

86 

85 

84 

83 

Höhe in müNN 

82 

81 

80 

79 

78 

77 Achse West 

Achse Mitte 

76 Baugebiet 

Achse Ost 

75 

0 50 100 150 200 250 300 350 400 450 

Länge in m 

Abb. 5/ 5a: Nord-Süd-Achsen mit und rund um das Plangebiet im Höhenschnitt (N=0) 








2.2 Frühere Nutzung / Bebauung 

Der Bereich war bislang hauptsächlich als Sportplatz genutzt – vgl. Abb. 6. 

Abb. 6: Bestand im Plangebiet von 1989 (Bildquelle: Land NRW); der brach liegende Sportplatz 

ist noch zu großen Teilen erhalten, der Pappelbestand rund um den Platz ist 

vollständig entfernt worden und die Freifläche zwischen dem westlichen Sportplatz 

(Eckey-Stadion) und dem Plangebiet wurde mittlerweile als Stellplatzanlage hergerichtet 

Aufgrund der Senkenlage in Bezug auf die West-, Nord- und Südgrenze und die Einebnung 

war die frühere Abwasserableitung über die Mischkanalisation vermutlich auf einige Dränstränge 

sowie die Entwässerung einer im Südosten erkennbaren Garagen- oder Barackenzeile 

begrenzt, die etwa 670 m² Dachfläche besaß. Mit der Erschließung als Wohnbaugebiet 

ergibt sich dadurch erstmals ein substantieller Abwasseranfall. 

Die Entwässerungsbilanz von 1989 wird in Tabelle 1 abgeschätzt: 








Tab. 1: Flächenbilanz für die ehemals im Plangebiet vorhandene Nutzung 

Bereich 

Fläche in 

m² 

Beiwert A red in m² 

Barackenzeile 670 0,50 335,0 

Grüner Weg 280 0,50 140,0 

Grünfläche Nord 1.225 0,02 24,5 

Pappelzeilen 3.800 0,00 0,0 

Schotterplatz, gedränt 8.575 0,05 428,8 

Bilanz von 1989 14.550 0,064 928,3 

In der Gesamtbilanz des damaligen Bestandes bei einer Fließzeit von 10 bis 15 Minuten ist 

von einem bislang einkalkulierten Abwasseranfall gemäß Tabelle 2 auszugehen: 

Tab. 2: Regenwasseranfall der ehemals im Plangebiet vorhandenen Nutzung 

Fließzeit 

HQ2- 

Regen* 

A red in m² 

Q in l/s 

10 Minuten 170 928 15,8 

15 Minuten 130 928 12,1 

* in etwa frühere Starkregenauswertungen 

Daran orientiert ist die Vorgabe einer Drosselung der Abflüsse aus dem Allgemeinen Wohngebiet 

(ohne Seniorenwohnanlage) auf 10 l/s im Rahmen des Erwartbaren, zumal die 

Teilfläche im Südosten, die als Fläche für eine Seniorenwohnanlage vorgesehen ist, eine 

gesonderte Drosselspende erhält, so dass für die gesamte Planfläche eine Drosselung auf 

ca. 12 l/s vorgesehen ist, was der 15-Minuten-Belastung von heute entspricht. 

2.3 Äußere Erschließung 

Die Anbindung des Bebauungsplangebietes an die Kanalisation soll über den Winterkampweg 

und dessen Kanal erfolgen. Angesichts der Vorüberlegungen über einen Stauraumkanal 

ist dies auch insofern nahe liegend, als der Kanal im Winterkampweg rund 1,5 Meter tiefer 

liegt als ein Anschluss an den Kanal am Heuningsfeld – vgl. auch Abschnitt 3.1. 

2.4 Geplante Bebauung und Flächenbilanz 

Das geplante, geänderte Bauraster mit Rückhaltebecken sowie eine Variante der Erschließung 

sind in Anlage 2 und den Abb. 7 und 8 dargestellt. 

Auf der Fläche (mit Ausnahme der Seniorenwohnanlage) soll eine 1-bis- 2-stöckige Wohnbebauung 

entstehen. 








Abb. 7: Geplantes Bauraster des Bebauungsplans Ev 148 

Abb. 8: Variierung des Baurasters in Bezug auf die Verbindung der Planstraßen 








Nach der derzeit vorliegenden Planung ergeben sich für die nachfolgenden Berechnungen 

somit die folgenden, in Tabelle 3 dargestellten Flächenanteile: 

Tab. 3: Flächen- und Versiegelungsbilanz des geplanten Baurasters (um wenige Quadratmeter 

gerundet) 

Bereich 

Fläche o. 

Wohnheim 

Fläche m. 

Wohnheim 

Beiwert 

A red o. 

Wohnheim 

A red mit 

Wohnheim 

Innere Erschließungsstraßen 1.710 1.710 0,80 1.368 1.368 

Baufläche Seniorenwohnheim 3.490 0,80 2.792 

Regenrückhaltebecken 1.070 1.070 0,500 535 535 

Lärmschutzmauerfläche 220 220 0,150 33 33 

Grünflächen 285 285 0,150 43 43 

Baugrundstücke, GRZ 0,4 2.840 2.840 1,000 2.840 2.840 

Baugrundstücke, Gärten, NG 4.260 4.260 0,150 639 639 

Gesamt intern 10.385 13.875 0,526 5.458 8.250 

[ m² ] [ m² ] [ m² ] [ m² ] [ m² ] 








3 Überflutungsnachweis 

Die DIN 1986-100 will sicherstellen, dass eine unzureichende Kapazität im Kanalnetz nicht 

sofort in einer Flutung der Straße endet, sondern dass kurzzeitiger Rückstau, der sich aus 

dem Kanal bis in den Grundstücksanschluss fortsetzt, oder ein Abfluss über die Oberfläche 

entweder durch geeignete Rückhaltesysteme vermieden wird oder Wasser zwar auf dem 

Grundstück an die Oberfläche austritt, aber dort verbleibt. Denn tendenziell nehmen die Flutungen 

von Straßen zu: Je mehr Hausbesitzer sich mit Rückstausicherungen gegen volle 

Keller schützen, umso mehr Wasser sammelt sich im Straßenraum, da der Druckausgleich 

mit Kellerräumen immer geringer ausfällt. 

3.1 Vorhandenes Kanalnetz 

Lindenhorst und der Westen Evings werden soweit den vorliegenden Unterlagen 3 zu entnehmen 

– vgl. auch Abb. 10 – zum Großteil nach Westen direkt zur Emscher entwässert. 

Diese Einleitung ist die erste unterhalb der Kläranlage Deusen, die die gereinigte Emscher 

wieder verschmutzt. Lediglich der Süden von Lindenhorst und der Südosten des westlichen 

Evings und damit auch das Plangebiet entwässern zum Fredenbaum, wo das Mischwasser 

über ein großes Pumpwerk in den Aabach gehoben wird, der mittlerweile zur Kanalisation 

gehörend das Wasser der Kläranlage in Deusen zuführt. 

.Abb. 9: Einleitung aus Eving und Lindenhorst in die Emscher, nordwestlich von Deusen, 

links der Emscherradweg mit seinem Abzweig Richtung Nette (Bild: GoogleEarth) 

3 u.a.: Stadt Dortmund: Abwasserbeseitigungskonzept 2002, 3. Fortschreibung; Auszug aus dem Kanalkataster 

rund um das Plangebiet Ev148 








Abb. 10: Kanalnetz im Bereich Lindenhorst/ West-Eving. Links markiert der Hauptsammler, 

der nörd- und westlich der skizzierten Linie den Bereich zur Emscher hin entwässert 

(Bildquelle: ABK Dortmund 2002) 

Damit liegt das Plangebiet im kleineren Kanalnetz im Südosten des westlichen Evings, welches 

zum Fredenbaum und dessen Pumpwerk hin entwässert. 

In diesem Kanalnetz hat der Entwässerungsweg Im Holz/ Am Buchenwald/ Probstheidastraße/ 

Winterkampweg für das Plangebiet in Bezug auf den Überflutungsnachweis die 

größte Bedeutung. Diese wird erkennbar, wenn der Längsschnitt dieses Entwässerungswegs 

betrachtet wird – vgl. Abb. 10 – an dem sich die Senke von Abb. 5 im Westen des 

Plangebietes noch besser abzeichnet. Die maximale Abflusskapazität bei Füllung der Senke 

beträgt im Kanal gut 215 l/s: 

Tab. 4: Druckkapazität mit eingerechneten Verlusthöhen im Kanal Probstheidastr. 

Station 

Druckgefälle 

Durchmesser 

kb v Q in l/s Druckpegel 

281,81 1,061% 0,400 0,0015 1,722 216,36 84,30 

334,21 1,061% 0,400 0,0015 1,722 216,36 83,81 

385,65 1,662% 0,367 0,0015 2,041 216,38 83,18 

434,30 1,662% 0,367 0,0015 2,041 216,38 82,22 

[ m ] [ m* ] [ m ] [ m/s ] [ l/s ] [ müNN ] 

* Eiprofil umgerechnet 








87 

86 

KD 

KS 

OKK 

Probsheidastr. Ost 

85 

Höhe in m 

84 

83 

82 

81 

80 

0 50 100 150 200 250 300 350 400 450 

Länge in m 

Abb. 11: Entwässerungsweg der Gebiete westlich des Plangebietes und Höhenachse in 

der Probstheidastraße (Kanalbeginn im Nordwesten = 0) 

Abb. 12: Achsen der Abbildung 11 








Da dieser Entwässerungsweg durch eine Senke führt, die nach Osten in die Gärten eines 

Gebäudes, eines Kindergartens und von Grabeland in Richtung des Plangebietes überlaufen 

kann, ist zu überprüfen, wie hoch der Versiegelungsgrad im Einzug der Kanalstränge ist 

und wie hoch die maximale Belastung des Kanals. Mit Erreichen des Winterkampwegs sind 

die Kapazitäten sehr hoch, während sie in der Probstheidastraße noch gemäß Tab. 4 begrenzt 

sind. 

Tab. 5: Flächen- und Versiegelungsbilanz des Entwässerungsstrangs westlich des geplanten 

Baurasters in verschiedenen Ansätzen 

Mindestversiegelung West 

Fläche in 

m² 


Dächer 4.173 0,95 3.964 

Straßen und Höfe 6.465 0,70 4.526 

Gesamt B-Plan 10.638 0,80 8.490 

Versiegelung mit Sportbereich 

Fläche in 

m² 


Dächer 5.449 0,95 5.177 


Gesamt B-Plan 13.047 0,80 10.495 

Versiegelung ohne Sportbereich 

MIT Grün 

Fläche in 

m² 


Dächer 4.173 0,95 3.964 

Sonstiger Einzug 22.702 0,04 908 


Gesamt B-Plan 33.340 0,28 9.398 

Versiegelung ohne Sportbereich 

MIT Grün 

Fläche in 

m² 


Dächer 4.173 0,95 3.964 

Sonstiger Einzug 22.702 0,10 2.270 


Gesamt B-Plan 33.340 0,32 10.760 

Diesen Flächen steht eine maximale Kapazität des Kanals bei Druckaufbau mit Rückstau im 

Straßenraum von 216 l/s zur Verfügung. Tabelle 6 zeigt die Rückstaumengen je nach Jährlichkeit. 

Da der Sportplatzbereich erst jüngst umgestaltet wurde und vom Kanalnetz abgekoppelt 

wurde, lässt sich mit diesen Randbedingungen angeben, ab welcher Jährlichkeit 

und bei welchem Flächenansatz sich Rückstau in den Straßenraum einstellt, einmal im 

Mindestflächenansatz und einmal mit vorsichtiger Einrechnung von Grünflächen: 








Tab. 6: Rückstau in der Probstheidastraße bei zwei Flächenansätzen und in Abhängigkeit 

von der Jährlichkeit des Regens 

l/s x ha HQ5 HQ10 HQ20 HQ50 HQ100 

10 min 221,00 260,00 299,10 350,70 389,70 

15 min 175,30 204,20 233,00 271,20 300,00 

20 min 148,50 172,50 196,50 228,20 252,30 

Q in l/s HQ5 HQ10 HQ20 HQ50 HQ100 

10 min 187,63 220,74 253,94 297,74 330,86 

15 min 148,83 173,37 197,82 230,25 254,70 

20 min 126,08 146,45 166,83 193,74 214,20 

Stau in m³ HQ5 HQ10 HQ20 HQ50 HQ100 

10 min 0,00 2,62 22,54 48,82 68,69 

15 min 0,00 0,00 0,00 12,49 34,50 

20 min 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 

l/s x ha HQ5 HQ10 HQ20 HQ50 HQ100 

10 min 221,00 260,00 299,10 350,70 389,70 

15 min 175,30 204,20 233,00 271,20 300,00 

20 min 148,50 172,50 196,50 228,20 252,30 

Q in l/s HQ5 HQ10 HQ20 HQ50 HQ100 

10 min 207,70 244,35 281,09 329,59 366,24 

15 min 164,75 191,91 218,97 254,87 281,94 

20 min 139,56 162,12 184,67 214,46 237,11 

Stau in m³ HQ5 HQ10 HQ20 HQ50 HQ100 

10 min 0,00 16,79 38,83 67,93 89,92 

15 min 0,00 0,00 2,34 34,65 59,01 

20 min 0,00 0,00 0,00 0,00 24,89 

Die Rückstaumengen können östlich des Kindergartens und des Wohngebäudes Probstheidastr. 

6 in den Gärten sowie im südlich angrenzenden Grabeland einstauen, ohne das 

neue Baugebiet zu gefährden, sofern die Gebäude dort bezogen auf die Rasterhöhendaten 

(vgl. Abb. 13) über 83,80 müNN errichtet werden (HQ100-Standard + 50 cm Freibord). 

Selbst bei Ansatz des Katastrophenregens vom 26. Juli 2008 kommt es zu Rückstaumengen 

von lediglich 550 bis 600 cbm, die dann in den Gärten zu einem Einstau auf ca. 83,70 

müNN geführt hätten (bei Ausbreitung auf einer Fläche von knapp 1800 m²). Auch dieses 

Ereignis wäre noch mit dem genannten Freibord überflutungsfrei gemeistert worden. 

Insgesamt besteht damit die Möglichkeit, das Baugebiet zu schützen und Rückstau von 

Regenwasser im Bestand zu beherrschen: 








Abb. 13: Ausbreitung von Regenwasser im Hinterland, welches aus dem Bereich Probstheidastraße 

bei Rückstau nicht abfließen kann. Die größte Ausdehnung beschreibt 

mit den obigen Flächenansätzen das Ereignis vom 26. Juli 2008, hätte es statt 

des Stadtteils Marten den Stadtteil Eving voll getroffen; das neue Bebauungsplangebiet 

wird zwar erreicht, aber bei OKFE-Höhen der neuen Gebäude von 

84,00 müNN und mehr wird keine Bausubstanz erreicht. 

. 

3.2 Folgerungen aus Morphologie und äußerer Erschließung 

Die Berechnungen in Abschnitt 3.1 haben gezeigt, dass es beim HQ100 zu größerem 

Rückstau in der Probstheidastraße kommt und auch Gärten überflutet werden, aber der 

Planungsbereich nicht vom Rückstau erreicht wird. Auch im Norden existiert eine flache 

Mulde im Hinterland der Gebäude auf der Südseite des Heuningsfelds, die nach Südosten 

abfällt und somit am Plangebiet vorbei entwässert. 

Damit ist für das Plangebiet selbst nur sicherzustellen, dass ein Rückstau aus dem zu planenden 

RRB nicht schädlich wirkt und das Umfeld, dass derzeit schon beim HQ100 mit Ü- 

berflutungen belastet ist, nicht zusätzliche Zuflüsse erhält. 

Diskutiert wurde bereits als Lösung eine Überstauentwässerung in de früheren Schlammteiche 

der Zeche Minister Stein. Dies gilt zum einen für einen Notüberlauf des RRBs, zum anderen 

für den Straßenraum, dessen Höhen im Längsprofil so anzulegen wären, dass Was- 








ser nach Süden in die Schlammteiche abfließen kann – vgl. Abb. 14. Allerdings ist in Abschnitt 

4 zu prüfen, ob nicht andere Straßenhöhen sinnvoller wären. 

Abb. 14: Erster Vorschlag für eine Höhenentwicklung, die im Norden sowohl den Abfluss 

beim HQ100 im Hinterland von Nordwest nach Südost weiter ermöglicht als auch 

Zuflüsse ins Baugebiet von Norden und Nordwesten verhindert und zudem einen 

Abfluss von überstautem Regenwasser nach Süden ermöglicht; allerdings: Kapitel 

4 muss zeigen, ob dieser grundsätzlich sinnvollste Ansatz weiter verfolgt und umgesetzt 

werden kann. Da der Winterkampweg keine Hochwassermulde bekommen 

soll, wird es im Baugebiet voraussichtlich Senken geben, die es zu entwässern 

gilt. Damit ergibt sich aber auch, dass zumindest eine Notentlastung in 

den geschützten Landschaftsbestandteil vorgesehen werden sollte. 








3.3 Entwässerungstechnische Vorgaben 

Bei der Bemessung im Rahmen des Bebauungsplanverfahrens ist der Abfluss auf 10 l/s zu 

drosseln. Die Vorbemessung seitens des Tiefbauamtes ging seinerzeit von einer Bebauung 

ohne RRB aus und ist deshalb nicht mehr aktuell. 

3.4 Rückhalteanforderung für die geplante Bebauung 

3.4.1 Drosselansätze 

Es wird davon ausgegangen, dass ein Abflussbegrenzer wie z.B. eine Wirbeldrossel, ein 

Hydroslide oder Alpheus eingesetzt wird, so dass die 10 l/s an Drosselmenge stets in vollem 

Umfang zur Verfügung stehen. 

3.4.2 Rückhaltekonzeptionen 

Zwar lässt sich mit den Vorgaben des Überflutungsnachweises oder der Drosselspende 

und Regen bestimmter Jährlichkeit ein Volumen für die Regenrückhaltung ermitteln, doch 

ist vorher zu klären, wie das Volumen des Rückhaltebeckens in Bezug auf das unterliegende 

Kanalnetz eingesetzt, d.h. bewirtschaftet werden soll. 

Möglich sind drei Nutzungsvarianten: 

Nutzung des Rückhaltevolumens mit der Drosselung auf 10 l/s bei anschließendem Notüberlauf, 

der wieder ins Kanalnetz abgegeben wird (Variante 1). 

Nutzung des Rückhaltevolumens mit der Drosselung auf 10 l/s bei anschließendem Notüberlauf, 

der in den geschützten Landschaftsbestandteil geleitet wird (Variante 2). 

Nutzung des Rückhaltevolumens bei einer Drosselung von deutlich mehr als 10 l/s, um 

das Volumen allein beim HQ100 voll auszunutzen (Variante 3). 

Die erste Variante ist nicht sinnvoll, da bei Bemessung der Rückhaltebeckens auf HQ2 oder 

HQ5 über den Notüberlauf große Mengen an das unterliegende Kanalnetz immer dann abgegeben 

werden, wenn das Kanalnetz sowieso überlastet ist. Das widerspricht auch vollkommen 

den Zielen der DIN 1986-100. 

Bezogen auf Kanalisation und Kläranlage Deusen optimal ist sicher die zweite Option, da 

das unterliegende Kanalnetz stets nur 10 l/s an zusätzlichen Abflüssen erhält und Überlastungen 

in den ehemaligen Schlammteichen verbleiben und nicht bewirtschaftet werden 

müssen. Mit der Rückhaltung über ein offenes Becken ist die Reinigungsleistung auch so 

hoch, dass eine Notentlastung in die Schlammteiche von der Landschaftsbehörde in einem 

Vorgespräch als akzeptabel angesehen wurde. 

Die dritte Variante kappt zwar starke Belastungen im Sinne der DIN 1986-100, führt aber zu 

deutlich höheren Drosselmengen, da nur so das Volumen für die höchsten Belastungen 

beim HQ100 zur Verfügung steht. Das widerspricht den Anforderungen aus dem bereits 








heute überlasteten Kanalnetz bis zum Fredenbaum, so dass auch diese Variante (ebenfalls) 

ausscheidet. 

3.4.3 Bemessungsansätze ohne Altenheim 

Für die Bemessung der Rückhaltung stehen sehr unterschiedliche Ansätze zur Verfügung. 

Eine statische Bemessung sieht der Überflutungsnachweis vor, 

mit der Differenz zwischen dem HQ30 und HQ2 über 5, 10 und 15 Minuten, 

bei besonderen Verhältnissen mit der Differenz zwischen dem HQ100 und HQ5 über 5, 

nur ausnahmsweise über 10 und 15 Minuten, 

und in der Anwendung parallel zu anderen Verfahren in Dortmund aus der Differenz zwischen 

den HQ30 und dem Drosselabfluss über 15 Minuten. 

Gleichzeitig lässt sich das RRB auch als klassische Regenrückhaltung interpretieren, und 

wäre dann dynamisch auf den HQ2 (analog zu BWK-M3), HQ5 analog zu kleinen Regenrückhaltebecken 

oder HQ10 analog zu üblichen RRB zu bemessen. 

Abb. 15 zeigt die Rückhaltevolumina nach allen sechs Bemessungsansätzen, die in den 

Tabellen 7 bis 10 ermittelt werden: 

140 

120 

100 

Rückhaltung in cbm 

80 

60 

40 

20 

Rückhalt HQ2 

Rückhalt HQ5 

Rückhalt HQ10 

Überflutungsnachweis (HQ30-HQ2 


Überflutungsnachweis (HQ30-Drossel) 

0 

0 30 60 90 120 150 180 210 240 

Regendauer in min 

Abb. 15: Rückhaltevolumina für die Wohnbebauung mit Straßen im Plangebiet Ev148 nach 

verschiedenen Bemessungsansätzen 








Tab. 7: Rückhaltevolumen nach DIN 1986-100 bis zur maximalen Anforderung 

Ared Variante Intensität 

Stauraum 

netto 

5.458 HQ30 - HQ2 (15min) 112,7 55,38 

5.458 HQ100 - HQ5 (15min) 124,7 61,26 

5.458 HQ100 - Drossel (15min) 233,0 114,47 

[ m² ] [ - ] [l/s x ha] [ cbm ] 

Tab. 8: Rückhaltevolumen 4 bezogen auf den HQ2 

Regendauer 

Zufluss HQ2 

Ared 5.458 

m² 

Q Drossel bei 10 l/s 

Rückhalt 

Fläche bei 

Einstau bis 

30 cm 

Fläche bei 

Einstau bis 

75 cm 

Fläche bei 

Einstau bis 

100 cm 

5 37,496 3,000 34,496 

10 56,097 6,000 50,097 

15 68,083 9,000 59,083 

20 76,499 12,000 64,499 

30 88,911 18,000 70,911 

45 100,504 27,000 73,504 268,9 135,8 116,9 

60 108,068 36,000 72,068 

90 118,777 54,000 64,777 

120 127,324 72,000 55,324 

180 140,292 108,000 32,292 

240 150,117 144,000 6,117 

360 165,050 216,000 

540 182,144 324,000 

720 195,702 432,000 

[ min ] [ cbm ] [ cbm ] [ cbm ] [ m ] [ m ] [ m ] 

4 Regendaten nach der gesonderten DWD-Kostra-Datenauswertung »Niederschlagshöhen und – 

spenden für den Maximalwert in Dortmund« nach den Regendaten 1951-2000 









Regendauer 

Zufluss HQ5 

Ared 5.458 

m² 


Rückhalt 

Fläche bei 

Einstau bis 

30 cm 

Fläche bei 

Einstau bis 

75 cm 

Fläche bei 

Einstau bis 

100 cm 

5 51,676 3,000 48,676 

10 72,373 6,000 66,373 

15 86,111 9,000 77,111 

20 97,262 12,000 85,262 

30 112,981 18,000 94,981 

45 128,356 27,000 101,356 

60 138,917 36,000 102,917 371,1 181,9 154,4 

90 153,555 54,000 99,555 

120 165,050 72,000 93,050 

180 182,734 108,000 74,734 

240 196,488 144,000 52,488 

360 216,923 216,000 0,923 

540 240,501 324,000 

720 257,006 432,000 



Regendauer 

Zufluss HQ10 

Ared 5.458 

m² 


Rückhalt 

Fläche bei 

Einstau bis 

30 cm 

Fläche bei 

Einstau bis 

75 cm 

Fläche bei 

Einstau bis 

100 cm 

5 62,401 3,000 59,401 

10 85,145 6,000 79,145 

15 100,307 9,000 91,307 

20 112,981 12,000 100,981 

30 131,254 18,000 113,254 

45 149,429 27,000 122,429 

60 162,299 36,000 126,299 451,8 217,1 182,5 

90 180,081 54,000 126,081 

120 193,737 72,000 121,737 

180 214,499 108,000 106,499 

240 230,873 144,000 86,873 

360 255,980 216,000 

540 283,816 324,000 

720 305,648 432,000 













Bei den Bemessungsansätzen sind letztlich zwei Anforderungen zu erfüllen: Zum einen ist 

die äußere Erschließung nur noch in der Lage, kleinere zusätzliche Mengen aufzunehmen; 

hieraus ergibt sich ein Regelrückhalt, der stets vorzuhalten ist; 

Die Anforderungen nach DIN 1986-100 sind dem letztlich hinzuzurechnen, da das Volumen 

erst jenseits des HQ2 aktiviert werden sollte, bis zu dem bereits gemäß Tabelle 8 gut 73 

cbm an Rückhaltevolumen notwendig sind. Hieraus ergibt sich prinzipiell eine Rückhalteanforderung 

von gut 73 cbm bis zum HQ2 und zusätzlich bis zum HQ30 von weiteren 56 cbm. 

Bezogen auf die bereit gestellte Rückhaltefläche folgt hieraus, dass 

in Variante 1 (Bemessung auf HQ2, Notüberlauf in den Kanal) letztlich kein Überflutungsschutz 

erfolgt, da beim HQ100 der Zufluss über 5 Minuten bereits das Volumen des Stauraums 

übertrifft; aber diese Variante eben deshalb schon zu verwerfen war; 

in Variante 2 (Bemessung auf HQ2, Notüberlauf in die Schlammteiche) der Überflutungsschutz 

ausschließlich über die Schlammteiche erfolgt, die hydraulisch hierfür sehr gut geeignet 

sind, und sich hier ein Einverständnis seitens des Naturschutzes abzeichnet; Gleichzeitig 

ergibt sich durch das gering geneigte Gelände aber auch ein großer Freibord für das 

Becken, so dass ggf. ein Notüberlauf nicht notwendig wird, sondern auch ein HQ100 mit 10 

l/s gedrosselt werden kann – vgl. Tab. 11. 

in Variante 3 würde nur der Überflutungsschutz über das RRB geregelt, das setzt aber eine 

zu hohe Drosselmenge voraus. 

Tab. 11: RRB und HQ100, bei Drosselung stets mit 10 l/s, verfügbar sind knapp 900 m² 

Regendauer 

Zufluss 

HQ100 Ared 

5.458 m² 

Q Drossel bei 

10 l/s 

Rückhalt 

Fläche bei 

Einstau bis 

30 cm 

Fläche bei 

Einstau bis 

75 cm 

Fläche bei 

Einstau bis 

100 cm 

5 98,048 3,000 95,048 

10 127,619 6,000 121,619 

15 147,366 9,000 138,366 

20 165,246 12,000 153,246 

30 191,674 18,000 173,674 

45 219,575 27,000 192,575 

60 240,108 36,000 204,108 

90 267,322 54,000 213,322 

120 288,444 72,000 216,444 762,6 352,8 291,5 

180 321,258 108,000 213,258 

240 346,605 144,000 202,605 

360 385,509 216,000 

540 429,719 324,000 

720 464,498 432,000 









Bei einer Fläche für den Freibord von 200 bis 300 m² kann bei Stauhöhen von 75 bis 100 

cm beim HQ100 auf einen Notüberlauf ggf. verzichtet werden, zumal die Tiefe des Beckens 

sich durch die Kanalhaltungen sowieso ergibt. 

Gleichwohl wäre auch eine Nutzung der Schlammteiche jenseits des HQ2 eine sinnvolle 

Lösung: Für den Normalfall wird das Kanalnetz mit dem RRB geregelt, darüber hinaus wird 

das Volumen des geschützten Landschaftsbestandteils genutzt. Da nur Notüberläufe dorthin 

geleitet werden, ist auch keine Verschmutzung zu erwarten und auch kein übermäßiger 

Nährstoffeintrag. So wird auch verhindert, dass die Teiche mittelfristig austrocknen. 

3.4.4 Bemessungsansätze mit Altenheim 

Die Bemessungsansätze aus Kapitel 3.4.3. lassen sich auch auf die Entwässerung des Seniorenheims, 

das im Südosten der Fläche geplant ist, ausdehnen. Vorab ist jedoch zu prüfen, 

ob die Fläche sich an das RRB mit anschließen lässt. Geht man davon aus, dass die 

OKFE über dem Winterkampweg liegen sollte, so wird diese an rund 84,00 müNN orientiert 

sein. In diesem Fall lässt sich auch eine Zuleitung ins RRB (knapp) realisieren – vgl. Abb. 

16, so dass die Rückhaltung auch mit Wohnheim durchgerechnet werden kann: 

86,0 

85,0 

Winterkamp 

OKK 

Schlammteiche 

RW Wohnheim 

OKFE Wohnheim 

KS 

B-Plan Süd 

RRB 

RW Wohnheim 

84,0 

83,0 

Höhe in m 

82,0 

81,0 

80,0 

79,0 

78,0 

100 125 150 175 200 225 250 275 300 325 350 

Länge in m 

Abb. 16: Höhensituation mit möglicher knapper Anbindung des Regenwassers vom Wohnheim 

an das RRB; bei Verlegung des Kanals (DN 300, um mit geringem Gefälle 

arbeiten zu können) in Hausnähe besteht eine ausreichende Überdeckung. Der 

Anschluss legt einen Stau im RRB von maximal 90 cm nahe 








250 

200 

Rückhaltung in cbm 

150 

100 

Rückhalt HQ2 

50 

Rückhalt HQ5 

Rückhalt HQ10 



Überflutungsnachweis (HQ30-Drossel) 

0 

0 30 60 90 120 150 180 210 240 

Regendauer in min 

Abb. 17: Rückhaltevolumina für die Wohnbebauung mit Straßen und Wohnheim im Plangebiet 

Ev148 nach verschiedenen Bemessungsansätzen 

Durch die konstante Drossel kommt es fast zu einer Verdoppelung der Rückhaltevolumina. 

In den Tabellen 12 bis 16 sind die Bemessungsansätze dokumentiert: 

Tab. 12: Rückhaltevolumen nach DIN 1986-100 bis zur max. Anforderung mit Wohnheim 

Ared Variante Intensität 

Stauraum 

netto 

8.250 HQ30 - HQ2 (15min) 112,7 83,71 

8.250 HQ100 - HQ5 (15min) 124,7 92,59 

8.250 HQ100 - Drossel (15min) 239,2 177,62 

[ m² ] [ - ] [l/s x ha] [ cbm ] 








Tab. 13: Rückhaltevolumen 7 bezogen auf den HQ2 mit Wohnheim 

Regendauer 

Zufluss HQ2 

Ared 8.250 

m² 

Q Drossel bei 

10 l/s 

Rückhalt 

Fläche bei 

Einstau bis 

30 cm 

Fläche bei 

Einstau bis 

75 cm 

Fläche bei 

Einstau bis 

100 cm 

5 56,678 3,000 53,678 

10 84,794 6,000 78,794 

15 102,911 9,000 93,911 

20 115,632 12,000 103,632 

30 134,393 18,000 116,393 

45 151,916 27,000 124,916 

60 163,350 36,000 127,350 455,5 218,8 184,2 

90 179,537 54,000 125,537 

120 192,456 72,000 120,456 

180 212,058 108,000 104,058 

240 226,908 144,000 82,908 

360 249,480 216,000 

540 275,319 324,000 

720 295,812 432,000 



Regendauer 

Zufluss HQ5 

Ared 8.250 

m² 

Q Drossel bei 

10 l/s 

Rückhalt 

Fläche bei 

Einstau bis 

30 cm 

Fläche bei 

Einstau bis 

75 cm 

Fläche bei 

Einstau bis 

100 cm 

5 78,111 3,000 75,111 

10 109,395 6,000 103,395 

15 130,160 9,000 121,160 

20 147,015 12,000 135,015 

30 170,775 18,000 152,775 

45 194,015 27,000 167,015 

60 209,979 36,000 173,979 

90 232,106 54,000 178,106 630,6 295,5 245,2 

120 249,480 72,000 177,480 

180 276,210 108,000 168,210 

240 297,000 144,000 153,000 

360 327,888 216,000 111,888 

540 363,528 324,000 

720 388,476 432,000 














Regendauer 

Zufluss HQ10 

Ared 8.250 

m² 

Q Drossel bei 

10 l/s 

Rückhalt 

Fläche bei 

Einstau bis 

30 cm 

Fläche bei 

Einstau bis 

75 cm 

Fläche bei 

Einstau bis 

100 cm 

5 94,322 3,000 91,322 

10 128,700 6,000 122,700 

15 151,619 9,000 142,619 

20 170,775 12,000 158,775 

30 198,396 18,000 180,396 

45 225,869 27,000 198,869 

60 245,322 36,000 209,322 

90 272,201 54,000 218,201 

120 292,842 72,000 220,842 778,7 361,3 298,5 

180 324,225 108,000 216,225 

240 348,975 144,000 204,975 

360 386,925 216,000 

540 429,000 324,000 

720 462,000 432,000 


Tab. 16: RRB und HQ100, bei Drosselung stets mit 10 l/s, verfügbar sind knapp 900 m² 

Regendauer 

Zufluss 

HQ100 Ared 

8.250 m² 

Q Drossel bei 

10 l/s 

Rückhalt 

Fläche bei 

Einstau bis 

30 cm 

Fläche bei 

Einstau bis 

75 cm 

Fläche bei 

Einstau bis 

100 cm 

5 148,203 3,000 145,203 

10 192,902 6,000 186,902 

15 222,750 9,000 213,750 

20 249,777 12,000 237,777 

30 289,724 18,000 271,724 

45 331,898 27,000 304,898 

60 362,934 36,000 326,934 

90 404,069 54,000 350,069 

120 435,996 72,000 363,996 

180 485,595 108,000 377,595 

240 523,908 144,000 379,908 1326,0 598,0 489,1 

360 582,714 216,000 366,714 

540 649,539 324,000 325,539 

720 702,108 432,000 270,108 











3.5 Nutzung der Schlammteiche 

Die Schlammteiche sind ein geschützter Landschaftsbestandteil. Zu prüfen war, ob sich 

Anhaltspunkte zeigen, dass die Teiche kontinuierlich geschrumpft ist oder ab einem 

bestimmten Zeitpunkt. Abb. 18 zeigt, dass nach 2002 ein starker Rückgang der 

Wasserfläche einsetzte, während davor über knapp 15 Jahre zwar ein leichter Abwärtstrend 

festzustellen war, aber keine so eindeutige Entwicklung: 

14.000 

12.000 

Wasserfläche in m² 

10.000 

8.000 

6.000 

4.000 

2.000 

Fläche brutto 

Polynomisch (Fläche brutto) 

0 

1985 1990 1995 2000 2005 2010 

Jahr 

Abb. 18: Entwicklung der Wasserfläche, planimetriert nach Luftbildern 

Abb. 19 zeigt, dass 2002 (mit Beginn der sinkenden Pegel) erstmals die östlich der Evinger 

Straße 1997/98 errichteten Gewerbebauten. Diese haben mutmaßlich den Teichflächen einen 

ersten Teil von Grundwasserzuflüssen genommen. Es folgte die an die Teichflächen 

heranrückende Bebauung, die noch stärker in das Einzugsgebiet der Teiche eingegriffen 

hat. Insgesamt haben die Teiche damit rund ein Fünftel des Einzugsgebietes verloren, was 

sich in der Tat auf das Gleichgewicht zwischen Zufluss einerseits und Verdunstung sowie 

Versickerung andererseits auswirken muss. 

Hinzu kommt, dass mit der geplanten Neubebauung, der Einzugsgebietsverlust von einem 

Fünftel auf ein Viertel klettert. In erster Näherung wird in Tab. 17 beschrieben, wie viel Wasser 

den Teichen je nach Durchlässigkeit der Böden und effektiver Grundwasserbildung pro 

Jahr verloren geht. Selbst nach den vorsichtigen Abschätzungen fehlen durch die Neubebauung 

am Eckey allein 1.000 cbm jährlich: 








Abb. 19: Entwicklung der Wasserflächen und der Umgebung am Eckey 

Tab. 17: Schätzansätze zur Wasserbilanz der Teiche am Eckey 

Einzug 

Sicker-fläche 

15% 

GWBildung 

Zufluss in 

cbm 

Sickerung bei 

4,75 x 10-8 

Index 

Zufluss 

Teich alt 

180.000 14.500 120 21.600 21.720 0 12.000 

Bauten bis 2009 145.000 14.500 120 17.400 21.720 0 

Bauten nach 2013 133.000 14.500 120 15.960 21.720 0 

Fehlbetrag GW allein neues Baugebiet 

Fehlbetrag kumuliert 

1440 cbm 

5.760 cbm 

Einzug 


10% 

GWBildung 

Zufluss in 

cbm 

Sickerung bei 

3 x 10-8 

Index 

Zufluss 

Teich alt 

180.000 14.500 80 14.400 13.718 0 12.000 

Bauten bis 2009 145.000 14.500 80 11.600 13.718 0 

Bauten nach 2013 133.000 14.500 80 10.640 13.718 0 



960 cbm 

3.078 cbm 

Einzug 


5% 

GWBildung 

Zufluss in 

cbm 

Sickerung bei 

1,5 x 10-8 

Index 

Zufluss 

Teich alt 

180.000 14.500 40 7.200 6.859 0 12.000 

Bauten bis 2009 145.000 14.500 40 5.800 6.859 0 

Bauten nach 2013 133.000 14.500 40 5.320 6.859 0 



480 cbm 

1.539 cbm 








Selbst bei vorsichtiger Schätzung fehlen den Teichen damit allein aus der Neubebauung 

rund 500 cbm an Grundwasseranreicherung. Rechnet man umgekehrt die Entlastung eines 

RRBs auf dem Eckey beim HQ100, das bis zum HQ2 zurückhält und danach in die Teiche 

entlastet, so beträgt diese Wassermenge auch mit Entwässerung des Wohnheims über das 

RRB lediglich 250 cbm. 

Auch dieses Vorgehen wird damit bezogen auf die ersten Abschätzungen nicht ausreichen, 

den Wasserstand auf frühere Ausdehnung zu bekommen. 

Aufgrund der Tatsache, dass die Teichsohle noch 10 m über dem Entwässserungsniveau 

liegt, welches vom Pumpwerk Fredenbaum im Bereich des dortigen Bergssenkungstrichters 

vorgegeben wird, ist davon auszugehen, dass die Teiche vom örtlichen Grundwasserstand 

abhängen, der durch die beschriebene Entwicklung langfristig stetig sinken dürfte. 

Ein anderer Schätzansatz kommt auf vergleichbare Mindestnachspeisemengen: 

Das Schrumpfen der Teichfläche von über 1 ha auf etwa ein Viertel heute in weniger als 20 

Jahren bedeutet, dass die Teiche geschätzt 2 cm pro Jahr an Pegelhöhe eingebüßt haben, 

woraus sich bezogen auf die verschwundene Wasserfläche von 7.500 m² allein ein jährliches 

Defizit von 150 cbm ergibt. Das reale Defizit dürfte jedoch mehrfach höher liegen, da 

der Grundwasserspiegel großräumig gesunken sein muss. Bei einem freien Wasservolumen 

von 20 % im Boden ergibt sich aus den übrigen 17 ha Einzugsgebiet bei 2 cm GW- 

Absenkung zu den 150 cbm ein weiteres Defizit von 170.000 m² x 0,02 x 0,2 = 680 cbm. 

Zusammen mit den 150 cbm sind das 830 cbm. Mit einer unmittelbar benachbarten Bebauung 

wird das Defizit dann auf deutlich über 1.000 cbm steigen. 

Insgesamt ist damit in erster Schätzung eine Notentlastung in die Teiche nicht geeignet, 

den langfristigen Wassermangel auszugleichen, sondern nur zu mildern. Ein Notüberlauf ist 

damit aber eine Option für die Entwässerung, da er nicht zu unzulässig hohem Einstau 

führt. 

4 Umsetzung der Rückhaltung 

4.1 Längsgefällebetrachtung und Beckensohle 

Nach dem vorliegenden Entwurf zur Straßenplanung vom 05. August 2013 liegen die 

Längsgefälle zwischen 0,5 und 0,7 %, der Entwurf sieht aber auch einen Tiefpunkt im Südosten 

vor, wo letztlich alle Abflüsse zusammenlaufen. Deshalb wurden für die letzte Haltung 

unter Fuß- und Radweg 2 die Kanalkapazitäten in Bezug auf die Druckabflüsse bis zum 

HQ100 hin abgeschätzt – vgl. Tab. 18 und Abb. 20: 








Tab. 18:Kanaldurchmesser bei Mindestlängsgefälle sowie anschließbare Flächen einschließlich 

Extremwetterabschätzung 

Gefälle 

Durchmesser 

kb v QPrandtl 

bei HQ3, 10 

min 

bei HQ3, 5 

min 

0,700% 0,250 0,001 1,089 53,48 2.741 1.963 

0,700% 0,300 0,001 1,227 86,70 4.444 3.183 

0,300% 0,400 0,001 0,963 121,03 6.204 4.443 

0,300% 0,500 0,001 1,111 218,19 11.183 8.010 

[ m ] [ m ] [ m/s ] [ l/s ] [ m² Ared ] [ m² Ared ] 

Druckgefälle bei 3 Verlusthöhen 

Verluisthöhe DN 300 0,121 



Zusatzgefälle 0,40% 0,516 

Summe bis Überstau, 10 cm Reserve 0,896 

bei HQ100, 

10 min 

bei HQ100, 

5 min 

1,100% 0,300 0,001 1,540 108,86 2.794 1.818 

0,700% 0,400 0,001 1,476 185,53 4.761 3.098 

0,700% 0,500 0,001 1,703 334,32 8.579 5.583 

[ m ] [ m ] [ m/s ] [ l/s ] [ m² Ared ] [ m² Ared ] 

85,0 

84,5 

84,0 

83,5 

83,0 

82,5 

Straße 

Kanal 

82,0 KS 

RRB Sohle 

Robust-Variante 

81,5 

0 20 40 60 80 100 120 140 160 

Abb. 20: Straßenplanung und mögliche Regenentwässerung mit Starkregenabführung über 

überbemessenen Kanal; grün die sicherste Höhenentwicklung 








Bei 1,00 m Überdeckung über KG-Rohren liegt die Zulaufsohle am Rückhaltebecken bei 

82,08. Bei einer Sohle bei mindestens 81,70 müNN hat ein DN 500 Rohr bis zu einem Einstau 

von 80 cm einen noch weitgehend freien Auslauf. Alternativ wird mit 81,50 müNN gerechnet. 

Eine ausreichende Zahl an Straßeneinläufe vorausgesetzt ist eine Entwässerung 

der Geländemulde im Straßenraum bis zum HQ100 (hundert-jährlicher Regen) möglich. 

Dennoch gibt es Wetterbedingungen – vgl. Abb. 21 – die eine derartige Geländemulde ü- 

berlaufen lassen. In Abb. 20 ist demnach eine noch robustere Höhenplanung dargestellt, 

die den Muldentiefpunkt an die Nordostecke des Rückhaltebeckens legt, so dass stets in 

das RRB entlastet wird und kein See im Straßenraum entsteht. Das Gegengefälle zum Winterkampweg 

beträgt dabei immer noch weniger als 5 % und ist damit für Rad- und Rollstuhlfahrer 

zu bewältigen. Insofern ist die robuste Höhenplanung trotz ihrer unkonventionellen 

Anordnung zu empfehlen: 

Abb. 21: Starkregenereignis der Gewitterfront vom Juni 2013 in seiner Wirkung in Twente/ 

Enschede, Screenshot aus einem Youtube-Video, aufzurufen über 

http://www.youtube.com/ watch?v=ZmSB2jGLo9I 

Mit Mail vom 02. Oktober 2013 signalisiert auch das Tiefbauamt, diese Form der Straßenplanung 

mit Wegetiefpunkt an der Nordostecke des RRBs wählen zu wollen. 

In Abschnitt 4.2 ist zu prüfen, ob sich das notwendige Rückhaltevolumen auf der zur Verfügung 

stehenden Fläche auch bereitstellen lässt. 








4.2 Volumen- und Flächenbetrachtung 

Folgende Unterhaltungs- und Abstandsstreifen sowie weitere Rahmenbedingungen werden 

zugrunde gelegt: 

5 m Wartungsstreifen, in Rampe übergehend auf der Ostseite; 

3 m Abstand zu allen anderen Seiten; 

Böschungsneigung von 1 : 2,5, das ist auch bei schwierigeren Böden noch machbar; 

Mit diesen Rahmenbedingungen zeigt Tab. 19, dass ein Rückhalt ohne Wohnheim leicht bis 

HQ10machbar ist und letztlich auch noch der HQ100 zurückgehalten werden kann, dass 

dies auch für einen Anschluss des Wohnheims gilt, dann aber die Pegel um bis zu 50 cm 

höher ausfallen und ein Notüberlauf in die Teiche südlich ab dem HQ2 oder HQ5 anzuraten 

ist: 

Tab. 19: Mögliche Rückhaltevolumina und entsprechende Jährlichkeiten 

Stau Länge Breite Fläche Volumen 

0,00 17,75 7,75 137,56 0,00 

0,10 18,25 8,25 150,56 14,40 

0,20 18,75 8,75 164,06 30,13 

0,30 19,25 9,25 178,06 47,23 

0,40 19,75 9,75 192,56 65,76 

ohne 

Wohnheim 

mit Wohnheim 

UK DN 500 0,48 20,15 10,15 204,52 81,64 > HQ2 

0,50 20,25 10,25 207,56 85,76 

0,60 20,75 10,75 223,06 107,28 > HQ5 

0,70 21,25 11,25 239,06 130,39 > HQ10 > HQ2 

0,80 21,75 11,75 255,56 155,11 

0,90 22,25 12,25 272,56 181,51 > HQ5 

OK Zulauf 0,98 22,65 12,65 286,52 203,88 

1,03 22,9 12,9 295,41 218,42 > HQ100 ~ HQ10 

1,10 23,25 13,25 308,06 239,54 

1,25 24 14 336,00 287,83 

1,40 24,75 14,75 365,06 340,40 

1,51 25,3 15,3 387,09 381,76 ~ HQ100 

Wird das Becken 20 cm tiefer, so sind die Stauhöhen für das gleiche Volumen rund 3 cm 

höher anzusetzen. Insgesamt ergeben sich damit ausreichende Optionen, auch bei Kanalüberdeckungen 

von 1,20 m im Minimum. 








Im Sinne der robustesten Lösung mit Schutz der Siedlung vor Rückstau bzw. der Siedlungen 

unterhalb vor Zuflüssen ist ein grundsätzlicher Notüberlauf in die Teiche südlich des 

Winterkampwegs anzuraten und sinnvoll. 

4.3 Höhenbetrachtung 

Von der parallelen Lage von Regen- und Schmutzwasserkanal geht keine besondere 

Schwierigkeit aus. Der Schmitzwasserkanal liegt 0,5 m tiefer als der Regenwasserkanal und 

erreicht damit den Süden bei gleichgerichtetem Gefälle von 0,5 bis 0,65 % bei rund 81,00 

müNN. Damit besteht gegenüber dem Winterkampkanal – vgl. Abb. 22, noch eine Reserve 

von über einem Meter. Die Höhen sind bereits in Kapitel 3.4.4 beschrieben, dort Abb. 16. 

Ein Überlauf ist aus dem RRB in die Schlammteiche ist in einem Schachtbauwerk zu regeln, 

von welchem dann die Fallleitung zur Sohle der Schlammteiche abzweigt. Insbesondere bei 

der robustesten Höhenentwicklung würde dann Starkregen auch über die Straße ins RRB 

gelangen und von dort über den Notüberlauf weiter in die Teiche angeleitet werden können. 

Für die Festlegung der Gebäudeeingangshöhen wurde folgende Berechnung angestellt: 

Versagt der Kanal oder wird bei Starkregen vom Regenwasser über die Einläufe erst nicht 

erreicht, so baut sich – vgl. Tab. 20 – am Straßenrand eine Wassertiefe von rund 8 cm bei 

Mittelrinne bzw. 13 cm bei seitlichem Straßentiefpunkt auf, bezogen auf den HQ100. Die 

Lageenergie des abfließenden Regenwassers beträgt weitere 3 cm. Ohne Wellenschlag 

müssten die OKFE der Häuser damit mindestens 16 cm. 

Tab. 20: Abfluss im Straßenraum 

Mittelrinne 2 %, 5,50 m Breite, 0,5 % Längsgefälle 

Breite in m Tiefe in m U benetzt 

in m 

A [m²] r hydr in m Gefälle Manning v in m/s Q [l/s] 

4 0,040 4,000 0,040 0,0100 0,500% 55 0,181 7,2 

5,5 0,055 5,500 0,076 0,0137 0,500% 55 0,223 16,9 

5,5 0,080 5,550 0,213 0,0384 0,500% 55 0,443 94,3 

5,5 0,100 5,590 0,323 0,0578 0,500% 55 0,581 187,9 

5,5 0,125 5,640 0,461 0,0817 0,500% 55 0,732 337,2 

Lageenergie 

0,027 m 

Rechnet man Wellenschlag hinzu und die Möglichkeit, dass über wenige Minuten auch Niederschläge 

von über 600 l/s x ha auftreten, so ist eine OKFE von 30 cm über Straßentiefpunkt 

angemessen. Bei 6 % Gefälle für Rollstuhlrampen lässt sich neben dem Eingang mit 

einer 3 m Rampe 18 cm Höhe gewinnen, der Rest im Vorgarten. 








4.4 Beckenbegrünung 

Grundsätzlich soll das RRB über eine Rampe an der Ostseite eine Zufahrt erhalten. Ferner 

ist ein Arbeitsstreifen im Norden sinnvoll, dass eine klare Trennung zwischen Becken und 

Anliegern entsteht. 

Zum Winterkampweg und nach Westen hingegen wäre eine Abpflanzung auch zur besseren 

Abschottung des Beckens sinnvoll. Allerdings sollte der Staubereich stets von Wiesenpflanzen 

begrünt sein. Es scheiden damit Bäume mit ausgeprägter Kronenbildung und Verschattung 

für die Begrünung aus. Sinnvoller ist im Bereich oberhalb des Staupegels eine 

Heckenpflanzung anzulegen, bevorzugt mit Weißdorn und Heckenkirschen, welche auch 

die Böschung mit befestigen. Einige Überhälter ohne starke Verschattung wie Eberesche, 

Steinbirne, Vogelkirsche und sonstige Obstgehölze sind sinnvoll, da diese auch im Gegensatz 

zu Birken, Weiden oder Pappeln nicht die Tendenz haben, durch Samenausbreitung 

sofort das ganze Becken zu besiedeln. 

5 Fazit 

Insgesamt ist damit eine sichere Entwässerung möglich. Sinnvoll ist eine Nutzung der 

Schlammteiche für Notentlastungen aus dem Regenwasserkanal. 

Dortmund und Kamen, den 06. Okt. 2013 

Dr.-Ing. G. Caesperlein 

Büro U Plan GmbH, Dortmund 

Dipl. Geol. N. Koster 

Büro Koster & Kremke GbR, Kamen

KOSTER KREMKE - Stadt Dortmund

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