Im Blickpunkt: Altbausanierung - Quadriga

Innendämmung von massiven Außenwänden
Eine Chance für den Holzbau ?
Vielen Planern und Handwerkern gilt die innenseitige
Anbringung von Außenwanddämmungen als
äußerst riskante Sanierungsmaßnahme. Die Rede
von der „Verlagerung des Taupunktes in die
Wand“ löst Ängste vor Bauschäden aus, die sich
unkontrollierbar in unzugänglichen Bereichen des
Wandquerschnitts mit der Zeit einstellen könnten.
Genährt werden solche Befürchtungen durch
Dampfdiffusionsberechnungen nach DIN 4108-3.
Andererseits ist es unter Bauphysikern seit langem
ein offenes Geheimnis, dass solche Kalkulationen
nicht mal die halbe feuchtetechnische Wahrheit
wiedergeben und richtig ausgeführte Innendämmungen
sich seit Jahrzehnten in der Praxis bewährt
haben.
Schäden an „konventionellen“ Innendämmungen
mit Verbundplatten zeigen Probleme jenseits der
Rechenkünste und weisen Wege, wie durch Holzbaukonstruktionen
feuchtesichere Innendämmungen
realisiert werden können.
Im Blickpunkt: Altbausanierung
Autoren:
Robert Borsch-Laaks,
Sachverständiger für
Bauphysik, Aachen
Wilfried Walther,
Sachverständiger für
Bauphysik, Springe
Was ist der „Stand der
Technik“ bei der Innendämmung?
Normen sind nicht die
einzige und oft auch nicht
die aktuellste Definition des
Standes der Technik. Ihre
Anwendungsgrenzen erschließen
sich oft erst dann,
wenn man die Hintergründe
kennt. Das gilt ganz besonders
für die [DIN 4108-
3], in der das bekannte
„Glaser-Verfahren“ zur
Dampfdiffusionsberechnung
festgeschrieben wurde. An
keiner Stelle im Normentext
und auch nicht in den
dortigen Anwendungsbeispielen
wird explizit darauf
verwiesen, dass man die
feuchtetechnische Tauglichkeit
von Innendämmungen
durch solche Berechnungen
prüfen sollte. Dennoch
rechnen die meisten, die
über die entsprechende
Software verfügen, munter
drauf los. Die Empfehlung
lautet dann in der Regel:
Innendämmung braucht
eine Dampfsperre, je höher
der s d -Wert umso besser.
Sicher, das Blockklima
der DIN 4108-3 mit zwei
statischen Klimaperioden
ist besser als sein Ruf. Die
Abb. 1:
Innendämmung mit oder ohne
Dampfbremse. Ist das die
„Gretchenfrage“ bei der
Innendämmung?
Foto: R. Borsch-Laaks
Jahresbilanz der Diffusionsströme
entspricht gar nicht
schlecht den Ergebnissen,
die man mit modernen dynamischen
Berechnungsverfahren
ermittelt. Aber
das Normverfahren betrachtet
ausschließlich den
Dampftransport. Die entscheidenden,
weil quantitativ
bedeutsameren Feuchtewanderungen
in massiven
Außenwänden sind flüssige
Transportvorgänge durch
Kapillarität und Sorption in
hygroskopischen Mauerwerksbaustoffen.
Dies zu
vergessen kann zu Fehlurteilen
führen (vgl. Infokasten
1).
Die Fähigkeit zum flüssigen
Wassertransport ist der
Hauptgrund dafür, warum
sich innen gedämmte Massivwände
in der Praxis weit
„gutmütiger“ verhalten, als
die Glaserrechnung befürchten
lässt. Hygroskopische
Putze und Mauerwerkstoffe
saugen das „Tauwasser“
an der Grenzschicht
zum Dämmstoff auf, bevor
es wirklich entsteht, und
verteilen die Feuchtigkeit
hin zur verdunstungsfähigen
Außenoberfläche (vgl.
[Borsch-Laaks 2005]). Diese
Erkenntnis gilt insbesondere
für solche Innendämmungen,
die nach Norm
hohe Tauwassermassen aufweisen,
also für die „ohne
Dampfbremse“.
5/2005 13

Im Blickpunkt: Altbausanierung
Infokasten 1:
Zitate aus der Bauforschung
des Fraunhoferinstituts
für Bauphysik, Holzkirchen
„Bei der Festlegung der
Randbedingungen ging man
damals davon aus, dass völlige
Tauwasserfreiheit nicht gefordert
werden kann, sondern
dass solche Tauwassermengen
im Winter zulässig sind, die in
der sommerlichen Trocknungsperiode
sicher wieder
abgegeben werden können...
Von den damals zuständigen
Prüfinstituten wurden die
heute in DIN 4108-3 enthaltenen
Randbedingungen festgelegt,
die in einer harten 60-
tägigen Winterperiode und
einer ungünstigen 90-tägigen
Sommerperiode bestehen, um
auf der „sicheren Seite“ zu
sein. Diese Randbedingungen
wurden mehr oder weniger
„gegriffen“ und wie sich
nachträglich herausgestellt
hat, nicht schlecht.“
[Künzel 2002]
„Die auf dem bekannten
Glaser-Verfahren beruhende
Diffusionsberechnung mit speziell
fixierten Randbedingungen
für Tau- und Verdunstungsperioden
hat sich als einfaches
Bewertungsverfahren
praktisch durchaus bewährt,
insbesondere bei Bauteilen
und Baustoffkombinationen,
bei denen Sorptions- und
Kapillareffekte keine besondere
Rolle spielen... Zur Analyse
bzw. Beurteilung tatsächlicher
Feuchtetransportvorgänge
unter natürlichen Randbedingungen
darf diese Methode
allerdings nicht herangezogen
werden. Sie ist dafür auch
nicht konzipiert worden.
Wenn dies – aus Unwissenheit
oder Missinterpretation –
praktisch dennoch geschieht,
ist mit Fehlanalysen zu rechnen.
[Kießl 1992]
Lieber nicht rechnen:
Nachweisfreie
Konstruktionen
Nun kann es nicht sinnvoll
sein, für jede Innendämmung
feuchtedynamische
Spezialuntersuchungen
durchzuführen. Das Gros
der praktischen Ausführungen
in den letzten 25 Jahren
wurde ohne jegliche
Rechnung erstellt, da die
Norm unter Punkt 3.2.3
bestimmte Maßnahmen
freigestellt hatte. An Innendämmungen
vor hygroskopischen
Mauerwerk wurde
lediglich die Anforderung
gestellt, dass der innere sd-
Wert 0,5 m betragen sollte
(vgl. Infokasten 2).
Dies wird schon durch
Verbundplatten mit 20 mm
EPS-Hartschaum (µ=20)
erreicht. Auch diffusionsoffenere
Kork- oder Holzfaserdämmplatten
plus Gipskarton
(µ=5) kommen auf
s d = 0,5 m, wenn sie mindestens
80 mm dick sind.
Selbst diffusionsoffene Faserdämmstoffe
(µ=1) können
ohne Dampfbremsfolie
auskommen, wenn innenseitig
eine Beplankung mit
Holz oder Holzwerkstoffplatten
angebracht wird.
Wie dick darf die
Dämmung sein?
Diese Orientierung an
einem eher bescheidenen
Mindest-s d -Wert ist auch in
der Neufassung von 2001
noch enthalten. Die Befreiung
wird allerdings jetzt begrenzt
auf einen maximalen
Wärmedurchlasswiderstand
der Innendämmung, der ca.
40 mm Dämmstoffstärke
entspricht (s. Infokasten 2).
Publikationen, die diese
erhebliche Einschränkung
begründen, sind nicht bekannt.
Nach Meinung des
Autors ist diese Änderung
darauf zurückzuführen, dass
die Anzahl der Wandtypen,
die von der Berechnung befreit
werden, ausgeweitet
wurde. Neu hinzugekommen
sind verschiedene Betonwandtypen
(vgl. Infokasten
2). Führt man für diese
Materialarten Glaserberechnungen
bei s d,i = 0,5 m
durch, so werden erst bei
Dämmdicken unter 50 mm
die zentralen Anforderungen
der Norm eingehalten
(Tauwassermenge m W,T
1,0 kg/m 2 und m W,T m W,V ),
s. Abb. 2.
Die neue Norm bringt
deshalb in der Frage der Innendämmung
keine neue
Klarheit, sondern zwingt
Planer in der Praxis dazu,
wieder vermehrt das zu machen,
was nach Stand von
Forschung und (Rechen)-
Technik sich als bauphysikalische
Halbwahrheit erwiesen
hat: Diffusionsberechnungen
bei hygroskopischen
Wandbaustoffen.
Was tun, wenn sich das
Mauerwerk „sperrt“?
Schon in der ersten und
leider einzigen umfassenden
Labor- und Felduntersuchung
zur Innendämmung
[Achtziger 1985] wurde die
Sonderrolle von Betonaußenwänden
deutlich. Hierbei
wurden 20 Wandaufbauten
mit Innendämmung
in der Doppelklimakammer
unter Normrandbedingungen
geprüft. Die rechnerische
Tauwassermenge (bis
zu 3.200 g/m 2 ) ließ sich
nicht in der befürchteten
Form wiederfinden (vgl.
Infokasten 3). Lediglich bei
diffusionsoffenen Innendämmungen
vor Betonwän-
Abb. 2:
Diffusionsbilanzen nach DIN
4108-3 für diffusionsoffene
Innendämmungen vor relativ
diffusionsdichten Leichtbetonwänden
(µ=150).
Infokasten 2:
Auszüge aus der DIN
4108-3 (Ausgabe 1981):
„3.2.3 Bauteile mit ausreichendem
Wärmeschutz
nach DIN 4108 Teil 2, für
die kein rechnerischer
Nachweis des Tauwasserausfalls
infolge Dampfdiffusion...
erforderlich ist.
3.2.3.1.3 Mauerwerk nach
DIN 1053 Teil 1 aus künstlichen
Steinen mit raumseitig
angebrachter Wärmedämmschicht
mit – einschließlich
eines Innenputzes – sd0,5 m
und einem Außenputz oder
mit hinterlüfteter Bekleidung.“
Ausgabe 2001:
„4.3.2.2 Wände, wie unter
4.3.2.1, aber mit Innendämmung
mit einem Wärmedurchlasswiderstand
der Wärmedämmschicht
R 1,0 m 2
*
K /W sowie... mit Innenputz
bzw. Innenbekleidung (mit)
s d,i 0,5 m.
4.3.2.1 Ein- und zweischaliges
Mauerwerk nach DIN
1053-1 (auch mit Kerndämmung),
Wände aus Normalbeton
nach DIN EN 206-1
bzw. DIN 1045-2, Wände
aus gefügedichtem Leichtbeton
nach DIN 4219-1 und DIN
4219-2, Wände aus haufwerkporigem
Leichtbeton
nach DIN 4232...“
14
5/2005

den war nach Öffnung der
Konstruktion ein Feuchtefilm
an der Oberfläche feststellbar.
Dies ist nicht nur der
Dampfdichtheit der Betonbaustoffe,
sondern auch
deren geringer Saugfähigkeit
geschuldet. Aus gleichem
Grund ist Vorsicht
geboten, wenn alte Mauerwerkswände
innenseitig mit
Fliesen bekleidet oder mit
wassersperrenden Ölfarben
gestrichen wurden. Hierdurch
wird die hygroskopische
Wasseraufnahme und -
verteilung unterbunden. In
diesen Fällen ist zumindest
eine Glaserrechnung notwendig,
um nachzuweisen,
dass die Verdunstungsmenge
größer der Tauwassermenge
ist.
Für die praktische Funktionsfähigkeit
liegt das Optimum
aber nicht bei hohen
Infokasten 3:
Labor- und Felduntersuchung
des Forschungsinstituts
für Wärmeschutz
(FIW), München.
„Mauerwerkskonstruktionen
aus Gasbeton, Steinen
aus haufwerkporigem Leichtbeton,
Kalksandsteinen und
Ziegeln mit diffusionsdurchlässigen
Dämmstoffen wie
Mineralfasern, auch ohne
Dampfsperrschicht, sind
gegenüber einer Durchfeuchtung
im Winter unbedenklich.
Die Wärmedämmung bleibt
während der Tauperiode
trocken. Die Zunahme des
Wassergehalts des Mauerwerks
liegt allerdings über
dem Grenzwert von 1,0
kg/m2 nach DIN 4108 Teil 3.
Die erforderliche Austrocknung
während der Verdunstungsperiode
scheint gegeben
zu sein... Untersuchungen an
ausgeführten Bauten bestätigen
im bislang vorliegenden
Rahmen die Labormessungen.“[Achtziger
1985]
Dampfsperrwerten, wie die
Normberechnung suggeriert,
sondern bei einer
möglichst hohen Verdunstungsreserve,
wie sie am
ehesten durch feuchtevariable
Dampfbremsen erzielt
werden kann. Auch kapillar-
bzw. sorptionsleitfähige
Dämmstoffe (z. B. Kalziumsilikat-
oder Holzfaserdämmplatten)
helfen beim
flüssigen Rücktransport von
dampfförmig eingedrungenem
Wasser.
Probleme, die sich nicht
berechnen lassen
Jenseits der Rechenkünste
aller Software gibt es zusätzliche
Feuchtebelastungen
für die alte Außenwand,
die von keinem Berechnungsverfahren
erfasst
werden können.
Dazu zählt in erster Linie
die Aufnahme von Schlagregenfeuchtigkeit
von steinsichtigen
Fassaden und
Sichtfachwerken. Deshalb
sind in den Befreiungsregelungen
der DIN 4108-3
grundsätzlich nur Wände
mit ausreichendem
Schlagregenschutz durch
Außenputze, Vorhangfassanden
und zweischaliges
Mauerwerk erwähnt.
Wie viel Schlagregen aufgenommen
wird, lässt sich
nur bei Außenputzen und
nur mit dynamischer Kalkulation
abbilden. Wassereintritt
über Fugen von Ausfachungen
oder Verklinkerungen
entziehen sich
sowohl in der Menge als
auch in der Eindringtiefe
der Berechenbarkeit.
Einig sind sich die Forscher
darin, dass bei Fachwerkkonstruktionen
der
innere s d -Wert auch nach
oben hin begrenzt werden
sollte (die Neufassung der
DIN 4108-3 gibt hierfür
eine Grenze von s d,i = 2 m
an.) Dies soll helfen, die im
Bereich der Fugen tief eingedrungene
Feuchte auch
nach innen hin austrocknen
zu können (siehe dazu
auch die dnq Heft 1/2000,
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Im Blickpunkt: Altbausanierung
5/2005 15

Im Blickpunkt: Altbausanierung
Abb. 3 a-d:
Innendämmung mit
Mehrschichtleichtbauplatten
(mit Polystyrol- Zwischenlage)
vor westorientiertem Bruchsteinmauerwerk.
Feuchteschäden
durch Schlagregeneintritt.
Fotos: R. Borsch-Laaks
Nasse Innendämmung
bei Sichtmauerwerk
Im Zuge von Sanierung
und Ausbau eines landwirtschaftlichen
Gebäudes wurde
eine nach Westen orientierte
Fassade frei gelegt
und das Natursteinmauerwerk
sorgfältig verfugt und
hydrophobiert. Die Innenseite
erhielt eine Dämmung
aus Holzwolle- Leichtbauplatten
mit Poly-styrol-Zwischenlage.
Schon bald zeigten
sich Ausblühungen
durch Befeuchtung. Ein
Diffusionsproblem durch
fehlende Dampfbremse?
Die Abnahme der schadhaften
Innenschale zeigt die
wahre Ursache. Das auch
innen unverputzte Mauerwerk
zeigt Fehlstellen, durch
die Regen bei Winddruck
bis auf die Innenseite transportiert
wurde. Die durch
Wassereintritt befeuchteten
Stellen wurden vom Bauherrn
mit roter Kreide markiert.
Fazit: Exponierte steinsichtige
Fassaden sollten
ähnlich wie Fachwerkkonstruktionen
einen äußeren
Wetterschutz erhalten - dieser
war beim untersuchten
Objekt vor der Sanierung
auch vorhanden.
Bei geringerer Schlagregenbeanspruchung
kann
auch ein durchgehender
Innenputz das Schadensrisiko
begrenzen. Dieser reduziert
die Gefahr, dass Wind
den Regen in die Konstruktion
tief hinein treiben
kann. Außerdem wirkt er
als Feuchtepuffer, vgl. auch
Artikel von Prof. Lamers in
dnq 1/2003.
kritischer ist als die Diffusion.
Hat diese Erkenntnis
aus Leichtbaukonstruktionen
auch zur Frage der
massiven Außenwände Erhellendes
beizutragen? Wo
soll bei einer verputzten
Wand Luft strömen können?
Bei Heimwerkern, aber
nicht nur dort, ist die Montage
von Verbundplatten,
die mit Mörtelbatzen an die
Wand gesetzt werden, eine
weit verbreitete, wenn
nicht gar die häufigste Form
der Innendämmung (vgl.
Abb. 4:
Eine falsche Empfehlung zur
Innendämmung:
Steife Dämmplatten vor unverputztem
Mauwerk angebracht
mit Mörtelbatzentechnik.
Quelle: [Lochner/ Ploss 1980]
Abb. 5:
Luftströmungspfade bei Innendämmungen
mit Hohlräumen
zwischen Dämmschicht und
alter Wand.
Links: Hinterströmung.
Rechts: Durchströmung
Quelle: [Borsch-Laaks/ Walther 2004]
Dampfkonvektion:
Auch ein Problem der
Innendämmung?
Leser dieser Zeitschrift
sind es gewöhnt, vom Bauphysiker
darauf hingewiesen
zu werden, dass von den
dampfförmigen Feuchtetransporten
derjenige per
Luftströmung (Dampfkonvektion)
in jeder Hinsicht
• Hinterströmung • Durchströmung
16
5/2005

Abb. 4). Hierbei entstehen
zwangsläufig zwischen der
Dämmschicht und der alten
Wand Hohlräume, die von
Luft durchströmt werden
können. Gleiches gilt, wenn
mit steifen Dämmplatten
vor unebenem Mauerwerk
gedämmt wird (vgl. Abb. 5).
Die Luft auf der kalten
Seite der Dämmung wird
stets versuchen, da sie spezifisch
schwerer ist, über
Undichtheiten an den Fußleisten
oder Steckdosen in
den Raum einzuströmen.
Findet im Gegenzug die
feuchtwarme Raumluft im
oberen Bereich der Wand
Eintrittsmöglichkeiten in
den Hohlraum, so entsteht
eine Hinterströmung der
Dämmschicht, für die es
keine Undichtheit nach
außen hin braucht (Abb. 5,
linkes Bild). Diese Luftwalze
bewegt sich so langsam,
dass dies nicht als Zugerscheinung
spürbar ist. Sie
läuft aber so kontinuierlich,
dass der Transport und ggf.
sogar die Kondensation der
eingetragenen Luftfeuchtemengen
stattfinden können.
Schon [Kießl 1992] hatte
darauf hingewiesen, dass die
hierdurch eingetragenen
Feuchtemengen i. d. R.
größer sind als die durch
Diffusion.
Die quantitative Bedeutung
dieses Transportweges
ist noch unzureichend erforscht.
Es ist unwahrscheinlich,
dass über diesen Transportweg
Feuchteanreicherungen
entstehen können,
die das Mauerwerk schädigen
oder nicht sorptionsfähige
Dämmstoffe beeinträchtigen.
Sicher ist allerdings,
dass im Hohlraum
Klimabedingungen entstehen
können, die für die Bildung
von Schimmelpilz auf
der alten Wand günstig sind.
Ein lehrreicher
Schadensfall
Die Folgen von konvektivem
Dampftransport zwischen
Innendämmung und
einer alten, innen verputzten
Ziegelwand (240 mm)
zeigt Abb. 6. Die im Rahmen
von Umbaumaßnahmen
abgenommenen Verbundplatten
hinterlassen
klar erkennbar die Umrisse
der Mörtelbatzen. An zwei
Stellen hat sich auf dem
Innenputz Schimmel gebildet:
● Unter dem Anschluss
einer undicht eingebauten
inneren Fensterbank
(Hinterströmung)
● In der Nähe eines Deckenbalkens
der im Mauerwerk
aufliegt (Durchströmung).
Steinsichtiges Ziegelmauerwerk
ist nicht luftdicht. Die
raumseitig sichtbaren Deckenbalken
durchstoßen die
Luftdichtheitsschicht (= Innenputz)
und hinterlassen
eine Anschlussfuge, deren
Dichtheit ein Zufallsprodukt
ist.
Durchdringungen von
Deckenbalken führen im
nicht sanierten Altbau zwar
zu einem ungemütlichen,
zugigen Raumklima, aber
i. a. R. nicht zu konvektiven
Feuchteschäden. Die Luft
strömt entlang der Balken
so schnell nach außen und
die Strömungswege sind so
kurz, dass es meist nicht zur
Unterschreitung der Taupunkttemperatur
kommt.
Anders werden die Verhältnisse
dann, wenn eine
innenseitige Dämmung angebracht
wird. Ist diese nicht
dicht ausgeführt, so können
sich für die Luft lange Strömungspfade
entlang der kalten
Außenwand hin zu den
Leckagen an den Balkendurchdringungen
ergeben.
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5/2005 17

Im Blickpunkt: Altbausanierung
a
Fazit: Bei Innendämmungen
vor Außenbauteilen,
deren Luftdichtheit
nicht gesichert ist, ist eine
Hohlraum freie Verarbeitung
der Dämmung und/
oder eine sorgfältige Luftdichtung
auf der warmen
Seite notwendig.
Außenputz (20 mm)
Ziegelmauerwerk, 300 mm
Innenputz, 20 mm
Innendämmung, 100 mm,
zw. Holzständern
OSB– Platte (15 mm)
Gipskartonplatte (10 mm=
Abb. 7:
Innendämmung mit Holzwerkstoffplatte
und Hohlraum
füllender Einblasdämmung
b
c
Abb. 6 a-c:
Geöffnete Innendämmung mit
EPS-Verbundplatten (a),
Schimmelbildung durch Luftströmung
in der Nähe eines
Deckenbalkens (b) und durch
Hinterströmung an einer Holzfensterbank
(c).
Fotos: Wilfried Walther
Die Lösung vom
Holzbauer
Vor dem Hintergrund der
Unsicherheiten und Fallstricke
bei der Innendämmung
ist eine Trockenbaulösung
interessant, die aus
den Erfahrungen des Holzrahmenbaus
stammt und
bei der (fast) zwangsläufig
alles richtig gemacht wird.
Abb. 7 zeigt den Querschnitt
einer Innendämmung
mit einem Ständerwerk,
das innenseitig mit
Holzwerkstoffplatte und
Gipskarton bekleidet wird.
Wird hierfür eine OSB-
Platte (µ = 200) eingesetzt,
so weist die Diffusionsberechnung
nach Norm nur
einen rechnerischen Tauwasserausfall
von nur einem
viertel der zulässigen Menge
aus. Das Verdunstungspotenzial
liegt fast 50 % höher,
so dass die Austrocknung
sicher gewährleistet ist.
Hinterströmungen werden
durch die vollständige
Füllung des Hohlraums im
Einblasverfahren vermieden.
Falls zusätzliche Luftdichtungsmaßnahmen
erforderlich
sind (z. B. bei
Balkendurchdringungen
und Innenwandanschlüssen
im Fachwerk), so können
diese in bewährt zuverlässiger
Form mit Eckklebebändern
auf solidem Untergrund
(= Holzwerkstoffplatte)
hergestellt werden.
Die zusätzliche Wertschöpfung
beim Handwerker
korrespondiert mit der
Freude der Kunden an einer
Innenoberfläche, in die
man an jeder Stelle eine
Schraube eindrehen kann,
um Wandschränke, Bilder
oder die Seile der Halogenlampen-Installation
zu befestigen.
Innendämmung lässt
sich planen
Feuchtedynamische Berechnungen
zeigen, dass
diese Dämmmethode in hohem
Maße funktionstüchtig
ist. Die Abbildungen aus
WUFI ® -Berechnungen zeigen:
●
Die OSB-Platte weist
einen Verlauf ihres
Feuchtegehaltes von 4–6
Vol.-% (= 8 bis 13 Masse-
%) auf. D. h. weit unter
den Anforderungen
für den konstruktiven
Holzschutz (Abb 8a).
Auch das härteste Kriterium
für die feuchtetechnische
Funktionstüchtigkeit
wird erfüllt:
●
Die rel. Luftfeuchte im
Inneren der Konstruktion
übersteigt nicht über
85 %- Grenze, so dass dif-
18
5/2005

Wassergehalt [kg/m³]
Relative Feuchte [%]
80
60
40
20
100
0
0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0
Zeit [a]
80
60
40
20
OSB Sterling 15 mm
Gipsputz
Isofloc außen
OSB außen
Literatur und Quellen
[Achtziger 1985] Joachim
Achtziger: Praktische Untersuchung
der Tauwasserbildung im
Innern von Bauteilen mit Innendämmung.
In: wksb Sonderausgabe
1985
[Borsch-Laaks 2005]
Robert Borsch-Laaks: Innendämmung
Risikokonstruktion
oder Stand der Technik?, in:
Tagungsband zum 6. Leipziger
Bauschadenstag 27. 9. 2005, Hg.
MFPA Leipzig 2005
[Borsch-Laaks/ Walther 2004]
Robert Borsch-Laaks und Wilfried
Walther: Modul Innendämmung.
In: Bauphysik-Module für
Fachveranstaltungen zur energetischen
Gebäudesanierung, Energieagentur
NRW, Wuppertal
2004
[DIN 4108-3:1981]
Normenausschuss Bauwesen im
DIN: Wärmeschutz im Hochbau.
Teil 3: Klimabedingter
Feuchteschutz. Berlin (Beuth
Verlag) 1981.
[DIN 4108-3:2001]
Normenausschuss Bauwesen im
DIN: Wärmeschutz und Energie-Einsparung
in Gebäuden,
Teil 3: Klimabedingter Feuchteschutz,
Berlin (Beuth Verlag)
2001.
[Kießl 1992] Kurt Kießl:
Wärmeschutzmaßnahmen durch
Innendämmung. Beurteilung
und Anwendungsgrenzen aus
feuchtetechnischer Sicht. In:
wksb 31/1992.
[Künzel 2000] Helmut Künzel:
Bauphysik-Geschichte und
Geschichten, Stuttgart (IRB-
Verlag) 2002
[Lochner/Ploss 1980]
Dietmar Lochner und Wolfgang
Ploss: Wärme- und Schalldämmung
im Innenausbau. Köln
(Rudolf Müller Verlag) 1980
[Müller/Peylo 2000]
Johann Müller und André Peylo:
Nachträglicher Holzschutz durch
die Diffusion von Bor aus borhaltigen
Dämmstoffen. In: Bauphysik
Heft 1/2000
Im Blickpunkt: Altbausanierung
0
0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0
Zeit [a]
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Abb. 8:
WUFI Berechnungen zur
Innendämmung mit Holzwerkstoff-
und Gipsbauplatte
a) Wassergehalt der OSB- Platte
b) Relative Porenluftfeuchte an
den kritischen Grenzschichten
(Klima: Kassel, normale Feuchtelast,
Westwand)
fusionsbedingte Schimmelbildung
ausgeschlossen
werden kann (Abb.
8b).
Im Falle von „außerplanmäßigen
Befeuchtungen“
kann die Borsalzimprägnierung
des Zellulosedämmstoffs
die angrenzenden
Baustoffschichten vor Pilzgefahren
schützen, vgl.
[Müller/Peylo 2000]. So
bringt diese Holzbaulösung
eine planbare, höchst mögliche
Sicherheit vor feuchtetechnischen
Risiken von
Innendämmungen im Altbau.
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