Vorlesungsmanuskript ET-EW 2011.pdf - von Prof. Dr.-Ing. H. Alt, FH ...
Vorlesungsmanuskript ET-EW 2011.pdf - von Prof. Dr.-Ing. H. Alt, FH ...
Vorlesungsmanuskript ET-EW 2011.pdf - von Prof. Dr.-Ing. H. Alt, FH ...
Erfolgreiche ePaper selbst erstellen
Machen Sie aus Ihren PDF Publikationen ein blätterbares Flipbook mit unserer einzigartigen Google optimierten e-Paper Software.
34<br />
6.2.2 Verdrosselung der Blindleistungkompensationsanlage<br />
D:\<strong>FH</strong> AKE\<strong>Vorlesungsmanuskript</strong> <strong>ET</strong>-<strong>EW</strong> 2011.doc<br />
C<br />
Ersatzschaltplan für die Oberrschwingungeinspeisung<br />
des Stromrichters<br />
IK<br />
, h<br />
IL,<br />
h<br />
ZN,<br />
h<br />
=<br />
ZN,<br />
h + ZK<br />
, h<br />
mit der Netzimpedanz: ZN,<br />
50Hz<br />
2<br />
UN<br />
= uk<br />
Sn,<br />
T<br />
u k als per unit -Wert (p.u.)<br />
2<br />
UN<br />
für Oberschwingung h ist die Netzimpedanz: ZN,<br />
h = uk<br />
Sn,<br />
T<br />
h 0,8<br />
p = 4 7 14 %<br />
Für den verdrosselter Kompensationszweig gilt:<br />
0,6<br />
X K = X LD − X C ,<br />
0,4<br />
X LD<br />
mit dem Verdrosselungsfaktor p =<br />
X C<br />
2<br />
= ω n ⋅ LD<br />
⋅CY<br />
folgt:<br />
0,2<br />
0,0<br />
2<br />
U n<br />
X C = , für die Oberschwingung h: X C,<br />
h<br />
QC<br />
1<br />
= ⋅ X C<br />
h<br />
2<br />
1 Un<br />
= ⋅ ,<br />
h QC<br />
2<br />
UN<br />
X LD = p ⋅ X C = p ⋅ , für die Oberschwingung h: X LD,<br />
h<br />
QC<br />
2<br />
U n<br />
= p ⋅ h ⋅ X C = p ⋅ h ⋅<br />
QC<br />
2<br />
U n ⎛ 1 ⎞ ω<br />
X k,<br />
h = X LD,<br />
h − X C,<br />
h = ⎜ p ⋅ h − ⎟ , h = , QLC<br />
Q ⎝ h ⎠ ω<br />
=<br />
X<br />
2<br />
U<br />
− X<br />
=<br />
X<br />
2<br />
U<br />
− p ⋅ X<br />
=<br />
Q<br />
n<br />
C<br />
Ik / IL<br />
Saugwirkung einer verdrosselten<br />
Kompensationsanlage für die 7. Oberschwingung<br />
0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0<br />
Qc / Sn,T<br />
LD<br />
C<br />
C<br />
C<br />
( 1−<br />
p)<br />
QLC ist die kapazitive Blindleistung der verdrosselten Kompensationsanlage. (s. Grossmann, etz 5/2008)<br />
Damit folgt für das Verhältnis des <strong>von</strong> der Kompensationsanlage abgesaugten Oberschwingungs-<br />
stromes zu dem vom Stromrichter emittierten Oberschwingungsstrom der Ordnung h:<br />
2<br />
Un<br />
QC<br />
Q<br />
uk<br />
⋅ h ⋅<br />
uk<br />
⋅<br />
uk<br />
⋅ ( 1−<br />
p)<br />
⋅<br />
IK<br />
, h ZN,<br />
h<br />
Sn,<br />
T<br />
Sn,<br />
T<br />
S<br />
=<br />
=<br />
=<br />
=<br />
2 2<br />
I<br />
1<br />
, Z , Z , U U 1 Q<br />
Q<br />
L h N h + K h<br />
n n ⎛ ⎞<br />
C<br />
u h<br />
p h uk<br />
p u 1 p<br />
k ⋅ ⋅ + ⎜ ⋅ − ⎟ ⋅ + − 2 k ⋅ − ⋅<br />
S Q ⎝ h ⎠ Sn,<br />
T h<br />
Sn,<br />
T<br />
n,<br />
T<br />
C<br />
LC<br />
n,<br />
T<br />
1<br />
h<br />
LC ( ) + p − 2<br />
Durch die Verdrosselung wird die Resonanzfrequenz der Kompensationsanlage mit dem Einspeisetransformator<br />
zu niedrigeren Werten verschoben:<br />
ω<br />
Mit h = , ergibt sich die Resonanz-<br />
Blindwiderstand X=XL-XC Reihenresonanz Trafo<br />
ωn<br />
mit Kompensationsanlage<br />
frequenz, wenn man den Nenner gleich<br />
Null setzt, mit ω = ωR<br />
zu:<br />
0,2<br />
ω = ω ⋅<br />
R<br />
n<br />
u<br />
S<br />
k<br />
nT<br />
⋅Q<br />
C<br />
1<br />
⋅<br />
Sn,<br />
T<br />
1+<br />
p ⋅<br />
u ⋅Q<br />
Mit den vorstehenden Daten ergibt sich<br />
bei p = 7 % für die Resonanzfrequenz<br />
fR = 170,<br />
6 Hz gegenüber<br />
= 396,<br />
9Hz<br />
ohne Verdrosselung.<br />
f R<br />
uk = 4%<br />
U = Un<br />
M<br />
k<br />
LD<br />
C<br />
C<br />
⋅<br />
IL<br />
IL,h<br />
Xk<br />
Widerstand in Ohm<br />
0,0<br />
-0,2<br />
-0,4<br />
-0,6<br />
-0,8<br />
Ik,h<br />
LD<br />
CY<br />
XL XC X = XL+XC f Resonanz XL+XCD<br />
Resonanzfrequenz bei<br />
7 % Verdrosselung<br />
Resonanzfrequenz<br />
ohne Verdrosselung<br />
50 150 250 350 450 550 650<br />
Frequenz in Hz