<strong>Diplomarbeit</strong> - Netzwerkbogenbrücke<strong>Anhang</strong> DNachweis der Grenztragfähigkeit ENV 1993-1-1Kap. 5.4.4A ⋅ fy2750 ⋅ 235N c,Rd = == 587,5 kNγ 1,1M1N Sd = 220,11 < 587,5 kN = N c,RdNW erfüllt!Stabilitätsnachweis ENV 1993-1-1Kap. 5.5.1Die Knicklänge des Stabes entspricht der Stablänge (β=1).s k =223 ,13 + 2,7 = 4,13 ms 413λ =k = = 113,15i 3,65zλ = 93,9⋅ 235 = 93,91 f yλ 0,5 113,15λ = ⋅ β A = ⋅1= 1,21λ93,91Knickspannungslinie „c“: χ = 0,4338 ENV 1993-1-1Tabelle 5.5.2N b,Rd = χ ⋅ β ⋅ ⋅ f γ = 0,4338 ⋅1⋅2750 ⋅ 235 1, 1 = 254,86 kNAA y M1N S,d = 220,11 < 254,86 kN = N b,RdNW erfüllt!D - 84
<strong>Diplomarbeit</strong> - Netzwerkbogenbrücke<strong>Anhang</strong> D7.6 Durchbiegung des QuerträgersFür die Ermittlung der erforderlichen Überhöhung desBetonquerschnittes, muss die Durchbiegung des Querträgers unter derAuflast des Frischbetons bestimmt werden. Es werden sowohl dieDurchbiegung für die maximale Feldbelastung, als auch dieDurchbiegung unter der entlastenden Wirkung der Kragarme berechnet.Biegesteifigkeit des TrägersE⋅I = 210000000 kN/m 2 ⋅ 18260 cm 4 / 100 4 = 38346 kNm 2Durchbiegung durch Schalung und Trägereigengewichtf1445 ⋅ q ⋅ L 5 ⋅ 2,113 ⋅ 9,4= == 0,56 cm384 ⋅ E ⋅ I 384 ⋅ 38346Durchbiegung durch Frischbeton1424f2,1= ⋅ q ⋅ L ⋅ (5 − 24 ⋅ α + 16 ⋅ α )384 ⋅ E ⋅ I14f2,1= ⋅ 25,025 ⋅ 9,4 ⋅ 4,61= 6,12 cm384 ⋅ 38346q 2 22f2,2= ⋅ a ⋅ L ⋅ (1,5 − α )24 ⋅ E ⋅ I39,13 2 2f2,2= ⋅1,2⋅ 9,4 ⋅1,484= 0,80 cm24 ⋅ 38346Durchbiegung durch Kragarmbelastung132 ⋅ E ⋅ I12 2= −2⋅⋅ (1,933 + 17,29) ⋅ 9,4 ⋅ 2, = -2,02 cm32 ⋅ 383462 23 = −2⋅ ⋅ q ⋅ L ⋅ LKff3 7GesamtdurchbiegungOhne Kragarmbelastung f g,1 = 7,48 cmMit Kragarmbelastung f g,2 = 5,46 cmZusätzlich wird hier noch die Durchbiegung des Kragarmes beiunbelastetem Feld berechnet, die aber im Verhältnis zum Feld nichtmaßgebend ist.ffKK4q ⋅ LK= ⋅ (4 ⋅ L + 3 ⋅ L24 ⋅ E ⋅ I4K)(1,933 + 17,29) ⋅ 2,7= ⋅ (4 ⋅ 9,4 + 3 ⋅ 2,7) = 1,88 cm24 ⋅ 38346D - 85